JPH01289572A - クラッド鋼管の溶接装置 - Google Patents
クラッド鋼管の溶接装置Info
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- JPH01289572A JPH01289572A JP11694788A JP11694788A JPH01289572A JP H01289572 A JPH01289572 A JP H01289572A JP 11694788 A JP11694788 A JP 11694788A JP 11694788 A JP11694788 A JP 11694788A JP H01289572 A JPH01289572 A JP H01289572A
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、クラッド鋼管の溶接装置、特に高合金クラッ
ド鋼管の内面を長手方向に高能率かつ高精度に肉盛溶接
することができる溶接装置に関するものである。
ド鋼管の内面を長手方向に高能率かつ高精度に肉盛溶接
することができる溶接装置に関するものである。
［従来の技術］
例えばＵＯＥ鋼管の溶接法としては、内面溶接、外面溶
接共に多電極サブマージアーク溶接法が広く一般に使用
されている。高合金クラッド鋼管の場合も、鋼の部分は
最初に内面から、次いで外面から多電極サブマージアー
ク溶接法により溶接される。その他の方法としては、一
部の高級ソリッド管において多電極ＭＩＧ溶接法が用い
られた例があるが、アークの磁気吹き現象等の問題から
最近はあまり用いられていない。クラッド材の肉盛溶接
としては、圧力容器等の小規模なものではプラズマ溶接
、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接が使用されている。しかし、
これらの溶接法がこれまでにＵＯＥ法による高合金クラ
ッド鋼管にパイプライン上で使用されたことはなく、当
然ながら内面のクラッド部の肉盛溶接機も未だ実用化さ
れていない。
接共に多電極サブマージアーク溶接法が広く一般に使用
されている。高合金クラッド鋼管の場合も、鋼の部分は
最初に内面から、次いで外面から多電極サブマージアー
ク溶接法により溶接される。その他の方法としては、一
部の高級ソリッド管において多電極ＭＩＧ溶接法が用い
られた例があるが、アークの磁気吹き現象等の問題から
最近はあまり用いられていない。クラッド材の肉盛溶接
としては、圧力容器等の小規模なものではプラズマ溶接
、ＴＩＧ溶接、ＭＩＧ溶接が使用されている。しかし、
これらの溶接法がこれまでにＵＯＥ法による高合金クラ
ッド鋼管にパイプライン上で使用されたことはなく、当
然ながら内面のクラッド部の肉盛溶接機も未だ実用化さ
れていない。
［発明が解決しようとする課題］
ＵＯＥプロセスで製造される高合金クラッド鋼管の内面
肉盛溶接に要求される事項は下記のとおりである。
肉盛溶接に要求される事項は下記のとおりである。
（１）適用パイプサイズ
最小管径 １６′φ（４０６龍φ）
最小長さ １２ｍ
（２）溶接品質
耐食性の観点からビード表面が滑らかでビットやスラグ
巻込み、割れ等の欠陥がないこと、また、溶着金属が母
材により希釈されるため、肉盛部の合金成分の安定化を
考慮し、多層溶接が望ましい。
巻込み、割れ等の欠陥がないこと、また、溶着金属が母
材により希釈されるため、肉盛部の合金成分の安定化を
考慮し、多層溶接が望ましい。
（３）溶接の信頼性
高合金クラッド鋼管は、小径サイズが多く、溶接後の補
修が物理的に不可能なことが多く、また技術的にも非常
に難しい。管の途中で溶接欠陥が発生すると製品として
使用できなくなり、高価なパイプが台無しとなる。この
ため、通常の溶接に比して、はるかに高い信頼性が要求
される。
修が物理的に不可能なことが多く、また技術的にも非常
に難しい。管の途中で溶接欠陥が発生すると製品として
使用できなくなり、高価なパイプが台無しとなる。この
ため、通常の溶接に比して、はるかに高い信頼性が要求
される。
（４）溶接能率
他の工程との兼ね合いから短時間で溶接できなければ、
待ち時間が長くなり、製造コストが大巾にアップする。
待ち時間が長くなり、製造コストが大巾にアップする。
肉盛溶接ができる溶接法との観点からは、ＴｌＧ溶接法
、ホットワイヤＴＩＧ溶接法、プラズマ溶接法、ＭＩＧ
溶接法が考えられる。しかしながら、ＴＩＧ溶接法の場
合は、溶接品質はすぐれているが、ワイヤの溶着速度が
きわめて低いため、多電極にした場合の電極数が多くな
りすぎ実用に供し得ない。プラズマ溶接法は高能率の溶
接法であるが、溶接トーチが大きいため、溶接ヘッドが
大きくなりすぎ、最小サイズの管の中を通過できない。
、ホットワイヤＴＩＧ溶接法、プラズマ溶接法、ＭＩＧ
溶接法が考えられる。しかしながら、ＴＩＧ溶接法の場
合は、溶接品質はすぐれているが、ワイヤの溶着速度が
きわめて低いため、多電極にした場合の電極数が多くな
りすぎ実用に供し得ない。プラズマ溶接法は高能率の溶
接法であるが、溶接トーチが大きいため、溶接ヘッドが
大きくなりすぎ、最小サイズの管の中を通過できない。
ＭＩＧ溶接法は溶着速度は高いが、ビード幅が広く、比
較的深い開先溝を埋めるためには、少なくとも２電極が
必要であり、磁気吹き現象によりアークが乱れることの
ほか、もともとアーク現象かやや不安定であり、溶接の
信頼性に欠けるという問題がある。
較的深い開先溝を埋めるためには、少なくとも２電極が
必要であり、磁気吹き現象によりアークが乱れることの
ほか、もともとアーク現象かやや不安定であり、溶接の
信頼性に欠けるという問題がある。
これに対し、ホットワイヤＴＩＧ溶接法は、通常のコー
ルドワイヤを用いるＴＩＧ溶接法の弱点であるワイヤ溶
着速度が低い点を改良するために開発された手法であり
、・６０〜９０ｇｒ／分の溶着速度が可能で、コールド
ワイヤ法の２０〜３０ｇｒ／分に比し、約３倍の溶着速
度が得られる。
ルドワイヤを用いるＴＩＧ溶接法の弱点であるワイヤ溶
着速度が低い点を改良するために開発された手法であり
、・６０〜９０ｇｒ／分の溶着速度が可能で、コールド
ワイヤ法の２０〜３０ｇｒ／分に比し、約３倍の溶着速
度が得られる。
したがって、多電極化した場合の電極数もホットワイヤ
ＴＩＧ溶接法によれば、約１／３に減らすことが可能で
、同時にＴＩＧ溶接法のもつシールド性の高さ、ビード
表面の滑らかさ、溶着金属の品質の高さを維持すること
ができる。
ＴＩＧ溶接法によれば、約１／３に減らすことが可能で
、同時にＴＩＧ溶接法のもつシールド性の高さ、ビード
表面の滑らかさ、溶着金属の品質の高さを維持すること
ができる。
本発明は、上記のようなホットワイヤＴＩＧ溶接法の特
長を活かし、かつ磁気吹きによるアークの干渉を防止し
て多電極化を図るとともに、前記の要求事項を満たすこ
とができるクラッド鋼管の溶接装置を提供することを目
的とするものである。
長を活かし、かつ磁気吹きによるアークの干渉を防止し
て多電極化を図るとともに、前記の要求事項を満たすこ
とができるクラッド鋼管の溶接装置を提供することを目
的とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明に係るクラッド鋼管の溶接装置は、被溶接部材た
るクラッド鋼管と複数のＴＩＧトーチが直列に配置され
ている溶接ブームを相近づくように相対的に移動可能に
設け、上記のＴＩＧトーチに送給されるホットワイヤを
溶接進行方向の後方から送給するようにし、さらにＴＩ
Ｇトーチの極性をマイナスとし、ホットワイヤにプラス
の直流電流または交流電流を流して溶接するものである
。
るクラッド鋼管と複数のＴＩＧトーチが直列に配置され
ている溶接ブームを相近づくように相対的に移動可能に
設け、上記のＴＩＧトーチに送給されるホットワイヤを
溶接進行方向の後方から送給するようにし、さらにＴＩ
Ｇトーチの極性をマイナスとし、ホットワイヤにプラス
の直流電流または交流電流を流して溶接するものである
。
［作 用コ
本発明によるクラッド鋼管の溶接装置では、溶接ブーム
がクラッド鋼管に対し相近づくように相対的に移動する
ため、溶接ブームに直列に配置された多電極ホットワイ
ヤＴＩＧ溶接装置によりクラッド鋼管の内面及び外面を
長平方向に１ランで多層肉盛溶接することができる。こ
の場合において、ホットワイヤは溶接進行方向の後方か
ら送給され、また極性をＴＩＧトーチはマイナスに、ホ
ットワイヤはプラスにして直流を流すか、またはホット
ワイヤに交流を流すようにしたので、磁気吹きによるア
ークの干渉を生じない。そのため、ＴＩＧ）−チの間隔
を小さくすることができ、電極数を多くすることができ
る。
がクラッド鋼管に対し相近づくように相対的に移動する
ため、溶接ブームに直列に配置された多電極ホットワイ
ヤＴＩＧ溶接装置によりクラッド鋼管の内面及び外面を
長平方向に１ランで多層肉盛溶接することができる。こ
の場合において、ホットワイヤは溶接進行方向の後方か
ら送給され、また極性をＴＩＧトーチはマイナスに、ホ
ットワイヤはプラスにして直流を流すか、またはホット
ワイヤに交流を流すようにしたので、磁気吹きによるア
ークの干渉を生じない。そのため、ＴＩＧ）−チの間隔
を小さくすることができ、電極数を多くすることができ
る。
［実施例］
以下、本発明の一実施例を図により説明する。
第１図は本発明の実施例の構成図で、４電極の場合を示
している。図において、１は被溶接部材（以下、パイプ
という）・であり、台車２上に載置され、矢印ａ方向に
移動する。したがって、溶接方向は反対のｂ方向である
。３は固定の溶接ブームで、先端にはバイブ１の内面を
転動するガイドローラ４が設けられている。５は溶接ブ
ーム３に所定間隔で直列に配置されたＴＩＧ）−チで、
それぞれ高周波発生装置６を介して溶接型Ｒ７のマイナ
ス側に接続されている。溶接電源７のプラス側はバイブ
１に接続されている。８は各溶接トーチ５に対し溶接進
行方向の後方に配されたホットワイヤガイドノズルで、
給電チップ９を有し、給電チッチ９はホットワイヤ電源
１０のプラス側に接続されている。１１はホットワイヤ
で、それぞれプルフィーダ１２及びブツシュフィーダ１
３により一定速度で送給される。１４は開先倣い制御を
行うために溶接ブーム３の先端部に設けられたＣＣＤカ
メラで、ＩＴＶ１５を介し操作盤１６のモニタテレビ１
７で監視できるようになっている。
している。図において、１は被溶接部材（以下、パイプ
という）・であり、台車２上に載置され、矢印ａ方向に
移動する。したがって、溶接方向は反対のｂ方向である
。３は固定の溶接ブームで、先端にはバイブ１の内面を
転動するガイドローラ４が設けられている。５は溶接ブ
ーム３に所定間隔で直列に配置されたＴＩＧ）−チで、
それぞれ高周波発生装置６を介して溶接型Ｒ７のマイナ
ス側に接続されている。溶接電源７のプラス側はバイブ
１に接続されている。８は各溶接トーチ５に対し溶接進
行方向の後方に配されたホットワイヤガイドノズルで、
給電チップ９を有し、給電チッチ９はホットワイヤ電源
１０のプラス側に接続されている。１１はホットワイヤ
で、それぞれプルフィーダ１２及びブツシュフィーダ１
３により一定速度で送給される。１４は開先倣い制御を
行うために溶接ブーム３の先端部に設けられたＣＣＤカ
メラで、ＩＴＶ１５を介し操作盤１６のモニタテレビ１
７で監視できるようになっている。
１８はビードの状態を監視するために溶接ブーム３の後
部に設けられたＣＣＤカメラで、ミラー１９からの反射
像をとらえるようになっており、同様にＩＴＶ２０を介
し操作盤１６のモニタテレビ２１で監視できるようにな
っている。２２は制御盤、２３は台車２の駆動装置、２
４はシールドガス源、２５は減圧弁、２６は流量調整装
置、２７はガス電磁弁、２８はＴＩＧ）−チ５の冷却装
置である。
部に設けられたＣＣＤカメラで、ミラー１９からの反射
像をとらえるようになっており、同様にＩＴＶ２０を介
し操作盤１６のモニタテレビ２１で監視できるようにな
っている。２２は制御盤、２３は台車２の駆動装置、２
４はシールドガス源、２５は減圧弁、２６は流量調整装
置、２７はガス電磁弁、２８はＴＩＧ）−チ５の冷却装
置である。
次に、この実施例の動作について説明する。
バイブ１は台車２上に載置され、駆動装置２３の作動に
よりａ方向に定速で移動する。このバイブ１に対し対向
する溶接ブーム３がバイブ１の中に進入してくる。溶接
ブーム３の進入に先立ち、バイブ１の端部に連結された
タブ板（図示せず）上で最初のＴＩＧトーチ５との間で
アークを発生させ、ホットワイヤ１１を定速で送給しホ
ットワイヤＴＩＧ溶接を行う。ホットワイヤＴＩＧ溶接
を行う場合、ワイヤの送り速度、加熱電力、アーク長、
アーク電流等の溶接パラメータを高精度に制御する必要
があるが、この実施例では制御盤２２により集中制御す
るようになっている。
よりａ方向に定速で移動する。このバイブ１に対し対向
する溶接ブーム３がバイブ１の中に進入してくる。溶接
ブーム３の進入に先立ち、バイブ１の端部に連結された
タブ板（図示せず）上で最初のＴＩＧトーチ５との間で
アークを発生させ、ホットワイヤ１１を定速で送給しホ
ットワイヤＴＩＧ溶接を行う。ホットワイヤＴＩＧ溶接
を行う場合、ワイヤの送り速度、加熱電力、アーク長、
アーク電流等の溶接パラメータを高精度に制御する必要
があるが、この実施例では制御盤２２により集中制御す
るようになっている。
さて、溶接ブーム３の進入に伴い、順次上記と同様に２
番目のＴＩＧトーチ５．３番目のＴＩＧトーチ５という
ようにアークを発生させ、ホットワイヤＴＩＧ溶接を行
う。したがって、この場合は１ランで４層の肉盛溶接が
行われることになる。
番目のＴＩＧトーチ５．３番目のＴＩＧトーチ５という
ようにアークを発生させ、ホットワイヤＴＩＧ溶接を行
う。したがって、この場合は１ランで４層の肉盛溶接が
行われることになる。
第２図（ａ）〜（ｄ）は電極数が２〜４極の場合の積層
法を示すもので、この実施例は第２図（ｄ）に相当する
場合である。これらの積層法は開先の大きさや溶接速度
により選択されるが、いずれの場合も１ランで溶接が完
了するように各電極の溶接パラメータを設定する。
法を示すもので、この実施例は第２図（ｄ）に相当する
場合である。これらの積層法は開先の大きさや溶接速度
により選択されるが、いずれの場合も１ランで溶接が完
了するように各電極の溶接パラメータを設定する。
次に、アークの磁気吹きについて説明すると、本発明で
は複数のＴＩＧトーチ５に対してホットワイヤ１１をそ
れぞれ溶接進行方向の後方からある角度をもって送給す
るようになっており、しかも各ＴＩＧトーチ５の極性を
マイナスに、ホットワイヤ１１の極性をプラスにして直
流を流すため、ＴＩＧ電極相互間の磁場は、主としてホ
ットワイヤ電流によって作られるものに支配され、アー
クが互いに引き合うことを防止することができる。
は複数のＴＩＧトーチ５に対してホットワイヤ１１をそ
れぞれ溶接進行方向の後方からある角度をもって送給す
るようになっており、しかも各ＴＩＧトーチ５の極性を
マイナスに、ホットワイヤ１１の極性をプラスにして直
流を流すため、ＴＩＧ電極相互間の磁場は、主としてホ
ットワイヤ電流によって作られるものに支配され、アー
クが互いに引き合うことを防止することができる。
ホットワイヤ１１に上記の極性の直流を流すと、アーク
はやや前方に振り、また交流を流せばほぼ直下にアーク
は発生する。したがって、ＴＩＧトーチ５の間隔を小さ
くすることができ、電極数を多くすることができる。ま
た、ホットワイヤＴＩＧ溶接装置を小型にできるため、
バイブの最小サイズのものに対しても十分に適用するこ
とができる。
はやや前方に振り、また交流を流せばほぼ直下にアーク
は発生する。したがって、ＴＩＧトーチ５の間隔を小さ
くすることができ、電極数を多くすることができる。ま
た、ホットワイヤＴＩＧ溶接装置を小型にできるため、
バイブの最小サイズのものに対しても十分に適用するこ
とができる。
なお、上記実施例では、バイブ内面の肉盛溶接について
説明したが、バイブ外面の肉盛溶接も同様に行うことが
できるものである。
説明したが、バイブ外面の肉盛溶接も同様に行うことが
できるものである。
［発明の効果コ
以上のように本発明によれば、多電極のホットワイヤＴ
ＩＧ溶接によりクラッド鋼管の内面及び外面を高能率か
つ高精度に肉盛溶接することができ、製造コストの大幅
な低減を図ることができるものである。
ＩＧ溶接によりクラッド鋼管の内面及び外面を高能率か
つ高精度に肉盛溶接することができ、製造コストの大幅
な低減を図ることができるものである。
第１図は本発明の実施例の構成図、第２図（ａ）〜（ｄ
）は多電極にした場合の積層法を示す説明図である。 １・・・被溶接部材 ３・・・溶接ブーム ５ ・・・ ＴＩＧ ト − チ １１・・・ホットワイヤ 代理人 弁理士 佐々木 宗 治 ば ２図
）は多電極にした場合の積層法を示す説明図である。 １・・・被溶接部材 ３・・・溶接ブーム ５ ・・・ ＴＩＧ ト − チ １１・・・ホットワイヤ 代理人 弁理士 佐々木 宗 治 ば ２図
Claims (1)
- 相対的に接近する方向に移動可能に設けられた被溶接部
材及び溶接ブームと、該溶接ブームに複数直列に配置さ
れ溶接進行方向に対し後方からホットワイヤを送給可能
なＴＩＧトーチとを備え、前記ＴＩＧトーチの極性をマ
イナスとし、前記溶接ワイヤにプラスの直流電流または
交流電流を流すことにより溶接することを特徴とするク
ラッド鋼管の溶接装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11694788A JPH0815666B2 (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | クラッド鋼管の溶接装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11694788A JPH0815666B2 (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | クラッド鋼管の溶接装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01289572A true JPH01289572A (ja) | 1989-11-21 |
| JPH0815666B2 JPH0815666B2 (ja) | 1996-02-21 |
Family
ID=14699670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11694788A Expired - Fee Related JPH0815666B2 (ja) | 1988-05-16 | 1988-05-16 | クラッド鋼管の溶接装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0815666B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002001538A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 多電極溶接方法及び多電極溶接装置 |
| WO2014141423A1 (ja) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | クラッド鋼管の接合方法及び接合構造 |
-
1988
- 1988-05-16 JP JP11694788A patent/JPH0815666B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002001538A (ja) * | 2000-06-21 | 2002-01-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 多電極溶接方法及び多電極溶接装置 |
| WO2014141423A1 (ja) * | 2013-03-14 | 2014-09-18 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | クラッド鋼管の接合方法及び接合構造 |
| JP6051292B2 (ja) * | 2013-03-14 | 2016-12-27 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | クラッド鋼管の接合方法及び接合構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0815666B2 (ja) | 1996-02-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |