JPH0126028Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は回路しや断器に関するものであり、
特にしや断時における限流性能を向上させた回路
しや断器に関するものである。[Detailed explanation of the invention] This invention relates to circuits and disconnectors,
In particular, the present invention relates to a circuit breaker with improved current-limiting performance during a break.

第１図ａは一般的な回路しや断器を示す断面平
面図であり、第１図ｂは第１図ａの線ｂ−ｂにお
ける側断面図である。第１図ａ，ｂにおいて、
今、可動接点３０２と固定接点２０２とが閉成し
ていると、電流は固定導体２０１→固定接点２０
２→可動接点３０２→可動導体３０１の経路で流
れる。 FIG. 1a is a sectional plan view showing a general circuit or disconnector, and FIG. 1b is a side sectional view taken along line bb in FIG. 1a. In Figures 1a and b,
Now, when the movable contact 302 and the fixed contact 202 are closed, the current flows from the fixed conductor 201 to the fixed contact 20.
2→movable contact 302→movable conductor 301.

この状態において、短絡電流等の大電流がこの
回路に流れると、操作機構部４が作動して可動接
点３０２を固定接点２０２から開離させる。この
とき、固定接点２０２と可動接点３０２間にはア
ークＡが発生し、固定接点２０２と可動接点３０
２間にはアーク電圧が発生する。このアーク電圧
は、固定接点２０２からの可動接点３０２の開離
距離が増大するに従つて上昇する。また、同時に
アークＡが消弧板５の方向へ磁気力によつて引き
付けられ伸長するために、アーク電圧はさらに上
昇する。 In this state, when a large current such as a short-circuit current flows through this circuit, the operating mechanism section 4 operates to separate the movable contact 302 from the fixed contact 202. At this time, an arc A is generated between the fixed contact 202 and the movable contact 302, and the arc A is generated between the fixed contact 202 and the movable contact 302.
An arc voltage is generated between the two. This arc voltage increases as the separation distance of the movable contact 302 from the fixed contact 202 increases. At the same time, the arc A is drawn toward the arc-extinguishing plate 5 by the magnetic force and extends, so that the arc voltage further increases.

このようにして、アーク電流は電流零点を迎え
てアークＡを消弧し、しや断が完結する。このよ
うなしや断動作中において、可動接点３０２と固
定接点２０２との間には、アークＡによつて短時
間、すなわち数ミリ秒の内に大量のエネルギーが
発生する。そのために、包囲体１内の気体の温度
は上昇し、かつ圧力も急激に上昇するが、この高
温高圧の気体は排出口１０１から大気中に放出さ
れる。 In this way, the arc current reaches a current zero point and the arc A is extinguished, completing the shearing. During such on/off operations, a large amount of energy is generated between the movable contact 302 and the fixed contact 202 by the arc A within a short time, that is, within several milliseconds. Therefore, the temperature of the gas within the enclosure 1 rises and the pressure also rises rapidly, but this high temperature and high pressure gas is discharged into the atmosphere from the exhaust port 101.

回路しや断器およびその内部構成部品は、その
しや断に際して上記のような動作をするが、次の
固定接点２０２と可動接点３０２との動作につい
て特に説明する。一般にアーク抵抗Ｒは次のよう
な式で与えられる。 The circuit interrupter and its internal components operate as described above when disconnecting, but the following operations of the fixed contact 202 and the movable contact 302 will be particularly described. Generally, arc resistance R is given by the following formula.

Ｒ＝ρｌ／Ｓ ただし、 Ｒ：アーク抵抗（Ω） ρ：アーク抵抗率（Ω・cm） ｌ：アーク長さ（cm） Ｓ：アーク断面積（cm²） ところが、一般に数KA以上の大電流でかつア
ーク長さｌが50mm以下の短いアークＡにおいて
は、アーク空間は表面にアークの足が存在するそ
の導体の金属粒子によつて占められてしまうもの
である。しかも、この金属粒子の放出は、導体表
面に直角方向に起こるものである。また、この放
出された金属粒子は、放出時においては導体の金
属の沸点近くの温度を有し、さらにアーク空間に
注入されるや否や電気的エネルギーの注入を受け
て高温、高圧化されるとともに導電性を帯び、ア
ーク空間の圧力分布に従つた方向に膨張しながら
高速度で導体から遠ざかる方向に流れ去るもので
ある。そして、アーク空間におけるアーク抵抗率
ρおよびアーク断面積Ｓは、この金属粒子の発生
量とその放出方向によつて定まる。したがつて、
アーク電圧も、このような金属粒子の挙動によつ
て、決定されているものである。次に、このよう
な金属粒子の挙動を第２図を用いて説明する。な
おＸ面を接点部材にて構成した場合にも金属粒子
のふるまいは以下の説明となんら変るところがな
い。 R=ρl/S However, R: Arc resistance (Ω) ρ: Arc resistivity (Ω・cm) l: Arc length (cm) S: Arc cross-sectional area (cm ² ) However, in general, large currents of several KA or more In the case of a short arc A in which the arc length l is 50 mm or less, the arc space is occupied by the metal particles of the conductor on whose surface the arc feet are present. Moreover, the emission of the metal particles occurs in a direction perpendicular to the conductor surface. In addition, the released metal particles have a temperature close to the boiling point of the conductor metal at the time of release, and as soon as they are injected into the arc space, they are injected with electrical energy and become high temperature and high pressure. It is electrically conductive and flows away from the conductor at high speed while expanding in a direction that follows the pressure distribution in the arc space. The arc resistivity ρ and the arc cross-sectional area S in the arc space are determined by the amount of metal particles generated and the direction in which they are released. Therefore,
The arc voltage is also determined by the behavior of metal particles. Next, the behavior of such metal particles will be explained using FIG. 2. Note that even when the X-plane is constituted by a contact member, the behavior of the metal particles is no different from that described below.

第２図において、一対の導体８，９は相対向す
る一対の金属製円柱状の一般的な導体であつて、
導体８は陽極であり、導体９は陰極である。また
導体８，９のそれぞれのＸ面は導体８，９が接触
する場合の接触面となる対向面であり、導体８，
９のそれぞれのＹ面はそれぞれの対向面であるＸ
面以外の電気的接触面である導体表面を示す。Ｘ
面を接点部材で構成しても以下金属粒子の振舞い
はなんら変ることはない。また図中一点鎖線で示
す輪かくＺは導体８，９間に発生するアークＡの
外かくを示し、さらに、金属粒子ａおよび金属粒
子ｂは、導体８，９のＸ面およびＹ面から蒸発等
により発したそれぞれの金属粒子を模式的に示し
たもので、その放出方向は、それぞれ矢印ｍおよ
び矢印ｎによつて示した各流線の方向である。 In FIG. 2, a pair of conductors 8 and 9 are a pair of metal cylindrical general conductors facing each other,
Conductor 8 is the anode and conductor 9 is the cathode. Further, the X planes of the conductors 8 and 9 are opposing surfaces that become contact surfaces when the conductors 8 and 9 are in contact with each other.
Each Y plane of 9 is the opposite plane of each X
Indicates a conductor surface that is an electrical contact surface other than a surface. X
Even if the surface is made of a contact member, the behavior of the metal particles will not change at all. In addition, a circle Z indicated by a dashed line in the figure indicates the outer circle of an arc A generated between the conductors 8 and 9, and metal particles a and metal particles b are evaporated from the X and Y planes of the conductors 8 and 9. This figure schematically shows the respective metal particles emitted by, etc., and the emission direction is the direction of each streamline indicated by arrow m and arrow n, respectively.

このような導体８，９から放出された金属粒子
ａ，ｂは、アーク空間のエネルギーによつて導体
金属の沸点温度である約3000℃程度から、導電性
を帯びる温度、すなわち8000℃以上、またはさら
に高温の20000℃程度にまで昇温され、その昇温
の過程でアーク空間からエネルギーを奪い去り、
アーク空間の温度を下げ、その結果アーク抵抗Ｒ
を増大させる。なお、アーク空間から金属粒子
ａ，ｂが奪い去るエネルギー量は、金属粒子の昇
温の程度が大きい程大きく、その昇温の程度は、
導体８，９から発した金属粒子ａ，ｂのアーク空
間における位置および放出経路によつて定まる。 The metal particles a and b released from the conductors 8 and 9 rise from the boiling point temperature of the conductor metal, which is approximately 3000°C, to a temperature that becomes conductive, that is, 8000°C or more, due to the energy in the arc space, or The temperature is further raised to a high temperature of around 20,000℃, and in the process of temperature rise, energy is removed from the arc space.
Lowers the temperature of the arc space, resulting in arc resistance R
increase. Note that the amount of energy taken away by metal particles a and b from the arc space increases as the degree of temperature rise of the metal particles increases, and the degree of temperature rise is as follows:
It is determined by the position in the arc space and the emission path of the metal particles a, b emitted from the conductors 8, 9.

さらに導体８，９から発した金属粒子ａ，ｂの
経路は、アーク空間の圧力分布によつて定まる。
そのアーク空間の圧力は、電流自身のピンチ力と
金属粒子ａ，ｂの熱膨張とのかね合いによつて決
定される。ピンチ力は電流の密度によつてほぼ決
定される量であり、これはすなわち導体８，９上
のアークＡの足の大きさによつて決定される。一
般には金属粒子ａ，ｂはピンチ力によつて決定さ
れた空間を、熱膨張しながら飛行すると考えても
よい。 Furthermore, the paths of the metal particles a and b emitted from the conductors 8 and 9 are determined by the pressure distribution in the arc space.
The pressure in the arc space is determined by the balance between the pinch force of the current itself and the thermal expansion of the metal particles a and b. The pinch force is a quantity determined approximately by the density of the current, which in turn is determined by the size of the legs of the arc A on the conductors 8, 9. In general, it may be considered that the metal particles a and b fly through the space determined by the pinch force while expanding thermally.

また導体８，９上におけるアークＡの足に制限
を加えない場合には、金属粒子ａは片側の導体９
から他の導体８に一方的にベーパー・ジエツトし
て吹き付けることが知られている。このように片
側の導体９から他の導体８に向けて、金属粒子ａ
が一方的に吹き付ける際には、アークＡの陽光柱
に注入される金属粒子ａは、ほぼ片側導体９から
のみ供給されるのである。第２図では一例として
陰極からの陽極へ強く吹き付けが行なわれている
ものを示したが、この逆方向の吹き付けの場合も
ある。 Furthermore, if no restrictions are placed on the legs of the arc A on the conductors 8 and 9, the metal particles a will
It is known to unilaterally jet vapor from one conductor to another conductor 8. In this way, from the conductor 9 on one side to the other conductor 8, the metal particles a
When spraying unilaterally, the metal particles a injected into the positive column of the arc A are supplied almost only from the conductor 9 on one side. Although FIG. 2 shows, as an example, strong spraying from the cathode to the anode, spraying may occur in the opposite direction.

次に、上記の事情を説明する。第２図におい
て、何らかの理由で導体９から導体８にむけて一
方的に吹き付けが生起しているとする。導体９の
対向面であるＸ面から発する金属粒子ａは、導体
界面に直角に、すなわち陽光柱に向かつて飛行し
ようとする。このとき、導体９のＸ面を発した金
属粒子ａはピンチ力によつて生じた圧力によつて
陽光柱に注入される。他方の導体８のＸ面を発し
た金属粒子ａは陽光柱の中の粒子の流れに押され
てＸ面の外角方向に排出され陽光中に入りきらず
瞬時に系外に逃げ去ることになる。このように導
体８から発せれるものと導体９から発せられるも
のとで金属粒子ａの動きが第２図中の矢印ｍ，
m′の流線に示したように異なるのは前述したよ
うに導体界面におけるピンチ力により生じる圧力
に差があることによるものである。こうして、導
体９の一方向からの吹きつけは、吹きつけられる
側の導体８を熱し、導体８の表面上のアークの足
（陽極点・陰極点）をその正面のＸ面からそれ以
外の面へと拡大させる。このために導体８の導体
界面上の電流密度は低下し、かつアークの圧力も
低下する。したがつて、ますます導体９からの一
方向の吹きつけを強めることになる。このように
生じたそれぞれの導体８，９を発した金属の粒子
ａの飛行経路の差は、アーク空間から奪い去るエ
ネルギー量の差となる。つまり、導体９のＸ面を
発した金属粒子ａは、陽光柱から充分にエネルギ
ーを吸収し得るが、導体８のＸ面を発した金属粒
子ａは充分にエネルギーを吸収し得ず、有効にア
ークＡを冷却しないままに系外に放出されてしま
う。また導体８，９のＹ面から発する金属粒子ｂ
は、図中の矢印ｎに流線に示すように、アークＡ
から充分な熱を奪わないばかりか、アーク断面積
Ｓを増大させ、かつアークＡのアーク抵抗Ｒを低
下させることになる。 Next, the above circumstances will be explained. In FIG. 2, it is assumed that, for some reason, the air is unilaterally sprayed from the conductor 9 toward the conductor 8. Metal particles a emitted from the X plane, which is the opposing surface of the conductor 9, try to fly perpendicular to the conductor interface, that is, toward the positive column. At this time, the metal particles a emitted from the X plane of the conductor 9 are injected into the positive column by the pressure generated by the pinch force. The metal particles a emitted from the X-plane of the other conductor 8 are pushed by the flow of particles in the positive column and are ejected in the direction of the outer angle of the X-plane, and do not fully enter the sunlight and instantly escape from the system. In this way, the movement of metal particles a is caused by the movement of the metal particles a, which are emitted from the conductor 8 and from the conductor 9, as indicated by the arrow m in FIG.
The difference shown in the streamline m' is due to the difference in pressure caused by the pinch force at the conductor interface, as described above. In this way, the blowing from one direction of the conductor 9 heats the conductor 8 on the side being blown, and moves the legs of the arc (anode point/cathode point) on the surface of the conductor 8 from the front X plane to the other planes. expand to. Therefore, the current density on the conductor interface of the conductor 8 decreases, and the arc pressure also decreases. Therefore, the blowing from the conductor 9 in one direction becomes even stronger. The difference in the flight paths of the metal particles a emitted from the respective conductors 8 and 9 thus generated results in a difference in the amount of energy taken away from the arc space. In other words, the metal particles a emitted from the X-plane of the conductor 9 can sufficiently absorb energy from the positive column, but the metal particles a emitted from the X-plane of the conductor 8 cannot absorb enough energy and cannot be used effectively. Arc A is emitted outside the system without being cooled. In addition, metal particles b emitted from the Y plane of the conductors 8 and 9
As shown by the streamlined arrow n in the figure, the arc A
Not only will sufficient heat not be removed from the arc, but the arc cross-sectional area S will increase and the arc resistance R of the arc A will decrease.

このように、一方の導体９からの吹き付けがあ
る場合には、陽光柱の金属粒子ａによる冷却の効
率が悪くなり、また両方の導体８，９の対向面以
外の面であるＹ面から発生する金属粒子ｂが陽光
柱冷却になんら寄与せず、しかもアーク断面積Ｓ
を増大させることにより、アーク抵抗Ｒも低下す
る。したがつて、一方の導体から他方の導体へ一
方的な金属粒子の吹き付けが存在するとアーク電
圧を上昇させるうえでは不利であり、したがつて
しや断時の限流性能を向上させ得ない。 In this way, if there is spray from one of the conductors 9, the efficiency of cooling by the metal particles a of the positive column will deteriorate, and the air will be emitted from the Y plane, which is a surface other than the opposing surfaces of both conductors 8 and 9. The metal particles b make no contribution to the cooling of the positive column, and the arc cross-sectional area S
By increasing R, the arc resistance R also decreases. Therefore, the presence of unilateral spraying of metal particles from one conductor to the other is disadvantageous in increasing the arc voltage, and therefore the current limiting performance during interruption cannot be improved.

一般に従来の回路しや断器に使用されている固
定接触子および可動接触子は第２図のモデルの導
体と同様に対向面の表面積が大きく、したがつて
生じたアークの足の大きさの制限が加わらないだ
けでなく対向面以外にもその側面等に露出面を有
するので、第２図において説明したように、両接
触面に生じるアークの足（陽極点または陰極点）
の位置および大きさに別段に制限が加えられてい
ないため、第２図について説明した機構で一方の
接触子から他方の接触子に対して金属粒子ａの一
方的な吹き付けが行なわれ、このためアーク断面
積Ｓが大きくなり、上述のようにしや断時の限流
性能を向上させ得ない欠点があつた。 Generally, the fixed contacts and movable contacts used in conventional circuit breakers and breakers have a large surface area on opposing surfaces, similar to the conductor in the model shown in Figure 2, and therefore the size of the legs of the arc generated is small. Not only is there no restriction, but there are also exposed surfaces on the sides in addition to the opposing surfaces, so as explained in Fig. 2, the legs of the arc (anode point or cathode point) generated on both contact surfaces.
Since no particular restrictions are placed on the position and size of the metal particles a, the mechanism described in connection with FIG. The arc cross-sectional area S became large, and as mentioned above, there was a drawback that the current limiting performance at the time of shingle breakage could not be improved.

上述から明らかなように、互いに対向する導体
８，９間にアークＡが発生した場合、これをしや
断することはきわめて困難である。 As is clear from the above, when the arc A occurs between the conductors 8 and 9 facing each other, it is extremely difficult to break it.

たとえば、従来、上記両導体８，９の対向面に
接点（図示せず）をそれぞれ形成し、一方の接点
の近傍に位置して上記導体８，９上にアーク転流
用の突起を設け、、両接点間に発生したアークの
足を迅速に上記突起に転流させ、もつて、この突
起の近傍にある消弧板で上記アークを消弧させる
とともに、上記アーク電流による接点の消耗を極
力防止しようとするものが知られている。（実開
昭50−83549号参照） また、上記両接点間に発生したアークの足を迅
速に消弧板側に移動させるためのアーク走行路
を、一方の接点の近傍に位置して上記導体上に突
設したものも知られている。（特開昭53−95277号
および実開昭52−43666号参照） しかしながら、上記のようなアーク転流用突起
やアーク走行路を上記導体上に形成したとして
も、第２図の説明からも明らかなように、上記突
起や走行路の有無にかかわらず、アークＡそれ自
体が広がりを有しているから、アークＡが上記接
点はもとより突起や走行路にも共に流れ、アーク
を迅速にしや断するという所期の目的を達成する
ことができない。 For example, conventionally, contacts (not shown) are formed on opposing surfaces of both the conductors 8 and 9, and a protrusion for arc commutation is provided on the conductors 8 and 9 near one of the contacts. The foot of the arc generated between both contacts is quickly diverted to the projection, and then the arc is extinguished by the arc-extinguishing plate near the projection, and the wear of the contacts due to the arc current is prevented as much as possible. What you are trying to do is known. (Refer to Utility Model Application Publication No. 50-83549.) In addition, an arc travel path for quickly moving the arc generated between the two contacts to the arc-extinguishing plate side is located near one of the contacts, and the conductor is connected to the conductor. It is also known that there is a protrusion on the top. (Refer to Japanese Unexamined Patent Publication No. 53-95277 and Utility Model Application No. 52-43666.) However, even if the arc commutation protrusions and arc travel paths as described above are formed on the conductor, it is clear from the explanation in FIG. As described above, since the arc A itself has a spread regardless of the presence or absence of the above-mentioned protrusion or running path, the arc A flows not only to the above-mentioned contact point but also to the protrusion and the running path, which quickly breaks the arc. The intended purpose of doing so cannot be achieved.

つまり、アーク空間における前述したアーク抵
抗率ρが低くかつアーク断面積ｓも大きいため、
アーク抵抗値Ｒが低く、したがつて、アーク電圧
を上昇させることができないから、アークＡのし
や断性能をさほど向上させることができない。 In other words, since the aforementioned arc resistivity ρ in the arc space is low and the arc cross-sectional area s is large,
Since the arc resistance value R is low and therefore the arc voltage cannot be increased, the cutting performance of the arc A cannot be significantly improved.

なお、上記導体とは別部材の高抵抗かつ高融点
の金属部材を上記両接点に接触させるとともに、
互いに対向させて上記両導体にそれぞれ突設し、
上記アーク転流用突起とアーク走行路との両機能
をもつたものが知られている。（実開昭50−87451
号参照） しかし、この場合でも、上記両公知例と同様の
欠点があることは第２図の説明からも明らかであ
る。 In addition, a metal member with high resistance and high melting point, which is a member different from the above-mentioned conductor, is brought into contact with both of the above-mentioned contacts,
protruding from both conductors, facing each other,
It is known to have the functions of both the arc commutation protrusion and the arc travel path. (Jitsukai 50-87451
However, it is clear from the explanation of FIG. 2 that this case also has the same drawbacks as both of the above-mentioned known examples.

さらに、従来、第３図ａ，ｂで示すように、上
記接点２０２，３０２を取り囲むとともに、上記
接点２０２，３０２に接触させて、上記両導体
２，３の対向面に鉄板やステンレスからなる耐弧
性冷却板６，７を固定し、第３図ｂで示すよう
に、上記接点２０２，３０２間に強大なアークＡ
が流れた際に発生する熱で、上記接点２０２，３
０２のろう付け部が導体２０１，３０１から溶融
離脱するのを防止しようとするものが知られてい
る。（実開昭49−12457号参照） つまり、上記耐弧性冷却板６，７は接点２０
２，３０２に発生する熱を放散させて上記接点２
０２，３０２のろう付け部を冷却させる放熱板と
しての機能を有する。また、上記接点２０２，３
０２のろう付け部の冷却効果を高めようとすれ
ば、上記両接点２０２，３０２間に発生したアー
クＡの足が上記両接点２０２，３０２に集中しな
いようにしなければならないから、上記耐弧性冷
却板６，７は鉄板やステンレスのような導電板か
ら構成されることが肝要である。その場合、当然
のことながら、上記耐弧性冷却板６，７は電気抵
抗値を高くして、アークＡの発生を抑制すること
が好ましいけれども、この電気抵抗値を高くしす
ぎると、、上記両接点２０２，３０２間に発生し
たアークＡの足が上記両接点２０２，３０２のみ
に集中して高温となるから、接点２０２，３０２
のろう付け部の溶融離脱を防止するという所期の
目的を達成することができない欠点を有する。 Furthermore, conventionally, as shown in FIGS. 3a and 3b, a metal plate made of iron plate or stainless steel is provided on the opposing surfaces of both the conductors 2, 3, surrounding the contacts 202, 302 and in contact with the contacts 202, 302. The arc cooling plates 6 and 7 are fixed, and a strong arc A is created between the contacts 202 and 302, as shown in FIG. 3b.
The heat generated when the water flows through the contacts 202, 3
A method is known that attempts to prevent the soldered portion of No. 02 from melting away from the conductors 201, 301. (Refer to Utility Model Application No. 49-12457.) In other words, the arc-resistant cooling plates 6 and 7 are connected to the contact point 20.
2, 302 to dissipate the heat generated at the contact point 2.
It has a function as a heat sink that cools the brazed parts of 02 and 302. In addition, the contacts 202, 3
In order to increase the cooling effect of the brazed part of No. 02, it is necessary to prevent the legs of the arc A generated between the two contacts 202 and 302 from concentrating on the two contacts 202 and 302. It is important that the cooling plates 6 and 7 are made of conductive plates such as iron plates or stainless steel. In that case, it is of course preferable that the arc-resistant cooling plates 6 and 7 have a high electrical resistance value to suppress the generation of the arc A. However, if this electrical resistance value is made too high, the above-mentioned Since the legs of the arc A generated between the two contacts 202, 302 concentrate only on the two contacts 202, 302 and become high temperature, the contact points 202, 302
It has the disadvantage that it cannot achieve the intended purpose of preventing the melting and separation of the brazed parts.

そのため、上記耐弧性冷却板６，７の電気抵抗
値を抑制すれば、アークＡのしや断性能が低下す
る欠点を有する。 Therefore, if the electrical resistance value of the arc-resistant cooling plates 6 and 7 is suppressed, the arc A cutting performance is reduced.

この考案は上記欠点を改善するためになされた
もので、アークのしや断性能が良く、接点の離脱
や摩耗を防止することができる回路しや断器を提
供することを目的とする。 This invention was made in order to improve the above-mentioned drawbacks, and the purpose is to provide a circuit or breaker that has good arc breaking performance and can prevent contact separation and wear.

以下、この考案の実施例を図面にしたがつて説
明する。 Embodiments of this invention will be described below with reference to the drawings.

第４図ａはこの考案による回路しや断器の一実
施例を一部切欠して示す概略的な平面図、第４図
ｂは第４図ａのｂ−ｂ線に沿う断面図であつて、
第１図と同一部分には同一符号を付して、その詳
しい説明を省略する。 FIG. 4a is a partially cutaway schematic plan view showing an embodiment of the circuit and breaker according to this invention, and FIG. 4b is a sectional view taken along line bb in FIG. 4a. hand,
Components that are the same as those in FIG. 1 are given the same reference numerals, and detailed explanation thereof will be omitted.

図において、２０３，３０３はアーク走行用の
導電性突起部で、この突起部２０３，３０３は固
定接点２０２および可動接点３０２の近傍でかつ
上記各接点２０２，３０２の表面高さよりも低い
表面高さで消弧板５側へ延びて、第５図ａ，ｂで
示すように固定導体２０１と可動導体３０１に接
続された状態で固着されている。 In the figure, 203, 303 are conductive protrusions for arc running, and these protrusions 203, 303 are located near the fixed contact 202 and the movable contact 302 and have a surface height lower than the surface height of each of the above-mentioned contacts 202, 302. It extends toward the arc-extinguishing plate 5 and is fixedly connected to the fixed conductor 201 and the movable conductor 301 as shown in FIGS. 5a and 5b.

６，７は耐熱性を有する電気絶縁物からなる圧
力反射体で、各圧力反射体６，７は耐熱性を有す
る電気絶縁物、たとえば、フエノール樹脂やポリ
ブチレンテレフタレート樹脂のような有機絶縁
物、あるいはセラミツクスのような無機絶縁物か
ら構成されている。 6 and 7 are pressure reflectors made of a heat-resistant electrical insulator; each pressure reflector 6 and 7 is made of a heat-resistant electrical insulator, for example, an organic insulator such as phenolic resin or polybutylene terephthalate resin; Alternatively, it may be made of an inorganic insulator such as ceramics.

上記圧力反射体６は第５図ｂで示すように、固
定接点２０２と上記導電性突起部２０３に対応さ
せて嵌入穴６０２と溝６０１が形成され、各嵌入
穴６０２と溝６０１が上記固定接点２０２と突起
部２０３に嵌入されることによつて、可動導体３
０１に対向する上記固定導体２０１の外表面が被
覆されるように構成されている。上記圧力反射体
６は上記突起部２０３の表面高さよりも薄肉に形
成されており、上記圧力反射体６が固定導体２０
１の外表面に被着されたとき、上記固定接点２０
２および突起部２０３は上記圧力反射体６の外表
面から突出するように構成されている。 As shown in FIG. 5b, the pressure reflector 6 has a fitting hole 602 and a groove 601 formed in correspondence with the fixed contact 202 and the conductive protrusion 203, and each fitting hole 602 and groove 601 correspond to the fixed contact. 202 and the projection 203, the movable conductor 3
The outer surface of the fixed conductor 201 facing the conductor 201 is coated. The pressure reflector 6 is formed thinner than the surface height of the protrusion 203, and the pressure reflector 6 is connected to the fixed conductor 20.
1, the fixed contact 20
2 and the protrusion 203 are configured to protrude from the outer surface of the pressure reflector 6.

また、上記圧力反射体７は第５図ａで示すよう
に、可動接点３０２と上記導電性突起部３０３に
対応させて嵌入穴７０２と溝７０１が形成され、
各嵌入穴７０２と溝７０１が上記可動接点３０２
と突起部３０３に嵌入されることによつて、上記
固定導体２０１に対向する可動導体３０１の外表
面が被覆されるように構成されている。上記圧力
反射体７は上記突起部３０３の表面高さよりも薄
肉に形成されており、上記圧力反射体７が可動導
体３０１の外表面に被着されたとき、上記可動接
点３０２および突起部３０３は上記圧力反射体７
の外表面から突出するように構成されている。 Further, as shown in FIG. 5a, the pressure reflector 7 has a fitting hole 702 and a groove 701 formed in correspondence with the movable contact 302 and the conductive protrusion 303,
Each fitting hole 702 and groove 701 are the movable contacts 302
By being fitted into the protrusion 303, the outer surface of the movable conductor 301 facing the fixed conductor 201 is covered. The pressure reflector 7 is formed thinner than the surface height of the protrusion 303, and when the pressure reflector 7 is attached to the outer surface of the movable conductor 301, the movable contact 302 and the protrusion 303 are The pressure reflector 7
is configured to protrude from the outer surface of the

上記構成において、第４図ｂで示すように、短
絡事故等による上記両接点２０２，３０２の開離
時に、上記接点２０２，３０２間に発生する過大
なアークＡ１の足は、上記両接点２０２，３０２
が電気絶縁物からなる圧力反射体６，７で囲まれ
ているため、上記接点２０２，３０２にしぼり込
まれ、このしぼり込まれたアークＡ１は上記圧力
反射体６，７や導電性突起部２０３，３０３に拡
散することがない。 In the above configuration, as shown in FIG. 4b, when the contacts 202, 302 are opened due to a short circuit accident, the legs of the excessive arc A1 generated between the contacts 202, 302 are 302
Since it is surrounded by the pressure reflectors 6 and 7 made of electrical insulators, it is squeezed into the contacts 202 and 302, and this squeezed arc A1 is surrounded by the pressure reflectors 6 and 7 and the conductive protrusion 203. , 303.

上記接点２０２，３０２にしぼり込まれたアー
クＡ１の足はこのアークＡ１の作る磁界により、
上記導電性突起部２０３，３０３に沿つて消弧板
５の方向へ高速度で移動させることができる。 The legs of the arc A1 squeezed into the contacts 202 and 302 are caused by the magnetic field created by the arc A1,
It can be moved along the conductive protrusions 203, 303 toward the arc-extinguishing plate 5 at high speed.

この移動過程でも、導電性突起部２０３，３０
３が電気絶縁物からなる圧力反射体６，７で囲ま
れているため、上記導電性突起部２０３，３０３
にしぼり込まれ、上記圧力反射体６，７や両接点
２０２，３０２に拡散することがない。 Even in this moving process, the conductive protrusions 203, 30
3 is surrounded by pressure reflectors 6 and 7 made of electrical insulators, so that the conductive projections 203 and 303
It will not spread to the pressure reflectors 6, 7 or both contacts 202, 302.

したがつて、アーク空間における前述したアー
ク抵抗率ρが上昇するとともにアーク断面積ｓが
きわめて小さくなるから、アーク抵抗値Ｒがきわ
めて高くなり、導電性突起部２０３，３０３に移
動したアークＡ２のアーク電圧を異常に上昇させ
ることができ、アークＡ２のしや断性能を著しく
向上させることができる。 Therefore, as the arc resistivity ρ in the arc space increases and the arc cross-sectional area s becomes extremely small, the arc resistance value R becomes extremely high, and the arc of the arc A2 that has moved to the conductive protrusions 203, 303 The voltage can be increased abnormally, and the cutting performance of the arc A2 can be significantly improved.

とくに、上記構成にしたがえば、アーク走行用
の導電性突起部２０３，３０３は固定接点２０２
および可動接点３０２の表面高さよりも低い表面
高さに設定されており、上記両突起部２０３，３
０３間の距離は上記両接点２０２，３０２間の距
離よりも長いから、アークＡ２のアーク抵抗値Ｒ
はアークＡ１のアーク抵抗値Ｒよりも高い。 In particular, according to the above configuration, the conductive protrusions 203 and 303 for arc traveling are connected to the fixed contact 202.
and the surface height is set lower than that of the movable contact 302, and both of the protrusions 203, 3
Since the distance between the two contacts 202 and 302 is longer than the distance between the two contacts 202 and 302, the arc resistance value R of the arc A2 is
is higher than the arc resistance value R of arc A1.

したがつて、上記両接点２０２，３０２の開離
開始時における上記接点２０２，３０２間に発生
する過大なアークＡ１の足は、上記接点２０２，
３０２にしぼり込まれ、このしぼり込まれたアー
クＡ１は上記両接点２０２，３０２の開離距離の
拡大にともなつて、このアークＡ１の作る磁界に
より、上記導電性突起部２０３，３０３に沿つて
消弧板５の方向へより一層の高速度で移動させる
ことができ、もつてアークＡ２のしや断性能を一
層向上させることができる。 Therefore, the leg of the excessive arc A1 generated between the contacts 202, 302 when the two contacts 202, 302 start to open is
302, and as the separation distance between the two contacts 202 and 302 increases, the arc A1 that has been narrowed down is caused to move along the conductive protrusions 203 and 303 due to the magnetic field created by the arc A1. It is possible to move the arc A2 at a higher speed in the direction of the arc extinguishing plate 5, thereby further improving the cutting performance of the arc A2.

また、上記両接点２０２，３０２間に発生した
アークＡ１の足が迅速に導電性突起部２０３，３
０３に移動させることができ、しかも、この移動
したアークＡ２を高速度でしや断することができ
るから、両接点２０２，３０２のろう付け部の溶
融離脱や両接点２０２，３０２の消耗を有効に防
止することができる。 Further, the legs of the arc A1 generated between the two contacts 202 and 302 quickly move to the conductive protrusions 203 and 3.
03, and the moved arc A2 can be broken at high speed, which effectively prevents melting and separation of the brazed portions of both contacts 202 and 302 and wear and tear of both contacts 202 and 302. can be prevented.

さらに、上記接点２０２，３０２の表面高さが
上記導電性突起部２０３，３０３の表面高さより
も高く、かつ上記導電性突起部２０３，３０３の
表面高さが圧力反射体６，７よりも高く設定され
ているから、上記両接点２０２，３０２や導電性
突起部２０３，３０３の消耗にもとづくアークＡ
１，Ａ２のしぼり込みと、アークＡ２のしや断性
能の劣化を有効に防止して、その長寿命化を達成
することができる。 Further, the surface height of the contacts 202, 302 is higher than the surface height of the conductive projections 203, 303, and the surface height of the conductive projections 203, 303 is higher than the pressure reflectors 6, 7. Since the arc A is caused by the wear of both the contacts 202, 302 and the conductive protrusions 203, 303,
1. It is possible to effectively prevent the constriction of A2 and the deterioration of the cutting performance of the arc A2, thereby achieving a longer service life.

なお、上記圧力反射体６，７は高温にさらされ
るものであるから、耐熱性を有するものであるこ
とはいうまでもない。 Incidentally, since the pressure reflectors 6 and 7 are exposed to high temperatures, it goes without saying that they have heat resistance.

また、上記実施例においては、圧力反射体６，
７が可動および固定導体２０１，３０１の両者に
設定した場合について説明したけれども、少なく
とも導電性突起部２０３，３０３の突設された導
体側に設ければ所期の目的を達成することができ
ることは上述から明らかである。 Further, in the above embodiment, the pressure reflector 6,
Although we have described the case where 7 is set on both the movable and fixed conductors 201, 301, it is possible to achieve the intended purpose if it is provided at least on the conductor side from which the conductive protrusions 203, 303 protrude. It is clear from the above.

しかも、その場合、導電性突起部は可動導体２
０１に突設しても、あるいは可動および固定導体
２０１，３０１の両者に突設してもよいことはい
うまでもない。 Moreover, in that case, the conductive protrusion is connected to the movable conductor 2.
It goes without saying that the conductors 201 and 301 may be provided protruding from the movable and fixed conductors 201 and 301.

以上のように、この考案によれば、固定および
可動導体のうちの少なくとも一方側にアーク走行
用の導電性突起部を設け、上記導体上に耐熱性を
有する電気絶縁物からなる圧力反射体を上記突起
部と接点の各表面が露出した状態で設定するとと
もに、上記突起部の表面高さが上記接点の表面高
さよりも低く設定したから、上記両接点の開離時
にこれら両接点間に発生するアークを、上記圧力
反射体で囲まれた接点にしぼり込んだのち、この
しぼり込んだ状態でアーク走行用突起部に移動さ
せることができる。 As described above, according to this invention, a conductive protrusion for arc travel is provided on at least one side of the fixed and movable conductors, and a pressure reflector made of a heat-resistant electrical insulator is placed on the conductor. Since the surfaces of the protrusion and the contact are set exposed, and the surface height of the protrusion is set lower than the surface height of the contact, a problem occurs between the two contacts when they are opened. After the arc is squeezed into the contact surrounded by the pressure reflector, it can be moved to the arc running protrusion in this squeezed state.

したがつて、上記接点にしぼり込まれたアーク
のアーク電圧を異常に上昇させるとともに、この
アークの移動を高速度化し、もつて、アークのし
や断性能を著しく向上させることができるととも
に、接点の離脱や消耗を防止することができる。 Therefore, it is possible to abnormally increase the arc voltage of the arc squeezed into the contact, speed up the movement of this arc, and significantly improve the arc breaking performance. can prevent withdrawal and wear and tear.

また、上記接点の表面高さが上記導電性突起部
の表面高さよりも高く、かつ上記導電性突起部の
表面高さが圧力反射体の肉厚よりも高く設定した
から、上両接点や導電性突起部の消耗にもとづく
アークのしぼり込みと、アークのしや断性能の劣
化を有効に防止して、その長寿命化を達成するこ
とができる。 In addition, since the surface height of the contact point is higher than the surface height of the conductive protrusion, and the surface height of the conductive protrusion is set higher than the thickness of the pressure reflector, both upper contacts and conductive It is possible to effectively prevent the shrinkage of the arc and the deterioration of the cutting performance of the arc due to wear of the elastic protrusions, thereby achieving a longer service life.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図ａは従来の回路しや断器の一例を一部切
欠して示す概略的な平面図、第１図ｂは第１図ａ
のｂ−ｂ線に沿う断面図、第２図は従来の回路し
や断器におけるアーク中の金属粒子の挙動の模式
的説明図、第３図ａは従来の回路しや断器の一例
を一部切欠して示す概略的な平面図、第３図ｂは
第３図ａのｂ−ｂ線に沿う断面図、第４図ａはこ
の考案による回路しや断器の一実施例を一部切欠
して示す概略的な平面図、第４図ｂは第４図ａの
ｂ−ｂ線に沿う断面図、第５図ａ，ｂは同要部の
斜視図である。 １……筐体、５……消弧板、６，７……圧力反
射体、２０１……固定導体、２０２……固定接
点、３０１……可動導体、２０３，３０３……導
電性突起部、３０２……可動接点、Ａ１，Ａ２…
…アーク。なお、図中同一符号は同一または相当
部分を示す。 Figure 1a is a partially cutaway schematic plan view of an example of a conventional circuit and disconnector, and Figure 1b is a schematic plan view of a conventional circuit breaker.
Figure 2 is a schematic explanatory diagram of the behavior of metal particles in the arc in a conventional circuit breaker, and Figure 3a is an example of a conventional circuit breaker. FIG. 3b is a schematic plan view partially cut away, FIG. 3b is a sectional view taken along line bb in FIG. 3a, and FIG. FIG. 4b is a sectional view taken along the line bb in FIG. 4a, and FIGS. 5a and 5b are perspective views of the same essential parts. 1... Housing, 5... Arc-extinguishing plate, 6, 7... Pressure reflector, 201... Fixed conductor, 202... Fixed contact, 301... Movable conductor, 203, 303... Conductive protrusion, 302...Movable contacts, A1, A2...
…arc. Note that the same reference numerals in the figures indicate the same or corresponding parts.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 電気絶縁性の筐体に収納されかつ一端部に固定
接点を有する固定導体と、上記固定接点に対応す
る可動接点を一端部に有する可動導体と、上記両
接点の開離時にこれら両接点間に発生するアーク
を消弧する消弧板と、上記接点の近傍でかつ上記
消弧板側へ延びて上記固定および可動導体のうち
の少なくとも一方側に設けられるとともに上記接
点の表面高さよりも低く設定されたアーク走行用
の導電性突起部と、少なくとも上記突起部が形成
された導体上に上記導電性突起部とこれに近接す
る接点とを露出させて設けられかつ上記接点およ
び導電性突起部の表面高さよりも薄肉の耐熱性を
有する電気絶縁物からなる圧力反射体とを具備
し、上記両接点の開離時にこれら両接点間に発生
するアークを圧力反射体でしぼり込み、このしぼ
り込まれたアークを上記導電性突起部に沿つて上
記消弧板側に移動させ、このアークを上記消弧板
で消弧させるように構成したことを特徴とする回
路しや断器。 A fixed conductor that is housed in an electrically insulating casing and has a fixed contact at one end, a movable conductor that has a movable contact at one end that corresponds to the fixed contact, and a an arc-extinguishing plate for extinguishing a generated arc; and an arc-extinguishing plate provided near the contact and extending toward the arc-extinguishing plate on at least one side of the fixed and movable conductors, and set lower than the surface height of the contact. a conductive protrusion for arc travel; and at least a conductive protrusion provided on the conductor on which the protrusion is formed, with the conductive protrusion and a contact proximate thereto being exposed; A pressure reflector made of a heat-resistant electrical insulator thinner than the surface height, and the pressure reflector squeezes the arc generated between the two contacts when the two contacts are opened, and the arc that is squeezed out is A circuit breaker characterized in that the arc is moved along the conductive protrusion toward the arc extinguishing plate, and the arc is extinguished by the arc extinguishing plate.