JPH01257171A - 溶射用耐火材料及びその製造法 - Google Patents
溶射用耐火材料及びその製造法Info
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- JPH01257171A JPH01257171A JP63083878A JP8387888A JPH01257171A JP H01257171 A JPH01257171 A JP H01257171A JP 63083878 A JP63083878 A JP 63083878A JP 8387888 A JP8387888 A JP 8387888A JP H01257171 A JPH01257171 A JP H01257171A
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、工業窯炉の耐火ライニングの形成と補修に用
いる溶射用耐火材料及びその製造法に関する。
いる溶射用耐火材料及びその製造法に関する。
たとえば特開昭57−126964号公報に記載されて
いるように、近年、工業窯炉の耐火ライニングの形成と
補修に、高温、高速の火炎中に耐火粉末を飛行させて溶
融し吹き付ける火炎溶射法が利用されるようになった。
いるように、近年、工業窯炉の耐火ライニングの形成と
補修に、高温、高速の火炎中に耐火粉末を飛行させて溶
融し吹き付ける火炎溶射法が利用されるようになった。
そして、通常の工業窯炉に対する溶射には、LPG−酸
素、灯油−酸素及びコークス粉−酸素炎及びプラズマ等
による方法が採用されている。
素、灯油−酸素及びコークス粉−酸素炎及びプラズマ等
による方法が採用されている。
このような方法の溶射による耐火材の吹付けは、比較的
新しい技術であり未解決の問題が多い。
新しい技術であり未解決の問題が多い。
その一つとして溶射材料の粒子形態の問題がある。すな
わち、火炎によって溶融し易くするため溶射材料を微粉
末にすると、流動性を損ない、ノズルからの噴出が脈動
状態となって材料の溶融度にムラが生じ、溶射層の組織
が脆弱となり、また逆に、材料の粒径を大きくすると、
溶融が完全に行われないまま溶着されるという問題であ
る。
わち、火炎によって溶融し易くするため溶射材料を微粉
末にすると、流動性を損ない、ノズルからの噴出が脈動
状態となって材料の溶融度にムラが生じ、溶射層の組織
が脆弱となり、また逆に、材料の粒径を大きくすると、
溶融が完全に行われないまま溶着されるという問題であ
る。
そこで、ノズル内での脈動防止と溶融が容易という両方
の要件を満たす耐火材料として、−大粒子をを機質バイ
ンダをもって結合して二次粒子を構成した組織からなる
溶射材料が特公昭61−10418号公報に開示されて
いる。この溶射材料は一次粒子が多数結合した粒径の大
きい二次粒子であるため、粒径が小さいことに起因する
脈動噴出がない。
の要件を満たす耐火材料として、−大粒子をを機質バイ
ンダをもって結合して二次粒子を構成した組織からなる
溶射材料が特公昭61−10418号公報に開示されて
いる。この溶射材料は一次粒子が多数結合した粒径の大
きい二次粒子であるため、粒径が小さいことに起因する
脈動噴出がない。
また−欠粒子が微粒子であること、及びノズルから噴出
後火炎熱による有機質バインダの焼失で形成された一次
粒子間の空隙によって溶射材料中を火炎が速やかに伝達
されるため、容易に溶融する等の効果がある。
後火炎熱による有機質バインダの焼失で形成された一次
粒子間の空隙によって溶射材料中を火炎が速やかに伝達
されるため、容易に溶融する等の効果がある。
しかし、このような有機質バインダを用いて一次粒子を
結合させたものでは、火炎中を通過する時に水分あるい
はバインダが分解してしまい、−欠粒子の微粒子が飛散
し易くなる。このため、耐火物の粒子が別々に火炎中を
飛行することになり、耐火ライニングの組織が不均一に
なりやすいこと、及び飛散粒子が多くなるために粉塵が
発生すること、或いは特公昭61−10418号公報の
比較例3に示されているごとく、単に微粒の一次粒子を
もって二次粒子が構成され、バインダとしてリン酸ソー
ダを使用した場合であってもバインダが焼失されず、−
次粒子間の空隙率が低いため溶融されにくく溶射性に劣
る等の欠点がある。
結合させたものでは、火炎中を通過する時に水分あるい
はバインダが分解してしまい、−欠粒子の微粒子が飛散
し易くなる。このため、耐火物の粒子が別々に火炎中を
飛行することになり、耐火ライニングの組織が不均一に
なりやすいこと、及び飛散粒子が多くなるために粉塵が
発生すること、或いは特公昭61−10418号公報の
比較例3に示されているごとく、単に微粒の一次粒子を
もって二次粒子が構成され、バインダとしてリン酸ソー
ダを使用した場合であってもバインダが焼失されず、−
次粒子間の空隙率が低いため溶融されにくく溶射性に劣
る等の欠点がある。
本発明の目的は、上記有機質バインダを用いた二次粒子
、或いは無機質バインダで結合しただけの二次粒子から
なる溶射用粉末の欠点を解消、するもので、接着性及び
付着率がよく、しかも組織が均一で耐食性のある工業窯
炉の耐火ライニングを得ることができる溶射用耐火材料
を得ることにある。
、或いは無機質バインダで結合しただけの二次粒子から
なる溶射用粉末の欠点を解消、するもので、接着性及び
付着率がよく、しかも組織が均一で耐食性のある工業窯
炉の耐火ライニングを得ることができる溶射用耐火材料
を得ることにある。
本発明の溶射用耐火材料は、−欠粒子を無機質バインダ
によって結合させて二次粒子を構成させたもので、40
0 ℃以上1000℃以下で加熱処理することによって
1000℃以下で蒸発する物質を除去して製造される。
によって結合させて二次粒子を構成させたもので、40
0 ℃以上1000℃以下で加熱処理することによって
1000℃以下で蒸発する物質を除去して製造される。
これによって−欠粒子が多数結合した二次粒子の状態の
ままで溶射フレーム中を通過することが可能となり、溶
射粒子の飛散が少なく、溶融性が良好となり、それによ
って得た耐火ライニングの組織は均一に保たれるように
なる。
ままで溶射フレーム中を通過することが可能となり、溶
射粒子の飛散が少なく、溶融性が良好となり、それによ
って得た耐火ライニングの組織は均一に保たれるように
なる。
本発明が適用できる耐火材料としては、アルミナ、マグ
ネジ乙 ジルコニア、ジルコン、シリカ。
ネジ乙 ジルコニア、ジルコン、シリカ。
ムライト、クロム鉄鉱、スピネル等任意のものが使用で
きる。
きる。
本発明の溶射用耐火材料の調製は、耐火材料を40g以
下の極微細に粉砕して一次粒子を得、これに無機質バイ
ンダを添加し、更に必要に応じて水を適量加え、充分混
合のうえ、周知の噴霧乾燥造粒、流動層粒、転勤造粒、
圧縮造粒、破砕造粒等の造粒方法によって二次粒子を得
る。
下の極微細に粉砕して一次粒子を得、これに無機質バイ
ンダを添加し、更に必要に応じて水を適量加え、充分混
合のうえ、周知の噴霧乾燥造粒、流動層粒、転勤造粒、
圧縮造粒、破砕造粒等の造粒方法によって二次粒子を得
る。
添加する無機質バインダとしては、珪酸ソーダ。
燐酸アルミニウム、アルミナゾル、シリカゾル等の40
0℃以上の温度で結合力を発現する性質を有するものが
任意に使用できる。造粒の際に使用する無機質バインダ
の配合量は溶射層の耐火度を下げないようにして決定す
るが、通常耐火材料に対して2〜20重量%加えるのが
好ましい。無機質バインダが2重量%より少ないと溶射
フレーム通過中に二次粒子が分解しやすくなり、20重
量%を超えると耐火度が低下し、耐スラグに対する物性
が悪くなる。
0℃以上の温度で結合力を発現する性質を有するものが
任意に使用できる。造粒の際に使用する無機質バインダ
の配合量は溶射層の耐火度を下げないようにして決定す
るが、通常耐火材料に対して2〜20重量%加えるのが
好ましい。無機質バインダが2重量%より少ないと溶射
フレーム通過中に二次粒子が分解しやすくなり、20重
量%を超えると耐火度が低下し、耐スラグに対する物性
が悪くなる。
また、造粒方法は比較的球状の二次粒子を得やすい噴霧
乾燥造粒、流動層造粒、転勤造粒等が溶射材料の流動性
が更に向上するので好ましい。
乾燥造粒、流動層造粒、転勤造粒等が溶射材料の流動性
が更に向上するので好ましい。
造粒した二次粒子は400℃以上1000℃以下で加熱
処理を行い、1000℃以下で蒸発する物質を除去する
。400℃未満でも水分は蒸発するが、溶射材中の結晶
水等が残存し、溶射粉末が溶射フレームを通過中に蒸発
して二次粒子を分解してしまうため好ましくない。また
、1000℃を超えた温度で加熱処理を行うと、−欠粒
子の微粉が焼結して結合するため二次粒子の熱吸収能力
が下がり、溶融能力が落ちるため好ましくない。材料の
種類によっては1000℃を超えた温度でも難焼結性の
微粉を用いることによって二次粒子の焼結の問題は解決
されるが、バインダ中の蒸発物を除去するためには10
00℃以下の温度で充分である。
処理を行い、1000℃以下で蒸発する物質を除去する
。400℃未満でも水分は蒸発するが、溶射材中の結晶
水等が残存し、溶射粉末が溶射フレームを通過中に蒸発
して二次粒子を分解してしまうため好ましくない。また
、1000℃を超えた温度で加熱処理を行うと、−欠粒
子の微粉が焼結して結合するため二次粒子の熱吸収能力
が下がり、溶融能力が落ちるため好ましくない。材料の
種類によっては1000℃を超えた温度でも難焼結性の
微粉を用いることによって二次粒子の焼結の問題は解決
されるが、バインダ中の蒸発物を除去するためには10
00℃以下の温度で充分である。
本発明における各粒子の粒子径は、平均で一次粒子は4
0−以下、二次粒子は30〜300 mとし、溶射装置
のノズル孔径、火炎熱量等の能力に応じて適宜決定する
。−次粒子の粒径が40u!nを超えると、溶融し難く
なり、また二次粒子の二次粒子径が30〜300μmの
範囲を逸脱すると溶射材料は溶射時にノズルから脈動噴
出して溶融ムラを生じ、良好な溶射層を得ることができ
ない。
0−以下、二次粒子は30〜300 mとし、溶射装置
のノズル孔径、火炎熱量等の能力に応じて適宜決定する
。−次粒子の粒径が40u!nを超えると、溶融し難く
なり、また二次粒子の二次粒子径が30〜300μmの
範囲を逸脱すると溶射材料は溶射時にノズルから脈動噴
出して溶融ムラを生じ、良好な溶射層を得ることができ
ない。
粒度が0.5〜40虜に粉砕した一次粒子からなるクロ
マイト鉱及び仮焼アルミナ粉について、クロマイト鉱6
0重量部、仮焼アルミナ粉40重量部の割合とし、クロ
マイト鉱と仮焼アルミナ粉の合計100重量部に対して
珪酸ソーダあるいはアルミナゾルを3〜6部、水を15
〜30部加えて転勤造粒装置を用いて造粒を行い、造粒
した二次粒子を600℃で10時間加熱処理を行った。
マイト鉱及び仮焼アルミナ粉について、クロマイト鉱6
0重量部、仮焼アルミナ粉40重量部の割合とし、クロ
マイト鉱と仮焼アルミナ粉の合計100重量部に対して
珪酸ソーダあるいはアルミナゾルを3〜6部、水を15
〜30部加えて転勤造粒装置を用いて造粒を行い、造粒
した二次粒子を600℃で10時間加熱処理を行った。
加熱処理後、300μmの篩を通した。
上記二次粒子をL P G1ONm’/hrS0245
Nm’/hr、粉末供給速度20kg/hr 、吹付距
離400mm、バーナ平行移動速度4m/lTl1nの
条件下で、LPG O2炎溶射ガンを用いて予熱10
00℃の0.25m”の溶射面に溶射した。
Nm’/hr、粉末供給速度20kg/hr 、吹付距
離400mm、バーナ平行移動速度4m/lTl1nの
条件下で、LPG O2炎溶射ガンを用いて予熱10
00℃の0.25m”の溶射面に溶射した。
比較のために、バインダを用いなかった材料、有機バイ
ンダとしてPVA (ポリビニルアルコール)を用いた
材料、さらに無機質材、?4(バインダを用いても20
0℃及び1400℃で熱処理をした)を前記実施例と同
一条件で溶射した。その結果を第1表に示す。
ンダとしてPVA (ポリビニルアルコール)を用いた
材料、さらに無機質材、?4(バインダを用いても20
0℃及び1400℃で熱処理をした)を前記実施例と同
一条件で溶射した。その結果を第1表に示す。
同表から明らかなように、−次粒子のまま溶射した比較
品のうち、小さな粒子である比較例1は流動性を損なっ
てノズルからの噴出が一定でなかった。また、大きな粒
子を用いた比較例2では溶融しにくいために形成された
溶射層が不均一であった。また、二次粒子を用いたもの
であっても、バインダとしてPVAを使用した比較例3
.4及びバインダとして珪酸ソーダを用いても加熱処理
温度が低い比較例5は溶射フレーム中でバインダが分解
するため溶射特性が劣っている。
品のうち、小さな粒子である比較例1は流動性を損なっ
てノズルからの噴出が一定でなかった。また、大きな粒
子を用いた比較例2では溶融しにくいために形成された
溶射層が不均一であった。また、二次粒子を用いたもの
であっても、バインダとしてPVAを使用した比較例3
.4及びバインダとして珪酸ソーダを用いても加熱処理
温度が低い比較例5は溶射フレーム中でバインダが分解
するため溶射特性が劣っている。
またバインダとして珪酸ソーダを用いても、加熱処理温
度が高い比較例6は、溶射材料の溶融性が落ちるため、
付着率が低くなっている。
度が高い比較例6は、溶射材料の溶融性が落ちるため、
付着率が低くなっている。
これに対し、本発明に係る溶射用耐火材料は、いずれも
粒度が40p以下の範囲内の一次粒子を無機質バインダ
の珪酸ソーダによって二次粒子径が30〜300 s+
の二次粒子に造粒し、600℃で加熱処理を行うことに
より、粉末の流動性、溶融性を満足させ、飛散が少な(
緻密で良好な溶射層を形成することができた。
粒度が40p以下の範囲内の一次粒子を無機質バインダ
の珪酸ソーダによって二次粒子径が30〜300 s+
の二次粒子に造粒し、600℃で加熱処理を行うことに
より、粉末の流動性、溶融性を満足させ、飛散が少な(
緻密で良好な溶射層を形成することができた。
(以下、この頁余白)
〔発明の効果〕
本発明の溶射用耐火材料は、粉末の流動性、溶融性が良
好で、溶射フレームを通過中でもバインダが分解しない
ため粉塵の発生を抑えることができ、しかも溶射施工に
際しての付着率がよく、施工体の組織も緻密で均一であ
り、耐食性のある工業窯炉の耐火ライニングを作製する
ことができるという効果を奏する。
好で、溶射フレームを通過中でもバインダが分解しない
ため粉塵の発生を抑えることができ、しかも溶射施工に
際しての付着率がよく、施工体の組織も緻密で均一であ
り、耐食性のある工業窯炉の耐火ライニングを作製する
ことができるという効果を奏する。
Claims (2)
- 1.粒度が40μm以下の耐火材料からなる一次粒子を
無機質バインダによって結合し、400℃以上1000
℃以下で加熱処理した30〜300μmの二次粒子から
なる溶射用耐火材料。 - 2.粒度が40μm以下の耐火材料からなる一次粒子を
多数結合して二次粒子径が30〜300μmの二次粒子
を無機質バインダによって結合した30〜300μmの
二次粒子を400℃以上1000℃以下の温度で加熱処
理することを特徴とする溶射用耐火材料の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63083878A JPH01257171A (ja) | 1988-04-04 | 1988-04-04 | 溶射用耐火材料及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63083878A JPH01257171A (ja) | 1988-04-04 | 1988-04-04 | 溶射用耐火材料及びその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01257171A true JPH01257171A (ja) | 1989-10-13 |
JPH0427191B2 JPH0427191B2 (ja) | 1992-05-11 |
Family
ID=13814917
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63083878A Granted JPH01257171A (ja) | 1988-04-04 | 1988-04-04 | 溶射用耐火材料及びその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01257171A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022075174A1 (ja) * | 2020-10-06 | 2022-04-14 | キンセイマテック株式会社 | 充填砂 |
-
1988
- 1988-04-04 JP JP63083878A patent/JPH01257171A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022075174A1 (ja) * | 2020-10-06 | 2022-04-14 | キンセイマテック株式会社 | 充填砂 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0427191B2 (ja) | 1992-05-11 |
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