JPH01252914A - Zoom lens - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain the inexpensive zoom lens having good imaging performance by adopting the constitution which consists of 4 groups and the 2nd group and the 3rd group move on the optical axis so as to satisfy specific conditions while changing the relative spacing therebetween. CONSTITUTION:This zoom lens is constituted, successively from an object side, of the 1st group having a positive refracting power, the 2nd group having a negative refracting power, the 3rd group having a positive refracting power, and the 4th group having a positive refracting power. The lens is so constituted that the 1st and the 4th group are stationary and the 2nd group and the 3rd group move on the optical axis while changing the relative spacing therebetween in a manner as to satisfy the conditions expressed by equations I and equation II for the purpose of magnification and the correction of the fluctuation in the image position arising from the magnification at the time of zooming. In equations, beta2s is the magnification of the 2nd group when the focal length of the entire system is fs=(fw.f)<1/2>; beta23s is the combined magnification of the 2nd group and the 3rd group when the focal length of the entire system is fs=(fw.fr)<1/2> (fw is the focal length of the entire system at the wide angle end; fr is the focal length of the entire system at the telephoto end). The zoom lens which has a short overall length and good imaging performance is thereby obtd.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野Ｊ 本発明は、撮影用ズームレンズで、特に撮像デバイスと
して電子撮像管、固体撮像素子を用いた撮影機用として
適したズームレンズに関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field J] The present invention relates to a zoom lens for photographing, and particularly to a zoom lens suitable for use in a photographing machine using an electronic image pickup tube or a solid-state image pickup device as an image pickup device. .

［従来の技術１ 撮影デバイスとして電子撮像管、固体撮像素子を用いた
撮影機用のレンズとしては、はとんどがズームレンズで
ある。これらのズームレンズは、口径比がＦ／２．８以
上で、ズーム比も３倍以上のものがほとんどである。[Prior Art 1] Zoom lenses are most commonly used as lenses for photographic devices that use electronic image pickup tubes or solid-state image sensors as photographic devices. Most of these zoom lenses have an aperture ratio of F/2.8 or more and a zoom ratio of 3 times or more.

このように従来のこの種のズームレンズは、口径比が大
で高変倍ではあるが、構成枚数か１３枚〜１５枚と多く
、コスト高である点で問題を有し−〔いた。As described above, this type of conventional zoom lens has a large aperture ratio and a high variable power ratio, but has a problem in that it has a large number of lenses (13 to 15 lenses) and is expensive.

最近、この種のズームレンズで構成枚数が１２枚〜１８
枚のものが提案されている１例えば特開昭６０−１２３
８１７号、特開昭６２−２４７３１８号の各公報等に２
載され“Ｃいるものである。Recently, the number of elements in this type of zoom lens is 12 to 18.
For example, JP-A-60-123
No. 817, Japanese Unexamined Patent Publication No. 62-247318, etc. 2
It is listed as “C”.

特開昭６０−１２３８１７号公報のス゛−ムレンズは、
その基本構成が、物体側から順に正の屈折力を有し変倍
時には固定で合焦時にのみ可動Ｃある第１群と、負の屈
折力を有し変倍のために可動−（′ある第２群と、正の
屈折力を有し変倍により変動する像面を補正するために
像側に凸の形状の軌跡を描いて移動する第３群と、結像
作用を有し常時固定の第４群とよりなるものである。こ
のようにこの従来例は、第１群が３枚、第２群が３枚、
第３群が１枚、第４群が４枚の合計１１枚のレンズより
なり、最近知られている従来例の中では、レンズ枚数の
少ない部類のズームレンズである。The zoom lens disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-123817 is
Its basic configuration consists of, in order from the object side, a first group that has positive refractive power and is fixed when changing magnification and is movable only when focusing, and a first group that has negative refractive power and is movable for changing magnification. The second group has a positive refractive power and moves in a convex trajectory toward the image side to correct the image plane that changes due to zooming, and the third group has an imaging function and is always fixed. In this way, in this conventional example, the first group has three lenses, the second group has three lenses,
The zoom lens has a total of 11 lenses, one in the third group and four in the fourth group, and is one of the zoom lenses with the smallest number of lenses among the recently known conventional examples.

この従来例は、第４群を４枚のレンズにて構成すること
によ−）′ＣＣシン枚数を少なくしたものであるが、球
面収差、色収差の補正では限界に近いところまできてい
る。In this conventional example, the number of CC lenses is reduced by configuring the fourth group with four lenses, but the correction of spherical aberration and chromatic aberration is close to the limit.

これらの従来例では、第４群のいわゆる結像レンズ群の
構成枚数の削減のみによっ′ＣＣシン枚数を少なくしよ
うとするもので、第１群から第３群までのいわゆる変倍
レンズ群についての削減は試みられＣおらず、これら第
１群から第３＃までは、全体の枚数の多いズーム１ノン
ズ、例えば特開昭６０−１８４２２０号や特開昭５１−
９９０３７号等に記載されたズームレンズと同じ構成枚
数である。In these conventional examples, the number of CC lenses is reduced only by reducing the number of elements constituting the so-called imaging lens group of the fourth group. No attempt has been made to reduce C, and these 1st to 3rd groups are used in zoom 1 lenses with a large number of lenses, such as JP-A-60-184220 and JP-A-51-
It has the same number of lenses as the zoom lens described in No. 99037.

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は、従来のズー・ムレンズが構成枚数が多くその
ためコス［・高になっていた欠点を解決するためになさ
れたもので、特に変（８群を簡は化することによって広
角端の画角が５０°程度で、変倍比が約３〜６で、［］
径比がＦ／１．８〜Ｆ／２．８クラスＣあって、結像性
能も良好なし〕ノズ構成枚数の少ない安価なズームレン
ズを提供する３ことを目的とするものである。[Problems to be Solved by the Invention] The present invention was made in order to solve the disadvantage that conventional zoom lenses had a large number of elements, resulting in high cost. The angle of view at the wide-angle end is about 50 degrees, and the zoom ratio is about 3 to 6.
[The diameter ratio is F/1.8 to F/2.8 class C, and the imaging performance is not good.] The objective is to provide an inexpensive zoom lens with a small number of nozzle elements.

１課題を解決するための手１９．１ 本発明のズームし一″、／ズは、前記の目的を達成する
ために物体側より順に正の屈折力を有する第１群と、負
の屈折力を有する第２１！Ｔと、正の屈折力を有する第
３群と、正の屈折力を有する第４群とより溝成さ才１．
ズーミングの際に前記第１群と前二［ｌ第４ｎは固定で
ありかつ第１群が物体側から順に物体側に凸面を向けた
負レンズと、正レンズと、正レンズの３枚のレンズにて
構成されたズーム１ノンズにおいて、第２ｎが物体側か
ら順に像側に強い凹面を向けた負のメニスカス状単レン
ズと、物体側の面が凹面である負レンズの２枚に−ｒ“
、第：３群かｉＥ　（７）　−１ｔｉ　Ｌ−・ンズの１
枚のＬノンズにて構成されでいて、これら第２群、第３
ｎとが変倍とｎｈ　＜ｇに伴う像位置変動の補正のため
に次の条件＋［）、＋２１を満足させながら相対的間隔
を変えつつ光軸−にを移動させることを特徴とするもの
である。1 Measures for solving the problem 19.1 In order to achieve the above object, the zoom lens of the present invention has a first lens group having a positive refractive power and a negative refractive power in order from the object side. The groove is formed by the 21st !T having a positive refractive power, the third group having a positive refractive power, and the fourth group having a positive refractive power.
During zooming, the first group and the front two [l and 4n are fixed, and the first group consists of three lenses in order from the object side: a negative lens with a convex surface facing the object side, a positive lens, and a positive lens. In the zoom 1 lens, the 2nd n is made up of two lenses in order from the object side: a negative meniscus single lens with a strongly concave surface facing the image side, and a negative lens with a concave surface on the object side.
, 3rd group or iE (7) -1ti L-・Nzu's 1
It is composed of two L nons, and these second and third groups
n is characterized by moving the optical axis - while changing the relative distance while satisfying the following conditions +[) and +21 for magnification change and correction of image position fluctuation accompanying nh <g. It is.

（口　０．２　＜　１ａｚｓｌ　＜　０．７距離がｔ’
　ｓ＝　、ｒＴ７］］（ｔ　、は広角端での全系の焦点
距離、ｔ、は望遠端での全系の焦点距離）の時の第２Ｉ
洋、第３群の合成倍率である９ 本発明では、構成レンズ枚数を少なくするために、従来
のズームレンズにおける２枚の負レンズと正レンズにて
構成されている第２群を二つに分割し、これら分割され
た二つの部分間の間隔を第２群を変倍のために移動させ
る際に僅かに変化させて像位置が一定に保たれるように
した新たな方式を採用した。これによってバリエータ−
とコンペンセーターとを合わせて３枚と云う少ない構成
枚数で変倍にともなう色収差の変動を極めて少な（しつ
つ像面位置の変動も補正できかつ変倍比を大きくするこ
とが出来る。(mouth 0.2 < 1azsl < 0.7 distance is t'
s= , rT7] (t is the focal length of the entire system at the wide-angle end, t is the focal length of the entire system at the telephoto end)
In the present invention, in order to reduce the number of constituent lenses, the second group, which is composed of two negative lenses and a positive lens in a conventional zoom lens, is divided into two, which is the combined magnification of the third group. A new method has been adopted in which the image position is kept constant by dividing the lens into two parts and changing the distance between the two parts slightly when the second group is moved for magnification. This allows the variator to
With a small number of lenses (three including the lens and compensator), fluctuations in chromatic aberration due to zooming can be extremely minimized (while fluctuations in the image plane position can also be corrected and the zoom ratio can be increased).

さらに本発明のズームレンズの第２群と第コ３１洋の間
隔は、中間焦点距離において最も大になるように変化す
るので、スペース上部も間隔を縮めたい望遠端で間隔を
極小にすることが出来る。それと共に第３ｎとその後方
の固定群である第４群との間隔が極小値１こなるような
焦点距離を望遠端、Ｊｉ傍にすることが出来る。これに
よって変倍系の可動スペースの無駄を最小限とすること
が出来、そのため無理なく入射瞳（通常絞りは固定群の
直前に置かれる）位置を第１面からみて浅くすることが
出来、前玉径を小さくしたりより近距離物体の撮影が可
能になる。Furthermore, since the distance between the second group and the third group of the zoom lens of the present invention changes to become the largest at intermediate focal lengths, the distance at the top of the space can also be minimized at the telephoto end where the distance is desired to be reduced. I can do it. At the same time, the focal length can be set to the telephoto end, close to Ji, such that the distance between the 3nth lens and the 4th lens group, which is a fixed group behind it, is a minimum value of 1. This makes it possible to minimize the waste of movable space in the variable magnification system, which allows the entrance pupil (usually the diaphragm is placed just in front of the fixed group) to be shallower when viewed from the first surface. It is possible to reduce the diameter of the ball and photograph objects at closer distances.

更にズーミング性能の安定したズームレンズを得るため
には、第１群を物体側から順に物体側に凸面を向けた負
のメニスカスレンズと正レンズと正レンズで構成し、第
２群を物体側から順に像側に強い凹面を向けた負のメニ
スカス状の単レンズと物体側の面が凹面である負レンズ
の２枚にて構成し、第３群を正の単レンズにて構成する
のがよい。Furthermore, in order to obtain a zoom lens with stable zooming performance, the first group consists of a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side, a positive lens, and a positive lens in order from the object side, and the second group consists of a negative meniscus lens whose convex surface faces the object side. It is best to construct the lens with two lenses, a negative meniscus-shaped single lens with a strongly concave surface facing the image side, and a negative lens with a concave surface facing the object, and the third group with a positive single lens. .

従来例において第２群を３枚のレンズにて構成している
のは変倍時に色収差等が（ずれないようにするためであ
る、したつかて本発明のように変倍時に第２群と第３群
を相互の間隔を変えながら移動させる場合、色収差等が
変動しくずれやすくなる。つまり上記の二つのレンズ群
の動きが著しく異なると色収差をはじめとする諸収差が
変倍時にくずれる。そのために、第２群を変倍のために
光軸上を動かす際に像面が移動するのを補正するように
第３群を動かそうとする時、第３群が第２群に対して相
互の間隔が太き（ならないようにするためには、第２群
の像倍率の変化の範囲を従来例のものよりもかなり低倍
率側にシフトさせる必要がある。そのために条件（１）
を満足させる必要がある。In the conventional example, the second group is made up of three lenses in order to prevent chromatic aberrations etc. from shifting during zooming. When the third lens group is moved while changing the distance between them, chromatic aberration etc. tend to fluctuate and become misaligned.In other words, if the movements of the two lens groups mentioned above are significantly different, various aberrations including chromatic aberration will be disrupted when changing the magnification. In addition, when trying to move the third group to compensate for the movement of the image plane when moving the second group on the optical axis to change the magnification, the third group moves relative to the second group. In order to prevent the interval from becoming too thick, it is necessary to shift the range of change in the image magnification of the second group to a much lower magnification side than that of the conventional example.For this purpose, condition (1) is satisfied.
need to be satisfied.

条件＋１１の上限（０，７１を越えると第２群と第３群
の相互間隔の変化量が大きく変倍時の色収差の変動が大
きくなり好ましくない、又下限（０，２１を越えると第
２群に対し第３群の移動機が大きくなり望遠端において
第２群と第３群の間隔を縮めることが困難になり、スペ
ースの有効利用上好ましくない。The upper limit of the condition +11 (if it exceeds 0.71, the amount of change in the mutual distance between the second and third groups will be large and the fluctuation of chromatic aberration during zooming will increase, which is undesirable); The mobile units in the third group become larger than the group, making it difficult to reduce the distance between the second and third groups at the telephoto end, which is not preferable in terms of effective use of space.

また第２群と第３群の合成像倍率に関しては条件（２）
を満足する必要がある。つまり全系の焦点距離ｆ、＝ｒ
了７］において、合成倍率が等倍近辺になることが好ま
しい、この条件（２）の下限（０，９１を越えると第４
群の焦点距離が長くなり。Also, condition (2) applies to the composite image magnification of the second and third groups.
need to be satisfied. In other words, the focal length of the entire system f, = r
7], it is preferable that the composite magnification is close to the same magnification.If the lower limit of this condition (2) (0.91 is exceeded, the 4th
The focal length of the group becomes longer.

第４群が長く大きなものになりやすく、これを無理に小
さくしようとすると球面収差、コマ収差等の諸収差が悪
化しやすい、又上限（３，０）を越えると第４ｎの焦点
距離を短くしなければならず、電子撮像デバイス用レン
ズとしてはパックフォーカスが短（なりやすい、これを
無理に長くしようとすると第４群の各レンズエレメント
特に負レンズのパワーが強くなりすぎてコマフレアー等
が発生しやすくなる。更に条件（２）の上下限のいずれ
かを越えると第２群と第３群の相対間隔の変動も大きく
なりやすい。The 4th group tends to be long and large, and if you try to make it smaller forcibly, various aberrations such as spherical aberration and coma aberration tend to worsen, and if the upper limit (3,0) is exceeded, the focal length of the 4th group will be shortened. As a lens for an electronic imaging device, the pack focus is short (it tends to be short), and if you try to make it too long, the power of each lens element in the 4th group, especially the negative lens, will become too strong, resulting in coma flare, etc. Further, if either the upper or lower limit of condition (2) is exceeded, the variation in the relative distance between the second group and the third group tends to become large.

このように４群ズームレンズの変倍系（変倍作用と像位
置補正作用を司るレンズ群）の構成枚数を合計３枚のみ
で構成しても従来の４群ズームレンズ並か、あるいはそ
れ以上のコンパクト性、変倍比、Ｆ値とし又収差補正の
程度を良好なものにするためには、変倍系のパワー配置
やアツベ数の決め方が重要なファクターとなる。そのた
めに次の条件（３）乃至条件（６）を満足することが一
層望ましい。In this way, even if the variable power system of a 4-group zoom lens (the lens group that controls the variable power function and image position correction function) consists of only 3 elements in total, it will still be as good as or better than a conventional 4-group zoom lens. In order to obtain good compactness, variable magnification ratio, F-number, and a good degree of aberration correction, the power arrangement of the variable magnification system and how to determine the Abbe number are important factors. Therefore, it is more desirable to satisfy the following conditions (3) to (6).

（３）　０．５　　＜　１ｆｎｉｌ／Ｊ１；τ下？＜１
．２１４１　０．８　＜ｆｇ／ｌｆｎｍｌ＜６．０（５
１１５＜　ｖＨ−ｖＨ、ν璽＝Σ　（シト−１／２＋６
１　−１．０　＜　！Ｌ−Ｇ／ｆ＋ｕ■＜−０，まただ
しｆ、は広角端における全系の焦点距離、ｆｖは望遠端
における全系の焦点距離、ｆｌｌｌは望遠端における第
２群、第３群の合成焦点距離、ｆＩは第３群の焦点距離
、シト、は第２群の物体側かに番目（ｋ＝１．２）のレ
ンズのアツベ数である。(3) 0.5 <1fnil/J1; below τ? <1
．． 2141 0.8 <fg/lfnml<6.0(5
115< vH - vH, ν = Σ (Sito - 1/2 + 6
1 -1.0 < ! L-G/f+u■<-0, where f is the focal length of the entire system at the wide-angle end, fv is the focal length of the entire system at the telephoto end, and flll is the combined focus of the second and third groups at the telephoto end. The distance fI is the focal length of the third group, and fI is the Abbe number of the second lens on the object side (k=1.2).

条件（３）は第２群と第３群の合成焦点距離を規定した
ものである。本発明における変倍比は、実質的には第２
群と第３群の合成パワーにて決まる。この条件の上限値
（１，２１を越えるとズーム比が大きくならないか又は
レンズ系の全長が長くなったり前群の径が大になったり
しやすくなる。下限値（０，５１を越えると全長を短く
し前玉径を小にするのには有利であるが、変倍時の収差
（球面収差、コマ収差、非点収差）の安定性が良好でな
（なる。Condition (3) defines the combined focal length of the second group and the third group. The variable power ratio in the present invention is substantially the second
Determined by the combined power of the group and the third group. If the upper limit of this condition exceeds 1.21, the zoom ratio will not increase, or the total length of the lens system will become long, or the diameter of the front group will become large.If the lower limit value of this condition exceeds 0.51, the total length will increase. This is advantageous in shortening the lens and reducing the diameter of the front lens, but the stability of aberrations (spherical aberration, coma aberration, astigmatism) during zooming is poor.

条件（４）は、第３群の焦点距離と第２群と第３群の合
成焦点距離の比を規定したものである。これは変倍時に
おいて色収差の変動がないように又像位置変動を補正す
るために第３群正レンズにはある程度パワーを持たせる
必要があるため規定したものである。この条件の上限値
（６，０１を越えると変倍時における色収差の変動や像
位置の変動を抑えることがむすかしくなる。又下限値（
Ｏ，ａ）を越えると変倍群である第２群、第３群の合成
のパワーが弱くなり条件（３）を満足しにくくなったり
第２群のパワーが強くなりすぎて変倍時に球面収差、コ
マ収差、非点収差が変動しやすくなる。Condition (4) defines the ratio of the focal length of the third group and the combined focal length of the second and third groups. This is specified because the third group positive lens needs to have a certain amount of power in order to prevent fluctuations in chromatic aberration during zooming and to correct fluctuations in image position. If the upper limit of this condition exceeds 6.01, it becomes difficult to suppress fluctuations in chromatic aberration and image position during zooming.
If O, a) is exceeded, the combined power of the second and third groups, which are variable magnification groups, will weaken, making it difficult to satisfy condition (3), or the power of the second group will become too strong, resulting in a spherical surface when changing magnification. Aberration, coma aberration, and astigmatism become more likely to fluctuate.

条件（５）は、第２群のアツベ数の平均値と第３群のア
ツベ数との差を規定したものである。これは変倍時にお
ける色収差の変動を小さくするためのものであって、こ
の差は現実に存在する硝材の場合極力大きい方が望まし
い。条件の下限値（１５）を越えると変倍時の色収差が
変動しそして変倍領域全体にわたって倍率の色収差が補
正不足になる。Condition (5) defines the difference between the average value of the Atsube numbers of the second group and the Atsube numbers of the third group. This is to reduce fluctuations in chromatic aberration during zooming, and it is desirable that this difference be as large as possible for actually existing glass materials. When the lower limit value (15) of the condition is exceeded, the chromatic aberration during zooming changes, and the chromatic aberration of magnification becomes insufficiently corrected over the entire zooming region.

条件（６）は、第１群から第３群までの広角端での合成
焦点距離を規定したものである。従来例は、いわゆるエ
レクタ−（第４群）を射出する光束がほぼアフォーカル
光束であっていわゆるリレー系である固定群にほぼアフ
ォーカルで入射する。Condition (6) defines the composite focal length of the first to third groups at the wide-angle end. In the conventional example, the light beam emitted from the so-called erector (fourth group) is substantially afocal and enters the fixed group, which is the so-called relay system, almost afocal.

しかし本発明のズームレンズのような構成を採用すると
、第１群から第３群までのいわゆる変倍系な射出する光
束は弱い発散光束となり、第４Ｆ３の固定群へは発散光
束で入射することになる。本発明の使用目的は、本発明
の発明者が発明した特開昭６０−１８４２２０号と共通
し、いわゆるバックフォーカスの長いレンズ系を得るこ
とも要求される。この点からも本発明のズームレンズの
ような構成は好ましい。However, when a configuration like the zoom lens of the present invention is adopted, the so-called variable magnification system light beams emitted from the first group to the third group become weak diverging light beams, and enter the 4th F3 fixed group as a diverging light beam. become. The purpose of use of the present invention is the same as that of JP-A-60-184220, which was invented by the inventor of the present invention, and it is also required to obtain a lens system with a so-called long back focus. Also from this point of view, a configuration like the zoom lens of the present invention is preferable.

このように固定群に発散光束が入射すると、固定群自身
のバックフォーカスを長くしなくともレンズ系のバック
フォーカスを長く出来、固定群を変則的なパワー配分に
して収差を悪化させたり構成枚数を増加させたすせずに
バックフォーカスを長く保つことが出来る。When a diverging beam of light enters the fixed group in this way, the back focus of the lens system can be lengthened without increasing the back focus of the fixed group itself, and the power distribution of the fixed group becomes irregular, worsening aberrations and reducing the number of constituent elements. It is possible to maintain the back focus for a long time without increasing the focus.

条件（６）の上限値（−０，２）を越えると変倍系から
の光束に発散性がなくなり、バックフォーカスを長（保
つことがむずかしくなる。下限値（−１，０１を越える
と発散性が強すぎて固定群のｌノンズ径が大になったり
絞り゛の入る空気間隔の公差が厳しくなりやすくなる。If the upper limit (-0, 2) of condition (6) is exceeded, the luminous flux from the variable magnification system will have no divergence, making it difficult to maintain a long back focus. If this is too strong, the diameter of the l-non in the fixed group tends to become large, and the tolerance of the air gap where the diaphragm enters tends to become strict.

［実施例］ 次に本発明のズームレンズの各実施例を示す。[Example] Next, embodiments of the zoom lens of the present invention will be shown.

実施例１ ｆ　＝　１２．５００〜６２．５０４ｍ５　　、　　Ｆ
／２．０２ω＝４９．８°〜１０．６゜ ｒ＋　＝　１０４．８３８３ ｄ、　＝２．２００Ｏｎ、　＝１．８０５１８　　　ｖ
、　＝２５．４３ｒ、　＝　５７．５４９０ ｄ２＝１１．５００Ｏｎａ　＝１．６０３１１　　　シ
２＝６０．７゜ｒ、＝　　−２２４，６０８７ ｄ、＝０．１５０Ｏ ｒ４＝　５１．５１３３ ｄ、＝４．００００　　　　０．＝　１．６９６８０　
　　　　ν、　　＝５５．５２ｒｓ＝７６．７５８７ ａＳ＝Ｏ＋（可変） ｒ６＝　６０．７４９５ ｄａ＝１．０口０ロ　　　　ロ、＝　１．７７２５０　
　　　　ν、　　＝４９．６６ｒ、＝　１９．５７１６ ｄ、＝　６．００００ ｒ　ａ　”　−２６、９０１７ ｄ、＝　１．０００ＯｎＳ＝　１．６７７９０　　　　
　ｖ、　　＝　５５．３３ｒｓ＝１５３．５２７９ （Ｌａ＝Ｄａ（可変） ｒｈｏ　　＝　５３．４７６４ ｄｌｏ　＝２．２０００　　　ロａ＝　１．８４６６６
　　　　　ｖ−＝　２３．７８ｒ＋　、　　＝　８９０
．５８６１ ｄ＋＋　＝Ｄｓ　（可変） 「、２＝ｃＸ３（絞り） ｄ、２　＝ｌＯ，０００ ｒ、３　＝　５２．４３７７ ｄｌｓ　　＝３．０００ロ　　ロ、＝　　１．７７２５
０　　　　　シｔ＝４９．６６ｒ＋＜　　＝　　　１１
．３．０６９２ｄ、４　＝　１．７ＱＯＱ ｒ目　＝　−２０，９０４２ ｄ、ｓ　　＝１．２００Ｏｎ、＝１．６３９８０　　　
ｖｌｌ＝３４．４８ｒ１ｇ　　＝−２５，０６７５ ｄ、ａ　　＝１７．２３７１ ｒ、７　＝　１４６．６９８４ ｄ＋ｔ　　＝　３．７００Ｏｎ−＝　１．６９６８０　
　　ｖ９＝　５５．５２ｒ、８、、、−３７．３３５３ ｄ＋ａ　　＝０．１５００ ｒ、、＝　５３．２１２３ ｄ、、　　＝　６．０００Ｏｎ、、　　”　１．６０３
１１　　ｖ、、＝　６０．７Ｏｒｉｏ　　＝　　　２０
．０８４１ ｄ−ｏ　　＝１．２０００　　ｎｌ、＝１．３４６６６
　　シ、、＝２３．７８ｒａ＋　　＝　　　１１６．４
１９２ ｄ２．　　＝ｚ、ｏｏｏ。Example 1 f = 12.500-62.504m5, F
/2.02ω=49.8°~10.6°r+ = 104.8383 d, =2.200On, =1.80518 v
, = 25.43r, = 57.5490 d2 = 11.500Ona = 1.60311 Si2 = 60.7゜r, = -224,6087 d, = 0.150O r4 = 51.5133 d, = 4.0000 0. = 1.69680
ν, = 55.52rs = 76.7587 aS = O + (variable) r6 = 60.7495 da = 1.0 mouth 0 ro ro, = 1.77250
ν, =49.66r, = 19.5716 d, = 6.0000 r a ” -26,9017 d, = 1.000OnS = 1.67790
v, = 55.33rs = 153.5279 (La = Da (variable) rho = 53.4764 dlo = 2.2000 rho = 1.84666
v-=23.78r+, =890
．． 5861 d++ = Ds (variable) 2 = c
0 sit=49.66r+<=11
．． 3.0692d, 4 = 1.7QOQ rth = -20,9042 d, s = 1.200On, = 1.63980
vll=34.48r1g=-25,0675 d, a=17.2371 r,7=146.6984 d+t=3.700On-=1.69680
v9= 55.52r, 8,, -37.3353 d+a =0.1500 r,, = 53.2123 d,, = 6.000On,, ” 1.603
11 v,,=60.7Orio=20
．． 0841 d−o =1.2000 nl, =1.34666
shi,, =23.78ra+ = 116.4
192 d2. =z, ooo.

「２２　＝＝（″ ｄ２２”　９．８００Ｏｎ、、　　＝　１．５１６４１
３　　ｖ、、　＝　６４．１５「２ゴ　１菌 ｄ２．　　＝７．３５００　　　口、、　　＝１．５４
７７１　　　シュ３＝６２．８３［２４：Ｏｏ ｄ、４　＝ｔ、ｏｏｏｏ　　　口、、　　＝１．５１６
：１３　　シ、、＝６４．１５ｒａＩＳ　＝　１ ｄ２６　＝０．３ＤＯＯ 「に６　：■ ｄ、、＝６，２００Ｏｎ、、　　＝１．６０３１１　　
　シ、＝６０．７０ｒ２γ　：ｏ。"22 ==("d22" 9.800On,, = 1.51641
3 v,, = 64.15 "2 go 1 bacteria d2. = 7.3500 mouth,, = 1.54
771 Shu3=62.83[24:Oo d,4=t,oooo 口,,=1.516
:13 し、、=64.15raIS=1 d26=0.3DOO "に6：■ d、、=6,200On、、=1.60311
shi,=60.70r2γ:o.

ｄ、、＝０゜９０００ ｒ２８　＝ｌＸ） （ｌａｌｌ　＝１．７０００　　　ｎ’ｓ　　＝１．５
１６３３　　　）／１ａ＝６４．１５ｒｉｇ　＝　ｌ ｆ　　　　　　１２．５００　　　２７．９５８　　　
６２．５０４Ｄ、　　　　　　１．０００　　　２５゜
７９３　　　４３．１６２０、　　　　　１．０００　
　　　６．９１４　　　　　（１，８００Ｄ、　　　　
　４４．９６２　　　１４．２５６　　　３．０００１
β２！Ｉ＝０．４９０　　　、　　　ｌβ２．ｇ＋＝　
１．００５Ｉｆｎａｌ／１１７］τ　＝０．８４３５　
　、ｆｓ／ｌｆｎｍｌ　　＝　２．８４６８シ丘−シ■
＝２８．７１５．　１１７］７／ｆｕｍ＝−０．７１２
５実施例２ ｆ　＝　１２．５１０〜６２．５４２１！＋＋ａ　　、
　　Ｆ／２．０２ω＝４９．８’〜１０．６” ｒ、＝　ＩＯ２，９２３７ ｄ、−２，２００Ｏｎ、＝１．８０５１８　　　ｖ、　
　＝２５．４３ｒ２＝　５８．０９３２ ｄ２＝　１１．５０００　　　ｎ−＝　１．６０３１１
　　　ｖ＊　　＝　６０．７０ｒ、＝　−２１０，５１
９１ ｄａ＝０．１５００ ｒ、＝　５０．５１２０ ｄ、＝４．（ｔｏｏロ　　　　ｎ、＝１．６９６８０　
　　　　ｖ、　　＝５５．５２ｒ、＝　７８．９７７８ ｄｓ＝Ｄ＋（可変） 「ゎ＝４３．９１４６ ｄ、＝　１．０００Ｏｎ、＝　１．７７２５０　　　ｖ
４＝　４９．６６ｒｖ＝１９．０９１７ ｄ７＝　６．００００ ｒ、＝　　　２８．６３７８ ｄ、＝　１．００００　　　　０．＝＝　１．６９６８
０　　　　　ν、　　＝５５．５２ｒｓ＝６４．７０６
５ ｄｅ＝Ｄａ（可変） ｒ、、＝４１．５０２８ ｄ、。＝２．２（１００ｎ、＝１．８４６６６　　　ν
ｇ　　＝２３．７８ｒ、＝　１４７．４６７８ ｄ＋＋＝Ｄ、（可変） ｒ、２＝ＯＯ（絞り） ｄ１□　＝　１０．００００ ｒＩ３　＝２４．０９４２ ｄｌｓ　　＝　３．００００　　ｎｔ＝　１．７７２５
０　　　　ｖ−＝４９．６６ｒ１４＝　４６．１０９５
　　（非球面）ａ、４　＝１７．８０８２ ｒｌａ　　＝　６６２．２２７６ ｄ＋ａ　　＝３．７００Ｏｎ５＝１．７８５９０　　　
　Ｖａ　　＝４４．１８ｒ＋ａ　　＝　−５２，２９５
２ ｄ１ａ　　＝０．１５００ ｒｌ’Ｆ　　”４０．７９０２ ｄ＋７＝６．０００Ｏｎ−＝１．６５１６０　　　１／
ｓ　　＝５８．５２ｒ１ｇ　　＝　　　１７．３４６９ ｄｌａ　　＝　１．２００Ｏｎｅｏ　　＝　１．８０５
１８　　ｐ、。＝　２５．４３ｒ、９　＝−８４，４４
４８ ｄ、、　　＝２．００００ 「２ｏ　＝■ ｄ、、”９．８００Ｏｎ、、＝１．５１６３３　　ν、
、＝６４．１５ｒｇ＋＝ｏａ ｄｉ＋　　＝　７．３５０Ｏｎ＋ａ　　＝　１．５４７
７１　　　ν１２＝　６２．８３ｒ２２　：ｏ。d,,=0゜9000 r28 =lX) (lall =1.7000 n's =1.5
1633)/1a=64.15rig=l f 12.500 27.958
62.504D, 1.000 25°793 43.1620, 1.000
6.914 (1,800D,
44.962 14.256 3.0001
β2! I=0.490, lβ2. g+=
1.005Ifnal/117]τ =0.8435
, fs/lfnml = 2.8468 shi - shi■
=28.715. 117]7/fum=-0.712
5 Example 2 f = 12.510-62.5421! ++a,
F/2.02ω=49.8'~10.6" r, = IO2,9237 d, -2,200 On, = 1.80518 v,
=25.43r2= 58.0932 d2= 11.5000 n-= 1.60311
v* = 60.70r, = -210,51
91 da=0.1500 r,=50.5120 d,=4. (too ro n, = 1.69680
v, =55.52r, = 78.9778 ds=D+(variable) ゎ=43.9146 d, = 1.000On, = 1.77250 v
4 = 49.66rv = 19.0917 d7 = 6.0000 r, = 28.6378 d, = 1.0000 0. == 1.6968
0 ν, =55.52rs=64.706
5 de=Da (variable) r,,=41.5028 d,. =2.2(100n, =1.84666 ν
g = 23.78r, = 147.4678 d++ = D, (variable) r, 2 = OO (aperture) d1 = 10.0000 rI3 = 24.0942 dls = 3.0000 nt = 1.7725
0 v-=49.66r14=46.1095
(Aspherical surface) a, 4 = 17.8082 rla = 662.2276 d+a = 3.700On5 = 1.78590
Va=44.18r+a=-52,295
2 d1a =0.1500 rl'F ”40.7902 d+7=6.000On-=1.65160 1/
s = 58.52r1g = 17.3469 dla = 1.200 Oneo = 1.805
18 p. = 25.43r, 9 = -84,44
48 d,, =2.0000 "2o =■ d,,"9.800On,, =1.51633 ν,
, =64.15rg+=oa di+ = 7.350On+a = 1.547
71 ν12=62.83r22 :o.

ｄ、、　　＝　１．０００Ｏｎ、、　　＝　１．５１６
３３　　　ｖ、、＝　６４．１５ｒ２．　＝（１） ｄａｓ　　＝０．３０００ １−、、＝ＯＯ ｄ、４　＝６．２００Ｏｎ、、　　＝１．６０３１１　
　　シ＋４＝６０．７Ｏｒ！Ｉｓ　：ｏ。d,, = 1.000On,, = 1.516
33 v,, = 64.15r2. =(1) das =0.3000 1-,, =OO d,4 =6.200On,, =1.60311
C+4=60.7Or! Is: o.

ｄ、、　　＝０．９０００ ｒ、、　　＝ｏ。d,, =0.9000 r,, =o.

ｄａａ　　＝１．７００Ｏｎ＋ｉ　　＝１．５１６３３
　　シ１ｓ＝６４．１５ｒ、、＝ＯＯ 非球面係数 Ｐ＝１．００００　、　　Ｂ＝０　、　Ｅ＝０．６５５
９３　ｘｌＯ−’Ｆ＝０．６１４２０　ｘｌＯ−’　、
　　＠＝０．１６７９２　ｘｌＯ−”Ｈ＝　−０，７３
７４７ｘ　１０−目 ｆ　　　１２．５１０　２７．９８６　６２．５４２Ｄ
、　　　１．０００　２４．４２２　４０．８５４Ｄ、
　　　１．０００　　７．１４１　　０．８００Ｄ３４
２．６５４　　１３．０９１　　３．０００１８２ｇｌ
＝０．５０８　　　、　　　ｌβ、、Ｂｌ＝　１．００
３１ｆｎｗｌ／−／１−コｆ’ｒ　　＝０．’７’ｔＧ
ら　、　　ｆｉ／１ｆｎｓｌ　　＝　３．０３２６シ。daa=1.700On+i=1.51633
C1s=64.15r,,=OO Aspheric coefficient P=1.0000, B=0, E=0.655
93 xlO-'F=0.61420 xlO-',
@=0.16792 xlO−”H= −0,73
747x 10th f 12.510 27.986 62.542D
, 1.000 24.422 40.854D,
1.000 7.141 0.800D34
2.654 13.091 3.000182gl
=0.508, lβ,, Bl=1.00
31fnwl/-/1-kof'r=0. '7'tG
et al., fi/1fnsl = 3.0326shi.

−ν層＝２８．８１　　　、　　　　Ｗ−τ−５／　ｆ
　ｒ　ｎ■＝　−０，７４４０実施例３ ｆ　＝　１２．５０９〜６２．５３７ｍ＋ｎ　　、　　
Ｆ／２．０２ω＝４９．８°〜１Ｏ２６゜ ｒ、＝９４．９４９８ ｄ＋＝２．２００Ｏｎ、＝１．８０５１８　　　ｖ１＝
２５．４３ｒａ＝６０．２９１３ ｄ２＝　０．３０００ ｒ３　＝　６０．９００８ ｄ、＝１１．５００ロ　　　ロ、＝１．６０３１１　　
　　　ν２　＝６０．７０ｒ４：　−５１３，７９１８ ｄ、＝０．１５００ ｒｓ　＝　６２．２２９８ ｄ、”４．００００　　　ｎ、＝１．６９６８０　　　
ｖ、　＝５５．５２ｒａ　＝　９２．９８９９ ａ、＝Ｏ，（可変） ｒ、：　４９．９７４８ ｄ７＝　１．０００Ｏｎ−＝　１．７８５９０　　　　
シー　　＝　４４．１８ｒｓ＝　１７．８６１１ ｄａ＝　６．００００ ｒｅ＝　−２５，２４１６ ｄ、＝１．０口００　　　　　ｎ−＝　１．７７２５０
　　　　　ｖｓ　　＝　４９．６６ｒｌｏ　　＝７１．
４６１１ ｄ＋ｏ”Ｄ＊（可変） ｒ、　＝５７．２２０３ ｄ、、　　＝４．００００　　　ｎａ＝１．８４６６６
　　　　ｖ、　　＝２３．７８ｒ１ａ　　＝　−５３，
７７１１ ｄ＋ａ＝Ｄｉ（可変） ｒ、、　＝ＯＯ（絞り） ｄ、＝　　＝９．００００ ｒ、、　　＝　２１．４１１５ ｄ、４　＝６．００００　　　ｎｔ＝１．７？２５０　
　　　ｖ、　　＝４９．６６ｒｌｓ　　＝６４１．５９
６６ ｄ、、　　＝１．７０００ ｒｌａ　　＝　　　４４．７０３５ ｄ、、　　＝１．２０口Ｏｎａ＝　　１．８４６６６　
　　　　ｖ−＝　２３．７８ｒ１７　　＝　２２．８９
９３ ｄ、、　　＝ｌＯ，７０？？ ｒ、、　　＝−３２２，１１８１ ｄ、、　　＝　４．５０００　　　Ｑ、＝　１．６９６
８０　　　　ｖ９　＝　５５．５２ｒ、９　＝−２７，
１１９９ ｄ、９　＝０．１５００ ｒ、、　　＝　３５．５２０９ ｄ２゜　＝　４．６０００　　　口、。　：　１．６９
６８０　　　ν１゜＝　５５．５２ｒ、、　　＝−１９
６，５１７７ ｄ２．　　＝２．００００ ｒ２２：ｃｌ。−ν layer=28.81, W−τ−5/f
r n = −0,7440 Example 3 f = 12.509 to 62.537 m+n,
F/2.02ω=49.8°~1O26°r, =94.9498 d+=2.200On, =1.80518 v1=
25.43ra = 60.2913 d2 = 0.3000 r3 = 60.9008 d, = 11.500 Ro Ro, = 1.60311
ν2 = 60.70r4: -513,7918 d, = 0.1500 rs = 62.2298 d, 4.0000 n, = 1.69680
v, =55.52ra = 92.9899 a, =O, (variable) r,: 49.9748 d7 = 1.000On- = 1.78590
Sea = 44.18rs = 17.8611 da = 6.0000 re = -25,2416 d, = 1.0 mouth 00 n- = 1.77250
vs = 49.66 rlo = 71.
4611 d+o”D*(variable) r, =57.2203 d,, =4.0000 na=1.84666
v, =23.78r1a = -53,
7711 d+a=Di (variable) r,, =OO (aperture) d, = =9.0000 r,, = 21.4115 d,4 =6.0000 nt=1.7?250
v, =49.66rls =641.59
66 d,, =1.7000 rla = 44.7035 d,, =1.20 mouths Ona = 1.84666
v-=23.78r17=22.89
93 d,, =lO,70? ? r,, =-322,1181 d,, = 4.5000 Q, = 1.696
80 v9 = 55.52r, 9 = -27,
1199 d, 9 = 0.1500 r,, = 35.5209 d2゜ = 4.6000 mouth,. : 1.69
680 ν1゜=55.52r,, =-19
6,5177 d2. =2.0000 r22:cl.

ｄ２□　＝　９．８００Ｏｎ、、　　＝１．５１６３３
　　　ｖ、、＝　６４．１５ｒ２３　：ｌ ｄ２．　　＝７．３５００　　口、□　＝　１．５４７
７１　　　ν１□＝　６２．８３ｒ２４　＝（３） ｄ２４　＝　１．０００Ｏｎ＋３　＝　１．５１６３３
　　）Ｊ＋ｚ＝　６４．１５「、、：Ｃ＋０ ｄ２ｓ　　＝０．３０００ （”、６　：００ ｄ、、　　＝６．２０００　　０．４　＝１．６０３１
１　　　シ、、＝６０．７０「２．＝Ｃ１３ ｄｚ７　”０．９０００ ｒ＊ｍ：００ ｄｚｓ　　＝１．７００Ｏｎ、ｓ　　＝１．５１６３３
　　ν、、”６４．１５ｒ２ｅ＝（Ｘ） ｆ　　　　１２．５０９　　２７．９６８　　６２．５
３７Ｄ、　　　　　１．０００　　２９．５２６　　５
０．７８４Ｄ、　　　　　１．０００　　　２．９？４
　　　　Ｑ、８ＱＯＤ、　　　　５２．５８４　　２２
．０８４　　　３．０００１βｉｓｌ　＝０．２９５　
　、　　ｌβｚ＊５ｌ＝１．旧８Ｉｆａｅｌ／−／−丁
；τ了τ　＝０．９９４６　　、　　ｆ箇／ｌｆｕｗｌ
　　　＝　　１．１９６８ｖＢ−ν■＝２３．１４　、
　　　ｆＬ下ｆｔ／ｆ＋＋＋＊＝　−０，６１５７実施
例４ ｆ　＝　１２．５０〜６２．５０ｍｍ　　、　　Ｆ／２
．０２ω＝４９．Ｉｌ’〜１０．６’ ｒ、　＝９２．７３６５ ｄ＋＝　２．２００Ｏｎ、＝　１．８０５１８　　　　
１／１　　＝２５．４３ｒａ　＝６０．２９２７ ｄ２＝ｏ、１１００ ｒ３＝　６０．９７９４ ｄｚ＝　１０．６００Ｏｎ□＝　１．６０３１１　　　
　　ν２　＝６０，７０ｒ４＝−４７２，８２１５ ｄ、＝　０．１５００ ｒ５＝６３．５１２９ ｄｓ＝　３．６００Ｏｎ−＝　１．Ｉｌ＋９６８０　　
　　ｖ−＝　５５．５２ｒ６＝９７．２３４２ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ？＝　４４．５９０２ ｄ、＝１．０００Ｏｎ、＝１．７８５９０　　　　ｖ、
　　＝４４．１８ｒａ＝　１８．９６４８ ｄ、＝　６．００００ ｒ、＝　　　２９．５４８８ ｄ、＝　１．００００　　　　０．＝　１．７７２５０
　　　　　シ５＝４９．６６ｒ＋ｏ　　＝６６．４９４
６ ｄ、。＝Ｄ２（可変） ｒ、、　　＝　５３．４９９５ ｄ、＋　　＝：１．３００Ｏｎ−＝１．８４６６６　　
　　ｖ、　　＝２３．７８ｒ＋ｇ　　＝　−１１４，１
５５４ ｄｌｆｆｉ＝口、（可変） ｒ８．＝閃（絞り） ｄｚ−＝９．００００ ｒ、４　＝　１９．４６０６ ｄｚ　　＝　□　　ｎｙ＝　１．７８５９０　　　　ｖ
、　　＝　４４．１８ｒ　１ｓ　　＝−７５，１１０３ ｄ、、　　＝０．６４００ ｒ　１ａ　　＝　−３：１．８０３４ ｄ、、　　＝１．２００ロ　　ｎａ　＝　１．８５０２
６　　　　　ｖ−＝　３２．２８ｒ１ｙ　　＝２１．５
３３８ ｄｚｙ　　＝７．５４３１ ｒ、ａ　＝　−６５５２，５２７６ ｃＬ−＝　３．９００Ｏｎ−＝　１．６９６８０　　　
　ｗｅ　　＝　５５．５２ｒｔｓ　　＝　−２５，５１
５６ ｄ、、　　＝０．１５００ ｒｚｏ　　＝　３５．４５６８ ｄ２ｏ　＝５．８００Ｏｎ＋。＝　１．６９６８０　　
ν、。＝５５．５２ｒｚ＋　　＝　　　３０．００００ ｄ、、＝１．０００Ｏｎ、、＝１．６９８９５　　ν＋
＋＝３０．１２「２□　＝−４３０，３１８９ ｄ２ｇ＝２．００００ ｒ２コ　＝００ ｄ、３　＝９．８０００　０１２　　＝１．５１６３３
　　　シ１□＝６４．１５ｒ、、＝（Ｘ） ｄ２−　　＝　７．３５００　　ｎ１ｓ　　＝　１．５
４７７１　　　）／Ｉ３＝　６２．８３「２．　＝■ ｄ−ｓ　　”　１．００００　　　ｎ１４　＝　１．５
１６３３　　ｖ−４＝　６４．１５ｒ２６　：ｌ ｄ、ａ　　＝０．３０００ ｒ２．　＝■ ｄａｔ　　＝　６．２００Ｏｎｌｓ　　＝　１．６０３
１１　　　）／１ｓ＝　６０．７０ｒ２８　：１ ｄ２８　＝（１，９０００ ｒ２Ｑ　：１″ ｄ、、　　＝　１．７００Ｏｎ、、　　＝１．５１６３
３　　　ｖ、、＝　６４．１５ｒ３０：ｃｘ３ ｆ　　　　　　１２．５０　　　　２７．９５　　　　
６２．５０Ｄ、　　　　　０．７００　　２８．１１３
　　　４８．２８００２　　　　１．０口０　　　　４
．１６６　　　　０．８００Ｄ、　　　　４８．８８０
　　　１８．３００　　　１．５００１βａｌｌｌ　　
＝０．３６６　　　、　　１Ｌ３ｓｌ＝１．０１２Ｉｆ
ｎｗｌ／７Ｔ；下τ７ｒニ；　　＝　０．９５１２　　
、　　ｆｍ／Ｉｆ［１ｍｌ　　＝　　１Ｊ３３０ν■−
νｍ＝２３．１４．　　　ｆ了ｗ１ｒ／ｆ＋ｏｉ＝−０
，６４０５実施例５ ｆ＝９．００〜４５．０＋ｍａ　　　、　　Ｆ／２．８
２ω＝５０．０’〜１０．６＠ ｒ１＝　１００．１１５５ ｄ、＝１．５０００　　　　　ｎ、＝１．８０５１８　
　　　　ｖ、　　＝２５．４３ｒ２　＝　５４．３９３
０ ｄ２”６．００００　　　　　ｎｚ＝１．６０３１１　
　　　　ｖｔ　　＝６０．７０ｒｓ”　２０１３５．０
７５１ ｄユニ　０．１５００ ｒ、　＝　３６．６２０４ ｄ４＝４．ｏＯ口Ｏｎ−＝　１．６９６８０　　　　　
Ｖ、　＝　５５．５２ｒｓ＝６７．７２３７ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｊ６＝　６０．６６２２ ｄ、＝　０．９０００　　　０４＝　１．７８５９０　
　　　ν４　＝４４．１８ｒｙ　＝１３．０５５５ ｄ、＝４．３０００ ｒ、＝　−４４，０６２１ ｄａ”０．９０００　　　　ｊｌ、＝　１．７７２５０
　　　　ｖ−＝　４９．６６ｒ９　＝　９１　、８３０
３ ｄＱ＝Ｄｚ（可変） ｒ、。　＝　２７．３６８６ ｄ、、　　＝２．４００Ｏｎ、＝１．８４６６６　　　
　ｖ、　　＝２３．７８ｒ＋＋　　＝１２４．３６６６ ｄｚ＝Ｄｓ（可変） ｒ１２二〇〇（絞り） ｄ１□　＝　３．５０００ ｒｌｘ　　＝１５．３００２ ｄ、、　　”　４．０２３４　　　ｎｔ＝　１．７７２
５０　　　　ｖ、　　＝　４９．６６ｒ、、　　＝−５
６，４５３３ ｄ、、　　＝１．２０００ ｒ＋ｓ　　＝　　　２４．８５２０ ｄｌｌ、　＝　０．９０００　　　ｎａ＝　１．８３４
０Ｏｖ、　　＝３７．１６ｒ１ａ　　＝　１５．４８６
２ ｄ、、　　＝８．３７６３ ｒ＋ｙ　　＝　３８７．６１６８ −　　　　ｄ、、　　＝２．９０００　　ｒ＋、＝１．
６９６８０　　　１／ｅ　　＝５５．５２ｒ、、　　＝
　　−２０，０１６０ ｄ、、　　＝０．１５００ ｒ＋ｓ　　＝２１．６４２１ ｄｌｓ　　＝４．４０００　　０．。　＝　１．６９６
８０　　ν、。＝　５５．５２ｒ、、　　＝−２０，０
０００ ｄ２ｏ＝１．００００　　　ｎｉｌ　　＝１．６９８９
５　　　ν、＝３０．１２ｒ、、　　”　１７１．７３
２４ ｄｚ＋＝５．００００ ｒ２２　：ｏ。d2□ = 9.800On,, =1.51633
v,,=64.15r23 :l d2. = 7.3500 mouth, □ = 1.547
71 ν1□= 62.83r24 = (3) d24 = 1.000On+3 = 1.51633
) J+z= 64.15 ``,,:C+0 d2s =0.3000 ('', 6:00 d,, =6.2000 0.4 =1.6031
1 C,,=60.70 "2.=C13 dz7"0.9000 r*m:00 dzs =1.700On, s =1.51633
ν,,”64.15r2e=(X) f 12.509 27.968 62.5
37D, 1.000 29.526 5
0.784D, 1.000 2.9?4
Q, 8QOD, 52.584 22
．． 084 3.0001βisl =0.295
, lβz*5l=1. Old 8Ifael/-/-D; τ=0.9946, f/lfuwl
= 1.1968vB-ν■=23.14,
fL lower ft/f+++*= -0,6157 Example 4 f = 12.50 to 62.50mm, F/2
．． 02ω=49. Il'~10.6' r, =92.7365 d+=2.200On, = 1.80518
1/1 = 25.43ra = 60.2927 d2 = o, 1100 r3 = 60.9794 dz = 10.600On□ = 1.60311
ν2=60,70r4=-472,8215 d,=0.1500 r5=63.5129 ds=3.600On-=1. Il+9680
v-=55.52r6=97.2342 d, =D, (variable) r? = 44.5902 d, = 1.000 On, = 1.78590 v,
=44.18ra= 18.9648 d, = 6.0000 r, = 29.5488 d, = 1.0000 0. = 1.77250
5=49.66r+o=66.494
6 d. =D2 (variable) r,, = 53.4995 d, + =: 1.300On- = 1.84666
v, =23.78r+g = -114,1
554 dlffi=mouth, (variable) r8. = Flash (aperture) dz-=9.0000 r, 4 = 19.4606 dz = □ ny= 1.78590 v
, = 44.18 r 1s = -75,1103 d,, = 0.6400 r 1a = -3:1.8034 d,, = 1.200 r na = 1.8502
6 v-=32.28r1y=21.5
338 dzy = 7.5431 r, a = -6552,5276 cL- = 3.900 On- = 1.69680
we = 55.52 rts = -25,51
56 d,, =0.1500 rzo = 35.4568 d2o =5.800On+. = 1.69680
ν,. =55.52rz+ = 30.0000 d,, =1.000On,, =1.69895 ν+
+=30.12 "2□ =-430,3189 d2g=2.0000 r2ko =00 d, 3 =9.8000 012 =1.51633
C1□=64.15r,, =(X) d2- = 7.3500 n1s = 1.5
4771 ) / I3 = 62.83 "2. = ■ d-s" 1.0000 n14 = 1.5
1633 v-4=64.15r26 :l d,a =0.3000 r2. = ■ dat = 6.200Onls = 1.603
11)/1s=60.70r28:1 d28=(1,9000 r2Q:1″ d,, = 1.700On,, =1.5163
3 v,, = 64.15r30:cx3 f 12.50 27.95
62.50D, 0.700 28.113
48.28002 1.0 unit 0 4
．． 166 0.800D, 48.880
18.300 1.5001βall
=0.366, 1L3sl=1.012If
nwl/7T; lower τ7r; = 0.9512
, fm/If [1ml = 1J330ν■-
νm=23.14. f finish w1r/f+oi=-0
, 6405 Example 5 f=9.00~45.0+ma, F/2.8
2ω = 50.0' ~ 10.6 @ r1 = 100.1155 d, = 1.5000 n, = 1.80518
v, =25.43r2 = 54.393
0 d2”6.0000 nz=1.60311
vt=60.70rs” 20135.0
751 duni 0.1500 r, = 36.6204 d4=4. oO mouth On-= 1.69680
V, = 55.52rs = 67.7237 d, = D, (variable) j6 = 60.6622 d, = 0.9000 04 = 1.78590
ν4 =44.18ry =13.0555 d, =4.3000 r, = -44,0621 da"0.9000 jl, = 1.77250
v-=49.66r9=91,830
3 dQ=Dz (variable) r,. =27.3686 d,, =2.400On, =1.84666
v, =23.78r++ =124.3666 dz=Ds (variable) r12200 (aperture) d1□ = 3.5000 rlx =15.3002 d,, ” 4.0234 nt = 1.772
50 v, = 49.66r,, = -5
6,4533 d,, =1.2000 r+s = 24.8520 dll, = 0.9000 na= 1.834
0Ov, =37.16r1a = 15.486
2 d,, =8.3763 r+y = 387.6168 - d,, =2.9000 r+, =1.
69680 1/e =55.52r,, =
-20,0160 d,, =0.1500 r+s =21.6421 dls =4.4000 0. . = 1.696
80 ν,. = 55.52r,, =-20,0
000 d2o=1.0000 nil=1.6989
5 ν,=30.12r,,” 171.73
24 dz+=5.0000 r22 :o.

ｄ、、　　”　７．９００Ｏｎ、、　　＝　１．５１６
３３　　　ｖ、、＝　６４．１５ｒ２３　＝閃 ｄ２３　＝　５．１００Ｏｎ、、　　＝　１．５４７７
１　　　ｖ、３”　６２．８３ｒ２４　＝閃 ｄ、、　＝　１．２００Ｏｎ、、　”　１．５１６３３
　　ｖ、４＝　６４．１５ｒ２．　＝ω ｄ２６　　＝０．９０００ ｒ２６　：ｏ。d,,” 7.900On,, = 1.516
33 v,, = 64.15r23 = flash d23 = 5.100On,, = 1.5477
1 v, 3" 62.83r24 = Flash d,, = 1.200On,, " 1.51633
v, 4=64.15r2. =ω d26 =0.9000 r26 :o.

ｄ、６　＝０．７０００　　０Ｉｓ　　＝１．５１６３
３　　シ、、＝６４．１５「２．　＝■ ｄ２．　　＝ｏ、：＋ｔロ０ ｒ２６　：■ ｄ、、　　＝　０．６００Ｏｎ、、　　＝１．４８７４
９　　　ｖ、、＝　７０．２０ｒ２９　＝■ ｆ　　　　　９゜Ｏｎ　　　　２０．１２３　　４５．
０Ｄ、　　　　　０．７１９　　２２．５２７　　３８
．２０６０□　　　　１．０００　　　４．０６４　　
　０．５７６Ｄ、　　　　３９．２２０　　１４．３４
９　　　２．１５８１Ｏａ−１＝０．４０８　　　、　
　　ｌβ、、、ｌ＝　１．０２４Ｉ　ｆ　ｕ　ｗ　ｌ　
／　Ｊ−「；Ｔ丁量＝　１　、口４１０　　、　　ｆｓ
／１ｆｎｌｌ　　＝　１．９５６２ｖｇ　−ν寵＝２３
．１４．　　　　９４−−ｆ−＝＝７−ｒ−；／ｆ＋ｍ
ｗ＝−０，５８９２実施例６ ｆ　＝　９．００〜４５．Ｏｍａ＋　　　、　　Ｆ／２
．８２ω＝５０．０”〜１０．６″ ’ｒ、　＝　１９０．０８９９ ｄ、＝　１．５０００　　　０．＝　１．８０５１８　
　　　ν、　　＝２５．４３ｒ２　＝　６５．４３０７ ｄ２−＝　６．００００　　　　　口、＝　ｔ、６０３
１１　　　　　シ２＝６０．７Ｏｒ、　＝　−１４６，
７９３５ ｄ、＝０．１５００ ｒ、＝　：１５．２６１０ ｄ、＝　３．８０００　　　０．＝　１．６９６８０　
　　　ν、　　＝５５．５２ｒ５＝　ｂ３．８９７２ ｄ、＝ｏ１（可変） 「、：　１０４．８５７１ ｄ６＝　０．９０００　　　　ｎ４＝　１．７７２５０
　　　　ｖ４　＝　４９．６６ｒ、＝　１６．２１４３ ｄ、＝３．８０００ ｒａ＝　　　２７．０５６３ ｄ、＝０．９０００　　　　　口、＝　１．７７２５０
　　　　　ν、　　＝４９．６６ｒｅ”　２３０．３９
８６ ｄ９＝Ｄ２（可変） ｒ、。　＝　５４．８９７５ ｄ、、　　＝２．４００Ｏｎ、＝１．８４６６６　　　
　シａ＝２３．７８ｒ、、　　＝−１７８，８４４５ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ｒ＋ａ　＝ｏｏ（絞り） ｄ１□　＝３．５０００ ｒ＋−＝３１．９８６９ ｄ、、　　＝３．００２４　　　ｎ、＝１．８０６１０
　　　　ｖ、　　＝４０．９５ｒ、４　＝　−２６，０
３７０ ｄｌ４　＝１．００００ ｒ、５　＝　−１６，６９１９ ｄｌａ　　＝０．９０００　　　ロ、＝　　１．７６２
００　　　　ν、　　＝４０．１０ｒ、、　　＝−３３
，０５４１ （Ｌ−＝８．２３８５ ｒ、、　　＝−２７，４８９８ ｄｌ、　＝０．９００Ｏｎｅ＝１．８４６６６　　　　
ｖｅ　　＝２３．７８ｒｌｅ　　＝２１．１３５９ ｄ、、　　＝０．７０００ ｒｌ−＝　３９７．０９６５ ｄ、、　　＝２．６０００　　０１ｏ　　＝１．６９６
８０　　ν、、＝５５．５２ｒｚｏ　　＝　　　２１．
００２０ ｄ２゜　＝０．１５００ ｒ、、　　＝　２６．５８６６ ｄｔ＋　　＝３．６００Ｏｎ、、　　＝１．６９６８０
　　　ν、、＝５５．５２ｒｚｚ　　＝　　　１９．７
５８０ ｄ、、　　＝５．０００ ｒ２３：ｃｌ。d, 6 = 0.7000 0Is = 1.5163
3 shi,, =64.15 "2. =■ d2. =o, :+tro0 r26 :■ d,, = 0.600On,, =1.4874
9 v,, = 70.20r29 =■ f 9°On 20.123 45.
0D, 0.719 22.527 38
．． 2060□ 1.000 4.064
0.576D, 39.220 14.34
9 2.1581Oa-1=0.408,
lβ,,,l= 1.024I f u w l
/ J-";T amount = 1, mouth 410, fs
/1fnll = 1.9562vg -ν=23
．． 14. 94--f-==7-r-;/f+m
w=-0,5892 Example 6 f=9.00-45. Oma+, F/2
．． 82ω=50.0"~10.6"'r, = 190.0899 d, = 1.5000 0. = 1.80518
ν, =25.43r2 = 65.4307 d2-=6.0000 Mouth, = t, 603
11 Si2=60.7Or, = -146,
7935 d,=0.1500 r,= :15.2610 d,=3.8000 0. = 1.69680
ν, =55.52r5= b3.8972 d, =o1 (variable) ",: 104.8571 d6= 0.9000 n4= 1.77250
v4 = 49.66r, = 16.2143 d, = 3.8000 ra = 27.0563 d, = 0.9000 mouth, = 1.77250
ν, =49.66re” 230.39
86 d9=D2 (variable) r. =54.8975 d,, =2.400On, =1.84666
Shear=23.78r,, =-178,8445 d,, =D, (variable) r+a =oo (aperture) d1□ =3.5000 r+-=31.9869 d,, =3.0024 n,= 1.80610
v, =40.95r, 4 = -26,0
370 dl4 = 1.0000 r, 5 = -16,6919 dla = 0.9000 r, = 1.762
00 ν, =40.10r,, =-33
,0541 (L-=8.2385 r,, =-27,4898 dl, =0.900One=1.84666
ve =23.78rle =21.1359 d,, =0.7000 rl-=397.0965 d,, =2.6000 01o =1.696
80 ν,,=55.52rzo=21.
0020 d2゜ =0.1500 r,, = 26.5866 dt+ =3.600On,, =1.69680
ν,,=55.52rzz=19.7
580 d,, =5.000 r23:cl.

ｄｚｚ　　＝７．９００Ｏｎ＋２　＝１．５１６３３　
１／＋ｚ＝６４．１５ｒ２４　＝Ｏ０ ｄｇ４　”　５．１０００　　ＤＩ３　＝　１．５４７
７１　１／ｌｉ＝　６２．８３「２Ｓ　＝（１） ｄ２５　＝１．２００Ｏｎ、、　　＝１．５１６３３　
　ｖ、、＝６４．１．５ｒ２６　＝■ ｄ２．　　＝０．９０００ ｒ２７：ＱＱ ｄ２．　　＝０．７００Ｏｎ＋ｓ　　”１．５１６３３
　　１’１ｓ＝６４．１５ｒ２８　＝■ ｄ、、　　＝０．３１００ ｒ２ｗ＝　ｏ。dzz =7.900On+2 =1.51633
1/+z=64.15r24 =O0 dg4 ” 5.1000 DI3 = 1.547
71 1/li = 62.83 "2S = (1) d25 = 1.200On,, = 1.51633
v, , =64.1.5r26 =■ d2. =0.9000 r27:QQ d2. =0.700On+s ”1.51633
1'1s=64.15r28 =■ d,, =0.3100 r2w=o.

ｄ２．　　”　０．６０００　　　ｎ、、　　＝　１．
４８７４９　　　ｖ、、＝　７０．２０ｒ３０　　＝　
■ ｆ　　　　　９．００　　　２０．１２４　　４５．０
Ｄ、　　　　　０．７１９　　２１．０４９　　３５．
２９２Ｄ、　　　　１．０００　　　５．０９８　　　
０．５７６Ｄ３　　３６．３０６　　　１１．８７８　
　　２．１５８１β、、ｌ＝０．４６８　　　、　　　
ｌβｚ−ｓｌ＝　１．０１７Ｉｆｎｍｌ／Ｊ−Ｔ；丁ｆ
、　　＝０．９６０７　　、　　ｆｍ／ｌｆｎｇｌ　　
＝　２．５７８２１／１−　ｖ厘＝　２５．８８　　。d2. ” 0.6000 n,, = 1.
48749 v,, = 70.20r30 =
■ f 9.00 20.124 45.0
D, 0.719 21.049 35.
292D, 1.000 5.098
0.576D3 36.306 11.878
2.1581β,,l=0.468,
lβz-sl= 1.017Ifnml/J-T;
, =0.9607, fm/lfngl
= 2.57821/1-v = 25.88.

　　ｆ了７］７／ｆ＋ｇｍ＝　−０，６４６１実施例７ ｆ＝９．００〜２７．００ｍｍ　　　、　　　Ｆ／２．
口２ω＝ｇＯ，０°〜ｌ！７．９’ ｒ、　＝　５６．４１５２ ｄ１＝　１．２０００　　　　ｎ１＝　１．８４６６６
　　　１７１　　＝　２３．７８ｒ２＝　３１．６５８
０ ｄ２＝　０．１６０Ｏ ｒ、＝　３３．１１１６９ ｄ−＝　４．５０００　　　　ｆｉ２＝　１．６９６８
０　　　　ｖｚ　　＝　５５．５２ｒ４＝　１０２６．
５６１０ ｄ４＝０．１５００ ｒｓ＝　２９．０３８０ ｄ、＝３．６０００　　　　ｎ３＝１．６９６８０　　
　１／３　　＝５５．５２ｒ６＝　１４５．８２９１ ｄ６”ＤＩ（可変） ｒ７＝　４５．６７２９ ｄ、＝　０．９０００　　　　　口、＝　１．６９６８
０　　　　　ν、　　＝５５．５２ｒａ＝８．９７２４ ｄ、＝　４．００００ ｒｅ　＝　−１３，１３ｒ。7/f+gm=-0,6461 Example 7 f=9.00-27.00mm, F/2.
Mouth 2ω=gO, 0°~l! 7.9' r, = 56.4152 d1 = 1.2000 n1 = 1.84666
171 = 23.78r2 = 31.658
0 d2 = 0.160O r, = 33.11169 d- = 4.5000 fi2 = 1.6968
0 vz = 55.52r4 = 1026.
5610 d4=0.1500 rs=29.0380 d,=3.6000 n3=1.69680
1/3 = 55.52 r6 = 145.8291 d6” DI (variable) r7 = 45.6729 d, = 0.9000 Mouth, = 1.6968
0 ν, = 55.52ra = 8.9724 d, = 4.0000 re = -13,13r.

ｄｇ”　０．９０００　　　　　ｎｓ＝　１．６９６８
０　　　　ｖｒ、　　＝５５．５２「、。　＝　４０．
３８００ ｄ＋ｏ＝０２（可変） ｒ、、　　＝　２１．６３１４ ｄ、、　　＝２．２０００　　　ｎａ＝１．８４６６６
　　　　ｖ、　　＝２３．７８ｒ＋ｚ　　＝　−２７５
，４６３７ ｄ、、　＝Ｄ、　（可変） ｒ、２＝（％：ｌ　（絞り） ｄａ３　＝３．５０口Ｏ ｒ、、　　＝　１７．７１８７ ｄ、、　　”７．３７５Ｏｎ、＝１．８３４００　　　
　ｖ、　　＝３７．１６ｒ、、　　＝−５３，８３８１ ｄ、Ｓ　＝０．６０００ ｒｌａ　　＝　　−１４，９２１２ ｄ、、　　”７．１２０Ｉ　　　ｎ、＝１．８４６６６
　　　　ｖ、　　＝”２３．７８ｒ＋ｔ　　＝２３．４
６４７ ｄ、、　　＝０．５０００ ｒｌａ　　＝　６５．１７５５ ｄ、、＝　３．８００Ｏｎ、＝　１．６９６８０　　　
　ν、　　：５５．５２ｒ、、　　＝−１６，８９１６ ｄ、、　　＝０．１５００ ｒｈｏ　　：２１．９０６２ ｄ２ｏ　＝　４．２０００　　ｎＩｏ　＝　１．６９６
８０　　シ、、＝５５．５２ｒｔ１　＝　　　４２．６
３７５ ｄａｔ　　＝５．００００ ｒ２２　：ｏ。dg” 0.9000 ns= 1.6968
0 vr, = 55.52 ",. = 40.
3800 d+o=02 (variable) r,, = 21.6314 d,, =2.2000 na=1.84666
v, =23.78r+z = -275
,4637 d,, =D, (variable) r,2=(%:l (aperture) da3 =3.50 openings Or r,, = 17.7187 d,, ”7.375On, =1.83400
v, =37.16r,, =-53,8381 d, S =0.6000 rla = -14,9212 d,, ”7.120I n, =1.84666
v, =”23.78r+t =23.4
647 d,, =0.5000 rla = 65.1755 d,, = 3.800On, = 1.69680
ν, :55.52r,, =-16,8916 d,, =0.1500 rho :21.9062 d2o = 4.2000 nIo = 1.696
80 shi,, = 55.52rt1 = 42.6
375 dat =5.0000 r22 :o.

ｄａａ　　”７．９０００　　　ｎ１＋　　＝１．５１
６３３　　　シ＋＋＝６４．１５ｒ２コ　＝００ ｄ２３　＝５．１０００　　ロ、□　＝　１．５４７７
１　　　シｔｉ＝６２．８３ｒ２．　＝（１） ｄａ４　＝１．２０００　　　口、３　＝１．５１６３
３　　シ７．＝６４．１５ｒ２．　＝（資） ｄｚｓ　　＝０．９０００ ｒ２６　　＝　ω ｄ、、　　＝０．７００Ｏｎ、４　＝１．５］、６３３
　　　シ、＝６４．１５ｒ２７　：ｏ。daa ”7.9000 n1+ =1.51
633 si++=64.15r2ko=00 d23=5.1000 ro,□=1.5477
1 city=62.83r2. = (1) da4 = 1.2000 mouths, 3 = 1.5163
3 C7. =64.15r2. = (fund) dzs =0.9000 r26 = ω d,, =0.700On, 4 =1.5], 633
shi,=64.15r27 :o.

ｄａｙ　　”０．３１００ ｒａｇ：ＱＱ ｄ２ａ　　＝０．６００Ｏｎ＋ａ　　＝　　１．４８７
４９　　１ＪＩＳ＝　７０．２０ｒ２９　＝ｏ。day ”0.3100 rag:QQ d2a =0.600On+a = 1.487
49 1JIS= 70.20r29 =o.

ｆ　　　　　　　９．００　　　　１５．５９　　　　
２７．００Ｄ、　　　　　　Ｑ、７１９　　　７．９’
ｔ１　　　１３．６２４Ｄ２　　　　０．８００　　　
　１．６８３　　　　０．８００Ｄ、　　　　　１５．
０６３　　　６．９４８　　　２．１５８１β２８１　
　＝ｏ、４３ｙ　　　　、　　　ｌβｚ３ｓｌ＝１．ロ
０１１ｆｎｍｌ／−’了７］１＝０．７１６９　　、ｆ
ｓ／ｌｆｎｗｌ　　＝２．１２６９ｖｙ−シｇ＝３１．
７４　　、　　−ｒ了；”Ｖ’；／ｆ＋ｎｍ＝　−０，
７４７６実施例８ ｆ　　＝　９．００〜２７．ロロａ＋ａ＋　　　　、　
　　　Ｆ／２．０２ω＝５０．Ｏ°〜１７．Ｇ’ ｒ、　＝　５６．５９９６ ｄ、＝　１．２０００　　　０．＝　１．８４６６６　
　　　ν、　　：２３．７８ｒ、　＝　３１．９２６３ ｄ、＝　０．１４００ ｒ３＝　３３．１０４１ ｄ、”　４．５００Ｏｎ、　＝　１．６９６８０　　　
ｖ、　＝　５５．５２ｒ４＝　６８０．２２７８ ｄ４＝０．１５００ ｒ、　＝　２８．６７６３ ｄ、＝３．６０００　　　ｎｓ　＝１．６９６８０　　
　ｖ３＝５５．５２ｒ、＝　１４０．１４００ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、　＝　４２．００８０ ｄ、＝０．９０００　　　ｎ４＝１．．６９６１’ｌ［
ｌ　　　ｖ４＝５５．５２ｒａ＝８．９０８８ ｄａ”４．００００ ｊ、＝　−１３，２２５８ ｄ９＝　０．９０００　　　　　ロＳ＝　１．６９６８
０　　　　　ν、　　＝５５．５２ｒ＋ｏ　　＝４１．
２６９９ ｄｌＱ”Ｄ−（可変） ｒｌ＋　　＝２１．３０４４ ｄ、、　　”２．２０００　　ｎａ＝１．８４６６６　
　　　ｖ、　　＝２３．７８ｒ、　　＝−５９１，７６
４７ ｄ１２＝口、（可変） ｒ、、：００（絞り） ｄ、、　　＝３．５０００ ｒ１４　　＝１８．６１７３ ｄ、、　　”　７．３１９５　　　Ｑ、＝　　１．８３
４０Ｏｖ、　　＝３７．１６ｒ＋ｓ　　＝　　　　５８
．９２０５ ｄ＋ｓ　　”０．６０００ −ｒ、、＝　−１４，３９１３ ｄ、、　　＝ｔ、０００ロ　　ｎ８＝１．８４６６６　
　　　　ｖ８　＝２３．７８ｒ、、　　＝　−１８３，
９００３ ｄ＋７　”２．８４４１ ｒ＋ａ　　＝　２９３．７７９２ ｄ、、　　＝１．０００Ｏｎ、＝１．８４６６６　　　
　ｖ、　　＝２３．７８ｒ＋ｓ＋　　＝２３．４６０１ ｄ、、　　＝０．５０００ ｒ２．　　＝　６１．８９４５ ｄ２゜＝３．８００Ｏｎｅｏ　　＝１．６９６８０　　
ν＋ｏ＝５５．５２ｒｚ＋　　＝　　　１７．４００２ ｄ２１　＝ロ　１５００ ｒｚｚ　　＝２３．６６５４ ｄ２−　　＝４．２００Ｏｎ、　＝１．６９６８０　　
ν＋＋＝５５．５２ｒ２３　”−３９，１８９４ ｄ２．　　＝５．００口０ ｒ２４　＝■ ｄ＊４　＝７．９０００　　ｎｅｏ　　＝１．５１６３
３　　シ＋ｚ＝６４．１５ｒ！Ｓ　　＝　■ ｄ、、＝５．１００’Ｏｎ、３　＝１．５４７７１　　
シ、、＝６２．８３ｒ２６：ｃｌ。f 9.00 15.59
27.00D, Q, 719 7.9'
t1 13.624D2 0.800
1.683 0.800D, 15.
063 6.948 2.1581β281
=o, 43y, lβz3sl=1. ro011fnml/-'Ryo7]1=0.7169, f
s/lfnwl =2.1269vy-sig=31.
74, -r 了;”V’;/f+nm=-0,
7476 Example 8 f = 9.00-27. Rolo a+a+,
F/2.02ω=50. O°~17. G' r, = 56.5996 d, = 1.2000 0. = 1.84666
ν, :23.78r, = 31.9263 d, = 0.1400 r3= 33.1041 d,” 4.500On, = 1.69680
v, = 55.52r4 = 680.2278 d4 = 0.1500 r, = 28.6763 d, = 3.6000 ns = 1.69680
v3=55.52r,=140.1400 d,=D,(variable) r,=42.0080 d,=0.9000 n4=1. ．． 6961'l [
l v4=55.52ra=8.9088 da"4.0000 j, = -13,2258 d9= 0.9000 RoS= 1.6968
0 ν, =55.52r+o =41.
2699 dlQ"D-(variable) rl+ =21.3044 d,,"2.2000 na=1.84666
v, =23.78r, =-591,76
47 d12=mouth, (variable) r,, :00 (aperture) d,, =3.5000 r14 =18.6173 d,, ”7.3195 Q,=1.83
40Ov, =37.16r+s = 58
．． 9205 d+s ”0.6000 -r,,=-14,3913 d,,=t,000ro n8=1.84666
v8 =23.78r,, = -183,
9003 d+7 ”2.8441 r+a = 293.7792 d,, =1.000On, =1.84666
v, =23.78r+s+ =23.4601 d,, =0.5000 r2. = 61.8945 d2゜=3.800Oneo =1.69680
ν+o=55.52rz+ = 17.4002 d21 = 1500 rzz =23.6654 d2- =4.200On, =1.69680
ν++=55.52r23 ”-39,1894 d2.=5.00 units 0 r24=■ d*4=7.9000 neo=1.5163
3 si+z=64.15r! S = ■ d, , = 5.100'On, 3 = 1.54771
shi,,=62.83r26:cl.

ｄ２−＝１．２０００　　　ｎ、４　＝１．５１６３３
　　　ｖ、、＝６４．１５ｒ２テ　：■ ｄ２ア　＝　０．９０００ ｒ２ＬＩ　：ＱＱ ｄａａ　　＝０．７００Ｏｎ’ｓ　　＝１．５１６３３
　　　シ＋５＝６４．１５ｒ２９　：（１） ｄ２ｍ　　＝０．３１００ ｒ３０　　″（資） ｄｉｏ　　＝　０．６００Ｏｎｅｏ　　＝　１．４８７
４９　　１７ＩＩ＄＝　７０．２０ｒ３Ｉ　：Ｃｘ：′ ｆ　　　　　　　９．口０　　　　１５．５９　　　　
２７．００Ｄ、　　　　　０．７１９　　　７．９６１
　　　１３．６４２Ｄ２　　　　０．８００　　　　１
．７１７　　　　０．８００Ｄ、　　　　　１５．０８
１　　　　６．９２３　　　　２．１５８１β２３１　
＝０．４４３　　　、　　１ＢｘｓｓＩ＝　Ｌ、０００
１ｆｎｍｌ／ｆ了；ゴ、＝０．７１７９　　、ｆ＊／ｌ
ｆｎｍｌ　　＝２．１７３９ν［−ν■＝　３］、７４
　　、　　　Ｊ１７１７／ｆ＋ａｍ＝　　　０．７４４
５実施例９ ｆ＝９．００〜５４．０１１１！１．　　Ｆ／２．８２
ω＝５０．０°〜８．８’ ｒ＋　：　１６０．７５５９ ｄ、＝２．００００　　　　口、＝　１．８０５１８　
　　　ν、　　＝２５．４３「２＝　５３．１２３０ ｄ２＝　６．８７９８　　　　Ｑ、＝　１．５６９６５
　　　　ｖ２　＝　４９．３３ｒ３＝　　　１５９．５
３７７ ｄ、＝　０．１５２５ ｒ、＝　４０．０１８８ ｄ４：　３．７５００　　　　　ロ、＝　１．６９３５
０　　　　　ν３　　＝５３．２３ｒ５＝　１１０．２
０８９ ｄＳ＝Ｏ＋（可変） ｒｓ＝６４．７３８２ ｄ、＝　０．７００１　　　　０．＝　１．８８３００
　　　　ν、　　＝４０．７８ｒ、＝　１６．７４７４ ｄ、＝　５．４９９８ ｒＩ！ｌ＝　−２［１，８５３５ ｄ、＝　２．４０４６　　　　　ｉｌ、＝　１．６９６
８０　　　　ｖ、　　＝　５５．５２ｒ９＝　−３７８
，９０３６ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、、　　＝−６９，３１４１ ｄ＋ｏ　　＝　２．０００Ｏｎ−＝　１．８４６６６　
　　　ｖ６　＝　２３．７８ｒ、、　　＝−３５，６８
９６ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ｒｌ！二〇〇（絞り） ｄ１□　＝３．４５２８ ｒ　ｌ　３　　＝　８．７２３９ ｄ、３　＝７．２２３５　　　ｎ、＝１．７４９５０　
　　　ｖ、　　＝３５．２７ｒ、４　＝−４２，６０３
４ ｄ、、　　＝０．４８６４ ｒｌｓ　　＝　　　１９．０７１４ ｄ１ｓ　　＝０．３２００　　ｎａ＝１．８４６６６　
　　　ｖ−＝２３．７８ｒ＋ｓ　　＝７．２２７９ ｄ、６　＝　１．５４９１ ｒ＋ｙ　　＝８．３５５１ ｄ、、＝２．２０００　　ｎ５＝１．６０３１１　　　
　ｖ、”６０．７Ｏｒ＋ｓ　＝−５７，２７２９（非球
面）ｄ１８　＝０．４３８０ ｒ、９　＝（Ｘ） ｄ１＊　　＝２３．８１９０　　ｎ１ｏ　＝１−５１６
３３　　シ、ｏ＝６４．ｌ５ｒ２Ｇ　：ｏ。d2-=1.2000 n,4=1.51633
v,,=64.15r2te :■ d2a = 0.9000 r2LI :QQ daa =0.700On's =1.51633
shi + 5 = 64.15 r29: (1) d2m = 0.3100 r30 ″ (capital) dio = 0.600 Oneo = 1.487
49 17II$= 70.20r3I :Cx:' f 9. Mouth 0 15.59
27.00D, 0.719 7.961
13.642D2 0.800 1
．． 717 0.800D, 15.08
1 6.923 2.1581β231
=0.443, 1BxssI=L,000
1fnml/f completion; go, = 0.7179, f*/l
fnml =2.1739ν[-ν■=3], 74
, J1717/f+am=0.744
5 Example 9 f=9.00~54.0111!1. F/2.82
ω = 50.0° ~ 8.8' r+: 160.7559 d, = 2.0000 mouth, = 1.80518
ν, = 25.43 "2 = 53.1230 d2 = 6.8798 Q, = 1.56965
v2 = 49.33r3 = 159.5
377 d, = 0.1525 r, = 40.0188 d4: 3.7500 r, = 1.6935
0 ν3 = 53.23r5 = 110.2
089 dS=O+(variable) rs=64.7382 d,=0.7001 0. = 1.88300
ν, =40.78r, = 16.7474 d, = 5.4998 rI! l=-2[1,8535 d,=2.4046 il,=1.696
80 v, = 55.52r9 = -378
,9036 d,=D,(variable) r,, =-69,3141 d+o = 2.000On-= 1.84666
v6 = 23.78r,, =-35,68
96 d,, =D, (variable) rl! 200 (aperture) d1□ = 3.4528 r l 3 = 8.7239 d, 3 = 7.2235 n, = 1.74950
v, =35.27r, 4 =-42,603
4 d,, =0.4864 rls = 19.0714 d1s =0.3200 na=1.84666
v-=23.78r+s=7.2279 d,6=1.5491 r+y=8.3551 d,,=2.2000 n5=1.60311
v, "60.7Or+s = -57,2729 (aspherical surface) d18 = 0.4380 r, 9 = (X) d1* = 23.8190 n1o = 1-516
33 shi, o=64. l5r2G :o.

非球面係数 Ｐ　＝−８１，１７８９、Ｂ　＝０　、　　Ｅ　＝０．
２８２４１　ｘ　１０−’Ｆ　　＝　０．９７５５５　
　ｘ　１０−’、　　Ｇ　＝　−０，１２８７６ｘ　ｌ
ロー６ｆ’　　　　　　　９．００　　　　２２．０ロ
　　　　５４．０１Ｄ、　　　　　　１．４８６　　　
２４．０２８　　　３６．７５５Ｄ２　　　９．１９９
　　　１３．８４０　　　３．２６５０３　　　３６．
０３０　　　８．８４８　　　　６．６９４１βｚｓｌ
　　＝０．６０１　　　、　　　ｌβｔａ−ｌ＝１．１
６９１ｆｎｍｌ／ｆＴ７］７＝０．８０６８　　、　　
ｆＩ／Ｉｆｎｓｌ　　＝４．７５５５町−ν菖＝２４．
３７．　　　Ｉ了；］Ｔ／　ｆ　Ｉ　Ｈ■＝　−０，７
０９６実施例１Ｏ ｆ　　＝　９．００〜５４．００＋ｎｎ＋　　　　、　
　　　Ｆ／２．８２ω＝５０．０′〜８．８゜ ｒ、　＝　１４８．８４４１ ｄ、＝２．０００Ｏｎ＋　＝１．８０５１８　　　ｖ、
　＝２５．４３ｒ２＝　５４．４４２４ ｄ２＝　６．８４９９　　　ｊｌ、＝　１．５６９６’
５　　　ｖｚ　＝　４９．：１３ｒｓ＝　　１４１．３
３８５ ｄ、＝０．１４３９ ｒ４＝４２．０１３８ ｄ４＝　３．１２７８　　　ｎ、　＝　１．６９３５０
　　　ｖ、　＝　５３．２３ｒ％　＝　７７　、７２９
８ ｄ６＝Ｄ、（可変） ｒａ　＝　５３．９５２６ ｄ、＝０．７０００　　　　ｎ４＝１．８８３０［］　
　　　ｖ４　＝４０．７８ｒ７　”　１７．９０７７ ｄ、＝　５．４９９８ ｒ８＝　　　２４．３６３８ ｄ−”　０．７２９５　　　−ｊｌ、＝　１．６９６８
０　　　　ｖｓ　　＝　５５．５２ｒ、＝　４００．４
２５０ ｄａ＝０３（可変） ｒ、ｏ　〜１５４．１８５１ ｄ、、　　＝　２．００００　　　Ｑ、＝　１．．８４
６６６　　　　　νＢ　　＝２３．７８ｒ、、　　＝−
１２６，９９９５ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、２＝ＯＯ（絞り） ｄ、２　＝１．４８４２ ｒ＋ｚ　　＝　８．０８１４ ｄ、３　＝７．３１４：ＩＩ　　　口、＝　１．７４９
５０　　　　　ν、　　＝３５．２７ｒ、、　　＝−２
４，５５０９ ｄ、、　　＝０．５２４２ ｒ、Ｓ　＝　−１１，５３３４ ｄｌｓ　　＝０．４５９３　　ｎａ＝ｊ、８４６６６　
　　　ｖａ　　＝２３．７８ｒ、、　＝６．５１９７　
（非球面） ｄｔｅ　　＝２．０６９７ ｒ、、　　＝１１．１６７２ ｄ、、　　＝２．２００Ｉ　　　ｎ５＝１．６０３１１
　　　　ｖ、　　＝６０．７０ｒ、、　　＝　−１３，
２６５２ ｄ＋ｓ　　＝２．５６５５ ｒｌｌｌ　　＝　（１） ｄ、ｓ　　＝　１８．５００Ｏｎ、ｏ　＝　１．５１６
３３　　　シ、、＝６４．１５ｒ２ｏ　　＝　■ 非球面係数 Ｐ＝０．７６０７　　、　　Ｂ＝Ｏ、Ｅ＝０．３３４１
６ｘｌＯ−”Ｆ＝０．１０９３２　ｘｌＯ−’、Ｇ＝−
０．６４６１７　ｘｌＯ−’ｆ　　　　９．００　　２
２．００　　５４．００Ｄ、　　　２．３４９　２７．
６７９　４３．７０５Ｄ２３．７３７　１２．６３２　
　４．５９９Ｄ３４２．８４１　　８．６１６　　０．
６２２１β２１１１＝０．５２２　　、　　ｌβ、、、
ｌ＝　０．９７８１　ｔ　ａ　ｍ　＋　／Ｊ］−＝１７
＝０．９１７７　　、　　ｆｓ／ｌｆｎｍｌ　　＝　４
．０７８９シ℃【−ν曖！＝２４．３７　　　、　　　
Ｊ“　ｆ、１−一：ｆ”ｒ／ｌ　鵞　■＝　　−０，７
１３Ｌ実施例１１ ｆ　＝　９．００〜５４．００＋ｏｎ＋　　　　Ｆ／２
．８２　ω＝５０．０’　　〜８．０゜ ｒ＋　＝　１９８．５５０６ ｄ１＝　２．００００　　　　ｎＩ＝　１．８０５１８
　　　　ｖ＋　　＝　２５．４３ｒａ”　５５．０００
０ ｄ２＝　７．３０１０　　　１２＝　１．５６９６５　
　　　ｖｓｒ　　＝　４９．３３ｒｘ＝　　　１４９．
２３３９ ｄ、＝　０．１５６４ ｒ４＝　４２．３６９５ ｄ４＝　３．９５０２　　　　ｎｓ＝　１．６９３５０
　　　　ｖ、　＝　５３．２３ｒ５＝　１１７．０２７
３ ｄａ＝ｏｔ（可変） ｒａ”　４４．５５５６ ｄ、＝　０．７０００　　　　ｊｌ、＝　１．８８３０
０　　　　ｖ、　　＝　４０．７８ｒ、＝　１８．３９
７５ ｄ７＝４．７４９６ ｒａ＝　−２８，２９９１ ｄ−”　０．７２９６　　　　ｎａ＝　１．６９６８０
　　　　ｖ５　＝　５５．５２ｒ、＝　２６．８４５０ ｄｅ＝ｏｚ（可変） ｒ、、　　＝　３８．１３３１ ｄ、、　　＝２．０Ｏ００ｎａ＝１．８４６６６　　　
　ｖ、　　＝２３．７８ｒｚ＝３０２．０７６１ ｄ、、＝Ｄ、（可変） ｒ１□＝■（絞り） ｄ１□　＝１．４８９７ ｒｌＧ　　＝＝　９．２３４８ ｄ、ｓ　　＝７．０９８９　　　ｎ、＝１．７４９５０
　　　　ｖ、　　＝３５．２７ｒ、４　：＝−３６，３
５７７ ｄｉ４”０．４６１５ ｒｌｓ　　＝　　　１５．０４６７ ａＳＳ　　＝０．４７２２　　　ｎ、＝１．８４６６６
　　　　ｖ、　　＝２３．７８ｒ＋ｓ　　＝８．４７４
６ ｄ、６　　＝２．３０７９ ｒ、、　　＝−４５２，５１３１ ｄ、、　　＝１．４８３４　　　ｎ、＝１．６０３１１
　　　　ｖ、　　＝６０．７Ｏｒｌａ　　”　　　１１
．４０５８ ｄ、、　　＝０．２２５０ ｒｌＧ”！０．０００８ ｄｉｅ　　＝１．１００２　　　ｎｅｏ　　＝１．６０
３１１　　１Ｊｔｏ＝６０．７０ｒｚｏ　　＝２１．８
４５５ ｄ、ｏ　　＝４．７７４３ ｒ２１　＝■ ｄｚ＋　　＝１．８．５００Ｏｎ＋＋　　＝１．５１６
３３　　１／ｚ＝６４．１５ｒ２□　＝■ ｆ　　　　　　　８．９９８　　　２１．９９６　　　
５３．９８９Ｄ、　　　　　２．４２７　　２５．１３
＋？　　　３９．７７８Ｄ、　　　　　５．３４６　　
　１０．０００　　　５．１８００３　　　３７．８１
２　　　１０．４４６　　　０．６２６１βａｓｌ　　
＝０．４４７　　　　、　　　　ｌβ、３．ｌ＝　１．
００５ＩｆＩＩｉｌ／−／”了７１７＝　０．８３０５
　　、　　ｆ＊／Ｉｆｎｉｌ　　＝　２．８０６１シ■
−ν■＝２４．３７　　、　１了丁］／ｆ１．ｌ＝　−
０，７６５０実施例１２ ｆ＝９．００〜５４．ＯＯ＋＋＋＋＋　　、　　Ｆ／２
．８２ω＝５０．０’〜８．８゜ ｊ、＝　１２７．７４８４ ｄ、＝２．１０８４　　　ｎ、＝１．８０５１８　　　
ｖ、　＝２５．４３ｒ、＝　４７．７５４９ ｄ２＝　９．４０６５　　１２：　１．５６９６５　　
　ｖ、　＝　４９．３３ｒ　３＝　−１５２、８２５８ ｄ、＝　０．１６１４ ｒ、＝　３６．７９５６ ｄ４＝　６．２９６２　　　　　（１，＝　１．６９’
１５０　　　１／３　　＝　５３．２３ｒ、＝１０２．
７２３５ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、＝　５３．２４５３ ｄ６＝０．５４０５　　　　　ｎ、＝１．８８３００　
　　　　ｖ、　　＝４０．７８ｒ、＝　１３．３４９９ ｄ、＝　４．５０００ ｒｓ：　−１５，４１３２ ｄ、＝０．７２９５　　　　ｎＳ”　１．６９６８０　
　　　ｖｓ　　＝　５５．５２「、＝　５５１．７４０
７ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒ、。　＝　２４４８．９３００ ｄ、、　　＝　１２．８０５５　　ｎ１１＝　１．８４
６６６　　　　シｇ＝２３．７８ｒｌｌ　　＝　−４２
，９３４４ ｄ、、＝Ｏａ（可変） ｒｌｚ＝ｏｏ（絞り） ｄ＋２　＝１．４８９７ ｒ、、　　＝１３．６７３０ ｄ、、　　＝７．４３０３　　０．＝　１．７４９５０
　　　　　ν、　　＝：１５．２７ｒ１４　　＝−２３
，２８０７ ｄ、４　＝０．４４３８ ｒｌｓ　　＝　　　１６．５３５８ ｄ＋Ｓ　＝　０．４７２２　　　ｎａ＝　１．８４６６
６　　　　ｖ−＝　２３．７８ｒ、、　　＝　１３．５
１９２ ｄ、、　　＝３．４６２４ ｒａｔ　　＝　　　１５３．８３８９ ｄ、□　＝　２．４４３６　　　口、＝　１．６０：ｉ
ｌｌ　　　　　ν、　　＝６０．７゜ｒｌＧ　　＝−２
２，６８４６ ｄ、、　　＝０．２２５０ ｒｌＧ　　＝２６．７：１２４ ｄ、Ｉｌｌ　＝　３．４０２７　　ｎ、、＝　１．６０
３１１　　シ１ｏ＝６０．７Ｑｒｚｏ　　ニー　２４．
５０８５ ｄ、。　＝７．８５２８ ｒ２１　：（資） ｄ、、　　＝１８．５００Ｏｎ、、　　＝１．５１６３
３　　シ、、＝６４．１５ｒ２２　＝　（資） ｆ　　　　　　９．００　　　２２．００　　　５４．
００Ｄ、　　　　　２．４７？　　　２１．６１１　　
３１．８４９Ｄ、　　　　７．０２６　　　７．５７０
　　　１．０２７Ｄ、　　　　　２３．９７５　　　４
．２９７　　　０．６０２１β２−ｌ　　＝０．５３７
　　　、　　　　ｌβ、３．１＝　１．４４４ＩｆＤｓ
ｌ／−／’−了、−ｆ、　　＝０．７０９４　　、　　
ｆ■／ｌｆｎｍｌ　　＝　３．１９４２νｔ−νＩ＝２
４．３７　　、　２ツｆ＋ａｍ＝　−０，６５５６実施
例１３ ｆ＝９．００〜５４．００ｍｌ１　　、　　　Ｆ／２．
口２ω＝５０．０°〜８．８’ ｒ、　＝　７１．１８１９ ｄ、−１，５６８５ｎ、＝１．８０５１８　　　ｖ、　
＝２５．４３ｒｚ＝４２．９２５４ ｄ−＝　１０．９９９７　０２＝　１．５３１１３　　
　ｖｘ　＝　６２．４４ｒ、＝　　１７５．７４６７ ｄ、　＝　０．００３４ ｒ４＝４０．５７８１ ｄ４＝　３．２２７１　　　　　ｎｓ＝　　１．７１３
０Ｏｖｓ　　＝５３．８４ｒ、＝　５７．１６９９ ｄｓ＝ＤＩ（可変） ｒｅ＝１０５．４０７４ ｄ、＝　　１．００００　　　　　ｆｉ４＝　１，８６
３０ロ　　　　ν、　　＝４１．５３ｒ７　＝　１７．
９４９９ ｄ、＝４．５０００ ｒ８＝　　−２１，１２８０ ｄ８”　１．０００Ｏｎ−＝　１．６９６８０　　　　
ｖｓ　　＝　５５．５２ｒ９　＝　４１８．０９９５ ｄ、＝Ｄ、（可変） ｒｌｏ　　＝　２９３．７９７６ ｄ、、　　＝１．８０００　　１ｇ＝１．８４６６６　
　　　ｖ、　　＝２３．’１８ｒ、、　　＝−４４，５
５６４ ｄ、、＝０３（可変） ｒｌａ　：ＱＱ　（絞り） ｄ、、　　＝０．８０１３ ｒＩ３　＝９．６３９１ ｄ、３　＝　７．０７１１　　　ｎ、＝　１．７４９５
０　　　　ｖ、　　＝　３５．２７ｒ、、　　＝−３７
，５２２２ ｄ、、　　＝０．４６６７ ｒ、、　　＝　　−１８，５７５３ ＝　　　ｄｌａ　　＝１．００００　　ｎ−＝１．８４
６６６　　　　ｖｓ　　＝２３．７８ｒ＋８　　＝８．
２９９９ ｄ、、　　＝１．０００９ ｒ＋ｖ　　＝２０．８２６４ ｄ、ｔ　　＝　１．４９９９　　　ｎ−＝　１．６０３
１１　　　　ｖｅ　　＝　６０．７Ｏｒ＋ａ　　＝−２
１，４２９４ ｄ、、　　＝０．００４５ ｒ、、　　＝　１１．５８５８ ｄｉｅ　　＝　１．５００Ｏｎ＋ｏ　　＝　１．６０３
１１　　　ν、。：：　６０．７゜ｒｇｏ　＝　５２．
５８８４ ｄ２゜　＝　０．５１３１ ｒ２１　　”　■ ｄ、、　　＝１８．５００Ｏｎ＋＋　　＝１．５１６３
３　　シ、、＝６４．１５ｒ２２　＝ω ｆ　　　　　　９．００　　　　２２．００　　　　５
４．００Ｄ、　　　　　２．２００　　２６．７００　
　４１．６５１Ｄ、　　　　　　５．２２２　　　６．
９８８　　　　０．５００Ｄ、　　　　　３５．９２９
　　　　９．６６３　　　　１．２００１β、、ｌ＝０
．４７０　　　、　　　ｌβ、、、ｌ＝　１．２６８Ｉ
ｆｎｍｌ／ｆＴ；１７＝　０．８８２０　　、　　ｆｍ
／Ｉｆｎｍｌ　　＝　２．３５５８ｖＨ−ｖ＠＝　２４
．７４５　、　　二：／ｆ＋ｍｍ＝　−０，５６６０実
施例１４ ｆ＝９．００ん５３．９９８＋＋ｕｗ　　　、　　　Ｆ
／１．８２ω＝　５０．０’〜８．８’ ｒ、＝　６５．９７０４ ｄ、＝２．４６４１　　　　口、＝：　１．８０５１８
　　　　ν、　　＝２５．４３ｒ２＝　３８．９６３４ ｄｚ＝　１２．９６０８　　　１３．＝　１．６０３０
０　　　　ｖ−＝　６５．４８ｒｓ”　　　１８２．５
５９７ ｄ、＝口、ＱＯ３４ ｒ、＝　２８．２８４８ ｄ４＝　３．３０００　　　　ｊｌ、＝　ｔ、７２９１
６　　　　ｖ−＝　５４．６８ｒｓ：　３９．７２２４ ｄ５＝Ｄ、（可変） ｒｅ：　６８．２０２８ ｄ、＝　　１．０００Ｏｎ、＝　　１．７７２５０　　
　１／４　　＝４９．６６ｒｔ＝　１３．０９００ ｄ、＝５．４８７７ 「８＝　　　１７．６０６４ ｄ−”　１．００００　　　　ｎｓ＝　１．６９６８０
　　　１７５　　＝　５５．５２ｒ９＝　６９．７３８
２ ｄ９＝Ｄ、（可変） ｒｈｏ　　＝　５３．４４４１ ｄ、ｏ　＝　１．８０００　　　ｊｌ６．１：　１．８
４６６６　　　　ν！＝２３．７８ｒ、、　　＝−１１
３，２９４９ ｄ＋＋＝Ｄａ（可変） ｒｌ□＝■（絞り） ｄｄｚ　　＝０．５０００ ｒｌａ　　＝９．９７１４ ｄ、−＝　６．８６８０　　　ｎｔ＝　１．７４９５０
　　　　ｖ７　＝　３５．２７ｒ、、　　＝−６９，７
４７９ ｄ、４　＝０．３６５８ ｒｌｓ　　＝　　　２１．５６５１ ｄ、、＝１．００００　　　ｎ８　＝　１．８４６６６
　　　　　ｖａ　　＝　２３．７８ｒ＋ａ　　＝９．１
５７９ ｄ、、　　＝１．．０００９ ｒ、、　　＝　３４−５０２９ ｄ、　　＝　１．７４５８　　　ｎｏ＝　１．６９１０
０　　　　１／９　　＝５４．８４ｒ、、　　＝　−１
９，９２１５ ｄ、、　　＝Ｏ，口０４５ ｒ、、　　＝　１０．８８１６ ｄｌｅ　　＝１．７９５５　　１１＋ｏ　　＝１．６２
０４１　　　ν、。＝６０．２７ｒｚｏ　　＝　１４０
．３４２３ ｄ２．　　＝０．５１３１ ｒｌ１　２″′ ｄ、、　　＝１８．５００ｏ　　ｎ、、　　＝１．５１
６３３　　　シ、、＝６４．１５ｒ２２　：美 ｆ　　　　　　９．００　　　　２２．００　　　　５
３．９９８Ｄ、　　　　　３．１６５　　　１９．３９
５　　２８．５０２０２　　　６．８２２　　　７．６
４４　　　０．５００Ｄ、　　　　　２０．２１５　　
　　　：１．１６４　　　　１．２００１β２ｓｌ　　
”０．５８３　　　　、　　　　ｌβｚ３ｓｌ＝１．４
０４１ｆｎｉｌ／１１７１７＝　０．５８５１　　、　
　ｆｓ／ｌｆｎｍｌ　　＝　３．３４１７１１１−　ｖ
−＝　　２８．８１　　　、　　　　ｆ−１７−＝τｆ
ｔ／ｆｕｍ＝　　−０，６９９７ただしｒｌ、　ｒｌ、
・・・はレンズ各面の曲率半径、ｄｌ、ｄ２．・・・は
各レンズの肉厚および空気間隔、ｎ　ｌ＋ｎ２．・・・
は各レンズの屈折率、シ、シ２．・・・は各レンズのア
ツベ数である。Aspheric coefficient P = -81,1789, B = 0, E = 0.
28241 x 10-'F = 0.97555
x 10-', G = -0,12876x l
Low 6f' 9.00 22.0 Low 54.01D, 1.486
24.028 36.755D2 9.199
13.840 3.26503 36.
030 8.848 6.6941βzsl
=0.601, lβta-l=1.1
691fnml/fT7]7=0.8068,
fI/Ifnsl = 4.7555 town - ν irises = 24.
37. I completed;]T/ f I H■= -0,7
096 Example 1 Of = 9.00-54.00+nn+,
F/2.82ω=50.0'~8.8°r, = 148.8441 d, = 2.000On+ = 1.80518 v,
=25.43r2= 54.4424 d2= 6.8499 jl, = 1.5696'
5 vz = 49. :13rs=141.3
385 d, = 0.1439 r4 = 42.0138 d4 = 3.1278 n, = 1.69350
v, = 53.23r% = 77, 729
8 d6=D, (variable) ra = 53.9526 d, =0.7000 n4=1.8830[]
v4 = 40.78r7 ” 17.9077 d, = 5.4998 r8 = 24.3638 d-” 0.7295 -jl, = 1.6968
0 vs = 55.52r, = 400.4
250 da=03 (variable) r,o ~154.1851 d,, = 2.0000 Q, = 1. ．． 84
666 νB =23.78r,, =-
126,9995 d, = D, (variable) r, 2 = OO (aperture) d, 2 = 1.4842 r+z = 8.0814 d, 3 = 7.314:II Mouth, = 1.749
50 ν, =35.27r,, =-2
4,5509 d,, =0.5242 r, S = -11,5334 dls =0.4593 na=j, 84666
va =23.78r,, =6.5197
(Aspherical surface) dte = 2.0697 r,, = 11.1672 d,, = 2.200I n5 = 1.60311
v, =60.70r,, = -13,
2652 d+s = 2.5655 rllll = (1) d, s = 18.500 On, o = 1.516
33 C,, =64.15r2o = ■ Aspheric coefficient P = 0.7607, B = O, E = 0.3341
6xlO-'F=0.10932 xlO-', G=-
0.64617 xlO-'f 9.00 2
2.00 54.00D, 2.349 27.
679 43.705D23.737 12.632
4.599D342.841 8.616 0.
6221β2111=0.522, lβ,...
l = 0.9781 t a m + /J] - = 17
=0.9177, fs/lfnml = 4
．． 0789℃【-ν vague! =24.37,
J" f, 1-1: f"r/l Goose ■= -0,7
13L Example 11 f = 9.00-54.00+on+F/2
．． 82 ω=50.0' ~8.0°r+ = 198.5506 d1= 2.0000 nI= 1.80518
v+ = 25.43ra” 55.000
0 d2= 7.3010 12= 1.56965
vsr = 49.33rx = 149.
2339 d, = 0.1564 r4 = 42.3695 d4 = 3.9502 ns = 1.69350
v, = 53.23r5 = 117.027
3 da=ot (variable) ra" 44.5556 d, = 0.7000 jl, = 1.8830
0 v, = 40.78r, = 18.39
75 d7=4.7496 ra= -28,2991 d-" 0.7296 na= 1.69680
v5 = 55.52r, = 26.8450 de=oz (variable) r,, = 38.1331 d,, =2.0O00na=1.84666
v, =23.78rz=302.0761 d,, =D, (variable) r1□=■ (aperture) d1□ =1.4897 rlG == 9.2348 d, s =7.0989 n, =1. 74950
v, =35.27r, 4 :=-36,3
577 di4”0.4615 rls = 15.0467 aSS =0.4722 n, =1.84666
v, =23.78r+s =8.474
6 d, 6 =2.3079 r,, =-452,5131 d,, =1.4834 n, =1.60311
v, =60.7 Orla ” 11
．． 4058 d,, =0.2250 rlG”!0.0008 die =1.1002 neo =1.60
311 1Jto=60.70rzo=21.8
455 d, o =4.7743 r21 =■ dz+ =1.8.500On++ =1.516
33 1/z=64.15r2□ =■ f 8.998 21.996
53.989D, 2.427 25.13
+? 39.778D, 5.346
10.000 5.18003 37.81
2 10.446 0.6261βasl
=0.447, lβ, 3. l=1.
005IfIIil/-/”completed717=0.8305
, f*/Ifnil = 2.8061■
-ν■=24.37, 1 end]/f1. l=-
0,7650 Example 12 f=9.00-54. OO++++++, F/2
．． 82ω=50.0'~8.8゜j, = 127.7484 d, = 2.1084 n, = 1.80518
v, =25.43r, = 47.7549 d2 = 9.4065 12: 1.56965
v, = 49.33r 3 = -152,8258 d, = 0.1614 r, = 36.7956 d4 = 6.2962 (1, = 1.69'
150 1/3 = 53.23r, = 102.
7235 d, = D, (variable) r, = 53.2453 d6 = 0.5405 n, = 1.88300
v, =40.78r, = 13.3499 d, = 4.5000 rs: -15,4132 d, = 0.7295 nS” 1.69680
vs = 55.52'', = 551.740
7 d, = D, (variable) r,. = 2448.9300 d,, = 12.8055 n11 = 1.84
666 sig=23.78rll=-42
,9344 d,, =Oa (variable) rlz=oo (aperture) d+2 =1.4897 r,, =13.6730 d,, =7.4303 0. = 1.74950
ν, =:15.27r14 =-23
,2807 d, 4 = 0.4438 rls = 16.5358 d+S = 0.4722 na = 1.8466
6 v-=23.78r,, = 13.5
192 d,, =3.4624 rat = 153.8389 d, □ = 2.4436 mouth, = 1.60:i
ll ν, =60.7゜rlG =-2
2,6846 d,, =0.2250 rlG =26.7:124 d,Ill = 3.4027 n,, = 1.60
311 Si1o=60.7Qrzo Knee 24.
5085 d. =7.8528 r21: (capital) d,, =18.500On,, =1.5163
3 shi,, =64.15r22 = (fund) f 9.00 22.00 54.
00D, 2.47? 21.611
31.849D, 7.026 7.570
1.027D, 23.975 4
．． 297 0.6021β2-l =0.537
, lβ, 3.1= 1.444IfDs
l/-/'-了, -f, =0.7094,
f■/lfnml = 3.1942νt-νI=2
4.37, 2 f+am=-0,6556 Example 13 f=9.00-54.00ml1, F/2.
Mouth 2ω = 50.0° ~ 8.8' r, = 71.1819 d, -1,5685n, = 1.80518 v,
=25.43rz=42.9254 d-=10.9997 02=1.53113
vx = 62.44r, = 175.7467 d, = 0.0034 r4 = 40.5781 d4 = 3.2271 ns = 1.713
0Ovs = 53.84r, = 57.1699 ds = DI (variable) re = 105.4074 d, = 1.0000 fi4 = 1,86
30ro ν, =41.53r7 = 17.
9499 d, = 4.5000 r8 = -21,1280 d8" 1.000On- = 1.69680
vs = 55.52r9 = 418.0995 d, =D, (variable) rlo = 293.7976 d,, =1.8000 1g = 1.84666
v, =23. '18r,, =-44,5
564 d,, =03 (variable) rla :QQ (aperture) d,, =0.8013 rI3 =9.6391 d,3 = 7.0711 n, = 1.7495
0 v, = 35.27r,, = -37
,5222 d,, =0.4667 r,, = -18,5753 = dla =1.0000 n-=1.84
666 vs =23.78r+8 =8.
2999 d,, =1.0009 r+v =20.8264 d,t = 1.4999 n-=1.603
11ve=60.7Or+a=-2
1,4294 d,, =0.0045 r,, = 11.5858 die = 1.500On+o = 1.603
11 ν,. :: 60.7°rgo = 52.
5884 d2゜ = 0.5131 r21 ” ■ d,, =18.500On++ =1.5163
3 shi,, =64.15r22 =ω f 9.00 22.00 5
4.00D, 2.200 26.700
41.651D, 5.222 6.
988 0.500D, 35.929
9.663 1.2001β,,l=0
．． 470, lβ,,,l=1.268I
fnml/fT; 17=0.8820, fm
/Ifnml = 2.3558vH-v@= 24
．． 745, 2:/f+mm=-0,5660 Example 14 f=9.00n53.998++uw, F
/1.82ω = 50.0'~8.8' r, = 65.9704 d, = 2.4641 Mouth, =: 1.80518
ν, =25.43r2=38.9634 dz=12.9608 13. = 1.6030
0 v-=65.48rs” 182.5
597 d, = mouth, QO34 r, = 28.2848 d4 = 3.3000 jl, = t, 7291
6 v-=54.68rs: 39.7224 d5=D, (variable) re: 68.2028 d, = 1.000On, = 1.77250
1/4 = 49.66rt = 13.0900 d, = 5.4877 "8 = 17.6064 d-" 1.0000 ns = 1.69680
175 = 55.52r9 = 69.738
2 d9=D, (variable) rho = 53.4441 d, o = 1.8000 jl6.1: 1.8
4666 ν! =23.78r,, =-11
3,2949 d++ = Da (variable) rl = ■ (aperture) ddz = 0.5000 rla = 9.9714 d, - = 6.8680 nt = 1.74950
v7 = 35.27r,, =-69,7
479 d, 4 = 0.3658 rls = 21.5651 d,, = 1.0000 n8 = 1.84666
va=23.78r+a=9.1
579 d,, =1. ．． 0009 r,, = 34-5029 d, = 1.7458 no = 1.6910
0 1/9 = 54.84r,, = -1
9,9215 d,, =O,mouth045 r,, = 10.8816 dle =1.7955 11+o =1.62
041 ν,. =60.27rzo=140
．． 3423 d2. =0.5131 rl1 2″' d,, =18.500on,, =1.51
633 し、、=64.15r22：美 f 9.00 22.00 5
3.998D, 3.165 19.39
5 28.50202 6.822 7.6
44 0.500D, 20.215
:1.164 1.2001β2sl
”0.583, lβz3sl=1.4
041fnil/11717=0.5851,
fs/lfnml = 3.3417111-v
−=28.81, f−17−=τf
t/fum= -0,6997 However, rl, rl,
... is the radius of curvature of each lens surface, dl, d2. ... is the wall thickness and air gap of each lens, n l + n2. ...
is the refractive index of each lens, C, C2. ... is the Atsube number of each lens.

上記の実施例１乃至実施例１４は夫々第１図乃至第１４
図に示すレンズ構成である。The above embodiments 1 to 14 are shown in FIGS. 1 to 14, respectively.
This is the lens configuration shown in the figure.

実施例中、実施例２．９．１０は非球面を用いている。Among the Examples, Examples 2, 9, and 10 use an aspheric surface.

つまり実施例２は第１４面、実施例９は第１８面、実施
例１Ｏは第１６面が非球面である。これらの非球面は、
光軸方向をＸ軸に光軸と垂直な方向をｙ軸にとった時次
の式にて表わされる。That is, the 14th surface in Example 2, the 18th surface in Example 9, and the 16th surface in Example 1O are aspherical. These aspheric surfaces are
When the direction of the optical axis is taken as the X-axis and the direction perpendicular to the optical axis is taken as the y-axis, it is expressed by the following equation.

ただしｐは円錐定数、Ｂ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ，・・・は非
球面係数である。However, p is a conic constant, and B, E, F, G, H, . . . are aspheric coefficients.

これら実施例の広角、中間焦点距離、望遠での収差状況
は、実施例１が第１５図、第１６図、第１７図、実施例
２が第１８図、第１９図、第２０図、実施例３が第２１
図、第２２図、第２３図、実施例４が第２４図、第２５
図、第２６図、実施例５が第２７図、第２８図、第２９
図、実施例６が第３０図、第３１図、第３２図、実施例
７が第３３図、第３４図、第３５図、実施例８が第３６
図、第３７図、第３８図５実施例９が第３９図。The aberration situations at wide angle, intermediate focal length, and telephoto in these Examples are as shown in Figs. 15, 16, and 17 for Example 1, Figs. 18, 19, and 20 for Example 2, and Figs. Example 3 is the 21st
Figure 22, Figure 23, Example 4 is Figure 24, Figure 25.
26, Example 5 is shown in FIGS. 27, 28, and 29.
30, 31 and 32 for Example 6, FIGS. 33, 34 and 35 for Example 7, and 36 for Example 8.
Embodiment 9 is shown in FIG. 37, FIG. 38, and FIG. 39.

第４０図、第４１図、実施例ＩＯが第４２図、第４３図
、第４４図、実施例１１が第４５図、第４６図、第４７
図、実施例１２が第４８図、第４９図、第５０図、実施
例１３が第５１図、第５２図、第５３図、実施例１４が
第５４図、第５５図、第５６図に示す通りである。FIGS. 40 and 41, Example IO is shown in FIGS. 42, 43, and 44, and Example 11 is shown in FIGS. 45, 46, and 47.
Embodiment 12 is shown in FIGS. 48, 49, and 50, Example 13 is shown in FIGS. 51, 52, and 53, and Example 14 is shown in FIGS. 54, 55, and 56. As shown.

［発明の効果］ 本発明のズームレンズは、広角時の画角が４８゜程度、
変倍比が約３〜６、Ｆナンバーが１．８〜２．８クラス
であるにも拘らず、新規な構成を採用したことによって
極めて少ない枚数で全長が短く、前玉径が小さい小型軽
量で結像性能か良好なレンズ系である。[Effects of the Invention] The zoom lens of the present invention has an angle of view of about 48° at wide angle,
Although the variable power ratio is approximately 3 to 6 and the F number is in the 1.8 to 2.8 class, it is small and lightweight with an extremely small number of lenses, a short overall length, and a small front lens diameter due to the adoption of a new configuration. It is a lens system with good imaging performance.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図乃至第１４図は夫々本発明の実施例１乃至実施例
１４の断面図、第１５図乃至第５６図は各実施例の収差
曲線図である。 出願人　オリンパス光学工業株式会社 代理人　　　向　　　　寛　　二 第８図 第１５図 第１６図 球面収差非点収差歪曲収差倍率の色収差第１７図 第１８図 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図 球面収泣弁点収差歪曲収２倍率の色収二第２３図 第２５図 第２６し：ｉ 第２８図 第３０図 第３１図 球面収差＊点収差歪曲収差倍率のＣＬＪｌＺ是！３３図 第３４図 第３６回 球面収差非点収差歪曲状＝倍率の色収差第３７図 球面収差　ＪＩＥ　／、χ収！−歪曲収弗倍率の０収２
侑３９図 第４０図 第４２図 球面収差非点収差歪曲収差倍率の０１！２是第４３図 第４４図 球面収差非点収差歪曲収差イＳマの色１ス差第４５図 第４６図 球面収差　非点収二歪曲収差倍皐の包収ヱ第４７図 第４８図 第５０図 第５２図 ’８５３図 第５４図1 to 14 are cross-sectional views of Examples 1 to 14 of the present invention, respectively, and FIGS. 15 to 56 are aberration curve diagrams of each example. Applicant: Olympus Optical Industry Co., Ltd. Agent Hiroshi Mukai Figure 8 Figure 15 Figure 16 Spherical aberration Astigmatism Distortion Chromatic aberration of magnification Figure 17 Figure 18 Figure 19 Figure 20 Figure 21 Figure 22 Spherical surface Chromatic aberration of point aberration Distortion aberration 2 magnification Fig. 23 Fig. 25 Fig. 26:i Fig. 28 Fig. 30 Fig. 31 Spherical aberration * Point aberration Distortion Aberration magnification CLJlZ Yes! Figure 33 Figure 34 Figure 36 Spherical aberration Astigmatism Distortion = Chromatic aberration of magnification Figure 37 Spherical aberration JIE /, χ aberration! - Distortion convergence magnification 0 yield 2
39 Figure 40 Figure 42 Spherical aberration Astigmatism Distortion Magnification of 01!2 Figure 43 Figure 44 Spherical aberration Astigmatism Distortion Aberration of color 1 S difference Figure 45 Figure 46 Spherical surface Aberration: Astigmatism, double distortion, double convergence Fig. 47 Fig. 48 Fig. 50 Fig. 52 Fig. 853 Fig. 54

Claims (1)

【特許請求の範囲】 　物体側から順に正の屈折力を有する第１群と、負の屈
折力を有する第２群と、正の屈折力を有する第３群と、
正の屈折力を有する第４群とより構成され、ズーミング
の際に第１群と第４群は固定であり、前記第１群が物体
側から順に像側に強い凹面を向けた負のメニスカス状単
レンズと正レンズと正レンズの３枚にて構成され、前記
第２群が物体側から順に像側に強い凹面を向けた負のメ
ニスカス状の単レンズと物体側の面が凹面である負レン
ズの２枚にて構成され、前記第３群が正の単レンズ１枚
にて構成されていて、前記第２群と前記第３群とが変倍
と変倍に伴う像位置変動の補正のために相対的間隔を変
えつつ光軸上を下記の条件（１）、（２）を満足するよ
うに移動することを特徴とするズームレンズ。 （１）０．２＜｜β＿２＿Ｓ｜＜０．７ （２）０．９＜｜β＿２＿３＿Ｓ｜＜３．０ ただしβ＿２＿Ｓは全系の焦点距離がｆ＿Ｓ＝√（ｆ＿
Ｗ・ｆ＿Ｔ）の時の第２群の倍率、β＿２＿３＿Ｓは全
系の焦点距離がｆ＿Ｓ＝√（ｆ＿Ｗ・ｆ＿Ｔ）（ｆ＿Ｗ
、ｆ＿Ｔは夫々広角端、望遠端での全系の焦点距離）の
時の第２群、第３群の合成倍率である。[Claims] In order from the object side, a first group having a positive refractive power, a second group having a negative refractive power, and a third group having a positive refractive power,
The first group and the fourth group are fixed during zooming, and the first group has a negative meniscus with a strong concave surface facing the image side in order from the object side. The lens is composed of a negative meniscus-shaped single lens, a positive lens, and a positive lens, and the second group has a negative meniscus-shaped single lens with a strongly concave surface facing the image side in order from the object side, and the surface on the object side is concave. The third group is composed of two negative lenses, and the third group is composed of one positive single lens. A zoom lens characterized by moving on an optical axis so as to satisfy the following conditions (1) and (2) while changing a relative interval for correction. (1) 0.2<|β_2_S|<0.7 (2) 0.9<|β_2_3_S|<3.0 However, for β_2_S, the focal length of the entire system is f_S=√(f_
The magnification of the second group, β_2_3_S, is when the focal length of the entire system is f_S=√(f_W·f_T)(f_W
, f_T are the combined magnifications of the second and third groups at the focal length of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end, respectively.