JPH01209413A - Compact photographic lens - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain the high-performance, compact lens by providing a rear group which is in a meniscus shape having a convex surface on image side and a 4th lens component which has negative focal length and aspherical surfaces as both surfaces. CONSTITUTION:A front group GF consists of four elements, i.e. a positive meniscus lens L1 which has a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L21, a positive meniscus lens L22 which has is cemented to the lens L21 and has a convex surface on the object side, and a biconvex lens L3 in order from the object side. Further, the rear group GR consists of the single both-sided aspherical negative meniscus lens L4 which has the convex surface on the image side. Here, a 2nd lens element L2 consists of the biconcave negative lens L21 and positive meniscus lens L22 which has the convex surface on the object side. Consequently, superior optical performance is obtained with compact constitution.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野〕 本発明は、レンズシャッターカメラ等に使用される、コ
ンパクトな写真レンズに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a compact photographic lens used in lens shutter cameras and the like.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

正、負、正の３枚のレンズによりなり全体として正の屈
折力を持つ前群と、像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズよりなり負の屈折力を持つ後群とで構成された、所
謂テレフォトタイプによって広角化を達成したものが、
特開昭５６−５９２０７号公報、特開昭５６−７５６１
２号公報において開示されている。It consists of a front group consisting of three lenses (positive, negative, and positive) and having an overall positive refractive power, and a rear group consisting of a negative meniscus lens with a convex surface facing the image side and having a negative refractive power. The so-called telephoto type achieves a wide angle.
JP-A-56-59207, JP-A-56-7561
This is disclosed in Publication No. 2.

そして、このレンズタイプは、望遠比が１．０枚度と従
来のテツサータイプに比べて望遠比を小さくし、大幅な
コンパクト化を実現している。しかし、前者においては
画角が６３．４°と広角化を実現しているものの、Ｆナ
ンバーは４．５と暗く、一方、後者においてはＦナンバ
ーが２．８と明るいものの、画角が５９．４　”と狭（
、両者とも満足行くものではなかった。This lens type has a telephoto ratio of 1.0 degrees, which is smaller than the conventional Tetsusar type, making it significantly more compact. However, although the former has a wide angle of view of 63.4°, the F number is dark at 4.5, while the latter has a bright F number of 2.8, but the angle of view is 59°. .4” and narrow (
, both were not satisfactory.

また、後群を負、正の２枚のメニスカスレンズの構成に
よって、Ｆナンバー２．８の明るさと６０゜以上の画角
を達成したものが、特開昭５４−７６１４７号公報にお
いて開示されている。ところが、このレンズ系において
は最終レンズの有効径が大きく、また後群での負レンズ
、正レンズの相互の偏心、タオレ等により製造上におい
て所定の光学性能を出すことが困難となる。In addition, Japanese Patent Laid-Open No. 76147/1983 discloses a lens that achieves a brightness of F number 2.8 and an angle of view of 60° or more by using two meniscus lenses, one negative and one positive, in the rear group. There is. However, in this lens system, the effective diameter of the final lens is large, and it is difficult to achieve a predetermined optical performance during manufacturing due to mutual eccentricity of the negative lens and positive lens in the rear group, tilting, etc.

そこで、近年になってＦナンバーが２．８程度で画角が
６０″以上を実現したテレフォトタイプの広角レンズが
特開昭６１−１７１１３号公報で開示されている。Therefore, in recent years, a telephoto type wide-angle lens that has an F number of about 2.8 and an angle of view of 60'' or more has been disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 17113/1983.

（本発明が解決しようとする課題〕 このテレフォトタイプのレンズにおいては後群のを動径
を小さく抑えながら、実用上、十分な周辺光量を確保す
るためには、前後と後群との間に開口絞りとシャッター
とを配置することが望ましい。ところが、上記の特開昭
６１−１７１１３号公報における前群と後群の間隔は狭
く、しかも後群を構成している強いメニスカス形状の縁
が開口絞りに接近しており、シャック−ユニットの構造
に大きな制約を課さなければならなかった。また、この
後群を構成している負メニスカスレンズをプラスチック
のモールドレンズとしたものが一部実用化されているが
、この負のメニスカス形状が強いために熱収縮によるレ
ンズ形状変化が顕著であり、また製造が困難である。(Problems to be Solved by the Invention) In this telephoto type lens, in order to keep the radius of the rear group small while ensuring a sufficient amount of peripheral light for practical purposes, it is necessary to However, the distance between the front group and the rear group in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-17113 is narrow, and the edge of the strong meniscus shape that constitutes the rear group is Because it was close to the aperture diaphragm, major restrictions had to be placed on the structure of the shack unit.Also, some models have been put into practical use in which the negative meniscus lens that makes up the rear group is made of a plastic molded lens. However, due to the strong negative meniscus shape, the lens shape changes significantly due to thermal contraction, and manufacturing is difficult.

さらに、この種のレンズタイプのフォーカシングは、前
群を繰り出す合焦方式が知られている。Furthermore, a focusing method for this type of lens is known in which the front group is extended.

これは従来から行われている全体操り出し合焦方式と比
べて、絞り及びシャッターを固定し得るために合焦機構
の簡素化を図れ、前群の焦点距離が全系の焦点距離より
も短いために合焦における繰出量を小さくすることがで
きる等の利点がある。This method simplifies the focusing mechanism because the diaphragm and shutter can be fixed compared to the conventional focusing method that moves the whole system out, and the focal length of the front group is shorter than the focal length of the entire system. Therefore, there are advantages such as the ability to reduce the amount of movement during focusing.

このため、カメラ全体のコンパクト化には有利である。Therefore, it is advantageous for making the entire camera more compact.

ところが、前群を操り出す合焦方式により、補正不足の
球面収差と著しい外方コマ収差が発生し、特に近距離合
焦性能の劣化を招く恐れがあり、また製造上において前
後群の偏心、タオレ等により所定の性能を引き出すこと
が難しかった。However, the focusing method that steers the front group causes undercorrected spherical aberration and significant outer coma, which can lead to deterioration of focusing performance, especially at close range. It was difficult to bring out the desired performance due to the tare etc.

したがって、本願発明は、上記の如き課題を全て解決し
、望遠比が１．０枚度でありながら、Ｆナンバー２．８
程度の明るさと、６０＠以上の画角を有し、フォーカシ
ングによる収差変動の極めて良好に抑えることにより近
距離合焦における性能向上を図り、前後群の偏心による
性能劣化の少ない高性能でコンパクトな写真レンズを提
供することを目的とする。Therefore, the present invention solves all the above-mentioned problems, and has an F number of 2.8 while the telephoto ratio is 1.0.
It has moderate brightness and an angle of view of more than 60@, and improves performance in close-range focusing by extremely suppressing aberration fluctuations due to focusing, and is a high-performance, compact lens with little performance deterioration due to eccentricity of the front and rear groups. The purpose is to provide photographic lenses.

〔課題を解決するための手段〕[Means to solve the problem]

本願発明のレンズは、正の焦点距離を持つ前群ＧＦ　と
負の焦点距離を持つ後群Ｇ、との２群よりなり、この前
群Ｇ、は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状を持ち
正の焦点距離の第２レンズ成分Ｌ＋と、負の焦点距離の
第２レンズ成分Ｌ２と、正の焦点距離の第３レンズ成分
Ｌ３とを有し、またこの後群Ｇ、Ｉは、像側に凸面を向
けたメニスカス形状を持つとともに両面に非球面形状を
持つ負の焦点距離の第４レンズ成分Ｌ４を有するように
構成したものである。The lens of the present invention consists of two groups: a front group GF with a positive focal length and a rear group G with a negative focal length, and the front group G has a meniscus shape with a convex surface facing the object side. It has a second lens component L+ with a positive focal length, a second lens component L2 with a negative focal length, and a third lens component L3 with a positive focal length. The fourth lens component L4 has a negative focal length and has a meniscus shape with a convex surface facing the side, and has aspherical shapes on both sides.

そして、本願発明はこの構成に基づいて、光軸より垂直
方向の高さをｈ、非球面の頂点における接平面からこの
高さｈにおける前記非球面上の位置までの光軸に沿った
距離を前記第４レンズ成分Ｌ４の物体側と像側とでそれ
ぞれＳＡ　（ｈ）　、Ｓ。Based on this configuration, the present invention defines the height in the vertical direction from the optical axis as h, and the distance along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspherical surface to the position on the aspherical surface at this height h. SA (h) and S on the object side and image side of the fourth lens component L4, respectively.

（ｈ）とし、前記第４レンズ成分Ｌ４の物体側と像側と
における円錐定数をそれぞれに、　、ｋ、　、前記第４
レンズ成分Ｌ４の物体側と像側とにおける１次の非球面
係数をそれぞれＡｎ、Ｂｎ、前記第４レンズ成分Ｌ４の
物体側と像側とにおける基準曲率半径をそれぞれｒａ、
ｒｓ、前記第４レンズ成分Ｌ４の物体側と像側とにおけ
る近軸曲率半径をそれぞれＲＡ、Ｒ諺として、 ＋Ｊｈｌ　ｈ　ｌ’　＋Ａ４．ｌ　ｈ　ｌ’　＋・・・
・・＋Ａ、ｌｈｌ″＋Ｂ３１　ｈ　１３＋８４１　ｈ　
ｌ’　＋・・・・・＋Ｂ、ｌｈｌ′″１／　ｒｓ　＋２
Ａｚ　　　　、　　１／　ｒｍ　＋２８２と定義し、 また、無限遠時の全系の焦点距離をｒ、無限遠時におけ
る前群ＧＦの最も像側の面から前記後群Ｇ、の最も物体
側の面までの面間隔をｅ、前記後群Ｇ、の焦点距離をｆ
ア、前記前群Ｇ、の軸上厚をｄＦ、無限遠時における全
系の軸上厚をし、光軸より垂直方向の高さ＋０．６　Ｒ
Ａ　ｌをり３、光軸より垂直方向の高さ１０．４　Ｒ，
１をり、とすると、０．４７ｆ　＜　　Ｒｍ　＜　０．
７ｆ　　　　・・・・・・・・・（１）０．２８ｆ　＜
　ｅ＜　０．４ｆ　　　　　　・・・・・・・・・（２
）１、Ｏｆ＜−ｆ、＜１．２５ｒ　　　−・・−・・＜
３）０．４２＜　ｄ　Ｆ　／　Ｌ　＜０．５２　　　　
　・・・・・・・・・（４）０．２１４　＜　ＳＡ　（
ｈ＋）／　ＲＡ　　＜０．２６０　・・・・・・・・・
（５）０．０９９　＜　Ｓｓ　（ｈｚ）／Ｒｉ　　＜０
．１５０　・・・・・・・・・　（６）・・・・・・・
・・（７） を満足するように構成したものである。(h), and the conic constants of the fourth lens component L4 on the object side and the image side are respectively: ,k, ,the fourth lens component L4
The first-order aspherical coefficients on the object side and image side of the lens component L4 are An and Bn, respectively, and the reference radii of curvature on the object side and image side of the fourth lens component L4 are ra, respectively.
rs, and the paraxial radii of curvature on the object side and image side of the fourth lens component L4 are RA and R, respectively, +Jhl h l' +A4. l h l' +...
...+A, lhl″+B31 h 13+841 h
l' +...+B, lhl'''1/ rs +2
Az is defined as 1/rm +282, and the focal length of the entire system at infinity is r, from the most image-side surface of the front group GF to the most object-side surface of the rear group G at infinity. The distance between the surfaces is e, and the focal length of the rear group G is f.
A. The axial thickness of the front group G is dF, the axial thickness of the entire system at infinity, and the height perpendicular to the optical axis +0.6 R
Al 3, height perpendicular to optical axis 10.4 R,
If 1 is R, then 0.47f < Rm < 0.
7f ・・・・・・・・・(1) 0.28f <
e< 0.4f (2
)1, Of<-f, <1.25r −・・−・・<
3) 0.42<dF/L<0.52
・・・・・・・・・(4) 0.214 < SA (
h+)/RA <0.260 ・・・・・・・・・
(5) 0.099 < Ss (hz)/Ri <0
．． 150 ・・・・・・・・・ (6)・・・・・・
...It is configured to satisfy (7).

〔作　用〕[For production]

以下に、各条件式について詳述する。 Each conditional expression will be explained in detail below.

負のメニスカス形状の単レンズのみで後群が構成される
場合、この後群の作用により発生する著しい正の球面収
差及び外方性コマ収差を本質的に避けることができない
。When the rear group is composed of only a single lens having a negative meniscus shape, it is essentially impossible to avoid significant positive spherical aberration and external coma aberration caused by the action of the rear group.

また、後群Ｇ。における軸上光束の最外周の光線（以下
、ランド光線と呼ぶ。）の入射高及び軸外光束の主光線
の入射高は、無限遠時と至近時とにおいてそれぞれ異な
るために、フォーカシングによる収差変動が発生する。Also, rear group G. Since the incident height of the outermost ray of the on-axis beam (hereinafter referred to as the land ray) and the incident height of the principal ray of the off-axis beam differ at infinity and at close range, aberration fluctuations due to focusing occur. occurs.

そこで、先づ後群の第４レンズ成分Ｌ４のレンズ形状を
、正の球面収差の発生しづらい形状に近づけて、また無
限遠時と至近時において後群のレンズに入射するランド
光線の入射高が異なっても、極力フォーカシングによる
球面収差の変動を抑えることが必要である。Therefore, first, the lens shape of the fourth lens component L4 of the rear group is made closer to a shape that makes it difficult for positive spherical aberration to occur, and the incident height of the land ray that enters the lens of the rear group at infinity and at close range is adjusted. Even if the spherical aberrations differ, it is necessary to suppress fluctuations in spherical aberration due to focusing as much as possible.

このため、条件式（１）は第４レンズ成分し、で発生す
る正の球面収差を抑えるとともに、前群を繰り出す合焦
方式における収差変動を小さくするために、この第４レ
ンズ成分Ｌ４の形状を規定するものである。尚、後述す
るように、第４レンズ成分り、の像側面は非球面である
が、この非球面を通るランド光線の高さは小さく、この
非球面の効果が弱い部分であるので、球面収差に関して
は第４レンズ成分Ｌ４における近軸の屈折力を規定する
近軸曲率Ｒ３だけを考慮すれば良い。Therefore, conditional expression (1) defines the shape of the fourth lens component L4, in order to suppress the positive spherical aberration that occurs in the lens component, and to reduce aberration fluctuations in the focusing method in which the front group is extended. This stipulates the following. As will be described later, the image side surface of the fourth lens component is an aspherical surface, but the height of the land ray that passes through this aspherical surface is small and the effect of this aspherical surface is weak, so spherical aberration Regarding this, it is sufficient to consider only the paraxial curvature R3 that defines the paraxial refractive power of the fourth lens component L4.

条件式（１）の上限を超えると、フォーカシングによる
球面収差の変動は小さくなるが、軸外収差の補正が困難
である。逆にこの条件式の下限を超えると、軸外収差の
補正には有利であるが、球面収差の変動が増大する。When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, fluctuations in spherical aberration due to focusing become small, but it becomes difficult to correct off-axis aberrations. Conversely, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, it is advantageous for correcting off-axis aberrations, but fluctuations in spherical aberrations increase.

また、近接時の球面収差と軸外収差とのバランスをとっ
て、フォーカシングによる収差変動を良好に抑えるため
に、条件式（２）は前後群の間隔を規定したものである
。条件式（２）の上限を超えると、後群の第４レンズ成
分Ｌ４に入射するランド光線の高さが減少するため、球
面収差の発生量が減少し、フォーカシングによる球面収
差の変動には有利であるが、軸外収差の発生量が増大す
るため、近接時での像面が正方向に変動し過ぎるので好
ましくない。逆に、この条件式の下限を超えると、近接
時での負方向に変動する球面収差量が大き過ぎるので好
ましくない。Furthermore, in order to maintain a balance between spherical aberration and off-axis aberration during close-up and to satisfactorily suppress fluctuations in aberration due to focusing, conditional expression (2) defines the distance between the front and rear groups. When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the height of the land ray that enters the fourth lens component L4 of the rear group decreases, so the amount of spherical aberration generated decreases, which is advantageous for fluctuations in spherical aberration due to focusing. However, this is not preferable because the amount of off-axis aberrations generated increases and the image plane at close range fluctuates too much in the positive direction. On the other hand, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, the amount of spherical aberration that fluctuates in the negative direction when approaching the lens becomes too large, which is not preferable.

条件式（３）は望遠比を１．０程度に抑えてコンパクト
化を図るために、後群の適切な焦点距離を規定したちで
ある。条件式（３）の上限を超えると、後群の屈折力が
弱くなり、後群で発生する軸外収差が減少するため、収
差補正上、有利であるが、全長の短縮が困難となる。反
対に、この条件式の下限を越えると、後群の屈折力を強
くなり、望遠比を短縮するのに有利であるが、特に、後
群で発生する正の歪曲収差の補正が困難となる。Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the rear group in order to suppress the telephoto ratio to about 1.0 and make the lens compact. Exceeding the upper limit of conditional expression (3) weakens the refractive power of the rear group and reduces off-axis aberrations generated in the rear group, which is advantageous in terms of aberration correction, but makes it difficult to shorten the overall length. On the other hand, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, the refractive power of the rear group becomes stronger, which is advantageous for shortening the telephoto ratio, but it becomes particularly difficult to correct positive distortion that occurs in the rear group. .

また、条件式（４）は望遠比を短縮するために、前群の
軸上厚を適切な範囲内で規定したものである。条件式（
４）の上限を越えると、前群の軸上厚が厚くなり、その
厚さの分だけ全長が伸びるので、コンパクト化に反する
ことになる。反対に、この条件式の下限を越えると、レ
ンズ系のコンパクト化に有利であるが、非点収差の補正
が著しく困難となる。尚、望遠比を小さく保つためには
、この条件式（４）の下限に近い方が有利である。Furthermore, conditional expression (4) defines the axial thickness of the front group within an appropriate range in order to shorten the telephoto ratio. Conditional expression (
If the upper limit of 4) is exceeded, the axial thickness of the front group increases, and the overall length increases by that thickness, which goes against the desire for compactness. On the other hand, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, it is advantageous for making the lens system more compact, but it becomes extremely difficult to correct astigmatism. Note that in order to keep the telephoto ratio small, it is advantageous to be close to the lower limit of conditional expression (4).

以上の条件式（１）〜（４）を満足する構成によって、
本発明のレンズは全長のコンパクト化を可能とし、前群
を繰り出す合焦方式により無限遠から至近距離まで極め
て良好に収差変動を抑えることを実現している。With a configuration that satisfies the above conditional expressions (1) to (4),
The lens of the present invention allows for a compact overall length, and uses a focusing method that extends the front group to suppress aberration fluctuations extremely well from infinity to close range.

さらに、本願発明のレンズは、後群における像側に凸面
を向けた負メニスカスレンズの第４レンズ成分Ｌ４の形
状を平凸形状に近づけた形状の構成をとっているので、
後群で発生する軸外収差、特に正の歪曲収差の補正が難
しくなる。そこで、この正の歪曲収差の補正のために、
第４レンズ成分Ｌ４の両面を非球面形状で構成すること
が必要である。Furthermore, since the lens of the present invention has a configuration in which the shape of the fourth lens component L4 of the negative meniscus lens in the rear group with the convex surface facing the image side approaches a plano-convex shape,
It becomes difficult to correct off-axis aberrations occurring in the rear group, especially positive distortion. Therefore, in order to correct this positive distortion,
It is necessary that both surfaces of the fourth lens component L4 have an aspherical shape.

そして、このレンズにおける非球面の形状は、定性的に
両面とも光軸より離れるに従って曲率が強まる形状であ
る。条件式（５）、（６）及び（７）はその非球面の形
状を規定し、軸外の収差を良好に補正するためのもので
ある。Qualitatively, the shape of the aspheric surfaces in this lens is such that the curvature of both surfaces increases as the distance from the optical axis increases. Conditional expressions (5), (6), and (7) define the shape of the aspherical surface and are used to satisfactorily correct off-axis aberrations.

条件式（５）及び（６）の上限を超えると、非球面の効
果が強すぎて、正の歪曲収差の補正が過剰となる。反対
に条件式（５）及び（６）の下限を超えると、非球面の
効果が弱くなり、正の歪曲収差の補正が困難である。If the upper limits of conditional expressions (5) and (6) are exceeded, the effect of the aspheric surface will be too strong, and the correction of positive distortion will become excessive. On the other hand, when the lower limits of conditional expressions (5) and (6) are exceeded, the effect of the aspheric surface becomes weaker, making it difficult to correct positive distortion.

条件式（７）は、非球面レンズの物体側の面と像側の面
の非球面形状のバランスを規定するものであって、非点
収差の補正良好に補正するためのものである。この条件
式の範囲を外れると、非点収差の補正が著しく困難とな
るので好ましくない。Conditional expression (7) defines the balance between the aspherical shapes of the object-side surface and the image-side surface of the aspherical lens, and is used to satisfactorily correct astigmatism. Outside the range of this conditional expression, it is not preferable because it becomes extremely difficult to correct astigmatism.

また、本願発明において、物体側から順に、前群を物体
側に凸面を向けた第２レンズ成分り、の正メニスカスレ
ンズ、第２レンズ成分Ｌ２の両凹レンズ、第３レンズ成
分Ｌ３の両凸レンズで構成し、また後群を像側に凸面を
向けた第４レンズ成分Ｌ４の負メニスカスレンズで構成
すると、前述の如くこの第４レンズ成分Ｌ４の負メニス
カスレンズにより発生する正の球面収差を極めて小さく
抑えた構成を基本的にとっているために、この正の球面
収差と前群で発生する負の球面収差とでバランス良く補
正することは難しい。In addition, in the present invention, in order from the object side, the front group has a second lens component with a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens, a biconcave lens as the second lens component L2, and a biconvex lens as the third lens component L3. In addition, if the rear group is composed of the negative meniscus lens of the fourth lens component L4 with the convex surface facing the image side, the positive spherical aberration generated by the negative meniscus lens of the fourth lens component L4 can be extremely minimized as described above. Since the lens basically has a suppressed configuration, it is difficult to correct this positive spherical aberration and the negative spherical aberration generated in the front group in a well-balanced manner.

そこで、本発明においては、前群中の第２レンズ成分Ｌ
２を像側により強い曲率の面を有する両凹レンズと、物
体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとの接合で構成
することが望ましい。すると、この接合面で発生する高
次の球面収差によって全体としての球面収差を極めてバ
ランス良く補正することが可能となり、さらに高い性能
を引き出すことができる。Therefore, in the present invention, the second lens component L in the front group
It is desirable that lens 2 be constructed by cementing a biconcave lens having a surface with a stronger curvature on the image side and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. Then, the higher-order spherical aberration generated at this cemented surface makes it possible to correct the spherical aberration as a whole in an extremely well-balanced manner, making it possible to bring out even higher performance.

また、非対称なコマ収差及び非点収差の発生を極めて良
好に抑えるために、第２レンズ成分Ｌ２におけるこの接
合面の曲率半径の中心が、前後群の間に設けられた開口
絞り位置に略一致するように構成されることが望ましい
。In addition, in order to extremely suppress the occurrence of asymmetric comatic aberration and astigmatism, the center of the radius of curvature of this cemented surface in the second lens component L2 is approximately aligned with the position of the aperture stop provided between the front and rear groups. It is desirable that the system be configured to do so.

さらに、本願発明において十分な収差補正を果たすには
、上述の如き第２レンズ成分を負レンズと、物体側に凸
面を向けた正レンズとの接合で構成するとともに、さら
に以下の各条件を満足するように構成することが望まし
い。Furthermore, in order to achieve sufficient aberration correction in the present invention, the second lens component as described above is composed of a negative lens and a positive lens with a convex surface facing the object side, and the following conditions are also satisfied. It is desirable to configure it so that

ｎｌ、ｎ、〉１．７、ｎ、く１．６・・・・・・（８）
０．４３ｆ　＜　−ｆ　Ｚ　＜０．５６ｆ　　　　　　
−−（９）０．０５　　＜　ｄｓ　／　ｄ、　＜０．１
　　　　　・・・・・・（１０）０．１４＜ｎｚ＋　　
ｎｚ□＜０．２４　　　　　　・・・・・・　（１２）
１０＜ｌ’ｘｚ−νｓ　＜２０　　　　　−−　（１３
）但し、 ｎｌ：第２レンズ成分し、を構成している正レンズの屈
折率。nl, n, 〉1.7, n, ku1.6... (8)
0.43f < -f Z <0.56f
--(9) 0.05 < ds/d, <0.1
・・・・・・(10)0.14<nz+
nz□<0.24 (12)
10<l'xz-νs<20 -- (13
) However, nl is the second lens component and is the refractive index of the positive lens constituting the second lens component.

ｎ、：第３レンズ成分Ｌ３を構成している正レンズの屈
折率。n,: refractive index of the positive lens constituting the third lens component L3.

ｎ、：第４レンズ成分Ｌ４を構成している負レンズの屈
折率。n,: refractive index of the negative lens constituting the fourth lens component L4.

ｆ　：無限遠時における全系の焦点距離。f: Focal length of the entire system at infinity.

シ２□：第２レンズ成分Ｌ！中の像側に位置する正レン
ズＬｚｚのアツベ数。C2□: Second lens component L! Atsube number of the positive lens Lzz located on the image side.

シュ：第２レンズ成分り、を構成している正レンズのア
ツベ数。Sh: Atsube number of the positive lens that makes up the second lens component.

ｆ２：負レンズＩ−ｚ＋　　と正レンズＬ２□との接合
で構成された第２レンズ成分Ｌ２の焦点距離。f2: Focal length of the second lens component L2 composed of a negative lens I-z+ and a positive lens L2□.

ｄ、：第２レンズ成分Ｌ２中の像側に位置する正レンズ
１−ｚｚ　と第３レンズＬ３との間の空気間隔。d: Air distance between the positive lens 1-zz located on the image side in the second lens component L2 and the third lens L3.

ｄ、：無限遠時における前群の軸上厚。d: Axial thickness of the front group at infinity.

ｒ、：第２レンズ成分Ｌ２の物体側面の曲率半径。r: radius of curvature of the object side surface of the second lens component L2.

ｒ、：第２レンズ成分Ｌ２の像側面の曲率半径。r: radius of curvature of the image side surface of the second lens component L2.

以下に、各条件式について詳述する。Each conditional expression will be explained in detail below.

条件式（８）は、像面の補正に関する。ペッツバール和
を適切な値に保つためには、これらの範囲内を満足する
ように構成することが必要である。Conditional expression (8) relates to correction of the image plane. In order to keep the Petzval sum at an appropriate value, it is necessary to configure it so that it satisfies these ranges.

条件式（９）は、負の屈折力を持つ第２レンズ成分Ｌ２
の屈折力を規定するものである。この条件式（９）の上
限を超えると、第２レンズ成分Ｌ２における負の屈折力
が弱くなり球面収差が補正不足となる。逆に、この条件
式の下限を超えると、第２レンズ成分Ｌ２における負の
屈折力が強くなり球面収差が補正過剰となる。Conditional expression (9) is based on the second lens component L2 having negative refractive power.
It defines the refractive power of. When the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the negative refractive power of the second lens component L2 becomes weaker and spherical aberration becomes insufficiently corrected. Conversely, when the lower limit of this conditional expression is exceeded, the negative refractive power of the second lens component L2 becomes strong, resulting in overcorrection of spherical aberration.

条件式（１０）は、非点収差の補正を良好とするための
ものである。この条件（１０）弐の上限を超えると、子
午（メリジオナル）像面は球欠くサジタル）像面に対し
正方向になり、逆に、この条件式の下限を超えると、子
午像面は負方向にたおれ、その補正は困難となる。Conditional expression (10) is intended to provide good correction of astigmatism. If the upper limit of this condition (10) 2 is exceeded, the meridional image plane will be in the positive direction relative to the sagittal image plane, and conversely, if the lower limit of this condition is exceeded, the meridional image plane will be in the negative direction. It becomes difficult to correct it.

条件式（１１）は、第２レンズ成分し２の形状を規定す
るものであり、コマ収差の補正を良好とするものである
。この条件式を外れると、後群の負メニスカスレンズに
よって発生する外方性コマ収差を良好に補正することが
困難となる。Conditional expression (11) defines the shape of the second lens component 2, and provides good correction of coma aberration. If this conditional expression is not satisfied, it becomes difficult to satisfactorily correct the external coma aberration generated by the negative meniscus lens in the rear group.

条件式（１２）は、第２レンズ成分Ｌ２を構成している
接合レンズの屈折率差を規定するものであり、この接合
面で発生する高次の球面収差量を適切に保つためのもの
である。この条件式（１２）の上限を超えると、屈折率
差が大きすぎるため、球面収差が過剰に発生する。逆に
、この条件式の下限を超えると、接合面の効果が小さく
好ましくない。Conditional expression (12) defines the refractive index difference of the cemented lens constituting the second lens component L2, and is intended to maintain an appropriate amount of higher-order spherical aberration occurring at this cemented surface. be. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the difference in refractive index is too large, resulting in excessive spherical aberration. On the other hand, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, the effect of the bonding surface will be small and undesirable.

条件式（１３）は、第２レンズ成分Ｌ２中の正メニスカ
スレンズしｚ２　と第３レンズＬ３とのアノへ数の差を
規定するものであり、色収差の補正に関する。Conditional expression (13) defines the difference in number between the positive meniscus lens z2 in the second lens component L2 and the third lens L3, and relates to correction of chromatic aberration.

本願発明のように、開口絞りが前群の像側に設置されて
いると、軸外光束は不対称に前群を通るので、軸外収差
、特にコマ収差と倍率の色収差の補正が難しくなる。し
かも、このコマ収差の補正に関して、ある基準の色に対
してコマ収差が補正できた場合でも、その他の色に対す
るコマ収差（以下、色のコマ収差と呼ぶ）は一般には残
存したままとなる。そのために、この条件式（１３）は
、この倍率の色収差と色のコマ収差を良好にバランスよ
く補正するためのものである。この条件式（１３）の上
限を超えると、色のコマ収差の補正は良好であるが、画
角による倍率の色収差の曲りが大きくなり好ましくない
。逆に、この条件式の下限を超えると、色のコマ収差の
補正が困難である。When the aperture stop is installed on the image side of the front group as in the present invention, the off-axis light beam passes through the front group asymmetrically, making it difficult to correct off-axis aberrations, especially coma aberration and chromatic aberration of magnification. . Furthermore, regarding the correction of coma aberration, even if coma aberration can be corrected for a certain reference color, coma aberration for other colors (hereinafter referred to as chromatic coma aberration) generally remains. Therefore, conditional expression (13) is provided to correct the chromatic aberration of magnification and the chromatic coma aberration in a well-balanced manner. If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the correction of chromatic coma aberration is good, but the curvature of the chromatic aberration of magnification depending on the angle of view becomes large, which is not preferable. Conversely, if the lower limit of this conditional expression is exceeded, it will be difficult to correct chromatic coma aberration.

本発明のレンズは、前群を操り出す弐の合焦方式を前提
としており、ての合焦により、全系の焦点距離及び前後
群間隔が変化するわけであるが、本発明のレンズは、上
記（１）〜（１３）の条件を無限遠状態で満足すること
を要諸している。The lens of the present invention is based on the second focusing method in which the front group is manipulated, and the focal length of the entire system and the distance between the front and rear groups change due to the second focusing method. It is essential that the conditions (1) to (13) above be satisfied at infinity.

また、本願発明のレンズは、条件（１）、（２）、（５
）、（６）及び（７）を満足することによって、後群で
発生する収差を、後群自身によって最小限に抑えている
ために、前後群のバラつき、偏心、タオレ等による性能
劣化が少なく、製造上充分な配慮がなされている。Furthermore, the lens of the present invention is subject to conditions (1), (2), and (5).
), (6), and (7), the aberrations generated in the rear group are minimized by the rear group itself, so there is little performance deterioration due to variations in the front and rear groups, eccentricity, tilt, etc. , sufficient consideration has been taken in manufacturing.

さらに、後群を構成している第４レンズ成分Ｌ４の非球
面レンズは公知技術と比べ、平凸形状に近いため、非球
面レンズを光学プラスチックで製造する場合、収縮時の
曲がり、ヒケ等が少なく、モールドでの製造が容易であ
るというメリットもある。したがって、製造上の点及び
コストの逓減の点においても、この非球面レンズはプラ
スチックで構成するされることが望ましい。Furthermore, since the aspherical lens of the fourth lens component L4 constituting the rear group is closer to a plano-convex shape than the known technology, when the aspherical lens is manufactured from optical plastic, bending during contraction, sink marks, etc. It also has the advantage of being easy to manufacture using a mold. Therefore, from the viewpoint of manufacturing and cost reduction, it is desirable that the aspherical lens be made of plastic.

〔実施例〕〔Example〕

以下に、本願発明による実施例について説明する。第１
実施例乃至第５実施例はいづれも、第１図に示した第１
実施例と同様なレンズ構成を有している。つまり、正の
焦点距離を持つ前群Ｇ、と負の焦点距離を持つ後群Ｇｍ
の２群から成り、物体側から順に、前群Ｇ、は物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、両凹の負レン
ズＬＺＩ　と、これに接合された物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズＬ■と、両凸レンズＬ３との４枚の
レンズより構成され、また後群６つは像側に凸面を向け
た両面非球面形状の負メニスカスレンズ１枚で構成され
ている。ここで、この両凹の負レンズＬ２１と物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との二枚のレン
ズで第２レンズ成分Ｌ２が構成されている。Examples according to the present invention will be described below. 1st
All of the embodiments to the fifth embodiment are based on the first embodiment shown in FIG.
It has the same lens configuration as the example. In other words, the front group G has a positive focal length, and the rear group Gm has a negative focal length.
In order from the object side, the front group G includes a positive meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side, a negative biconcave lens LZI, and a positive meniscus lens cemented to this with a convex surface facing the object side. It is composed of four lenses: a meniscus lens L2 and a biconvex lens L3, and the six rear groups are composed of one negative meniscus lens having aspherical surfaces on both sides with convex surfaces facing the image side. Here, the second lens component L2 is composed of two lenses: the biconcave negative lens L21 and the positive meniscus lens L22 with a convex surface facing the object side.

尚、絞りＳは前群Ｇ、と後群Ｇえとの間に配設されてい
る。Note that the diaphragm S is disposed between the front group G and the rear group G.

以下に、第１実施例〜第５実施例の諸元の値を掲げる。Below, the values of the specifications of the first to fifth embodiments are listed.

表中、左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレン
ズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、Ａｂｂｅはアツベ
数、ｎはｄ線（λ”５８７．６ｎｍ　）に対する屈折率
である。尚、ＦＮはＦナンバー、２ωは画角、ＤＯは第
２レンズ成からの物体距離、βは近距離撮影倍率、非球
面形状を表しているＥ−ｎは１０−Ｉ′を示している。In the table, the leftmost number represents the order from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the distance between lens surfaces, Abbe is the Abbe number, and n is the refractive index for the d-line (λ" 587.6 nm). .FN is the F number, 2ω is the angle of view, DO is the object distance from the second lens component, β is the close-up magnification, and E-n, which represents the aspherical shape, is 10-I'. .

ｆｆ１ｌｌｆＬ匠 ｆ　＝１００．０　、Ｆナンバー２．８２ω＝６３．２
°、望遠比１．０２９ ｒ　　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　　ｎｌ
　　　　　３４．６１８　　９．８５　４５．４　　１
．７９６６８２　　　　　７７．９５６　　　４．６４
３　　　　−９７．５０２　　２．９０　２８．３　　
１．７４０００４　　　　２４．８３４　　７．８２　
４５．９　　１．５４８１４５　　　　１１９．００３
　　　２．９０６　　　　８５．７８５　　５．７９　
３１．７　　１．７５６９２７　　　−７０．２７３　
　（可変） ８　　（絞り面）　　２７．２８ ９　　　　−３３．２６９　　３．７７　５７．６　　
１．４９１０８１０　　　　−５１．０２０　　８　ｆ
Ｆ＝１００．０ＯＯ１β・−０，０２５０ＤＯｏｏ４０
７４．０４２ ｄ　７　　　　２．８５７１　　　　　４．２２７５Ｂ
　ｒ　　　　３５．０６９１　　　　３５．０６９１第
９面における円錐定数：ｋＡ・０．１０００Ｅ＋０１Ａ
＆　＝　０．３８８９Ｅ−０７、Ａｓ　＝−０，３６６
７Ｅ−１０Ａ、。＝−０，３１０５Ｅ−１３ 第１０面における円錐定数：　　ｋ＋＋　＝　０．１０
００Ｅ＋ＯＩＢ、・−０，３６８３Ｅ−１０、Ｂ、。＝
　０．１５０９Ｅ−１３Ｂ、。・−０，４７２５Ｅ−７
６ １副ｎ匹 ｆ　＝１００．０　、Ｆナンバー２．８２ω＝６２．８
°、望遠比１．０２８ ｒ　　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　　ｎｌ
　　　　　　３３．９６３　　　９．７２　４５．４　
　１．７９６６８２　　　　　７２．２９８　　　４．
５４３　　　−１０１．４１７　　　２．７８　２８．
２　　１．７４０００４、　　　　２４．０５２　　　
８．０５　４５．９　　１．５４８１４５　　　　１０
０．０５６　　　２．３６６　　　　　７２．９８６　
　　６．６６　３１．６　　１．７５６９２７　　　−
７２．９８６　　＜可変） ８　　（絞り面）　　２７．７７ ９　　　〜３５．３７５　　　３．６１　５７．６　　
１．４９１０８１０　　　　−５６．０３８　　　Ｂ　
ｆＦ・９９．９９９９　　　β・−０，０２５０ＤＯｏ
ｏ　　　　　４０６２．０８７６ｄ７　　　　２．７７
６６　　　　　４．１４２０Ｂ　　ｆ　　　　３４．５
００７　　　　３４．５００７第９面における円錐定数
：　　ｋＡ＝　０．１０００６＋０１第９面における非
球面係数 Ａ２・−０，４３０７Ｅ−０２、Ａ、・−０，２３３１
２−０４Ａ、　−０，４１６７Ｅ−０７、八、　　＝−
０，４７８８１Ｅ−１０Ａ１０・−０，２８２０Ｅ−１
３ 第１０面における円錐定数：　　ｋｓ　＝　０．１００
０８＋０１第１０面における非球面係数 Ｂ３・−０，１１９２Ｅ−０４、Ｂ、　＝−０，１５０
８Ｅ−０４Ｂ、−０，１４２０２−０７、Ｂｈ　＝　０
．３４７９Ｅ−０７Ｂ、　＝−０，１６９２Ｅ−１０、
Ｂｅ　＝−０，４２２７Ｅ−１０Ｂ１゜−０，１９０２
Ｅ−１３ 】」ｊＪｕ ｆ　＝１００．０　、Ｆナンバー２．８２ω＝６２．８
°、望遠比１．０４３ ｒ　　　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　　ｎ
ｌ　　　　　　３５．７１６　　　９．４３　４４．７
　　１．８０２１８２　　　　　７４．８５３　　　４
．５７３　　　−１０６．５４０　　２．８６　２９．
５　　１．７１７３６４　　　　　２４．６２４　　　
８．２９　４９．１　　１．５３１７２５　　　　１１
０．４１４　　　２．５７６　　　　　７６．８７９　
　　６．５７　３５．２　　１．７４９５０７　　　−
７８．２６２　　（可変） ８　　（絞り面）３４．２８ ９　　　　−３３．６０９　　３．７１　５７．６　　
１．４９１０８１０　　　　−４９．２１９　　　Ｂ　
ｆＦ・９９．９９９９　　　β・−０，０２５０ＤＯ■
　　　　　４０６５．０．’１５２ｄ　７　　　　２．
８５７２　　　　　４．３５０６Ｂ　ｆ　　　　２９．
１４３１　　　　２９．１４３１第９面における円錐定
数：ｋＡ・０．１０００Ｅ＋０１第９面における非球面
係数 Ａ、＝−０，４３７９Ｅ−０２、八、＝−０，２２４０
Ｅ−０４Ａ、　・　０．４１５９Ｅ−０７、八ｓ　　＝
−０，３７２８Ｅ−１０Ａ１０＝−０，１３０１Ｅ−１
３ Ｂ３　＝−０，１４７０Ｅ−０４、Ｂ、　＝−０，１５
００Ｅ−０４Ｂ５・−０，１５０１Ｅ−０７、Ｂ６　＝
　０．３４２７Ｅ−０７Ｂ７　＝−０，１４７１Ｅ−０
９、Ｂｆｉ　＝−０，２８７８６−ｉ。ff1llfL Takumi f = 100.0, F number 2.82ω = 63.2
°, telephoto ratio 1.029 r d Abbe nl
34.618 9.85 45.4 1
．． 796682 77.956 4.64
3 -97.502 2.90 28.3
1.740004 24.834 7.82
45.9 1.548145 119.003
2.906 85.785 5.79
31.7 1.756927 -70.273
(Variable) 8 (Aperture surface) 27.28 9 -33.269 3.77 57.6
1.4910810 -51.020 8 f
F=100.0OO1β・-0,0250DOoo40
74.042 d 7 2.8571 4.2275B
r 35.0691 35.0691 Conic constant on the 9th surface: kA・0.1000E+01A
& = 0.3889E-07, As =-0,366
7E-10A,. =-0,3105E-13 Conic constant on the 10th plane: k++ = 0.10
00E+OIB, -0,3683E-10,B. =
0.1509E-13B,.・-0,4725E-7
6 1 sub n animals f = 100.0, F number 2.82 ω = 62.8
°, telephoto ratio 1.028 r d Abbe nl
33.963 9.72 45.4
1.796682 72.298 4.
543 -101.417 2.78 28.
2 1.740004, 24.052
8.05 45.9 1.548145 10
0.056 2.366 72.986
6.66 31.6 1.756927 -
72.986 <Variable) 8 (Aperture surface) 27.77 9 ~35.375 3.61 57.6
1.4910810 -56.038 B
fF・99.9999 β・−0,0250DOo
o 4062.0876d7 2.77
66 4.1420B f 34.5
007 34.5007 Conic constant on the 9th surface: kA = 0.10006+01 Aspheric coefficient on the 9th surface A2・-0,4307E-02, A,・-0,2331
2-04A, -0,4167E-07, 8, =-
0,47881E-10A10・-0,2820E-1
3 Conic constant on the 10th surface: ks = 0.100
08+01 Aspheric coefficient on the 10th surface B3・-0,1192E-04, B, =-0,150
8E-04B, -0, 14202-07, Bh = 0
．． 3479E-07B, =-0,1692E-10,
Be =-0,4227E-10B1゜-0,1902
E-13] "jJu f = 100.0, F number 2.82ω = 62.8
°, telephoto ratio 1.043 r d Abbe n
l 35.716 9.43 44.7
1.802182 74.853 4
．． 573 -106.540 2.86 29.
5 1.717364 24.624
8.29 49.1 1.531725 11
0.414 2.576 76.879
6.57 35.2 1.749507 −
78.262 (variable) 8 (diaphragm surface) 34.28 9 -33.609 3.71 57.6
1.4910810 -49.219 B
fF・99.9999 β・−0,0250DO■
4065.0. '152d 7 2.
8572 4.3506B f 29.
1431 29.1431 Conic constant on the 9th surface: kA・0.1000E+01 Aspheric coefficient on the 9th surface A, = -0,4379E-02, 8, = -0,2240
E-04A, 0.4159E-07, 8s =
-0,3728E-10A10=-0,1301E-1
3 B3 =-0,1470E-04,B, =-0,15
00E-04B5・-0,1501E-07,B6=
0.3427E-07B7 =-0,1471E-0
9, Bfi = -0,28786-i.

Ｂ１゜−０，１１１８Ｅ−１３、Ｂａ。＝−０，６９０
１Ｅ−１２２爪」１００匹 ｆ　＝１００．０　、Ｆナンバー２．８２ω＝６２．８
°、望遠比１．０２９ ｒ　　　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　　ｎ
ｌ　　　　　　３４．０６９　　　９．８５　４５．４
　　１．７９６６８２　　　　　７２．３９５　　　４
．６０３　　　−１００．８００　　　２．９０　２８
．３　　１．７４０００４　　　　　２３．９１２　　
　７．８２　４５．９　　１．５４８１４５　　　　　
９９．４４４　　　２．４６６　　　　　７２．４８３
　　　６．６７　３１．７　　１．７５６９２７　　〜
７２．４８３　　（可変） ８　　（絞り面）　　２７．５３ ９　　　　−３６．３９６　　　３．７７　５７．６　
　１．４９１０８１０　　　　　−６５．６９４　　８
　　ｆＦ・１００．０００１　　　β・−０，０２５０
ＤＯ”　　　　　　４０６１．９６４３ｄ　　７　　　
　２．８９７７　　　　　４．２６５６Ｂ　　ｆ　　　
　３４．４０６７　　　　３４．４０６７第９面におけ
る円錐定数：ｋＡ・Ｏ，１０００Ｅ＋０１第９面におけ
る非球面係数 Ａ２・−０，３３５４Ｅ−０２、Ａ４＝−０，２６２１
Ｅ−０４Ａ、・０．４３５０Ｅ−０７、Ａｓ　＝−０，
３６３７Ｅ−１０Ａ　、　０−０．３６１５Ｅ−１３ 第１０面における円錐定数：に８・０．１０００Ｅ＋０
１第１０面における非球面係数 Ｂ４・−０，１８７４Ｅ−０４、Ｒ，・０．３７７１Ｅ
−０７Ｂ、・−０，４１６６Ｅ−１０、Ｂｌ。・０．１
６９８Ｅ−１３】」Ｊ○［匹 ｒ　　　　　　ｄ　　　　Ａｂｂｅ　　　　　ｎ条附逢
打改位 条丑ｌ玉ｄＬ道に飢と 但し、ｈｌ　＝　ＩＯ，６ＲＡ　ｊ、ｈ２＝　１０．４
　ＲＢ　１とする時、 ＳＡ　（ｈｌ）／Ｒａ　　・・・・・・・・・Ｃ３ｍ　
（ｈｚ）　／　Ｒｓ　　・・・・・・・・・Ｄ・・・・
・・・・・Ｅ ｎｉｌ　　ｎＺ！　　　　””””°Ｐシ２□−シ３　
　　　・・・・・・・・・Ｑ各実施例において両面非球
面で構成されている像側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズＬ４はプラスチックで構成されている。B1°-0, 1118E-13, Ba. =-0,690
1E-122 claws” 100 fish f = 100.0, F number 2.82ω = 62.8
°, telephoto ratio 1.029 r d Abbe n
l 34.069 9.85 45.4
1.796682 72.395 4
．． 603 -100.800 2.90 28
．． 3 1.740004 23.912
7.82 45.9 1.548145
99.444 2.466 72.483
6.67 31.7 1.756927 ~
72.483 (variable) 8 (diaphragm surface) 27.53 9 -36.396 3.77 57.6
1.4910810 -65.694 8
fF・100.0001 β・−0,0250
DO” 4061.9643d 7
2.8977 4.2656B f
34.4067 34.4067 Conic constant on the 9th surface: kA・O, 1000E+01 Aspheric coefficient on the 9th surface A2・−0,3354E−02, A4=−0,2621
E-04A, 0.4350E-07, As =-0,
3637E-10A, 0-0.3615E-13 Conic constant on the 10th plane: 8・0.1000E+0
1 Aspheric coefficient on the 10th surface B4・-0,1874E-04, R,・0.3771E
-07B, -0,4166E-10, Bl.・0.1
698E-13] "J○
When RB is 1, SA (hl)/Ra ・・・・・・・・・C3m
(hz) / Rs ・・・・・・・・・D・・・
...E nil nZ! ””””°P shi2□-shi3
Q: In each of the embodiments, the negative meniscus lens L4, which has aspherical surfaces on both sides and has a convex surface facing the image side, is made of plastic.

上記の第１〜第５実施例についての収差図をそれぞれ順
に第２図〜第６図に示す。また各収差図において（ａ）
は無限遠時における収差図、（ｂ）は至近時における収
差図を示している。さらに、各収差図においてｄをｄ線
（５８７，６ｎｍ）及びｇをｇ　ｖＡ（４３５，８ｎｍ
）による収差図を示している。Aberration diagrams for the first to fifth embodiments described above are shown in FIGS. 2 to 6, respectively. Also, in each aberration diagram (a)
(b) shows an aberration diagram at infinity, and (b) shows an aberration diagram at close range. Furthermore, in each aberration diagram, d is d-line (587,6 nm) and g is g vA (435,8 nm).
) shows an aberration diagram.

尚、各収差図においてＨを入射高、ＦＮをＦナンバー、
Ｙを像高、Ａを無限遠時においては入射角で示すととも
に至近時には物体高として示している。また非点収差図
において点線を子午（メリジオナル）像面、実線を球欠
くサジタル）像面として示している。In each aberration diagram, H is the incident height, FN is the F number,
Y is the image height, and A is the incident angle at infinity and the object height at close range. In the astigmatism diagram, the dotted line represents the meridional image plane, and the solid line represents the sagittal image plane.

各収差図から明らかなように、本願発明によるレンズは
いずれもコンパクトで簡単な構成でありながら、諸収差
が良好に補正されていることが分かる。特に、無限遠時
から至近時にわたる収差変動を抑え、近距離合焦におけ
る格段の光学性能を引き出していることが明らかである
。As is clear from each aberration diagram, it can be seen that the lenses according to the present invention all have compact and simple structures, yet various aberrations are well corrected. In particular, it is clear that fluctuations in aberrations from infinity to close-up are suppressed, resulting in outstanding optical performance in close-range focusing.

尚、本願発明のレンズで全体繰出式（あるいは後群くり
こみ式）のフォーカシングをした場合においても性能が
良好であることは言うまでもない。It goes without saying that the lens of the present invention provides good performance even when focusing is performed using the entire focusing method (or the rear group retraction method).

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上の如く本願発明によれば、簡単でコンパクトな構成
で、コストの逓減を図れ、また無限遠から近距離合焦状
態にわたって格段に優れた光学性能を有する写真レンズ
を達成することができるゆAs described above, according to the present invention, it is possible to achieve a photographic lens that has a simple and compact structure, reduces costs, and has extremely excellent optical performance from infinity to close focus.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本願発明による第１〜第５実施例のレンズ構成
を示すレンズ構成図、第２図（ａｌ〜第６図（ａ）は第
１〜第５実施例における無限遠時での諸収差図、第２図
（ｂｌ〜第６図（ｂｌは第１〜第５実施例における至近
時での諸収差図である。 〔主要部分の符号の説明〕 い°第１ｖ７ｘ成分Ｉ Ｌ４・・・第４レンズ成分　　ＧＲ・・・後群Ｓ・・・
絞り 出願人　　日本光学工業株式会社 代理人　弁理士　渡　辺　隆　男 第１図　　　１ 第二図 第。図FIG. 1 is a lens configuration diagram showing the lens configuration of the first to fifth embodiments according to the present invention, and FIGS. Aberration diagrams, Fig. 2 (bl to Fig. 6) (bl is various aberration diagrams at close range in the first to fifth embodiments. [Explanation of symbols of main parts] 1st v7x component I L4...・Fourth lens component GR...Rear group S...
Aperture Applicant Nippon Kogaku Kogyo Co., Ltd. Agent Patent Attorney Takashi Watanabe Figure 1 1 Figure 2. figure

Claims (1)

【特許請求の範囲】 正の焦点距離を持つ前群Ｇ＿Ｆと負の焦点距離を持つ後
群Ｇ＿Ｒとの２群よりなり、前記前群Ｇ＿Ｆは、物体側
に凸面を向けたメニスカス形状を持つ正の焦点距離の第
１レンズ成分Ｌ＿１と、負の焦点距離の２レンズ成分Ｌ
＿２と、正の焦点距離の第３レンズ成分Ｌ＿３とを有し
、また前記後群Ｇ＿Ｒは、像側に凸面を向けたメニスカ
ス形状を持つとともに両面に非球面形状を持つ負の焦点
距離の第４レンズ成分Ｌ＿４を有する構成にし、 光軸より垂直方向の高さをｈ、非球面の頂点における接
平面から前記高さｈにおける前記非球面上の位置までの
光軸に沿った距離を前記第４レンズ成分Ｌ＿４の物体側
と像側とでそれぞれＳ＿Ａ（ｈ）、Ｓ＿Ｂ（ｈ）とし、
前記第４レンズ成分Ｌ＿４の物体側と像側とにおける円
錐定数をそれぞれｋ＿Ａ、ｋ＿Ｂ、前記第４レンズ成分
Ｌ＿４の物体側と像側とにおけるｎ次の非球面係数をそ
れぞれＡ＿ｎ、Ｂ＿ｎ、前記第４レンズ成分Ｌ＿４の物
体側と像側とにおける基準曲率半径をそれぞれｒ＿Ａ、
ｒ＿Ｂ、前記第４レンズ成分Ｌ＿４の物体側と像側とに
おける近軸曲率半径をそれぞれＲ＿Ａ、Ｒ＿Ｂとして、 Ｓ＿Ａ（ｈ）＝（ｈ＾２／ｒ＿Ａ）／｛１＋√（１−ｋ
＿Ａｈ＾２／ｒ＿Ａ＾２）｝＋Ａ＿２｜ｈ｜＾２＋Ａ＿
３｜ｈ｜＾３＋Ａ＿４｜ｈ｜＾４＋・・・・・＋Ａ＿ｎ
｜ｈ｜＾ｎＳ＿Ｂ（ｈ）＝（ｈ＾２／ｒ＿Ｂ）／｛１＋
√（１−ｋ＿Ｂｈ＾２／ｒ＿Ｂ＾２）｝＋Ｂ＿２｜ｈ｜
＾２＋Ｂ＿３｜ｈ｜＾３＋Ｂ＿４｜ｈ｜＾４＋・・・・
・＋Ｂ＿ｎ｜ｈ｜＾ｎＲ＿Ａ＝１／（１／ｒ＿Ａ＋２Ａ
＿２）、Ｒ＿Ｂ＝１／（１／ｒ＿Ｂ＋２Ｂ＿２）と定義
し、 無限遠時の全系の焦点距離をｆ、無限遠時における前群
Ｇ＿Ｆの最も像側の面から前記後群Ｇ＿Ｒの最も物体側
の面までの面間隔をｅ、前記後群Ｇ＿Ｒの焦点距離をｆ
＿Ｒ、前記前群Ｇ＿Ｆの軸上厚をｄ＿Ｆ、無限遠時にお
ける全系の軸上厚をＬ、光軸より垂直方向の高さ｜０．
６Ｒ＿Ａ｜をｈ＿１、光軸より垂直方向の高さ｜０．４
Ｒ＿Ｂ｜をｈ＿２とすると、０．４７ｆ＜−Ｒ＿Ｂ＜０
．７ｆ………（１）０．２８ｆ＜ｅ＜０．４ｆ………（
２） １．０ｆ＜−ｆ＿Ｒ＜１．２５ｆ………（３）０．４２
＜ｄ＿Ｆ／Ｌ＜０．５２………（４）０．２１４＜Ｓ＿
Ａ（ｈ＿１）／Ｒ＿Ａ＜０．２６０………（５）０．０
９９＜Ｓ＿Ｂ（ｈ＿２）／Ｒ＿Ｂ＜０．１５０………（
６）｜Ｓ＿Ａ（ｈ＿１）／Ｒ＿Ａ−Ｓ＿Ｂ（ｈ＿２）／
Ｒ＿Ｂ−０．１１５｜＜０．００７………（７） を満足するように構成することを特徴とするコンパクト
な写真レンズ。[Claims] It consists of two groups: a front group G_F with a positive focal length and a rear group G_R with a negative focal length. The first lens component L_1 has a focal length of , and the second lens component L_1 has a negative focal length.
_2 and a third lens component L_3 with a positive focal length, and the rear group G_R has a meniscus shape with a convex surface facing the image side and a third lens component with a negative focal length with aspherical shapes on both surfaces. 4 lens components L_4, the height in the vertical direction from the optical axis is h, and the distance along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspherical surface to the position on the aspherical surface at the height h is The object side and image side of the 4 lens component L_4 are S_A(h) and S_B(h), respectively,
The conic constants on the object side and the image side of the fourth lens component L_4 are k_A and k_B, respectively. The n-th aspheric coefficients on the object side and the image side of the fourth lens component L_4 are A_n and B_n, respectively. The reference radius of curvature on the object side and image side of the four lens components L_4 is r_A, respectively.
S_A(h)=(h^2/r_A)/{1+√(1-k
_Ah^2/r_A^2)}+A_2｜h｜＾2+A_
3｜h｜＾3+A_4｜h｜＾4+・・・・・・+A_n
｜h｜＾nS_B(h)=(h＾2/r_B)/{1+
√(1−k_Bh＾2/r_B＾2)}+B_2｜h｜
＾2+B_3｜h｜＾3+B_4｜h｜＾4+・・・・
・+B_n|h|＾nR_A=1/(1/r_A+2A
_2), R_B=1/(1/r_B+2B_2), and the focal length of the entire system at infinity is f, from the most image side surface of the front group G_F at infinity to the most object side of the rear group G_R. The distance between the surfaces is e, and the focal length of the rear group G_R is f.
_R, the axial thickness of the front group G_F is d_F, the axial thickness of the entire system at infinity is L, the height perpendicular to the optical axis |0.
6R_A| is h_1, height perpendicular to the optical axis | 0.4
If R_B| is h_2, 0.47f<-R_B<0
．． 7f……(1) 0.28f<e<0.4f……(
2) 1.0f<-f_R<1.25f……(3)0.42
<d_F/L<0.52……(4)0.214<S_
A(h_1)/R_A<0.260……(5)0.0
99<S_B(h_2)/R_B<0.150……(
6) |S_A(h_1)/R_A-S_B(h_2)/
A compact photographic lens configured to satisfy R_B-0.115|<0.007 (7).