JPH01192839A - 高弾性率繊維の捲縮方法 - Google Patents
高弾性率繊維の捲縮方法Info
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02G—CRIMPING OR CURLING FIBRES, FILAMENTS, THREADS, OR YARNS; YARNS OR THREADS
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- Textile Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は引張弾性率の高い繊維に押込捲縮を付与する方
法に関する。
法に関する。
〈従来技術〉
従来、繊維に捲縮を付与する方法として押込捲縮方式、
ギア捲縮方式等が知られているが、生産性の面より一般
的にはスタッフィングボックスによる押込捲縮方式が用
いられている。そこで我々は引張弾性率の高い繊維、た
とえば引張弾性率7100k((/ +++m 2のパ
ラ型アラミド繊維について押込捲縮を付与することを試
みな。
ギア捲縮方式等が知られているが、生産性の面より一般
的にはスタッフィングボックスによる押込捲縮方式が用
いられている。そこで我々は引張弾性率の高い繊維、た
とえば引張弾性率7100k((/ +++m 2のパ
ラ型アラミド繊維について押込捲縮を付与することを試
みな。
しかし捲縮条件を設定して捲縮処理を施したところ処理
を開始したのち短時間内に押込捲縮装置へ供給している
トウの集束状態が乱れると同時に捲縮装置か振動して、
捲縮処理の続行か出来なくなることがしばしば起った。
を開始したのち短時間内に押込捲縮装置へ供給している
トウの集束状態が乱れると同時に捲縮装置か振動して、
捲縮処理の続行か出来なくなることがしばしば起った。
(以後、この現象をカタツキと呼ぶ)。又、得られた捲
縮トウの捲縮性能は不充分なもので実用的でなかった。
縮トウの捲縮性能は不充分なもので実用的でなかった。
パラ型アラミド繊維のほかに引張弾性率20.000k
g / m+n 2のスチール繊維や、引張弾性率7.
000 kg / mm 2のカラス繊維についても押
込捲縮を試みたが、いずれもガタッキか発生し、かつ捲
縮性能は不充分なものであった。
g / m+n 2のスチール繊維や、引張弾性率7.
000 kg / mm 2のカラス繊維についても押
込捲縮を試みたが、いずれもガタッキか発生し、かつ捲
縮性能は不充分なものであった。
〈発明の目的〉
本発明の目的は引張弾性率の高い繊維に充分な捲縮性能
を安定して付与する方法を得ることにある。
を安定して付与する方法を得ることにある。
本発明者らはかかる目的を達成すべく種々検討した結果
、引張弾性率の高い繊維単独では充分な捲縮性能を安定
して得ることはできないが、引張弾性率の低い繊維と共
に捲縮することにより高弾性率繊維に充分な捲縮性能を
安定して付与できることを見出し本発明に到達したもの
である。
、引張弾性率の高い繊維単独では充分な捲縮性能を安定
して得ることはできないが、引張弾性率の低い繊維と共
に捲縮することにより高弾性率繊維に充分な捲縮性能を
安定して付与できることを見出し本発明に到達したもの
である。
〈発明の構成〉
すなわち本発明の第1は引張弾性率が3,000kg/
mm 2以下の低弾性率繊維と引張弾性率か5,00
0kg / +nm 2以上の高弾性率繊維とを混合し
て押込捲縮することを特徴とする捲縮方法であり、第2
は引張弾性率3.000 kg/ ma+ 2以下の低
弾性率繊維と5.000 kg/ mi+2以上の高弾
性率繊維とを混合して押込捲縮するに際し、該繊維トウ
の温度を60〜100℃に保ち、且つ繊維重量に対して
10%以上の水分を含有せしめた状態で坐屈せしめるこ
とを特徴とする捲縮方法であり、また押込捲縮の際、繊
維トウを充填状態に保持しながら該繊維トウの温度が8
0°C以上となるように熱処理することを特徴とする捲
縮方法である。
mm 2以下の低弾性率繊維と引張弾性率か5,00
0kg / +nm 2以上の高弾性率繊維とを混合し
て押込捲縮することを特徴とする捲縮方法であり、第2
は引張弾性率3.000 kg/ ma+ 2以下の低
弾性率繊維と5.000 kg/ mi+2以上の高弾
性率繊維とを混合して押込捲縮するに際し、該繊維トウ
の温度を60〜100℃に保ち、且つ繊維重量に対して
10%以上の水分を含有せしめた状態で坐屈せしめるこ
とを特徴とする捲縮方法であり、また押込捲縮の際、繊
維トウを充填状態に保持しながら該繊維トウの温度が8
0°C以上となるように熱処理することを特徴とする捲
縮方法である。
引張弾性率か5,000 kf/ llm2以上の高弾
性率繊維とはたとえばポリパラフェニレンテレフタルア
ミド繊維(たとえばケブラー■繊維)、コポリパラフェ
ニレン・3,4゛オキシジフエニレン・テレフタルアミ
ド繊維(たとえばデクノーラ■繊維)。
性率繊維とはたとえばポリパラフェニレンテレフタルア
ミド繊維(たとえばケブラー■繊維)、コポリパラフェ
ニレン・3,4゛オキシジフエニレン・テレフタルアミ
ド繊維(たとえばデクノーラ■繊維)。
カラス繊維、スチール繊維などである。
引張弾性率が3.000 kg/ ohm 2以下の繊
維とはレーヨン、ナイロン6、ナイロン66、アクリル
、ポリエステル、ビニロンなどからなる繊維あるいはポ
リメタフェニレンイソフタルアミド繊維、ポリベンズア
ミダゾール繊維などである。
維とはレーヨン、ナイロン6、ナイロン66、アクリル
、ポリエステル、ビニロンなどからなる繊維あるいはポ
リメタフェニレンイソフタルアミド繊維、ポリベンズア
ミダゾール繊維などである。
引張弾性率5 、000 kg/ +nm 2以上の高
弾性率繊維の混率は60%以下が好ましくさらに40重
量パーセント以下が特に好ましい。
弾性率繊維の混率は60%以下が好ましくさらに40重
量パーセント以下が特に好ましい。
ただし引張弾性率5 、000 kg / rnm 2
以上の高弾性率繊維の混率か2重量パーセン1〜未溝で
あると本発明の方法で捲縮を付与した後、低弾性率繊維
と高弾性率繊維とを分離して高弾性率繊維だけを利用す
る場合に全捲縮トウの2重量パーセント未満ではあまり
にも処理効率が低い6又、本発明の方法で捲縮を付与し
た低弾性率繊維と高弾性率繊維との混合捲縮トウを切断
して紡績用短1維として利用する場合でも高弾性率繊維
の混率が2重量パーセント未満では混合物として実用上
の効果はほとんど認められない。
以上の高弾性率繊維の混率か2重量パーセン1〜未溝で
あると本発明の方法で捲縮を付与した後、低弾性率繊維
と高弾性率繊維とを分離して高弾性率繊維だけを利用す
る場合に全捲縮トウの2重量パーセント未満ではあまり
にも処理効率が低い6又、本発明の方法で捲縮を付与し
た低弾性率繊維と高弾性率繊維との混合捲縮トウを切断
して紡績用短1維として利用する場合でも高弾性率繊維
の混率が2重量パーセント未満では混合物として実用上
の効果はほとんど認められない。
次に本発明の実施態様の1例を第1図に従って説明する
。
。
第1図においてAは延伸熱処理された引張弾性率3 、
000 kg/ mm 2以下の低弾性率繊維トウであ
り、Bは引張弾性率5 、000 kg/ nun 2
以上の高弾性率繊維トウである。1はチーズ巻きされた
A繊維2は繊維Aに繊維Bを馴じまぜるための押えロー
ラーである。繊維A及び繊維Bはオイリングバス3゜絞
りローラー4を経て蒸気吹付けによる加熱ボックス5で
加熱され、ニップローラー6により押込捲縮装置7に導
かれる。押込捲縮装W7で坐屈捲縮を与えられたトウは
捲縮室内で0.5g/■3以上の充填密度に充填されヒ
ーター8により80′C以上で熱処理を受けた後、ケン
ス9に集められる。
000 kg/ mm 2以下の低弾性率繊維トウであ
り、Bは引張弾性率5 、000 kg/ nun 2
以上の高弾性率繊維トウである。1はチーズ巻きされた
A繊維2は繊維Aに繊維Bを馴じまぜるための押えロー
ラーである。繊維A及び繊維Bはオイリングバス3゜絞
りローラー4を経て蒸気吹付けによる加熱ボックス5で
加熱され、ニップローラー6により押込捲縮装置7に導
かれる。押込捲縮装W7で坐屈捲縮を与えられたトウは
捲縮室内で0.5g/■3以上の充填密度に充填されヒ
ーター8により80′C以上で熱処理を受けた後、ケン
ス9に集められる。
引張弾性率5 、000 kg / mm 2以上の繊
維を合流させる位置はこの実施態様に限定されるもので
はなく引張弾性率3.000 kg / mm 2以下
の繊維トウがニップローラー6に入るまでのどこでも良
いが、トウ温度を昇温させることを考えると加熱ボック
ス5に入る前に合流させることが好ましい。繊維Aに繊
#!Bを合流させる方法には特に制限はないが、捲縮工
程の安定性すなわちガタッキ防止の面からは繊維トウA
の中方向に対して、繊維トウBが片寄ることなく均一に
分散するように合流させることが好ましい。繊維A及び
繊維Bの単糸繊度は一般的な紡績用短繊維として使用さ
れる0、5〜10デニ一ル程度のいずれの繊度でも適用
出来る。繊維Aと繊維Bとからなる供給繊維トウの全繊
度は押込捲縮装置のニップローラーの単位中吉りの繊度
として4万デニ一ル/25rnm以上であることか好ま
しい。供給全繊度が低下すると押込捲縮装置のガタッキ
か発生し易くなる。
維を合流させる位置はこの実施態様に限定されるもので
はなく引張弾性率3.000 kg / mm 2以下
の繊維トウがニップローラー6に入るまでのどこでも良
いが、トウ温度を昇温させることを考えると加熱ボック
ス5に入る前に合流させることが好ましい。繊維Aに繊
#!Bを合流させる方法には特に制限はないが、捲縮工
程の安定性すなわちガタッキ防止の面からは繊維トウA
の中方向に対して、繊維トウBが片寄ることなく均一に
分散するように合流させることが好ましい。繊維A及び
繊維Bの単糸繊度は一般的な紡績用短繊維として使用さ
れる0、5〜10デニ一ル程度のいずれの繊度でも適用
出来る。繊維Aと繊維Bとからなる供給繊維トウの全繊
度は押込捲縮装置のニップローラーの単位中吉りの繊度
として4万デニ一ル/25rnm以上であることか好ま
しい。供給全繊度が低下すると押込捲縮装置のガタッキ
か発生し易くなる。
押込捲縮装置へ供給される繊維Aと繊維Bとからなるト
ウは湿潤状態にある方が安定して良好な捲縮が得られる
。トウの水分率は繊維Aと繊維Bとの平均重量百分率で
10重量%以上とするのが特に好ましい。
ウは湿潤状態にある方が安定して良好な捲縮が得られる
。トウの水分率は繊維Aと繊維Bとの平均重量百分率で
10重量%以上とするのが特に好ましい。
水分および什−Fげ油剤の付与を目的として使用される
油剤は紡績短繊維用油剤あるいは乾式不繊布用油剤など
を使用する。
油剤は紡績短繊維用油剤あるいは乾式不繊布用油剤など
を使用する。
捲縮速度は捲縮を付与される繊維によって大きく異なる
か、たとえは実用上5〜300m/分の範囲とすること
かできる。
か、たとえは実用上5〜300m/分の範囲とすること
かできる。
捲縮の際、供給する繊維トウを湿潤下60〜100℃に
保つことは低弾性率繊維のヤング率を低下させて坐屈を
容易ならしめるとともに坐屈の形状を鋭角にする。供給
される繊維トウに含まれる水分は繊維を膨潤させ2次転
移点を低下させ繊維のヤング率を低下せしめるだけでな
く、供給トウの集束性を向上させるので捲縮工程の安定
性向上にも大きく作用している。
保つことは低弾性率繊維のヤング率を低下させて坐屈を
容易ならしめるとともに坐屈の形状を鋭角にする。供給
される繊維トウに含まれる水分は繊維を膨潤させ2次転
移点を低下させ繊維のヤング率を低下せしめるだけでな
く、供給トウの集束性を向上させるので捲縮工程の安定
性向上にも大きく作用している。
また捲縮繊維のセット効果を向上せしめるには80℃以
上好ましくは100℃以上で融着の生じない温度に保持
しつつ比較的すみやかに水分を蒸発せしめることか必要
であるが、この熱処理の間に坐屈角の開角か生じると捲
縮性能か著しく低下するので開角を生じない状態で熱処
理を施すことが望ましくそのなめには0.5g/(2)
3以上の充填密度で熱処理を施すことが好ましい。
上好ましくは100℃以上で融着の生じない温度に保持
しつつ比較的すみやかに水分を蒸発せしめることか必要
であるが、この熱処理の間に坐屈角の開角か生じると捲
縮性能か著しく低下するので開角を生じない状態で熱処
理を施すことが望ましくそのなめには0.5g/(2)
3以上の充填密度で熱処理を施すことが好ましい。
〈発明の効果〉
本発明の捲縮方法によれば、通常の弾性率の繊維に捲縮
を付与する場合とほとんど同程度の工程安定性で高弾性
率繊維に充分な捲縮性能を付与することかできる。
を付与する場合とほとんど同程度の工程安定性で高弾性
率繊維に充分な捲縮性能を付与することかできる。
〈実施例〉
以下に実施例により本発明を具体的に説明する。
実施例1.比較例1
湿式紡糸後、延伸熱処理された引張弾性率990kg
/ +u+ 2.単糸繊度1.5デニールのコーネック
ス■繊維トウ(帝人■製、A繊維)に紡績用油剤を付与
した後、押込捲縮装置に供給するに際し、油剤付与装置
の直前で引張弾性率7.100 kg/ mm 2゜単
糸繊度1.5デニールのテクノーラ■繊維トウ(帝人■
製、B繊維)を合流させる。A繊維70重量パーセント
とB繊維30重量パーセントとの混合トウ35万deを
ニップローラー中100m/mの押込捲縮装置に供給し
、捲縮速度20m/分で捲縮を付与した。
/ +u+ 2.単糸繊度1.5デニールのコーネック
ス■繊維トウ(帝人■製、A繊維)に紡績用油剤を付与
した後、押込捲縮装置に供給するに際し、油剤付与装置
の直前で引張弾性率7.100 kg/ mm 2゜単
糸繊度1.5デニールのテクノーラ■繊維トウ(帝人■
製、B繊維)を合流させる。A繊維70重量パーセント
とB繊維30重量パーセントとの混合トウ35万deを
ニップローラー中100m/mの押込捲縮装置に供給し
、捲縮速度20m/分で捲縮を付与した。
捲縮トウを51m/mに切断して評価したA、 B繊維
の捲縮性能は表1のとおりであり高弾性率のテクノーラ
■繊維にも充分な捲縮性能が得られた。
の捲縮性能は表1のとおりであり高弾性率のテクノーラ
■繊維にも充分な捲縮性能が得られた。
又、押込捲縮装置の安定性も高くガタッキの発生が24
時間の連続運転で1回だけであった。
時間の連続運転で1回だけであった。
表 1
実施例1においてコーネックス■繊維トウ(A繊維)の
供給を停止し、油剤付与装置の直前から単糸繊度1.5
デニールのテクノーラ■繊維(B繊維)のみからなる3
5万de)つを供給し紡績用油剤を付与した後ニップロ
ーラー中100m/mの押込捲縮装置に供給し捲縮速度
20m/分で捲縮を付与しな(比較例1)。
供給を停止し、油剤付与装置の直前から単糸繊度1.5
デニールのテクノーラ■繊維(B繊維)のみからなる3
5万de)つを供給し紡績用油剤を付与した後ニップロ
ーラー中100m/mの押込捲縮装置に供給し捲縮速度
20m/分で捲縮を付与しな(比較例1)。
捲縮トウを51m/mに切断して測定しな捲縮性能は表
2に示すとおり非常に低く充分な捲縮性能が得られなか
った。又捲縮工程不安定で運転開始後1〜2分でガタッ
キが発生しな。
2に示すとおり非常に低く充分な捲縮性能が得られなか
った。又捲縮工程不安定で運転開始後1〜2分でガタッ
キが発生しな。
−1〇 −
表 2
実施例2〜3.比較例2
実施例1においてB繊維として供給したテクノーラ■繊
維トウに替え単糸繊度2,5デニール、引張弾性率20
、000kg / mm 2のスチール繊維又は単糸
繊度1.7デニール、引張弾性率7.000 kg /
mm 2のカラス繊維を供給して単糸繊度1.5デニ
ールのコーネックス■m維(A繊維)と共に捲縮を付与
し得られな捲縮トウを51m/mに切断してステーブル
ファイバーとした。このときの捲縮工程の安定性とA、
B各々の繊維の捲縮性能は表3のとおりである。高弾性
率のスチール繊維やガラス繊維の場合にも良好な捲縮性
能か得られ、捲縮工程の安定性も操業生産が可能な程度
であった。しかし比較例1と同じ条件及び方法でスチー
ル繊維100%のトウに捲縮を付与した比較例2では捲
縮性能か低く捲縮工程のガタッキが多発生しな。
維トウに替え単糸繊度2,5デニール、引張弾性率20
、000kg / mm 2のスチール繊維又は単糸
繊度1.7デニール、引張弾性率7.000 kg /
mm 2のカラス繊維を供給して単糸繊度1.5デニ
ールのコーネックス■m維(A繊維)と共に捲縮を付与
し得られな捲縮トウを51m/mに切断してステーブル
ファイバーとした。このときの捲縮工程の安定性とA、
B各々の繊維の捲縮性能は表3のとおりである。高弾性
率のスチール繊維やガラス繊維の場合にも良好な捲縮性
能か得られ、捲縮工程の安定性も操業生産が可能な程度
であった。しかし比較例1と同じ条件及び方法でスチー
ル繊維100%のトウに捲縮を付与した比較例2では捲
縮性能か低く捲縮工程のガタッキが多発生しな。
表3
捲縮装置安定性判定基準
5級:24時間連続運転でガタッキ発生回数2回以下
4級;24時間連続運転でガタッキ発生回数5〜10回
3級;24時間連続運転でガタッキ発生回数11回以上
2級;運転開始後5分以内にガタッキ発生1級:運転開
始後1分以内にガタッキ発生 12 一 実施例4〜6.比較例3 引張弾性率3.000 kg / mm 2以下の繊維
(A繊維)として単糸デニール2.0の溶融紡糸、延伸
、熱処理されたポリエチレンテレフタレート繊維(引張
弾性率850 kg/ m+n 2.実施例4)、単糸
デニール2.0の溶融紡糸、2段延伸されたナイロン6
6繊維(引張弾性率420 kg/mm2.実施例5)
又は、単糸デニール3.0の湿式紡糸、延伸、熱処理さ
れたアクリル繊維l・つ(引張弾性率510 kg/
mm2.実施例6)とヤング率7,100kg/印2.
単糸デニール1.5のテクノーラ■繊維トウ(B繊維)
とをA繊維60重量パーセント1B繊維40重量パーセ
ントの割合で混合して40万デニールの1〜つとなしニ
ップローラー巾100 m / mの押込捲縮装置に供
給し、捲縮速度30m/分で捲縮を付与した。捲縮トウ
に120℃で乾燥又は弛緩熱処理を施した後、A繊維と
B繊維とに分離しそれぞれのトウを51mmに切断して
ステープルファイバーとした。捲縮装置の安定性及びス
テーブルファイバーの捲縮性能は表4のとおりである。
始後1分以内にガタッキ発生 12 一 実施例4〜6.比較例3 引張弾性率3.000 kg / mm 2以下の繊維
(A繊維)として単糸デニール2.0の溶融紡糸、延伸
、熱処理されたポリエチレンテレフタレート繊維(引張
弾性率850 kg/ m+n 2.実施例4)、単糸
デニール2.0の溶融紡糸、2段延伸されたナイロン6
6繊維(引張弾性率420 kg/mm2.実施例5)
又は、単糸デニール3.0の湿式紡糸、延伸、熱処理さ
れたアクリル繊維l・つ(引張弾性率510 kg/
mm2.実施例6)とヤング率7,100kg/印2.
単糸デニール1.5のテクノーラ■繊維トウ(B繊維)
とをA繊維60重量パーセント1B繊維40重量パーセ
ントの割合で混合して40万デニールの1〜つとなしニ
ップローラー巾100 m / mの押込捲縮装置に供
給し、捲縮速度30m/分で捲縮を付与した。捲縮トウ
に120℃で乾燥又は弛緩熱処理を施した後、A繊維と
B繊維とに分離しそれぞれのトウを51mmに切断して
ステープルファイバーとした。捲縮装置の安定性及びス
テーブルファイバーの捲縮性能は表4のとおりである。
いずれのA繊維を混合して捲縮を付与した場合でも8〜
維のテクノーラ■繊維に良好な捲縮性能を付与すること
ができた。また捲縮工程の安定性も良好であった。しか
し実施例4〜6と同様の方法で、40万デニールのB繊
維(テクノーラ■繊維)を単独で捲縮した場合(比較例
3)のステープルファイバーの捲縮性能は低く又、捲縮
工程の安定性も不良であった。
維のテクノーラ■繊維に良好な捲縮性能を付与すること
ができた。また捲縮工程の安定性も良好であった。しか
し実施例4〜6と同様の方法で、40万デニールのB繊
維(テクノーラ■繊維)を単独で捲縮した場合(比較例
3)のステープルファイバーの捲縮性能は低く又、捲縮
工程の安定性も不良であった。
表4
実施例7〜10
実施例1においてA繊維とB繊維との混合比を変更して
捲縮を付与し高引張弾性率繊維(B繊維)の捲縮性能と
捲縮付与の安定性とを評価した。なお捲縮付与の安定性
は前述の判定基準に従って評価した。
捲縮を付与し高引張弾性率繊維(B繊維)の捲縮性能と
捲縮付与の安定性とを評価した。なお捲縮付与の安定性
は前述の判定基準に従って評価した。
結果を表5に示す。
表5
高弾性率繊維(B!維)の混率増加にともない捲縮安定
性及び捲縮性能が低下するが、高弾性率繊維100%の
捲縮付与(比較例1)に比べると大巾に改善されている
。
性及び捲縮性能が低下するが、高弾性率繊維100%の
捲縮付与(比較例1)に比べると大巾に改善されている
。
また高弾性率繊維の混率が40パーセント以下で捲縮付
与の安定性及び捲縮性能の改善効果が顕著である。
与の安定性及び捲縮性能の改善効果が顕著である。
実施例11〜15
湿式紡糸後、延伸熱処理された単糸デニール2、Ode
のコーネックス■繊維1〜つ(A繊維)に紡績用油剤を
付与した後、蒸気吹付けによるトウ加熱装置で1ヘラ温
度を上昇させ押込捲縮装置へ供給するに際し油剤付与の
直前で単糸デニール1.5deのテクノーラ■繊維トウ
を合流させA繊維90重量パーセントとBiwl維10
重量パーセントとの混合トウ48万デニールをニップロ
ーラー巾120 m / mの押込捲縮装置へ供給し捲
縮速度15m/分で捲縮を付与した6トウは捲縮室に0
.5g/■3以上の充填密度で充填され捲縮室周囲のヒ
ーターで加熱された。
のコーネックス■繊維1〜つ(A繊維)に紡績用油剤を
付与した後、蒸気吹付けによるトウ加熱装置で1ヘラ温
度を上昇させ押込捲縮装置へ供給するに際し油剤付与の
直前で単糸デニール1.5deのテクノーラ■繊維トウ
を合流させA繊維90重量パーセントとBiwl維10
重量パーセントとの混合トウ48万デニールをニップロ
ーラー巾120 m / mの押込捲縮装置へ供給し捲
縮速度15m/分で捲縮を付与した6トウは捲縮室に0
.5g/■3以上の充填密度で充填され捲縮室周囲のヒ
ーターで加熱された。
この様にして得られた捲縮トウを51m/mに切断して
捲縮性能を測定した。
捲縮性能を測定した。
表6に押込捲縮装置へ入るトウの温度、水分率(重量パ
ーセント)、捲縮室内のトウ温度とB繊維の捲縮性能及
び捲縮安定性を示した。高弾性率繊維の捲縮性能は供給
トウの水分率増加および温度上昇、捲縮室内のトウ温度
上昇により確実に向上し捲縮の安定性は供給トウの水分
率増加及び温度上昇により向上することが明らかである
。
ーセント)、捲縮室内のトウ温度とB繊維の捲縮性能及
び捲縮安定性を示した。高弾性率繊維の捲縮性能は供給
トウの水分率増加および温度上昇、捲縮室内のトウ温度
上昇により確実に向上し捲縮の安定性は供給トウの水分
率増加及び温度上昇により向上することが明らかである
。
表6
第1図は本発明の実施態様の1例を示す工程概略図であ
る。 A 高弾性率繊維 B 低弾性率繊維1 チーズ
捲きA繊維 2 押えローラー3 オイリングバス
4 絞りローラー5 蒸気吹付は加熱ボックス 6 ニッグローラー 7 押込捲縮装置8 ヒータ
ー 9 ケンス
る。 A 高弾性率繊維 B 低弾性率繊維1 チーズ
捲きA繊維 2 押えローラー3 オイリングバス
4 絞りローラー5 蒸気吹付は加熱ボックス 6 ニッグローラー 7 押込捲縮装置8 ヒータ
ー 9 ケンス
Claims (4)
- (1)引張弾性率が5,000kg/mm^2以上の高
弾性率繊維に押込捲縮を付与する方法において、引張弾
性率が3,000kg/mm2以下の低弾性率繊維を混
合して捲縮することを特徴とする高弾性率繊維の捲縮方
法。 - (2)低弾性率繊維の混率が40〜98重量%である請
求項(1)に記載の高弾性率繊維の捲縮方法。 - (3)捲縮の際に供給する繊維トウの温度が60〜10
0℃、水分含有率が10重量%以上である請求項(1)
または請求項(2)記載の高弾性率繊維の捲縮方法。 - (4)捲縮の際、繊維トウを捲縮装置に充填した状態で
80℃以上に熱処理する請求項(1)〜(3)のいずれ
かに記載の高弾性率繊維の捲縮方法。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63010949A JP2581727B2 (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | 高弾性率繊維の捲縮方法 |
US07/298,661 US4912821A (en) | 1988-01-22 | 1989-01-18 | Method of forming crimps in high tensile modulus filaments |
DE89101032T DE68907740T2 (de) | 1988-01-22 | 1989-01-21 | Verfahren zum Erzeugen von Kräuseln auf Fäden mit hohem Zugelastizitätsmodul. |
EP89101032A EP0327867B1 (en) | 1988-01-22 | 1989-01-21 | Method of forming crimps in high tensile modulus filaments |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63010949A JP2581727B2 (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | 高弾性率繊維の捲縮方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01192839A true JPH01192839A (ja) | 1989-08-02 |
JP2581727B2 JP2581727B2 (ja) | 1997-02-12 |
Family
ID=11764451
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63010949A Expired - Fee Related JP2581727B2 (ja) | 1988-01-22 | 1988-01-22 | 高弾性率繊維の捲縮方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4912821A (ja) |
EP (1) | EP0327867B1 (ja) |
JP (1) | JP2581727B2 (ja) |
DE (1) | DE68907740T2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102926068A (zh) * | 2011-08-10 | 2013-02-13 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种对位芳纶短纤维的卷曲加工方法 |
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US5233736A (en) * | 1992-10-28 | 1993-08-10 | R.K. Carbon Fibers, Ltd. | Apparatus and process for crimping and crosslinking fibers |
US6021523A (en) * | 1998-07-20 | 2000-02-08 | Lakeland Industries | Heat and abrasion resistant woven glove |
KR100580343B1 (ko) * | 1999-12-20 | 2006-05-16 | 듀폰 도레이 컴파니, 리미티드 | 내열성 권축사 |
US7278191B1 (en) * | 2004-10-01 | 2007-10-09 | Jerry Lane | Apparatus and method for texturizing yarn |
ES2603840T3 (es) * | 2005-08-09 | 2017-03-01 | Teijin Limited | Tejido de estructura de dos capas y prenda de protección resistente al calor que comprende el mismo |
KR100761510B1 (ko) | 2006-12-28 | 2007-10-04 | 주식회사 효성 | 하이브리드 딥코드의 제조 방법 및 이를 이용한 래디얼타이어 |
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CA806088A (en) * | 1969-02-11 | Courtaulds Limited | Bicomponent filaments | |
IT535256A (ja) * | 1954-02-26 | 1900-01-01 | ||
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US3298079A (en) * | 1965-05-24 | 1967-01-17 | Eastman Kodak Co | Method for producing a novel crimped yarn and fabric |
DE1951468A1 (de) * | 1969-01-30 | 1970-10-01 | Schwarza Chemiefaser | Vorrichtung zum Kraeuseln und Fixieren von Faeden aus synthetisch linearen Hochpolymeren,insbesondere aus Polyamiden und Polyestern |
JPS526368B2 (ja) * | 1972-11-06 | 1977-02-22 | ||
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US4711191A (en) * | 1986-11-04 | 1987-12-08 | Techniservice | Monofilament-wrap texturizing method and product |
-
1988
- 1988-01-22 JP JP63010949A patent/JP2581727B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-01-18 US US07/298,661 patent/US4912821A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-01-21 DE DE89101032T patent/DE68907740T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-01-21 EP EP89101032A patent/EP0327867B1/en not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0327867B1 (en) | 1993-07-28 |
EP0327867A2 (en) | 1989-08-16 |
DE68907740T2 (de) | 1994-03-03 |
JP2581727B2 (ja) | 1997-02-12 |
EP0327867A3 (en) | 1990-03-21 |
DE68907740D1 (de) | 1993-09-02 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |