JPH01165791A - 耐錆性,耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法 - Google Patents
耐錆性,耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法Info
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- JPH01165791A JPH01165791A JP32382687A JP32382687A JPH01165791A JP H01165791 A JPH01165791 A JP H01165791A JP 32382687 A JP32382687 A JP 32382687A JP 32382687 A JP32382687 A JP 32382687A JP H01165791 A JPH01165791 A JP H01165791A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐食性に優れた安価な表面処理鋼板に関するも
ので、家電部品、事務用品、金属容器等に使用てき、特
に端面(切り口)部の防錆性に優れることから端面(切
り口)での発錆か問題となる王冠等の素材として好適な
処理鋼板と、その製造方法に係る。
ので、家電部品、事務用品、金属容器等に使用てき、特
に端面(切り口)部の防錆性に優れることから端面(切
り口)での発錆か問題となる王冠等の素材として好適な
処理鋼板と、その製造方法に係る。
(従来の技術とその問題点)
従来、耐錆性が要求される家電用部品、金属缶用素材等
には、片面当りのZnメッキ量がlOg/m2以1の電
気7.nメッキ鋼板(以下EGと称する)、片面当りの
Snメッキ量か1 g/m”以上の電気Snメッキ鋼板
(以下ETと称する)等か用いられているが、特にET
は大気雰囲気中での耐錆性が不足しており。
には、片面当りのZnメッキ量がlOg/m2以1の電
気7.nメッキ鋼板(以下EGと称する)、片面当りの
Snメッキ量か1 g/m”以上の電気Snメッキ鋼板
(以下ETと称する)等か用いられているが、特にET
は大気雰囲気中での耐錆性が不足しており。
特に王冠等の端面(切り口)の防錆は劣っていた。一方
EGも大気雰囲気中に放置された際、Znの腐食に起因
するいわゆる白錆か発生し美観上問題てあり、又、金属
缶用途にはz0メッキ層か活性であるため内容物中への
Zn溶出か大きく使用できなかった。
EGも大気雰囲気中に放置された際、Znの腐食に起因
するいわゆる白錆か発生し美観上問題てあり、又、金属
缶用途にはz0メッキ層か活性であるため内容物中への
Zn溶出か大きく使用できなかった。
(問題点を解決するための手段)
本発明者はこの趣旨から耐錆性、耐食性に優れた安価な
表面処理鋼板を得るため鋭意検討し本発明に到達したも
ので、そのポイントは次の通りである。すなわち鋼板表
面のメッキ層の少なくとも一部にZn濃度分布を有する
5n−Zn合金層を持ち。
表面処理鋼板を得るため鋭意検討し本発明に到達したも
ので、そのポイントは次の通りである。すなわち鋼板表
面のメッキ層の少なくとも一部にZn濃度分布を有する
5n−Zn合金層を持ち。
かつ未合金の金属Sn層が実質的に存在しない表面処理
鋼板を得るものである。
鋼板を得るものである。
本発明者は特開昭58−19492ですでにメッキ層の
一部に5n−Zn合金層を有した耐錆性、耐食性に優れ
た表面処理鋼板を開示しているが、その後の検討で前述
のような特定のZn濃度分布を有するメッキ層構造とす
ることでさらに優れた特性を具備する鋼板が得られるこ
とを知見したものであり、特に家電部品、又王冠等金属
容器に於ける端面での発錆防止、耐食性(Fe溶出量)
向1に大きく寄与するものである。そしてさらに家電部
品等で問題となるメッキ層表面てのホイスカ(ひげ結晶
)抑制にも効果があり、半田性も良好である。
一部に5n−Zn合金層を有した耐錆性、耐食性に優れ
た表面処理鋼板を開示しているが、その後の検討で前述
のような特定のZn濃度分布を有するメッキ層構造とす
ることでさらに優れた特性を具備する鋼板が得られるこ
とを知見したものであり、特に家電部品、又王冠等金属
容器に於ける端面での発錆防止、耐食性(Fe溶出量)
向1に大きく寄与するものである。そしてさらに家電部
品等で問題となるメッキ層表面てのホイスカ(ひげ結晶
)抑制にも効果があり、半田性も良好である。
なお、本発明と類似のメッキ構成を有する公知例として
、特公昭56−29747があるが、該発明はZnメッ
キ鋼板等のZnメッキ層の改質、例えば白錆発生防止、
又ハンダ性改善を目的としたもので、Znメッキ厚もt
oJL(約100g/m”程度)と厚く、ざらにメ・ン
キ層表面に金属Sn層残留を必須としていること、又加
熱条件等が異なること等、本発明とはその目的、用途の
みならず、メッキ層構造も相異し、全く技術思想が異な
るものである。
、特公昭56−29747があるが、該発明はZnメッ
キ鋼板等のZnメッキ層の改質、例えば白錆発生防止、
又ハンダ性改善を目的としたもので、Znメッキ厚もt
oJL(約100g/m”程度)と厚く、ざらにメ・ン
キ層表面に金属Sn層残留を必須としていること、又加
熱条件等が異なること等、本発明とはその目的、用途の
みならず、メッキ層構造も相異し、全く技術思想が異な
るものである。
本発明をさらに詳しく説明する。本発明は先に述べた如
くメッキ層の少なくとも一部にZnの濃度勾配を有する
5n−Zn合金層を持ち、かつメッキ層中に未合金の金
属Sn層が実質的に存在しないメッキ層を有するが、こ
のように特定のメッキ層構造に限定したのは次の理由に
よる。
くメッキ層の少なくとも一部にZnの濃度勾配を有する
5n−Zn合金層を持ち、かつメッキ層中に未合金の金
属Sn層が実質的に存在しないメッキ層を有するが、こ
のように特定のメッキ層構造に限定したのは次の理由に
よる。
すなわち、Snメッキ層の欠点、即ちSnはごく一部(
有機酸を多量に含む内容物を充てんした金属缶内面)を
除き、素地鋼の腐食を抑制する効果がないこと、及びZ
nメッキ層の欠点、即ち20は活性な金属であるため白
錆が発生し、又メッキ層がSnと比較し硬く加工性に劣
ること等、両者の欠点はSn及びZnを合金化しSn
−Zn合金化することで解決できることを見い出したか
らであり、かつメッキ層深部はど208度を高くし、言
い換えればメッキ層表層はどSn濃度を高くすることで
、メッキ層表層はSnの性質を強く出し、深層はZnの
性質を強く出すようにすれば、さらに優れた耐錆性、耐
食性が確保できることを知見したからである。このよう
な構造を持つメッキ層とすることでメッキ層の腐食電位
は大気雰囲気中でも素地鋼より卑となり、メッキ層が溶
解することで素地鋼の腐食を抑制するいわゆる犠牲防食
作用が認められるようになり、 Zn単独と比較してメ
ッキ層溶解速度が著しく遅いために、このメッキ層の犠
牲防食作用が長期間持続するのである。さらに本発明で
限定したメッキ層構造とすれば、メッキ層がSn単独と
同等程度に軟かく、かつメッキ層下層はどZnリッチと
なるため1例えば王冠の端面(切断面)にもメッキ層の
一部が良くまわり込み付着することから、素地銅露出部
が大きなこのような切断面の防錆効果も良好となるので
ある。
有機酸を多量に含む内容物を充てんした金属缶内面)を
除き、素地鋼の腐食を抑制する効果がないこと、及びZ
nメッキ層の欠点、即ち20は活性な金属であるため白
錆が発生し、又メッキ層がSnと比較し硬く加工性に劣
ること等、両者の欠点はSn及びZnを合金化しSn
−Zn合金化することで解決できることを見い出したか
らであり、かつメッキ層深部はど208度を高くし、言
い換えればメッキ層表層はどSn濃度を高くすることで
、メッキ層表層はSnの性質を強く出し、深層はZnの
性質を強く出すようにすれば、さらに優れた耐錆性、耐
食性が確保できることを知見したからである。このよう
な構造を持つメッキ層とすることでメッキ層の腐食電位
は大気雰囲気中でも素地鋼より卑となり、メッキ層が溶
解することで素地鋼の腐食を抑制するいわゆる犠牲防食
作用が認められるようになり、 Zn単独と比較してメ
ッキ層溶解速度が著しく遅いために、このメッキ層の犠
牲防食作用が長期間持続するのである。さらに本発明で
限定したメッキ層構造とすれば、メッキ層がSn単独と
同等程度に軟かく、かつメッキ層下層はどZnリッチと
なるため1例えば王冠の端面(切断面)にもメッキ層の
一部が良くまわり込み付着することから、素地銅露出部
が大きなこのような切断面の防錆効果も良好となるので
ある。
又本発明でメッキ層中に未合金の金属Sn層が実質的に
存在しないこととした理由は、メッキ層中に金属Sn層
が存在すると、SnとZn又はSnとZn合金の合金層
との間の電位差に甚く腐食反応が生じ、メッキ層の溶解
速度が速くなり、耐錆性、耐食性が逆に低下するからで
ある。なお実質的に存在しないという意味は金属Snが
全く存在しないことを意味するものではなく、少なくと
も層状には存在しないことを意味し、特性に影響を与え
ない範囲で局部的に存在する場合は含まれるものである
。
存在しないこととした理由は、メッキ層中に金属Sn層
が存在すると、SnとZn又はSnとZn合金の合金層
との間の電位差に甚く腐食反応が生じ、メッキ層の溶解
速度が速くなり、耐錆性、耐食性が逆に低下するからで
ある。なお実質的に存在しないという意味は金属Snが
全く存在しないことを意味するものではなく、少なくと
も層状には存在しないことを意味し、特性に影響を与え
ない範囲で局部的に存在する場合は含まれるものである
。
さらに未合金の金属Snには金属Snの結晶構造を維持
しつつ固溶体を形成したSnとZn又はSnとZn合金
の合金層は含まれない。
しつつ固溶体を形成したSnとZn又はSnとZn合金
の合金層は含まれない。
次に本発明鋼板の製造方法を限定理由と共に説明する。
まず本発明に使用する鋼板は公知のどのような素材も使
用可能であって特に限定しないが、低炭素鋼板が一般的
であり、又特に優れた耐錆性、耐食性か要求される用途
には3〜10wt$程度のC「を添加した鋼板等も使用
できる。
用可能であって特に限定しないが、低炭素鋼板が一般的
であり、又特に優れた耐錆性、耐食性か要求される用途
には3〜10wt$程度のC「を添加した鋼板等も使用
できる。
本発明ては特許請求の範囲第1項記載のメッキ層構成を
含む鋼板は全て包含されるものてあり、Sn及びZnを
同時に電着するSn −Zn合金メッキ法、又Zn、
Sn等を多層にメッキし引き続き加熱処理にて合金化す
る手法等さまざまの製造方法があり、その製造方法を限
定するものではないか、特許請求の範囲第2項記載の製
造方法が合理的である。
含む鋼板は全て包含されるものてあり、Sn及びZnを
同時に電着するSn −Zn合金メッキ法、又Zn、
Sn等を多層にメッキし引き続き加熱処理にて合金化す
る手法等さまざまの製造方法があり、その製造方法を限
定するものではないか、特許請求の範囲第2項記載の製
造方法が合理的である。
又本発明によるメッキ皮膜を鋼板片面のみに実施し、反
対面は例えば単純なSnメッキとするような表裏異種メ
ッキも当然可能である。
対面は例えば単純なSnメッキとするような表裏異種メ
ッキも当然可能である。
鋼板表面を清浄化処理後Znメッキ又はZn含有率か5
0wt$以上のZn合金メッキをZn1iとして片面当
り0.1〜log/m”被覆するが、メッキ方法は電気
メッキ法が合理的であり、硫酸Znを主体とした硫酸浴
等公知の手法が適用できる。又Zn量として片面当り0
.1〜lOg/m2と限定したのは、上層に被覆するS
n層との量的なバランスが関係するが、0.1g/m2
未満では効果が期待できず、又10g/m2超では効果
か飽和するばかりかコスト高になるからである。又Zn
含有量50wt1以上のZn合金メッキは合金化元素と
してNi、Go、Cu、Fe、Cr等が選択でき、その
目的に応して適時選択すれば良い。
0wt$以上のZn合金メッキをZn1iとして片面当
り0.1〜log/m”被覆するが、メッキ方法は電気
メッキ法が合理的であり、硫酸Znを主体とした硫酸浴
等公知の手法が適用できる。又Zn量として片面当り0
.1〜lOg/m2と限定したのは、上層に被覆するS
n層との量的なバランスが関係するが、0.1g/m2
未満では効果が期待できず、又10g/m2超では効果
か飽和するばかりかコスト高になるからである。又Zn
含有量50wt1以上のZn合金メッキは合金化元素と
してNi、Go、Cu、Fe、Cr等が選択でき、その
目的に応して適時選択すれば良い。
次に引き続いてSnメッキを片面当り0.5〜15.O
g/m2の範囲て、Sn量に対するZn量の割合か5〜
70W[zとなるよう被覆する。Snメッキ方法は電気
メッキ法が合理的てあり、フェノールスルフォン酸Sn
、又塩化Sn等を主体としたメッキ浴が使用できる。こ
の際鋼板上に施したZnメッキ層はSnメッキ浴中で化
学的な溶解か発生する場合があり、水素イオン濃度(p
H)か2〜8でZnに対する化学的な溶解作用か比較的
弱いSnメッキ浴を使用することか有利である。
g/m2の範囲て、Sn量に対するZn量の割合か5〜
70W[zとなるよう被覆する。Snメッキ方法は電気
メッキ法が合理的てあり、フェノールスルフォン酸Sn
、又塩化Sn等を主体としたメッキ浴が使用できる。こ
の際鋼板上に施したZnメッキ層はSnメッキ浴中で化
学的な溶解か発生する場合があり、水素イオン濃度(p
H)か2〜8でZnに対する化学的な溶解作用か比較的
弱いSnメッキ浴を使用することか有利である。
Snメウキ量を片面当り0.5〜15.0g/m2の範
囲に限定したのは、0.5 gets2未満ては効果が
期待てきず、又150 gem”超ては、コスト高とな
るばかりか、効果か飽和するからであるか、最も重要な
のはZn及びSnの被覆量のバランスである。
囲に限定したのは、0.5 gets2未満ては効果が
期待てきず、又150 gem”超ては、コスト高とな
るばかりか、効果か飽和するからであるか、最も重要な
のはZn及びSnの被覆量のバランスである。
すなわち、Sn量に対するZn量の割合か5〜70wt
Xとなる特設も優れた性能を具備することを知見したか
らてあり、5wt$未満の時は素地鋼に対する犠牲防食
作用が弱くなり、耐錆性に寄与しなくなるからであり、
又70胃t96超では逆に犠牲防食作用が強くなり過ぎ
て、メッキ層の溶解速度が速く、かつ白錆も発生するよ
うになるからである。
Xとなる特設も優れた性能を具備することを知見したか
らてあり、5wt$未満の時は素地鋼に対する犠牲防食
作用が弱くなり、耐錆性に寄与しなくなるからであり、
又70胃t96超では逆に犠牲防食作用が強くなり過ぎ
て、メッキ層の溶解速度が速く、かつ白錆も発生するよ
うになるからである。
本発明では未合金の金属Snが実質的に存在しないこと
を要件としているが、前述したように局部的に最表層の
Zn?a度がOwtt、(すなわち金属Sn)となる場
合も含まれるものである。
を要件としているが、前述したように局部的に最表層の
Zn?a度がOwtt、(すなわち金属Sn)となる場
合も含まれるものである。
さらに本発明の製造方法によって製造した場合、メッキ
層と鋼板との界面−に未合金の金属Zn層、又Zn−F
e合金層が存在することもあり、これも本発明に含まれ
るものである。
層と鋼板との界面−に未合金の金属Zn層、又Zn−F
e合金層が存在することもあり、これも本発明に含まれ
るものである。
本発明によるメッキ皮膜を形成するため、Sn −Zn
合金メッキ法を採用した場合は次に引き続いて表面にク
ロメート皮膜を形成するが、本発明による方法で製造す
る場合は引き続いて加熱処理を施す。この場合SnとZ
nの相互の拡散速度が非常に速いため、200℃〜40
0℃の温度で、l〜lO秒程度の加熱処理を大気雰囲気
中で施せば十分であるが、特に限定するものではなく、
要求される特性に応じて加熱条件、雰囲気(無酸化雰囲
気等)を適時選択できる。又、加熱方法も抵抗加熱法、
高周波加熱法、さらにガス加熱法等が使用できる。
合金メッキ法を採用した場合は次に引き続いて表面にク
ロメート皮膜を形成するが、本発明による方法で製造す
る場合は引き続いて加熱処理を施す。この場合SnとZ
nの相互の拡散速度が非常に速いため、200℃〜40
0℃の温度で、l〜lO秒程度の加熱処理を大気雰囲気
中で施せば十分であるが、特に限定するものではなく、
要求される特性に応じて加熱条件、雰囲気(無酸化雰囲
気等)を適時選択できる。又、加熱方法も抵抗加熱法、
高周波加熱法、さらにガス加熱法等が使用できる。
次に本発明では必ずしも必須とはしないか、引き続きク
ロメート処理を施すことかでき、耐錆性、又塗装後の特
性をさらに向上させることか可能である。現行のブリキ
又TFS−CTのクロメート処理として工業的に実施さ
れている方法て十分てあり、一般にはアニオンを添加し
ない重クロム酸ソータ浴、無水クロム酸浴中、又は硫酸
イオン、フッ素イオン等を少量添加した無水クロム酸浴
中等てのカソード5元処理か適用できる。又本発明に於
いても学会等て公知であるクロメート被覆層中の共析ア
ニオンを低減、除去する各種手法を適用可能であること
は言うまてもない。
ロメート処理を施すことかでき、耐錆性、又塗装後の特
性をさらに向上させることか可能である。現行のブリキ
又TFS−CTのクロメート処理として工業的に実施さ
れている方法て十分てあり、一般にはアニオンを添加し
ない重クロム酸ソータ浴、無水クロム酸浴中、又は硫酸
イオン、フッ素イオン等を少量添加した無水クロム酸浴
中等てのカソード5元処理か適用できる。又本発明に於
いても学会等て公知であるクロメート被覆層中の共析ア
ニオンを低減、除去する各種手法を適用可能であること
は言うまてもない。
クロメート処理皮膜の全Crff1(クロメート皮膜の
構造は複雑て、金属Cr、酸化Cr、又水酸化Cr等の
複合体てあり、全Cr量とは、これらの構造に関わりな
くCrrjEとして合計量を示す)として、3〜Shg
/m2の範囲か良い。
構造は複雑て、金属Cr、酸化Cr、又水酸化Cr等の
複合体てあり、全Cr量とは、これらの構造に関わりな
くCrrjEとして合計量を示す)として、3〜Shg
/m2の範囲か良い。
又リン酸塩処理、いわゆるボンデ処理等公知の後処理を
適用しても良く本発明では限定しない。
適用しても良く本発明では限定しない。
次に本発明の具体的実施例について説明する。
(実施例1)
通常の方法て表面清浄化した鋼板両面に(1)に示す条
件で片面当り0.05〜12g/m”のZnメッキ、引
き続いて(2)に示す条件で片面当り0.4〜11.4
g/■2のSnメッキを施した。そして抵抗加熱法を用
いて(3)に示す条件で鋼板を加熱し、Zn及びSnを
合金化した後、さらに(4)に示す条件で電解クロメー
ト処理を行い、鋼板両面に片面当り金属Cr換算てlO
〜40mg/m2のクロメート皮vi層を形成した。
件で片面当り0.05〜12g/m”のZnメッキ、引
き続いて(2)に示す条件で片面当り0.4〜11.4
g/■2のSnメッキを施した。そして抵抗加熱法を用
いて(3)に示す条件で鋼板を加熱し、Zn及びSnを
合金化した後、さらに(4)に示す条件で電解クロメー
ト処理を行い、鋼板両面に片面当り金属Cr換算てlO
〜40mg/m2のクロメート皮vi層を形成した。
陰極電流密度
: 20 A/da2
(3) 加熱温度=250〜350 ”C(最高温度
)加熱時間=2〜5 sec 雰囲気 二大気雰囲気 (実施例2) 実施例1に於いてZnメッキに替えて(5)に示すZn
−Ni合金メッキ(Ni含有率10〜40%)をZn量
として片面当り1.5g/m2施した実施例であり、そ
の他項目は実施例1と同じである。
)加熱時間=2〜5 sec 雰囲気 二大気雰囲気 (実施例2) 実施例1に於いてZnメッキに替えて(5)に示すZn
−Ni合金メッキ(Ni含有率10〜40%)をZn量
として片面当り1.5g/m2施した実施例であり、そ
の他項目は実施例1と同じである。
密 度:
20 A/da2
(実施例3)
実施例1に於いてSnメッキを(6)に示す条件で施し
た実施例てあり、その他項目は実施例1と同じ。
た実施例てあり、その他項目は実施例1と同じ。
40〜50 A/dIl”
pit:2.7
(実施例4)
実施例1に於いて鋼板の加熱処理を(7)に示すガス加
熱法とした実施例であり、その他項目は実施例1と同し
。
熱法とした実施例であり、その他項目は実施例1と同し
。
(7)ガス加熱法(冷延鋼板焼鈍工程利用)加熱温度:
600〜650’C 加熱時間: 5〜15 sec 雰囲気 : 5%)+2−95%82 (実施例5) 通常の方法で表面清浄化した鋼板両面に(8)に示す条
件で5n−Zn合金メッキを片面当りのSn −zn合
計量として2〜5g/a+2施し、引き続き実施例1の
(4)に示す条件で電解クロメート処理を施すことで、
鋼板両面に片面当り金属C「換算でlO〜40B/a”
のクロメート皮膜層を形成した。なお、5n−Zn合金
電気メツ°キ時の陰極電流密度を2段階又は3段階以上
変化させることによってメッキ層深さ方向のZn含有率
を種々変化させ供試料を作製した。
600〜650’C 加熱時間: 5〜15 sec 雰囲気 : 5%)+2−95%82 (実施例5) 通常の方法で表面清浄化した鋼板両面に(8)に示す条
件で5n−Zn合金メッキを片面当りのSn −zn合
計量として2〜5g/a+2施し、引き続き実施例1の
(4)に示す条件で電解クロメート処理を施すことで、
鋼板両面に片面当り金属C「換算でlO〜40B/a”
のクロメート皮膜層を形成した。なお、5n−Zn合金
電気メツ°キ時の陰極電流密度を2段階又は3段階以上
変化させることによってメッキ層深さ方向のZn含有率
を種々変化させ供試料を作製した。
(比較例1)
実施例1に於いてZnメッキ処理を省略した比較例てあ
り、その他項目は実施例1と同じ。
り、その他項目は実施例1と同じ。
(比較例2)
実施例1に於いてSnメッキ処理を省略した比較例゛C
あり、その他項目は実施例1と同じ。
あり、その他項目は実施例1と同じ。
(比較例3)
実施例1に於いてZn及びSnの重層被覆後の加熱処理
を省略した比較例であり、その他項口は実施例1と同じ
。
を省略した比較例であり、その他項口は実施例1と同じ
。
以上本発明実施例及び比較例は以下に示す(A)〜(C
)の各種分析、又は評価テストに供し、特性を比較した
。
)の各種分析、又は評価テストに供し、特性を比較した
。
(A)メッキ層深さ方向組成分析(AES分析):供試
材のメッキ層深さ方向組成をAES (オージェ電子
分光分析)によって調査した。そして形成された5n−
Zn合金層中のZn含有率はメッキ層表層及び5n−Z
n合金層最下層部の2ケ所で表示し、又5n−Zn合金
層下に金属Zn層が残留している場合にはその厚さをg
/■2単位で示した。
材のメッキ層深さ方向組成をAES (オージェ電子
分光分析)によって調査した。そして形成された5n−
Zn合金層中のZn含有率はメッキ層表層及び5n−Z
n合金層最下層部の2ケ所で表示し、又5n−Zn合金
層下に金属Zn層が残留している場合にはその厚さをg
/■2単位で示した。
(B)塩水噴霧テスト:
裸耐錆性を調査するため供試材をそのまま及びエリクセ
ン試験器で5mmの張り出し加工を施して塩水噴霧テス
トした。kM水噴霧テストは5駕食塩水を35℃で72
時間スプレーした後の発錆状況を目視評価した。評価基
準は◎赤錆、白錆発生無、O赤錆発生極小又は白錆発生
小、Δ赤錆発生小又は白錆やや大、×赤錆発生中又は白
錆発生大、※赤錆発生大とした。
ン試験器で5mmの張り出し加工を施して塩水噴霧テス
トした。kM水噴霧テストは5駕食塩水を35℃で72
時間スプレーした後の発錆状況を目視評価した。評価基
準は◎赤錆、白錆発生無、O赤錆発生極小又は白錆発生
小、Δ赤錆発生小又は白錆やや大、×赤錆発生中又は白
錆発生大、※赤錆発生大とした。
(C)切断端面錆試験:
切断端面の発錆性を調査するため、供試材両面に製缶用
エポキシ・フェノール塗料を塗布、焼付後、市販の金型
を用いて王冠に加工し、王冠端面の発錆状況を評価した
。試験はシャーレ中の水道水を含ませた口紙上に王冠端
面が口紙と接触するように置いた後、シャーレにふたを
し、40℃で72hr保管することで実施し1口紙に付
着した赤錆の程度及び端面の白錆程度を目視で評価した
。評価基準は◎錆発生無、O赤錆発生小、△赤錆発生中
、×赤錆発生大とし、同様、に端面の白錆発生も評価し
た。
エポキシ・フェノール塗料を塗布、焼付後、市販の金型
を用いて王冠に加工し、王冠端面の発錆状況を評価した
。試験はシャーレ中の水道水を含ませた口紙上に王冠端
面が口紙と接触するように置いた後、シャーレにふたを
し、40℃で72hr保管することで実施し1口紙に付
着した赤錆の程度及び端面の白錆程度を目視で評価した
。評価基準は◎錆発生無、O赤錆発生小、△赤錆発生中
、×赤錆発生大とし、同様、に端面の白錆発生も評価し
た。
以上テスト結果を@1表にまとめて示すが、本発明実施
例で本発明限定範囲を満足する素材は優れた裸耐錆性、
耐端面錆性を示すが、本発明実施例で限定範囲外のもの
及び比較例、従来例はいずれかの特性に劣っている。
例で本発明限定範囲を満足する素材は優れた裸耐錆性、
耐端面錆性を示すが、本発明実施例で限定範囲外のもの
及び比較例、従来例はいずれかの特性に劣っている。
(発明の効果)
本発明によって無塗装状態での耐錆性に優れたSn系の
表面処理鋼板が安価に製造可能となり、かつハンダ性、
耐ボイスカ性等にも優れていることから、王冠等容器用
素材、さらには家電用素材として優れた鋼板を供給する
ことができる。
表面処理鋼板が安価に製造可能となり、かつハンダ性、
耐ボイスカ性等にも優れていることから、王冠等容器用
素材、さらには家電用素材として優れた鋼板を供給する
ことができる。
/
/
/
Claims (2)
- (1)鋼板の少くとも最表層がSnとZnを含む合金層
から成り、かつ該合金層中のZn濃度が最表層から内層
深部にかけて漸増することを特徴とした耐錆性、耐食性
に優れた表面処理鋼板。 - (2)鋼板に表面から順にZnメッキ、又はZn含有率
が50wt%以上のZn合金メッキをZn量として片面
当り0.1〜10.0g/m^2被覆し、さらにSnを
片面当り0.5〜15.0g/m^2の範囲でSn量に
対するZn量の割合が5〜70wt%となるように被覆
した後、引き続き加熱処理を施すことで金属Sn層を実
質的に消失させ、かつメッキ層を少なくともSnとZn
を含む合金層となしたことを特徴とする耐錆性、耐食性
に優れた表面処理鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32382687A JPH01165791A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 耐錆性,耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32382687A JPH01165791A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 耐錆性,耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01165791A true JPH01165791A (ja) | 1989-06-29 |
Family
ID=18159028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32382687A Pending JPH01165791A (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | 耐錆性,耐食性に優れた表面処理鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01165791A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6875291B2 (en) * | 2001-06-14 | 2005-04-05 | Susuka National College Of Technology | Method for producing a tin-zinc alloy film |
JP2006095693A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | 耐硫化変色性、耐食性に優れたプレス成形缶及び蓋 |
WO2015056786A1 (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材、塗装鋼材及びめっき鋼材の製造方法 |
-
1987
- 1987-12-23 JP JP32382687A patent/JPH01165791A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6875291B2 (en) * | 2001-06-14 | 2005-04-05 | Susuka National College Of Technology | Method for producing a tin-zinc alloy film |
JP2006095693A (ja) * | 2004-09-28 | 2006-04-13 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | 耐硫化変色性、耐食性に優れたプレス成形缶及び蓋 |
JP4569247B2 (ja) * | 2004-09-28 | 2010-10-27 | 東洋製罐株式会社 | 耐硫化変色性、耐食性に優れたプレス成形缶及び蓋 |
WO2015056786A1 (ja) * | 2013-10-18 | 2015-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼材、塗装鋼材及びめっき鋼材の製造方法 |
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