JP7509107B2 - Test method for stretch flange forming performance of metal sheets for press forming - Google Patents
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Description
本発明は、例えば自動車の足回り部品であるロアアームなどの分岐部を持つ部品のプレス成形に使用されるプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能試験方法に関する。 The present invention relates to a method for testing the stretch flange forming performance of press-molded metal sheets used in press molding of parts with branched parts, such as lower arms, which are suspension parts for automobiles.
自動車の足回り部品であるロアアームの典型的な形状の例を図７に示す。ただし、図７ではロアアーム１のパンチ肩Rは省略されて一本の曲線で表現されている。
ロアアーム１は、図７に示されるように、二股に分岐する天板部３と、天板部３に連続する縦壁部５を有し、図７において破線の大円で示す分岐部７を持つことが特徴である。このような特徴を有するロアアーム１をプレス成形すると、図７において破線の小円で示した伸びフランジ部９（分岐部７の縦壁部５の下端部）が大きな伸びフランジ変形となり、伸びフランジ割れが発生しやすい。
An example of a typical shape of a lower arm, which is a suspension part of an automobile, is shown in Fig. 7. However, in Fig. 7, the punch shoulder R of the
As shown in Fig. 7, the
伸びフランジ割れが発生するかどうかは、ロアアームの形状に依存するが、それ以外に、ロアアームに成形するブランク材料（プレス成形用金属板）の機械的特性にも依存する。
ブランク材料の伸びフランジ性能を評価する方法として、従来より、穴広げ試験、サイドベンド試験、切欠き引張試験などが一般的に行われている（非特許文献１参照）。
Whether or not stretch flange cracking occurs depends on the shape of the lower arm, but also on the mechanical properties of the blank material (metal sheet for press forming) used to form the lower arm.
Conventionally, hole expansion tests, side bend tests, notch tensile tests, etc. have been commonly used as methods for evaluating the stretch flangeability of blank materials (see Non-Patent Document 1).
穴広げ試験は、中央に穴の開いた試験片を円錐パンチにより成形して、穴縁に破断を発生させる試験である。また、サイドベンド試験や切欠き引張試験は、比較的大きなＲ（アール）でせん断された切欠きを持った試験片を、曲げや引張で、切欠きの周方向に引張変形させる試験である。
このように、従来の試験方法は、単純な変形形態で行われている。
In the hole expansion test, a test piece with a hole in the center is formed with a conical punch to generate fractures at the edge of the hole, while in the side bend test and notched tensile test, a test piece with a notch sheared at a relatively large radius is bent or stretched to deform in the circumferential direction of the notch.
Thus, the conventional test method is carried out in a simple modified form.
これに対して、実際のロアアームの分岐部は、もっと複雑な変形状態となっており、伸びフランジ変形しているエッジ（分岐部の縦壁部の下端）だけでなく、周囲の変形状態も影響する。このため、上述した従来の試験方法では、ブランク材料の伸びフランジ成形性能の評価を正確に行うことができなかった。 In contrast, the branch of an actual lower arm has a more complex deformation state, and is affected not only by the edge that is stretch flange deformed (the lower end of the vertical wall of the branch), but also by the deformation state of the surrounding area. For this reason, the conventional test method described above was not able to accurately evaluate the stretch flange forming performance of the blank material.
本発明はかかる課題を解決するためになされたものであり、ロアアームの分岐部のように複雑な変形状態となっているプレス成形品に対して、ブランクであるプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能の評価を正確に行うことができるプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能試験方法を提供することを目的としている。 The present invention has been made to solve such problems, and aims to provide a method for testing the stretch flange forming performance of metal sheets for press forming that can accurately evaluate the stretch flange forming performance of blank metal sheets for press forming for press-formed products that are in a complex deformed state, such as the branching portion of a lower arm.
上記の課題を解決するために、発明者らは、CAE解析モデルによってロアアームの分岐部のCAE成形解析を行った。CAE解析モデルを構成する各モデルとCAE成形解析方法を図８～図１０に示す。
図８は矩形状の平板に切欠き１１を設けたブランク１３、図９（ａ）は分岐した平坦なパンチ底１５と分岐したパンチ底１５に連続する分岐縦壁成形面部１７とを備えた下型１９、図９（ｂ）は下型１９にブランク１３を載置した状態、図１０は下型１９に載置したブランク１３をパッド２１で押さえて、上型２３を下降させてロアアーム１の分岐部７を成形している状態、を示している。
In order to solve the above problems, the inventors performed CAE molding analysis of the branching part of the lower arm using a CAE analysis model. The models constituting the CAE analysis model and the CAE molding analysis method are shown in Figures 8 to 10.
Figure 8 shows a blank 13 having a notch 11 in a rectangular flat plate, Figure 9(a) shows a lower die 19 having a branched flat punch bottom 15 and a branched vertical wall molding surface portion 17 continuing from the branched punch bottom 15, Figure 9(b) shows the blank 13 placed on the lower die 19, and Figure 10 shows the blank 13 placed on the lower die 19 being pressed down by a pad 21 and an upper die 23 being lowered to form the
上記のような成形方法では、パッド圧の大きさにより、天板部３から分岐部７の縦壁部５への材料の流入量（図１１の矢印参照）が変化し、伸びフランジ変形量がパッド圧に依存するという結果になった。
このため、実際にプレストライを実施して、伸びフランジ性能を評価するためには、分岐部７における天板部３から縦壁部５への材料流入量を正確に把握することが必要であるが、あらゆる方向から縦壁部５への流入量をすべて把握することは非常に難しい。
In the molding method described above, the amount of material flowing from the
Therefore, in order to actually carry out a press trial and evaluate the stretch flange performance, it is necessary to accurately grasp the amount of material flowing from the
そこで、発明者らは、分岐部７における天板部３から縦壁部５への材料流入量を把握する必要をなくす方法として、形状の対称性を利用して、分岐部７における天板部３から縦壁部５への材料流入量をゼロにすることに思い至った。本発明は、かかる知見を基になされたものであり、具体的には以下の構成からなるものである。
The inventors then came up with the idea of using the symmetry of the shape to make it unnecessary to know the amount of material flowing from the
（１）本発明に係るプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能試験方法は、平面視で二股に分岐する天板部と該天板部に連続する縦壁部からなる分岐部を有し、プレス成形過程において前記分岐部の縦壁部が伸びフランジ変形するプレス成形品を成形するためのプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能を試験する方法であって、
前記分岐部を成形する分岐部成形面部が、平面視で線対称となるように複数配置された金型を用いて、前記プレス成形用金属板に対してプレストライを実施し、前記伸びフランジ変形する縦壁部における割れの発生の有無によって前記プレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能を評価することを特徴とするものである。
(1) The stretch flange forming performance test method of the metal sheet for press molding according to the present invention has a top plate portion branched into two in a plan view and a branch portion consisting of a vertical wall portion continuous with the top plate portion, and the vertical wall portion of the branch portion is stretch flanged during the press molding process. A method for testing the stretch flange forming performance of a metal sheet for press molding for forming a press-formed product.
A press trial is carried out on the metal sheet for press molding using a die in which the branch portion molding surface portions for forming the branch portions are arranged in a line-symmetrical manner in a planar view, and the stretch flange forming performance of the metal sheet for press molding is evaluated based on the presence or absence of cracks in the vertical wall portion that undergoes stretch flange deformation.
（２）また、上記（１）に記載のものにおいて、前記分岐部成形面部の数が偶数であることを特徴とするものである。 (2) Also, in the above (1), the number of branch portion molding surface portions is an even number.
（３）また、上記（１）又は（２）に記載のものにおいて、前記プレストライは、前記金型を１種類とし、前記プレス成形用金属板の形状を変更して実施することを特徴とするものである。 (3) In addition, in the above (1) or (2), the press trial is performed using one type of die and changing the shape of the metal plate for press molding.
本発明によれば、分岐部への材料流入の多寡の影響を受けることなく限界伸びフランジ変形量、すなわち伸びフランジ性能を評価することができる。 According to the present invention, it is possible to evaluate the limit stretch flange deformation amount, i.e., stretch flange performance, without being affected by the amount of material flowing into the branch portion.
本実施の形態に係るプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能試験方法は、平面視で二股に分岐する天板部３と天板部３に連続する縦壁部５からなる分岐部７を有し、プレス成形過程において分岐部７の縦壁部５が伸びフランジ変形するプレス成形品（図７参照）を成形するためのプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能を試験する方法であって、
分岐部７を成形する分岐部成形面部２５が、平面視で線対称となるように複数配置された金型２７（図１参照、但し図１では下型のみ図示）を用いて、プレス成形用金属板に対してプレストライを実施し、伸びフランジ変形する縦壁部５における割れの発生の有無によってプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能を評価するものである。
The stretch flange forming performance test method for the press-molding metal sheet according to the present embodiment has a
A press trial is performed on a metal sheet for press molding using a mold 27 (see Figure 1, although only the lower mold is shown in Figure 1) in which multiple branch portion molding surface portions 25 that form the
本実施の形態の特徴とするところは、分岐部７を成形する分岐部成形面部２５が、平面視で線対称となるように複数配置された金型２７を用いる点である。そこで、まず試験に用いる金型２７について、分岐部７を持つ部品として図７に示したロアアーム１を例に挙げて説明する。
The feature of this embodiment is that the branch portion molding surface portion 25 for molding the
まず、金型２７の形状の決め方について述べる。ロアアーム１の分岐部７の形状は、図３に示すパラメータ、すなわち、伸びフランジ変形を起こす分岐部７の縦壁部５の下端の曲率半径R0、縦壁部５の下端と天板部３のZ方向距離H0（ロアアーム１の深さ）、分岐部７を形成する各枝のなす角A0、分岐部中心のパンチ肩R1、分岐部中心から枝の先端方向に離れた位置（分岐部末端）のパンチ肩R2、によって概ね表すことができる。
First, we will explain how to determine the shape of the die 27. The shape of the
これらのパラメータを、実際に自動車に用いられている複数、または単数のロアアーム１の形状をもとに決めて、本発明の試験用の金型形状を設計することができる。
また、評価対象の材料が実際に使用されるロアアーム１の形状が決まっている場合には、その形状をそのまま映して、本発明の金型形状としてもよい。
These parameters can be determined based on the shape of a single or multiple
Furthermore, when the shape of the
上記のようにして設計された金型２７（下型）の一例を図１に示す。
図１に示すものは、分岐部７を４つ成形する金型であり、Ｘ軸とＹ軸に関して４つの分岐部７を成形する分岐部成形面部２５が線対称になるように配置されている。なお、図１では、下型のみを図示しているが、上型は図１０にも示されているように、下型に対応した形状に設計される。
図１に示す金型２７を用いて、前述した図１０と同様のCAE成形解析を行った結果、天板部３から分岐部７の縦壁部５への材料流入はほぼゼロであることが確認できた。これは、形状の対称性により、線対称になるように配置された一方の分岐部７にある天板部３の材料は、線対称の位置に隣接する他方の分岐部７の方にも引っ張られるため、結果として天板部３からいずれの分岐部７の縦壁部５にも材料流入しないためと考えられる。
このように、分岐部７における板部３から縦壁部５への材料流入をほぼゼロにすることで、かかる材料流入の影響を受けることなく限界伸びフランジ変形量すなわち伸びフランジ性能を評価することができる。
An example of the die 27 (lower die) designed as described above is shown in FIG.
1 shows a mold for molding four
Using the mold 27 shown in Fig. 1, a CAE molding analysis similar to that shown in Fig. 10 was performed, and it was confirmed that there was almost no material flow from the
In this way, by reducing the material inflow from the
次に、ブランク１３であるプレス成形用金属板の形状の決め方の一例について、図４に示すフローチャートに基づいて説明する。図２にブランク１３であるプレス成形用金属板の形状の一例を示す。図２において、Rは切欠き１１の底部の円弧の半径、Dは切欠き深さ、Aは切欠き角度を示している。
図３のパラメータをもとに、図２に示すブランク１３に設ける切欠き１１のパラメータR、D、Aの初期値（a0,d0,r0）を仮に設定する（Ｓ１）。
上記のように切欠き１１を形成したブランク１３を用いてCAE成形解析を実施し（Ｓ３）、下死点の形状が狙い通りの形状（例えば実際のロアアームの形状）になっているかどうかを確認する（Ｓ５）。下死点の形状が狙った形状から外れている場合は、R、D、Aを適宜変更して（Ｓ７）、CAE成形解析を実施し、狙い通りの形状が得られるまでR、D、Aの調整を繰り返し（Ｓ３～Ｓ７）、狙い通りの形状になったときのR、D、Aをブランク形状として決定する（Ｓ９）。
例えば、CAE成形解析結果と目標のロアアームの深さH0が一致しないときは、ブランク１３の切欠き１１の深さDを変更する。
また、分岐部中心の縦壁部５の下端に凹凸が生じているときは、ブランク１３の切欠き１１の底部の円弧の半径Rを変更する。さらに、分岐部中心から枝の先端方向に離れた位置の縦壁部５の下端に凹凸が生じているときは、ブランク１３の切欠き１１の切欠き角度Aを変更する。
Next, an example of a method for determining the shape of the metal sheet for press molding, which is the blank 13, will be described with reference to the flowchart shown in Fig. 4. Fig. 2 shows an example of the shape of the metal sheet for press molding, which is the blank 13. In Fig. 2, R indicates the radius of the arc at the bottom of the notch 11, D indicates the notch depth, and A indicates the notch angle.
Based on the parameters in FIG. 3, initial values (a 0 , d 0 , r 0 ) of parameters R, D, and A of the notch 11 to be provided in the blank 13 shown in FIG. 2 are provisionally set (S1).
A CAE forming analysis is performed using the blank 13 with the notch 11 formed as described above (S3), and it is confirmed whether the shape at the bottom dead center is the desired shape (for example, the shape of an actual lower arm) (S5). If the shape at the bottom dead center deviates from the desired shape, R, D, and A are appropriately changed (S7), and a CAE forming analysis is performed. Adjustments of R, D, and A are repeated until the desired shape is obtained (S3 to S7), and R, D, and A when the desired shape is obtained are determined as the blank shape (S9).
For example, when the CAE molding analysis result and the target depth H0 of the lower arm do not match, the depth D of the notch 11 in the blank 13 is changed.
In addition, when unevenness occurs at the lower end of the
ブランク１３の形状が決まったら、切欠き形状のパラメータのいずれか一つを変えて、何枚かのブランク１３を準備して、実際にプレストライを実施して、分岐部７の伸びフランジ変形で割れが発生するかどうかを確認する。
例えば、２種類の材料を、ブランク１３の切欠き１１の深さDを徐々に小さくすることにより評価する場合、割れが発生し始めるDが小さい（分岐部７の深さHが大きい）材料の方が、伸びフランジ性能が高いと評価できる。
Once the shape of the blank 13 has been determined, any one of the parameters of the notch shape is changed,
For example, when two types of materials are evaluated by gradually decreasing the depth D of the notch 11 in the blank 13, the material with a smaller D at which cracks begin to occur (the depth H of the
以上のように、本実施の形態によれば、材料流入の多寡の影響を受けることなく限界伸びフランジ変形量、すなわち伸びフランジ性能を評価することができる。 As described above, according to this embodiment, the limit stretch flange deformation amount, i.e., stretch flange performance, can be evaluated without being affected by the amount of material inflow.
評価する材料の伸びフランジ変形性能を評価するためには、伸びフランジ変形量を変えたプレストライを行い、伸びフランジ変形部に割れが発生するかどうかを確認することが有効である。伸びフランジ変形量を変えるために、成形後の分岐部最深部の伸びフランジ変形状態を変える必要があるが、これに関し、本実施の形態ではブランク形状を変える（パラメータR、D、Aを変更する）ようにしたので、金型形状を変更して伸びフランジ変形状態を変化させる場合に比較して、費用を抑えることができる。もっとも、金型形状を変更することを排除するものではない。 In order to evaluate the stretch flange deformation performance of the material to be evaluated, it is effective to carry out press trials with different amounts of stretch flange deformation and check whether cracks occur in the stretch flange deformation portion. In order to change the amount of stretch flange deformation, it is necessary to change the stretch flange deformation state of the deepest part of the branch portion after forming. In this embodiment, the blank shape is changed (parameters R, D, and A are changed), so costs can be reduced compared to changing the mold shape to change the stretch flange deformation state. However, changing the mold shape is not excluded.
また、本実施の形態のように、分岐部成形面部２５が４つある金型を用いれば、一枚のブランク１３をプレス成形することにより、N数４の実験を同時に実施することができるという効果もある。 In addition, by using a mold having four branch portion molding surfaces 25 as in this embodiment, it is possible to simultaneously carry out four experiments by press molding one blank 13.
なお、図２に示す金型形状は、分岐部成形面部２５を４つ持ち、X軸、Y軸の双方に関して対称であるが、例えば図５に示すように、分岐部成形面部２５が２つで、X軸及びY軸に関して対称となる金型２９であっても構わない。この場合のブランク形状は、図６に示すようになる。 The mold shape shown in FIG. 2 has four branch portion molding surface portions 25 and is symmetrical with respect to both the X-axis and the Y-axis, but as shown in FIG. 5, for example, a mold 29 may have two branch portion molding surface portions 25 and is symmetrical with respect to the X-axis and the Y-axis. The blank shape in this case is as shown in FIG. 6.
本発明における金型形状は、分岐部成形面部２５が平面視で線対称となるように複数配置された形状であればよく、分岐部成形面部２５の数は特に限定されない。
もっとも、分岐部７の数は偶数であれば、正方形のブランク１３を使用できるので好ましい。分岐部成形面部２５の数が奇数、例えば３の場合は、対称性を保つために、正方形のブランク１３を使用することができず、正三角形や円形のブランク１３に切欠き１１を設けることになる。
The mold shape in the present invention may be any shape in which a plurality of branch portion molding surface portions 25 are arranged so as to be line-symmetrical in a plan view, and the number of branch portion molding surface portions 25 is not particularly limited.
However, it is preferable that the number of
板厚2.3mmの高YR型780MPa級熱延鋼板（YR=780MPa、TS=828MPa）と、同じ板厚の低YR型780MPa級熱延鋼板（YR=715MPa、TS=819MPa）について、本発明の方法による伸びフランジ性能の評価試験（実施例１、２）を実施した。 An evaluation test (Examples 1 and 2) of stretch flangeability using the method of the present invention was conducted on a high YR type 780 MPa class hot-rolled steel sheet (YR = 780 MPa, TS = 828 MPa) with a thickness of 2.3 mm and a low YR type 780 MPa class hot-rolled steel sheet (YR = 715 MPa, TS = 819 MPa) with the same thickness.
［実施例１］
素材から280×280mmの正方形を切り出し、図２に示したR、A、Dに関し、R=15mm、A=60°、D=70mm、75mm、80mm、82mm、85mm、90mmとなる切欠き１１をつけたブランク１３を各材料について作成した。
下型１９は、図１に示したR0、A0に関し、R0=30mm、A0=60°とし、パンチ肩Rは分岐部中心でR1=20mm、分岐部末端でR2=8mm、その間はR1からR2までパンチ肩Rを徐変した形状とした。
プレストライの結果を表１に示す。
[Example 1]
A 280 x 280 mm square was cut out from the material, and
The lower die 19 had R0=30 mm and A0=60° with respect to R0 and A0 shown in FIG. 1, and the punch shoulder R was R1=20 mm at the center of the branched portion and R2=8 mm at the end of the branched portion, with the punch shoulder R gradually changing from R1 to R2 between them.
The results of the press trials are shown in Table 1.
表１において、〇は、割れが発生することなく、分岐部７が成形できたことを意味し、×は、分岐部７に割れが発生したことを意味する。
ブランク1枚につき４か所の分岐部７が成形され、例えば、×、〇、〇、〇は、4か所のうち1か所に割れが発生し、残りの3か所には割れがなかったことを表している。
In Table 1, ◯ means that the
Four
高YR型780MPa級熱延鋼板は、D=85mmでは割れなしで成形できたが、D=82mmでは割れが発生した。一方、低YR型780MPa熱延鋼板は、D=82mmでも割れは発生せず、D=80mmで割れが生じた。Dが小さいほど、伸びフランジ変形が大きい（部品の深さH0が大きい）ことから、低YR型は高YR型と比較して伸びフランジ性能が優れていると結論できた。 The high YR type 780 MPa class hot-rolled steel sheet could be formed without cracking at D = 85 mm, but cracks occurred at D = 82 mm. On the other hand, the low YR type 780 MPa hot-rolled steel sheet did not crack even at D = 82 mm, but cracks occurred at D = 80 mm. Since the smaller D is, the larger the stretch flange deformation (the greater the part depth H0), it was concluded that the low YR type has better stretch flange performance than the high YR type.
［実施例２］
素材から280×280mmの正方形を切り出し、図６に示したR、A、Dに関し、R=15mm、A=60°、D=70mm、75mm、80mm、85mm、90mmとなる切欠き１１をつけたブランク１３を各材料について作成した。
下型１９は、図５に示したR0、A0に関し、R0=30mm、A0=60°とし、パンチ肩Rは分岐部中心でR1=20、分岐部末端でR2=8mm、その間はR1からR2までパンチ肩Rを徐変した形状とした。
プレストライの結果を表２に示す。
[Example 2]
A 280 x 280 mm square was cut out from the material, and
The lower die 19 had R0=30 mm and A0=60° with respect to R0 and A0 shown in FIG. 5, and the punch shoulder R was R1=20 at the center of the branched portion and R2=8 mm at the end of the branched portion, with the punch shoulder R gradually changing from R1 to R2 between them.
The results of the press trials are shown in Table 2.
表２において、〇は、割れが発生することなく、分岐部７が成形できたことを意味し、×は、分岐部７に割れが発生したことを意味する。ブランク1枚につき２か所の分岐部７が成形され、例えば、×、〇は、２か所のうち1か所に割れが発生し、別の１か所には割れがなかったことを表している。
In Table 2, ◯ means that the
高YR型780MPa級熱延鋼板は、D=85mmでは割れなしで成形できたが、D=80mmでは割れが発生した。一方、低YR型780MPa熱延鋼板は、D=80mmでも割れは発生せず、D=75mmで割れが生じた。Dが小さいほど、伸びフランジ変形が大きい（部品の深さH0が大きい）ことから、低YR型は高YR型と比較して伸びフランジ性能が優れていると結論でき、実施例１と同じ結果になった。 The high YR type 780 MPa class hot-rolled steel sheet could be formed without cracking at D = 85 mm, but cracks occurred at D = 80 mm. On the other hand, the low YR type 780 MPa hot-rolled steel sheet did not crack even at D = 80 mm, but cracks occurred at D = 75 mm. Since the smaller D is, the larger the stretch flange deformation (the greater the part depth H0), it can be concluded that the low YR type has better stretch flange performance than the high YR type, and the results were the same as in Example 1.
本発明により、自動車の足回り部品であるロアアームなどの分岐部を持つ部品に使用される材料の、分岐部の伸びフランジ性能を評価することができる。 The present invention makes it possible to evaluate the stretch flange performance of the branched portion of materials used in parts with branched portions, such as lower arms, which are automobile suspension parts.
１ ロアアーム
３ 天板部
５ 縦壁部
７ 分岐部
９ 伸びフランジ部
１１ 切欠き
１３ ブランク
１５ パンチ底
１７ 分岐縦壁成形面部
１９ 下型
２１ パッド
２３ 上型
２５ 分岐部成形面部
２７、２９ 金型
REFERENCE SIGNS
Claims (2)
前記プレス成形用金属板として前記分岐部に対応する切欠きを有するものを用い、該切欠きの形状を決定するプレス成形用金属板形状決定工程を有し、
前記分岐部を成形する分岐部成形面部が、平面視で線対称となるように複数配置された金型を用いて、前記プレス成形用金属板形状決定工程で形状が決定されたプレス成形用金属板に対してプレストライを実施し、前記伸びフランジ変形する縦壁部における割れの発生の有無によって前記プレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能を評価することとし、
前記プレス成形用金属板形状決定工程は、前記切欠きの底部の円弧の半径をR、切欠き深さをD、切欠き角度をAとして、下死点の形状が狙い通りの形状になるように、パラメータR、D、Aを適宜変更するCAE成形解析を行って、狙い通りの形状になったときのR、D、Aを切欠き形状として決定することを特徴とするプレス成形用金属板の伸びフランジ成形性能試験方法。 A method for testing the stretch flange forming performance of a press-molded metal sheet for forming a press-molded product having a top plate portion branched into two in a plan view and a branch portion consisting of a vertical wall portion continuous with the top plate portion, in which the vertical wall portion of the branch portion is stretch flanged during a press molding process.
A press-molding metal plate shape determination step is performed to determine the shape of the notch by using a press-molding metal plate having a notch corresponding to the branch portion as the press-molding metal plate,
A press trial is performed on the press -molding metal plate whose shape is determined in the press-molding metal plate shape determination step using a die in which a plurality of branch portion molding surface portions for forming the branch portion are arranged so as to be line-symmetrical in a plan view , and the stretch flange forming performance of the press-molding metal plate is evaluated based on the presence or absence of cracks in the vertical wall portion that undergoes stretch flange deformation .
The metal sheet for press molding shape determination step performs a CAE forming analysis in which the radius of the arc at the bottom of the notch is R, the notch depth is D, and the notch angle is A, and parameters R, D, and A are appropriately changed so that the shape at the bottom dead center becomes a targeted shape, and R, D, and A when the targeted shape is obtained are determined as the notch shape. This is a method for testing the stretch flange forming performance of a metal sheet for press molding.
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