JP7499926B2 - 遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機 - Google Patents

Description

本開示は、遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機に関する。

従来、自動車用エンジンや舶用エンジンなどのエンジンの出力を向上させる技術として、エンジンが吸い込む吸気を圧縮し、密度を高くして酸素を多く含んだ吸気をエンジンに供給するターボチャージャ（過給機）が多用されている。

ターボチャージャは、例えば、回転軸と、回転軸の一端側に設けられる遠心圧縮機（コンプレッサ）と、回転軸の他端側に設けられるタービンと、を備え、エンジンから送られた排ガスのエネルギーでタービンのインペラ（タービンホイール）を回転させ、これとともに回転軸、ひいては遠心圧縮機のインペラ（コンプレッサホイール）を軸線周りに回転させて吸気を圧縮し、エンジンに供給するように構成されている。

また、遠心圧縮機のインペラは、回転軸に同軸で連結して設けられる略円錐台状のハブ（コンプレッサハブ）と、軸線中心の周方向に所定の間隔をあけ、ハブの外周面から軸線中心の略径方向外側に延在する複数の動翼（コンプレッサ動翼）と、を備えて構成されている。

ここで、同形同大の動翼を複数備えた場合には、各動翼の圧力面側と負圧面側の流体（圧縮空気など）の流速差が非常に大きくなり、インペラ効率が悪くなるケースがある。

このため、従来、この種のインペラには、動翼として、周方向に所定の間隔をあけて配設される複数のフルブレード（長翼）だけでなく、周方向に隣り合うフルブレードの間に配設されるスプリッタブレード（短翼、中間翼）を備えることで、インペラ効率を向上させるように構成したものが多用されている。

しかしながら、隣り合うフルブレードの間に入ってきた流れに、例えば、スプリッタブレードを間に両側、すなわち、フルブレードの圧力面側と負圧面側とで、負圧面側の流れが速くなる流速差が生じる。これにより、スプリッタブレードを備え、スプリッタブレードを間にした両側の流路（通路）の流路断面積を幾何学的に等しくしても、負圧面側が圧力面側に比べて流速が速いことで流量が増え、各流路の流量に不均一が生じ、流体を均等分配することができないケースがある。このように流路の流量に不均一が生じ、流体を均等分配することができないことで、翼負荷が不均等になり、流路を流れる圧縮空気のエネルギー損失が増え、所望のインペラ効率の向上効果を得ることができないケースがある。

このため、従来、インペラ効率の向上を図るために、フルブレード、スプリッタブレードの形状、数、配置に関する多くの研究が行われている。

例えば、特許文献１には、スプリッタブレードの入口端部における前縁翼角θを、ハブ面からの高さ方向で変え、且つ先端部分をその他部分より大きい傾斜角度をもつようにフルブレードの負圧面側に傾斜させ、さらに、ハブ面側部分をその他部分より大きい傾斜角度をもってフルブレードの圧力面側に傾斜させた遠心圧縮機のインペラが開示されている。

この遠心圧縮機のインペラでは、上記のようにスプリッタブレードを構成することによって、スプリッタブレードを遠心圧縮機の複雑な内部流動に適合させ、すなわち、スプリッタブレードの前縁と、フルブレードの先端を超えて（先端隙間を通って）流れる漏れ流れとの干渉を抑制し、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化（さらなるインペラ効率の向上）を実現している。

特許文献２には、隣り合うフルブレード（全翼）とスプリッタブレード（半翼、第１のスプリッタブレード）の間にハブの外周面から突出し、隣り合うフルブレードとスプリッタブレードの間を径方向外側に向けて流れる流体の流れ方向に沿って延びる突起部を備えたインペラが開示されている。

このインペラでは、突起部が第２のスプリッタブレードとしての機能を発揮し、突起部を間にフルブレードとの間、スプリッタブレードとの間をそれぞれ流れる流体が横すべりすることを防止する機能を発揮する。これにより、流体に対してインペラの径方向外側に向かう力をより強く作用させることができ、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を実現している。

特開２０１１－８０４１１号公報 特開２０１７－４４１９０号公報

一方、本願の発明者は、鋭意研究を重ね、図８に示すように、インペラ６の軸側（内側、ハブ１８側）に入ってきた流れＡ２が遠心力で段々と外側に飛ばされて軸Ｏ１方向に対して少しずつ傾くとともに、ハブ１８の周面１８ａを伝って動翼２１の基端側から動翼２１の壁面（翼面）を駆け上がるように流れ、この動翼２１の壁面を駆け上がる流れＡ２と、主流のインペラ６の入口側から軸Ｏ１方向に入ってきた流れＡ１とがぶつかって、動翼２１の壁面から剥離する二次流れＡ３が生じ、インペラ６の出口側に流れることを見い出した。

さらに、本願の発明者は、剥離が起こって二次流れＡ３が発生する位置（剥離線Ｓ）が、動翼２１の正圧面側ではサージ（小流量）側からチョーク（最大流量）側までほとんど変わらないこと、圧力比が高いサージ側ほどその傾向がやや顕著になること、動翼２１の負圧面側でも概ね同じ傾向が生じることなどの新たな知見を見い出し、これらの剥離に起因した二次流れＡ３がインペラ効率の低下に大きく影響することを発見した。

したがって、このような研究成果に基づき、二次流れの発生を抑制する手法の開発が強く望まれていた。

本開示は、上記事情に鑑み、二次流れの発生を抑制でき、従来と比較し、より効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上を可能にする遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機を提供することを目的とする。

本開示の一態様の遠心圧縮機のインペラは、ハブと、前記ハブの周面上において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレードと、前記ハブの周面上において前記複数のフルブレードのうちの隣接するフルブレード間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレードと、を備える遠心圧縮機のインペラであって、前記インペラの子午面上における前記スプリッタブレードの翼高さ（Ｈｓ）に対する前記フルブレードの翼高さ（Ｈｆ）の比である翼高さ比をＨｓ／Ｈｆと定義した場合に、前記スプリッタブレードの少なくとも前縁において、前記翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たす。

また、本開示の一態様の遠心圧縮機は、上記の遠心圧縮機のインペラを備える。

本開示の一態様の遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機によれば、二次流れの発生を抑制でき、従来と比較し、より効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上を実現することが可能になる。

本開示の第１、第２実施形態に係る遠心圧縮機を備えたターボチャージャの一例を示す図である。 本開示の第１施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの一例を示す部分断面図である。 本開示の第１施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの変更例を示す部分断面図である。 本開示の第１施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの変更例を示す部分断面図である。 本開示の第１施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの変更例を示す部分断面図である。 本開示の第２施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの一例を示す部分断面図である。 本開示の第２施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの動翼及び凸部を示す部分平面図である。 遠心圧縮機のインペラの動翼の間を流れる流体が翼面から剥離する位置（剥離線）を示す図である。 本開示の第１（第２）施形態に係る遠心圧縮機及び遠心圧縮機のインペラの一例を示す部分断面図であり、翼高さ、コート長等を示す図である。

（第１実施形態）
以下、図１から図５、図８、図９を参照し、第１実施形態に係る遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機について説明する。

ここで、本実施形態では、本開示の遠心圧縮機がターボチャージャに具備されているものとして説明を行うが、本開示の遠心圧縮機は、例えば、電動の遠心圧縮機であってもよく、また、圧縮対象の流体を空気に限定する必要はない。すなわち、本開示の遠心圧縮機（及び遠心圧縮機のインペラ）は、流体を圧縮して送ることが可能であればよく、遠心圧縮機単体で構成しても、タービン以外の機構や装置と複合して構成してもよい。また、その用途等を限定する必要もない。

（ターボチャージャ）
本実施形態のターボチャージャ１は、例えば、図１に示すように、自動車用エンジン、舶用エンジンなどのエンジンから送られた排ガスＧのエネルギーでタービン２のインペラ（タービンホイール）３を軸線（回転軸線）Ｏ１周りに回転させ、これとともにインペラ３に同軸で連結した回転軸４、さらに回転軸４に同軸で連結した遠心圧縮機（コンプレッサ）５のインペラ（コンプレッサホイール）６を回転させ、インペラ６で空気（吸気、流体）Ａを吸入して圧縮し、圧縮空気Ａ’をエンジンに供給するように構成されている。

（タービン）
タービン２は、回転軸４の他端側に同軸で連結して設けられたインペラ３と、インペラ３を収容するタービンカバー（タービンハウジング）７と、を備えて構成されている。

インペラ３は、回転軸４に同軸で連結して設けられる略円錐台状のタービンハブ８と、タービンハブ８の外周面から軸線Ｏ１中心の径方向外側に延在するタービン動翼９と、を備えている。

タービン２のインペラ３の軸線Ｏ１中心の径方向外側には、インペラ３の周囲に設けられ、エンジンから排出された排ガスＧをインペラ３に給送するためのスクロール流路Ｒ３、ノズルベーン１０などの排ガス流量調節装置を備えたノズル流路Ｒ４からなる排ガス流路Ｒ５が設けられている。

また、インペラ３の軸線Ｏ１方向後方側（排ガスＧの排出口１１側）には、インペラ３と同軸で、インペラ３のタービン動翼９の出口から出た排ガスＧを受け入れて外部に排出するための排出流路Ｒ６（排ガス流路Ｒ５）が設けられている。この排出流路Ｒ６は排気ディフューザ１２で構成されている。

また、本実施形態のターボチャージャ１では、スクロール流路Ｒ３とノズル流路Ｒ４と排出流路Ｒ６（排気ディフューザ１２）とがインペラ３を収容するタービンカバー７によって形成されている。

（遠心圧縮機：コンプレッサ）
本実施形態の遠心圧縮機５は、軸受台１５、１６に回転可能に軸支された回転軸４の一端側に同軸で連結して設けられた遠心圧縮機５のインペラ（コンプレッサホイール）６と、インペラ６を収容するコンプレッサカバー１７と、備えて構成されている。

遠心圧縮機５のインペラ６は、回転軸４に同軸で連結して設けられる略円錐台状のコンプレッサハブ（ハブ）１８と、コンプレッサハブ１８の外周面から軸線Ｏ１中心の径方向外側に延在するコンプレッサ動翼（インペラ動翼）１９と、を備えている。

インペラ６の軸線Ｏ１方向前方側（空気Ａの吸入口２０側）には、インペラ６の回転とともに空気Ａを吸入してインペラ６に給送するための吸気流路Ｒ１が設けられている。

また、インペラ６の軸線Ｏ１中心の径方向外側には、インペラ６から出た圧縮空気Ａ’を受け入れてエンジンに給送するための渦室ｒ２を有する圧縮空気流路（圧縮気体流路）Ｒ２が設けられている。

そして、上記のように構成した本実施形態のターボチャージャ１おいては、エンジンから排出された排ガスＧがタービン２のスクロール流路Ｒ３、ノズル流路Ｒ４を通じてタービン２のインペラ３の径方向外側から供給され、この排ガスＧのエネルギーによってインペラ３が回転駆動する。このインペラ３の回転によって回転軸４及び遠心圧縮機５のインペラ６が回転駆動する。

また、インペラ６の回転によって吸入口２０から空気Ａが吸入されて吸気流路Ｒ１を流れ、インペラ６に供給されるとともに圧縮され、圧縮空気Ａ’が圧縮空気流路Ｒ２を通じてエンジンに供給される。タービン２のインペラ３を回転駆動させた後の排ガスＧは、排気ディフューザ１２の排出流路Ｒ６を流通するとともに圧力回復され、外部に排出される。

（遠心圧縮機のインペラ）
一方、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６は、ハブ１８と、ハブ１８の周面１８ａ上において軸線（軸）Ｏ１中心の周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレード２１と、ハブ１８の周面１８ａ上において複数のフルブレード２１のうちの隣接するフルブレード２１間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレード２２と、を備えて構成されている。

ここで、前述（図８）の通り、本願の発明者は、鋭意研究を重ね、遠心圧縮機５のインペラ６に軸（Ｏ１、回転軸４）側に入ってきた流れＡ２が遠心力で段々と外径側に飛ばされて軸Ｏ１方向に対して少しずつ傾くとともに、ハブ１８の周面１８ａを伝って動翼（２１）のハブ側（基端側）から動翼２１の翼面（壁面）を駆け上がる流れと、主流のインペラ６の入口側から入ってきた流れＡ１とがぶつかって、動翼（２１）の翼面から剥離し出口側に流れる二次流れＡ３が生じることを見い出した。

また、本願の発明者は、剥離が起こって二次流れＡ３が発生する剥離線（境界位置）Ｓが、動翼（２１）の正圧面側ではサージ側からチョーク側までほとんど変わらないこと、圧力比が高いサージ側ほどその傾向がやや顕著になること、動翼（２１）の負圧面側でも概ね同じ傾向が生じることなどの新たな知見を見い出し、これらの剥離に起因した二次流れＡ３がインペラ効率の低下に大きく影響することを発見するに至った。

さらに、図８及び図９に示したインペラ６の子午面（子午面断面）視で、フルブレード２１のコード長Ｌの前縁２１ａにおけるコード位置を０％、フルブレード２１の後縁２１ｂにおけるコード位置を１００％としたとき、剥離が起こって二次流れＡ３が発生する剥離線Ｓは、フルブレード２１の前縁２１ａ側（概ね０％～５％程度の位置）の基端２１ｃから後縁２１ｂ側に向かうに従い徐々にフルブレード２１の先端２１ｄ側に延び、概ね７０％程度の位置で先端２１ｄに達する凹曲線状（凹円弧状）を呈するように形成されることを発見した。

また、二次流れＡ３は、フルブレード２１の先端２１ｄ側（チップ側）の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することによって、特に、フルブレード２１の前縁２１ａ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することによって、さらにインペラ効率が低下することも確認された。

上記のような本願の発明者による格別顕著な成果、知見に基づいて、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａ（６）は、図２（図９参照）に示すように、インペラ６の子午面（子午面断面）上におけるスプリッタブレード２２Ａの翼高さ（Ｈｓ）に対するフルブレード２１の翼高さ（Ｈｆ）の比である翼高さ比をＨｓ／Ｈｆと定義した場合に、スプリッタブレード２２Ａの少なくとも前縁２２ａにおいて、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たすように構成されている。

なお、本開示におけるインペラ６の子午面とは、遠心圧縮機５のインペラ６をその中心軸（Ｏ１）に沿って切断した断面に、動翼１９（フルブレード２１、スプリッタブレード２２）の部分だけ切断断面そのままではなく、動翼形状を中心軸（Ｏ１）に沿って回転投影した形状を重ね合わせた流路形状断面を意味する。

また、本開示におけるフルブレード２１の翼高さＨｆ、スプリッタブレード２２Ａ（２２）の翼高さＨｓはそれぞれ、インペラ６の子午面において、基端２１ｃ、２２ｃと先端２１ｄ、２２ｄの間の中心線Ｐ１、Ｐ２に直交する方向の基端２１ｃ、２２ｃから先端２１ｄ、２２ｄまでの長さ寸法である。

さらに、スプリッタブレード２２Ａの翼高さ（Ｈｓ）に対するフルブレード２１の翼高さ（Ｈｆ）の比である翼高さ比Ｈｓ／Ｈｆは、同じコード位置における翼高さの比である。

そして、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａにおいては、スプリッタブレード２２Ａが、その少なくとも前縁２２ａにおいて、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たすように構成されていることにより、フルブレード２１よりも翼高さが小さいスプリッタブレード２２Ａによって、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１の翼面（壁面）に向かう流れＡ２を遮ることができる。これにより、フルブレード２１の翼面を駆け上がる流れＡ２が発生することを抑え、スプリッタブレード２２Ａによって二次流れＡ３の発生を抑制することが可能になる。

また、スプリッタブレード２２Ａの少なくとも前縁２２ａにおいて、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たすように構成されていることで、二次流れＡ３がフルブレード２１の先端２１ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを効果的に抑制することができる。

したがって、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａ及びこれを備えた遠心圧縮機５によれば、二次流れの発生を抑制できるとともに、二次流れＡ３が漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、より効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

ここで、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａ（及びこれを備えた遠心圧縮機５）は、図２に示すように、スプリッタブレード２２Ａの前縁２２ａから後縁２２ｂに至るまでの全ての区間、すなわち、スプリッタブレード２２Ａの前縁２２ａから後縁２２ｂに至るまでの全てのコード位置において、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たすように構成されていることが好ましい。

このように構成した場合には、フルブレード２１よりも翼高さが小さいスプリッタブレード２２Ａによって、漏れ流れとの干渉を抑制しつつ、フルブレード２１の翼面を駆け上がる流れＡ２の発生を抑制でき、スプリッタブレード２２Ａによって二次流れＡ３の発生を抑制することが可能になる。

また、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａは、スプリッタブレード２２Ａの少なくとも前縁２２ａにおいて、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たすように構成されていることがより好ましい。

このように構成した場合には、二次流れＡ３の発生を抑制しつつ、より効果的に、フルブレード２１Ａの先端２２ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

さらに、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ａは、スプリッタブレード２２Ａの前縁２２ａから後縁２２ｂに至るまでの全ての区間において、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たすように構成されていることがより好ましい。

このように構成した場合には、さらに効果的に、二次流れＡ３の発生を抑制することができるとともに、フルブレード２１の先端２１ｄの隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

また、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６Ｂ（６）は、図３（図８、図９参照）に示すように、翼高さ比Ｈｓ／Ｈｆがスプリッタブレード２２Ｂ（２２Ｃ、２２Ｄ（２２））の前縁２２ａから後縁２２ｂに至るまで徐々に大きくなるように構成されていてもよい。

このように構成した場合には、例えば、剥離線Ｓに合わせた形でスプリッタブレード２２Ｂ（２２）を形成するなどし、さらに効果的で効率的に、二次流れＡ３の発生を抑制することができ、且つフルブレード２１の先端２１ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

また、本願の発明者の鋭意研究の成果として得られた知見に基づき、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６（６Ｃ、６Ｄ）は、前述のように、インペラ６の子午面上におけるフルブレード２１のコード（コード長Ｌ）方向に沿ったコード位置において、フルブレード２１の前縁２１ａにおけるコード位置を０％、フルブレード２１の後縁２１ｂにおけるコード位置を１００％とし、さらにスプリッタブレード２２（２２Ｃ、２２Ｄ）の前縁２２ａの基端２２ｃにおけるコード位置をＣｈ、スプリッタブレード２２の前縁２２ａの先端２２ｄにおけるコード位置をＣｔ、と定義した場合に、図４、図５に示すように、Ｃｈ≦３０％、且つ、Ｃｔ≧５０％の関係を満たすように構成されていることがより好ましい。

このように構成した場合においても、二次流れＡ３が発生する剥離線Ｓの位置に応じてスプリッタブレード２２を形成することができ、効果的で効率的に、二次流れＡ３の発生を抑制することができ、且つフルブレード２１の先端２１ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

さらに、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６（６Ｃ、６Ｄ）は、図４、図５に示すように、スプリッタブレード２２（２２Ｃ、２２Ｄ）の基端２２ｃにおけるコード長ＬをＬｈ、スプリッタブレード２２の先端２２ｄにおけるコード長ＬをＬｔ、と定義した場合に、２×Ｌｔ≦Ｌｈの関係を満たすように構成してもよい。言い換えれば、チップ側のコード長Ｌｔに対し、ハブ側コード長Ｌｈが２倍以上となるような翼前縁形状を有して構成してもよい。

この場合においても、本願の発明者の鋭意研究の成果として得られた知見に基づき、二次流れＡ３が発生する剥離線Ｓの位置に応じてスプリッタブレード２２を形成することができ、やはり、効果的で効率的に、二次流れＡ３の発生を抑制することができ、且つフルブレード２１の先端２１ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

さらに、図５に示すように、スプリッタブレード２２（２２Ｄ）の前縁２２ａは、子午面上において、前縁２２ａの基端２２ｃと先端２２ｄとを結んだ直線に対して凹となる凹曲線部２２ｅを有してもよい。

この場合においては、本願の発明者の鋭意研究の成果として得られた知見に基づき、二次流れＡ３が発生する凹曲線状の剥離線Ｓに応じてスプリッタブレード２２を形成することができ、これにより、さらに効果的で効率的に、二次流れＡ３の発生を抑制することができ、且つフルブレード２１の先端２１ｄ側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

また、図５（図８、図９参照）に示すように、スプリッタブレード２２（２２Ｄ）の前縁２２ａの基端２２ｃにおけるコード位置ＣｈをＣｈ＝０％の関係を満たすように設定してもよい。言い換えれば、スプリッタブレード２２のハブ側前縁２２ａがフルブレード２１の前縁２１ａまで延びて同位置（略同位置を含む）に配されるように構成してもよい。

この場合には、より一層効果的に、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１の翼面に向かう流れを遮ることができ、スプリッタブレード２２によって二次流れＡ３の発生を抑制することが可能になる。

（第２実施形態）
次に、図６、図７（図１から図５、図８、図９）を参照し、第２実施形態に係る遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機について説明する。

本実施形態においては、第１実施形態と同様、遠心圧縮機５がターボチャージャ１に具備されているものとして説明を行う。また、本実施形態では、第１実施形態に対して遠心圧縮機５のインペラ６の構成のみが異なる。このため、本実施形態では、第１実施形態と同様の構成などに対し、同一符号を付すなどし、その詳細な説明を省略する。

（遠心圧縮機のインペラ）
本実施形態のターボチャージャ１の遠心圧縮機５において、インペラ６（６Ｅ）は、図６（図１）に示すように、ハブ１８と、ハブ１８の周面１８ａ上において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレード２１と、ハブ１８の周面１８ａ上において複数のフルブレード２１のうちの隣接するフルブレード２１の間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレード２２と、を備えて構成されている。

ここで、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６（６Ｅ）は、特に限定を必要とするものではないが、スプリッタブレード２２として、第１実施形態（第１実施形態の変更例を含む）に記載の何れかのスプリッタブレード２２が具備されている。

これに加え、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６（６Ｅ）においては、隣り合うフルブレード２１（第１フルブレード２１Ａ、第２フルブレード２１Ｂ）間にそれぞれ少なくとも１つが設けられた複数の凸部（例えば、ボルテックスジェネレータ：ＶＧなど）であって、ハブ１８の周面１８ａ上から突設するように構成された複数の凸部２５をさらに備えている。

この凸部２５は、図６、図７（図９参照）に示すように、インペラ６（６Ｅ）の子午面上におけるフルブレード２１のコード方向に沿ったコード位置において、フルブレード２１の前縁２１ａにおけるコード位置を０％、フルブレード２１の後縁２１ｂにおけるコード位置を１００％、凸部２５の上流縁２５ａにおけるコード位置をＣｖｌ、と定義した場合に、Ｃｖｌ≦５０％の関係を満たし、フルブレード２１の翼高さをＨｆ、子午面上における凸部２５の高さをＨｖと定義した場合に、Ｈｖ≦０．３×Ｈｆの関係を満たすように設けられている。

なお、第１実施形態と同様、本開示におけるフルブレード２１の翼高さＨｆ、凸部２５の高さＨｖはそれぞれ、インペラ６の子午面において、基端２１ｃ、２５ｃと先端２１ｄ、２５ｄの間の中心線Ｐ１、Ｐ３に直交する方向の基端２１ｃ、２５ｃから先端２１ｄ、２５ｄまでの長さ寸法である。

このように凸部２５を備えた場合には、高さが小さい凸部２５によって、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面に向かう流れを、ハブ１８の周面１８ａ上で翼面に沿う方向、すなわち、フルブレード２１の後縁２１ｂ側に導き、従来の流れよりも滑らかにフルブレード２１の後縁２１ｂ側に向かう流れを生成することが可能になる。これにより、フルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れＡ３の発生をさらに抑制することが可能になる。

したがって、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６及びこれを備えた遠心圧縮機５によれば、第１実施形態よりも、二次流れＡ３の発生をさらに抑制できるとともに、漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、より一層、効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

ここで、本実施形態の遠心圧縮機５のインペラ６において、凸部２５の上流縁２５ａは、スプリッタブレード２２の前縁２２ａよりも上流側に位置することが好ましい。

このように構成することによって、高さが小さい凸部２５で、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面に向かう流れを、より効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも滑らかで整った流れを生成することが可能になる。よって、二次流れＡ３の発生をさらに抑制することができる。

以上、本開示の遠心圧縮機のインペラ及びこれを備えた遠心圧縮機の第１実施形態、第２実施形態について説明したが、本開示の遠心圧縮機のインペラ及び遠心圧縮機は、上記の第１実施形態、第２実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。

例えば、第２実施形態では、第１実施形態のスプリッタブレード２２とともに凸部２５を備えて遠心圧縮機５のインペラ６が構成されているものとしたが、スプリッタブレード２２を備えず、隣接するフルブレード２１の間にそれぞれ少なくとも１つが設けられた複数の凸部２５であって、ハブ１８の周面１８ａ上から突設するように構成された複数の凸部２５を備えて、遠心圧縮機５のインペラ６が構成されてもよい。

このように構成した場合には、インペラ６の子午面上におけるフルブレード２１のコード方向に沿ったコード位置において、フルブレード２１の前縁２１ａにおけるコード位置を０％、フルブレード２１の後縁２１ｂにおけるコード位置を１００％、凸部２５の上流縁２５ａにおけるコード位置をＣｖｌ、と定義した場合に、Ｃｖｌ≦５０％の関係を満たし、フルブレード２１の翼高さをＨｆ、子午面上における凸部２５の高さをＨｖと定義した場合に、Ｈｖ≦０．３×Ｈｆの関係を満たすように構成することが好ましい。

これにより、凸部２５によって、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１の翼面に向かう流れを、効果的に翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも滑らかな流れを生成することが可能になる。よって、フルブレード２１の翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れＡ３の発生をさらに抑制することが可能になる。また、漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

また、図７に示すように、凸部２５の上流縁２５ａと、隣接するフルブレード２１のうちの一方側の第１フルブレード２１Ａにおける負圧面との周方向に沿ったピッチ距離をＰｌ_１、凸部２５の上流縁２５ａと、隣接するフルブレード２１のうちの他方側の第２フルブレード２１Ｂにおける圧力面との周方向に沿ったピッチ距離をＰｌ_２、と定義した場合に、Ｐｌ_１＜Ｐｌ_２の関係を満たすように構成してもよい。

この場合においては、第１フルブレード２１Ａにおける負圧面に向かって流れてくる流れＡ２を凸部２５によって、より効率的且つ効果的に、翼面に沿う方向側（第１フルブレード２１Ａの後縁２１ｂ側）に導き、従来の流れよりも滑らかで整った流れを好適に生成することが可能になる。

さらに、隣接するフルブレード２１間に設けられた少なくとも１つの凸部２５は、第１凸部２５Ａと、第１凸部２５Ａとは異なる第２凸部２５Ｂと、を含んでもよい。言い換えれば、翼ピッチ間に２枚以上の凸部２５を設けるようにしてもよい。

この場合においては、各凸部２５によって、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面に向かう流れＡ２を、第１凸部２５Ａと第２凸部２５Ｂとによってそれぞれ翼面に沿う方向側に導き、より効果的に、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。これにより、さらにフルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れＡ３の発生を一層、抑制することが可能になる。

また、このとき、第１凸部２５Ａの上流縁２５ａは、第２凸部２５Ｂの上流縁２５ａよりも上流側に位置することが好ましい。言い換えれば、２枚以上が配置された凸部２５（２５Ａ、２５Ｂ）であって、凸部２５（２５Ａ、２５Ｂ）はそれぞれ流れ方向位置が異なるように配置されていることが好ましい。

この場合においては、各凸部２５（２５Ａ、２５Ｂ）によって、翼面に向かう流れＡ２を、さらに効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。

さらに、第１凸部２５Ａの上流縁２５ａは、第２凸部２５Ｂの上流縁２５ａよりも第１フルブレード２１Ａの負圧面側に配置されていることがより好ましい。言い換えれば、翼ピッチ間に配置された複数の凸部２５（２５Ａ、２５Ｂ）であって、流れ方向に複数列配置されていることが好ましい。

この場合においては、各凸部２５（２５Ａ、２５Ｂ）によって、ハブ１８の周面１８ａを伝ってフルブレード２１（やスプリッタブレード２２）の翼面に向かう流れＡ２を、より一層効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。

最後に、上記の各実施形態（変更例を含む）に記載の内容は、例えば以下のように把握される。

（１）一の態様に係る遠心圧縮機（遠心圧縮機５）のインペラ（インペラ６、６Ａ～６Ｄ）は、ハブ（ハブ１８）と、ハブの周面（周面１８ａ）において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレード（フルブレード２１）と、ハブの周面上において複数のフルブレードのうちの隣接するフルブレード間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレード（スプリッタブレード２２、２２Ａ～２２Ｄ）と、を備える遠心圧縮機のインペラであって、インペラの子午面上におけるスプリッタブレードの翼高さ（Ｈｓ）に対するフルブレードの翼高さ（Ｈｆ）の比である翼高さ比をＨｓ／Ｈｆと定義した場合に、スプリッタブレードの少なくとも前縁において、翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たす。

この場合には、フルブレードよりも翼高さが小さいスプリッタブレードによって、ハブの周面を伝ってフルブレードの翼面に向かう流れを遮ることができる。これにより、スプリッタブレードによって二次流れの発生を抑制することが可能になる。

また、スプリッタブレードの少なくとも前縁において、翼高さ比がＨｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たすように構成されていることで、二次流れがフルブレードの先端側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを効果的に抑制することができる。

したがって、二次流れの発生を抑制できるとともに、二次流れが漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、より効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

（２）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１）の遠心圧縮機のインペラであって、スプリッタブレードの前縁（前縁２２ａ）から後縁（後縁２２ｂ）に至るまでの全ての区間において、翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たす。

この場合には、フルブレードよりも翼高さが小さいスプリッタブレードが広範に設けられていることで、遠心圧縮機の圧力比と流量の関係で示される作動範囲全体（広範）で、効果的に漏れ流れとの干渉を抑制しつつ、フルブレードの翼面を駆け上がる流れの発生を抑制でき、スプリッタブレードによって二次流れの発生を抑制することが可能になる。

（３）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（２）の遠心圧縮機のインペラであって、スプリッタブレードの前縁から後縁に至るまでの全ての区間において、翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たす。

この場合には、本願の発明者の鋭意研究の成果（剥離線の位置の知見）に基づいて、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たすように構成されているため、より効果的に、二次流れの発生を抑制しつつ、フルブレードの先端の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（４）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１）の遠心圧縮機のインペラであって、スプリッタブレードの少なくとも前縁において、翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たす。

この場合には、本願の発明者の鋭意研究の成果（剥離線の位置の知見）に基づいて、スプリッタブレードの少なくとも前縁において、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たすように構成されているため、さらに効果的に、二次流れの発生を抑制しつつ、フルブレードの先端の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（５）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（４）の遠心圧縮機のインペラであって、翼高さ比は、スプリッタブレードの前縁から後縁に至るまで徐々に大きくなるように構成される。

この場合には、例えば、剥離線に合わせた形でスプリッタブレードを形成するなどし、さらに効果的で効率的に、二次流れの発生を抑制することができ、且つフルブレードの先端側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（６）一の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、ハブと、ハブの周面上において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレードと、ハブの周面上において複数のフルブレードのうちの隣接するフルブレード間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレードと、を備える遠心圧縮機のインペラであって、インペラの子午面上におけるフルブレードのコード方向に沿ったコード位置において、フルブレードの前縁におけるコード位置を０％、フルブレードの後縁におけるコード位置を１００％、スプリッタブレードの前縁の基端における前記コード位置をＣｈ、スプリッタブレードの前縁の先端におけるコード位置をＣｔ、と定義した場合に、Ｃｈ≦３０％、且つ、Ｃｔ≧５０％の関係を満たす。

このように構成した場合においても、二次流れが発生する剥離線の位置に応じてスプリッタブレードを形成することができ、効果的で効率的に、二次流れの発生を抑制することができ、且つ二次流れがフルブレードの先端側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（７）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（６）の遠心圧縮機のインペラであって、スプリッタブレードの基端におけるコード長をＬｈ、スプリッタブレードの先端におけるコード長をＬｔ、と定義した場合に、２×Ｌｔ≦Ｌｈの関係を満たす。

この場合においても、本願の発明者の鋭意研究の成果として得られた知見に基づき、二次流れが発生する剥離線の位置に応じてスプリッタブレードを形成することができ、やはり、効果的で効率的に、二次流れの発生を抑制することができ、且つフルブレードの先端側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（８）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（６）又は（７）の遠心圧縮機のインペラであって、スプリッタブレードの前縁は、子午面上において、前縁の基端（基端２２ｃ）と先端（先端２２ｄ）とを結んだ直線に対して凹となる曲面状を有する。

この場合においては、本願の発明者の鋭意研究の成果として得られた知見に基づき、二次流れが発生する凹曲線状（凹曲面状）の剥離線に応じてスプリッタブレードを形成することができ、これにより、さらに効果的で効率的に、二次流れの発生を抑制することができ、且つフルブレードの先端側の隙間から漏れる漏れ流れと干渉することを抑制することが可能になる。

（９）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（６）乃至（８）の圧縮機のインペラであって、Ｃｈ＝０％の関係を満たす。

この場合には、ハブの周面を伝ってフルブレードの翼面に向かう流れをフルブレードの前縁側から遮ることができ、より一層効果的に、スプリッタブレードによって二次流れの発生を抑制することが可能になる。

（１０）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラ（インペラ６、６Ｅ）は、上記（１）乃至（９）の遠心圧縮機のインペラであって、隣接するフルブレード間にそれぞれ少なくとも１つが設けられた複数の凸部（凸部２５）であって、ハブの周面上から突設するように構成された複数の凸部をさらに備え、インペラの子午面上におけるフルブレードのコード方向に沿ったコード位置において、フルブレードの前縁におけるコード位置を０％、フルブレードの後縁におけるコード位置を１００％、凸部の上流縁（上流縁２５ａ）におけるコード位置をＣｖｌ、と定義した場合に、Ｃｖｌ≦５０％の関係を満たし、フルブレードの翼高さをＨｆ、子午面上における凸部の高さをＨｖと定義した場合に、Ｈｖ≦０．３×Ｈｆの関係を満たす。

この場合には、高さが小さい凸部によって、ハブの周面を伝ってフルブレード（やスプリッタブレード）の翼面に向かう流れを、ハブの周面上で翼面に沿う方向、すなわち、フルブレードの後端側に導き、従来の流れよりも滑らかにフルブレードの後端側に向かう流れを生成することが可能になる。これにより、フルブレード（やスプリッタブレード）の翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れの発生をさらに抑制することが可能になる。

したがって、二次流れの発生をさらに抑制できるとともに、漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、より一層、効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

（１１）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１０）の遠心圧縮機のインペラであって、凸部の上流縁は、スプリッタブレードの前縁よりも上流側に位置する。

このように構成することによって、高さが小さい凸部で、ハブの周面を伝ってフルブレード（やスプリッタブレード）の翼面に向かう流れを、より効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも滑らかで整った流れを生成することが可能になる。よって、二次流れの発生をさらに抑制することができる。

（１２）一の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、ハブと、ハブの周面上において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレードと、隣接するフルブレード間にそれぞれ少なくとも１つが設けられた複数の凸部であって、ハブの周面上から突設するように構成された複数の凸部と、を備える遠心圧縮機のインペラであって、インペラの子午面上におけるフルブレードのコード方向に沿ったコード位置において、フルブレードの前縁におけるコード位置を０％、フルブレードの後縁におけるコード位置を１００％、凸部の上流縁におけるコード位置をＣｖｌ、と定義した場合に、Ｃｖｌ≦５０％の関係を満たし、フルブレードの翼高さをＨｆ、子午面上における凸部の高さをＨｖと定義した場合に、Ｈｖ≦０．３×Ｈｆの関係を満たす。

この場合には、凸部によって、ハブの周面を伝ってフルブレードの翼面に向かう流れを、効果的に翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも滑らかな流れを生成することが可能になる。よって、フルブレードの翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れの発生をさらに抑制することが可能になる。また、漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

したがって、二次流れの発生をさらに抑制できるとともに、漏れ流れと干渉することを抑制でき、従来と比較し、効率的且つ効果的に、流量配分の均一化、高圧力比、高効率化を図り、さらなるインペラ効率の向上が可能になる。

（１３）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１２）の遠心圧縮機のインペラであって、凸部の上流縁と、隣接するフルブレードのうちの一方側の第１フルブレード（第１フルブレード２１Ａ）における負圧面との前記周方向に沿ったピッチ距離をＰｌ_１、凸部の上流縁と、隣接するフルブレードのうちの他方側の第２フルブレード（第２フルブレード２１Ｂ）における圧力面との周方向に沿ったピッチ距離をＰｌ_２、と定義した場合に、Ｐｌ_１＜Ｐｌ_２の関係を満たす。

この場合には、第１フルブレードにおける負圧面に向かって流れてくる流れを凸部によって、より効率的且つ効果的に、翼面に沿う方向側（第１フルブレードの後端側）に導き、従来の流れよりも滑らかで整った流れを好適に生成することが可能になる。

（１４）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１３）の遠心圧縮機のインペラであって、隣接するフルブレード間に設けられた少なくとも１つの凸部は、第１凸部（第１凸部２５Ａ）と、第１凸部とは異なる第２凸部（第２凸部２５Ｂ）と、を含む。

この場合には、各凸部によって、ハブの周面を伝ってフルブレード（やスプリッタブレード）の翼面に向かう流れを、第１凸部と第２凸部とによってそれぞれ翼面に沿う方向側に導き、より効果的に、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。これにより、さらにフルブレード（やスプリッタブレード）の翼面を駆け上がる流れが発生しにくくなり、二次流れの発生を一層、抑制することが可能になる。

（１５）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１４）の遠心圧縮機のインペラであって、第１凸部の上流縁は、第２凸部の上流縁よりも上流側に位置する。

この場合においては、各凸部によって、翼面に向かう流れを、さらに効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。

（１６）別の態様に係る遠心圧縮機のインペラは、上記（１４）又は（１５）の遠心圧縮機のインペラであって、第１凸部の上流縁は、第２凸部の上流縁よりも第１フルブレードの負圧面側に配置された。

この場合においては、各凸部によって、ハブの周面を伝ってフルブレードの翼面に向かう流れを、より一層効果的に、翼面に沿う方向側に導き、従来の流れよりも整った流れを生成することが可能になる。

（１７）一の態様に係る遠心圧縮機は、上記（１）乃至（１６）の遠心圧縮機のインペラを備える。

上記（１７）の遠心圧縮機によれば、上記の（１）乃至（１６）に記載の遠心圧縮機のインペラの作用効果を得ることができる。

１ ターボチャージャ
２ タービン
４ 回転軸
５ 遠心圧縮機（コンプレッサ）
６ インペラ
６Ａ～６Ｅ インペラ
１８ ハブ
１８ａ 周面
２１ フルブレード（動翼）
２１Ａ 第１フルブレード
２１Ｂ 第２フルブレード
２１ａ 前縁
２１ｂ 後縁
２１ｃ 基端
２１ｄ 先端
２２ スプリッタブレード（動翼）
２２Ａ～２２Ｄ スプリッタブレード
２２ａ 前縁
２２ｂ 後縁
２２ｃ 基端
２２ｄ 先端
２５ 凸部
２５Ａ 第１凸部
２５Ｂ 第２凸部
２５ａ 上流縁
Ａ 空気（流体）
Ａ’ 圧縮空気（圧縮流体、流体）
Ａ３ 二次流れ
Ｏ１ 軸線（軸方向）

Claims (12)

1. ハブと、
   前記ハブの周面上において周方向に間隔を空けて設けられた複数のフルブレードと、
   前記ハブの周面上において前記複数のフルブレードのうちの隣接するフルブレード間にそれぞれ設けられた複数のスプリッタブレードと、を備える遠心圧縮機のインペラであって、
   前記インペラの子午面上における前記フルブレードのコード方向に沿ったコード位置において、
   前記フルブレードの前縁における前記コード位置を０％、
   前記フルブレードの後縁における前記コード位置を１００％、
   前記スプリッタブレードの前縁の基端における前記コード位置をＣｈ、
   前記スプリッタブレードの前縁の先端における前記コード位置をＣｔ、と定義した場合に、
   Ｃｈ≦３０％、且つ、Ｃｔ≧５０％の関係を満たす、
   遠心圧縮機のインペラ。
2. 前記スプリッタブレードの前記基端におけるコード長をＬｈ、
   前記スプリッタブレードの前記先端におけるコード長をＬｔ、と定義した場合に、
   ２×Ｌｔ≦Ｌｈの関係を満たす、
   請求項１に記載の遠心圧縮機のインペラ。
3. 前記スプリッタブレードの前記前縁は、前記子午面上において、前記前縁の基端と先端とを結んだ直線に対して凹となる曲面状を有する、
   請求項１又は２に記載の遠心圧縮機のインペラ。
4. Ｃｈ＝０％の関係を満たす、
   請求項１乃至３の何れか１項に記載の遠心圧縮機のインペラ。
5. 前記インペラの子午面上における前記スプリッタブレードの翼高さ（Ｈｓ）に対する前記フルブレードの翼高さ（Ｈｆ）の比である翼高さ比をＨｓ／Ｈｆと定義した場合に、
   前記翼高さ（Ｈｓ）及び前記翼高さ（Ｈｆ）は、前記スプリッタブレード又は前記フルブレードの基端と先端との間の中心線に直交する方向の前記基端から前記先端までの長さ寸法であって、前記翼高さ比（Ｈｓ／Ｈｆ）は、前記インペラの子午面上における前記フルブレードのコード方向に沿ったコード位置において同一のコード位置における翼高さ比（Ｈｓ／Ｈｆ）であり、
   前記スプリッタブレードの少なくとも前縁において、前記翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たす、
   請求項１乃至４のいずれか１項に記載の遠心圧縮機のインペラ。
6. 前記スプリッタブレードの前記前縁から後縁に至るまでの全ての区間において、前記翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ＜１の関係を満たす、
   請求項５に記載の遠心圧縮機のインペラ。
7. 前記スプリッタブレードの前記前縁から前記後縁に至るまでの全ての区間において、前記翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たす、
   請求項６に記載の遠心圧縮機のインペラ。
8. 前記スプリッタブレードの少なくとも前記前縁において、前記翼高さ比は、Ｈｓ／Ｈｆ≦０．７の関係を満たす、
   請求項５に記載の遠心圧縮機のインペラ。
9. 前記翼高さ比は、前記スプリッタブレードの前記前縁から後縁に至るまで徐々に大きくなるように構成される、
   請求項８に記載の遠心圧縮機のインペラ。
10. 前記隣接するフルブレード間にそれぞれ少なくとも１つが設けられた複数の凸部であって、前記ハブの前記周面上から突設するように構成された複数の凸部をさらに備え、
    前記インペラの子午面上における前記フルブレードのコード方向に沿ったコード位置において、
    前記フルブレードの前縁における前記コード位置を０％、
    前記フルブレードの後縁における前記コード位置を１００％、
    前記凸部の上流縁における前記コード位置をＣｖｌ、と定義した場合に、
    Ｃｖｌ≦５０％の関係を満たし、
    前記フルブレードの翼高さをＨｆ、前記子午面上における前記凸部の高さをＨｖと定義した場合に、
    Ｈｖ≦０．３×Ｈｆの関係を満たす、
    請求項１乃至３の何れか１項に記載の遠心圧縮機のインペラ。
11. 前記凸部の前記上流縁は、前記スプリッタブレードの前記前縁よりも上流側に位置する、
    請求項１０に記載の遠心圧縮機のインペラ。
12. 請求項１乃至１１の何れか１項に記載の遠心圧縮機のインペラを備える、
    遠心圧縮機。

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