JP7464207B1 - Method for polishing ferritic stainless steel strip and method for producing hairline-finished ferritic stainless steel strip - Google Patents
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Abstract
下地残り欠陥および研磨疵欠陥を低減できるフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法を提供する。ヘアライン仕上げ処理を施す前のフェライト系ステンレス冷延鋼帯に、複数の研磨スタンドを有する研磨装置で下地研磨処理を施す際のフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法であり、前記冷延鋼帯を分類する分類工程と、研磨スタンドで使用する研磨ベルトを準備する準備工程と、分類工程で分類した冷延鋼帯に下地研磨処理を施す下地研磨工程を有し、分類工程では、冷延鋼帯をＴｉとＮｂの合計含有量に基づき各素材に分類し、準備工程では、番手が＃６０および＃８０の目ならし済み研磨ベルトを粗目番手研磨ベルトとし、番手が＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトを細目番手研磨ベルトとして準備し、下地研磨工程では、各素材に対し、粗目番手研磨ベルトと細目番手研磨ベルトを所定の条件で使用した研磨装置で下地研磨処理を施す。Provided is a method for polishing a ferritic stainless steel strip, capable of reducing residual base defects and polishing flaw defects, in which a ferritic stainless steel cold-rolled strip before hairline finishing is subjected to a base polishing treatment in a polishing device having a plurality of polishing stands, the method comprising a classification step for classifying the cold-rolled steel strip, a preparation step for preparing polishing belts to be used in the polishing stands, and a base polishing step for subjecting the cold-rolled steel strip classified in the classification step to a base polishing treatment, in which the classification step classifies the cold-rolled steel strip into each material based on the total content of Ti and Nb, the preparation step prepares polishing belts with grain sizes of #60 and #80 as coarse grain polishing belts and polishing belts with grain sizes of #100 and #120 as fine grain polishing belts, and in the base polishing step, each material is subjected to a base polishing treatment in a polishing device using the coarse grain polishing belts and the fine grain polishing belts under predetermined conditions.
Description
本発明は、フェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法に関し、詳細には、ヘアライン仕上げ処理を施す前のフェライト系ステンレス冷延鋼帯に下地研磨処理を施す際の、フェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法に関する。 The present invention relates to a method for polishing a ferritic stainless steel strip, and more particularly to a method for polishing a ferritic stainless steel strip when performing a base polishing treatment on a ferritic stainless steel cold-rolled steel strip before performing a hairline finishing treatment.
ステンレス冷延鋼板では、意匠性をもたせたるために各種の表面研磨仕上げが行われることがある。その中でもＨＬ仕上げ（例えばＪＩＳ Ｇ ４３０５：２０２１に規定、以下、ヘアライン仕上げとも称する。）は、鋼板の長手方向に長く連続した研磨目を持つものであり、その高級感から建材や家電に広く用いられている。 Various types of surface polishing finishes are sometimes used on cold-rolled stainless steel sheets to give them a design. Among these, the HL finish (specified in, for example, JIS G 4305:2021, hereafter also referred to as hairline finish) has long, continuous polished marks in the longitudinal direction of the steel sheet, and is widely used in building materials and home appliances due to its luxurious appearance.
特許文献１に示すように、ヘアライン仕上げは、素材であるステンレス冷延鋼帯に下地研磨処理を施した後に、ヘアライン仕上げ処理を施すことで製造される。As shown in Patent Document 1, the hairline finish is produced by subjecting the raw material, a stainless steel cold-rolled steel strip, to a base polishing process and then a hairline finishing process.
ヘアライン仕上げ処理の前に行われる下地研磨処理は、特許文献２に示すような研磨装置を用いて実施される。前記研磨装置は、複数の研磨スタンドを有している。そして、前記研磨装置は、前記複数の研磨スタンドが、鋼帯の通板方向に直列に並べられて構成されている。各研磨スタンドは、素材（被研磨材）である鋼帯を研磨する研磨ベルトを備えている。前記研磨ベルトは、無限軌道状に巻かれて回転する研磨ベルトである。The base polishing process, which is carried out before the hairline finishing process, is performed using a polishing device as shown in Patent Document 2. The polishing device has multiple polishing stands. The polishing device is configured with the multiple polishing stands lined up in series in the running direction of the steel strip. Each polishing stand is equipped with a polishing belt that polishes the steel strip, which is the raw material (material to be polished). The polishing belt is a polishing belt that is wound in an endless track shape and rotates.
図１は、研磨スタンドの一例を示す模式図である。図中、符号１が素材であるステンレス鋼帯、符号２が研磨ベルト、符号３がコンタクトロール、符号４がアイドルロール、符号５がビリーロールである。具体的には、図１に示す研磨スタンドは、研磨ベルト２と、該研磨ベルト２を無限軌道状（エンドレス）に回転させるコンタクトロール３およびアイドルロール４と、ステンレス鋼帯１を挟んでコンタクトロール４と対向する位置に設けられたビリーロール５を有する。 Figure 1 is a schematic diagram showing an example of a polishing stand. In the figure, reference numeral 1 denotes the stainless steel strip, which is the material, reference numeral 2 denotes the polishing belt, reference numeral 3 denotes the contact roll, reference numeral 4 denotes the idle roll, and reference numeral 5 denotes the billy roll. Specifically, the polishing stand shown in Figure 1 has a polishing belt 2, a contact roll 3 and an idle roll 4 that rotate the polishing belt 2 in an endless track (endless), and a billy roll 5 that is provided in a position opposite the contact roll 4 with the stainless steel strip 1 in between.
研磨ベルト２は、コンタクトロール３とアイドルロール４との間に無限軌道状となるように巻かれている。また、コンタクトロール３およびアイドルロール４は、例えば、モーターによりそれぞれ回転駆動し、研磨ベルト２をアイドルロール４およびコンタクトロール３の間で無限軌道状に回転させる。そして、ビリーロール５の昇降により、ステンレス鋼帯１を研磨ベルト（コンタクトロール３）に押し付け、ステンレス鋼帯１の表面全面を均等に研磨する。The polishing belt 2 is wound in an endless track shape between the contact roll 3 and the idle roll 4. The contact roll 3 and the idle roll 4 are each rotated, for example, by a motor, causing the polishing belt 2 to rotate in an endless track shape between the idle roll 4 and the contact roll 3. The stainless steel strip 1 is pressed against the polishing belt (contact roll 3) by raising and lowering the billy roll 5, and the entire surface of the stainless steel strip 1 is evenly polished.
ここで、研磨ベルトの粒度（研磨ベルトの研磨材の粒度）は、＃６０等の番手で示される場合があり、下地研磨処理を施す際の研磨ベルトとしては、番手が＃６０～＃１２０程度のものが使用される。なお、ここで＃６０や＃１２０等の番手は、ＪＩＳ Ｒ ６０１０：２０００に規定される研磨材の粒度Ｐ６０やＰ１２０等にそれぞれ相当する。すなわち、番手が＃６０の研磨ベルトは、ＪＩＳ Ｒ ６０１０：２０００に規定されるＰ６０に相当する粒度であり、同様に、番手が＃１２０の研磨ベルトは、Ｐ１２０に相当する粒度である。なお、番手の数字は小さいほど、研磨材の粒度は大きく（粗く）、番手の数字が大きくなるにつれて、研磨材の粒度は小さく（細かく）なる。Here, the grain size of the abrasive belt (the grain size of the abrasive material of the abrasive belt) may be indicated by a number such as #60, and abrasive belts with a number between #60 and #120 are used for the base abrasive treatment. Note that the numbers #60 and #120 correspond to the grain sizes P60 and P120 of the abrasive material specified in JIS R 6010:2000, respectively. That is, an abrasive belt with a number of #60 has a grain size equivalent to P60 specified in JIS R 6010:2000, and similarly, an abrasive belt with a number of #120 has a grain size equivalent to P120. Note that the smaller the number number, the larger (coarser) the grain size of the abrasive material, and the larger the number number, the smaller (finer) the grain size of the abrasive material.
ヘアライン仕上げ処理は、下地研磨処理を施したステンレス鋼帯の表面を、適当な粒度（番手が＃１５０～＃２４０程度）の研磨ベルトを備えたヘアライン装置で研磨し、前記ステンレス鋼帯の表面に髪の毛のように長く連続した研磨目をつけることで行われる。Hairline finishing is performed by polishing the surface of a stainless steel strip that has been subjected to a base polishing treatment with a hairline device equipped with an abrasive belt of an appropriate grit size (approximately #150 to #240), creating long, continuous polishing marks like hair on the surface of the stainless steel strip.
ヘアライン仕上げの素材としては、２Ｂ仕上げ（焼鈍した冷延板に酸洗を行った後、スキンパス圧延を行い光沢のある表面にしたもの）やＢＡ仕上げ（光輝焼鈍した冷延板であり、表面に光沢があるもの）等のステンレス冷延鋼帯が用いられる。 Materials used for hairline finishing include stainless steel cold-rolled steel strips with a 2B finish (annealed cold-rolled sheet that is pickled and then skin-pass rolled to give it a glossy surface) and BA finish (bright annealed cold-rolled sheet with a glossy surface).
下地研磨処理は、これら２Ｂ仕上げの表面（２Ｂ面）やＢＡ仕上げの表面（ＢＡ面）等の、素材であるステンレス冷延鋼帯の表面（下地表面）を完全に除去するために行われる。下地研磨が不十分であった場合は、２Ｂ面やＢＡ面等の下地表面が残り、ヘアライン仕上げの研磨目の間に光沢が見えるようになり、ヘアライン仕上げとして商品価値が損なわれる（これを、「下地残り欠陥」と称する）。The base polishing process is carried out to completely remove the surface (base surface) of the raw material, the stainless steel cold rolled steel strip, such as the 2B finish surface (2B surface) and the BA finish surface (BA surface). If the base polishing is insufficient, the base surface, such as the 2B surface or BA surface, will remain, causing gloss to become visible between the polished marks of the hairline finish, reducing the commercial value of the hairline finish (this is called a "base remaining defect").
素材であるステンレス冷延鋼帯の表面を完全に除去するためには、下地研磨処理において、研磨量を増大することが考えられる。研磨量を増大させる方法としては、研磨スタンド数を増やすことと、研磨スタンドにおいて粗い目の研磨ベルト（番手が小さい研磨ベルト）を使用することが考えられる。 In order to completely remove the surface of the raw material, cold-rolled stainless steel strip, it is possible to increase the amount of polishing in the base polishing process. Possible methods for increasing the amount of polishing are to increase the number of polishing stands and to use coarse polishing belts (polishing belts with small grit size) in the polishing stands.
しかしながら、研磨装置とヘアライン装置を有するヘアライン加工設備では、設備コスト低減やランニングコスト低減のため、研磨装置における研磨スタンドのスタンド数が３～６であること多く、この限られたスタンド数の範囲内で完全に素材の下地表面を除去することが求められる。一方、粗い目の研磨ベルトを使用すると素材表面に研磨疵が生じ、これがヘアライン仕上げ処理後にも残ってしまい表面欠陥になることがある（これを、「研磨疵欠陥」と称する）。However, in hairline processing equipment that has a polishing device and a hairline device, the number of polishing stands in the polishing device is often 3 to 6 in order to reduce equipment costs and running costs, and it is necessary to completely remove the base surface of the material within this limited number of stands. On the other hand, if a coarse abrasive belt is used, polishing scratches will occur on the material surface, and these may remain even after the hairline finishing process and become surface defects (these are called "polishing scratch defects").
研磨疵欠陥を低減するための対策として、粗い目の研磨ベルトを使用して素材の下地表面を完全に除去した後、細かい目の研磨ベルトによる研磨を行って、粗い目の研磨ベルトで生じた研磨疵を除去することが考えられる。 One possible measure to reduce polishing defects is to use a coarse-grained abrasive belt to completely remove the base surface of the material, and then polish with a fine-grained abrasive belt to remove the polishing scratches caused by the coarse-grained belt.
さらに、フェライト系ステンレス鋼は軟質なため下地表面の除去は容易であるが、研磨疵欠陥が発生しやすく、オーステナイト系ステンレス鋼は硬質なため研磨疵欠陥は発生しにくいが下地表面の除去が難しい。そのため、特許文献３に示すように、フェライト系ステンレス鋼とオーステナイト系ステンレス鋼で、異なる研磨ベルトの組み合わせで下地研磨処理を行うことも考えられる。Furthermore, since ferritic stainless steel is soft, it is easy to remove the base surface, but polishing defects are likely to occur, while austenitic stainless steel is hard, so polishing defects are unlikely to occur, but it is difficult to remove the base surface. Therefore, as shown in Patent Document 3, it is possible to perform base polishing processing using a combination of different polishing belts for ferritic stainless steel and austenitic stainless steel.
しかしながら、フェライト系ステンレス鋼で多くの新鋼種が開発されたことにより、ヘアライン加工設備において、全てのフェライト系ステンレス鋼に対して、同じ研磨ベルトの組み合わせで下地研磨処理を行った場合、欠陥（下地残り欠陥、研磨疵欠陥）を十分に低減することができず、さらなる技術が望まれる。However, with the development of many new types of ferritic stainless steel, when the same combination of abrasive belts is used to perform base polishing on all ferritic stainless steels in hairline processing equipment, defects (base remaining defects, polishing scratch defects) cannot be sufficiently reduced, and further technology is desired.
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであって、下地残り欠陥および研磨疵欠陥を低減できるフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法を提供することを目的とする。The present invention has been made in consideration of the above circumstances, and aims to provide a method for polishing ferritic stainless steel strips that can reduce residual base defects and polishing scratch defects.
さて、本発明者らは、上記の目的を達成すべく、鋭意検討を重ねたところ、以下の知見を得た。 Now, in order to achieve the above-mentioned objective, the inventors have conducted extensive research and have come to the following findings.
（１）ヘアライン仕上げの素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯（以下、素材冷延鋼帯ともいう。）には、下地表面の除去は難しくないが、研磨疵が生じやすい鋼種（下記素材Ａ）と、研磨疵は生じにくいが、下地表面の除去が難しい鋼種（下記素材Ｂ）があることを見出した。
素材Ａ：Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％以下であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯
素材Ｂ：Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％超であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯
そして、下地残り欠陥および研磨疵欠陥を低減するには、素材冷延鋼帯を、上記素材Ａと素材Ｂの２種類に分類し、それぞれの種類に最適な研磨ベルトの組み合わせで下地研磨処理を施すことが有効であることを見出した。
(1) It has been found that, in the ferritic stainless steel cold-rolled strip (hereinafter also referred to as raw cold-rolled steel strip), which is a material for hairline finishing, there is a steel type (hereinafter referred to as raw material cold-rolled steel strip) in which it is not difficult to remove the base surface but polishing scratches are likely to occur, and a steel type (hereinafter referred to as raw material B) in which it is difficult to remove the base surface but polishing scratches are unlikely to occur.
Material A: Ferritic stainless steel cold rolled steel strip having a total Ti and Nb content of 0.20 mass% or less. Material B: Ferritic stainless steel cold rolled steel strip having a total Ti and Nb content of more than 0.20 mass%. It has been discovered that in order to reduce base remaining defects and polishing scratch defects, it is effective to classify the material cold rolled steel strip into the above two types, material A and material B, and to perform base polishing treatment using a combination of polishing belts that is optimal for each type.
（２）研磨疵欠陥は、下地研磨処理において、研磨ベルトが新しい段階で発生する場合が多いことを見出した。そして、下地残り欠陥を低減しつつ、研磨疵欠陥を低減するには、素材冷延鋼帯を下地研磨処理する前に、素材冷延鋼帯以外の鋼帯で、目ならし研磨を行った目ならし済みの研磨ベルトを用いることが有効であることを見出した。 (2) It was found that grinding defects often occur when the grinding belt is new during the base grinding process. It was also found that in order to reduce grinding defects while also reducing base remaining defects, it is effective to use a grinding belt that has been smoothed and polished with a steel strip other than the base cold-rolled steel strip before performing the base grinding process on the base cold-rolled steel strip.
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。The present invention was completed based on the above findings and further investigations. That is, the gist of the present invention is as follows.
［１］ヘアライン仕上げ処理を施す前のフェライト系ステンレス冷延鋼帯に、複数の研磨スタンドを有する研磨装置で下地研磨処理を施す際の、フェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法であって、
素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を分類する、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程と、
前記研磨スタンドで使用する研磨ベルトを準備する、研磨ベルトの準備工程と、
前記分類工程で分類したフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、下地研磨処理を施す、下地研磨工程と、を有し、
前記分類工程では、前記素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％以下である素材Ａのフェライト系ステンレス冷延鋼帯と、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％超である素材Ｂのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に分類し、
前記研磨ベルトの準備工程では、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０である未使用の研磨ベルトをそれぞれ、前記素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯以外の鋼帯を研磨して、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトとし、かつ、番手が＃６０および＃８０の目ならし済み研磨ベルトを粗目番手研磨ベルトとし、番手が＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトを細目番手研磨ベルトとして準備し、
前記下地研磨工程では、前記分類工程で分類した素材Ａのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、または大きな番手とし、かつ、前記粗目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｒと、前記細目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｆが、下記（１）式および（２）式を満たす研磨装置で、下地研磨処理を施し、
前記分類工程で分類した素材Ｂのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、または大きな番手とし、かつ、前記粗目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｒが、下記（３）式を満たす研磨装置で、下地研磨処理を施す、フェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法。
ｒ＋ｆ／４≧１．０ ・・・（１）
ｆ≧２ ・・・（２）
ｒ≧３ ・・・（３）
［２］前記［１］に記載のフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法により、下地研磨処理を施したフェライト系ステンレス冷延鋼帯に、ヘアライン仕上げ処理を施す、ヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
[1] A method for polishing a ferritic stainless steel strip when a base polishing process is performed on a ferritic stainless steel cold rolled steel strip before a hairline finishing process is performed using a polishing device having a plurality of polishing stands, comprising:
A process of classifying the raw material, ferritic stainless steel cold rolled strip,
a step of preparing an abrasive belt for use with the abrasive stand;
A base polishing process is performed on the ferritic stainless steel cold rolled steel strip classified in the classification process.
In the classification step, the raw material ferritic stainless steel cold rolled strip is classified into a raw material A ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of 0.20 mass% or less, and a raw material B ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of more than 0.20 mass%,
In the abrasive belt preparation step, unused abrasive belts having sizes of #60, #80, #100 and #120 are prepared by grinding steel strips other than the raw material ferritic stainless steel cold rolled steel strip to prepare grain-conditioned abrasive belts having sizes of #60, #80, #100 and #120, and the grain-conditioned abrasive belts having sizes of #60 and #80 are prepared as coarse grain abrasive belts, and the grain-conditioned abrasive belts having sizes of #100 and #120 are prepared as fine grain abrasive belts;
In the base polishing step, the ferritic stainless cold rolled steel strip of the material A classified in the classification step is subjected to base polishing treatment using a polishing device in which the grain size of the grain-prepared polishing belt used in the second or subsequent polishing stands is the same as or larger than the grain size of the grain-prepared polishing belt used in the immediately preceding polishing stand, and the number r of polishing stands using the coarse grain size polishing belt and the number f of polishing stands using the fine grain size polishing belt satisfy the following formulas (1) and (2):
The method for polishing a ferritic stainless steel strip includes subjecting the ferritic stainless steel cold-rolled steel strip of material B classified in the classification step to a base polishing process using a polishing device in which the grain size of a seasoned polishing belt used in the second or subsequent polishing stands is the same as or larger than the grain size of the seasoned polishing belt used in the immediately preceding polishing stand, and the number r of polishing stands using the coarse grain polishing belt satisfies the following formula (3):
r+f/4≧1.0 (1)
f≧2 (2)
r≧3 (3)
[2] A method for producing a hairline-finished ferritic stainless steel strip, comprising: subjecting a ferritic stainless steel cold-rolled strip that has been subjected to a base polishing treatment by the method for polishing a ferritic stainless steel strip described in [1] above to a hairline finish treatment.
本発明によれば、下地残り欠陥および研磨疵欠陥を低減できるフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法を提供することができる。 According to the present invention, a method for polishing ferritic stainless steel strips can be provided that can reduce residual base defects and polishing scratch defects.
本発明によれば、素材冷延鋼帯に対し、限られた研磨スタンド数の研磨装置で下地研磨を施して、効率よく表面品質に優れるヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯を製造することが可能となる。According to the present invention, it is possible to efficiently produce hairline-finished ferritic stainless steel strip with excellent surface quality by subjecting raw cold-rolled steel strip to base polishing using a polishing device with a limited number of polishing stands.
本発明を、以下の実施形態に基づき説明する。ただし、本発明は、以下の実施形態に限定されない。なお、本発明のフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法は、ヘアライン仕上げ＃１５ＨＬ（ヘアライン仕上げ処理を番手が＃１５０の研磨ベルトで施したもの）、ヘアライン仕上げ＃１８ＨＬ（ヘアライン仕上げ処理を番手が＃１８０の研磨ベルトで施したもの）、ヘアライン仕上げ＃２４ＨＬ（ヘアライン仕上げ処理を番手が＃２４０の研磨ベルトで施したもの）を製造する際の、ヘアライン仕上げ処理を施す前の下地研磨に好適に適用できる。The present invention will be described based on the following embodiment. However, the present invention is not limited to the following embodiment. The polishing method for ferritic stainless steel strips of the present invention can be suitably applied to base polishing before hairline finishing when producing hairline finish #15HL (hairline finish treatment performed with a polishing belt of #150), hairline finish #18HL (hairline finish treatment performed with a polishing belt of #180), and hairline finish #24HL (hairline finish treatment performed with a polishing belt of #240).
本発明のフェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法は、素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を分類する、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程と、研磨スタンドで使用する研磨ベルトを準備する、研磨ベルトの準備工程と、前記分類工程で分類したフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、下地研磨処理を施す、下地研磨工程と、を有する。The method for polishing ferritic stainless steel strip of the present invention includes a ferritic stainless steel cold rolled strip classification process for classifying the raw material, ferritic stainless steel cold rolled strip, a polishing belt preparation process for preparing a polishing belt to be used in the polishing stand, and a base polishing process for performing a base polishing process on the ferritic stainless steel cold rolled strip classified in the classification process.
（フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程）
フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程では、研磨対象となる素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を、下記の素材Ａと下記素材Ｂの２種類に分類する。なお、以下、含有量を示す％は、質量％を意味する。
素材Ａ：Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０.２０％以下であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯
素材Ｂ：Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０.２０％超であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯
(Classification process of ferritic stainless steel cold rolled strip)
In the classification process of the ferritic stainless steel cold rolled strip, the ferritic stainless steel cold rolled strip, which is the material to be polished, is classified into two types, namely, material A and material B. In the following, % indicating the content means mass %.
Material A: Ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of 0.20% or less. Material B: Ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of more than 0.20%.
ＴｉやＮｂは、ステンレス鋼の耐食性や加工性を向上させる効果のある元素である。しかし、ＴｉやＮｂはステンレス鋼の再結晶温度を上昇させる作用もある。Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０％以下の場合は８００～８５０℃で焼鈍を行うことが出来るが、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０％を超えると焼鈍温度を８５０～１０００℃に高くする必要がある。焼鈍温度を高くすると焼鈍時に生成する酸化スケールが厚くなり、焼鈍後の酸洗時の酸洗条件を強くする（例えば酸洗に用いる酸液の温度や濃度を高くしたり、酸液としてフッ酸等の強酸を用いる）必要が生じる。この様な酸洗時の酸洗条件を強くした酸洗を行うと、酸化スケールのみならず下地金属もその粒界を中心に不均一に溶解してしまい、酸洗後のステンレス鋼の表面が荒れてしまう。その場合、下地研磨処理で下地表面を除去するためには研磨量を多くする必要が生じる。Ti and Nb are elements that have the effect of improving the corrosion resistance and workability of stainless steel. However, Ti and Nb also have the effect of raising the recrystallization temperature of stainless steel. When the total of the Ti content and Nb content is 0.20% or less, annealing can be performed at 800 to 850°C, but when the total of the Ti content and Nb content exceeds 0.20%, the annealing temperature must be increased to 850 to 1000°C. If the annealing temperature is increased, the oxide scale formed during annealing becomes thicker, and it becomes necessary to strengthen the pickling conditions during pickling after annealing (for example, by increasing the temperature or concentration of the acid solution used for pickling, or using a strong acid such as hydrofluoric acid as the acid solution). If pickling is performed under such strong pickling conditions, not only the oxide scale but also the base metal will dissolve unevenly around the grain boundaries, and the surface of the stainless steel after pickling will become rough. In that case, it becomes necessary to increase the amount of polishing in order to remove the base surface by the base polishing process.
さらに、ＴｉやＮｂは酸化物や窒化物を作りやすい元素のため、焼鈍時に表面直下にこれらの酸化物や窒化物が生成する。この表面直下に生成した酸化物・窒化物が、下地研磨処理で除去できていない場合は、ヘアライン仕上げ処理時にこれらの酸化物・窒化物が脱落してその跡が表面欠陥になってしまう場合もある。そのため、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０％を超える素材Ｂに対しては、素材Ａよりも下地研磨処理の研磨量を増やす必要がある。 Furthermore, because Ti and Nb are elements that easily form oxides and nitrides, these oxides and nitrides form just below the surface during annealing. If the oxides and nitrides formed just below the surface cannot be removed by the base polishing process, they may fall off during the hairline finishing process, leaving traces of surface defects. Therefore, for material B, whose total Ti and Nb content exceeds 0.20%, it is necessary to increase the amount of polishing in the base polishing process compared to material A.
なお、ＢＡ仕上げは、酸洗を行わずに製造されるので、酸洗による表面荒れは生じない。しかしながら、光輝焼鈍により、上記のようなＴｉ、Ｎｂの酸化物や窒化物、特に窒化物は生じるので、ＢＡ仕上げであっても下地研磨処理における研磨量を増やす必要がある。さらに、ＴｉやＮｂは鋼を硬くする元素のため、素材Ｂは、素材Ａより硬く、下地研磨処理における研磨量を多くするのは困難である。一方、素材Ｂは、ＴｉやＮｂの含有によって鋼が硬くなっているため、素材Ａに比較して研磨疵は発生しにくい。 In addition, since BA finish is manufactured without pickling, surface roughness due to pickling does not occur. However, bright annealing produces the above-mentioned oxides and nitrides of Ti and Nb, especially nitrides, so even with BA finish, it is necessary to increase the amount of polishing in the base polishing process. Furthermore, since Ti and Nb are elements that harden steel, Material B is harder than Material A, and it is difficult to increase the amount of polishing in the base polishing process. On the other hand, Material B is less likely to develop polishing scratches compared to Material A, because the steel is hardened by the inclusion of Ti and Nb.
以上の点から、素材冷延鋼帯を、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計に基づき、素材Ａと素材Ｂに二分して、それぞれに適合した研磨ベルトの組み合わせで下地研磨を行う。 Based on the above points, the raw cold-rolled steel strip is divided into material A and material B based on the total Ti content and Nb content, and the base is polished using a combination of polishing belts that are suitable for each.
なお、素材冷延鋼帯の成分組成は、Ｃ：０．００１～０．１２０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．０１～２．００％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０４０％以下、Ｎｉ：０．０１～１．００％、Ｃｒ：１０．５～３０．０％、Ａｌ：０．００１～０．１５０％、およびＮ：０．００１～０．１００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成とすることが好ましい。It is preferable that the chemical composition of the raw cold rolled steel strip contains C: 0.001-0.120%, Si: 0.01-2.00%, Mn: 0.01-2.00%, P: 0.050% or less, S: 0.040% or less, Ni: 0.01-1.00%, Cr: 10.5-30.0%, Al: 0.001-0.150%, and N: 0.001-0.100%, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
さらに、上記成分組成は、Ｃｕ：２．００％以下、Ｍｏ：３．００％以下、Ｃｏ：１．００％以下、Ｗ：１．００％以下、Ｔｉ：０．５０％以下、Ｎｂ：１．００％以下、Ｖ：０．５０％以下、Ｚｒ：０．５０％以下、Ｂ：０．００５０％以下、Ｍｇ：０．００３０％以下、およびＣａ：０．００３０％以下から選ばれる１種または２種以上を含有することができる。Furthermore, the above component composition may contain one or more selected from Cu: 2.00% or less, Mo: 3.00% or less, Co: 1.00% or less, W: 1.00% or less, Ti: 0.50% or less, Nb: 1.00% or less, V: 0.50% or less, Zr: 0.50% or less, B: 0.0050% or less, Mg: 0.0030% or less, and Ca: 0.0030% or less.
以下、その理由を説明する。 The reasons for this are explained below.
Ｃ：０．００１～０．１２０％
Ｃは、鋼中に固溶して鋼の強度を高め、素材冷延鋼帯製造中の擦り傷を抑制して、素材冷延鋼帯の製造性を高める効果がある。ここで、Ｃ含有量が０．００１％未満では、この効果が十分には得られない。しかし、Ｃ含有量が０．１２０％を超えると、鋼表面に炭化物に起因した欠陥が生成しやすくなって素材冷延鋼帯の製造性がかえって低下する。そのため、Ｃ含有量は０．００１～０．１２０％の範囲とすることが好ましい。Ｃ含有量は、より好ましくは０．１００％以下であり、さらに好ましくは０．０５０％以下である。
C: 0.001 to 0.120%
C has the effect of increasing the strength of steel by dissolving in steel, suppressing scratches during the production of the raw cold-rolled steel strip, and increasing the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. Here, if the C content is less than 0.001%, this effect cannot be obtained sufficiently. However, if the C content exceeds 0.120%, defects due to carbides are likely to occur on the steel surface, and the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip is rather reduced. Therefore, the C content is preferably in the range of 0.001 to 0.120%. The C content is more preferably 0.100% or less, and even more preferably 0.050% or less.
Ｓｉ：０．０１～２．００％
Ｓｉは、鋼溶製時に脱酸剤として作用し、鋼の表面欠陥を招く鋼中の介在物を低減して、素材冷延鋼帯の製造性を高める元素である。また、Ｓｉには、鋼の強度を高め、素材冷延鋼帯製造中の擦り傷を抑制して、素材冷延鋼帯の製造性を高める効果がある。これらの効果を得るため、Ｓｉ含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｓｉ含有量が２．００％を超えると、鋼表面に介在物に起因した欠陥が生成しやすくなって素材冷延鋼帯の製造性がかえって低下する。そのため、Ｓｉ含有量は０．０１～２．００％の範囲とすることが好ましい。Ｓｉ含有量は、より好ましくは０．１０％以上である。また、Ｓｉ含有量は、より好ましくは１．００％以下であり、さらに好ましくは０．６０％以下である。
Si: 0.01 to 2.00%
Si acts as a deoxidizer during steel smelting, reduces inclusions in steel that cause surface defects in steel, and is an element that improves the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. In addition, Si has the effect of increasing the strength of steel, suppressing scratches during the manufacture of the raw cold-rolled steel strip, and improving the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. In order to obtain these effects, it is preferable to set the Si content to 0.01% or more. However, if the Si content exceeds 2.00%, defects due to inclusions are likely to occur on the steel surface, and the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip is rather reduced. Therefore, it is preferable to set the Si content in the range of 0.01 to 2.00%. The Si content is more preferably 0.10% or more. In addition, the Si content is more preferably 1.00% or less, and even more preferably 0.60% or less.
Ｍｎ：０．０１～２．００％
Ｍｎは、鋼の強度を高め、素材冷延鋼帯製造中の擦り傷を抑制して、素材冷延鋼帯の製造性を高める効果がある。この効果を得るため、Ｍｎ含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｍｎ含有量が２．００％を超えると、鋼にＭｎＳに起因した表面欠陥が生成しやすくなり、素材冷延鋼帯の製造性がかえって低下する。そのため、Ｍｎ含有量は０．０１～２．００％の範囲とすることが好ましい。Ｍｎ含有量は、より好ましくは０．１０％以上である。また、Ｍｎ含有量は、より好ましくは１．００％以下である。
Mn: 0.01 to 2.00%
Mn has the effect of increasing the strength of steel, suppressing scratches during the production of the raw cold-rolled steel strip, and increasing the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. To obtain this effect, the Mn content is preferably 0.01% or more. However, if the Mn content exceeds 2.00%, the steel is more likely to develop surface defects due to MnS, and the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip is rather reduced. Therefore, the Mn content is preferably in the range of 0.01 to 2.00%. The Mn content is more preferably 0.10% or more. Moreover, the Mn content is more preferably 1.00% or less.
Ｐ：０．０５０％以下
Ｐは、鋼を脆化させ、鋼表面に割れが生成しやすくなって、素材冷延鋼帯の製造性を低下させる元素である。そのため、Ｐ含有量は０．０５０％以下とすることが好ましい。Ｐ含有量は、より好ましくは０．０４０％以下である。下限については特に限定されるものではないが、過度の脱Ｐは製造コストの増加を招く。よって、Ｐ含有量は、０．０１０％以上とすることが好ましい。
P: 0.050% or less P is an element that embrittles steel, makes the steel surface prone to cracking, and reduces the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. Therefore, the P content is preferably 0.050% or less. The P content is more preferably 0.040% or less. There is no particular limit on the lower limit, but excessive de-P leads to an increase in manufacturing costs. Therefore, the P content is preferably 0.010% or more.
Ｓ：０．０４０％以下
Ｓは、ＭｎＳ等の硫化物系介在物として鋼中に存在して、介在物に起因した表面欠陥を生成しやすくし、素材冷延鋼帯の製造性を低下させる元素である。そのため、Ｓは、可能な限り低減することが望ましい。特にＳ含有量が０．０４０％を超えると、上記の影響が大きくなる。そのため、Ｓ含有量は０．０４０％以下とすることが好ましい。Ｓ含有量は、より好ましくは０．０２０％以下であり、さらに好ましくは０．０１０％以下である。下限については特に限定されるものではないが、過度の脱Ｓは製造コストの増加を招く。よって、Ｓ含有量は、０．０００１％以上とすることが好ましい。
S: 0.040% or less S is an element that exists in steel as sulfide-based inclusions such as MnS, which makes it easier to generate surface defects caused by inclusions and reduces the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. Therefore, it is desirable to reduce S as much as possible. In particular, when the S content exceeds 0.040%, the above-mentioned effects become greater. Therefore, it is preferable to set the S content to 0.040% or less. The S content is more preferably 0.020% or less, and further preferably 0.010% or less. Although there is no particular limit to the lower limit, excessive de-S leads to an increase in manufacturing costs. Therefore, it is preferable to set the S content to 0.0001% or more.
Ｎｉ：０．０１～１．００％
Ｎｉは、鋼の靭性向上に寄与し、素材冷延鋼帯の製造過程における鋼帯の破断を抑制して、素材冷延鋼帯の製造性を向上させる元素である。この効果を得るため、Ｎｉ含有量を０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｎｉ含有量が１．００％を超えると、素材冷延鋼帯の製造過程における脱スケールが困難となり、素材冷延鋼帯の製造性が低下する。そのため、Ｎｉ含有量は０．０１～１．００％の範囲とすることが好ましい。Ｎｉ含有量はより好ましくは０．６０％以下である。
Ni: 0.01 to 1.00%
Ni is an element that contributes to improving the toughness of steel, suppresses breakage of the steel strip during the manufacturing process of the raw material cold rolled steel strip, and improves the manufacturability of the raw material cold rolled steel strip. To obtain this effect, the Ni content is preferably 0.01% or more. However, if the Ni content exceeds 1.00%, descaling becomes difficult during the manufacturing process of the raw material cold rolled steel strip, and the manufacturability of the raw material cold rolled steel strip decreases. Therefore, the Ni content is preferably in the range of 0.01 to 1.00%. The Ni content is more preferably 0.60% or less.
Ｃｒ：１０．５～３０．０％
Ｃｒは、鋼の耐食性の向上に寄与し、その効果はＣｒ含有量が１０．５％以上で得られる。しかし、Ｃｒ含有量が３０．０％を超えると、熱間圧延時に表面に肌荒れが生じやすくなって素材冷延鋼帯の製造性が低下する。そのため、Ｃｒ含有量は１０．５～３０．０％の範囲とすることが好ましい。Ｃｒ含有量は、より好ましくは１６．０％以上である。また、Ｃｒ含有量は、より好ましくは２４．０％以下である。
Cr: 10.5 to 30.0%
Cr contributes to improving the corrosion resistance of steel, and this effect is obtained when the Cr content is 10.5% or more. However, if the Cr content exceeds 30.0%, the surface is likely to become rough during hot rolling, and the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip decreases. Therefore, the Cr content is preferably in the range of 10.5 to 30.0%. The Cr content is more preferably 16.0% or more. Moreover, the Cr content is more preferably 24.0% or less.
Ａｌ：０．００１～０．１５０％
Ａｌは、Ｓｉと同様に脱酸剤として作用し、鋼の表面欠陥を招く鋼中の介在物を低減して、素材冷延鋼帯の製造性を高める元素である。この効果を得るため、Ａｌ含有量を０．００１％以上とすることが好ましい。しかし、Ａｌ含有量が０．１５０％を超えると、Ａｌ介在物が増加して表面欠陥を生成しやすくなって素材冷延鋼帯の表面品質が低下する。そのため、Ａｌ含有量は０．００１～０．１５０％の範囲とすることが好ましい。Ａｌ含有量は、より好ましくは０．０６０％以下であり、さらに好ましくは０．０３０％以下である。
Al: 0.001 to 0.150%
Al acts as a deoxidizer like Si, and is an element that reduces inclusions in steel that cause surface defects in steel, thereby improving the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. To achieve this effect, the Al content is preferably 0.001% or more. However, if the Al content exceeds 0.150%, the Al inclusions increase, making it easier to generate surface defects and reducing the surface quality of the raw cold-rolled steel strip. Therefore, the Al content is preferably in the range of 0.001 to 0.150%. The Al content is more preferably 0.060% or less, and even more preferably 0.030% or less.
Ｎ：０．００１～０．１００％
Ｎは、Ｃと同様に、鋼中に固溶して鋼の強度を高め、素材冷延鋼帯製造中の擦り傷を抑制して、素材冷延鋼帯の製造性を高める効果がある。ここで、Ｎ含有量が０．００１％未満では、この効果が十分には得られない。しかし、Ｎ含有量が０．１００％を超えると、鋼が過度に硬質化して素材冷延鋼帯の製造性がかえって低下する。そのため、Ｎ含有量は０．００１～０．１００％の範囲とすることが好ましい。Ｎ含有量は、より好ましくは０．０６０％以下である。
N: 0.001 to 0.100%
Like C, N dissolves in steel to increase the strength of the steel, suppresses scratches during the production of the raw cold-rolled steel strip, and has the effect of improving the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip. Here, if the N content is less than 0.001%, this effect cannot be sufficiently obtained. However, if the N content exceeds 0.100%, the steel becomes excessively hard, and the manufacturability of the raw cold-rolled steel strip decreases. Therefore, the N content is preferably in the range of 0.001 to 0.100%. The N content is more preferably 0.060% or less.
素材冷延鋼帯は、以上を基本成分とすることが好ましい。また、残部はＦｅおよび不可避的不純物とすることができる。The cold-rolled steel strip material preferably has the above basic components. The balance can be Fe and unavoidable impurities.
素材冷延鋼帯の成分組成は、上記成分組成に加えて、さらに、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｗ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ、Ｂ、ＭｇおよびＣａの１種または２種以上を、それぞれ下記の含有量の範囲で含有することができる。In addition to the above-mentioned composition, the chemical composition of the raw cold-rolled steel strip may further contain one or more of Cu, Mo, Co, W, Ti, Nb, V, Zr, B, Mg and Ca, each in the content range below.
Ｃｕ：２．００％以下
Ｃｕは、鋼の耐食性を高める効果がある。この効果は、Ｃｕ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｃｕを含有する場合、Ｃｕ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｃｕ含有量が２．００％を超えると、鋼中にε－Ｃｕ相が多く含まれるようになり、これが腐食の起点となって、鋼の耐食性が低下する。そのため、Ｃｕを含有する場合、Ｃｕ含有量は２．００％以下とすることが好ましい。Ｃｕ含有量は、より好ましくは０．６０％以下である。
Cu: 2.00% or less Cu has the effect of increasing the corrosion resistance of steel. This effect is obtained when the Cu content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Cu is contained, the Cu content is preferably 0.01% or more. However, when the Cu content exceeds 2.00%, the steel contains a large amount of ε-Cu phase, which becomes the starting point of corrosion and reduces the corrosion resistance of the steel. Therefore, when Cu is contained, the Cu content is preferably 2.00% or less. The Cu content is more preferably 0.60% or less.
Ｍｏ：３．００％以下
Ｍｏは、鋼の耐食性を向上させる元素である。この効果は、Ｍｏ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｍｏを含有する場合、Ｍｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｍｏ含有量が３．００％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｍｏを含有する場合、Ｍｏ含有量は３．００％以下とすることが好ましい。Ｍｏ含有量は、より好ましくは１．５０％以下である。
Mo: 3.00% or less Mo is an element that improves the corrosion resistance of steel. This effect is obtained when the Mo content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Mo is contained, the Mo content is preferably 0.01% or more. However, when the Mo content exceeds 3.00%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Mo is contained, the Mo content is preferably 3.00% or less. The Mo content is more preferably 1.50% or less.
Ｃｏ：１．００％以下
Ｃｏは、鋼の靭性を高める効果がある。この効果は、Ｃｏ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｃｏを含有する場合、Ｃｏ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｃｏ含有量が１．００％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｃｏを含有する場合、Ｃｏ含有量は１．００％以下とすることが好ましい。Ｃｏ含有量は、より好ましくは０．５０％以下である。
Co: 1.00% or less Co has the effect of increasing the toughness of steel. This effect is obtained when the Co content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Co is contained, the Co content is preferably 0.01% or more. However, when the Co content exceeds 1.00%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Co is contained, the Co content is preferably 1.00% or less. The Co content is more preferably 0.50% or less.
Ｗ：１．００％以下
Ｗは、鋼の耐食性を向上させる元素である。この効果は、Ｗ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｗを含有する場合、Ｗ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｗ含有量が１．００％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｗを含有する場合、Ｗ含有量は１．００％以下とすることが好ましい。Ｗ含有量は、より好ましくは０．５０％以下である。
W: 1.00% or less W is an element that improves the corrosion resistance of steel. This effect is obtained when the W content is preferably 0.01% or more. Therefore, when W is contained, the W content is preferably 0.01% or more. However, when the W content exceeds 1.00%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when W is contained, the W content is preferably 1.00% or less. The W content is more preferably 0.50% or less.
Ｔｉ：０．５０％以下
Ｔｉは、鋼の耐食性や加工性を向上させる元素である。この効果は、Ｔｉ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｔｉ含有量が０．５０％を超えると、鋼が脆化して素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｔｉを含有する場合、Ｔｉ含有量は０．５０％以下とすることが好ましい。Ｔｉ含有量は、より好ましくは０．３５％以下である。
Ti: 0.50% or less Ti is an element that improves the corrosion resistance and workability of steel. This effect is obtained when the Ti content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Ti is contained, the Ti content is preferably 0.01% or more. However, when the Ti content exceeds 0.50%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Ti is contained, the Ti content is preferably 0.50% or less. The Ti content is more preferably 0.35% or less.
Ｎｂ：１．００％以下
Ｎｂは、Ｔｉと同様に、鋼の耐食性や加工性を向上させる効果がある。この効果は、Ｎｂ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｎｂ含有量が１．００％を超えると、鋼が脆化して素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｎｂを含有する場合、Ｎｂ含有量は１．００％以下とすることが好ましい。Ｎｂ含有量は、より好ましくは０．６０％以下である。
Nb: 1.00% or less Like Ti, Nb has the effect of improving the corrosion resistance and workability of steel. This effect is obtained when the Nb content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Nb is contained, the Nb content is preferably 0.01% or more. However, when the Nb content exceeds 1.00%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Nb is contained, the Nb content is preferably 1.00% or less. The Nb content is more preferably 0.60% or less.
Ｖ：０．５０％以下
Ｖは、ＴｉやＮｂと同様に、鋼の耐食性を向上させる効果がある。この効果は、Ｖ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｖ含有量が０．５０％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｖを含有する場合、Ｖ含有量は０．５０％以下とすることが好ましい。
V: 0.50% or less Like Ti and Nb, V has the effect of improving the corrosion resistance of steel. This effect is obtained when the V content is preferably 0.01% or more. Therefore, when V is contained, the V content is preferably 0.01% or more. However, when the V content exceeds 0.50%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when V is contained, the V content is preferably 0.50% or less.
Ｚｒ：０．５０％以下
Ｚｒは、ＴｉやＮｂと同様に、鋼の耐食性を向上させる効果がある。この効果は、Ｚｒ含有量が好ましくは０．０１％以上で得られる。よって、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．０１％以上とすることが好ましい。しかし、Ｚｒ含有量が０．５０％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｚｒを含有する場合、Ｚｒ含有量は０．５０％以下とすることが好ましい。
Zr: 0.50% or less Zr, like Ti and Nb, has the effect of improving the corrosion resistance of steel. This effect is obtained when the Zr content is preferably 0.01% or more. Therefore, when Zr is contained, the Zr content is preferably 0.01% or more. However, when the Zr content exceeds 0.50%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Zr is contained, the Zr content is preferably 0.50% or less.
Ｂ：０．００５０％以下
Ｂは、熱間圧延時の鋼帯の端部割れを防止し、素材冷延鋼帯の生産性を向上させる元素である。この効果は、Ｂ含有量が好ましくは０．０００２％以上で得られる。よって、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．０００２％以上とすることが好ましい。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると、熱間加工性が低下し、鋼帯の製造性の低下を招く。そのため、Ｂを含有する場合、Ｂ含有量は０．００５０％以下とすることが好ましい。
B: 0.0050% or less B is an element that prevents end cracking of the steel strip during hot rolling and improves the productivity of the raw cold rolled steel strip. This effect is obtained when the B content is preferably 0.0002% or more. Therefore, when B is contained, the B content is preferably 0.0002% or more. However, when the B content exceeds 0.0050%, the hot workability is reduced, leading to a reduction in the manufacturability of the steel strip. Therefore, when B is contained, the B content is preferably 0.0050% or less.
Ｍｇ：０．００３０％以下
Ｍｇは、溶鋼中でＡｌと同様に、Ｍｇ酸化物を形成し、脱酸剤として作用する。この効果は、Ｍｇ含有量が好ましくは０．０００５％以上で得られる。よって、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇ含有量は０．０００５％以上とすることが好ましい。一方、Ｍｇ含有量が０．００３０％を超えると、鋼が脆化し、素材冷延鋼帯の製造が困難になる。そのため、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇ含有量は０．００３０％以下とすることが好ましい。
Mg: 0.0030% or less Like Al, Mg forms Mg oxide in molten steel and acts as a deoxidizer. This effect is obtained when the Mg content is preferably 0.0005% or more. Therefore, when Mg is contained, the Mg content is preferably 0.0005% or more. On the other hand, when the Mg content exceeds 0.0030%, the steel becomes embrittled and it becomes difficult to manufacture the raw material cold rolled steel strip. Therefore, when Mg is contained, the Mg content is preferably 0.0030% or less.
Ｃａ：０．００３０％以下
Ｃａは、溶鋼中で酸化物を形成し、脱酸剤として作用する。この効果は、Ｃａ含有量が好ましくは０．０００３％以上で得られる。よって、Ｃａを含有する場合、Ｃａ含有量は０．０００３％以上とすることが好ましい。しかし、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えると、鋼中にＣａＳが多く生成し、これが腐食の起点となって、鋼の耐食性が低下する。そのため、Ｃａを含有する場合、Ｃａ含有量は０．００３０％以下とすることが好ましい。
Ca: 0.0030% or less Ca forms an oxide in molten steel and acts as a deoxidizer. This effect is obtained when the Ca content is preferably 0.0003% or more. Therefore, when Ca is contained, the Ca content is preferably 0.0003% or more. However, when the Ca content exceeds 0.0030%, a large amount of CaS is generated in the steel, which becomes the starting point of corrosion and reduces the corrosion resistance of the steel. Therefore, when Ca is contained, the Ca content is preferably 0.0030% or less.
上述したように、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程では、上記のような成分組成を有する素材冷延鋼帯を、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計に基づき、素材Ａと素材Ｂの２種類に分類する。As described above, in the classification process for ferritic stainless steel cold-rolled strip, the raw material cold-rolled steel strip having the above-mentioned composition is classified into two types, material A and material B, based on the sum of the Ti content and Nb content.
（研磨ベルトの準備工程）
研磨ベルトの準備工程では、以下の方法で研磨ベルトを準備する。未使用（新品）の番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０である研磨ベルトに対し、それぞれ、素材冷延鋼帯以外の鋼帯を研磨（目ならし研摩）して、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルト（目ならし研磨を施した研磨ベルト）とする。
(Abrasive belt preparation process)
In the abrasive belt preparation step, the abrasive belt is prepared by the following method: For unused (new) abrasive belts having grit sizes of #60, #80, #100, and #120, steel strips other than the raw cold-rolled steel strip are ground (surface-polished) to obtain ground abrasive belts (surface-polished abrasive belts) having grit sizes of #60, #80, #100, and #120.
そして、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトについて、番手が＃６０および＃８０の目ならし済み研磨ベルトを粗目番手研磨ベルトとし、番手が＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトを細目番手研磨ベルトとして準備する。 For the grain-smoothed abrasive belts with grit sizes of #60, #80, #100 and #120, the grain-smoothed abrasive belts with grit sizes of #60 and #80 are prepared as coarse grain abrasive belts, and the grain-smoothed abrasive belts with grit sizes of #100 and #120 are prepared as fine grain abrasive belts.
未使用の研磨ベルトの砥粒にはその角が鋭角のものがあり、これが研磨疵欠陥の原因となる深い研磨目を作る場合がある。未使用の研磨ベルトに目ならし研磨を行うことにより砥粒が磨耗して鋭角の角がなくなり、研磨疵欠陥を防ぐことが出来る。Some abrasive grains on unused abrasive belts have sharp corners, which can create deep grinding marks that cause grinding defects. By grinding an unused abrasive belt, the abrasive grains are worn down and the sharp corners are removed, preventing grinding defects.
なお、目ならし研磨に供する被研磨材としては、素材冷延鋼帯以外の鋼帯を用いる。すなわち、ヘアライン仕上げ処理に供するフェライト系ステンレス冷延鋼帯以外の鋼帯を用いる。かかる鋼帯としては、フェライト系ステンレス冷延鋼帯が好ましい。かかる鋼帯としては、２Ｂ仕上げ、２Ｄ仕上げ（焼鈍した冷延板に酸洗を行った冷延板であり、表面に光沢が少ないもの）、ＢＡ仕上げ、各種研磨仕上げを用いることができる。 The material to be polished for roughening is a steel strip other than the raw cold-rolled steel strip. In other words, a steel strip other than the ferritic stainless steel cold-rolled steel strip used for the hairline finishing process is used. Ferritic stainless steel cold-rolled steel strip is preferable as such a steel strip. As such a steel strip, 2B finish, 2D finish (a cold-rolled sheet that has been annealed and pickled, with a low gloss on the surface), BA finish, and various polishing finishes can be used.
目ならし研磨は、未使用の研磨ベルトを研磨スタンドに取り付け、上記のような素材冷延鋼帯以外の鋼帯をライン速度１０～３０ｍｐｍで通板し、研磨ベルトのベルト周速度１０～５０ｍ／ｓｅｃで、前記鋼帯を１０００ｍ以上、好ましくは３０００ｍ以上研磨することで行う。 The roughening process is carried out by attaching an unused abrasive belt to a polishing stand, passing a steel strip other than the above-mentioned raw cold-rolled steel strip through the belt at a line speed of 10 to 30 mpm, and polishing the steel strip for at least 1000 m, preferably at least 3000 m, at a peripheral belt speed of the abrasive belt of 10 to 50 m/sec.
研磨ベルトの準備工程では、上記のようにして研磨ベルトを準備する。 In the abrasive belt preparation process, the abrasive belt is prepared as described above.
（下地研磨工程）
下地研磨工程では、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程で分類した素材Ａと素材Ｂに対して、それぞれ適合した研磨ベルトの組み合わせで下地研磨処理を行う。なお、下地研磨とは、２Ｂ面やＢＡ面等の素材冷延鋼帯の表面（下地表面）を研磨して除去する処理である。以下、素材Ａ、素材Ｂそれぞれの下地研磨処理について説明する。
(Base polishing process)
In the base polishing process, base polishing is performed on the materials A and B classified in the classification process of the ferritic stainless steel cold rolled steel strip, using a combination of polishing belts that are suitable for each material. Note that base polishing is a process of polishing and removing the surfaces (base surfaces) of the material cold rolled steel strip, such as the 2B surface and the BA surface. The base polishing processes for each of the materials A and B will be described below.
［素材Ａの下地研磨処理］
素材Ａには、下記構成とした研磨装置で下地研磨処理を施す。
[Base polishing treatment of material A]
The material A is subjected to a base polishing process using a polishing device having the following configuration.
（ｉ）各研磨スタンドで使用する研磨ベルトについて、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、その直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、またはそれより大きな番手（研磨材の粒度が小さい番手）とする。なお、研磨スタンドは、鋼帯の通板方向の上流側から下流側に向かって、順に、１スタンド（第１スタンド）、２スタンド（第２スタンド）等と数える。(i) Regarding the abrasive belts used at each polishing stand, the grain size of the ground abrasive belt used at the second or subsequent polishing stands shall be the same as or larger than the grain size of the ground abrasive belt used at the previous polishing stand (the grain size of the abrasive material is smaller). The polishing stands shall be counted in order from the upstream side to the downstream side in the threading direction of the steel strip, as 1st stand (first stand), 2nd stand (second stand), etc.
ヘアライン仕上げでは、表面が滑らかである程、ヘアラインが明確に見えて商品価値が高まる。表面の滑らかさは研磨ベルトの番手に比例する。そのため、細かい目の研磨ベルトで研磨しても、その後にその番手より小さな（目の粗い）番手の研磨ベルトで研磨すると、研磨後の表面はその小さな番手に比例した滑らかさに戻ってしまう。それを防ぐため、各研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手は、その直前の研磨スタンドで使用した目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、またはそれより大きな（目の細かい）番手とする。 In hairline finishing, the smoother the surface, the more clearly the hairline is visible and the higher the commercial value. The smoothness of the surface is proportional to the grit size of the abrasive belt. Therefore, even if a surface is polished with a fine-grained abrasive belt, if it is subsequently polished with a finer (coarser) grit belt, the surface after polishing will revert to a smoothness proportional to the finer grit size. To prevent this, the grit size of the pre-seasoned abrasive belt used at each polishing stand should be the same as or larger (finer) than the grit size of the pre-seasoned abrasive belt used at the previous polishing stand.
（ｉｉ）粗目番手研磨ベルト（番手が＃６０および＃８０の目ならし済み研磨ベルト）を使用する研磨スタンド数ｒと、細目番手研磨ベルト（番手が＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルト）を使用する研磨スタンド数ｆが下記（１）式を満たす。
ｒ＋ｆ／４≧１．０ ・・・（１）
(ii) The number r of polishing stands using coarse-grain abrasive belts (grain-pretreated abrasive belts having grit sizes of #60 and #80) and the number f of polishing stands using fine-grain abrasive belts (grain-pretreated abrasive belts having grit sizes of #100 and #120) satisfy the following formula (1).
r+f/4≧1.0 (1)
素材Ａは、下地表面を除去しやすいので、１以上の研磨スタンドで粗目番手研磨ベルトを使用することで、素材Ａの下地表面を除去できる。細目番手研磨ベルトは、粗目番手研磨ベルトより研磨力が劣るので、細目番手研磨ベルトのみで素材Ａの下地表面を除去するためには４以上の研磨スタンドで細目番手研磨ベルトを使用した研磨を行う必要がある。以上の理由から（１）式の右辺は１．０以上であることが必要である。 Because the base surface of material A is easy to remove, the base surface of material A can be removed by using a coarse-grain abrasive belt on one or more polishing stands. A fine-grain abrasive belt has inferior abrasive power to a coarse-grain abrasive belt, so in order to remove the base surface of material A using only a fine-grain abrasive belt, polishing using a fine-grain abrasive belt on four or more polishing stands is necessary. For these reasons, the right-hand side of equation (1) must be 1.0 or greater.
（ｉｉｉ）細目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｆが下記（２）式を満たす。
ｆ≧２ ・・・（２）
(iii) The number f of polishing stands using fine-grain polishing belts satisfies the following formula (2).
f≧2 (2)
素材Ａに、粗目番手研磨ベルトを使用した研磨を施した場合、深い研磨目が生じて研磨疵欠陥が発生しやすい。そのため、粗目番手研磨ベルトを使用した研磨を施した後には、細目番手研磨ベルトを使用した２以上の研磨スタンドで研磨を行って、粗目番手研磨ベルトによる研磨で生じた研磨目を除去して研磨疵欠陥を防ぐ必要がある。以上の理由からｆ≧２とする。 When material A is polished using a coarse-grain abrasive belt, deep polishing marks are created and polishing defects are likely to occur. Therefore, after polishing using a coarse-grain abrasive belt, it is necessary to polish the material using two or more polishing stands using a fine-grain abrasive belt to remove the polishing marks created by polishing with the coarse-grain abrasive belt and prevent polishing defects. For these reasons, f ≧ 2.
［素材Ｂの下地研磨処理］
素材Ｂには、下記構成とした研磨装置で下地研磨処理を施す。
[Base polishing treatment for material B]
Material B is subjected to a base polishing process using a polishing device having the following configuration.
（ｉ）各研磨スタンドで使用する研磨ベルトについて、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、その直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、またはそれより大きな（目の細かい）番手とする。これは、素材Ａの（ｉ）と同じ要件である。(i) Regarding the abrasive belts used at each polishing stand, the grain size of the ground abrasive belt used at the second or subsequent polishing stands shall be the same as or larger (finer) than the grain size of the ground abrasive belt used at the polishing stand immediately preceding it. This is the same requirement as (i) for material A.
（ｉｉ）粗目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｒが下記（３）式を満たす。
ｒ≧３ ・・・（３）
(ii) The number r of polishing stands using coarse-grain polishing belts satisfies the following formula (3).
r≧3 (3)
前述のように、素材Ｂでは、下地表面の除去量を多くする必要があるが、素材が硬いために下地表面を除去しにくい。そのため、素材Ｂでは、３以上の研磨スタンドで粗目番手研磨ベルトを使用して下地表面を除去する必要がある。なお、素材Ｂは硬質なため、粗目番手研磨ベルトのみでも研磨疵欠陥は生じないので、粗目番手研磨ベルトを使用して研磨したあとに細目番手研磨ベルトを使用した研磨を行う必要はない。もちろん、粗目番手研磨ベルトを使用した研磨を行った後に、細目番手研磨ベルトを使用した研磨を行ってもよい。As mentioned above, with material B, it is necessary to remove a large amount of the base surface, but because the material is hard, it is difficult to remove the base surface. Therefore, with material B, it is necessary to remove the base surface using a coarse-grain abrasive belt with three or more abrasive stands. Note that because material B is hard, abrasive defects will not occur even with a coarse-grain abrasive belt alone, so there is no need to polish using a fine-grain abrasive belt after polishing using a coarse-grain abrasive belt. Of course, polishing using a fine-grain abrasive belt may be performed after polishing using a coarse-grain abrasive belt.
下地研磨工程では、上記のようにして、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程で分類した素材Ａと素材Ｂに対して、下地研磨処理を行う。なお、各目ならし済み研磨ベルトの使用限界は設備条件や研磨ベルトの性能によって異なるが、同一の研磨ベルトにより、素材冷延鋼帯を５０００ｍ以上研磨する場合が多い。よって、各目ならし済み研磨ベルトは、素材Ａないし素材Ｂを５０００ｍ以上研磨して取り換えるのが好ましく、１００００ｍ程度研磨して取り換えるのがより好ましい。In the base polishing process, base polishing is performed on material A and material B classified in the classification process of ferritic stainless steel cold rolled strip as described above. The usage limit of each grain-preconditioned polishing belt varies depending on the equipment conditions and the performance of the polishing belt, but in many cases, the same polishing belt is used to polish 5,000 m or more of raw cold rolled steel strip. Therefore, it is preferable to replace each grain-preconditioned polishing belt after polishing 5,000 m or more of material A or material B, and more preferably after polishing about 10,000 m.
また、各研磨スタンドで下地研磨処理を施す際に、研磨油を使用することもできる。さらに、下地研磨処理によって生じる残留ひずみのため、板幅方向に研磨面を凸として大きく反る場合があり、このような場合には、ヘアライン仕上げ処理を施す面の反対面をダミー研磨して反り矯正を行ってもよい。Polishing oil can also be used when performing the base polishing process in each polishing stand. Furthermore, due to residual strain caused by the base polishing process, the polished surface may be convex and significantly warped in the width direction of the plate. In such cases, the surface opposite to the surface to be treated with hairline finishing may be dummy polished to correct the warp.
また、上記の素材Ａ、素材Ｂの研磨条件を満たせば、番手が＃１５０以上の研磨ベルトを使用した研磨を施してもよい。その場合、この番手が＃１５０以上の研磨ベルトにも目ならし研磨を行い、目ならし済み研磨ベルトとして使用することが好ましい。In addition, if the polishing conditions for material A and material B are met, polishing may be performed using an abrasive belt with a grit size of #150 or more. In this case, it is preferable to perform a break-in polishing on this abrasive belt with a grit size of #150 or more and use it as a break-in abrasive belt.
なお、本発明において素材となるフェライト系ステンレス冷延鋼帯の厚みは、特に限定されるものではないが、製造性の観点から、０．１ｍｍ以上とすることが好適である。また、前記鋼帯の厚みは４．０ｍｍ以下とすることが好適である。前記鋼帯の厚みは、より好ましくは０．５ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。また、前記鋼帯の厚みは、より好ましくは３．０ｍｍ以下、さらに好ましくは２．０ｍｍ以下である。In addition, the thickness of the ferritic stainless steel cold-rolled steel strip used as the raw material in the present invention is not particularly limited, but from the viewpoint of manufacturability, it is preferable that it be 0.1 mm or more. In addition, it is preferable that the thickness of the steel strip is 4.0 mm or less. The thickness of the steel strip is more preferably 0.5 mm or more, and even more preferably 1.0 mm or more. In addition, the thickness of the steel strip is more preferably 3.0 mm or less, and even more preferably 2.0 mm or less.
また、本発明のヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法は、上記のようにして下地研磨処理を施したフェライト系ステンレス冷延鋼帯に、ヘアライン仕上げ処理を施すものである。ヘアライン仕上げ処理は、例えば、上記のようにして下地研磨処理を施したフェライト系ステンレス冷延鋼帯の表面を、番手が＃１５０～＃２４０程度の研磨ベルトを備えたヘアライン装置で研磨することで実施できる。 The method for producing a hairline-finished ferritic stainless steel strip of the present invention involves subjecting a ferritic stainless steel cold-rolled strip that has been subjected to the above-mentioned base polishing treatment to a hairline finish. The hairline finish treatment can be carried out, for example, by polishing the surface of the ferritic stainless steel cold-rolled strip that has been subjected to the above-mentioned base polishing treatment with a hairline device equipped with a polishing belt with a grit size of about #150 to #240.
本発明によれば、下地残り欠陥および研磨疵欠陥が低減された表面品質に優れるヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯が得られる。本発明によれば、限られた研磨スタンド数（例えば、研磨スタンド数が３～６）の研磨装置で下地研磨を施して、効率よく表面品質に優れるヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯を製造することが可能である。According to the present invention, a hairline-finished ferritic stainless steel strip having excellent surface quality with reduced base remaining defects and polishing scratch defects can be obtained. According to the present invention, it is possible to efficiently produce a hairline-finished ferritic stainless steel strip having excellent surface quality by performing base polishing using a polishing device with a limited number of polishing stands (e.g., 3 to 6 polishing stands).
素材冷延鋼帯として、鋼種が、ＳＵＳ４３０、ＪＦＥ４３０ＸＴ、ＪＦＥ４３０ＬＮ、ＪＦＥ４３０ＬＮＭ、ＪＦＥ４３０ＣｕＮ、ＪＦＥ４４３ＣＴの冷延ステンレス鋼コイル（２Ｂ仕上げあるいはＢＡ仕上げ、寸法：板厚１．０ｍｍ、幅１２１９ｍｍ、長さ６５０～７５０ｍ）を用意した。各鋼種の成分組成は、表１に示すとおりである。 Cold-rolled stainless steel coils (2B or BA finish, dimensions: thickness 1.0 mm, width 1219 mm, length 650-750 m) of the following steel types were prepared as raw cold-rolled steel strips: SUS430, JFE430XT, JFE430LN, JFE430LNM, JFE430CuN, and JFE443CT. The chemical composition of each steel type is as shown in Table 1.
そして、上記各鋼種の素材冷延鋼帯について、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計に基づき、ＳＵＳ４３０およびＪＦＥ４３０ＸＴを素材Ａに、ＪＦＥ４３０ＬＮ、ＪＦＥ４３０ＬＮＭ、ＪＦＥ４３０ＣｕＮおよびＪＦＥ４４３ＣＴを素材Ｂに分類した。 Then, for the cold-rolled steel strips of each of the above steel types, SUS430 and JFE430XT were classified as material A, and JFE430LN, JFE430LNM, JFE430CuN and JFE443CT were classified as material B based on the total Ti and Nb contents.
番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０である未使用の研磨ベルト（周長：３．２ｍのアルミナ砥粒ベルト）のそれぞれに対し、目ならし研磨を施し、目ならし済み研磨ベルトとした。目ならし研磨は、別途用意したフェライト系ステンレス鋼帯（２Ｂ仕上げ）を、ライン（通板）速度２０ｍｐｍで通板し、研磨ベルトの周速度３０ｍ／ｓｅｃで、前記鋼帯を３０００ｍ研磨することで行った。 Unused abrasive belts (alumina abrasive belts with a circumference of 3.2 m) with grit sizes #60, #80, #100, and #120 were each subjected to a roughening polishing process to produce roughened abrasive belts. The roughening polishing process was carried out by passing a separately prepared ferritic stainless steel strip (2B finish) through the belt at a line (passing) speed of 20 mpm and polishing the steel strip for 3,000 m at a peripheral speed of the abrasive belt of 30 m/sec.
上記で準備した番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトを、表２、表３に示すような組み合わせで研磨スタンドに取り付けて研磨装置を構成した。なお、一部の研磨装置では、上記目ならし済み研磨ベルトと未使用（新品）の研磨ベルトを組み合わせて研磨装置を構成した。The polishing apparatus was constructed by attaching the prepared polishing belts with grit sizes of #60, #80, #100 and #120 to a polishing stand in the combinations shown in Tables 2 and 3. Note that in some polishing apparatuses, the above-mentioned polishing belts with grit sizes of #60, #80, #100 and #120 were combined with an unused (new) polishing belt.
上記のように構成した研磨装置で、上記で分類した素材Ａ、素材Ｂ（各１コイル）に対し、下地研磨処理を施した。下地研磨処理は、各素材を、ライン（通板）速度１９～２１ｍｐｍで通板し、研磨ベルトの周速度２８～３３ｍ／ｓｅｃで、研磨することで行った。また、下地研磨処理は、研磨油を供給して行った。また、表２、表３で番手に＊がついたものは、未使用（新品）の研磨ベルトであり、＊記号がついていないものは、目ならし済み研磨ベルトである。また、表２、表３で「－」の記号は、その研磨スタンドで下地研磨処理を行っていないことを示す。 Using the polishing device configured as above, the base polishing process was carried out on the material A and material B (one coil each) classified above. The base polishing process was carried out by passing each material through the line at a line (passing) speed of 19-21 mpm and polishing at a peripheral speed of the polishing belt of 28-33 m/sec. The base polishing process was also carried out by supplying polishing oil. In Tables 2 and 3, the belts marked with an * next to the count are unused (new) polishing belts, and those without an * symbol are polishing belts that have been seasoned. In Tables 2 and 3, the symbol "-" indicates that the base polishing process had not been carried out on that polishing stand.
上記のように下地研磨処理を施した鋼帯に、＃１８ＨＬのヘアライン仕上げ処理を施し、＃１８ＨＬヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯を製造した。製造したヘアライン仕上げフェライト系ステンレス鋼帯に対し、表面を目視観察し、下記の基準で下地残り欠陥と研磨疵欠陥を評価した。The steel strip that had been subjected to the above-mentioned base polishing treatment was then subjected to a #18HL hairline finish treatment to produce a #18HL hairline-finished ferritic stainless steel strip. The surface of the hairline-finished ferritic stainless steel strip produced was visually observed, and the remaining base defects and polishing scratch defects were evaluated according to the following criteria.
［下地残り欠陥の評価］
〇（合格）：下地表面（２Ｂ面あるいはＢＡ面）が残っていない。
×（不合格）：下地表面（２Ｂ面あるいはＢＡ面）が残っていた。
[Evaluation of remaining substrate defects]
◯ (Pass): The base surface (2B side or BA side) does not remain.
× (fail): The base surface (side 2B or side BA) remained.
［研磨疵欠陥の評価］
〇（合格）：研磨疵欠陥なし
×（不合格）：研磨疵欠陥あり
[Evaluation of polishing defects]
◯ (Pass): No grinding defects × (Fail): Grinding defects
表２、表３に示したように、分類した各素材に対して適正な番手の目ならし済み研磨ベルトの組み合わせで下地研磨した発明例では、下地残り欠陥および研磨疵欠陥を低減できた。発明例では、研磨スタンドのスタンド数が５以下、条件によってはスタンド数が３で、効率よく良好な表面品質のヘアライン仕上げ品が得られた。As shown in Tables 2 and 3, in the invention examples where the base was polished using a combination of polishing belts with appropriate grit size and pre-treated for each classified material, defects in the base and polishing scratches were reduced. In the invention examples, the number of polishing stands was 5 or less, and under some conditions the number of stands was 3, and a hairline finish with good surface quality was efficiently obtained.
一方、分類した各素材に対して適正でない番手の目ならし済み研磨ベルトの組み合わせで下地研磨した例あるいは目ならし研磨を行っていない未使用の研磨ベルトを使用した例では、下地残り欠陥と研磨疵欠陥のどちらか、あるいはその両方が生じ、良好な表面品質のヘアライン仕上げ品が得られなかった。On the other hand, in cases where the base was polished using a combination of pre-seasoned abrasive belts with inappropriate grit size for each classified material, or where an unused abrasive belt that had not been pre-seasoned was used, either base remaining defects or polishing scratch defects, or both, occurred, and a hairline finish with good surface quality was not obtained.
１：ステンレス鋼帯
２：研削ベルト
３：コンタクトロール
４：アイドルロール
５：ビリーロール
1: Stainless steel strip 2: Grinding belt 3: Contact roll 4: Idle roll 5: Billy roll
Claims (2)
素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を分類する、フェライト系ステンレス冷延鋼帯の分類工程と、
前記研磨スタンドで使用する研磨ベルトを準備する、研磨ベルトの準備工程と、
前記分類工程で分類したフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、下地研磨処理を施す、下地研磨工程と、を有し、
前記分類工程では、前記素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯を、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％以下である素材Ａのフェライト系ステンレス冷延鋼帯と、Ｔｉ含有量とＮｂ含有量の合計が０．２０質量％超である素材Ｂのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に分類し、
前記研磨ベルトの準備工程では、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０である未使用の研磨ベルトをそれぞれ、前記素材であるフェライト系ステンレス冷延鋼帯以外の鋼帯を研磨して、番手が＃６０、＃８０、＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトとし、かつ、番手が＃６０および＃８０の目ならし済み研磨ベルトを粗目番手研磨ベルトとし、番手が＃１００および＃１２０の目ならし済み研磨ベルトを細目番手研磨ベルトとして準備し、
前記下地研磨工程では、前記分類工程で分類した素材Ａのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、または大きな番手とし、かつ、前記粗目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｒと、前記細目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｆが、下記（１）式および（２）式を満たす研磨装置で、下地研磨処理を施し、
前記分類工程で分類した素材Ｂのフェライト系ステンレス冷延鋼帯に対し、２スタンド目以降の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手を、直前の研磨スタンドで使用する目ならし済み研磨ベルトの番手と同じか、または大きな番手とし、かつ、前記粗目番手研磨ベルトを使用する研磨スタンド数ｒが、下記（３）式を満たす研磨装置で、下地研磨処理を施す、フェライト系ステンレス鋼帯の研磨方法。
ｒ＋ｆ／４≧１．０ ・・・（１）
ｆ≧２ ・・・（２）
ｒ≧３ ・・・（３） A method for polishing a ferritic stainless steel strip when a base polishing process is performed on a ferritic stainless steel cold rolled steel strip before a hairline finishing process is performed using a polishing device having a plurality of polishing stands, comprising:
A process of classifying the raw material, ferritic stainless steel cold rolled strip,
a step of preparing an abrasive belt for use with the abrasive stand;
A base polishing process is performed on the ferritic stainless steel cold rolled steel strip classified in the classification process.
In the classification step, the raw material ferritic stainless steel cold rolled strip is classified into a raw material A ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of 0.20 mass% or less, and a raw material B ferritic stainless steel cold rolled strip having a total Ti content and Nb content of more than 0.20 mass%,
In the abrasive belt preparation step, unused abrasive belts having sizes of #60, #80, #100 and #120 are prepared by grinding steel strips other than the raw material ferritic stainless steel cold rolled steel strip to prepare grain-conditioned abrasive belts having sizes of #60, #80, #100 and #120, and the grain-conditioned abrasive belts having sizes of #60 and #80 are prepared as coarse grain abrasive belts, and the grain-conditioned abrasive belts having sizes of #100 and #120 are prepared as fine grain abrasive belts;
In the base polishing step, the ferritic stainless cold rolled steel strip of the material A classified in the classification step is subjected to base polishing treatment using a polishing device in which the grain size of the grain-prepared polishing belt used in the second or subsequent polishing stands is the same as or larger than the grain size of the grain-prepared polishing belt used in the immediately preceding polishing stand, and the number r of polishing stands using the coarse grain size polishing belt and the number f of polishing stands using the fine grain size polishing belt satisfy the following formulas (1) and (2):
The method for polishing a ferritic stainless steel strip includes subjecting the ferritic stainless steel cold-rolled steel strip of material B classified in the classification step to a base polishing process using a polishing device in which the grain size of a seasoned polishing belt used in the second or subsequent polishing stands is the same as or larger than the grain size of the seasoned polishing belt used in the immediately preceding polishing stand, and the number r of polishing stands using the coarse grain polishing belt satisfies the following formula (3):
r+f/4≧1.0 (1)
f≧2 (2)
r≧3 (3)
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