JP7461962B2 - 変圧器の高電圧側の電圧を近似的に決定する方法及び装置 - Google Patents

Description

本発明は、変圧器の低電圧側の測定された電圧に基づいて、変圧器の高電圧側の電圧を近似的に決定する方法に関する。本発明はさらに、特にインバータの一部として、前記方法を実行するのに適した装置に関する。

インバータは、例えば太陽光発電システム（ＰＶシステム）などのエネルギー供給システムで使用され、エネルギー供給システムは、直流を、電源グリッドへの供給に適したグリッド準拠の交流電流に変換するために使用される。特定の電源グリッドのガイドライン及び法規制によって、電源グリッドとインバータとの間のガルバニック絶縁が要望される又は必要とされる場合、インバータの交流出力と電源グリッドとの間に変圧器が配置される。

特に、中電圧グリッドに直接接続された大規模な太陽光発電システムでは、変圧器の使用が不可欠である。例えば、標準仕様「ＩＥＥＥ １５４７」によれば、電源グリッドの障害状態がエネルギー供給システム内で検出されることができ、かつ、特定の障害状態を検出した後、エネルギー供給システムがこれらに反応して、例えば、グリッドから切断されることが必要である。こうした障害状態は、例えば、変圧器の高電圧側での短絡である。具体的には、このことから障害状態を推測して必要に応じてインバータの給電動作を調整するために、ライン間電圧（デルタ電圧とも言う）及び／又は対地電圧（ストリング電圧とも言う）の既定の値のオーバーシュート及び／又はアンダーシュートが検出されることが規定されている。特定のタイプの変圧器は、高電圧側に中性線を有していないか、又は、低電圧側に中性線をまわさないことに注意する必要があり、このことは、情報消失を表すゼロシーケンス電圧が送電されないことを意味している。

給電動作に必要な変更を実施することができるようにするには、様々なライン間電圧及び変圧器の高電圧側の対地電圧に関する知識が前提条件となる。

しかしながら、例えば、変圧器が、その高電圧側で２０ｋＶ（キロボルト）の範囲の電圧の中電圧グリッドに接続されている場合、これらの電圧の測定は、高電圧レベルのために非常に複雑でコストがかかることがある。したがって、一部のグリッドシステムでは、インバータの給電動作を変圧器の低電圧側の電圧レベルに依存させることが許容される。しかしながら、特に、ゼロシーケンス電圧が送電されない変圧器タイプの場合、変圧器の低電圧側の電圧条件は、変圧器の高電圧側の電圧条件を適切に反映しない。その場合、変圧器の低電圧側の電圧測定値に直接基づいて実行される障害判定が、変圧器の高電圧側で発生した障害を正しく検出することができない場合がある。正しく障害を検出するには、変圧器の高電圧側の電圧条件をできるだけ正確に知ることが不可欠である。

Ｂｏｌｌｅｎ及びＳｔｙｖａｋｔａｋｉｓによる論文「Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｈｒｅｅ－Ｐｈａｓｅ Ｕｎｂａｌａｎｃｅｄ Ｄｉｐｓ」、ＩＥＥＥ、２０００ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｓｕｍｍｅｒ Ｍｅｅｔｉｎｇ（Ｃａｔ．Ｎｏ．００ＣＨ３７１３４）、シアトル、ワシントン州、２０００年、ｐｐ．８９９－９０４、ｖｏｌ．２では、変圧器の低電圧側の測定された電圧に基づいて、変圧器の高電圧側での障害状態について定性的ステートメントを作成する方法が説明されている。しかしながら、単なる定性的ステートメントは、変圧器の高電圧側の電圧値に関連する具体的な基準を実装するには適していない。

本発明の目的は、変圧器の高電圧側の電圧条件が低電圧側の電圧条件に基づいて確実に定量化されることができ、その結果、変圧器の高電圧側の電圧値を測定しなくても変圧器の高電圧側の障害検出が実行されることができる、方法及び装置又はインバータを提供することである。

この目的は、独立請求項の特徴を有する方法及びインバータによって達成される。有利な実施形態及びさらなる実施は従属請求項の対象である。

冒頭で言及したタイプの本発明に係る方法は、デルタ電圧、ストリング電圧及び位相角が変圧器の低電圧側で測定され、かつ、ストリング電圧及び位相角が、低電圧側で、それぞれ、正及び負のシーケンス電圧及び正及び負のシーケンスシステムの位相角に変換される。その後、高電圧側の、それぞれ、正及び負のシーケンス電圧及び正及び負のシーケンスシステムの位相角が、低電圧側の、それぞれ、正及び負のシーケンス電圧及び正及び負のシーケンスシステムの位相角から決定される。高電圧側のゼロシーケンスシステムのゼロシーケンス電圧及び位相角の推定値が、低電圧側の測定されたデルタ電圧、ストリング電圧及び位相角から、変圧器の高電圧側でのストリング電圧及び／又はデルタ電圧への正、負及びゼロシーケンス電圧及び位相角への変換によって、決定される。

変圧器の低電圧側の電圧は、例えば、変圧器を介して電源グリッドに結合されたインバータの端子に印加される電圧である。したがって、本発明に係る方法を実行するように構成された装置は、インバータの出力端子に配置されてもよく、又は、インバータに統合されてもよい。

本発明に係る方法は、３つの必要な電圧のうちの２つ、すなわち、それぞれ正及び負のシーケンスシステムの電圧、及び、対応の位相角が、低電圧側の対応の測定可能な値から容易に取得されることができるので、回転座標系における高電圧側の電圧の決定が有利であるという基本的な考え方に基づいている。したがって、ゼロシーケンスシステムの対応のパラメータについてのみ、推定が行われなければならない。

本方法の有利な実施形態では、高電圧側の正及び負のシーケンス電圧が、低電圧側の正及び負のシーケンス電圧に等しく設定される。そうする際、任意選択的に補正値が追加されることができる。好ましくは、高電圧側の正又は負のシーケンスシステムの位相角が低電圧側の位相角から設定され、ここで、正のシーケンスシステムの場合は３０°のｎ倍であり、かつ、負のシーケンスシステムの場合は－３０°のｎ倍である位相補正値が追加される。ここで、ｎは変圧器のタイプに応じた整数値である。特に、ｎの値は、変圧器の変圧器シフトに依存するか、又は、変圧器の変圧器シフトに等しくなるように選択される。上述した電圧の任意選択的な補正値を除いて、高電圧側の４つの必要な電圧パラメータが直接特定されることができる。

本方法のさらに有利な実施形態では、低電圧側の測定されたデルタ電圧及びストリング電圧に基づいて、高電圧側のゼロシーケンス電圧及びゼロシーケンスシステムの位相角の推定値を決定するために定性的障害決定が実行され、それによって高電圧側の位相の１以上に障害が存在することが結論付けられることができ、かつ、それによって高電圧側の位相の１つの地絡が検出されることができる。ここでは、それは、最初は、障害が存在する１の位相又は複数の位相に定性的にのみ決定される。

有利なことに、これを行う際に、それ自体よく知られていて確立されている方法が使用されることができる。例えば、定性的障害分析のため、測定されたデルタ電圧及びストリング電圧から最小電圧が決定されることができ、測定されたデルタ電圧及びストリング電圧を最小電圧と比較すると、高電圧側の相間短絡が示される。さらに、定性的障害決定では、測定されたデルタ電圧及びストリング電圧から最大電圧が決定されることができ、最大電圧を、変圧器が接続されている高電圧側のグリッドに特徴的な比較値と比較すると、高電圧側の地絡が示される。これにより、グリッドの初期過渡短絡電力に依存した比較値が選択されることができる。

その結果、高電圧側に単極又は二極短絡があるかどうか、及び／又は、単極又は二極地絡があるかどうかを決定するためにこの定性的障害分析が使用されることができる。

ゼロシーケンス電圧システムのパラメータのその後の推定は、より高品質の定性的障害分析のそのような結果に基づいて実行されることができる。したがって、単極地絡が存在する場合、高電圧側のゼロシーケンス電圧の値は、負シーケンス電圧と正シーケンス電圧の平方根との積に等しく設定される。二極短絡が存在する場合、高電圧側のゼロシーケンス電圧の値はゼロに等しく設定される。一方で、二極地絡の場合、高電圧側のゼロシーケンス電圧の値は、負シーケンス電圧の平方根と正シーケンス電圧との商に等しく設定される。

本方法のさらに有利な実施形態では、高電圧側のゼロシーケンスシステムの位相角の値は、高電圧側の負のシーケンスシステムの位相角に、高電圧側のいずれの位相に定性的に決定された障害が存在するかに応じて、０°、１２０°又は－１２０°の位相オフセットを加えた角度に等しく設定される。

本発明は、図面を用いて一実施形態の一例によって以下により詳細に説明される。

電源グリッドに接続されたＰＶシステムの概略図。 本開示に係る方法の一実施形態の概略的なフローチャート。 本開示に係る統合デバイスを有するインバータのブロック図。

図１は、分散型エネルギー供給システムの一例としてのＰＶシステム１のブロック図を示している。ＰＶシステム１は、直流入力３１を介してインバータ３に接続されるＰＶ発電器２を備えている。インバータ３は、交流出力３２を介して変圧器４の一次側４１に接続される。示す例では、変圧器４は、その二次側４２に約２０ｋＶの範囲の電圧を提供し、かつ、それに対応して電源グリッドとしての中電圧グリッド５に接続される中電圧変圧器である。

ＰＶシステム１の構造は、一例として簡略化された形態で図１に示されている。中電圧グリッド５に直接給電するＰＶシステム１では、ＰＶセルの記号のみで図１に表されるＰＶ発電器２は通常、多数のＰＶモジュールを備えており、そのいくつかは直列に接続されていわゆるＰＶストリングを形成し、ＰＶストリングは今度はインバータ３に各々並列に接続される。このタイプのシステムでは、インバータ３は通常、中央インバータとして具体化される。示す例では、インバータ３は、中電圧グリッド５に関連して通常どおり、三相設計を有している。図１では、本開示に関連して不可欠なＰＶシステム１の一部のみが示されている。インバータ３の直流又は交流側に配置された他の要素、例えば、切断又はスイッチング要素、フィルタ又は監視装置は明確化のために示されていない。

通常、ＰＶシステム１から離れて、中電圧グリッド５のさらなる過程で（高電圧）変圧器６が提供され、それを介して中電圧グリッド５は、高レベル電源グリッドとして機能する高電圧グリッド７に接続される。

変圧器４の一次側４１を二次側４２からガルバニック絶縁することにより、ＰＶシステム１の別個の接地が可能になり、これは、ここでは例示的にＰＶ発電器２の負極を地電位に接続することによって、電源グリッド７のオペレータによってしばしば必要とされる。

低電圧側では、変圧器４は、インバータ３に接続されたその一次側４１に星形配列の巻線を有している。低電圧側では中性線接続は引き出されていない。変圧器の高電圧側の二次側４２では、巻線も星構成で接続されており、中性線接続が別個に引き出されて接地接続として機能している。したがって、変圧器４はＹＮｙ変圧器である。

本開示によれば、中電圧グリッド５における障害検出に関する要件を実施することができるようにするため、推定による変圧器４の低電圧側（一次側４１）の測定された電圧から高電圧側（二次側４２）の電圧を決定することが意図されている。変圧器４の一次側４１の電圧は、例えば、インバータ３の変圧器側接続部の領域で測定されることができる。本開示に従って高電圧側の電圧を推定するのに適切な方法がフローチャートの形態で図２に示されている。一例として、図１に係るＰＶシステムに基づいて方法が説明される。

第１ステップＳ１において、電圧は、インバータ３の交流出力３２で、及びしたがって、変圧器４の低電圧側で測定される。具体的には、これらは、導体の２つの間のいわゆるデルタ電圧ｕ_Δ（以下、位相ともいう）と、導体と（人工）中性線との間のストリング電圧ｕ_Ｙと、それらのストリング電圧に関連する位相角Φ_Ｙと、である。具体的には、３つのデルタ電圧ｕ_Δ、すなわち、第１位相及び第２位相の間の第１デルタ電圧ｕ_Δ１２、第２位相及び第３位相の間の第２デルタ電圧ｕ_Δ２３、第３位相及び第１位相の間の第３デルタ電圧ｕ_Δ３１が測定される。デルタ電圧ｕ_Δが以下で参照される場合、上記３つの電圧から構成される。

ストリング電圧ｕ_Ｙはまた、３つの電圧値、すなわち、第１位相及び人工中性線の間で測定された第１ストリング電圧ｕ_Ｙ１、第２位相及び人工中性線の間で測定された第２ストリング電圧ｕ_Ｙ２、第３位相及び人工中性線の間で測定された第３ストリング電圧ｕ_Ｙ３を含む。再び、以下では、ストリング電圧ｕ_Ｙが上述した３つの値であることが理解される。例えば、３つの等しい抵抗器を介して３つの位相に接続されているノードが人工中性線として見なされることができる。

また、位相角Φ_Ｙは、３つの値、すなわち、第１ストリング電圧ｕ_Ｙ１の位相を示す第１位相角Φ_Ｙ１、第２ストリング電圧ｕ_Ｙ２の位相を示す第２位相角Φ_Ｙ２、第３ストリング電圧ｕ_Ｙ３の位相を示す第３位相角Φ_Ｙ３を含む。

ステップＳ２において、ストリング電圧ｕ_Ｙ及び位相角Φ_Ｙによって表される測定された時間依存電圧測定信号の回転座標系への変換が実行される。回転座標系での測定量の表現は、正のシーケンス電圧システム及び負のシーケンス電圧システムの既知の形式で実行され、それらの各々は、振幅及び位相の観点から複素数値で特定される。したがって、ステップＳ２において、正のシーケンス電圧振幅ｕ_＋及び正のシーケンス電圧位相角Φ_＋は、ストリング電圧ｕ_Ｙ及び位相角Φ_Ｙの前述の入力量から決定される。さらに、負のシーケンス電圧振幅ｕ_－及び負のシーケンス電圧位相角Φ_－が決定される。

ステップＳ２で決定された４つの値は、次のステップＳ３で、変圧器４の高電圧側（二次側４２）で対応の値に変換される。以下では、変圧器の高電圧側を参照する電圧値は、上付き文字のアスタリスク（^＊）によってマークされる。

一実施形態では、低電圧側の対称成分（すなわち、正のシーケンス成分及び負のシーケンス成分）の高電圧側への変換は、正のシーケンス電圧及び負のシーケンス電圧の振幅が変圧器の低電圧側と高電圧側との間で変化しないという推定に基づいている。さらなる実施形態では、補正値ｃ_＋又はｃ_－が正及び負のシーケンスシステムについて考慮に入れられることができる。したがって、高電圧側の正及び負のシーケンス電圧の場合、これは次の結果になる。
ｕ_＋ ^＊＝ｕ_＋＋ｃ_＋
ｕ_－ ^＊＝ｕ_－＋ｃ_－

変圧器の回路トポロジに応じて、変圧器の高電圧側の位相角Φ^＊ _＋又はΦ^＊ _－は、対応の角度の位相角Φ_＋又はΦ_－と３０°のｎ倍だけ相違する。量ｎは、変圧器の回路トポロジに依存し、かつ、変圧器シフトとも呼ばれる。これは次の結果になる。
Φ^＊ _＋＝Φ_＋＋ｎ・３０°
Φ^＊ _－＝Φ_－－ｎ・３０°

ステップＳ２及びＳ３と並行して又は実質的に並行して実行されることができる次のステップＳ４では、高電圧側の障害の定性的表示が、デルタ電圧ｕ_Δ及びストリング電圧ｕ_Ｙに基づいて決定される。これに関連して、ステップＳ４は、高電圧側に存在する可能性のある障害を直接表示するためには使用されないが、変圧器の高電圧側の電圧の推定を可能にするために実行され、これは、障害検出のために最終的に使用される。このことは、ステップＳ５及びＳ６に関連してより詳細に説明される。

ステップＳ４では、高電圧側の位相の１つに障害が存在するかどうかが定性的に決定され、かつ、発見された障害が地絡であるかどうかが決定される。ステップ４での結果に応じて、情報Ｆが決定され、情報Ｆは、障害が存在するかどうか、及び、どの位相に障害が存在するかを示す。さらに、地絡を示す情報Ｇが決定される。これらの信号又は値は以下では障害情報Ｆ、Ｇという。障害情報Ｆ及びＧは、ステップＳ５でさらに処理するために必要とされ、障害情報Ｆは、さらなるステップＳ６でさらに処理するために必要とされる。

本方法の有利な実施形態では、冒頭で言及されたＢｏｌｌｅｎ及びＳｔｙｖａｋｔａｋｉｓによる論文、ＩＥＥＥ、２０００ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｏｃｉｅｔｙ Ｓｕｍｍｅｒ Ｍｅｅｔｉｎｇ（Ｃａｔ．Ｎｏ．００ＣＨ３７１３４）、シアトル、ワシントン州、２０００年、ｐｐ．８９９－９０４、ｖｏｌ．２に基づいた手順が、障害情報Ｆ、Ｇを決定するために使用される。具体的には、障害信号Ｆを決定するため、最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎ及び最大電圧振幅Ｖ_ｍａｘが、デルタ電圧ｕ_Δ及びストリング電圧ｕ_Ｙの間で決定される。さらに、高電圧側にいずれの変圧器タイプが存在するかについての情報が必要とされる。

最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第１ストリング電圧ｕ_Ｙ１に対応する場合、Ｙ変圧器の高電圧側の第１位相における障害と、Ｄ変圧器の第１デルタ電圧における障害とがある。最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第２ストリング電圧ｕ_Ｙ２に等しい場合、Ｙ変圧器の高電圧側の第２位相における障害と、Ｄ変圧器の第２デルタ電圧における障害とがある。最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第３ストリング電圧ｕ_Ｙ３に等しい場合、Ｙ変圧器の高電圧側の第３位相における障害と、Ｄ変圧器の第３デルタ電圧における障害とがある。高電圧側のストリング電圧及びデルタ電圧の定義は低電圧側の定義と類似している。

一方で、最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第１デルタ電圧ｕ_Δ１２に対応する場合、Ｄ変圧器の高電圧側の第２位相における障害と、Ｙ変圧器の第１デルタ電圧における障害とがある。最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第２デルタ電圧ｕ_Δ２３に対応する場合、Ｙ変圧器の高電圧側の第３位相における障害と、Ｄ変圧器の第２デルタ電圧における障害とがある。最小電圧振幅Ｖ_ｍｉｎが第３デルタ電圧ｕ_Δ３１に対応する場合、Ｙ変圧器の高電圧側の第１位相における障害と、Ｄ変圧器の第３デルタ電圧における障害とがある。

また、Ｂｏｌｌｅｎの方法に従って、最大電圧Ｖ_ｍａｘをいわゆる「接地インジケータ」ＧＩと比較することによって地絡が決定されることができる。電圧振幅Ｖ_ｍａｘが値ＧＩを下回る場合、地絡が結論付けられる。接地インジケータＧＩのサイズは、変圧器がその高電圧側に接続されているグリッドの初期過渡短絡電力に依存する。

後続のステップＳ５及びＳ６において、高電圧側でのゼロシーケンスシステムにおけるゼロシーケンス電圧の振幅ｕ^＊ _０（ステップＳ５）、及び、ゼロシーケンスシステムの高電圧側での位相Φ^＊ _０（ステップＳ６）は、ステップＳ３及びＳ４の結果としてこれまで決定されて利用可能であるパラメータから決定される。

この目的のために、ステップＳ５において、障害情報Ｆ、Ｇ並びに高電圧側の正及び負のシーケンスシステムの電圧ｕ^＊ _＋及びｕ^＊ _－が必要とされる。本開示によれば、以下の計算規則がこの目的のために使用され、
ｕ^＊ _０＝ｕ^＊ _－・ｆ、
ここで、因数ｆは、ステップＳ４で決定された障害のタイプに依存する。したがって、因数ｆは、単極地絡障害の場合は（ｕ^＊ _＋）^１／２（すなわち、ｕ^＊ _＋の平方根）に等しく、二極短絡の場合は０に等しく、かつ、二極地絡障害の場合はｕ^＊ _－／ｕ^＊ _＋に等しい。

ステップＳ４で正確な障害決定ができなかった場合、ゼロシーケンスシステムの振幅ｕ^＊ _０は０に設定され、及びしたがって、基本的に二極短絡として扱われる。

ステップＳ６では、高電圧側のゼロシーケンスシステムの位相角Φ^＊ _０が、ステップＳ５と同様の方法で、以前に計算された量及び障害情報Ｆを使用して決定される。位相角Φ^＊ _０は次のように計算され、
Φ^＊ _０＝Φ^＊ _－＋ΔΦ
ここで、ΔΦは、変圧器の高電圧側の第１位相、又は、高電圧側の第１位相及び第２位相の間の第１デルタ電圧に障害がある場合に０°である位相オフセットである。障害が、第２位相にある場合、又は、高電圧側の第２位相及び第３位相の間の第２デルタ電圧にある場合、位相オフセットΔΦは１２０°である。最後に、障害が、第３位相にある場合、又は、第３位相及び第１位相の間の第３デルタ電圧にある場合、位相オフセットΔΦは－１２０°である。

ステップＳ５及びＳ６が実行された後、これらのステップの結果及びステップＳ３の結果は、変圧器の高電圧側の電圧条件を完全に記述する正、負及びゼロシーケンスシステム（各々、振幅及び位相角の観点から）を提供する。対応の値ｕ^＊ _＋、ｕ^＊ _－、ｕ^＊ _０及びΦ^＊ _＋、Φ^＊ _－、Φ^＊ _０から、変圧器の高電圧側の個々の電圧が、回転基準システムから静特性基準システムへの対応の変換によって最終ステップＳ７で計算される。

こうして計算された電圧は、ここでは詳細に示さないものの、後続のステップで使用され、インバータが特定のガイドラインに従って応答しなければならない変圧器の高電圧側にグリッド障害があるかどうかを、例えば、電源グリッドへの給電を停止することによって、若しくは、給電された電力又は流れる電流に対して給電を減らすことによって、チェックすることができる。

図３は、変圧器の高電圧側の電圧を推定するための統合デバイスを有するインバータ３の一実施形態をブロック図の形態で示している。

図３に示すインバータ３は、例えば、図１に示すエネルギー供給システムに使用されることができる。インバータ３は、直流入力３１で入力側に供給された直流（ＤＣ）を、交流出力３２で出力側に提供される交流（ＡＣ）に変換する主な機能を有するＤＣ／ＡＣ変圧器３０を主要な構成要素として備えている。図１の例のように、ここに示すインバータ３は三相設計を有している。

インバータ３は、交流出力３２に接続された電圧測定及び変換ユニット３３をさらに備える。この接続により、電圧測定及び変換ユニット３３は、図２のステップＳ１に関連して説明したように交流出力３２に接続された変圧器の低電圧側に印加される電圧及び位相角を測定することができる（図１を参照）。これにより、デルタ電圧Ｕ_Δ及びストリング電圧Ｕ_Ｙの両方が測定されることができる。対応の位相角Φ_Ｙを含むストリング電圧Ｕ_Ｙのみを測定し、かつ、そこからデルタ電圧Ｕ_Δを決定することも可能である。

電圧測定及び変換ユニット３３内で、図２のステップＳ２に示すように、ストリング電圧Ｕ_Ｙ又は位相角Φ_Ｙの、正のシーケンス電圧システム及び負のシーケンス電圧システムの対応の値への変換も実行される。

測定されて変換された値は、図２のステップＳ３～Ｓ６に関連して示す処理ステップを実行する処理ユニット３４に転送される。これらのステップで決定された値は、処理ユニット３４から再変換ユニット３５に転送され、再変換ユニット３５は、ステップＳ７に従って、静止システムの電圧値への再変換を実行する。

こうして計算された変圧器の高電圧側の電圧の推定値はＤＣ／ＡＣコンバータ３０の制御ユニットに転送され、ＤＣ／ＡＣコンバータ３０は、例えば、電源グリッドへの給電を停止することによって、又は、変圧器の高電圧側の計算された電圧値がグリッド障害を示す場合に給電される電力又は流れる電流に対して給電を減らすことによって、計算された値に従ってその給電動作を調整することができる。

電圧測定及び変換ユニット３３によって決定された値は、正弦波出力電圧又は正弦波出力電流を生成するためのパルス幅変調プロセスの一部として、ＤＣ／ＡＣコンバータによって通常必要とされるので、ＤＣ／ＡＣコンバータ３０の制御デバイスにさらに転送されることができる。

１ ＰＶシステム
２ ＰＶ発電器
３ インバータ
４ 変圧器
５ 中電圧グリッド
６ 高電圧変圧器
７ 高電圧グリッド

３０ ＤＣ／ＡＣコンバータ
３１ 直流入力
３２ 交流出力
３３ 電圧測定及び変換ユニット
３４ 処理ユニット
３５ 再変換ユニット

ｕ_Δ デルタ電圧（低電圧側）
ｕ_Δ１２ 第１デルタ電圧（低電圧側）
ｕ_Δ２３ 第２デルタ電圧（低電圧側）
ｕ_Δ３１ 第３デルタ電圧（低電圧側）

ｕ_Ｙ ストリング電圧（低電圧側）
ｕ_Ｙ１ 第１ストリング電圧（低電圧側）
ｕ_Ｙ２ 第２ストリング電圧（低電圧側）
ｕ_Ｙ３ 第３ストリング電圧（低電圧側）

Φ_Ｙ 位相角（低電圧側）
Φ_Ｙ１ 第１位相角（低電圧側）
Φ_Ｙ２ 第２位相角（低電圧側）
Φ_Ｙ３ 第３位相角（低電圧側）

ｕ_＋ 正のシーケンス電圧振幅（低電圧側）
ｕ_－ 負のシーケンス電圧振幅（低電圧側）
Φ_＋ 位相角正シーケンスシステム（低電圧側）
Φ_－ 位相角負シーケンスシステム（低電圧側）

ｕ^＊ _＋ 正のシーケンス電圧振幅（高電圧側）
ｕ^＊ _－ 負のシーケンス電圧振幅（高電圧側）
ｕ^＊ _０ ゼロシーケンス電圧振幅（高電圧側）

Φ^＊ _＋ 位相角正シーケンスシステム（高電圧側）
Φ^＊ _－ 位相角負シーケンスシステム（高電圧側）
Φ^＊ _０ 位相角ゼロシーケンスシステム（高電圧側）

ｎ （３０°の位相シフトの）数
ｃ_＋、ｃ_－ 補正値
Ｆ、Ｇ 障害情報
ｆ 因数
ΔΦ 位相オフセット

Ｖ_ｍｉｎ、Ｖ_ｍａｘ それぞれ最小電圧及び最大電圧

Ｓ１～Ｓ７ プロセスステップ

Claims (16)

1. 変圧器（４）の低電圧側の測定された電圧に基づいて前記変圧器（４）の高電圧側の電圧を近似的に決定する方法であって、
   前記変圧器（４）の前記低電圧側で、デルタ電圧（ｕ_Δ）及びストリング電圧（ｕ_Ｙ）及び位相角（Φ_Ｙ）を測定するステップと、
   前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）及び前記位相角（Φ_Ｙ）を、前記低電圧側の、それぞれ、正及び負のシーケンス電圧（ｕ_＋、ｕ_－）及び正及び負のシーケンスシステムの位相角（Φ_＋、Φ_－）に変換するステップと、
   前記低電圧側の、それぞれ、前記正及び負のシーケンス電圧（ｕ_＋、ｕ_－）及び前記正及び負のシーケンスシステムの前記位相角（Φ_＋、Φ_－）から、前記高電圧側の、それぞれ、正及び負のシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋、ｕ^＊ _－）及び前記正及び負のシーケンスシステムの位相角（Φ^＊ _＋、Φ^＊ _－）を決定するステップと、
   前記低電圧側の測定された前記デルタ電圧（ｕ_Δ）及び前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）及び前記位相角（Φ_Ｙ）から、前記高電圧側のゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _０）及びゼロシーケンスシステムの位相角（Φ^＊ _０）の推定値を決定するステップと、
   前記正、負及びゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋、ｕ^＊ _－、ｕ^＊ _０）及び前記位相角（Φ^＊ _＋、Φ^＊ _－）を、前記変圧器（４）の前記高電圧側のストリング電圧及び／又はデルタ電圧に変換するステップと、を含む方法。
2. 前記高電圧側の前記正及び負のシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋、ｕ^＊ _－）は、前記低電圧側の前記正及び負のシーケンス電圧（ｕ_＋、ｕ_－）に等しく設定される、請求項１に記載の方法。
3. 前記正及び負のシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋、ｕ^＊ _－）を決定するため、それぞれ、前記正及び負のシーケンス電圧（ｕ_＋、ｕ_－）に補正値（ｃ_＋、ｃ_－）が追加される、請求項２に記載の方法。
4. 前記高電圧側の、それぞれ、前記正及び負のシーケンスシステムの前記位相角（Φ^＊ _＋、Φ^＊ _－）は前記低電圧側の前記位相角（Φ_＋、Φ_－）から設定され、前記正のシーケンスシステムの場合に３０°のｎ倍であり、かつ、前記負のシーケンスシステムの場合に－３０°のｎ倍である位相補正値が追加され、ｎは、前記変圧器（４）のタイプに応じた整数値である、請求項１～３のいずれか１項に記載の方法。
5. ｎの値は、前記変圧器（４）の変圧器シフトに応じて選択される、請求項４に記載の方法。
6. 前記低電圧側の測定された前記デルタ電圧（ｕ_Δ）及び前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）に基づいて前記高電圧側の前記ゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _０）及び前記ゼロシーケンスシステムの前記位相角（Φ^＊ _０）の推定値を決定するため、定性的障害決定が行われ、それによって、前記高電圧側の前記位相の１以上に障害が存在することが結論付けられることができ、かつ、それによって、前記高電圧側の前記位相の１つの地絡が検出されることができる、請求項１～５のいずれか１項に記載の方法。
7. 前記定性的障害決定のため、測定された前記デルタ電圧（ｕ_Δ）及び前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）から最小電圧（Ｖ_ｍｉｎ）が決定され、測定された前記デルタ電圧（ｕ_Δ）及び前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）を前記最小電圧（Ｖ_ｍｉｎ）と比較することによって、前記高電圧側の相間短絡が示される、請求項６に記載の方法。
8. 前記定性的障害決定のため、測定された前記デルタ電圧（ｕ_Δ）及び前記ストリング電圧（ｕ_Ｙ）から最大電圧（Ｖ_ｍａｘ）が決定され、前記最大電圧（Ｖ_ｍａｘ）を、前記変圧器（４）が接続される前記高電圧側のグリッドの特性である比較値と比較することによって、前記高電圧側の地絡が示される、請求項６又は７に記載の方法。
9. 前記比較値は前記グリッドの初期過渡短絡電力に依存する、請求項８に記載の方法。
10. 前記定性的障害決定の結果として、単極又は二極短絡が前記高電圧側に存在するかどうか、及び／又は、単極又は二極地絡が存在するかどうかが決定される、請求項６～９のいずれか１項に記載の方法。
11. 単極地絡が存在する場合、前記高電圧側の前記ゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _０）の値が、前記負のシーケンス電圧（ｕ^＊ _－）と前記正のシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋）の平方根との積に等しく設定される、請求項１０に記載の方法。
12. 二極短絡が存在する場合、前記高電圧側の前記ゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _０）の値が、ゼロに等しく設定される、請求項１０に記載の方法。
13. 二極地絡が存在する場合、前記高電圧側の前記ゼロシーケンス電圧（ｕ^＊ _０）の値が、前記負のシーケンス電圧（ｕ^＊ _－）の平方根と前記正のシーケンス電圧（ｕ^＊ _＋）との商に等しく設定される、請求項１０に記載の方法。
14. 前記高電圧側の前記ゼロシーケンスシステムの前記位相角（Φ^＊ _＋）の値は、定性的に決定された障害が前記高電圧側のいずれの位相に存在するかに応じて、前記高電圧側の前記負のシーケンスシステムの前記位相角（Φ^＊ _－）に、０°、１２０°又は－１２０°である位相オフセット（ΔΦ）を加えた角度に等しく設定される、請求項１０に記載の方法。
15. 変圧器（４）の低電圧側の測定された電圧に基づいて前記変圧器（４）の高電圧側の電圧を近似的に決定する装置であって、前記装置は、請求項１～１４のいずれか１項に記載の方法を実行するように構成されていることを特徴とする、装置。
16. インバータ（３）に統合される、請求項１５に記載の装置。

Images