JP7443322B2 - 少なくとも部分的に機能材料から作られた少なくとも１つのポールピースを備えるｅｐｒ分光計 - Google Patents
少なくとも部分的に機能材料から作られた少なくとも１つのポールピースを備えるｅｐｒ分光計 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7443322B2 JP7443322B2 JP2021197500A JP2021197500A JP7443322B2 JP 7443322 B2 JP7443322 B2 JP 7443322B2 JP 2021197500 A JP2021197500 A JP 2021197500A JP 2021197500 A JP2021197500 A JP 2021197500A JP 7443322 B2 JP7443322 B2 JP 7443322B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pole piece
- coil
- epr
- modulation
- functional material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 86
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 87
- 238000004435 EPR spectroscopy Methods 0.000 claims description 74
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 35
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 13
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 11
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 10
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 239000003302 ferromagnetic material Substances 0.000 claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 239000002902 ferrimagnetic material Substances 0.000 claims description 4
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 4
- 239000006249 magnetic particle Substances 0.000 claims description 3
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 12
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000008204 material by function Substances 0.000 description 9
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 8
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 8
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 8
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 7
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- BGPVFRJUHWVFKM-UHFFFAOYSA-N N1=C2C=CC=CC2=[N+]([O-])C1(CC1)CCC21N=C1C=CC=CC1=[N+]2[O-] Chemical compound N1=C2C=CC=CC2=[N+]([O-])C1(CC1)CCC21N=C1C=CC=CC1=[N+]2[O-] BGPVFRJUHWVFKM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 2
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 2
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 description 2
- 238000002595 magnetic resonance imaging Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 239000012777 electrically insulating material Substances 0.000 description 1
- 238000001983 electron spin resonance imaging Methods 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000005300 metallic glass Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N methylidyneiron Chemical compound [C].[Fe] QMQXDJATSGGYDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000005298 paramagnetic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 239000002952 polymeric resin Substances 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 239000010421 standard material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
- G01R33/383—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field using permanent magnets
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/60—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance using electron paramagnetic resonance
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F7/00—Magnets
- H01F7/06—Electromagnets; Actuators including electromagnets
- H01F7/20—Electromagnets; Actuators including electromagnets without armatures
- H01F7/202—Electromagnets for high magnetic field strength
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/20—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables involving magnetic resonance
- G01R33/28—Details of apparatus provided for in groups G01R33/44 - G01R33/64
- G01R33/38—Systems for generation, homogenisation or stabilisation of the main or gradient magnetic field
- G01R33/3806—Open magnet assemblies for improved access to the sample, e.g. C-type or U-type magnets
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Other Investigation Or Analysis Of Materials By Electrical Means (AREA)
- Electron Tubes For Measurement (AREA)
Description
本発明は、電子常磁性共鳴（＝ＥＰＲ）分光計に関し、ＥＰＲ分光計は、
－少なくとも１つの磁石と、少なくとも１つのポールピース、好ましくは一対の相互に対向するポールピースとを備え、ポールピースの前面または一対のポールピースの間の視野内に磁場を発生させるための磁石システムであって、前記磁場が極軸に沿って発生される磁石システムと、
－マイクロ波共振器と、極軸に沿って整列された追加の時変磁場を発生させるための少なくとも１つの変調コイルまたは高速スキャンコイルとを備えるプローブヘッドと
を有し、
ここで、プローブヘッドは視野内に配置され、
また、マイクロ波共振器とそれぞれのポールピースとの間にそれぞれの変調コイルまたは高速スキャンコイルが配置される
ことを特徴とするＥＰＲ分光計である。
－少なくとも１つの磁石と、少なくとも１つのポールピース、好ましくは一対の相互に対向するポールピースとを備え、ポールピースの前面または一対のポールピースの間の視野内に磁場を発生させるための磁石システムであって、前記磁場が極軸に沿って発生される磁石システムと、
－マイクロ波共振器と、極軸に沿って整列された追加の時変磁場を発生させるための少なくとも１つの変調コイルまたは高速スキャンコイルとを備えるプローブヘッドと
を有し、
ここで、プローブヘッドは視野内に配置され、
また、マイクロ波共振器とそれぞれのポールピースとの間にそれぞれの変調コイルまたは高速スキャンコイルが配置される
ことを特徴とするＥＰＲ分光計である。
このようなＥＰＲ分光計は、非特許文献１（Ｇｕｎｎａｒ Ｊｅｓｃｈｋｅ）から知られている。
電子常磁性共鳴（＝ＥＰＲ）分光法は、常磁性磁気モーメントを有するサンプル、特に、不対電子を有するサンプルを調査するための強力なツールである。ＥＰＲ分光法では、サンプルは、通常、マイクロ波共振器内で一定周波数の（Ｂ１磁場（Ｂ１フィールド）（Ｂ１ ｆｉｅｌｄ）とも呼ばれる）マイクロ波放射を受け、磁気システムによって発生した（Ｂ０フィールドとも呼ばれる）背景磁場が掃引される。サンプルを有するマイクロ波共振器を備えるプローブヘッドは、前記背景磁場に曝される。背景磁場の掃引はかなり遅いので、背景磁場は「静的」磁場とも呼ばれる。サンプルによるマイクロ波の吸収が測定され、特にその化学的状態や分子環境に関するサンプルの特性評価に使用される。
連続波（ＣＷ）ＥＰＲ法および高速スキャン（ＲＳ）ＥＰＲ法では、さらに、通常、５ｋＨｚ～１００ｋＨｚの周波数で、それぞれ、変調フィールド（Ｂｍｏｄ）、高速スキャンフィールド（ＢＲＳ）、と呼ばれる周期的に変化する磁場が適用される。この（時変磁場とも呼ばれる）変化する磁場は、背景磁場と重ね合わされ、それと同一直線上にある。変化する磁場は、通常、変調コイルまたは高速スキャンコイルと呼ばれるコイルのセット（ペア）によって発生し、これらのコイルはそれぞれ、磁気システムのマイクロ波共振器とポールピースとの間に対称的に配置され、その間では背景磁場が視野内に発生する。
変化する磁場によって、ＥＰＲ測定が改善され得る。たとえば、変調フィールドＢｍｏｄの役割は、ソースサブシステムと検出サブシステムの両方を０Ｈｚの動作ポイント（ショットノイズの領域）から高め、通常５ｋＨｚ、最大１００ｋＨｚ（熱ノイズ領域）までシフトすることにより、ＥＰＲ測定の信号対ノイズ比を高めることであり、したがって、位相ノイズレベルが低下し、その結果、送受信システムの信号対ノイズ比が劇的に増加する。Ｇ．Ｊｅｓｃｈｋｅ（上記を参照）は、２つのポールピースの間に視野を有する２つの磁石を備える磁石システムの視野内に配置された、マイクロ波共振器に取り付けられた一対の変調コイルを備えるＥＰＲ分光計を開示している。さらに、特許文献１は、変調コイルを備えるＥＰＲ撮像装置を開示している。
磁石システムのポールピースは、一般に、ＥＰＲ実験用の背景磁場を方向付け形作るために使用されるが、一般に、視野内の背景磁場には、良好な均一性および強い磁場強度が求められる。ポールピース用の標準的な材料は鉄である。
しかしながら、そのようなポールピースに隣接して変調コイルまたは高速スキャンコイルを配置すると、変調コイルまたは高速スキャンコイルが作動するときに、導電性ポールピースに円電流を誘導する可能性がある。これらのいわゆる渦電流は、変調コイルによって発生する磁場の変化とは反対の磁場を発生させ、それらの効率ならびにそれらのインダクタンスを低下させる。したがって、時変磁場の必要な磁場強度を発生させるために、変調コイルまたは高速スキャンコイルへの入力電力を増加させることが求められる。
副次的作用として、変調コイルまたは高速スキャンコイルでの入力電力を装荷させる必要がある場合、これにより、マイクロ波共振器の壁の渦電流も増加させる可能性がある。マイクロ波共振器の壁における交流型渦電流は、背景磁場と相互作用し、マイクロ波共振器の壁の音響振動に寄与する可能性がある。さらに、変調コイル内のより強い電流はまた、背景磁場とのより強い相互作用をもたらし、これは変調コイルの音響振動に寄与する。これらの振動の組合せによって、マイクロ波共振器の離調が引き起こされる可能性があり、それにより、ＥＰＲ実験においてノイズを引き起こす可能性がある。
さらに、間接的な効果としても、ポールピース内の渦電流は、ポールピース内、より一般的には磁石システム内で、かなりの熱を発生させる。これにより、背景磁場のばらつきが起き、ＥＰＲ実験においてノイズ効果を引き起こす可能性がある。その上、熱伝導および／または熱放射によって、この熱は、効率およびインダクタンスの好ましくない変化によるコイル自体の過熱に加えて、変調コイルに取り込まれ、そして共々、マイクロ波共振器の壁に取り込まれる可能性がある。その熱は、変調コイルおよびマイクロ波共振器アセンブリに熱歪みを引き起こす可能性があり、これによって、さらに、共振器の離調型の熱ドリフトを引き起こし、これによって、測定対象のサンプルにとって好ましくない状態をもたらす可能性がある。この熱は、材料の構造的弱体化という形でももたらされるため、したがって、より強い力と材料の弱体化とが組み合わさり、より強い音響振動が発生し、これによりまた、前述のメカニズムによってＥＰＲ実験におけるノイズレベルが増加する可能性がある。
ポールピース内の渦電流を最小化するために、ポールピースから離れた場所に変調コイルまたは高速スキャンコイルを設定し得る。Ｇ．Ｊｅｓｃｈｋｅ（上記を参照）に示されたＥＰＲ分光計では、変調コイルは、かなりの間隔をあけてポールピースから離されている。
しかしながら、そうするためには、比較的大きい視野、またはここでは、大きい空隙をポールピース間に設ける必要がある。背景磁場に特定の強度および均一性が必要とされるとき、ポール間の空隙を大きくするには、磁気システムのサイズ、および特にその永久磁石または電磁石のサイズを著しく増大させる必要がある。しかし、磁石システムを増大させると、製造と運用の両方でそのコストが大幅に増加する。
特許文献２は、勾配コイルを備える強磁性フレームを有する人体ＮＭＲスキャナを記載している。勾配コイルが通電されたときの渦電流を制限するために、複数の強磁性素子が極性領域に並べて配置されている。強磁性素子は、その最短の寸法が極軸に垂直に配向されたロッドを備える。別の変形例では、強磁性素子は、その平面が一般に極軸に平行である、一般に長方形の平面積層を備える。
ＭＲＩに使用される同様の磁場発生装置であって、積層シリコン鋼板を有するポールピースを適用したものが、（欧州特許出願公開第０４７９５１４Ａ号としても公開されている）特許文献３から知られている。
特許文献４は、１０００を超える初期透磁率および１０００μオーム＊ｃｍ未満の電気抵抗を有する渦電流抑制材料を備えた強磁性極で人体を走査するための別のＮＭＲ撮像システムを記載している。この材料は、ＭＲ撮像中にパルス勾配によって発生する磁場を包含して、このプロセスによって生じる渦電流を抑制するためのものである。
（国際公開第９１／１４９４８Ａ１号としても公開されている）特許文献５は医療用ＮＭＲスキャナを記載しており、勾配コイルは磁場発生手段の極性領域に配置され、磁気透過性の電気抵抗性材料の層は、前記極性領域内の渦電流の発生を制限するために前記極性領域の各々に配置される。
特許文献６は、バルクアモルファス金属磁性部品であって、特に、磁気共鳴撮像システムで使用することができるものを記載している。
特許文献７は、磁束集線装置として使用することができる鉄－炭素成形体を製造するためのプロセスを開示している。
Ｇｕｎｎａｒ Ｊｅｓｃｈｋｅ、講義スクリプト「Ｅｉｎｆｕｈｒｕｎｇ ｉｎ ｄｉｅ ＥＳＲ－Ｓｐｅｋｔｒｏｓｋｏｐｉｅ」、Ｋｏｎｓｔａｎｚ（ＤＥ）、１９９８年および２００６年、８８ページ、図４－２
本発明の目的は、コンパクトで安価な設計を可能にすると同時に、電力消費およびノイズレベルが低いＥＰＲ測定を可能にするＥＰＲ分光計を提供することである。
この目的は、本発明による、冒頭で導入されたＥＰＲ分光計によって達成され、本発明によるＥＰＲ分光計は、前記ポールピースとマイクロ波共振器との間に配置された変調コイルまたは高速スキャンコイルを有する各ポールピースについて、前記変調コイルまたは高速スキャンコイルに面する前記ポールピースの少なくとも部分が、１０４Ｓ／ｍ以下の導電率σｆを有し０．２Ｔ以上の飽和磁束密度ＢＳｆを有する機能材料から作られていることを特徴とする。
本発明によれば、本発明において、変調コイルまたは高速スキャンコイルに隣接する各ポールピースが、機能材料から作られた（表面部分とも呼ばれる）部分から作られているか、若しくは、機能材料から作られた部分を備えている。この機能材料は、比較的低い導電率、すなわち、従来のポールピースを作る典型的な鉄金属材料と比べておよそ約１０４分の１以上低い導電率と、当該典型的な鉄金属材料とほぼ同等の、高い飽和磁束密度とを併せ持つ。換言すると、機能材料は、強磁性特性と電気絶縁特性とを併せ持つ。
結果として、隣接する変調コイルもしくは高速スキャンコイルにおける時変磁場による渦電流、または対応する電流は、それぞれ、前記典型的な鉄金属材料と比較して、機能材料、または、より一般的には、ポールピース内で大幅に減少する。ポールピースの少なくとも部分（または表面部分）における機能材料の比較的低い導電率は、誘導される渦電流を最小に抑える。変調コイルまたは高速スキャンコイルのＱファクタ（品質）（すなわち、所定の周波数におけるその全抵抗の逆数）は、前記コイルが機能材料のすぐ隣に位置する場合であっても、それに応じて高くなる。
同時に、ポールピースは、それぞれ、その透磁率または飽和磁束により、磁場を形作り方向付けるその能力を保持する。さらに、機能材料の近くに配置された変調コイルまたは高速スキャンコイルは、特に、当該コイルの高いインダクタンス値Ｌを達成する目的で、機能材料の透磁率を十分に活かすことができる。一般に、機能材料は全体として軟磁気特性を示すことに留意されたい。
変調コイルまたは高速スキャンコイルの動作に必要な電流量が減少すると、システムのノイズレベルが間接的に減少する。ポールピース内の渦電流が減少すると、ポールピースによって引き起こされるオーム加熱が低下する。発生する熱の総量が減少するので、熱が伝播する可能性があるＥＰＲ分光計のすべてのセクション内の熱不安定性および熱変形が減少する。ポールピース、残りの磁石システム、変調コイルまたは高速スキャンコイル、およびマイクロ波共振器は、低温を維持する、または、少なくとも、近くに位置するポールピース全体に典型的な鉄金属材料を使用することと比較して著しい低温を維持する。
変調コイル内の電流を下げると、変調コイル内の音響振動も直接下げることができる。さらに、変調コイルによって引き起こされるマイクロ波壁における渦電流が減少する可能性があり、これはまた、音響振動を減少させるのに役立つ可能性がある。
概して、ＥＰＲ分光計内で変調コイルまたは高速スキャンコイルの近くに従来の鉄製ポールピースを配置することと比較して、実際には３倍から５倍、場合によっては最大１０倍のノイズ低減を実現することができる。
同時に、その変調コイルまたは高速スキャンコイルを含むプローブヘッドのために視野を完全に使用することができるので、磁石システムを小型に保つことができ、したがって、（構築についても作動についても）むしろ安価になる。具体的には、損失およびノイズを最小化するために、変調コイルまたは高速スキャンコイルとポールピースとの間に大きい間隔は必要ではない。
磁石システムの（少なくとも１つの）磁石は、永久磁石または抵抗コイルベースの磁石（電磁石）であり得る。好ましくは、少なくとも１つの磁石は、永久磁石、または抵抗性掃引コイルと組み合わせた永久磁石である。
好ましくは、磁石システムは、機能材料を備えた一対のポールピースおよび一対の変調コイルまたは高速スキャンコイルと組み合わされた、一対の磁石（永久磁石または磁石コイル）を備える。
機能材料は、少なくとも極軸に垂直な平面内で必要とされる低い導電率を有している。さらに、機能材料は、少なくとも極軸に沿った、前記高飽和磁束を有している。通常、機能材料は等方性であり、すなわち、導電率および飽和磁束は方向に関係なく同じであることに留意されたい。機能材料は、磁石システムに組み込まれたサイズスケールに対して準均一（ｑｕａｓｉ ｈｏｍｏｇｅｎｏｕｓ）であるべきことに留意されたい。
一般に、機能材料は、（第１の）強磁性材料またはフェリ磁性材料のいくつかの構造（たとえば、粒子）を組み込み、（機能材料全体について、低いＨ値の場合、一般的には少なくとも１００、多くの場合少なくとも５００のμｒｅｌの）十分な透磁率を引き起こす。この（第１の）材料が（強磁性金属の場合のように）導電性である場合、機能材料は、第２の電気絶縁の材料からなり、第１の材料の構造（たとえば、粒子）の浸透を遮断し、したがって材料全体に対して低導電率をもたらす。
磁石システムは、通常、強磁性ヨーク構造を備え、（少なくとも１つの）磁石を１つまたは複数のポールピースと連結する。１つまたは複数のポールピースは、それぞれ、視野またはプローブヘッドに面する磁石システムの端部である。一対のポールピースの場合、視野はポールピース間の空隙に相当し、ポールピースが１つの場合、視野はポールピースの前面の隣接する空隙に相当することに留意されたい。通常、１つまたは複数のポールピースは、たとえばネジで、ヨーク構造に取り付けられる。１つまたは複数のポールピースは、通常、視野内の（背景）磁場を均一化するために特定の形状を有する。一般に、磁石システムは、通常、（変化が遅いために「静磁場」とも呼ばれる）磁石システムによって生じた磁場を（ゆっくりと）掃引するために、通常はヨーク構造の周りに巻かれた、少なくとも１つ、好ましくは２つの掃引コイルをさらに備える。
マイクロ波共振器は、金属壁で囲まれた空洞を備え、その中に測定されるサンプルを配置することができる。マイクロ波共振器は、（通常、固定周波数の）マイクロ波放射をマイクロ波共振器に印加するためのマイクロ波源に接続される。
通常、プローブヘッドは、マイクロ波共振器に対して対称に配置された２つの変調コイルまたは高速スキャンコイル（あるいは２つの変調コイルおよび２つの高速スキャンコイル）を備え、そして、一対のポールピースの各ポールピースは、変調コイルまたは高速スキャンコイル（または両方）に面し、それぞれの変調コイルまたは高速スキャンコイルに面する各ポールピースの少なくとも一部は、機能材料から作られる。
プローブヘッドが１つの変調コイルまたは高速スキャンコイルのみを備える場合、１つのポールピースのみが変調コイルまたは高速スキャンコイルに面し、このポールピースのみの少なくとも一部であって、変調コイルまたは高速スキャンに面する部分が、機能材料から作られている。
通常、コイルがＣＷ ＥＰＲ方法のためのフィールド変調の役割を果たさなければならない場合、典型的な配置は、５ｋＨｚ～２００ｋＨｚの共振周波数を有する並列ＬＣ同調回路である。
一般に、１つまたは複数のポールピースは、極軸に垂直に向けられた基本的に平らな表面で視野に面している。一対の対向するポールピースの場合、極軸は、視野を通ってポールピースからポールピースへと一直線に延びる。極軸に沿って整列された、磁石システムによって生じる磁場は、マイクロ波共振器の領域内で、基本的に均一である（通常、１００ｐｐｍの均一性かそれ以上に良好な均一性を有する）。
本発明の好ましい実施形態
本発明のＥＰＲ分光計の好ましい実施形態では、導電率σｆは１０３Ｓ／ｍ以下であり、ＢＳｆは０．５Ｔ以上である。これらの特性により、１つまたは複数のポールピースの渦電流をさらにいっそう低減することができ、特に高い磁場強度を視野内に確立することができる。
本発明のＥＰＲ分光計の好ましい実施形態では、導電率σｆは１０３Ｓ／ｍ以下であり、ＢＳｆは０．５Ｔ以上である。これらの特性により、１つまたは複数のポールピースの渦電流をさらにいっそう低減することができ、特に高い磁場強度を視野内に確立することができる。
好ましい実施形態では、機能材料は等方性である。これにより、機能材料およびポールピースの表面部分またはポールピース全体の製造が簡単になり、設置が容易になる。特定の方向付けに固執する必要はなく、位置ずれによる望ましくない歪みが最小化される。
機能材料が電気絶縁性マトリクス材に分散された強磁性材料またはフェリ磁性材料の粒子を備え、
特に、機能材料がポリマーマトリクス材に分散されたフェライトまたは金属または金属合金の軟磁性粒子を備える実施形態も好ましい。これらの材料によって、低い導電率ならびに高い透磁率および飽和磁束と等方性特性とを両立させることができる。電気絶縁性マトリクス材は、１０４Ｓ／ｍ以下、好ましくは１０３Ｓ／ｍ以下の導電率σｍａｔｒｉｘを有する。ポリマーは特に安価で取り扱いが容易である。ここでは軟磁性粒子である軟磁性材料は、１０００Ａ／ｍ以下の保磁力を有する。軟磁性材料はさらに、通常、少なくとも１００、あるいは少なくとも５００の相対透磁率μｒｅｌ、多くの場合１０＜μｒｅｌ＜１０５または１００＜μｒｅｌ＜１０５の相対透磁率μｒｅｌを有する。
特に、機能材料がポリマーマトリクス材に分散されたフェライトまたは金属または金属合金の軟磁性粒子を備える実施形態も好ましい。これらの材料によって、低い導電率ならびに高い透磁率および飽和磁束と等方性特性とを両立させることができる。電気絶縁性マトリクス材は、１０４Ｓ／ｍ以下、好ましくは１０３Ｓ／ｍ以下の導電率σｍａｔｒｉｘを有する。ポリマーは特に安価で取り扱いが容易である。ここでは軟磁性粒子である軟磁性材料は、１０００Ａ／ｍ以下の保磁力を有する。軟磁性材料はさらに、通常、少なくとも１００、あるいは少なくとも５００の相対透磁率μｒｅｌ、多くの場合１０＜μｒｅｌ＜１０５または１００＜μｒｅｌ＜１０５の相対透磁率μｒｅｌを有する。
有利な実施形態では、前記ポールピースとマイクロ波共振器との間に配置された変調コイルまたは高速スキャンコイルを有する各ポールピースについて、前記ポールピースは完全に機能材料から作られている。これは製造が簡単であり、多くの場合、視野内における磁場の形成の優れた制御を可能にする。
代替の好ましい実施形態では、前記ポールピースとマイクロ波共振器との間に配置された変調コイルまたは高速スキャンコイルを有する各ポールピースについて、変調コイルまたは高速スキャンコイルに面する当該ポールピースの部分のみが機能材料から作られ、当該部分が固定されたポールピースの残りの部分は異なる材料から作られる、
特に、当該異なる材料は金属材料である。これにより、機能材料が高価な場合、製造コストを削減することができる。また、ポールピースの部分（表面部分）の残りの部分（ホルダ）への固定、要するに、ポールピースのヨーク構造への固定を簡略化することができる。最も簡単なケースでは、（機能材料の）部分は、ポールピースの残りの部分（またはホルダ）に接着する（ｇｌｕｅｄ）ことができる。
特に、当該異なる材料は金属材料である。これにより、機能材料が高価な場合、製造コストを削減することができる。また、ポールピースの部分（表面部分）の残りの部分（ホルダ）への固定、要するに、ポールピースのヨーク構造への固定を簡略化することができる。最も簡単なケースでは、（機能材料の）部分は、ポールピースの残りの部分（またはホルダ）に接着する（ｇｌｕｅｄ）ことができる。
上記の実施形態の好ましいさらなる発展形態では、ポールピースの当該部分は、極軸に沿って測定された厚さＴを有し、
Ｔ≧０．５ｍｍ、好ましくはＴ≧１．０ｍｍであり、
かつ／またはＴ≦１２．０ｍｍ、好ましくはＴ≦６．０ｍｍである。これらの寸法とすることで、比較的少量の機能材料で渦電流の良好な削減を実現することができるが、後者は高価になりがちである。
Ｔ≧０．５ｍｍ、好ましくはＴ≧１．０ｍｍであり、
かつ／またはＴ≦１２．０ｍｍ、好ましくはＴ≦６．０ｍｍである。これらの寸法とすることで、比較的少量の機能材料で渦電流の良好な削減を実現することができるが、後者は高価になりがちである。
別のさらなる発展形態では、ポールピースの当該部分は、極軸に垂直な平面内で、少なくとも完全な変調コイルまたは高速スキャンコイルと重なり、好ましくは、ポールピースの当該部分は、極軸に垂直な平面内で、変調コイルまたは高速スキャンコイルを越えて広がる。このようにして、ポールピースにおける渦電流の削減が最適化される。極軸に垂直な平面内で、完全なマイクロ波共振器を当該部分（表面部分）の機能材料と重ね合わせるか、または完全なマイクロ波共振器を越えて広がることにより、（背景）磁場をマイクロ波共振器内で均一化することができる。機能材料と残りのポールピースの材料との間の材料遷移は、ほとんど、またはまったく、マイクロ波共振器のボリュームに影響を与えない。
有利なさらなる発展形態は、ポールピースの当該部分が、ポールピースの残りの部分のフレーム構造、特には窪みに、圧入によって保持される挿入物であることを提示する。これは製造が簡単で、良好なフィールド均一性を実現するために有益である。フレーム構造は、挿入物がフレーム構造の中に保持されるように、挿入物にクランプ力を加える。クランプ力は、一般に、極軸に垂直な平面内にあり、挿入物を圧縮する。通常、ポールピースは、機能材料の当該部分を取り囲む閉じた円周方向の縁を有する窪みを形成する。好ましくは、残りのポールピースは挿入物と同一平面上にある。あるいは、フレーム構造は、挿入物をクランプする複数の相互に対向するフレーム要素（突起）のみを備える。
別のさらなる発展形態では、ポールピースの当該部分がポールピースの残りの部分に接着（ｇｌｕｅｄ）されている。これは実施が特に簡単である。
好ましいさらなる発展形態は、ポールピースの当該部分ではなく、ポールピースの残りの部分が、それぞれのネジが突き出る１つまたは複数の開口部を備え、ネジが磁石システムのヨーク構造または永久磁石にねじ込まれていることを提示する。ネジ接続は、特に信頼性が高く堅固である。ネジ用の開口部は、ここでは残りの部分にのみ必要であり、機能材料で作られた部分（表面部分）には必要ないので、脆い機能材料を問題なく使用することができる。
好ましい実施形態では、各変調コイルまたは高速スキャンコイルは、それが面するポールピースに固定されている。このようにして、変調コイルまたは高速スキャンコイルをポールピースに非常に近づけることができ、したがって、ＥＰＲ測定に最も適したポールピースに近接した空間、特に２つの対向するポールピースの間における空間（視野または「空隙」）を最適に使用することができる。あるいは、すべての変調コイルまたは高速スキャンコイルをマイクロ波共振器に固定することができる。
ＥＰＲ分光計が一対の相互に対向するポールピースを備え、視野が極軸に沿って幅ＷＡＧを有し、
１０ｍｍ≦ＷＡＧ≦１００ｍｍ、好ましくは２０ｍｍ≦ＷＡＧ≦６０ｍｍである実施形態も好ましい。このコンパクトな設計は、本発明に従って、ポールピース内で大きい渦電流を誘発するリスクを冒すことなく、したがって、低電力消費で且つ低ノイズレベルで使用することができる。
１０ｍｍ≦ＷＡＧ≦１００ｍｍ、好ましくは２０ｍｍ≦ＷＡＧ≦６０ｍｍである実施形態も好ましい。このコンパクトな設計は、本発明に従って、ポールピース内で大きい渦電流を誘発するリスクを冒すことなく、したがって、低電力消費で且つ低ノイズレベルで使用することができる。
特に好ましい実施形態は、それぞれのポールピースとそれが面する変調コイルまたは高速スキャンコイルとの間の極軸に沿った距離ＤＰＣについて、
０≦ＤＰＣ≦２．０ｍｍ、
好ましくは、０≦ＤＰＣ≦１．０ｍｍ、
特に好ましくは、０≦ＤＰＣ≦０．５ｍｍ
が適用されるものである。これらのような小さい距離にすることにより、ポールピースにおいて変調コイルまたは高速スキャンコイルによる大きい渦電流を引き起こすことなく、視野の空間の効率的な使用が可能になる。
０≦ＤＰＣ≦２．０ｍｍ、
好ましくは、０≦ＤＰＣ≦１．０ｍｍ、
特に好ましくは、０≦ＤＰＣ≦０．５ｍｍ
が適用されるものである。これらのような小さい距離にすることにより、ポールピースにおいて変調コイルまたは高速スキャンコイルによる大きい渦電流を引き起こすことなく、視野の空間の効率的な使用が可能になる。
ＥＰＲ測定における、上述された本発明のＥＰＲ分光計の使用方法も本発明の範囲に含まれ、この使用方法では、サンプルがマイクロ波共振器内に配置され、磁石システムが、極軸に沿って視野内に磁場を発生させ、少なくとも１つの変調コイルまたは高速スキャンコイルが、極軸に沿って視野内に、特には５ｋＨｚ～２００ｋＨｚの周波数で、追加の時変磁場を発生させる。視野内の追加の磁場は、１つまたは複数のポールピース内において渦電流を引き起こさないか、わずかしか引き起こさないので、電力消費が低くなり且つノイズレベルも低くなる。
明細書および添付の図面から、さらなる利点を引き出すことができる。上記および下記の特徴は、本発明に従って、個別、若しくは任意の組合せで集合的に、使用することができる。言及された実施形態は、網羅的な列挙として理解されるべきものではなく、本発明の説明のための例示的性質を持つものとして理解されるべきものである。
本発明が図面に示されている。
図１は、本発明のＥＰＲ分光計１の第１の実施形態を概略的に示している。ＥＰＲ分光計１は、磁石システム２およびプローブヘッド３を備える。
ここでの磁石システム２は、３つの磁石４、すなわち、永久磁石５および２つの電磁石６ａ、６ｂを備える。磁石システム２は、生成された磁束を誘導および増強するために、通常、鉄合金をベースとした、略Ｃ字形を有する強磁性材料から作られたヨーク構造７をさらに備える。ヨーク構造は、代替として、フレーム、ポットコア、または任意の他の適切な構造として形成することができる（図示せず）。ここでは、電磁石６ａ、６ｂまたはそれらの巻線は、ヨーク構造７の上部アームおよび下部アームにそれぞれ配置されている。ヨーク構造７の対向する端部において、図１では右側において、ヨーク構造７はポールピース８ａ、８ｂを備えている。
永久磁石５は、ここではヨーク構造７の背面（図１では左側）に組み込まれている。
磁石システム２は、ポールピース８ａ、８ｂの間の視野９、ここでは、互いに対向するポールピース８ａ、８ｂの間の空隙に相当する視野９内に（背景磁場または静磁場またはＢ０フィールドとも呼ばれる）磁場を生成させる。視野９内の磁場は、ここでは縦に、且つ、視野９に面するポールピース８ａ、８ｂの表面１２ａ、１２ｂ（「内側表面」１２ａ、１２ｂ）に対して垂直に延びる極軸ＰＡに整列されている。電磁石６ａ、６ｂは、適切な電流制御によるＥＰＲ測定中に磁場をゆっくりと変化させる（または「掃引する」）ために使用される場合があり、したがって、電磁石６ａ、６ｂは掃引コイルとも呼ばれる。
視野９において、ここではマイクロ波共振器１０、一対の変調コイル１１ａ、１１ｂを備えるプローブヘッド３が配置され、ここでは、マイクロ波共振器１０および変調コイル１１ａ、１１ｂを含むハウジング１３も備える。金属壁を有するマイクロ波共振器１０の内部には、測定対象のサンプル１４ａを配置するための試料体積１４が配置される。（Ｂ１フィールドとも呼ばれる）マイクロ波放射は、通常、（簡略化のためにここには示されていない）マイクロ波源およびマイクロ波検出器に取り付けられた導波管を介して、マイクロ波共振器１０内に結合されたり、そこから出たりすることが可能である。
示された実施形態では、ポールピース８ａ、８ｂの各々とマイクロ波共振器１０との間に、変調コイル１１ａ、１１ｂのうちの１つが配置されている。一対の変調コイル１１ａ、１１ｂは、少なくとも試料体積１４内で、極軸ＰＡに沿った追加の時変磁場を発生させることができる。
さらに、図示された実施形態では、変調コイル１１ａ、１１ｂに面する各ポールピース８ａ、８ｂの部分１５ａ、１５ｂは、低い導電率（たとえば、σｆ＝１０２Ｓ／ｍ）を有し、高い飽和磁束密度（たとえば、０．５ＴであるＢＳｆ）を有する（点描で示された）機能材料から作られる。
機能材料の部分１５ａ、１５ｂは、変調コイル１１ａ、１１ｂによって生成された時変磁場によって引き起こされる、ポールピース８ａ、８ｂ内の渦電流の誘導を防止するか、または少なくとも最小化する。誘導された渦電流は、ＬＣタンクの効率を低下させるオーム損失だけでなく、それらを引き起こした時変磁場とは反対の磁場も発生させ、したがって、コイルのインダクタンスを減少させることに留意されたい。機能材料の適用の二重の結果として、極材料の渦電流によって引き起こされる損失が防止または最小化され、有利なことにコイルのインダクタンスのみが増加するので、ＥＰＲサンプル位置における望ましい強度の時変磁場を実現するために、変調コイル１１ａ、１１ｂ内の電流は比較的小さく選択され得、これによって二乗の倍数で電力消費を削減することができる。第１の重要な結果は、コイル１１ａ、１１ｂ内の電流による音響振動エネルギー、ならびにポールピース８ａ、８ｂおよびコイル１１ａ、１１ｂ内の熱エネルギーとしてのオーム損失も減少することであり、これが、サンプル１４ａに対するＥＰＲ測定のノイズを良好に減少させることにつながる。第２の重要な結果は、変調コイル１１ａ、１１ｂが、ＥＰＲ分光計１のコンパクトな設計においてポールピース８ａ、８ｂの近くに配置され、より高い性能対コスト値を得られるということである。
変調コイル１１ａ、１１ｂの代わりに、またはそれらに加えて、本発明に従って高速スキャンコイルも使用できることが留意されるべきであり、その場合は、上記の説明が同じ様に適用される。
図２には、本発明のＥＰＲ分光計１の第２の実施形態であって、片面型のＥＰＲ分光計であるものが示されている。この実施形態は、視野９の片側のみから、ここでは上面から、プローブヘッド３中に磁場を発生させる磁石システム２を備える。プローブヘッド３の片側のみに磁石システム２を配置することは、チップを用いた（ｃｈｉｐ－ｂａｓｅｄ）ＥＰＲセンサなどの非常にコンパクトなＥＰＲデバイスにおいて有用である。
図２の実施形態では、プローブヘッド３は、ここではマイクロ波共振器１０の上に配置された１つの変調コイル１１ａのみを備える。この場合、１つのポールピース８ａのみが、機能材料の部分１５ａを有して、上面に配置されれば十分である。磁石システム２は、ＣＷ適用のための掃引コイルと組み合わされた電磁石または永久磁石から構成され得る。
しかしながら、高い導電率（＞＞１０４Ｓ／ｍ）を有する従来の鉄金属材料から全体が作られたポールピース８ａの反対側に、第２のポールピース（図示せず）を配置することが可能である。第２のポールピースを配置することで、視野９における磁場の均一性が高まる。また、磁石システム２が、磁場を磁石に戻すためのヨーク構造を備えることも可能である。前記反対側の第２のポールピース（図示せず）は、少なくともマイクロ波共振器１０の厚さ分だけ極軸ＰＡの方向に変調コイル１１ａから分離されているので、変調コイル１１ａによって発生した時変磁場の局所強度は一般に、ポールピース８ａの表面１２ａと比較して、反対側の第２のポールピースの表面においてはるかに低くなっている。
図３ａは、たとえば、図１に示されたＥＰＲ分光計において、本発明で使用するための第１のタイプのポールピース８ａを示す。
図示されたタイプでは、ポールピース８ａは全面的に機能材料から作られている（点描で示され、他の例にも当てはまる）。ポールピース８ａは、ここでは、ヨーク構造７の端部に接着（ｇｌｕｅｄ）されている。
図３ｂは、たとえば、図１に示されたＥＰＲ分光計において、本発明で使用するための第２のタイプのポールピース８ａを示す。
ここで、ポールピース８ａは、機能材料から作られた部分１５ａを備え、（ホルダとも呼ばれる）残りの部分１６は、軟磁性金属材料、ここでは鉄から作られている。機能材料から作られた部分１５ａは、残りの部分１６に接着（ｇｌｕｅｄ）されている。
ポールピース８ａの残りの部分１６は、ネジ１８が突き出る開口部１７を備える。ネジ１８は、ヨーク構造７内に位置するネジ山１９の中にねじ込まれている。
図３ｃは、たとえば、図１に示されたＥＰＲ分光計において、本発明で使用するための第３のタイプのポールピース８ａを示す。
ここで、ポールピース８ａは、機能材料から作られた部分１５ａを備え、（ホルダとも呼ばれる）残りの部分１６は、軟磁性金属材料、ここでは鉄から作られている。残りの部分１６は、ここでは、部分１５ａが押し込まれた円周方向の縁がある窪みを有するフレーム構造２０を形成する。したがって、ある程度弾性的に広げることができるフレーム構造２０は、極軸ＰＡに垂直なクランプ方向２１において部分１５ａにいくらかの圧力を加える。
ポールピース８ａの残りの部分１６は、ここでも同様に、ネジ１８が突き出る開口部１７を備える。ネジ１８は、ヨーク構造７内に位置するネジ山１９の中にねじ込まれている。部分１５ａは、ここでは、ネジ１９および開口部１７を覆っている。
図４ａは、例として、図１に示された実施形態と同様の本発明のＥＰＲ分光計の視野９の領域を示す。
示された例では、極軸ＰＡの方向において、ポールピース８ａとそれが面する変調コイル１１ａとの間にゼロでない距離ＤＰＣが存在し、通常、この距離ＤＰＣは２ｍｍ以下である。距離ＤＰＣは、ポールピース８ａまたはその部分１５ａの平らな表面１２ａと、ポールピース８ａに向かって最も遠くに突き出ている変調コイル１１ａの部分との間で測定され得る。
さらに、機能材料から作られた部分１５ａは、極軸ＰＡに沿って測定された厚さＴを有する。厚さＴは、通常、１ｍｍから６ｍｍの範囲にある。そのような厚さＴであれば、ポールピース８ａ内の渦電流を確実に遮断するのに十分である。
極軸ＰＡに垂直な方向において、部分１５ａは変調コイル１１ａを越えて広がり、ここではマイクロ波共振器１０も越えて広がることに留意されたい。
極軸ＰＡに沿った視野９（すなわち、ここではポールピース８ａ、８ｂの間の空隙）の幅ＷＡＧは、通常、１０ｍｍ≦ＷＡＧ≦１００ｍｍの範囲であり、好ましくは２０ｍｍ≦ＷＡＧ≦６０ｍｍの範囲である。
図４ｂは、別の例における本発明のＥＰＲ分光計の視野９の領域を示す。
図示された例では、変調コイル１１ａ、１１ｂはポールピース８ａ、８ｂに直接取り付けられる、言い換えれば、ポールピース８ａ、８ｂとそれらが面している変調コイル１１ａ、１１ｂとの間の極軸ＰＡに沿った距離はゼロである。これにより、非常にコンパクトな磁石システムの設計がもたらされる。
別の特殊性として、図示された例では、機能材料から作られた各部分１５ａ、１５ｂの裏側に、たとえば１０７Ｓ／ｍ以上の導電率を有する、銅などの高導電性材料の箔２２が取り付けられている。このようにして、特に変調コイル１１ａ、１１ｂから比較的遠い距離に位置する、ポールピース８ａ内の残存する渦電流を、定められた方法で捕捉することができる。
したがって、一般に、１０７Ｓ／ｍ以上の導電率を有する高導電性材料の層は、ポールピース８ａ、８ｂの少なくとも部分１５ａ、１５ｂの側面であって、変調コイル１１ａ、１１ｂまたは高速スキャンコイルから離れる方向に向いた側に配置することができ、本発明においては、特に、層は、たとえば銅から作られた箔２２を備える。
図５ａには、図１に示したものと同様のＥＰＲ分光計の視野の領域が示され、ここではポールピース１０８ａ、１０８ｂは、本発明における機能材料は備えておらず、従来の鉄材料ポールピース１０８ａ、１０８ｂが使用される。
磁石システム１０２は背景磁場Ｂ０を発生させ、これに、変調コイル１１１ａ、１１１ｂによって発生した時変磁場１２３が重ね合わされることになる。
磁気システム１０２の端部で従来の鉄材料ポールピース１０８ａ、１０８ｂを使用すると、変調コイル１１１ａ、１１１ｂによって発生した時変磁場１２３は、近傍のポールピース１０８ａ、１０８ｂに渦電流１２４を誘導する。渦電流１２４は、時変磁場１２４とは反対の局所磁場を生成するので、少なくとも試料体積１１４において所望の磁場強度を実現するために、変調コイル１１１ａ、１１１ｂにおける電流強度を増加させなければならない。さらに、ポールピース１０８ａ、１０８ｂは、オーム加熱によって暖かくなり、熱は、セットアップ全体に亘って広がり、特に、変調コイル１１１ａ、１１１ｂおよびマイクロ波共振器１１０の中に広がり、それらを離調させ得る。
ポールピース１０８ａ、１０８ｂ内の渦電流を回避するために、図５ｂに示されるように、視野１０９の幅ＷＡＧ’を増加させ、変調コイル１１１ａ、１１ｂからより大きい距離ＤＰＣ’にポールピース１０８ａ、１０８ｂを配置することができる。しかしながら、視野１０９において以前と同じ磁場強度を実現するために、一般に、以前よりも大きい磁気システム１０２を使用する必要があり、これにより、ＥＰＲ分光計のコストがかなり増加してしまう。
本発明の利点を実証するために、コンデンサおよび変調を備えた共振回路が準備され、変調コイルは、従来の鉄金属材料のポールピースまたは本発明のオプションである（全面的に）機能材料から作られたポールピースの近傍に取り入れられる。機能材料として、非浸透性の鉄金属微粒子含有物を有するエポキシ樹脂が使用されている（電気抵抗率０．５＊１０４オーム＊ｃｍ、飽和磁束２．０３Ｔ）。
図６は、直立軸において測定された共振回路のインピーダンスを（単位：オーム）、右方向の軸上の励起周波数（ｋＨｚ）の関数としてプロットしたものである。破線は従来の鉄製ポールピースを使用した結果を示し、実線は本発明による機能材料から作られたポールピースについての結果を示す。変調コイルからポールピースまでの距離は、菱形が０ｍｍ、正方形が２．５ｍｍ、丸型が４ｍｍ、三角形が６ｍｍであった。
図６から分かるように、鉄製ポールピースの場合、距離が小さくなると（右側の）共振曲線は平坦になる。これは、距離が小さくなると、鉄製ポールピースにおいて渦電流による減衰が増加する強い兆候である。一方、（左側の）機能材料から作られたポールピースの場合、共振曲線はすべてシャープであり、距離に実質的に依存しない。
変調コイルのインダクタンスは、近くの材料による影響を受ける。多くの渦電流を流すことができる材料が近くにある場合はインダクタンスが下がる傾向があり、強磁性誘電率を有する材料がある場合はインダクタンスが上がる傾向がある。鉄製ポールピースを用いた実験では、これら２つの効果は広範囲において相殺されたが、機能材料を備えたポールピースを用いた実験では、インダクタンスが著しく増加した。結果として、機能材料を備えたポールピースを使用した実験における共振周波数は、鉄製ポールピースを用いた実験と比較して、著しく低くなった（従来のポールピースでは約１１５ｋＨｚ、本発明のポールピースでは約９０ｋＨｚ）。
次いで、図６の共振曲線に対してＱファクタが決定された。Ｑファクタが低いと減衰が強いということを直接的に示し、その逆も同様である。
図７では、Ｑファクタ（無次元値）が直立軸にプロットされ、右方向の軸は、いずれの場合も変調コイルのポールピースまでの距離（単位：ｍｍ）をプロットしている。Ｑファクタは、ｆ０：共振周波数（共振曲線における最大振幅の位置）、Δｆ：最大値に対して３ｄＢの減衰における共振曲線の幅、とするとき、Ｑ＝ｆ０／Δｆで決定することができる。
従来のＦｅポールピースのセットアップ（破線）の場合、Ｑファクタは距離に強く依存し、距離ゼロにおける約２．５から距離６．５ｍｍにおける約６．５に増加する。対照的に、機能材料のポールピースの場合、Ｑファクタは、調査したすべての距離について７．５～８の間でほぼ一定である。
図８は、ポールピースの部分１５ａ内の機能材料を示しており、強磁性材料またはフェリ磁性材料、たとえば、高分子樹脂などのポリマーから作られた電気絶縁性マトリクス材２４内に分散した鉄の複数の粒子２３を備える。粒子２３は浸透せず、すなわち、それらは接触する粒子２３の鎖を構築するのではなく、マトリクス材２４によって互いに分離されている。したがって、マトリクス材２４の導電率は、機能材料の導電率を支配する。しかしながら、粒子２３は、機能材料におけるそれらの割合に比例して、機能材料の全体的な透磁率に寄与することができる。粒子２３がマトリクス材２４内に均一に分散している場合、機能材料は等方性の電気的特性および磁気的特性を示す。
１ ＥＰＲ分光計
２ 磁石システム
３ プローブヘッド
４ 磁石
５ 永久磁石
６ａ，６ｂ 電磁石
７ ヨーク構造
８ａ，８ｂ ポールピース
９ 視野
１０ マイクロ波共振器
１１ａ，１１ｂ 変調コイル
１２ａ，１２ｂ 表面
１３ ハウジング
１４ 試料体積
１４ａ サンプル
１５ａ，１５ｂ 機能材料から作られたポールピースの部分
１６ ポールピースの残りの部分
１７ 開口部
１８ ネジ
１９ ネジ山
２０ フレーム構造
２１ クランプ方向
２２ 箔
１０２ 磁石システム
１０８ａ，１０８ｂ ポールピース
１０９ 視野
１１１ａ，１１１ｂ 変調コイル
１１４ 試料体積
１２３ 時変磁場
１２４ 渦電流
ＤＰＣ ポールピースから（変調または高速スキャン）コイルまでの距離
ＤＰＣ’ ポールピースから（変調または高速スキャン）コイルまでの距離
Ｔ 機能材料から作られたポールピースの部分の厚さ
ＰＡ 極軸
ＷＡＧ（極軸に沿った）視野の幅
ＷＡＧ’（極軸に沿った）視野の幅
２ 磁石システム
３ プローブヘッド
４ 磁石
５ 永久磁石
６ａ，６ｂ 電磁石
７ ヨーク構造
８ａ，８ｂ ポールピース
９ 視野
１０ マイクロ波共振器
１１ａ，１１ｂ 変調コイル
１２ａ，１２ｂ 表面
１３ ハウジング
１４ 試料体積
１４ａ サンプル
１５ａ，１５ｂ 機能材料から作られたポールピースの部分
１６ ポールピースの残りの部分
１７ 開口部
１８ ネジ
１９ ネジ山
２０ フレーム構造
２１ クランプ方向
２２ 箔
１０２ 磁石システム
１０８ａ，１０８ｂ ポールピース
１０９ 視野
１１１ａ，１１１ｂ 変調コイル
１１４ 試料体積
１２３ 時変磁場
１２４ 渦電流
ＤＰＣ ポールピースから（変調または高速スキャン）コイルまでの距離
ＤＰＣ’ ポールピースから（変調または高速スキャン）コイルまでの距離
Ｔ 機能材料から作られたポールピースの部分の厚さ
ＰＡ 極軸
ＷＡＧ（極軸に沿った）視野の幅
ＷＡＧ’（極軸に沿った）視野の幅
Claims (15)
- 電子常磁性共鳴（＝ＥＰＲ）分光計（１）であって、
－少なくとも１つの磁石（４）と、少なくとも１つのポールピース（８ａ、８ｂ）とを備え、前記少なくとも１つのポールピース（８ａ）の前面または前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の間の視野（９）内に磁場を発生させるための磁石システム（２）であって、前記磁場が極軸（ＰＡ）に沿って発生されるものと、
－マイクロ波共振器（１０）と、前記極軸（ＰＡ）に沿って整列された追加の時変磁場を発生させるための少なくとも１つの変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルとを備えるプローブヘッド（３）であって、前記プローブヘッド（３）が前記視野（９）内に配置され、前記マイクロ波共振器（１０）とそれぞれのポールピース（８ａ、８ｂ）との間にそれぞれの変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルが配置されるもの、と
を有し、
前記ＥＰＲ分光計（１）は、前記少なくとも１つの変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルで、ＥＰＲ測定において５ｋＨｚ～２００ｋＨｚの周波数を有する追加の時変磁場を発生するように構成され、
前記ポールピース（８ａ、８ｂ）と前記マイクロ波共振器（１０）との間に配置された変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルを有する各ポールピース（８ａ、８ｂ）について、前記変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルに面する前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の少なくとも部分（１５ａ、１５ｂ）が、１０４Ｓ／ｍ以下の導電率σｆを有し０．２Ｔ以上の飽和磁束密度ＢＳｆを有する機能材料から作られ、
それぞれのポールピース（８ａ、８ｂ）とそれが面する変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルとの間の前記極軸（ＰＡ）に沿った距離ＤＰＣが、
０≦ＤＰＣ≦２．０ｍｍ、である
ことを特徴とするＥＰＲ分光計（１）。 - σｆが１０３Ｓ／ｍ以下であり、ＢＳｆが０．５Ｔ以上であることを特徴とする請求項１に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記機能材料が等方性であることを特徴とする請求項１または２のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記機能材料は、電気絶縁性マトリクス材（２４）内に分散された強磁性材料またはフェリ磁性材料の粒子（２３）を備えることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記機能材料は、ポリマーマトリクス材内に分散されたフェライトまたは金属または金属合金の軟磁性粒子を備えることを特徴とする請求項４に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）と前記マイクロ波共振器（１０）との間に配置された変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルを有する各ポールピース（８ａ、８ｂ）について、前記ポールピース（８ａ、８ｂ）は全て前記機能材料から作られていることを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）と前記マイクロ波共振器（１０）との間に配置された変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルを有する各ポールピース（８ａ、８ｂ）について、前記変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルに面する前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の部分（１５ａ、１５ｂ）のみが前記機能材料から作られ、前記部分（１５ａ、１５ｂ）が固定された前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の残りの部分（１６）は異なる材料から作られること、
を特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。 - 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記部分（１５ａ、１５ｂ）は、前記極軸（ＰＡ）に沿って測定された厚さＴを有し、
Ｔ≧０．５ｍｍであり、
かつ／またはＴ≦１２．０ｍｍである
ことを特徴とする請求項７に記載のＥＰＲ分光計（１）。 - 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記部分（１５ａ、１５ｂ）は、前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記残りの部分（１６）のフレーム構造（２０）に、圧入によって保持される挿入物であることを特徴とする請求項７又は８のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記部分（１５ａ、１５ｂ）は、前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記残りの部分（１６）に接着されていることを特徴とする請求項７又は８のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記部分（１５ａ、１５ｂ）ではなく、前記ポールピース（８ａ、８ｂ）の前記残りの部分（１６）が、それぞれのネジ（１８）が突き出る１つまたは複数の開口部（１７）を備え、前記ネジ（１８）は、前記磁石システム（２）のヨーク構造（７）または永久磁石（５）にねじ込まれていることを特徴とする請求項７から１０のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 各変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルは、それが面する前記ポールピース（８ａ、８ｂ）に固定されていることを特徴とする請求項１から１１のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。
- 前記ＥＰＲ分光計（１）は一対の相互に対向するポールピース（８ａ、８ｂ）を備え、前記視野（９）は前記極軸（ＰＡ）に沿って幅ＷＡＧを有し、
１０ｍｍ≦ＷＡＧ≦１００ｍｍであることを特徴とする請求項１から１２のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。 - それぞれのポールピース（８ａ、８ｂ）とそれが面する変調コイル（１１ａ、１１ｂ）または高速スキャンコイルとの間の前記極軸（ＰＡ）に沿った距離ＤＰＣについて、
０≦ＤＰＣ≦１．０ｍｍである
ことを特徴とする請求項１から１３のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）。 - ＥＰＲ測定における、請求項１から１４のいずれか１項に記載のＥＰＲ分光計（１）の使用方法であって、
サンプル（１４ａ）が前記マイクロ波共振器（１０）内に配置され、前記磁石システム（２）が、前記極軸（ＰＡ）に沿って前記視野（９）内に磁場を発生させ、前記少なくとも１つの変調コイル（１１ａ，１１ｂ）または高速スキャンコイルが、前記極軸（ＰＡ）に沿って前記視野（９）内に５ｋＨｚ～２００ｋＨｚの周波数で、追加の時変磁場を発生させる
ことを特徴とする使用方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP20216685.6 | 2020-12-22 | ||
| EP20216685.6A EP4019995B1 (en) | 2020-12-22 | 2020-12-22 | Epr spectrometer with at least one pole piece made at least partially of a function material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2022099268A JP2022099268A (ja) | 2022-07-04 |
| JP7443322B2 true JP7443322B2 (ja) | 2024-03-05 |
Family
ID=74125013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2021197500A Active JP7443322B2 (ja) | 2020-12-22 | 2021-12-06 | 少なくとも部分的に機能材料から作られた少なくとも１つのポールピースを備えるｅｐｒ分光計 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20220196775A1 (ja) |
| EP (1) | EP4019995B1 (ja) |
| JP (1) | JP7443322B2 (ja) |
| CN (1) | CN114660519A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115079069A (zh) * | 2022-07-25 | 2022-09-20 | 国仪量子(合肥)技术有限公司 | 频率可变的调制场***及其控制方法以及epr谱仪 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002090435A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-27 | Council Scient Ind Res | マイクロ波ブリッジ中継器を用いた電子常磁性共鳴撮像装置 |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02218343A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-08-31 | Hitachi Medical Corp | 磁気共鳴イメージング装置の磁界発生装置 |
| DE4037894A1 (de) * | 1989-12-11 | 1991-06-13 | Siemens Ag | Kernspintomograph |
| US5061897A (en) | 1990-03-23 | 1991-10-29 | Fonar Corporation | Eddy current control in magnetic resonance imaging |
| JP2764458B2 (ja) * | 1990-05-18 | 1998-06-11 | 住友特殊金属株式会社 | Ｍｒｉ用磁界発生装置 |
| EP0479514B1 (en) | 1990-09-29 | 1998-07-01 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Magnetic field generating device used for MRI |
| US5124651A (en) | 1990-10-24 | 1992-06-23 | Fonar Corporation | Nuclear magnetic resonance scanners with composite pole facings |
| JP3239957B2 (ja) * | 1992-04-13 | 2001-12-17 | 日機装株式会社 | ポールピース付き薄膜空洞共振器 |
| US5495171A (en) | 1993-01-19 | 1996-02-27 | Fonar Corporation | Eddy current control in NMR imaging systems |
| DE69419096T2 (de) * | 1993-09-29 | 1999-10-28 | Oxford Magnet Technology Ltd., Eynsham | Verbesserungen an Magneten der Bilderzeugung mittels magnetischer Resonanz |
| GB9513544D0 (en) * | 1995-07-04 | 1995-09-06 | Marconi Gec Ltd | Magnetic resonance methods and apparatus |
| EP0985934B1 (en) * | 1995-08-28 | 2004-10-20 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Opposed magnet-type magnetic circuit assembly with permanent magnets |
| DE19536390A1 (de) * | 1995-09-29 | 1997-04-03 | Siemens Ag | Anordnung zur Messung und Regelung des Grundfeldes eines Magneten eines Kernspintomographiegerätes |
| GB2319844A (en) * | 1996-11-28 | 1998-06-03 | Marconi Gec Ltd | Prepolarising MRI magnet with powdered iron poles |
| US6346813B1 (en) * | 1998-08-13 | 2002-02-12 | Schlumberger Technology Corporation | Magnetic resonance method for characterizing fluid samples withdrawn from subsurface formations |
| US6150818A (en) * | 1998-08-31 | 2000-11-21 | General Electric Company | Low eddy current and low hysteresis magnet pole faces in MR imaging |
| US6348275B1 (en) | 1998-11-06 | 2002-02-19 | Honeywell International Inc. | Bulk amorphous metal magnetic component |
| US6093232A (en) | 1999-03-09 | 2000-07-25 | The Regents Of The University Of California | Iron-carbon compacts and process for making them |
| DE60038849D1 (de) * | 1999-07-15 | 2008-06-26 | Hitachi Metals Ltd | Verfahren zum Abbau eines Magnetfeldgenerators |
| US7084632B2 (en) * | 2002-04-01 | 2006-08-01 | Shenyang Neusoft Bopu Nmr Tech Co., Ltd. | Permanent magnet for magnet resonance |
| US20060077027A1 (en) * | 2003-02-10 | 2006-04-13 | Neomax Co., Ltd. | Magnetic field-producing device |
| CN100434928C (zh) * | 2003-05-23 | 2008-11-19 | 西门子（中国）有限公司 | 一种可用于磁共振设备的磁场发生*** |
| US7297907B2 (en) * | 2005-12-08 | 2007-11-20 | Uri Rapoport | Means and method of maintaining a constant temperature in the magnetic assembly of a magnetic resonance device |
| JP4810368B2 (ja) * | 2006-09-11 | 2011-11-09 | 株式会社日立製作所 | 電子スピン共鳴ｃｔ装置 |
| EP2179300B1 (en) * | 2007-07-26 | 2013-04-10 | Emscan Limited | Magnet assembly |
| US10520575B2 (en) * | 2017-05-26 | 2019-12-31 | Wisconsin Alumni Research Foundation | System and method for electron paramagnetic resonance imaging using transmission lines to generate traveling waves |
| US10714988B2 (en) * | 2017-08-24 | 2020-07-14 | Uchicago Argonne, Llc | Permanent magnet design to enable higher magnetic flux density |
| PL3764116T3 (pl) * | 2019-07-11 | 2022-09-26 | BRUKER FRANCE (Société par Actions Simplifiée) | Aparat EPR wyposażony w określone cewki RS i odpowiednie urządzenia cewkowe |
-
2020
- 2020-12-22 EP EP20216685.6A patent/EP4019995B1/en active Active
-
2021
- 2021-11-30 US US17/537,935 patent/US20220196775A1/en active Pending
- 2021-12-06 JP JP2021197500A patent/JP7443322B2/ja active Active
- 2021-12-08 CN CN202111487712.7A patent/CN114660519A/zh active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002090435A (ja) | 2000-09-01 | 2002-03-27 | Council Scient Ind Res | マイクロ波ブリッジ中継器を用いた電子常磁性共鳴撮像装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP4019995A1 (en) | 2022-06-29 |
| US20220196775A1 (en) | 2022-06-23 |
| JP2022099268A (ja) | 2022-07-04 |
| EP4019995B1 (en) | 2023-08-16 |
| CN114660519A (zh) | 2022-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5061897A (en) | Eddy current control in magnetic resonance imaging | |
| KR100199216B1 (ko) | 자기 공명 영상 장치용 자계 발생 장치 | |
| US7859260B2 (en) | Nuclear magnetic resonance tool using switchable source of static magnetic field | |
| JP3205385B2 (ja) | 核磁気共鳴断層撮影装置 | |
| US5124651A (en) | Nuclear magnetic resonance scanners with composite pole facings | |
| JPS58124936A (ja) | 分布位相型高周波コイル装置 | |
| JP7443322B2 (ja) | 少なくとも部分的に機能材料から作られた少なくとも１つのポールピースを備えるｅｐｒ分光計 | |
| EP0984461A2 (en) | Low eddy current and low hysteresis magnet pole faces in MR imaging | |
| JPH0619426B2 (ja) | 分布位相ラジオ周波数コイル装置 | |
| JPS6123502B2 (ja) | ||
| Ibrahim | Analytical approach to the MR signal | |
| US20240045010A1 (en) | Sensor element and device for authenticating a data carrier having a spin resonance feature | |
| CN112213347B (zh) | 用于电子顺磁谐振装置的线圈设备及电子顺磁谐振装置 | |
| WO2021210135A1 (ja) | 磁気微粒子イメージング装置 | |
| JP2007097761A (ja) | 磁界発生装置 | |
| US6111410A (en) | Nuclear magnetic resonance imaging apparatus | |
| RU2181901C1 (ru) | Способ каротажа с использованием ядерно-магнитного резонанса и устройство для его осуществления | |
| CN116718964A (zh) | 一种高信噪比磁电传感器及其制备方法和应用 | |
| US6667619B2 (en) | Magnetic resonance apparatus with damping of inner mechanical vibrations | |
| US3250985A (en) | Microwave cavity resonator | |
| Ménard et al. | Modeling the magnetoimpedance in anisotropic wires | |
| Zhang et al. | Application of a novel rf coil design to the magnetic resonance force microscope | |
| Moore et al. | The effect of surface grain reversal on the AC losses of sintered Nd–Fe–B permanent magnets | |
| US20050093542A1 (en) | Systems and methods for fabricating pole pieces for magnetic resonance imaging systems | |
| RU2659868C1 (ru) | Способ диагностики электромагнитного механизма |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220323 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230228 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230314 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20230613 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230810 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20231017 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20240117 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240130 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240221 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7443322 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |