JP7439900B2 - 単結晶引上げ装置および単結晶引上げ方法 - Google Patents

Description

本発明は、単結晶引上げ装置、及びこれを用いた単結晶引上げ方法に関する。

シリコンやガリウム砒素などの半導体は単結晶で構成され、小型から大型までのコンピュータのメモリ等に利用されており、記憶装置の大容量化、低コスト化、高品質化が要求されている。
従来、これら半導体の要求を満たす単結晶を製造するための単結晶引上げ方法の１つとして、坩堝内に収容されている溶融状態の半導体原料に磁場を印加させ、これにより、溶融液に発生する熱対流を抑止して、大口径かつ高品質の半導体を製造する方法（一般に磁場印加チョクラルスキー（ＭＣＺ）法と称している）が知られている。

図８により従来のＣＺ法による単結晶引上げ装置の一例を説明する。
この単結晶引上げ装置１００は、上面が開口した引上げ炉１０１を備え、この引上げ炉１０１内に坩堝１０２を内蔵した構成となっている。そして、引上げ炉１０１の内側には坩堝１０２内の半導体原料１０６を加熱溶融するためのヒーター１０３が坩堝１０２の周囲に設けられ、引上げ炉１０１の外側には、１対（２個）の超電導コイル１０４（１０４ａ、１０４ｂ）を円筒型容器としての冷媒容器（以下、円筒型冷媒容器とも称する）１０５に内蔵した超電導磁石１３０が配置されている。

単結晶の製造に際しては、坩堝１０２内に半導体原料１０６を入れてヒーター１０３により加熱し、半導体原料１０６を溶融させる。この溶融液中に図示しない種結晶を例えば坩堝１０２の中央部上方から下降して接触し、図示しない引上げ機構により種結晶を所定の速度で引上げ方向１０８の方向に引上げていく。これにより、固体・液体境界層に結晶が成長し、単結晶が生成される。この際、ヒーター１０３の加熱によって誘起される溶融液の流体運動、即ち熱対流が生じると、引上げられる単結晶が有転位化しやすくなり単結晶生成の歩留りが低下する。

そこで、この対策として、超電導磁石１３０の超電導コイル１０４を使用する。即ち、溶融液の半導体原料１０６は、超電導コイル１０４への通電によって発生する磁力線１０７により動作抑止力を受け、坩堝１０２内で対流することなく、種結晶の引上げに伴ってゆっくりと上方に向って引上げられ、固体の単結晶１０９として製造されるようになる。なお、引上げ炉１０１の上方には、図示しないが、単結晶１０９を坩堝中心線（引上げ炉１０１の中心軸１１０）に沿って引上げるための引上げ機構が設けられている。

次に、図９により、図８に示した単結晶引上げ装置１００に使用される超電導磁石１３０の一例について説明する。
この超電導磁石１３０は、円筒型真空容器１１９に超電導コイル１０４（１０４ａ、１０４ｂ）を円筒型の冷媒容器を介して収納した構成とされている。この超電導磁石１３０においては、円筒型真空容器１１９内の中心部を介して互いに向き合う１対の超電導コイル１０４ａ、１０４ｂが収納されている。これら１対の超電導コイル１０４ａ、１０４ｂは横向きの同一方向に沿う磁場を発生しているヘルムホルツ型磁場コイルであり、図８に示すように、引上げ炉１０１及び円筒型真空容器１１９の中心軸１１０に対して左右対称の磁力線１０７を発生している（この中心軸１１０の位置を磁場中心と称している）。

なお、この超電導磁石１３０は、図８、９に示すように２つの超電導コイル１０４ａ、１０４ｂに電流を導入する電流リード１１１、円筒型真空容器１１９の内部に納められた第１の輻射シールド１１７および第２の輻射シールド１１８を冷却するための小型ヘリウム冷凍機１１２、円筒型冷媒容器１０５内のヘリウムガスを放出するガス放出管１１３および液体ヘリウムを補給する補給口を有するサービスポート１１４等を備えている。このような超電導磁石１３０のボア１１５内（ボアの内径はＤで表される）に、図８に示した引上げ炉１０１が配設される。

図１０は、上述した従来の超電導磁石１３０の磁場分布を示している。
この図１０に示すように、従来の超電導磁石１３０においては、互いに向き合った１対の超電導コイル１０４ａ、１０４ｂが配置されていることから、各コイル配置方向（図１０のＸ方向）では両側に向って磁場が次第に大きくなり、これと直交する方向（図１０のＹ方向）では上下方向に向って次第に磁場が小さくなる。このような従来の構成では図９、１０に示すようにボア１１５内の範囲の磁場勾配が大きすぎるため、溶融液に発生する熱対流抑制が不均衡になっており、かつ磁場効率が悪い。即ち、図１０に斜線で示したように、磁場中心近傍付近の領域では、磁場均一性がよくない（すなわち、図１０において、上下、左右に細長いクロス状になっている）ため、熱対流の抑制精度が悪く、高品質の単結晶を引上げることができないという問題点があった。

上記の問題点を解決するための技術が特許文献１に開示されている。特許文献１に開示された技術を、図１１Ａ、１１Ｂを参照して説明する。
超電導磁石の別の一例を示したものであり、図１１Ａは斜視図であり、図１１Ｂは、図１１ＡのＡ－Ａ横断面を示している。特許文献１には、上記の問題点を解決するため、図１１Ａ、図１１Ｂに示すように、超電導コイル１０４の数を４以上（例えば、１０４ａ、１０４ｂ、１０４ｃ、１０４ｄの４つ）とし、各超電導コイル１０４の中心を引上げ炉の周囲に同軸的に設けた円筒型真空容器１１９内の平面上に配置するとともに、その配置された各超電導コイル１０４を円筒型真空容器１１９の軸心を介して対向する向きに設定し、かつ超電導コイルの相互に隣接する１対ずつのもの同士が円筒型真空容器１１９の内側に向く配設角度θ（図１１Ｂ参照）を１００゜～１３０゜の範囲（すなわち、Ｘ軸を挟んで隣接するコイル軸間の中心角度α（図１１Ｂ参照）は５０°～８０°）に設定することが開示されている。

これによって、ボア１１５内部に磁場勾配の小さい均一性のよい横磁場を発生することができ、また、平面上に同心円状又は正方形状の磁場分布を発生することができ、不均衡電磁力を大幅に抑制することができるとされている。また、その結果、引上げ方向の均一磁場領域が向上するとともに、横磁場方向の磁場がほぼ水平になり、不均衡電磁力の抑制により、高品質の単結晶の製造が実現でき、さらに、この単結晶引上げ方法によれば、高品質の単結晶体を歩留りよく引上げることができることも開示されている。なお、図１１Ｂ中の符号ｄは超電導コイルの直径（内径）、符号ｌは１対のコイル間の距離である。
この方法によれば、溶融した半導体原料にかかる磁場分布は均一化され、不均衡電磁力が抑制されるため、２コイルを使用した従来技術に比べて、より低い磁束密度でも熱対流が抑制されるようになった。

しかしながら、このように均一な磁場分布であっても、磁力線がＸ軸方向に向かう横磁場においては、Ｘ軸と平行な断面内とＹ軸に平行な断面内では熱対流に違いがあることが、３次元の融液対流を含む総合伝熱解析により明らかとなった（特許文献２参照）。
磁場中で導電性流体が運動する場合、磁力線ならびに磁力線に垂直な速度成分と直交する方向に誘起電流が生ずるが、電気的に絶縁性を有する石英ルツボを用いた場合は、ルツボ壁と溶融した半導体原料の自由表面が絶縁壁となるため、これらに直交する方向の誘起電流は流れなくなる。このため、溶融した半導体原料の上部においては電磁力による対流抑制力が弱くなっており、また、Ｘ軸に平行な断面（磁力線に対して平行な断面）とＸ軸に垂直な断面（磁力線に対して垂直な断面）を比べると、Ｘ軸と垂直な断面内（磁力線と垂直な断面内）の方が、対流が強くなっている。

このように前記４コイルにより均一な磁場分布としたものでは、多少、対流の速度差が小さくなっているが、それでも周方向で不均一な流速分布となっている。特に、磁力線に垂直な断面内にルツボ壁から成長界面をつなぐ流れ場が残存することで、石英ルツボから溶出する酸素が結晶に到達するため、磁場印加による酸素濃度低下効果には限界があり、最近要求が多くなっているパワーデバイスやイメージセンサー用半導体結晶のように、極低濃度の酸素濃度要求に応えることが難しい。また、周方向で不均一な流れ場が存在することは、結晶を回転させながら引上げる結晶においては成長縞の原因となり、成長方向に平行な断面内を評価すると、結晶回転周期の抵抗率・酸素濃度変動が観察されるため、成長方向に垂直にスライスしたウェーハ面内ではリング状の分布となってしまう。

特許文献２では、この問題を解決するため、図１２Ａ、１２Ｂに示すような単結晶引上げ装置が開示されている。図１２Ａは装置の概略図であり、図１２Ｂは超電導磁石の一例を示す横断面を示している。
超電導コイル１０４の対（１０４ａと１０４ｃ、１０４ｂと１０４ｄ）の中心同士を通る２本のコイル軸１２１を含む水平面１２０内において、引上げ炉の中心軸１１０における磁力線１０７の方向をＸ軸としたときにＸ軸上の磁束密度分布が上に凸の分布であり、前記水平面１２０内の前記中心軸１１０における磁束密度を磁束密度設定値とした場合、Ｘ軸上の磁束密度は坩堝壁では磁束密度設定値の８０％以下となると同時に、水平面１２０内においてＸ軸と直交し中心軸１１０を通るＹ軸上の磁束密度分布が下に凸の分布であり、Ｙ軸上の磁束密度は坩堝壁では磁束密度設定値の１４０％以上となるように、磁場分布を発生させるものであり、磁場発生装置において、それぞれ対向配置された超電導コイル１０４の対（１０４ａと１０４ｃ、１０４ｂと１０４ｄ）をそれぞれのコイル軸１２１が同じ水平面１２０内に含まれるように２対設けるとともに、２本のコイル軸１２１間のＸ軸を挟む中心角度αを１００度以上１２０度以下とした。

これにより、特許文献２に開示された技術では、以下の効果を得ることができる。すなわち、電磁力による対流抑制力が不十分だったＸ軸と垂直な断面内においても、溶融した半導体原料の流速を低減できるとともに、溶融した半導体原料のＸ軸に平行な断面における流速と、溶融した半導体原料のＸ軸に垂直な断面における流速とをバランスさせることができる。
また、Ｘ軸と垂直な断面内においても、溶融した半導体原料の流速を低減することによって、坩堝壁から溶出した酸素が単結晶に到達するまでの時間が長くなり、溶融した半導体原料の自由表面からの酸素蒸発量が増加することで、単結晶に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができる単結晶引上げ装置とすることができる。また、溶融した半導体原料のＸ軸に平行な断面における流速と、溶融した半導体原料のＸ軸に垂直な断面における流速とをバランスさせることによって、育成する単結晶中の成長縞を抑制することができる単結晶引上げ装置とすることができるとした。

特開２００４－５１４７５号公報 特開２０１７－５７１２７号公報 特開平１０－２９１８９２号公報

しかしながら、本発明者らが各種コイル配置での磁場分布を解析した結果、特許文献２に記載の磁場分布は、特許文献２に記載のコイル配置以外でも実現可能であることが明らかとなった。

また、前記コイル配置で磁場効率を上げるには、コイル直径を極力大きくする必要があるが、その分、コイルを含む容器の高さも必要となる。円筒容器の磁石装置（磁場発生装置や、超電導磁石とも言う）の場合、結晶引上げが終わった段階で、解体・セットが必要になるが、その際に磁石装置を下降・上昇させる必要があることから、磁石装置は昇降装置の上に設置する必要がある。

磁石と溶融原料の位置関係については、特許文献３にも記載されているように、横磁場の磁場中心高さを溶融原料の融液面近くまで上げると結晶中の酸素濃度は低下し、融液の深い位置に下げると酸素濃度が高くなることが知られている。この磁石装置の上限位置は、昇降装置のストロークと、引上げ炉側との干渉により決まってくるが、一般に、引上げ炉のチャンバーは昇降・旋回を可能とするために、磁石装置の外側にある油圧シリンダーとアームで接続されている。図１３に引上げ炉の昇降装置１２２および超電導磁石の昇降装置１２３の一例を示す。このため、これが磁石装置の上限位置を決めることになる。磁石装置の全高が大きくなればなるほど、コイルの高さ方向の中間である磁場中心位置を上に上げることができなくなるため、低酸素結晶を得るには不利となる。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、磁場発生効率を高めることでコイル高さを減らすことが可能であり、半導体原料の融液面近くまで磁場中心を上げることができ、従来よりもさらに酸素濃度の低い単結晶を得ることができる単結晶引上げ装置、及び単結晶引上げ方法を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明は、加熱ヒーター及び溶融した半導体原料が収容される坩堝が配置され中心軸を有する引上げ炉と、該引上げ炉の周囲に設けられ、超電導コイルを有する磁場発生装置とを備え、前記超電導コイルへの通電により前記溶融した半導体原料に水平磁場を印加して、前記溶融した半導体原料の前記坩堝内での対流を抑制する単結晶引上げ装置であって、
前記磁場発生装置の前記超電導コイルは、前記引上げ炉の外形に沿って湾曲した鞍型形状であり、前記引上げ炉の周囲に、対向配置された前記鞍型形状の超電導コイルの対が２組設けられており、
該対向配置された対の超電導コイルの中心同士を通る軸をコイル軸としたときに、
前記２組の超電導コイルの対における２本の前記コイル軸は同じ水平面内に含まれており、
該水平面内において、前記引上げ炉の前記中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、前記２本のコイル軸間の前記Ｘ軸を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下であることを特徴とする単結晶引上げ装置を提供する。

上記２本のコイル軸間のＸ軸を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下の範囲であることで、Ｘ軸と垂直な断面近傍において、磁力線が坩堝に直交する成分が強くなるために、Ｘ軸と垂直な断面近傍でも自然対流が抑制されやすくなり、Ｘ軸と平行な断面における流速とバランスさせることができる。Ｘ軸と垂直な断面内においても、溶融した半導体原料の流速を低減することによって、坩堝壁から溶出した酸素が単結晶に到達するまでの時間が長くなり、溶融した半導体原料の自由表面からの酸素蒸発量が増加することで、単結晶に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また、上記の溶融した半導体原料のＸ軸に平行な断面における流速と、Ｘ軸に垂直な断面における流速とのバランスによって、育成する単結晶中の成長縞を抑制することができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また隣接する超電導コイル同士が近くなりすぎてぶつかることなく適切に配置することができる。

また、超電導コイルが従来のような円形コイルではなく、鞍型形状のコイルであることで、コイルの周長さを長くすることができるため、同じ電流値でもより大きい磁束密度の磁場を発生させることができる。すなわち、磁場発生効率を高めることができる。
さらに、鞍型形状のために円形のものよりもコイルの全高が小さくなることで、磁場発生装置内でのコイル中心高さ位置を上げることができる。そのため、昇降装置で上限まで上げた時に、融液に対してより高い位置に磁場中心を設定することができ、例えば特許文献２のような従来の単結晶引上げ装置よりも、さらに酸素濃度の低い単結晶を得ることが可能となる。

また、上記目的を達成するために、本発明は、加熱ヒーター及び溶融した半導体原料が収容される坩堝が配置され中心軸を有する引上げ炉と、該引上げ炉の周囲に設けられ、超電導コイルを有する磁場発生装置とを備え、前記超電導コイルへの通電により前記溶融した半導体原料に水平磁場を印加して、前記溶融した半導体原料の前記坩堝内での対流を抑制する単結晶引上げ装置であって、
前記磁場発生装置の前記超電導コイルは、前記引上げ炉の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲した鞍型形状であり、前記引上げ炉の周囲に、対向配置された前記鞍型形状の超電導コイルの対が２組設けられており、
該対向配置された対の超電導コイルの中心同士を通る軸をコイル軸としたときに、
前記２組の超電導コイルの対における２本の前記コイル軸は同じ水平面内に含まれており、
該水平面内において、前記引上げ炉の前記中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、前記２本のコイル軸間の前記Ｘ軸を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下であることを特徴とする単結晶引上げ装置を提供する。

上記２本のコイル軸間のＸ軸を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下の範囲であることで、Ｘ軸と垂直な断面近傍において、磁力線が坩堝に直交する成分が強くなるために、Ｘ軸と垂直な断面近傍でも自然対流が抑制されやすくなり、Ｘ軸と平行な断面における流速とバランスさせることができる。Ｘ軸と垂直な断面内においても、溶融した半導体原料の流速を低減することによって、坩堝壁から溶出した酸素が単結晶に到達するまでの時間が長くなり、溶融した半導体原料の自由表面からの酸素蒸発量が増加することで、単結晶に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また、上記の溶融した半導体原料のＸ軸に平行な断面における流速と、Ｘ軸に垂直な断面における流速とのバランスによって、育成する単結晶中の成長縞を抑制することができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また隣接する超電導コイル同士が近くなりすぎてぶつかることなく適切に配置することができる。

また、超電導コイルが従来のような円形コイルではなく、鞍型形状のコイルであることで、コイルの周長さを長くすることができるため、同じ電流値でもより大きい磁束密度の磁場を発生させることができる。すなわち、磁場発生効率を高めることができる。
さらに、鞍型形状のために円形のものよりもコイルの全高が小さくなることで、磁場発生装置内でのコイル中心高さ位置（コイル軸の高さ位置）を上げることができる。そのため、昇降装置で上限まで上げた時に、融液に対してより高い位置に磁場中心を設定することができ、例えば特許文献２のような従来の単結晶引上げ装置よりも、さらに酸素濃度の低い単結晶を得ることが可能となる。

また、平面視において、対の超電導コイルの中心領域（すなわち、上記コイル軸の位置付近）に相当する（または、近い）角度の領域（コイル軸角度領域）では、それ以外の角度の領域に比べ、坩堝に直交する磁束密度成分が強くなり、坩堝の内壁近傍における融液の酸素の拡散境界層が薄くなるために、坩堝から酸素が溶解し易くなる。しかし本発明においては、コイルから離れた場所の磁束密度はコイルまでの距離の２乗に反比例することを利用して、超電導コイルの鞍型形状が引上げ炉の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲しているため、コイル軸角度領域における磁束密度を低下させることができ、該角度領域での坩堝からの酸素の溶解を抑制することができ、その結果、より一層酸素濃度の低い単結晶を得ることができる。

このとき、前記引上げ炉の外形に沿った形状の曲率に対する前記鞍型形状の超電導コイルの曲率の比が１．２以上２．０以下であるものとすることができる。

この比（曲率比とも言う）が１．２以上であれば、上記の磁束密度の低下や酸素の溶解の抑制をより効果的に行うことができる。また２．０以下であれば、コイルを収める筐体の外形が大きくなりすぎるのを防ぐことができるし、また、中心磁場強度の低下により最大磁場強度の低下を招いてしまうのを防ぐことができる。

このとき、前記磁場発生装置は、鉛直方向に上下移動可能な昇降装置の上に設置されているものとすることができる。

これにより、操業終了後の解体・セット時には磁場発生装置を下降させて、オペレータが炉内のホットゾーンの解体清掃を容易に行うことができる。また単結晶引上げにおいても、より容易に、単結晶中の酸素濃度が所望の値になるように、磁場発生装置の高さ位置を調整することが可能となる。

また、前記鞍型形状の超電導コイルは、縦幅が横幅よりも短いものとすることができる。

このようなものであれば、より確実にコイルの全高を小さくすることができ、コイル中心高さ位置を上げ、より高い位置に磁場中心を設定することができ、より容易に低酸素濃度の単結晶を得ることができる。

また、本発明は、上記単結晶引上げ装置を用いて、半導体単結晶を引上げることを特徴とする単結晶引上げ方法を提供する。

このような単結晶引上げ方法であれば、取り込まれる酸素濃度が大幅に低減されるとともに成長縞が抑制された半導体単結晶を育成することができる。

このとき、前記半導体単結晶を引上げる際に、該半導体単結晶中に含まれる酸素濃度の狙い値に応じて、前記磁場発生装置の高さ位置を調整することができる。

このようにすれば、細かい酸素濃度制御が可能であるし、より確実に低酸素濃度の半導体単結晶を育成することができる。

以上のように、本発明の単結晶引上げ装置であれば、単結晶に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができるとともに、育成する単結晶中の成長縞を抑制することができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また、本発明の単結晶引上げ装置であれば、コイル中心高さ位置を上げることができたり、坩堝からの酸素が単結晶に到達するまでの時間を長くさせることができたり、また、コイル軸角度領域における坩堝からの酸素の溶解を抑制することができたりして、単結晶に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができるとともに、育成する単結晶中の成長縞を抑制することができる単結晶引上げ装置とすることができる。
また、本発明の単結晶引上げ方法によれば、取り込まれる酸素濃度が大幅に低減されるとともに成長縞が抑制された半導体単結晶を育成することができる。

本発明の単結晶引上げ装置の一例を示す概略図である。 本発明の超電導コイルの形状の一例を示す斜視図である。 本発明の超電導コイルの配置の一例を示す横断面図である。 実施例１における磁束密度分布を示す解析図である。 実施例１における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。 実施例２における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。 比較例１における磁束密度分布を示す解析図である。 比較例１における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。 従来の単結晶引上げ装置の一例を示す概略図である。 従来の超電導磁石の一例を示す概略図である。 従来の超電導磁石の磁場分布の一例を示す説明図である。 従来の別の超電導磁石の一例を示す斜視図である。 従来の別の超電導磁石の一例を示す横断面図である。 従来の別の単結晶引上げ装置の一例を示す概略図である。 従来の別の超電導磁石の一例を示す横断面図である。 引上げ炉の昇降装置および超電導磁石の昇降装置の一例を示す概略図である。 本発明の超電導コイルの形状の別の一例を示す斜視図である。 本発明の超電導コイルの配置の別の一例を示す横断面図である。 実施例３における磁束密度分布を示す解析図である。 実施例３における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。 実施例４における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。 コイルを４つ配設した場合における、坩堝の内壁に対して直交する磁束密度成分（Ｂ⊥）と周角度との関係を示すグラフである。 実施例５における磁束密度分布を示す解析図である。 実施例５における融液内の速度ベクトルと酸素濃度分布を示す解析図である。

磁場中で導電性流体が運動する場合、磁力線ならびに磁力線に垂直な速度成分と直交する方向に誘起電流が生ずるが、電気的に絶縁性を有する石英坩堝を用いた場合は、坩堝壁と溶融した半導体原料の自由表面が絶縁壁となるため、これらに直交する方向の誘起電流は流れなくなる。このため溶融した半導体原料の中でもＸ軸と垂直な断面近傍では対流抑制力が不十分となる。

しかしながら、引上げ炉の周囲に、対向配置された超電導コイルの対が２組設けられており、該対向配置された対の超電導コイルの中心同士を通る軸をコイル軸としたときに、上記２組の超電導コイルの対における２本のコイル軸が同じ水平面内に含まれており、２本のコイル軸間のＸ軸（上記水平面内での引上げ炉の中心軸における磁力線方向）を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下であれば、特許文献２のような磁場分布を発生させるものとすることができ、電磁力による対流抑制力が不十分だったＸ軸と垂直な断面内においても、溶融した半導体原料の流速を低減できるとともに、溶融した半導体原料のＸ軸に平行な断面における流速と、溶融した半導体原料のＸ軸に垂直な断面における流速とをバランスさせることができる。そして、その結果、前述したように単結晶に取り込まれる酸素濃度を大きく低減させることができるし、育成単結晶中の成長縞を抑制することが可能である。

さらには、超電導コイルとして鞍型形状のコイルを用いたものであれば、磁場発生効率を高めることができるとともに、円形コイルよりもコイルの全高を小さくしやすくすることができ、コイル中心高さ位置を上げることができ、磁場中心位置をより高い位置とすることができ、より一層低い酸素濃度の単結晶を得ることが可能である。
また、その鞍型形状のコイルに関して、引上げ炉の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲しているものであるので、比較的坩堝から酸素が溶解し易いコイル軸角度領域における磁束密度を低下させ、該角度領域における坩堝からの酸素の溶解の抑制を図ることで、さらに低い酸素濃度の単結晶を得ることができる。
本発明者らはこれらのことを見出し、本発明を完成させた。

以下、本発明について図面を参照して実施の形態を説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
図１に本発明の単結晶引上げ装置の一例を示す。
図１の単結晶引上げ装置１１は、ＣＺ法によるものであり、加熱ヒーター３と、溶融した半導体原料６が収容される石英製の坩堝２が配置され、中心軸１０を有する引上げ炉１と、引上げ炉１の周囲に設けられ、超電導コイルを有する超電導磁石（磁場発生装置３０）とを備えており、超電導コイルへの通電により融液（溶融した半導体原料であり、メルトとも言う）６に水平磁場を印加して、融液６の坩堝２内での対流を抑制しながら、単結晶９を引上げ方向８に引上げる構成になっている。

（超電導コイルの第一実施態様）
ここで、図２Ａ、２Ｂを参照して、磁場発生装置３０における超電導コイルの形状や配置について詳述する。図２Ａは超電導コイルの形状の一例を示す斜視図であり、図２Ｂはその配置の一例を示す横断面図である。
超電導コイル（単に、コイルとも言う）４は計４つあり（４ａ－４ｄ）、各々、筒状の引上げ炉１の外形に沿って湾曲した鞍型形状をしている。引上げ炉１の周囲に、対向配置されている対が２組設けられている。ここでは、４ａと４ｃ、４ｂと４ｄの組み合わせになっている。

従来のような円形ではなく鞍型形状のコイル４であるため、コイルの周長さを長くすることができ、より一層大きな磁束密度の磁場を発生させることができ、磁場発生の効率が高いものとできる。
しかも、円形のものに比べてコイルの全高をより小さくしやすいため、円形のものに比べてコイルの中心高さ位置をより一層高い位置に上げることができる。すなわち、融液６に対してより高い位置に磁場中心を設定することができ、より酸素濃度の低い単結晶９の製造を図ることができる。

なお、コイル４は縦幅が横幅よりも短いものとすることができる。この場合、より確実にコイルの全高を小さくすることができ、ひいては低酸素濃度の単結晶９を一層容易に得ることが可能になる。

また、対向配置された対のコイル４の中心同士を通る軸をコイル軸としたとき、２組のコイル４の対（４ａと４ｃの対と、４ｂと４ｄの対）における２本のコイル軸１３、１４は同一の水平面１２内（図１参照）に含まれている。さらには磁力線７に関して、水平面１２内において、引上げ炉１の中心軸１０における磁力線方向をＸ軸としたときに、２本のコイル軸１３、１４が形成する角度のうち、Ｘ軸を挟む角度（中心角度α）が１００度以上１２０度以下である。

このように中心角度αが１００度以上である配置であれば、特許文献２のような磁場分布を発生させることが可能である。そして、融液６におけるＸ軸に平行な断面における流速と、Ｘ軸に垂直な断面における流速とをバランスさせることができる。
このバランスの実現化により、Ｘ軸と垂直な断面内においても、坩堝２の内壁から溶出した酸素が単結晶９に到達するまでの時間が長くなり、融液６の自由表面からの酸素蒸発量が増加することで、単結晶９に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができる。
また上記バランスにより、単結晶９中の成長縞を抑制することができる。

また１２０度以下であれば、隣接するコイル４同士がぶつからずに適切に配置することができる。

（超電導コイルの第二実施態様）
ここで、図１４Ａ、１４Ｂを参照して、磁場発生装置３０における超電導コイルの形状や配置について別の態様を詳述する。図１４Ａは超電導コイルの形状の一例を示す斜視図であり、図１４Ｂはその配置の一例を示す横断面図である。
超電導コイル（単に、コイルとも言う）４は計４つあり（４ａ－４ｄ）、各々、筒状の引上げ炉１の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲した鞍型形状をしている。引上げ炉１の周囲に、対向配置されている対が２組設けられている。ここでは、４ａと４ｃ、４ｂと４ｄの組み合わせになっている。

従来のような円形ではなく鞍型形状のコイル４であるため、コイルの周長さを長くすることができ、より一層大きな磁束密度の磁場を発生させることができ、磁場発生の効率が高いものとできる。
しかも、円形のものに比べてコイルの全高をより小さくしやすいため、円形のものに比べてコイルの中心高さ位置をより一層高い位置に上げることができる。すなわち、融液６に対してより高い位置に磁場中心を設定することができ、より酸素濃度の低い単結晶９の製造を図ることができる。

なお、コイル４は縦幅が横幅よりも短いものとすることができる。この場合、より確実にコイルの全高を小さくすることができ、ひいては低酸素濃度の単結晶９を一層容易に得ることが可能になる。

また、対向配置された対のコイル４の中心同士を通る軸をコイル軸としたとき、２組のコイル４の対（４ａと４ｃの対と、４ｂと４ｄの対）における２本のコイル軸１３、１４は同一の水平面１２内（図１参照）に含まれている。さらには磁力線７に関して、水平面１２内において、引上げ炉１の中心軸１０における磁力線方向をＸ軸としたときに、２本のコイル軸１３、１４が形成する角度のうち、Ｘ軸を挟む角度（中心角度α）が１００度以上１２０度以下である。

このように中心角度αが１００度以上である配置であれば、特許文献２のような磁場分布を発生させることが可能である。そして、融液６におけるＸ軸に平行な断面における流速と、Ｘ軸に垂直な断面における流速とをバランスさせることができる。
このバランスの実現化により、Ｘ軸と垂直な断面内においても、坩堝２の内壁から溶出した酸素が単結晶９に到達するまでの時間が長くなり、融液６の自由表面からの酸素蒸発量が増加することで、単結晶９に取り込まれる酸素濃度を大幅に低減させることができる。
また上記バランスにより、単結晶９中の成長縞を抑制することができる。

また１２０度以下であれば、隣接するコイル４同士がぶつからずに適切に配置することができる。

ここで、コイル４の曲率について詳述する。コイル４は、前述したように引上げ炉１の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲しているわけだが、本発明者らがそのように湾曲させる理由を見出すに至った経緯について説明する。
図１８は石英製の坩堝２の内壁に対して直交する磁束密度成分（Ｂ⊥）を周角度に対してプロットしたものである。なお、この周角度とは、ここでは、図１４Ｂに示すようにコイル４ａ、４ｂの間を基準（０°）とした反時計回りの角度である。また、ここでは中心角度αが１２０度となるように４つのコイル４ａ～４ｄが配設されている場合を例に挙げている。引上げ炉１の外形に沿った形状を基準として、そこから曲率比（引上げ炉１の外形に沿った形状の曲率に対するコイル４の曲率の比）を１．０から１．５、さらには２．０へと大きくしていくと、各コイルの中心領域に近い３５°と１４５°付近（すなわち、前述したコイル軸１３、１４の位置付近に相当する角度領域であり、コイル軸角度領域のこと）のＢ⊥が緩和されていることがわかる。

本発明のような中心角度αが１００度以上１２０度以下のコイル４の配置による磁場分布であれば、Ｘ軸に平行な断面と垂直な断面における対流抑制力の差は従来の水平磁場に比べて小さくはなっているが、それでも全周で４か所あるこのコイル軸角度領域では特に坩堝２に直交する磁束密度成分が強いことから、坩堝２の内壁近傍における融液６の酸素の拡散境界層が薄くなるために、他の角度領域に比べて石英製の坩堝２から酸素が溶解しやすくなっている。コイル４から離れた場所の磁束密度はコイル４までの距離の２乗に反比例することから、コイル４の曲率を大きくすることで（曲率比を１より大きくすることで）、これらのコイル軸角度領域における磁束密度を低下させることが可能である。これにより、コイル軸角度領域における坩堝２からの酸素の溶解を抑制し、それにより一層低酸素濃度の単結晶９を得ることができる。

このコイル４の曲率は引上げ炉１の外形に沿った形状の曲率より大きければよく特に限定されないが、その好ましい範囲は、引上げ炉１の外形に沿った形状の曲率比を１．０としたときに（図１４Ｂには参考として曲率比１．０のラインを引いている）、１．２以上２．０以下である。なお、この曲率比はコイル４の例えば肉厚中心における値とすることができる。１．２以上にすると上記の酸素溶解の抑制をより効果的に行うことができる。また２．０以下であればコイル４を収める筐体の外形が大きくなりすぎるのを防ぐことが可能であり、また、中心磁場強度の低下による最大磁場強度の低下を抑制することができる。

また単結晶引上げ装置１１は、図１に示すように引上げ炉１の昇降装置２２を有しており、引上げ炉１の鉛直方向の昇降や、旋回が可能になっている。
さらに、磁場発生装置３０のための昇降装置２３を有しており、該昇降装置２３の上に設置されている磁場発生装置３０は鉛直方向に昇降（上下移動）可能である。これにより、操業終了後において、引上げ炉１におけるホットゾーン解体清掃を容易に行うことができるし、磁場発生装置３０の高さ調整により、育成する単結晶９の酸素濃度の調整がしやすい。

次に、上記のような本発明の単結晶引上げ装置１１を用いた本発明の単結晶引上げ方法について説明する。ここでは半導体単結晶であるシリコン単結晶を引上げる方法について説明する。
まず、単結晶引上げ装置１１において、坩堝２内に半導体原料（多結晶シリコン）を入れて加熱ヒーター３により加熱し、半導体原料を溶融させる（融液６）。
次に、超電導コイル４への通電により、融液６に磁場発生装置３０によって発生させた水平磁場を印加して、融液６の坩堝２内での対流を抑制する。
次に、融液６中に種結晶（不図示）を例えば坩堝２の中央部上方から下降して接触し、引上げ機構（不図示）により種結晶を所定の速度で引上げ方向８の方向に回転させながら引上げていく。これにより、固体・液体境界層に結晶が成長し、半導体の単結晶（シリコン単結晶）９が生成される。

このような単結晶引上げ方法であれば、取り込まれる酸素濃度が大幅に低減されるとともに成長縞が抑制された半導体単結晶を育成することができる。引上げる単結晶中の酸素濃度は特に限定されないが、特には、５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ以下、好ましくは３ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ以下、さらには１ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ以下のものを製造することができる。

なお、この半導体単結晶を引上げる際に、該半導体単結晶中に含まれる酸素濃度の狙い値に応じて、昇降装置２３を用いて、磁場発生装置３０の高さ位置を調整することができる。
具体的には、磁場発生装置３０の高さ位置と単結晶９中の酸素濃度の関係を予め実験等によって求めておき、引上げ開始前に、磁場発生装置３０の高さ位置を所望の高さ位置に設定しておく。単結晶９の引上げ中は、磁場高さを変えずに、それ以外のパラメータで単結晶中の酸素濃度を制御することができる。代表的なパラメータはルツボ回転やヒーター位置などを使うことができる。
また、１本の単結晶９の引上げ中において、磁場発生装置３０の高さ位置をパターン制御することでも細かい酸素濃度制御が可能である。

以下、本発明の実施例及び比較例を示して本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
（実施例１）
図１、２Ａ、２Ｂに示す本発明の単結晶引上げ装置１１を用いて単結晶引上げを行った。
引上げ炉の中心軸を中心線とする半径９００ｍｍの円に沿った形状の鞍型コイルで、コイルの縦幅が６２０ｍｍ、横幅（湾曲に沿った最外周の長さ）が約９８５ｍｍの超電導コイルを同じ水平面内に４個配置し（対向するコイルの対が２組）、中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、２本のコイル軸間のＸ軸を挟む中心角度αを１２０度に配置した磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。
解析時の計算条件は、チャージ量４００ｋｇ、３２インチ（８０ｃｍ）ルツボ、直径３０６ｍｍのシリコン単結晶、結晶回転９ｒｐｍ、ルツボ回転０．４ｒｐｍ、引上げ速度０．４ｍｍ／ｍｉｎで計算している。

図３は、ＡＮＳＹＳ－Ｍａｘｗｅｌｌ３Ｄによる磁場解析結果であり、中心軸における磁束密度が１０００Ｇａｕｓｓとなるようにコイルの電流×巻き数を調整して解析した後、磁束密度の分布を表示させたものである。
上記の磁場解析の結果から、結晶とメルト領域を含む空間の磁束密度を抽出し、磁場分布を考慮した３Ｄメルト対流解析を実施した。コイル軸の高さ位置は融液表面から１４０ｍｍ下に設定した。図４の左側は、その結果から得られたメルト内の速度ベクトル、また右側はメルト内の酸素濃度分布を示している。⊥Ｂは磁力線に垂直な断面、∥Ｂは磁力線に平行な断面を示す。

後述する比較例１と同様に、磁力線と垂直な断面においても対流抑制力が強く結晶端下にのみ比較的活発な流れが見られる程度であり、メルト内の酸素濃度も低くなっている。

このような本発明におけるコイル形状、配置であっても、全面で３～５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ程度で面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができる。
また、比較例１に比べてコイルの縦幅が小さいことから、さらに酸素濃度を下げるためにコイル軸の中心高さ位置を上げることができる余地がある。これについては実施例２として後述する。
また、実施例１ではコイル軸間の中心角度αを１２０度としたが、この実施例１で得られた効果（低酸素濃度、かつ、優れた面内分布）はコイル軸間の角度を１００度まで小さくしても得ることができた。

（実施例２）
実施例１では鞍型コイルを使用することで、比較例１（コイル全高：９００ｍｍ）に比べてコイル高さを２８０ｍｍ低くすることができた。そこで実施例２では、コイル軸の高さ位置を融液表面に設定して３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。

図５は、数値解析で得られたメルト内の速度ベクトルとメルト内の酸素濃度分布を示している。実施例１に比べて、メルト内の酸素濃度が低くなっていることがわかる。
実際に、このコイル配置であれば、コイル軸の高さ位置を融液表面に設定することができ、ウェーハ全面で１ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡを切ると共に面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができた。

（比較例１）
図１２Ａ，１２Ｂに示す従来の超電導磁石（磁場発生装置）の単結晶引上げ装置を用いて単結晶引上げを行った。
コイル軸を含む水平面内において、引上げ機の中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、対向配置された直径９００ｍｍのコイルの対をそれぞれのコイル軸が同じ水平面内に含まれるように２組設けるとともに、Ｘ軸を挟むコイル軸間の中心角度αを１２０度として円筒型真空容器内に配置した磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。
解析時の計算条件は、チャージ量４００ｋｇ、３２インチ（８０ｃｍ）ルツボ、直径３０６ｍｍのシリコン単結晶、結晶回転９ｒｐｍ、ルツボ回転０．４ｒｐｍ、引上げ速度０．４ｍｍ／ｍｉｎで計算している。

図６は、ＡＮＳＹＳ－Ｍａｘｗｅｌｌ３Ｄによる磁場解析結果であり、中心軸における磁束密度が１０００Ｇａｕｓｓとなるようにコイルの電流×巻き数を調整して解析した後、磁束密度の分布を表示させたものである。
上記の磁場解析の結果から、結晶とメルト領域を含む空間の磁束密度を抽出し、磁場分布を考慮した３Ｄメルト対流解析を実施した。コイル軸の高さ位置は比較例１において上限位置である融液表面から１４０ｍｍ下に設定した。図７は、その結果から得られたメルト内の速度ベクトル、また右側はメルト内の酸素濃度分布を示している。

比較例１の磁場では、磁力線と垂直な断面においても対流抑制力が強く結晶端下にのみ比較的活発な流れが見られる程度で、メルト内の酸素濃度も低くなっている。
このコイル配置であれば、全面で３～５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ程度で面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができるが、磁場発生効率を上げるためにはコイル径を大きくする必要があり、さらに酸素濃度を下げるためにコイルの中心高さを上げようとすると、引上げ機との干渉を生じやすい。したがって、比較例１の装置では、酸素濃度をさらに下げるのは難しい。

（比較例２）
２本のコイル軸間の中心角度αを９０度としたこと以外は実施例１と同様の磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。

しかしながら、Ｘ軸と垂直な断面での対流抑制力が低下することで、酸素濃度が上昇し、また面内分布も悪化してしまった。所望の低酸素濃度で面内分布に優れたシリコン単結晶を得ることはできなかった。

（比較例３）
２本のコイル軸間の中心角度αを１３０度としたこと以外は実施例１と同様の磁場発生装置を組み立てようとしたが、隣接するコイル同士がぶつかってしまうため、組み立てることができなかった。

（実施例３）
図１、１４Ａ、１４Ｂに示す本発明の単結晶引上げ装置１１を用いて単結晶引上げを行った。
引上げ炉の中心軸を中心線とする半径９００ｍｍの円に沿った形状（引上げ炉の外形に沿った形状）に対して、曲率比が１．８で湾曲した鞍型コイルで、コイルの縦幅が６２０ｍｍ、横幅（湾曲に沿った最外周の長さ）が約９８０ｍｍの超電導コイルを同じ水平面内に４個配置し（対向するコイルの対が２組）、中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、２本のコイル軸間のＸ軸を挟む中心角度αを１２０度に配置した磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。
解析時の計算条件は、チャージ量４００ｋｇ、３２インチ（８０ｃｍ）ルツボ、直径３０６ｍｍのシリコン単結晶、結晶回転９ｒｐｍ、ルツボ回転０．４ｒｐｍ、引上げ速度０．４ｍｍ／ｍｉｎで計算している。

図１５は、ＡＮＳＹＳ－Ｍａｘｗｅｌｌ３Ｄによる磁場解析結果であり、中心軸における磁束密度が１０００Ｇａｕｓｓとなるようにコイルの電流×巻き数を調整して解析した後、磁束密度の分布を表示させたものである。
上記の磁場解析の結果から、結晶とメルト領域を含む空間の磁束密度を抽出し、磁場分布を考慮した３Ｄメルト対流解析を実施した。コイル軸の高さ位置は融液表面から１４０ｍｍ下に設定した。図１６の左側は、その結果から得られたメルト内の速度ベクトル、また右側はメルト内の酸素濃度分布を示している。⊥Ｂは磁力線に垂直な断面、∥Ｂは磁力線に平行な断面を示す。

前述した比較例１と同様に、磁力線と垂直な断面においても対流抑制力が強く結晶端下にのみ比較的活発な流れが見られる程度であり、メルト内の酸素濃度も低くなっている。

このような本発明におけるコイル形状、配置であり、かつ、このコイル形状は曲率比が１．８と大きく、坩堝内壁に直交する磁束密度成分（Ｂ⊥）が周方向においてより一層均一であるため、全面で１～３ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ程度で面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができる。
また、比較例１に比べてコイルの縦幅が小さいことから、さらに酸素濃度を下げるためにコイル軸の高さ位置を上げることができる余地がある。これについては実施例４として後述する。
また、実施例３ではコイル軸間の中心角度αを１２０度としたが、この実施例３で得られた効果（低酸素濃度、かつ、優れた面内分布）はコイル軸間の角度を１００度まで小さくしても得ることができた。

（実施例４）
実施例３では鞍型コイルを使用することで、比較例１（コイル全高：９００ｍｍ）に比べてコイル高さを２８０ｍｍ低くすることができた。そこで実施例４では、コイル軸の高さ位置を融液表面に設定して３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。

図１７は、数値解析で得られたメルト内の速度ベクトルとメルト内の酸素濃度分布を示している。実施例３に比べて、メルト内の酸素濃度が低くなっていることがわかる。
実際に、このコイル配置であれば、コイル軸の高さ位置を融液表面に設定することができ、ウェーハ全面で０．５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡを切ると共に面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができた。

（比較例４）
２本のコイル軸間の中心角度αを９０度としたこと以外は実施例３と同様の磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。

しかしながら、Ｘ軸と垂直な断面での対流抑制力が低下することで、酸素濃度が上昇し、また面内分布も悪化してしまった。所望の低酸素濃度で面内分布に優れたシリコン単結晶を得ることはできなかった。

（比較例５）
２本のコイル軸間の中心角度αを１３０度としたこと以外は実施例３と同様の磁場発生装置を組み立てようとしたが、隣接するコイル同士がぶつかってしまうため、組み立てることができなかった。

（実施例５）
曲率比が１．１で湾曲したコイルの縦幅が６２０ｍｍ、横幅（湾曲に沿った最外周の長さ）が約８９０ｍｍの鞍型コイルを用いること以外は実施例３と同様にして、磁場発生装置について、磁場解析と３Ｄメルト対流解析を行った後、この装置を用いてシリコン単結晶の引上げを行った。
図１９は、ＡＮＳＹＳ－Ｍａｘｗｅｌｌ３Ｄによる磁場解析結果であり、中心軸における磁束密度が１０００Ｇａｕｓｓとなるようにコイルの電流×巻き数を調整して解析した後、磁束密度の分布を表示させたものである。
上記の磁場解析の結果から、結晶とメルト領域を含む空間の磁束密度を抽出し、磁場分布を考慮した３Ｄメルト対流解析を実施した。コイル軸の高さ位置は、実施例３、比較例１と同じ融液表面から１４０ｍｍ下に設定した。図２０の左側は、その結果から得られたメルト内の速度ベクトル、また右側はメルト内の酸素濃度分布を示している。

実施例５の磁場でも、比較例１と同様に、磁力線と垂直な断面においても対流抑制力が強く結晶端下にのみ比較的活発な流れが見られる程度で、メルト内の酸素濃度も低くなっている。

このような鞍型、曲率比のコイル形状、配置であっても、全面で３～５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ程度で面内分布に優れた極低酸素結晶を得ることができる。なお、酸素濃度に関して、上記のように全面で３～５ｐｐｍａ－ＪＥＩＤＡ程度で比較例１と同程度であるものの、平均としては比較例１よりも低い値とすることができた。
また、比較例１に比べてコイルの縦幅が小さいことから、さらに酸素濃度を下げるために、実施例４のようにコイル軸の高さ位置を上げることができる余地がある。

なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。上記実施形態は、例示であり、本発明の特許請求の範囲に記載された技術的思想と実質的に同一な構成を有し、同様な作用効果を奏するものは、いかなるものであっても本発明の技術的範囲に包含される。

Claims (5)

1. 加熱ヒーター及び溶融した半導体原料が収容される坩堝が配置され中心軸を有する引上げ炉と、該引上げ炉の周囲に設けられ、超電導コイルを有する磁場発生装置とを備え、前記超電導コイルへの通電により前記溶融した半導体原料に水平磁場を印加して、前記溶融した半導体原料の前記坩堝内での対流を抑制する単結晶引上げ装置であって、
   前記磁場発生装置の前記超電導コイルは、前記引上げ炉の外形に沿った形状よりも大きい曲率で湾曲した鞍型形状であり、前記引上げ炉の周囲に、対向配置された前記鞍型形状の超電導コイルの対が２組設けられており、
   前記引上げ炉の外形に沿った形状の曲率に対する前記鞍型形状の超電導コイルの曲率の比が１．２以上２．０以下であり、
   該対向配置された対の超電導コイルの中心同士を通る軸をコイル軸としたときに、
   前記２組の超電導コイルの対における２本の前記コイル軸は同じ水平面内に含まれており、
   該水平面内において、前記引上げ炉の前記中心軸における磁力線方向をＸ軸としたときに、前記２本のコイル軸間の前記Ｘ軸を挟む中心角度αが１００度以上１２０度以下であることを特徴とする単結晶引上げ装置。
2. 前記磁場発生装置は、鉛直方向に上下移動可能な昇降装置の上に設置されているものであることを特徴とする請求項１に記載の単結晶引上げ装置。
3. 前記鞍型形状の超電導コイルは、縦幅が横幅よりも短いものであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の単結晶引上げ装置。
4. 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の単結晶引上げ装置を用いて、半導体単結晶を引上げることを特徴とする単結晶引上げ方法。
5. 前記半導体単結晶を引上げる際に、該半導体単結晶中に含まれる酸素濃度の狙い値に応じて、前記磁場発生装置の高さ位置を調整することを特徴とする請求項４に記載の単結晶引上げ方法。

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