JP7425391B1 - ホットスタンプ用重ね合わせブランク、及び、重ね合わせホットスタンプ成形体 - Google Patents
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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Abstract
【課題】Ａｌ系めっき鋼板を素材として用いた場合に、重ね合わせ部の昇温速度が遅いことと、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることの両者を改善すること。
【解決手段】本発明に係るホットスタンプ用重ね合わせブランクは、板厚ｔ１の第一のＡｌ系めっき鋼板と、前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、前記第一の鋼板よりも面積が小さく、かつ、前記第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側のＡｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、板厚ｔ２の第二のＡｌ系めっき鋼板とを備える、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、式（１）～式（５）満足するものである。
【選択図】図３
【解決手段】本発明に係るホットスタンプ用重ね合わせブランクは、板厚ｔ１の第一のＡｌ系めっき鋼板と、前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、前記第一の鋼板よりも面積が小さく、かつ、前記第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側のＡｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、板厚ｔ２の第二のＡｌ系めっき鋼板とを備える、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、式（１）～式（５）満足するものである。
【選択図】図３
Description
本発明は、ホットスタンプ用重ね合わせブランク、及び、重ね合わせホットスタンプ成形体に関する。
近年、自動車用鋼板の用途において、高強度と高成形性とを両立する鋼板が望まれている。高強度と高成形性とを両立する鋼板に対応するものの１つとして、残留オーステナイトのマルテンサイト変態を利用したＴＲＩＰ（Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄｕｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ）鋼がある。このＴＲＩＰ鋼により、成形性の優れた１０００ＭＰａ級程度の強度を有する高強度鋼板を製造することは可能である。しかしながら、ＴＲＩＰ鋼の技術を用い、更に高強度（例えば１５００ＭＰａ以上）を有する超高強度鋼で成形性を確保することは困難であり、更には、成形後の形状凍結性が悪く成形品の寸法精度が劣るという問題がある。
上記のような、室温付近で成形する工法（いわゆる冷間プレス工法）に対し、最近注目を浴びている工法が、ホットスタンプ（ホットプレス、熱間プレス、ダイクエンチ、プレスクエンチ等とも呼称される。）である。このホットスタンプは、鋼板をＡｃ３点以上（例えば８００℃以上）まで加熱してオーステナイト化した直後に熱間でプレスすることによって成形性を確保させ、下死点保持の間に金型でＭｓ点以下（例えば４００℃以下）まで急冷することで材料をマルテンサイト化させて焼き入れることで、プレス後に所望の高強度の材質を得る部品の製造方法である。本工法によれば、成形後の形状凍結性にも優れた自動車用部品を得ることができる。
一方で、自動車の車体を構成する部品に用いられる各種のプレス成形体には、静的強度、動的強度、衝突安全性、更には軽量化等の様々な観点から、多様な性能や特性の向上が要求されている。例えば、Ａピラーレインフォース、Ｂピラーレインフォース、バンパーレインフォース、トンネルリンフォース、サイドシルレインフォース、ルーフレインフォース又はフロアークロスメンバー等の自動車部品には、それぞれの自動車部品における特定部位だけが、この特定部位を除く一般部位よりも耐衝突特性を有することが要求される。
そこで、自動車部品における補強が必要な特定部位に相当する部分だけに複数枚の鋼板を重ね合わせて溶接した後、得られた鋼板をホットスタンプ成形して、重ね合わせホットスタンプ成形体を製造する工法が、２００７年頃より実際に採用されている（特許文献１及び特許文献２を参照。）。この工法によれば、プレス金型数を削減しながら重ね合わせホットスタンプ成形体の特定部位だけを部分的に強化することができ、かつ、不必要に部品厚を増加することが無いために部品軽量化にも寄与できる。なお、このように重ね合わせて溶接することで作製したブランクを、重ね合わせブランクと呼ぶ（パッチワークブランクとも呼ばれる。）。
重ね合わされる鋼板が非めっき鋼板である場合、熱間プレス成形に伴う高温加熱によって、製造される重ね合わせ熱間プレス部材の表面に酸化スケールが生成する。そのため、熱間プレス成形後に、例えばショットブラスト処理によって生成した酸化スケールを除去する必要が生じたり、あるいは、製造された重ね合わせ熱間プレス部材の耐食性が低下し易かったりするといった問題がある。更に、重ね合わせブランクの素材として非めっき鋼板を用いた場合の特有の問題として、重ね合わされていない部分（以下、「一枚部」とも称する。）はショットブラスト処理が可能なものの、重ね合わされた部分（以下、「重ね合わせ部」とも称する。）の鋼板の間に形成された酸化スケールはショットブラスト処理での除去が困難であり、耐食性が特に低下し易いという問題がある。
重ね合わされる鋼板がめっき鋼板であれば、熱間プレス成形後の重ね合わせ熱間プレス部材にショットブラスト処理を行う必要性は解消される。ホットプレス用として用いられるめっき鋼板としては、一般に、Ｚｎ系めっき鋼板とＡｌ系めっき鋼板とが挙げられる。Ｚｎ系めっき及びＡｌ系めっきのいずれについても、Ｆｅがめっき中に拡散する合金化反応によって、ホットスタンプ加熱後に、Ｚｎ系めっきはＺｎ－Ｆｅ系めっきとなり、Ａｌ系めっきはＡｌ－Ｆｅ系めっきとなる。
特許文献２及び特許文献３に示すように、Ｚｎ系めっき鋼板（即ち、Ｚｎを５０質量％以上含有するめっき鋼板（Ｚｎめっき、又は、Ｚｎ－Ｆｅ合金、Ｚｎ－Ｎｉ合金、Ｚｎ－Ｆｅ－Ａｌ合金などのＺｎ系合金めっき））は、酸化スケールの生成を抑制し、ショットブラスト処理が必要となるという問題は解消される。しかしながら、重ね合わせブランク素材としてＺｎ系めっき鋼板を用い、ホットスタンプ成形時に重ね合わせ部に曲げ成形を施す場合、地鉄に亀裂が生じて、耐衝突特性に問題が生じる場合がある。これは、比較的低融点である亜鉛が残存する場合、Ｚｎが液体金属となってめっき表面から地鉄に侵入するためであり、いわゆる液体金属脆化と呼ばれる問題によるものである。なお、曲げ成形は、耐衝突特性を形状の面から確保する手段であり、重ね合わせ部に曲げ成形を施すことは、極めて重要な重ね合わせ成形体の利用方法である。
特許文献２及び特許文献３に示すように、Ｚｎ系めっき鋼板をホットスタンプとして用いる場合に採られる液体金属脆化の対策として、一般的には、ホットスタンプ加熱時にＺｎ－Ｆｅ合金化反応を進めてめっきを高融点化する対策、及び、ホットスタンプの曲げ成形時の成形温度を下げて亜鉛が固体化するのを待つ対策が挙げられる。しかしながら、重ね合わせブランクの素材として亜鉛系めっき鋼板を用いた場合の特有の問題として、重ね合わせ部の板厚が一枚部より厚いために昇温速度が遅く、ホットスタンプ加熱時にＺｎ－Ｆｅ合金化反応を進行させることが困難であるという問題がある。更には、ホットスタンプ成形時の成形温度について、重ね合わせ部の板厚が一枚部より厚いため、冷却速度も遅く、重ね合わせ部が冷めるのを待つと一枚部が早く冷めてしまい、マルテンサイト組織を確保できない問題も存在する。また、一枚部では、Ｚｎは酸化亜鉛の膜となりＺｎの蒸発を抑制するが、重ね合わせ部の鋼板の間の雰囲気では酸素の欠乏が起こるためにＺｎが蒸発し、重ね合わせ部の耐食性の低下、液体金属脆化の問題が更に大きくなる。
特許文献４に示すようなＡｌ系めっき鋼板（即ち、Ａｌを５０質量％以上含有するめっき鋼板（Ａｌめっき、又は、Ａｌ－Ｓｉ合金、Ａｌ－Ｆｅ－Ｓｉ合金などのＡｌ系合金めっき））では、Ｚｎと同様に酸化スケールの生成を抑制するため、ショットブラスト処理が必要となるという問題は解消され、更には、Ｚｎに比べ高融点であるＡｌでは、液体金属脆化の問題を起こさない。そのため、Ａｌ系めっき鋼板は、重ね合わせブランクの素材として用いるには好適である。
そこで、本発明者らは、近年、重ね合わせブランク用のＡｌ系めっき鋼板や、Ａｌ系めっき鋼板を用いた重ね合わせブランクについて、鋭意検討を行い、様々な提案を行っている（例えば、以下の特許文献５～特許文献８を参照。）。
しかしながら、重ね合わせブランクの素材として、特許文献４に開示されているようなＡｌ系めっき鋼板を用いた場合の特有の問題として、ホットスタンプの加熱の際に重ね合わせ部の昇温速度が遅いこと、及び、重ね合わせ部と重ね合わされていない部分（一枚部）との昇温速度に差があることにより、ホットスタンプの部品生産性が低下する問題、並びに、スポット溶接性の問題が生じる。
すなわち、重ね合わせ部をオーステナイト化温度以上に達するように、加熱時間を長くする必要があり、部品の生産性が低下するという問題がある。特に、Ａｌ系めっきが無い鋼板の場合（すなわち鋼板表面がＦｅの場合）、Ｆｅが酸化して黒色を帯び、Ｚｎ系めっきの場合は、Ａｌ系めっきと比較して容易にＺｎ－Ｆｅの合金化反応が進行して金属光沢が消失し、黒色を帯びる。これら鋼板に対して、Ａｌ系めっき鋼板では、銀白色の金属光沢を持った表面であることに加え、Ａｌ系めっきが耐酸化性に優れるため、金属光沢が加熱中も長く維持されることにより、昇温速度が遅くなる。その結果、ホットスタンプの部品生産性が低下する問題が生じ易い。
また、特許文献３に記載されているように、ホットスタンプの加熱で進行するＡｌ系めっき鋼板のめっきにおけるＡｌ－Ｆｅ合金化反応は、めっきのスポット溶接性に重要である。ここで、ホットスタンプの加熱時間を長くした場合、鋼板の一枚部において、過剰にＡｌ－Ｆｅ合金化反応が進行し、Ｆｅ濃度の高いＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層が形成されてしまう。その結果、更なる問題として、鋼板の一枚部において、スポット溶接性が低下してしまう問題が生じる。
そのため、以上説明したような、地鉄の酸化スケールを抑制し、かつ、液体金属脆化の問題を起こさないために、ホットスタンプ用重ね合わせブランクの素材として用いるには好適であるＡｌ系めっき鋼板に関し、重ね合わせ部の昇温速度が遅いことと、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることの両者を改善する発明によって、ホットスタンプの部品生産性と一枚部のスポット溶接性の問題を解決させることが希求される。このような、ホットスタンプの部品生産性と一枚部のスポット溶接性の問題は、上記特許文献５～特許文献８に記載した技術においても、未だ改良の余地が存在していた。
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、Ａｌ系めっき鋼板を素材として用いた場合に、重ね合わせ部の昇温速度が遅いことと、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることの両者を改善することが可能な、ホットスタンプ用重ね合わせブランク、及び、重ね合わせホットスタンプ成形体を提供することにある。
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ね、Ａｌ系めっき鋼板の表面のＪＩＳ Ｚ ８７８１－４に定める明度Ｌ＊に着目した結果、明度は低いほど、Ａｌ系めっき鋼板のホットスタンプの加熱の昇温速度が増加することを確認した。これは、明度は、低い値を示すほど、Ａｌ系めっき鋼板の表面が黒色化していることを示唆することから、熱を吸収し易い特性が得られているためと考えられる。特に、パッチワークの重ね合わせ部の昇温速度が遅いことを改善するには、重ね合わせ部の板厚（すなわち、２枚の鋼板の板厚の合計）に対し、相対的に重ね合わせ部の明度を下げることが重要であることを見出した。更に、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることを改善するには、重ね合わせ部と一枚部のそれぞれの明度に差を設けることが重要であること（すなわち、板厚の厚い重ね合わせ部では、表面の明度を低くし、一枚部では、逆に表面の明度を高くすること）が重要であることを見出した。
また、Ａｌ系めっき鋼板を用いることで、銀白色の金属光沢を持った表面に起因して、高い明度を得ることが出来ること、更に、Ａｌ系めっき層の厚みを大きくすることで、めっきの合金化が表面まで到達することで生じるめっき表面の黒色化を抑制することができ、ホットスタンプの加熱中でも高い明度を維持できることを見出した。
また、Ａｌ系めっき鋼板の上層に炭素系黒色皮膜を用いることで、明度を下げることが出来ることを見出した。特に、炭素系黒色皮膜は、ホットスタンプの加熱中の酸化反応によって燃焼することで焼失されるため、炭素系黒色皮膜が残存することによる重ね合わせホットスタンプ成形部品のスポット溶接性の低下を抑制できることを見出した。
上記知見に基づき完成された本発明の要旨とするところは、以下の通りである。
上記知見に基づき完成された本発明の要旨とするところは、以下の通りである。
［１］板厚ｔ１の第一のＡｌ系めっき鋼板と、前記第一のＡｌ系めっき鋼板上に重ね合わされて溶接された、前記第一のＡｌ系めっき鋼板よりも面積が小さく、かつ、前記第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側のＡｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、板厚ｔ２の第二のＡｌ系めっき鋼板と、を備える、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、下記式（１）～式（５）満たす、ホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２．０ ・・・ 式（１）
０．８６≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（２）
２０≦Ｗ１ａ≦１２０ ・・・ 式（３）
２０≦Ｗ１ｂ≦１２０ ・・・ 式（４）
２０≦Ｗ２ｂ≦１２０ ・・・ 式（５）
ここで、
Ｗ１＝０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）
Ｗ２＝０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）
Ｌ＊１＝０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）
Ｌ＊２＝０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）
Ｗ１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｌ＊１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
である。
なお、ｔ１及びｔ２の単位はｍｍであり、Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ａ及びＷ２ｂの単位はｇ／ｍ２である。
［２］下記の式（６）を満たす、［１］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３０．０ ・・・ 式（６）
［３］前記第一のＡｌ系めっき鋼板は、前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［４］前記炭素系黒色皮膜の膜厚は、０．３～１０．０μｍである、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［５］前記炭素系黒色皮膜のＺｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が、０．２～３．０ｇ／ｍ２である、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［６］前記Ａｌ系めっき層の上層に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層を更に有する、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［７］前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、２～１８質量％である、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［８］板厚Ｔ１の第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板上に重ね合わされて溶接された前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板よりも面積が小さな板厚Ｔ２の第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、を備える、重ね合わせホットスタンプ成形体であって、下記式（７）～式（９）の関係を満たす、重ね合わせホットスタンプ成形体。
２５≦Ｋ１≦６０ ・・・式（７）
２５≦Ｋ２≦６０ ・・・式（８）
０≦（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２≦５．０ ・・・ 式（９）
ここで、
Ｋ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされていない部分において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、の平均値
Ｋ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされた部分において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側でのＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚
Ｄ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、の平均値
Ｄ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さ
である。
なお、前記板厚Ｔ１及び前記板厚Ｔ２の単位は、ｍｍであり、前記Ｋ１、前記Ｋ２、前記Ｄ１及び前記Ｄ２の単位は、μｍである。
［９］前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層が位置し、
更に、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０～３．０ｇ／ｍ２である層が位置する、［８］に記載の重ね合わせホットスタンプ成形体。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２．０ ・・・ 式（１）
０．８６≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（２）
２０≦Ｗ１ａ≦１２０ ・・・ 式（３）
２０≦Ｗ１ｂ≦１２０ ・・・ 式（４）
２０≦Ｗ２ｂ≦１２０ ・・・ 式（５）
ここで、
Ｗ１＝０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）
Ｗ２＝０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）
Ｌ＊１＝０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）
Ｌ＊２＝０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）
Ｗ１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｌ＊１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
である。
なお、ｔ１及びｔ２の単位はｍｍであり、Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ａ及びＷ２ｂの単位はｇ／ｍ２である。
［２］下記の式（６）を満たす、［１］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３０．０ ・・・ 式（６）
［３］前記第一のＡｌ系めっき鋼板は、前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［４］前記炭素系黒色皮膜の膜厚は、０．３～１０．０μｍである、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［５］前記炭素系黒色皮膜のＺｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が、０．２～３．０ｇ／ｍ２である、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［６］前記Ａｌ系めっき層の上層に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層を更に有する、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［７］前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、２～１８質量％である、［１］又は［２］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［８］板厚Ｔ１の第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板上に重ね合わされて溶接された前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板よりも面積が小さな板厚Ｔ２の第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、を備える、重ね合わせホットスタンプ成形体であって、下記式（７）～式（９）の関係を満たす、重ね合わせホットスタンプ成形体。
２５≦Ｋ１≦６０ ・・・式（７）
２５≦Ｋ２≦６０ ・・・式（８）
０≦（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２≦５．０ ・・・ 式（９）
ここで、
Ｋ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされていない部分において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、の平均値
Ｋ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされた部分において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側でのＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚
Ｄ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、の平均値
Ｄ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さ
である。
なお、前記板厚Ｔ１及び前記板厚Ｔ２の単位は、ｍｍであり、前記Ｋ１、前記Ｋ２、前記Ｄ１及び前記Ｄ２の単位は、μｍである。
［９］前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層が位置し、
更に、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０～３．０ｇ／ｍ２である層が位置する、［８］に記載の重ね合わせホットスタンプ成形体。
以上説明したように本発明によれば、Ａｌ系めっき鋼板をホットスタンプ用重ね合わせブランクの素材として用いた場合に、重ね合わせ部の昇温速度が遅いことと、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることの両者を改善し、ホットスタンプ成形体の部品生産性と一枚部のスポット溶接性の問題を解決させることが可能となる。
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
図１は、本発明の実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク、及び、重ね合わせホットスタンプ成形体の一例を模式的に示す説明図である。
本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランクは、テーラードブランクの一種であり、パッチワークブランクとも呼ばれる。本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランクは、重ね合わせホットスタンプ成形体の素材として用いられる。
図１に模式的に示すように、本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４は、第一のＡｌ系めっき鋼板１と、第一のＡｌ系めっき鋼板１より面積の小さい第二のＡｌ系めっき鋼板２とを、溶接３することで構成される。このとき、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４の中で、第二のＡｌ系めっき鋼板２が重ね合わされた部分を、重ね合わせ部４ａと呼び、重ね合わされていない部分を、一枚部４ｂと呼ぶ。なお、本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４において、第二のＡｌ系めっき鋼板２は、図１に模式的に示したように、第一のＡｌ系めっき鋼板１からはみ出した部分が存在しないように、第一のＡｌ系めっき鋼板１の外縁部よりも内側に配置されることが好ましい。
また、第一のＡｌ系めっき鋼板１の表面には、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接する側の面１ａと、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側の面１ｂの両面に対し、Ａｌ系めっき層が施されており、第二のＡｌ系めっき鋼板２についても同様に、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接する側の面２ａと、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の面２ｂの両面に対し、Ａｌ系めっき層が施されている。更に、第二のＡｌ系めっき鋼板２の、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の面２ｂには、Ａｌ系めっき層の上層に、炭素系黒色皮膜（図示せず。）が設けられている。
ホットスタンプ用重ね合わせブランク４では、本実施形態に係る重ね合わせホットスタンプ成形体の製造方法として、加熱炉５でＡｃ３点以上まで加熱されることで、鋼板はオーステナイト化され、炉から取り出した直後に金型６でプレス成形及び急冷されることで、鋼板はマルテンサイト変態する。これにより、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４は、耐衝突特性に優れた本実施形態に係る重ね合わせホットスタンプ成形体１２となる。このとき、重ね合わせ部４ａの少なくとも一部には、重ね合わせホットスタンプ成形体１２となった際に曲げ部８となる部分が存在する。
図１では、重ね合わせホットスタンプ成形体１２の一例として、ハット形状の金型を用いた成形品を図示している。ここで、ホットスタンプ成形体１２の部位の呼称を、頭頂部７、頭頂部の曲げ部８、縦壁部１０、フランジ部１１、フランジ部の曲げ部９とする。
なお、図１では、本実施形態に係る第二のＡｌ系めっき鋼板２は、頭頂部７側の外側に配置されているが、第二のＡｌ系めっき鋼板２が頭頂部７の内側に配置されることでも、本発明の目的は達成される。
（１．ホットスタンプ用重ね合わせブランク）
以下、本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４について、詳細に説明する。
以下、本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４について、詳細に説明する。
上記のように、本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４は、第一のＡｌ系めっき鋼板１と、第一のＡｌ系めっき鋼板１に溶接された、第一のＡｌ系めっき鋼板１より面積の小さい第二のＡｌ系めっき鋼板２と、を有しており、第一のＡｌ系めっき鋼板１及び第二のＡｌ系めっき鋼板２それぞれの両面には、Ａｌ系めっきが施されている。すなわち、本実施形態に係る第一のＡｌ系めっき鋼板１及び第二のＡｌ系めっき鋼板２は、母材鋼板の双方の表面上にＡｌ系めっき層を有する、アルミめっき鋼板である。
＜母材鋼板＞
本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４において、第一のＡｌ系めっき鋼板１及び第二のＡｌ系めっき鋼板２のそれぞれにおける母材鋼板の化学組成は、特に限定されるものではない。ただし、例えば１５００ＭＰａ以上の引張強さ（試験力を９．８１０７Ｎとしたときのビッカース硬さ（すなわち、ＪＩＳ Ｚ２２４４－１：２０２０におけるＨＶ１）で４００程度以上）を得ることを目的に、化学組成が、質量％で、Ｃ：０．１９～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～１．５０％、Ｍｎ：０．４～２．０％、Ｃｒ：０．０１～１．００％、Ｔｉ：０．００１～０．１００％、Ｂ：０．０００５～０．０１００％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ａｌ：０～１．０００％、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｎ、Ｖ、Ｓｂ：それぞれ、０～０．５００％、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｏ：それぞれ、０～０．０１００％以下、残部Ｆｅ及び不純物である母材鋼板を用いることが好ましい。また、上記の化学組成の範囲内で、第一のＡｌ系めっき鋼板１の母材鋼板の化学組成と、第二のＡｌ系めっき鋼板２の母材鋼板の化学組成とは、同一であってもよいし、相違していてもよい。
本実施形態に係るホットスタンプ用重ね合わせブランク４において、第一のＡｌ系めっき鋼板１及び第二のＡｌ系めっき鋼板２のそれぞれにおける母材鋼板の化学組成は、特に限定されるものではない。ただし、例えば１５００ＭＰａ以上の引張強さ（試験力を９．８１０７Ｎとしたときのビッカース硬さ（すなわち、ＪＩＳ Ｚ２２４４－１：２０２０におけるＨＶ１）で４００程度以上）を得ることを目的に、化学組成が、質量％で、Ｃ：０．１９～０．５０％、Ｓｉ：０．０１～１．５０％、Ｍｎ：０．４～２．０％、Ｃｒ：０．０１～１．００％、Ｔｉ：０．００１～０．１００％、Ｂ：０．０００５～０．０１００％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．１００％以下、Ａｌ：０～１．０００％、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０～０．１００％、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗ、Ｓｎ、Ｖ、Ｓｂ：それぞれ、０～０．５００％、Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｏ：それぞれ、０～０．０１００％以下、残部Ｆｅ及び不純物である母材鋼板を用いることが好ましい。また、上記の化学組成の範囲内で、第一のＡｌ系めっき鋼板１の母材鋼板の化学組成と、第二のＡｌ系めっき鋼板２の母材鋼板の化学組成とは、同一であってもよいし、相違していてもよい。
上記の化学組成を母材鋼板としたＡｌ系めっき鋼板の製造方法は、特に限定されるものではない。例えば、常法の製銑工程、及び、製鋼工程を経て、熱延、酸洗、冷延、ゼンジミア式溶融アルミめっきの工程で製造されたものを、上記のアルミめっき鋼板として利用することができる。
本実施形態において、第一のＡｌ系めっき鋼板１の板厚ｔ１（ｍｍ）と、第二のＡｌ系めっき鋼板２の板厚ｔ２（ｍｍ）は、選択的に、それぞれ０．５ｍｍ以上３．２ｍｍ以下であることが好ましい。板厚を０．５ｍｍ以上とすることで、熱延、冷延での工程の生産性を所望の状態に保持することが可能となる。また、板厚を３．２ｍｍ以下とすることで、ホットスタンプの金型焼き入れ時に冷却速度が低下して焼き入れ性が不足する結果、所望の引張強度が得られなくなる現象を、防止することが可能となる。
なお、第一のＡｌ系めっき鋼板１の板厚ｔ１及び第二のＡｌ系めっき鋼板２の板厚ｔ２は、例えば、ＪＩＳ Ｂ７５０２：２０１６に準拠したマイクロメーターを用いて測定することが可能である。また、上記の板厚ｔ１、ｔ２とは、母材鋼板の板厚に加え、両面に設けられたＡｌ系めっき層の厚みをも含んだ板厚とする。
＜Ａｌ系めっき層＞
第一のＡｌ系めっき鋼板１の両面に施されるＡｌ系めっき層の付着量は、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接する側の表面１ａにおいて、Ｗ１ａ（ｇ／ｍ２）であり、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側の表面１ｂにおいて、Ｗ１ｂ（ｇ／ｍ２）である。また、第二のＡｌ系めっき鋼板２の両面に施されるＡｌ系めっき層の付着量は、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の表面２ｂにおいて、Ｗ２ｂ（ｇ／ｍ２）である。ここで、上記Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ｂのいずれにおいても、その値は、それぞれ独立に、片面当たり２０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下の範囲内である。つまり、Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、及び、Ｗ２ｂは、それぞれ下記の式（３）、式（４）、及び、式（５）を満足する。
２０≦Ｗ１ａ≦１２０ ・・・ 式（３）
２０≦Ｗ１ｂ≦１２０ ・・・ 式（４）
２０≦Ｗ２ｂ≦１２０ ・・・ 式（５）
第一のＡｌ系めっき鋼板１の両面に施されるＡｌ系めっき層の付着量は、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接する側の表面１ａにおいて、Ｗ１ａ（ｇ／ｍ２）であり、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側の表面１ｂにおいて、Ｗ１ｂ（ｇ／ｍ２）である。また、第二のＡｌ系めっき鋼板２の両面に施されるＡｌ系めっき層の付着量は、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の表面２ｂにおいて、Ｗ２ｂ（ｇ／ｍ２）である。ここで、上記Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ｂのいずれにおいても、その値は、それぞれ独立に、片面当たり２０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下の範囲内である。つまり、Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、及び、Ｗ２ｂは、それぞれ下記の式（３）、式（４）、及び、式（５）を満足する。
２０≦Ｗ１ａ≦１２０ ・・・ 式（３）
２０≦Ｗ１ｂ≦１２０ ・・・ 式（４）
２０≦Ｗ２ｂ≦１２０ ・・・ 式（５）
ここで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４における、重ね合わされていない部分（一枚部４ｂ）の平均のＡｌ系めっき層の付着量を、片面当たりＷ１（ｇ／ｍ２）とする。第一のＡｌ系めっき鋼板１において、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接している側の表面の片面のＡｌ系めっき層の付着量がＷ１ａ（ｇ／ｍ２）であり、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接していない側の表面の片面のＡｌ系めっき層の付着量がＷ１ｂ（ｇ／ｍ２）であった場合、Ｗ１＝０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）となる。また、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４における、重ね合わせ部４ａの平均のＡｌ系めっき層の付着量を、片面当たりＷ２（ｇ／ｍ２）とする。第一のＡｌ系めっき鋼板１における、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接していない側の表面１ｂの片面のＡｌ系めっき層の付着量がＷ１ｂ（ｇ／ｍ２）であり、第二のＡｌ系めっき鋼板２における、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接していない側の表面の片面のＡｌ系めっき層の付着量がＷ２ｂ（ｇ／ｍ２）であった場合、Ｗ２＝０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）となる。
なお、第一のＡｌ系めっき鋼板１において、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接する側の表面１ａ、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側の表面１ｂ、及び、第二のＡｌ系めっき鋼板２において、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の表面２ｂは、製造された重ね合わせブランクがホットスタンプの加熱の際に、熱源に露出する面であり、ホットスタンプにおける加熱時の昇温速度を制御する上で重要な表面となる。
本実施形態に係るＡｌ系めっき層に求められる特性としては、（ａ）ホットスタンプ加熱時のＦｅスケールの発生を抑制すること、（ｂ）ホットスタンプ成形時のめっきの滑落（パウダリングとも呼ばれる。）によるめっきの欠けや押し疵を抑制すること、が挙げられる。
パウダリングは、成形時に生じる曲げ部の内側の面でめっきに掛かる圧縮応力や、成形時の金型からの摺動によってめっきに掛かるせん断応力等を原因として発生する。各鋼板におけるＡｌ系めっき層の付着量Ｗ１、Ｗ２が２０ｇ／ｍ２未満である場合には、めっきの厚みが薄くなり、Ｆｅスケールの抑制が不十分となる問題が生じる。そのため、各Ａｌ系めっき鋼板におけるＡｌ系めっき層の付着量Ｗ１、Ｗ２は、それぞれ独立に、２０ｇ／ｍ２以上とする。各Ａｌ系めっき鋼板におけるＡｌ系めっき層の付着量Ｗ１、Ｗ２は、それぞれ独立に、好ましくは３０ｇ／ｍ２以上であり、より好ましくは、好ましくなる順に、３５ｇ／ｍ２以上、４０ｇ／ｍ２以上、４５ｇ／ｍ２以上、又は、５０ｇ／ｍ２以上である。
一方、各Ａｌ系めっき鋼板における片面あたりのめっきの付着量Ｗ１、Ｗ２が１２０ｇ／ｍ２を超える場合には、パウダリングの抑制が不十分となる問題が生じる。そのため、本実施形態において、各Ａｌ系めっき鋼板における片面あたりのめっきの付着量Ｗ１、Ｗ２は、それぞれ独立に、１２０ｇ／ｍ２以下とする。各Ａｌ系めっき鋼板における片面あたりのめっきの付着量Ｗ１、Ｗ２は、それぞれ独立に、好ましくは１１０ｇ／ｍ２以下であり、より好ましくは、好ましくなる順に、１００ｇ／ｍ２以下、９５ｇ／ｍ２以下、９０ｇ／ｍ２以下である。なお、第二のＡｌ系めっき鋼板２において、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接する側の表面におけるＡｌ系めっき層の付着量については、特に規定するものではない。
なお、各Ａｌ系めっき鋼板におけるＡｌ系めっき層の厚み（μｍ）は、めっき付着量（ｇ／ｍ２）から概算することができる。各Ａｌ系めっき鋼板におけるＡｌ系めっき層の厚み（μｍ）は、Ａｌ系めっき層の化学組成にもよるが、概ね、以下の式（１０）により求めることができる。
（めっきの厚み）＝（めっき付着量）／３ ・・・ 式（１０）
図２は、本実施形態に係るＡｌ系めっき層が母材鋼板の表面に設けられためっき鋼板１３の片面側の層構造を、模式的に示したものである。本実施形態に係るＡｌ系めっき層は、溶融めっき法によって製造された場合、Ａｌ系めっき層１４の母材鋼板１５との境界部付近に、アルミ－鉄系（Ａｌ－Ｆｅ系）合金層（図示せず。）が形成される。
なお、Ａｌ系めっきを母材鋼板に処理する方法として一般的な溶融めっき法によれば、溶融アルミめっき浴に母材鋼板を浸漬し、窒素や大気などでガスワイピングすることで付着量が調整されたＡｌ系めっき鋼板を製造することができる。その結果、必然的に、図２のＡｌ系めっき層１４と母材鋼板１５との界面には、溶融めっき時のＦｅの溶出により、アルミ－鉄系合金層が形成される。本願明細書では、図２のＡｌ系めっき層１４に、アルミ－鉄系合金層も含むものとする。
上記Ａｌ系めっき層を形成するための溶融アルミめっき浴の化学組成（つまり、Ｆｅを除き、Ａｌ系めっき層１４の化学組成とほぼ同一である。）は、特に限定されない。ただし、ホットスタンプ加熱時に必要な耐熱性に優れる点で、溶融アルミめっき浴のＡｌの含有量は、８０質量％以上であることが好ましい。また、アルミ－鉄系合金層の厚みの制御が容易な点で、溶融アルミめっき浴のＳｉの含有量は、２質量％以上であることが好ましい。Ｓｉの含有量を２質量％以上とすることで、アルミ－鉄系合金層が厚くなり過ぎて成形性が低下することを、防止することが可能となる。一方、溶融アルミめっき浴のＳｉの含有量を１５質量％以下とすることで、ホットスタンプ加熱時の合金化反応が遅くなりホットスタンプの生産性が低下することを、防止することが可能となる。
溶融アルミめっき浴がＳｉを２質量％以上１５質量％以下含有する場合、かかるめっき浴を用いて形成されるＡｌ系めっき層１４には、状態図に基づいてＡｌとＳｉの共晶組織が形成される。溶融めっき法による場合、不可避的に母材鋼板からの溶出成分としてＦｅを１質量％以上５質量％以下含むことがある。他の不可避的不純物としては、溶融めっき設備の溶出成分や溶融アルミめっき浴のインゴットの不純物に起因したＣｒ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｗ、Ｂｉ、Ｍｇ、Ｃａなどの元素が挙げられ、これらの元素を１質量％未満含むことがある。
すなわち、本実施形態に係るＡｌ系めっき層１４の化学組成（平均化学組成）は、質量％で、Ａｌ：８０～９７％、Ｓｉ：２～１５％、Ｆｅ：１～１５％、Ｃｒ：０％以上１％未満、Ｍｏ：０％以上１％未満、Ｚｎ：０％以上１％未満、Ｖ：０％以上１％未満、Ｔｉ：０％以上１％未満、Ｓｎ：０％以上１％未満、Ｎｉ：０％以上１％未満、Ｃｕ：０％以上１％未満、Ｗ：０％以上１％未満、Ｂｉ：０％以上１％未満、Ｍｇ：０％以上１％未満、Ｃａ：０％以上１％未満を含有し、残部は不純物であるめっき層であってもよい。ここで、前述の通り、溶融アルミめっき浴では、不可避的にＦｅを１質量％以上５質量％以下含むことがあるのに対し、Ａｌ系めっき層にはアルミ－鉄系合金層が形成されるため、Ｆｅの割合が高まる。そのため、Ａｌ系めっき層１４の化学組成はＦｅ：１～１５％であっても良い。
上記アルミ－鉄系合金層の金属組織としては、ＡｌとＦｅの２元合金であるθ相（ＦｅＡｌ３）、η相（Ｆｅ２Ａｌ５）、ζ相（ＦｅＡｌ２）、Ｆｅ３Ａｌ、ＦｅＡｌ、Ａｌ固溶系のＢＣＣ相（α２、α）などが挙げられ、これらのめっき相の組み合わせでアルミ－鉄系合金層が構成される。Ｓｉを含有する場合のアルミ－鉄系合金層の金属組織としては、τ１相（Ａｌ２Ｆｅ３Ｓｉ３）、τ２相（Ａｌ３ＦｅＳｉ）、τ３相（Ａｌ２ＦｅＳｉ）、τ４相（Ａｌ３ＦｅＳｉ２）、τ５相（Ａｌ８Ｆｅ２Ｓｉ）、τ６相（Ａｌ９Ｆｅ２Ｓｉ２）、τ７相（Ａｌ３Ｆｅ２Ｓｉ３）、τ８相（Ａｌ２Ｆｅ３Ｓｉ４）、τ１０相（Ａｌ４Ｆｅ１．７Ｓｉ）、τ１１相（Ａｌ５Ｆｅ２Ｓｉ）などが挙げられ（ただし、各相は化学量論的な組成にならない場合がある。）、アルミ－鉄系合金層の金属組織は、主としてτ５相、又は、θ相で構成されることが多い。
また、上記Ａｌ系めっき層の片面当たりの付着量は、予め一方の面のＡｌ系めっき層をシールで保護した上で、ＪＩＳ Ｇ ３３１４：２０１９ ＪＢ．３の方法（水酸化ナトリウム－ヘキサメチレンテトラミン・塩酸剥離重量法）を用いて測定する。
＜明度＞
以下では、図１を参照しながら、本発明で重要な、明度について説明する。かかる明度は、ＪＩＳ Ｚ８７８１－４：２０１３の３．３に規定された、ＣＩＥ１９７６明度指数Ｌ＊（ＣＩＥ １９７６ ｌｉｇｈｔｎｅｓｓ）であり、以下、単に「明度」又は「明度Ｌ＊」という。
以下では、図１を参照しながら、本発明で重要な、明度について説明する。かかる明度は、ＪＩＳ Ｚ８７８１－４：２０１３の３．３に規定された、ＣＩＥ１９７６明度指数Ｌ＊（ＣＩＥ １９７６ ｌｉｇｈｔｎｅｓｓ）であり、以下、単に「明度」又は「明度Ｌ＊」という。
第一のＡｌ系めっき鋼板１の表面の明度Ｌ＊について、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接する側の表面１ａにおいてＬ＊１ａと表記し、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側の表面１ｂにおいてＬ＊１ｂと表記するものとする。更に、第二のＡｌ系めっき鋼板２の表面の明度Ｌ＊について、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の表面２ｂにおいてＬ＊２ｂと表記するものとする。その上で、Ｌ＊１＝０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）、Ｌ＊２＝０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）と定義する。この場合に、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４は、以下の式（１）及び式（２）を満足する。なお、第二のＡｌ系めっき鋼板２において、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接する側の表面２ａにおけるＡｌ系めっき層の表面の明度については、特に規定するものではない。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２．０ ・・・ 式（１）
０．８６≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（２）
０．８６≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（２）
ここで、Ｌ＊１とは、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４における、重ね合わされていない部分（一枚部４ｂ）の平均のＡｌ系めっき層の表面の明度を、意味している。また、Ｌ＊２とは、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４における、重ね合わせ部４ａの平均のＡｌ系めっき層の表面の明度を、意味している。
［（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２：１４．０以上３２．０以下］
明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板のホットスタンプ時の加熱における昇温速度が増加する。これは、明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板の表面が黒色化していることを示唆することから、熱を吸収し易い特性が得られるためと考えられる。すなわち、本実施形態において、明度は、ホットスタンプ時の加熱における昇温速度を評価するための指標として用いられる。特に、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることを改善するには、重ね合わせ部の明度と、一枚部の明度とに差を設け、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）を大きくすることが重要であること（すなわち、板厚の厚い重ね合わせ部では、表面の明度を低くし、一枚部では、逆に表面の明度を高くすることが重要であること）を見出した。
明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板のホットスタンプ時の加熱における昇温速度が増加する。これは、明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板の表面が黒色化していることを示唆することから、熱を吸収し易い特性が得られるためと考えられる。すなわち、本実施形態において、明度は、ホットスタンプ時の加熱における昇温速度を評価するための指標として用いられる。特に、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることを改善するには、重ね合わせ部の明度と、一枚部の明度とに差を設け、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）を大きくすることが重要であること（すなわち、板厚の厚い重ね合わせ部では、表面の明度を低くし、一枚部では、逆に表面の明度を高くすることが重要であること）を見出した。
更に、Ａｌ系めっき鋼板を用いることで、銀白色の金属光沢を持った表面に起因して、高い明度を得ることが出来ること、及び、Ａｌ系めっき層の厚み（Ａｌ系めっき層の付着量と考えることもできる。）を大きくすることで、めっきの合金化が表面まで到達することで生じるめっき表面の黒色化を抑制することができ、ホットスタンプの加熱中でも高い明度を維持できること、をそれぞれ見出した。すなわち、一枚部４ｂのＡｌ系めっき層の付着量Ｗ１と、重ね合わせ部４ａのＡｌ系めっき層の付着量Ｗ２との比、（Ｗ１／Ｗ２）を大きくすることが重要である。また、Ａｌ系めっき鋼板の上層に炭素系黒色皮膜を用いることで、明度を下げることが出来る。このように、Ａｌ系めっき鋼板に用いるＡｌ系めっき層と、炭素系黒色皮膜とを適切に制御することで、明度を所望の値に調整することが可能である。
以上より、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることを改善するには、明度と付着量とが互いに関係するため、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）と（Ｗ１／Ｗ２）２との積を、ある範囲に制御することが重要である。
（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値が１４．０未満である場合には、ホットスタンプ時の加熱における昇温速度の改善が十分ではなく、更に、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差が十分に改善されずに、重ね合わせホットスタンプ成形体のスポット溶接性が低下する。そのため、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値を、１４．０以上とする。（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値は、好ましくは１６．０以上であり、より好ましくは１８．０以上である。
また、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値が３２．０を超える場合には、ホットスタンプ時の加熱における昇温速度の改善が飽和することに加え、面積として大きな第一のＡｌ系めっき鋼板１のＡｌ系めっき層の付着量Ｗ１が多くなり、ホットスタンプの成型時のめっきのパウダリング性が低下する。そのため、（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値を３２．０以下とする。（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２の値は、好ましくは３１．０以下であり、より好ましくは３０．０以下、２９．０以下、２８．０以下、２７．０以下、又は、２６．０以下である。
［｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２：０．８６以上］
明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板のホットスタンプ時の加熱における昇温速度が増加する。これは、明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板の表面が黒色化していることを示唆することから、熱を吸収し易い特性が得られるためと考えられる。特に、パッチワークの重ね合わせ部の昇温速度が遅いことを改善するには、重ね合わせ部の板厚（すなわち第一のＡｌ系めっき鋼板１の板厚ｔ１と第二のＡｌ系めっき鋼板２の板厚ｔ２の合計ｔ１＋ｔ２）に対し、相対的に重ね合わせ部の明度を下げることが重要である。上記式（２）では、板厚の比ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）のべき数が１であるのに対し、明度の比（Ｌ＊１／Ｌ＊２）のべき数は２となっている。このことから、本発明においては、明度の比（Ｌ＊１／Ｌ＊２）が、板厚の比ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）よりも重要な位置づけであることがわかる。
明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板のホットスタンプ時の加熱における昇温速度が増加する。これは、明度は、その値が低いほど、アルミめっき鋼板の表面が黒色化していることを示唆することから、熱を吸収し易い特性が得られるためと考えられる。特に、パッチワークの重ね合わせ部の昇温速度が遅いことを改善するには、重ね合わせ部の板厚（すなわち第一のＡｌ系めっき鋼板１の板厚ｔ１と第二のＡｌ系めっき鋼板２の板厚ｔ２の合計ｔ１＋ｔ２）に対し、相対的に重ね合わせ部の明度を下げることが重要である。上記式（２）では、板厚の比ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）のべき数が１であるのに対し、明度の比（Ｌ＊１／Ｌ＊２）のべき数は２となっている。このことから、本発明においては、明度の比（Ｌ＊１／Ｌ＊２）が、板厚の比ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）よりも重要な位置づけであることがわかる。
更に、重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差があることを改善するには、板厚の厚い重ね合わせ部では、表面の明度を低くし、一枚部では、逆に表面の明度を高くすることが重要である。
すなわち、第一のＡｌ系めっき鋼板１の板厚ｔ１と、第二のＡｌ系めっき鋼板２の板厚ｔ２から求まる、重ね合わせ部の板厚（ｔ１＋ｔ２）と、一枚部の板厚ｔ１との比ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）に対し、重ね合わせ部の明度Ｌ＊２と、一枚部の明度Ｌ＊１との比（Ｌ＊１／Ｌ＊２）の２乗が、０．８６以上に大きくなることが、パッチワークの重ね合わせ部と一枚部との昇温速度の差の改善には重要である。｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２の値が０．８６未満である場合、重ね合わせ部の昇温速度の差ができ、スポット溶接性が低下する。｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２の値は、高ければ高いほど好ましい。このため、必要に応じて、その下限を、０．９０以上、０．９４以上、０．９８以上、又は、１．０２以上としてもよい。ただし、｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２の値の上限は特に定めるものではないが、３．００超とする場合には、明度の差を形成することが経済的に困難となる。そのため、｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２の値の上限値は、実質的には３．００である。｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２の値は、好ましくは２．５０以下であり、より好ましくは２．００以下であり、更に好ましくは１．５０以下である。
明度の測定方法としては、例えば試験片を５０×５０ｍｍを切り出し、分光測色計（スガ試験機製ＳＣ－Ｔ－ＧＶ５、正反射光を含む。）を用いて、測定ビームの直径φ１５ｍｍで測定することができる。
なお、上記式（１）及び式（２）は、Ａｌ系めっき鋼板の板厚及びＡｌ系めっき層の付着量等を変えながら重ね合わせブランクを作製し、実際にホットスタンプを実施して、得られた重ね合わせホットスタンプ成形体を評価するという、一連の検証を行うことで策定したものである。かかる検証では、得られた重ね合わせホットスタンプ成形体のそれぞれについて、重ね合わせ部の昇温速度やスポット溶接性という観点から評価を行い、良好な評価結果を示したものが満たしていた関係性を、実験的に定式化した。
＜炭素系黒色皮膜＞
図３は、本実施形態に係る母材鋼板１５の表面にＡｌ系めっき層１４が設けられ、更にその上層に炭素系黒色皮膜１７が設けられたＡｌ系めっき鋼板１６の片面側の層構造、又は、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖを更に含有する炭素系黒色皮膜１７が上層に設けられたＡｌ系めっき鋼板１６の片面側の層構造を、模式的に示したものである。
図３は、本実施形態に係る母材鋼板１５の表面にＡｌ系めっき層１４が設けられ、更にその上層に炭素系黒色皮膜１７が設けられたＡｌ系めっき鋼板１６の片面側の層構造、又は、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖを更に含有する炭素系黒色皮膜１７が上層に設けられたＡｌ系めっき鋼板１６の片面側の層構造を、模式的に示したものである。
第二のＡｌ系めっき鋼板２において、第一のＡｌ系めっき鋼板１と接しない側の表面２ｂに位置するＡｌ系めっき層の上層には、炭素系黒色皮膜１７が設けられる。Ａｌ系めっき鋼板では、銀白色の金属光沢を持った表面となるため、高い明度となる。ここで、Ａｌ系めっき鋼板の上層に炭素系黒色皮膜を設けることで、明度を下げることが出来る。特に、炭素系黒色皮膜１７は、ホットスタンプ時の加熱中の酸化反応によって燃焼することで焼失され、ＣＯ２等として排出される。その結果、炭素系黒色皮膜１７が残存することによる重ね合わせホットスタンプ成形品のスポット溶接性の低下を、抑制できる。
また、銀白色の金属光沢を持ったＡｌ系めっき鋼板の明度を更に増加させる手段としては、例えば、Ａｌ系めっき鋼板を６００℃程度に加熱することで表面を酸化させることにより、白色化させることが挙げられる。これにより、Ａｌ系めっき鋼板の表面の明度を更に増加させることが可能である。
［炭素系黒色皮膜１７の膜厚］
炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、０．３μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。炭素系黒色皮膜１７の膜厚を０．３μｍ以上とすることで、明度の増加を抑制して、重ね合わせ部の昇温速度を増加させることが可能となる。炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、より好ましくは０．３μｍ以上であり、更に好ましくは０．４μｍ以上であり、更に一層好ましくは、好ましくなる順に、０．５μｍ以上、０．６μｍ以上、０．７μｍ以上である。一方、炭素系黒色皮膜１７の膜厚を１０μｍ以下とすることで、経済性を担保しつつ明度を低下させることが可能となると共に、ホットスタンプの加熱後に皮膜を残存させずにスポット溶接性を担保することが可能となる。炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、より好ましくは８μｍ以下であり、更に好ましくは、好ましくなる順に、６μｍ以下、５μｍ以下、４μｍ以下である。
炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、０．３μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。炭素系黒色皮膜１７の膜厚を０．３μｍ以上とすることで、明度の増加を抑制して、重ね合わせ部の昇温速度を増加させることが可能となる。炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、より好ましくは０．３μｍ以上であり、更に好ましくは０．４μｍ以上であり、更に一層好ましくは、好ましくなる順に、０．５μｍ以上、０．６μｍ以上、０．７μｍ以上である。一方、炭素系黒色皮膜１７の膜厚を１０μｍ以下とすることで、経済性を担保しつつ明度を低下させることが可能となると共に、ホットスタンプの加熱後に皮膜を残存させずにスポット溶接性を担保することが可能となる。炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、より好ましくは８μｍ以下であり、更に好ましくは、好ましくなる順に、６μｍ以下、５μｍ以下、４μｍ以下である。
炭素系黒色皮膜１７の膜厚は、めっきの断面を光学顕微鏡（例えば面積：１００μｍ×１００μｍ）で観察し（エッチング無し）、図３に示すようにアルミめっき層の上層の皮膜の厚みを測定することを３視野で実施し、３視野それぞれで測定した皮膜の厚みの平均値として求めることができる。このとき、断面から皮膜を電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）で分析し、炭素含有量が３０質量％以上の場合、炭素系黒色皮膜であると判断する。黒色の皮膜であることとは、表面からの明度Ｌ＊値が６０以下であることから判断する。
［バインダー］
炭素系黒色皮膜１７には、Ａｌ系めっき層との密着性を高めるためのバインダーとして、選択的に、樹脂を含有することができる。樹脂の種類としては、特に限定されるものではなく、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリアクリル樹脂、ポリメタクリル酸樹脂、ポリエポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリカーボネート樹脂などを挙げることができる。
炭素系黒色皮膜１７には、Ａｌ系めっき層との密着性を高めるためのバインダーとして、選択的に、樹脂を含有することができる。樹脂の種類としては、特に限定されるものではなく、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリアクリル樹脂、ポリメタクリル酸樹脂、ポリエポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリカーボネート樹脂などを挙げることができる。
［炭素系黒色皮膜の窒素含有量］
炭素系黒色皮膜１７は、窒素含有量が、２質量％以上１８質量％以下であることが好ましい。炭素系皮膜は、一般に、Ａｌめっき上に塗装した場合に、皮膜とめっきとの密着性が低下する。しかしながら、例えば、窒素を含有するポリウレタン樹脂をバインダー成分に用いたり、アンモニアを混合させたりして、窒素の含有量を上げることで、Ａｌ系めっき層との密着性を、より一層高めることが出来る。これにより、重ね合わせ部の昇温速度をより一層高めることが出来る。
炭素系黒色皮膜１７は、窒素含有量が、２質量％以上１８質量％以下であることが好ましい。炭素系皮膜は、一般に、Ａｌめっき上に塗装した場合に、皮膜とめっきとの密着性が低下する。しかしながら、例えば、窒素を含有するポリウレタン樹脂をバインダー成分に用いたり、アンモニアを混合させたりして、窒素の含有量を上げることで、Ａｌ系めっき層との密着性を、より一層高めることが出来る。これにより、重ね合わせ部の昇温速度をより一層高めることが出来る。
このようなＡｌ系めっき層との密着性の向上効果は、窒素含有量を２質量％以上とすることで発現させることが可能であるため、炭素系黒色皮膜１７の窒素含有量は、２質量％以上であることが好ましい。また、炭素系黒色皮膜１７の窒素含有量を１８質量％以下とすることで、樹脂の分解反応を抑制して、皮膜の剥離を防止することが可能となる。なお、窒素含有量は、断面から皮膜を電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）で分析し求めることが出来る。
［炭素系黒色皮膜中にＺｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖの少なくとも何れか１種類以上含有］
第二の鋼板２の表面に施されたＡｌ系めっき層の、更に上層に位置する炭素系黒色皮膜１７に対し、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下を含有させることが好ましい。ここで示す付着量は、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖとして、単位面積当たりに付着する量を指す。Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖは、放射率を向上させることに加え、赤外線吸収が良好な酸化物を構成する元素である。そのため、かかる元素を含有する炭素系黒色皮膜１７を設けることで、重ね合わせブランクとして用いる場合に課題となる、昇温速度が遅い重ね合わせ部と、昇温速度が速い一枚部との昇温速度の違いを、抑制することができる。特に、上述の炭素系黒色皮膜１７は、ホットスタンプ加熱中に焼失することと比較し、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖは、ホットスタンプ加熱中でも残存する。そのために、かかる元素を含有する炭素系黒色皮膜１７は、高温での昇温速度向上に、より一層寄与することができる。また、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖは、金属状態で含有させても、酸化物の状態で含有させても、いずれの状態でもよい。これは、昇温の途中過程でいずれも酸化物となり、放射率向上に寄与するためである。
第二の鋼板２の表面に施されたＡｌ系めっき層の、更に上層に位置する炭素系黒色皮膜１７に対し、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下を含有させることが好ましい。ここで示す付着量は、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖとして、単位面積当たりに付着する量を指す。Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖは、放射率を向上させることに加え、赤外線吸収が良好な酸化物を構成する元素である。そのため、かかる元素を含有する炭素系黒色皮膜１７を設けることで、重ね合わせブランクとして用いる場合に課題となる、昇温速度が遅い重ね合わせ部と、昇温速度が速い一枚部との昇温速度の違いを、抑制することができる。特に、上述の炭素系黒色皮膜１７は、ホットスタンプ加熱中に焼失することと比較し、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖは、ホットスタンプ加熱中でも残存する。そのために、かかる元素を含有する炭素系黒色皮膜１７は、高温での昇温速度向上に、より一層寄与することができる。また、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖは、金属状態で含有させても、酸化物の状態で含有させても、いずれの状態でもよい。これは、昇温の途中過程でいずれも酸化物となり、放射率向上に寄与するためである。
上記のような昇温速度の違いの抑制効果は、かかる元素の合計付着量を０．２ｇ／ｍ２以上とすることで発現させることができる。そのため、炭素系黒色皮膜１７におけるかかる元素の合計付着量は、０．２ｇ／ｍ２以上であることが好ましい。炭素系黒色皮膜１７におけるかかる元素の合計付着量は、より好ましくは、０．４ｇ／ｍ２以上であり、更に好ましくは０．６ｇ／ｍ２以上である。
一方、炭素系黒色皮膜１７におけるかかる元素の合計付着量を３．０ｇ／ｍ２以下とすることで、上記のような昇温速度の違いの抑制効果を、飽和させずに発現させることが可能となる。また、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖは、ホットスタンプ加熱後でも残存するものであるが、炭素系黒色皮膜１７におけるかかる元素の合計付着量を３．０ｇ／ｍ２以下とすることで、ホットスタンプ成形品のスポット溶接性を保持させることが可能となる。炭素系黒色皮膜１７におけるかかる元素の合計付着量は、より好ましくは２．８ｇ／ｍ２以下であり、更に好ましくは２．６ｇ／ｍ２以下である。
Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖの付着量（含有量）の特定方法としては、例えば、蛍光Ｘ線分析装置（ＲＩＧＡＫＵ社製、ＺＳＸ Ｐｒｉｍｕｓ）を用いて表面から元素分析し、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖの付着量を定量することで求めることができる。
以上述べた炭素系黒色皮膜１７の処理方法としては特に限定されないが、例えば、水分散型のカーボンブラック（例えば、三菱化学社製ＲＣＦ＃５２）、亜鉛酸化物（例えば、シーアイ化成社製、Ｎａｎｏ Ｔｅｋ）又はチタン酸化物（例えば、シーアイ化成社製、Ｎａｎｏ Ｔｅｋ）、銅酸化物（例えば、シーアイ化成社製、Ｎａｎｏ Ｔｅｋ）、バナジウム酸化物（Ｈｏｎｇｗｕ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｇｒｏｕｐ Ｌｔｄ社製）を水に分散させた水系塗装液を準備し、上記溶融アルミめっき処理を実施した後に、ロールコーターで塗装し、乾燥焼き付け処理を行うことで製造することができる。または、アルミめっき鋼板に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ又はＶの金属を真空蒸着させる手段を用いて、製造することができる。
なお、本実施形態に係る他の様態として、Ａｌ系めっき層の上に、上記炭素系黒色皮膜１７と、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類（より詳細には、金属状態のこれら元素、又は、これら元素の酸化物）を有する皮膜層１７’の双方を備えていてもよい。この場合に、炭素系黒色皮膜１７と、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層１７’の配置順序についても特に限定されるものではなく、炭素系黒色皮膜１７がＺｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層１７’の上層に位置してもよいし、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層１７’が炭素系黒色皮膜１７の上層に位置してもよい。
なお、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層１７’が炭素系黒色皮膜１７の下層に位置した場合であっても、本実施形態に係る炭素系黒色皮膜１７の膜厚であれば、蛍光Ｘ線は容易に炭素系黒色皮膜１７を透過する。そのため、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層１７’が炭素系黒色皮膜１７の下層に位置した場合であっても、蛍光Ｘ線分析法により、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖの付着量を測定することが可能である。
また、かかる炭素系黒色皮膜１７や、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を含有する皮膜層１７’は、母材鋼板の両面に設けられてもよいが、母材鋼板において、ホットスタンプの加熱時における熱源に露出する側の面にのみ設けられることがより好ましい。
また、第一のＡｌ系めっき鋼板１は、第二のＡｌ系めっき鋼板２と接しない側のＡｌ系めっき層の上層として、上記のような炭素系黒色皮膜を有していてもよい。
＜溶接＞
第一のＡｌ系めっき鋼板１と第二のＡｌ系めっき鋼板２とを重ね合わせて溶接されるホットスタンプ用重ね合わせブランク４において、溶接の種類としては、スポット溶接、シーム溶接、ろう付け溶接、レーザー溶接、プラズマ溶接、アーク溶接などが選択できる。ここで、重ね合わせ部を良好に接触させるという点で、重ね合わせ部の内部までを複数の点で接触させ、かつ、鋼板－鋼板間に加圧を掛けて直接接合することができるスポット溶接がより好ましい。
第一のＡｌ系めっき鋼板１と第二のＡｌ系めっき鋼板２とを重ね合わせて溶接されるホットスタンプ用重ね合わせブランク４において、溶接の種類としては、スポット溶接、シーム溶接、ろう付け溶接、レーザー溶接、プラズマ溶接、アーク溶接などが選択できる。ここで、重ね合わせ部を良好に接触させるという点で、重ね合わせ部の内部までを複数の点で接触させ、かつ、鋼板－鋼板間に加圧を掛けて直接接合することができるスポット溶接がより好ましい。
（２．重ね合わせホットスタンプ成形体）
本実施形態に係るホットスタンプ成形体の製造方法では、図１に示すように、上述のホットスタンプ用重ね合わせブランク４を、加熱し、かかる加熱の直後に成形するに際し、重ね合わせ部の少なくとも一部に曲げ加工の施された曲げ部を設けることで、本実施形態の重ね合わせホットスタンプ成形体１２を製造する。
本実施形態に係るホットスタンプ成形体の製造方法では、図１に示すように、上述のホットスタンプ用重ね合わせブランク４を、加熱し、かかる加熱の直後に成形するに際し、重ね合わせ部の少なくとも一部に曲げ加工の施された曲げ部を設けることで、本実施形態の重ね合わせホットスタンプ成形体１２を製造する。
上記加熱の温度は、特に限定されるものではないが、一般的に、Ａｃ３点（例えば８００℃）以上１０００℃以下の温度範囲とされる。加熱直後の成形時には、金型や水などの冷媒を用いて冷却を行うことにより、耐衝突特性に優れた重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得ることができる。上記加熱の温度に、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を滞在させる時間は、特に限定されるものではないが、例えば、４分以上２０分以下としてもよい。
例えば、事前の予備試験により、着目するホットスタンプ用重ね合わせブランク４について、Ａｃ３点以上１０００℃以下の温度への加熱時間又は昇温速度を測定し、得られた予備試験結果を用いて、上記の保持時間を決定すればよい。このようにして、例えば、「９１０～９２０℃の温度を、２５０～１２００秒保持する」といった条件を決定することができる。
なお、上記加熱の温度とは、重ね合わせ部の鋼板の最高到達温度のことを意味する。また、加熱方法としては、電気炉、ガス炉、遠赤外炉、近赤外炉などによる加熱、通電加熱、高周波加熱、誘導加熱などを例示することができる。
上記のようにして製造される本実施形態に係る重ね合わせホットスタンプ成形体１２は、板厚がＴ１（ｍｍ）である第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板上に重ね合わされて溶接されており、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板よりも面積が小さく、かつ、板厚がＴ２（ｍｍ）である少なくとも一枚の第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、を備える。
なお、ホットスタンプ成形体１２は、上述のとおり、第一のＡｌ系めっき鋼板１と第二のＡｌ系めっき鋼板２とを重ね合わせて溶接されるホットスタンプ用重ね合わせブランク４が加熱された後、更に曲げ加工等が施されることにより、製造されている。このため、ホットスタンプ成形体１２を構成する第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板及び第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板は、必ずしも平坦な形状でない。例えば、図１のように、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板には、頭頂部の曲げ部８などを有し、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板には、頭頂部の曲げ部８とフランジ部の曲げ部９等を有する。「鋼板」という名称を用いているが、必ずしも平坦な形状ではない。本実施形態においては、ホットスタンプ成形体１２を構成する鋼板と、重ね合わせブランク４を構成する鋼板との区別のため、便宜的に、前者を合金めっき鋼板（例えば、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板）といい、後者を（「合金」が付記されない。）めっき鋼板（例えば、Ａｌ系めっき鋼板）という。
重ね合わせホットスタンプ成形体１２における第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板は、かかる第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の両面に、両面での平均めっき厚がＫ１（μｍ）であるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層を有するめっき鋼板である。ここで、Ｋ１とは、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされていない部分において、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、の平均値である。
重ね合わせホットスタンプ成形体１２における第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板は、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の表面におけるめっき厚がＫ２（μｍ）であるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層を有するめっき鋼板である。ここで、Ｋ２とは、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされた部分において、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側でのＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚である。
なお、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側の表面におけるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚については、特に規定するものではない。
ここで、重ね合わせホットスタンプ成形体１２の各Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板におけるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の平均めっき厚Ｋ１、Ｋ２は、それぞれ独立に、２５μｍ以上である。また、各Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板におけるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の平均めっき厚Ｋ１、Ｋ２は、それぞれ独立に、６０μｍ以下である。つまり、Ｋ１、Ｋ２は、下記の式（７）及び式（８）を満足する。
２５≦Ｋ１≦６０ ・・・ 式（７）
２５≦Ｋ２≦６０ ・・・ 式（８）
２５≦Ｋ１≦６０ ・・・ 式（７）
２５≦Ｋ２≦６０ ・・・ 式（８）
また、各Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板におけるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の平均めっき厚Ｋ１、Ｋ２は、それぞれ独立に、３０μｍ以上であることが好ましく、３５μｍ以上であることが更に好ましい。
各Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板におけるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の平均めっき厚Ｋ１、Ｋ２は、それぞれ独立に、５８μｍ以下であることが好ましく、５６μｍ以下、５２μｍ以下又は４８μｍ以下であることが更に好ましい。
第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚がそれぞれ上記のような範囲内となることで、重ね合わせホットスタンプ成形体１２のスポット溶接性を、良好な状態に保持することが可能となる。
上記のめっき厚は、めっきの断面を光学顕微鏡（面積：１００μｍ×１００μｍ）でナイタールエッチング後に観察し、めっき厚みを測定することを３視野で実施し、３視野それぞれで測定しためっき厚みの平均値として求めることができる。なお、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のめっき厚については、一枚部の位置４ｂと第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する重ね合わせ部４ａの位置とがあるが、昇温速度が速くホットスタンプにおける加熱時間が最も長くなりスポット溶接性が劣化し易いという点から、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のめっき厚は、一枚部から測定する。
Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層は、ホットスタンプ時の加熱によってＡｌ系めっき層にＦｅが表面まで拡散した結果形成された層（換言すれば、Ａｌ及びＦｅを少なくとも含有する合金めっき層）である。Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層は、ＡｌとＦｅの化合物層であるθ相（ＦｅＡｌ３）、η相（Ｆｅ２Ａｌ５）、ζ相（ＦｅＡｌ２）、Ｆｅ３Ａｌ、ＦｅＡｌ、Ａｌ固溶Ｆｅなどの相の組み合わせで構成される。また、めっき中にＳｉを含有する場合のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層は、τ１相（Ａｌ２Ｆｅ３Ｓｉ３）、τ２相（Ａｌ３ＦｅＳｉ）、τ３相（Ａｌ２ＦｅＳｉ）、τ４相（Ａｌ３ＦｅＳｉ２）、τ５相（Ａｌ８Ｆｅ２Ｓｉ）、τ６相（Ａｌ９Ｆｅ２Ｓｉ２）、τ７相（Ａｌ３Ｆｅ２Ｓｉ３）、τ８相（Ａｌ２Ｆｅ３Ｓｉ４）、τ１０相（Ａｌ４Ｆｅ１．７Ｓｉ）、τ１１相（Ａｌ５Ｆｅ２Ｓｉ）も含み（ただし、各相は化学量論的な組成にならない場合がある。）、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層は主としてτ１相（Ａｌ２Ｆｅ３Ｓｉ３）、η相（Ｆｅ２Ａｌ５）、ＦｅＡｌ相、Ａｌが固溶したＦｅのＢＣＣ相の何れか又はその複数の相で構成されることが多い。
特に、ホットスタンプ時の加熱によって、Ａｌ系めっき中のＡｌと母材鋼板中のＦｅは、相互拡散する。そのため、母材鋼板中へのＡｌの拡散によって形成される相として、母材鋼板側から順に、Ａｌが固溶したＦｅのＢＣＣ相、ＦｅＡｌ相を含んだ層が形成される。これらの相を含む層は、拡散層（Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ Ｌａｙｅｒ）とも呼ばれる。ここで、かかる拡散層は、以下で説明するように、ナイタールエッチング処理後の断面を光学顕微鏡により観察することで、特定することが可能である。また、光学顕微鏡による観察で拡散層を特定できない場合には、断面を電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）で分析することで、拡散層を特定することが可能である。この際、かかるＥＰＭＡ分析結果において、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上である層を、拡散層２０とすればよい。
具体的には、図５、図６に示すように、重ね合わせホットスタンプ成形体１２において、層１９は、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層であり、拡散層２０が含まれる。Ａｌ－Ｆｅ系合金層の厚みは、層１９の厚みとして測定され、拡散層の厚みは、層２０の厚みとして測定される。例えば、断面から光学顕微鏡で、ナイタールエッチング後に観察した例を図６に示す。
第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と重ね合わされていない部分の、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に含まれる拡散層の厚みをＤ１（μｍ）と表記し、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に含まれる拡散層の厚みをＤ２（μｍ）と表記する。このとき、Ｄ１（μｍ）とＤ２（μｍ）との差（Ｄ１－Ｄ２）と、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされていない部分のめっき厚Ｋ１と第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされた部分のめっきＫ２との比（Ｋ１／Ｋ２）２と、の積（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２は、５．０μｍ以下である。
ここで、Ｄ１とは、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、の平均値である。Ｄ２とは、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側において、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さである。
Ａｌ－Ｆｅ系めっき層において、Ａｌ－Ｆｅの２元系合金（ＦｅＡｌ３、Ｆｅ２Ａｌ５、ＦｅＡｌ２）は、Ａｌ：３０質量％超、Ｆｅ：７０質量％未満の比較的融点の低い相と、Ａｌ：３０質量％以下、Ｆｅ：７０質量％以上の比較的融点の高い相と、を含んでいる。ホットスタンプの加熱時間が長い場合や加熱温度が高い場合、拡散層が増加していき、逆に２元系合金（ＦｅＡｌ３、Ｆｅ２Ａｌ５、ＦｅＡｌ２）は減少する関係にある。スポット溶接性においては、融点の低いめっき層の存在によって十分な材料間の融着が促進するため、拡散層が厚い場合には２元系合金（ＦｅＡｌ３、Ｆｅ２Ａｌ５、ＦｅＡｌ２）は減少し、スポット溶接性が低下することが知られている。
（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２の値が５．０μｍ超となる場合では、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の前述した拡散層が多くなり、逆にＡｌ－Ｆｅの２元系合金が薄くなって、スポット溶接性が低下する。そのため、（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２を５．０μｍ以下に抑制することが、重ね部のスポット溶接性に重要である。（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２の値は、好ましくは４．５μｍ以下であり、より好ましくは４．０μｍ以下である。
一方、（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２の下限は、０μｍである。ただし、（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２の値が０．５μｍ未満となる場合には、効果が飽和する。
Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１、Ｋ２、及び、拡散層の厚みＤ１、Ｄ２の特定方法としては、めっき断面を１００μｍ×１００μｍの視野にてナイタールエッチング処理を実施し、光学顕微鏡によりその断面を観察する。図６に示すように、光学顕微鏡により、めっき厚及び拡散層の厚みを測定する。より詳細には、少なくとも３箇所において、めっき断面を上記の方法により観察し、各観察箇所のめっき厚や拡散層の厚みを特定する。その後、得られた厚みの平均値を算出して、得られた平均値を、めっき厚や拡散層の厚みとすればよい。ただし、光学顕微鏡による観察で拡散層を特定できない場合、電子プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）による分析を行い、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上である層の厚さを、少なくとも３箇所で測定し、その平均値を拡散層２０の厚さとする。
なお、上記のような拡散層は、Ａｌ系めっき層内での内方拡散により形成される層であるため、拡散層の厚みＤ１、Ｄ２は、ほぼホットスタンプの加熱条件の影響だけが強く反映され、初期めっき厚の影響を受けない。また、たとえ第二のＡｌ系めっき鋼板のめっき付着量を多くしたとしても、加熱速度が遅い第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の拡散層の厚さＤ２を、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の拡散層の厚さＤ１とほぼ同じ値にすることはできない。式（１）～（５）を満足するホットスタンプ用重ね合わせブランクに、通常のホットスタンプ処理を施すと、容易に、式（７）～（９）を満足する重ね合わせホットスタンプ成形体が得られる。
また、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１、Ｋ２は、ホットスタンプ前のめっき付着の影響だけでなく、ホットスタンプの加熱条件（加熱温度、保持時間）の影響を受ける。また、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１、Ｋ２は、これらの影響のみならず、高温での加熱時間に影響を及ぼす板厚と、明度の影響も受けるため、初期めっき厚のみに影響するわけではない。
なお、上記の関係式は、Ａｌ系めっき鋼板の板厚及びＡｌ系めっき層の付着量等を変えながら重ね合わせブランクを作製し、実際にホットスタンプを実施して、得られた重ね合わせホットスタンプ成形体を評価するという、一連の検証を行うことで策定したものである。かかる検証では、得られた重ね合わせホットスタンプ成形体のそれぞれについて、重ね合わせ部の昇温速度やスポット溶接性という観点から評価を行い、良好な評価結果を示したものが満たしていた関係性を、実験的に定式化した。
また、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の表面に施されたＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の更に上層に、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を含有する層を設けてもよい。この際、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類の付着量（含有量）は、０ｇ／ｍ２超とすることが好ましい。Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類の付着量（含有量）は、より好ましくは、０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下である。Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖを含有する層は、ホットスタンプの加熱の前に、金属状態又は酸化物の状態で含有された層を設けることで得られる。昇温の途中過程でいずれも多くは酸化物となるが、金属状態が一部は残存する場合もある。
ここで示す付着量（含有量）は、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖとして、単位面積当たりに付着する量を指す。
図７に、重ね合わせホットスタンプ成形体において、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の表面に施されたＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の更に上層に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を含有する層を設けた場合のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の構造を、模式的に示す。かかるＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板は、母材鋼板２１の表面に、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層１９（拡散層２０を含む。）と、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を有する皮膜層２３と、を有する。かかる皮膜層２３は、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層１９の上に、設けられることが好ましい。
Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、及び、Ｖは、放射率を向上させることに加え、酸化物の場合に赤外線吸収が良好である。そのため、かかる層を設けることで、重ね合わせブランクとして用いる場合の課題である重ね合わせ部（昇温速度が遅い。）と一枚部（昇温速度が速い）の昇温速度の違いを抑制することができる。その結果、一枚部の過剰な加熱を抑制して、ホットスタンプ成形体の一枚部におけるスポット溶接性を向上することができる。
特に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの酸化物は、ホットスタンプ時の加熱中でも残存する。そのために、かかる皮膜層２３は、高温での昇温速度向上により一層寄与することができる。第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の表面に施されたＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層１９の表面に、皮膜層２３を設ける場合には、皮膜層２３の付着量を０．２ｇ／ｍ２以上とすることで、昇温速度の違いを抑制する効果を十分に発現させることが可能となる。皮膜層２３の付着量は、より好ましくは、０．４ｇ／ｍ２以上であり、更に好ましくは０．６ｇ／ｍ２以上である。一方、皮膜層２３の付着量を３．０ｇ／ｍ２以下とすることで、かかる効果を飽和させずに発現させることが可能となる。また、ホットスタンプ加熱後でもＺｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの酸化物は残存するものであるが、付着量を３．０ｇ／ｍ２以下とすることで、ホットスタンプ成形品のスポット溶接性の低下を防止することが可能となる。皮膜層２３の付着量は、より好ましくは２．８ｇ／ｍ２以下であり、更に好ましくは２．６ｇ／ｍ２以下である。
なお、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の表面に施されたＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層１９の表面に、皮膜層２３を設けない場合には、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの付着量（含有量）は、いずれも０ｇ／ｍ２となる。
また、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に対しても、選択的に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を含有する層を設けてもよい。この際、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類の付着量（含有量）は、０ｇ／ｍ２超とすることが好ましい。Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類の付着量（含有量）は、より好ましくは、０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下である。なお、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を含有する層を設けない場合には、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの付着量（含有量）は、いずれも０ｇ／ｍ２となる。
Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖを含有する層の付着量は、例えば、蛍光Ｘ線分析装置（ＲＩＧＡＫＵ社製、ＺＳＸ Ｐｒｉｍｕｓ）を用いて表面から元素分析し、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖを定量することで求めることができる。
以上のように、本実施形態に係る重ね合わせホットスタンプ成形体では、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層が位置し、更に、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０～３．０ｇ／ｍ２である層が位置してもよい。
本実施形態の重ね合わせホットスタンプ成形体１２を自動車部品として用いる際には、一般的に、溶接、リン酸系化成処理、電着塗装などが施されて使用される。従って、例えば、リン酸系化成処理によるリン酸亜鉛皮膜及びリン酸皮膜、並びに、かかる皮膜の表面に電着塗装による５μｍ以上５０μｍ以下の有機系皮膜などがホットスタンプ成形体１２の表面に形成される場合がある。電着塗装の後に外観品位や耐食性向上のため、中塗り、上塗り等の塗装が更に施されることもある。
以下、実施例を用いて本発明をさらに具体的に説明する。
（実施例１）
表１に示す第一のＡｌ系めっき鋼板１、及び、第二のＡｌ系めっき鋼板２を、以下に述べる方法で作製し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。第一のＡｌ系めっき鋼板１として、通常の熱延工程及び冷延工程を経た冷延鋼板（化学組成：質量％で、Ｃ：０．２３％、Ｓｉ：０．３０％、Ｍｎ：１．２％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：０．２５％、Ｔｉ：０．０２０％、Ａｌ：０．０４２％、Ｎ：０．００３０％、Ｂ：０．００２０％、残部：Ｆｅ及び不純物）を供試材料として、ゼンジミア式溶融アルミめっき処理ラインにて、アルミめっき処理を両面に行った。めっき後、ガスワイピング法でめっき付着量を調整し、その後冷却し、第一のＡｌ系めっき鋼板１を作製した。この際のめっき浴組成は、８９質量％Ａｌ－９質量％Ｓｉ－２質量％Ｆｅであった。第二のＡｌ系めっき鋼板２についても、第一のＡｌ系めっき鋼板１と同様に作製し、炭素系黒色皮膜を塗装した。
表１に示す第一のＡｌ系めっき鋼板１、及び、第二のＡｌ系めっき鋼板２を、以下に述べる方法で作製し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。第一のＡｌ系めっき鋼板１として、通常の熱延工程及び冷延工程を経た冷延鋼板（化学組成：質量％で、Ｃ：０．２３％、Ｓｉ：０．３０％、Ｍｎ：１．２％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：０．２５％、Ｔｉ：０．０２０％、Ａｌ：０．０４２％、Ｎ：０．００３０％、Ｂ：０．００２０％、残部：Ｆｅ及び不純物）を供試材料として、ゼンジミア式溶融アルミめっき処理ラインにて、アルミめっき処理を両面に行った。めっき後、ガスワイピング法でめっき付着量を調整し、その後冷却し、第一のＡｌ系めっき鋼板１を作製した。この際のめっき浴組成は、８９質量％Ａｌ－９質量％Ｓｉ－２質量％Ｆｅであった。第二のＡｌ系めっき鋼板２についても、第一のＡｌ系めっき鋼板１と同様に作製し、炭素系黒色皮膜を塗装した。
本ブランクを、９２０℃にてホットスタンプ加熱することで重ね合わせ部の昇温速度を調査し、重ね合わせ部が９１０～９２０℃の間で３００秒保持される時間で加熱した後、直ちに金型冷却することで、重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得た。重ね合わされていない部分（一枚部）のフランジ部１１を２枚切り出し、同種板組みで、スポット溶接性を調査した。
表１における各水準は、本願発明例（以下、単に「発明例」と記載する。）をＡ２～Ａ７、Ａ１０、Ａ１１、Ａ１３、Ａ２０、Ａ２１、比較例をＡ１、Ａ８、Ａ９、Ａ１２、Ａ１５～Ａ１９として示した。
鋼板の板厚ｔ１、ｔ２は、上述の通り、ＪＩＳ Ｂ７５０２：２０１６に準拠したマイクロメーターを用いて測定した。また、片面当たりのめっきの付着量Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ｂは、測定対象とする面の裏側の面にシールを施した後に、ＪＩＳ Ｇ ３３１４：２０１９ ＪＢ．３の方法を用いて測定した。また、明度Ｌ＊１ａ、Ｌ＊１ｂ、Ｌ＊２ｂは、試験片を５０×５０ｍｍを切り出し、分光測色計（スガ試験機製ＳＣ－Ｔ－ＧＶ５、正反射光を含む。）を用いて、測定ビームの直径φ＝１５ｍｍとして測定した。炭素系黒色皮膜の膜厚は、上述の通り断面観察から測定した。
ブランクの重ね合わせ部の昇温速度を調査するため、図１に示すホットスタンプ用重ね合わせブランク４の重ね合わせ部の中央にＫ型熱電対を溶接付けした。その上で、昇温時間を求め、昇温速度を評価した。昇温時間は、９１０℃に到達した時間から求め、評価を行った。その評価基準は、第二のＡｌ系めっき鋼板に炭素系黒色皮膜を有さない比較例Ａ１５を基準に、以下の通り昇温時間が短縮されることである。評価Ｇ３（Ｇｏｏｄ３）を良好、Ｇ２（Ｇｏｏｄ２）を更に良好、Ｇ１（Ｇｏｏｄ１）を特に良好と判定し、評価ＮＧ（Ｎｏ Ｇｏｏｄ）を不良と判定した。なお、評価の基準となる比較例Ａ１５の「重ね合わせ部の昇温速度」の欄の記載は、基準であることを表すために、「－」と記載した。
＜評価基準＞
Ｇ１：９０秒以上の昇温時間の短縮
Ｇ２：６０秒以上９０秒未満の昇温時間の短縮
Ｇ３：３０秒以上６０秒未満の昇温時間の短縮
ＮＧ：３０秒未満の昇温時間の短縮、又は、昇温時間の延長
Ｇ１：９０秒以上の昇温時間の短縮
Ｇ２：６０秒以上９０秒未満の昇温時間の短縮
Ｇ３：３０秒以上６０秒未満の昇温時間の短縮
ＮＧ：３０秒未満の昇温時間の短縮、又は、昇温時間の延長
ホットスタンプ用重ね合わせブランクの加熱後のスポット溶接性を調査するため、図１に示すホットスタンプ用重ね合わせブランク４を、９２０℃にてホットスタンプ加熱することで重ね合わせ部の昇温速度を調査した。この際、重ね合わせ部が９１０～９２０℃の間で３００秒保持される時間で加熱した後、直ちに金型冷却することで重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得た。重ね合わされていない部分（一枚部）のフランジ部１１を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を、以下に示す溶接条件にて調査した。その評価基準は、スポット溶接時の溶接ナゲットが４√ｔ（ｔは板厚）の直径を得られる溶接電流値と、チリ（Ｓｐｌａｓｈ）が発生する溶接電流値との範囲（適正電流範囲と呼ぶ）に関して、評価Ｇ３（Ｇｏｏｄ３）を良好、Ｇ２（Ｇｏｏｄ２）を更に良好、Ｇ１（Ｇｏｏｄ１）を特に良好と判定し、評価ＮＧ（Ｎｏ Ｇｏｏｄ）を不良と判定した。
＜評価基準＞
Ｇ１：適正電流範囲２．０ｋＡ以上
Ｇ２：適正電流範囲１．５ｋＡ以上２．０ｋＡ未満
Ｇ３：適正電流範囲１．０ｋＡ以上１．５ｋＡ未満
ＮＧ：適正電流範囲１．０ｋＡ未満
Ｇ１：適正電流範囲２．０ｋＡ以上
Ｇ２：適正電流範囲１．５ｋＡ以上２．０ｋＡ未満
Ｇ３：適正電流範囲１．０ｋＡ以上１．５ｋＡ未満
ＮＧ：適正電流範囲１．０ｋＡ未満
溶接電源：直流インバーター、電極加圧力：４００ｋｇｆ
電極形状：ＤＲ、先端径６φ（Ｒ４０）（材質：クロム銅）
初期加圧時間：６０ｃｙｃｌｅ、溶接時間２２ｃｙｃｌｅ、保持時間１０ｃｙｃｌｅ
溶接電流値：４ｋＡ～１５ｋＡ、０．２ｋＡピッチで溶接
電極形状：ＤＲ、先端径６φ（Ｒ４０）（材質：クロム銅）
初期加圧時間：６０ｃｙｃｌｅ、溶接時間２２ｃｙｃｌｅ、保持時間１０ｃｙｃｌｅ
溶接電流値：４ｋＡ～１５ｋＡ、０．２ｋＡピッチで溶接
上記のブランクの重ね合わせ部の昇温速度に関する評価結果と、ホットスタンプ（ＨＳ）後のスポット溶接性に関する評価結果と、をもとに、総合的に評価を行った。より詳細には、各項目の評点「Ｇｘ」（ｘは、１～３の整数）をもとに、数字ｘ同士の積を評価値とした。得られた評価値が「９」であったもの、又は、少なくとも何れかの項目の評価結果が「ＮＧ」であったものを、総合評価「ＮＧ」とした。また、比較例Ａ１５については、昇温速度に関する評価の基準となっていることから、上記のような総合評価の検討は行わずに、総合評価の欄を「－」と記載した。
表１に、ブランクの重ね合わせ部の昇温速度、ホットスタンプ（ＨＳ）後のスポット溶接性について調査した評価結果をまとめた。
発明例であるＡ３～Ａ７、Ａ１０、Ａ１１、Ａ１３、Ａ２０、Ａ２１、Ａ２３は、めっきの付着量が本願の範囲内にあり、炭素系黒色皮膜を有し、板厚とめっき付着量、明度の関係が式（１）、式（２）を満足するため、重ね合わせ部の昇温速度、ホットスタンプ後のスポット溶接性は良好であった。比較例であるＡ１は、炭素系黒色皮膜を有すものの、式（１）、式（２）を満足しないため、重ね合わせ部の昇温速度、ホットスタンプ後のスポット溶接性は共に不良であった。比較例であるＡ８、Ａ９、Ａ１２は、式（１）を満足しないため、ホットスタンプ後のスポット溶接性が不良であった。また、比較例であるＡ２、Ａ２２は、炭素系黒色皮膜を有するものの、式（２）を満足しないため、総合評価としてＮＧ（Ｎｏ Ｇｏｏｄ）となった。更に、めっきの付着量が２０ｇ／ｍ２未満の比較例Ａ１６、Ａ１８ではスケールが形成され、１２０ｇ／ｍ２超の比較例Ａ１７、１９ではプレス成形時にパウダリングが生じていたことも影響し、スポット溶接性が低下したものと考えられる。なお、比較例であるＡ１５は、炭素系黒色皮膜を有さず、式（１）、式（２）も満足しないため、ホットスタンプ後のスポット溶接性は不良であった。
（実施例２）
表２に示す、実施例１と同様の製造条件にて、板厚１．０ｍｍ、１．６ｍｍ、２．０ｍｍの第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製し、ホットスタンプ用重ね合わせブランクを作製した。第一のＡｌ系めっき鋼板１、第二のＡｌ系めっき鋼板２を以下に述べる方法で作製し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。
表２に示す、実施例１と同様の製造条件にて、板厚１．０ｍｍ、１．６ｍｍ、２．０ｍｍの第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製し、ホットスタンプ用重ね合わせブランクを作製した。第一のＡｌ系めっき鋼板１、第二のＡｌ系めっき鋼板２を以下に述べる方法で作製し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。
本ブランクを、実施例１と同様に、９２０℃にてホットスタンプ加熱することで重ね合わせ部の昇温速度を調査し、重ね合わせ部が９１０～９２０℃の間で３００秒保持される時間で加熱した後、直ちに金型冷却することで重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得た。重ね合わされていない部分（一枚部）のフランジ部１１を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を調査した。表２における各水準は、発明例をＢ１、Ｂ５、Ｂ６、比較例をＢ２、Ｂ３、Ｂ４、Ｂ７として示した。
ブランクの重ね合わせ部の昇温速度の調査では、実施例１と同様に昇温時間を求め、評価した。その評価基準は、Ｂ１については、同じ第一のＡｌ系めっき鋼板と第二のＡｌ系めっき鋼板の板厚であるが炭素系黒色皮膜を第二のＡｌ系めっき鋼板に有さない比較例Ｂ２を基準に、以下の通り昇温時間が短縮されることである。同様に、Ｂ３については、同じ第一のＡｌ系めっき鋼板と第二のＡｌ系めっき鋼板の板厚であるが炭素系黒色皮膜を第二のＡｌ系めっき鋼板に有さない比較例Ｂ４を基準に、以下の通り昇温時間が短縮されることである。また、Ｂ５、Ｂ６については、同じ第一のＡｌ系めっき鋼板と第二のＡｌ系めっき鋼板の板厚であるが炭素系黒色皮膜を第二のＡｌ系めっき鋼板に有さない比較例Ｂ７を基準に、以下の通り昇温時間が短縮されることである。評価Ｇ３（Ｇｏｏｄ３）を良好、Ｇ２（Ｇｏｏｄ２）を更に良好、Ｇ１（Ｇｏｏｄ１）を特に良好と判定し、評価ＮＧ（Ｎｏ Ｇｏｏｄ）を不良と判定した。なお、評価の基準となる各比較例について、「重ね合わせ部の昇温速度」の欄の記載は、基準であることを表すために、「－」と記載した。
＜評価基準＞
Ｇ１：９０秒以上の昇温時間の短縮
Ｇ２：６０秒以上９０秒未満の昇温時間の短縮
Ｇ３：３０秒以上６０秒未満の昇温時間の短縮
ＮＧ：３０秒未満の昇温時間の短縮、又は、昇温時間の延長
Ｇ１：９０秒以上の昇温時間の短縮
Ｇ２：６０秒以上９０秒未満の昇温時間の短縮
Ｇ３：３０秒以上６０秒未満の昇温時間の短縮
ＮＧ：３０秒未満の昇温時間の短縮、又は、昇温時間の延長
ホットスタンプ用重ね合わせブランクの加熱後のスポット溶接性は、実施例１と同様の調査方法と評価基準で評価した。
上記のブランクの重ね合わせ部の昇温速度に関する評価結果と、ホットスタンプ（ＨＳ）後のスポット溶接性に関する評価結果と、をもとに、総合的に評価を行った。より詳細には、各項目の評点「Ｇｘ」（ｘは、１～３の整数）をもとに、数字ｘ同士の積を評価値とした。得られた評価値が「９」であったもの、又は、少なくとも何れかの項目の評価結果が「ＮＧ」であったものを、総合評価「ＮＧ」とした。また、昇温速度に関する評価の基準となっている各比較例については、上記のような総合評価の検討は行わずに、総合評価の欄を「－」と記載した。
発明例であるＢ１、Ｂ５、Ｂ６は、めっきの付着量が本願の発明の範囲内にあり、炭素系黒色皮膜を有し、板厚とめっき付着量、明度の関係が式（１）、式（２）を満足するため、重ね合わせ部の昇温速度、ホットスタンプ後のスポット溶接性は良好であった。また、比較例であるＢ３は、炭素系黒色皮膜を有するものの、式（２）を満足しないため、Ｂ４と比べた重ね合わせ部の昇温速度が不良であった。なお、比較例であるＢ２、Ｂ４、Ｂ７は、炭素系黒色皮膜を有さず、式（１）、式（２）も満足しないため、ホットスタンプ後のスポット溶接性の評価は、不良であった。
（実施例３）
実施例１の水準Ａ３と同様の製造条件にて、第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製した。第二のＡｌ系めっき鋼板のＡｌ系めっき鋼板の上にＺｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ（真空蒸着法）を形成させ、更にその上に、炭素系黒色皮膜を形成させたものを、発明例Ｃ１～Ｃ４として作製した。また、Ｚｎ酸化物、Ｖ酸化物、Ｔｉ酸化物、Ｃｕ酸化物の水分散ゾルを炭素系黒色皮膜に含有させることで、発明例Ｃ５～Ｃ１０を作製した。これらについて、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。発明例Ｃ１～Ｃ１０の詳細は、表３に示した通りである。
実施例１の水準Ａ３と同様の製造条件にて、第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製した。第二のＡｌ系めっき鋼板のＡｌ系めっき鋼板の上にＺｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕ（真空蒸着法）を形成させ、更にその上に、炭素系黒色皮膜を形成させたものを、発明例Ｃ１～Ｃ４として作製した。また、Ｚｎ酸化物、Ｖ酸化物、Ｔｉ酸化物、Ｃｕ酸化物の水分散ゾルを炭素系黒色皮膜に含有させることで、発明例Ｃ５～Ｃ１０を作製した。これらについて、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。発明例Ｃ１～Ｃ１０の詳細は、表３に示した通りである。
本ブランクを、実施例１と同様に、９２０℃にてホットスタンプ加熱することで重ね合わせ部の昇温速度を調査し（評価基準は実施例１と同様に、第二のＡｌ系めっき鋼板に炭素系黒色皮膜を有さない比較例Ａ１５を基準に評価した。）、重ね合わせ部が９１０～９２０℃の間で３００秒保持される時間で加熱した後、直ちに金型冷却することで重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得た。重ね合わされていない部分（一枚部）のフランジ部１１を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を調査した（評価基準は実施例１と同様である。）。得られた結果は、表３にあわせて示した。
発明例であるＣ１～Ｃ１０は、炭素系黒色皮膜にＺｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕを有する好ましい皮膜であるため、Ａ３よりも、重ね合わせ部の昇温速度、ＨＳ後のスポット溶接性がより良好な結果を示した。
（実施例４）
実施例１の水準Ａ３と同様の製造条件にて、第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製し、第二のＡｌ系めっき鋼板のＡｌ系めっき鋼板の上に炭素系黒色皮膜を形成させ、上述の方法で窒素含有量を１％にしたものをＤ１とし、２％、５％、８％、１８％、２０％にしたものを、それぞれ、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４、Ｄ５、Ｄ６として、テープ剥離試験を実施した（テープ：ニチバン株式会社製ＣＴ４０５ＡＰ－２４）。その結果、窒素含有量が１％のＤ１、及び、窒素含有量が２０％のＤ６では皮膜の剥離が認められ、その他のＤ２、Ｄ３、Ｄ４、及び、Ｄ５では剥離は認められなかった。
実施例１の水準Ａ３と同様の製造条件にて、第一のＡｌ系めっき鋼板、第二のＡｌ系めっき鋼板を作製し、第二のＡｌ系めっき鋼板のＡｌ系めっき鋼板の上に炭素系黒色皮膜を形成させ、上述の方法で窒素含有量を１％にしたものをＤ１とし、２％、５％、８％、１８％、２０％にしたものを、それぞれ、Ｄ２、Ｄ３、Ｄ４、Ｄ５、Ｄ６として、テープ剥離試験を実施した（テープ：ニチバン株式会社製ＣＴ４０５ＡＰ－２４）。その結果、窒素含有量が１％のＤ１、及び、窒素含有量が２０％のＤ６では皮膜の剥離が認められ、その他のＤ２、Ｄ３、Ｄ４、及び、Ｄ５では剥離は認められなかった。
（実施例５）
表４に示す、実施例１の水準Ａ３、Ａ７、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１３、Ａ１５、Ａ１６、及び、実施例３の水準Ｃ５、Ｃ６、Ｃ９、Ｃ１０と同様の製造条件にて、重ね合わせホットスタンプ成形体を作製し、それぞれの水準をＥ１、Ｅ６、Ｅ７、Ｅ８、Ｅ９、Ｅ１０、Ｅ１１、及び、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５とした。また、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５の第二のＡｌ系めっき鋼板で用いたＺｎ酸化物、Ｖ酸化物、Ｔｉ酸化物、Ｃｕ酸化物を含有した炭素系黒色皮膜を有するＡｌ系めっき鋼板を、第二のＡｌ系めっき鋼板、及び、第一のＡｌ系めっき鋼板の両者に用いて、実施例３と同様の製造条件にて重ね合わせホットスタンプ成形体を作製し、それぞれの水準を、Ｅ１２、Ｅ１３、Ｅ１４、Ｅ１５とした。なお、各水準Ｅ１～Ｅ１５の重ね合わせホットスタンプ成形体を得るために適用した、上記のような実施例１、実施例３での製造条件を、表４に「適用した製造条件」という項目を設けて記載している。重ね合わされていない部分（一枚部）を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を調査した。表４における各水準は、発明例をＥ１～Ｅ５、Ｅ７、Ｅ９、Ｅ１２～Ｅ１５として示し、比較例をＥ６、Ｅ８、Ｅ１０、Ｅ１１として示した。ホットスタンプ後のスポット溶接性の評価方法、評価基準は、実施例１と同様である。
表４に示す、実施例１の水準Ａ３、Ａ７、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１３、Ａ１５、Ａ１６、及び、実施例３の水準Ｃ５、Ｃ６、Ｃ９、Ｃ１０と同様の製造条件にて、重ね合わせホットスタンプ成形体を作製し、それぞれの水準をＥ１、Ｅ６、Ｅ７、Ｅ８、Ｅ９、Ｅ１０、Ｅ１１、及び、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５とした。また、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５の第二のＡｌ系めっき鋼板で用いたＺｎ酸化物、Ｖ酸化物、Ｔｉ酸化物、Ｃｕ酸化物を含有した炭素系黒色皮膜を有するＡｌ系めっき鋼板を、第二のＡｌ系めっき鋼板、及び、第一のＡｌ系めっき鋼板の両者に用いて、実施例３と同様の製造条件にて重ね合わせホットスタンプ成形体を作製し、それぞれの水準を、Ｅ１２、Ｅ１３、Ｅ１４、Ｅ１５とした。なお、各水準Ｅ１～Ｅ１５の重ね合わせホットスタンプ成形体を得るために適用した、上記のような実施例１、実施例３での製造条件を、表４に「適用した製造条件」という項目を設けて記載している。重ね合わされていない部分（一枚部）を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を調査した。表４における各水準は、発明例をＥ１～Ｅ５、Ｅ７、Ｅ９、Ｅ１２～Ｅ１５として示し、比較例をＥ６、Ｅ８、Ｅ１０、Ｅ１１として示した。ホットスタンプ後のスポット溶接性の評価方法、評価基準は、実施例１と同様である。
第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１、拡散層の厚みＤ１、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ２、拡散層の厚みＤ２は、上述の通り、光学顕微鏡による断面観察により測定した（いずれも、３個所測定し、その平均値を求めた。）。
発明例であるＥ１～Ｅ５、Ｅ７、Ｅ９、Ｅ１２～Ｅ１５は、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１、Ｋ２が本願の発明の範囲内にあり、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚、拡散層の厚みが、式（９）を満足するため、ホットスタンプ後のスポット溶接性は良好であった。比較例であるＥ６、Ｅ８、Ｅ１０は、式（９）を満足しないため、ホットスタンプ後のスポット溶接性が不良であった。比較例であるＥ１１は、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚が２５μｍ未満であり、式（９）も満足しないため、ホットスタンプ後のスポット溶接性は共に不良であった。
更に、発明例であるＥ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５は、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕの酸化物を有するため、Ｅ１よりも、ＨＳ後のスポット溶接性がより良好な結果を示した。
また、発明例であるＥ１２、Ｅ１３、Ｅ１４、Ｅ１５は、第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上、及び、第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、それぞれ、Ｚｎ、Ｖ、Ｔｉ、Ｃｕの酸化物を有するため、Ｅ１よりも、ＨＳ後のスポット溶接性がより良好な結果を示した。
（実施例６）
表１に示す、実施例１の水準Ａ２、Ａ３、Ａ５、及び、Ａ１５に再度着目し、更に、これら水準に対して、更に第一のＡｌ系めっき層上に更に炭素系黒色皮膜を設けた以外は、同様の製造条件にて製造し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。
表１に示す、実施例１の水準Ａ２、Ａ３、Ａ５、及び、Ａ１５に再度着目し、更に、これら水準に対して、更に第一のＡｌ系めっき層上に更に炭素系黒色皮膜を設けた以外は、同様の製造条件にて製造し、図１の通りスポット溶接３することで、ホットスタンプ用重ね合わせブランク４を作製した。
本ブランクを、実施例１と同様に、９２０℃にてホットスタンプ加熱することで重ね合わせ部の昇温速度を調査し（評価基準は実施例１と同様であり、第二のＡｌ系めっき鋼板に炭素系黒色皮膜を有さない比較例Ａ１５を基準に評価した。）、重ね合わせ部が９１０～９２０℃の間で３００秒保持される時間で加熱した後、直ちに金型冷却することで重ね合わせホットスタンプ成形体１２を得た。重ね合わされていない部分（一枚部）のフランジ部１１を２枚切り出し、同種板組みでスポット溶接性を調査した（評価基準は実施例１と同様である。）。
表５における各水準は、Ｆ１～Ｆ４として示した。水準Ｆ１は、水準Ａ２の第一のＡｌ系めっき鋼板に対して、更に炭素系黒色皮膜を設けたものであり、水準Ｆ２は、水準Ａ３の第一のＡｌ系めっき鋼板に対して、更に炭素系黒色皮膜を設けたものであり、水準Ｆ３は、水準Ａ５の第一のＡｌ系めっき鋼板に対して、更に炭素系黒色皮膜を設けたものである。また、水準Ｆ４は、水準Ａ１５の第一のＡｌ系めっき鋼板に対して、更に炭素系黒色皮膜を設けたものである。
上記表５から明らかなように、Ｆ１～Ｆ４は、それぞれ対応するＡ２、Ａ３、Ａ５、Ａ１５と比較して、重ね合わせ部の昇温速度が更に上昇し、より優れた評価結果が得られていることがわかる。
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例又は修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
なお、本出願は、２０２２年５月１９日付で出願した、以下のような要旨を有する発明を基礎として、優先権を主張するものである。
［ａ］
ブランクである板厚ｔ１（ｍｍ）の第一の鋼板と、
前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、少なくとも一枚の、前記第一の鋼板よりも面積の小さな板厚ｔ２（ｍｍ）の第二の鋼板と、
を備えた、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板は、それぞれ鋼板の両面にＡｌ系めっき層を有するめっき鋼板であり、
前記第二の鋼板は、前記第一の鋼板と接しない側の前記Ａｌ系めっき層の少なくとも一部の上層として、炭素系黒色皮膜を有し、
前記第一の鋼板において、前記Ａｌ系めっき層の付着量が、前記第二の鋼板と接する側の表面でＷ１ａ（ｇ／ｍ２）、前記第二の鋼板と接しない側の表面でＷ１ｂ（ｇ／ｍ２）であり、かつ、前記第一の鋼板の表面のＪＩＳ Ｚ ８７８１－４に定める明度Ｌ＊が、前記第二の鋼板と接する側の表面でＬ＊１ａ、前記第二の鋼板と接しない側の表面でＬ＊１ｂであり、
前記第二の鋼板において、前記Ａｌ系めっき層の付着量が、前記第一の鋼板と接しない側の表面でＷ２ｂ（ｇ／ｍ２）であり、かつ、前記第二の鋼板の表面の明度Ｌ＊が、前記第一の鋼板と接しない側の表面でＬ＊２ｂであり、
前記第一の鋼板と前記第二の鋼板の重ね合わされた部分において、前記Ａｌ系めっき層の平均の付着量Ｗ２を、０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）とし、平均の明度Ｌ＊２を、０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）とし、前記第一の鋼板の、第二の鋼板と重ね合わされて無い部分における、前記Ａｌ系めっき層の平均の付着量Ｗ１を、０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）とし、平均の明度Ｌ＊１を、０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）としたときに、
前記Ｗ１ａ、前記Ｗ１ｂ、及び、前記Ｗ２ｂが、それぞれ２０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下の範囲内であり、
前記Ｌ＊１、前記Ｌ＊２、前記Ｗ１、前記Ｗ２、前記ｔ１及び前記ｔ２は、以下の式（ａ）及び式（ｂ）の関係を満たす、ホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２ ・・・ 式（ａ）
０．８０≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（ｂ）
［ｂ］
前記炭素系黒色皮膜の膜厚は、０．３μｍ以上１０．０μｍ以下である、［ａ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｃ］
前記炭素系黒色皮膜は、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下含有する、［ａ］又は［ｂ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｄ］
前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、１質量％以上２０質量％以下である、［ａ］又は［ｂ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｅ］
前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、１質量％以上２０質量％以下である、［ｃ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｆ］
板厚Ｔ１（ｍｍ）の第一の鋼板と、前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、少なくとも一枚の、前記第一の鋼板よりも面積が小さな板厚Ｔ２（ｍｍ）の第二の鋼板と、を備えた重ね合わせホットスタンプ成形体であって、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板は、それぞれ両面にＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層を有するめっき鋼板であり、
前記第一の鋼板において、重ね合わされていない部分の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１が、２５μｍ以上６０μｍ以下であり、
前記第二の鋼板において、重ね合わされた部分の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ２が、２５μｍ以上６０μｍ以下であり、
前記第一の鋼板において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上の拡散層の厚さを、Ｄ１（μｍ）とし、前記第二の鋼板において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上の拡散層の厚さを、Ｄ２（μｍ）としたときに、
前記Ｋ１、前記Ｋ２、前記Ｄ１及び前記Ｄ２は、以下の式（ｃ）の関係を満たし、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板に曲げ部を有する、重ね合わせホットスタンプ成形体。
０．０≦（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２≦５．０ ・・・ 式（ｃ）
［ｇ］
前記第二の鋼板において、前記第一の鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の少なくとも一部上に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの酸化物の少なくとも何れか１種類が、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下存在する、［ｆ］に記載の重ね合わせホットスタンプ成形体。
［ａ］
ブランクである板厚ｔ１（ｍｍ）の第一の鋼板と、
前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、少なくとも一枚の、前記第一の鋼板よりも面積の小さな板厚ｔ２（ｍｍ）の第二の鋼板と、
を備えた、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板は、それぞれ鋼板の両面にＡｌ系めっき層を有するめっき鋼板であり、
前記第二の鋼板は、前記第一の鋼板と接しない側の前記Ａｌ系めっき層の少なくとも一部の上層として、炭素系黒色皮膜を有し、
前記第一の鋼板において、前記Ａｌ系めっき層の付着量が、前記第二の鋼板と接する側の表面でＷ１ａ（ｇ／ｍ２）、前記第二の鋼板と接しない側の表面でＷ１ｂ（ｇ／ｍ２）であり、かつ、前記第一の鋼板の表面のＪＩＳ Ｚ ８７８１－４に定める明度Ｌ＊が、前記第二の鋼板と接する側の表面でＬ＊１ａ、前記第二の鋼板と接しない側の表面でＬ＊１ｂであり、
前記第二の鋼板において、前記Ａｌ系めっき層の付着量が、前記第一の鋼板と接しない側の表面でＷ２ｂ（ｇ／ｍ２）であり、かつ、前記第二の鋼板の表面の明度Ｌ＊が、前記第一の鋼板と接しない側の表面でＬ＊２ｂであり、
前記第一の鋼板と前記第二の鋼板の重ね合わされた部分において、前記Ａｌ系めっき層の平均の付着量Ｗ２を、０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）とし、平均の明度Ｌ＊２を、０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）とし、前記第一の鋼板の、第二の鋼板と重ね合わされて無い部分における、前記Ａｌ系めっき層の平均の付着量Ｗ１を、０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）とし、平均の明度Ｌ＊１を、０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）としたときに、
前記Ｗ１ａ、前記Ｗ１ｂ、及び、前記Ｗ２ｂが、それぞれ２０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下の範囲内であり、
前記Ｌ＊１、前記Ｌ＊２、前記Ｗ１、前記Ｗ２、前記ｔ１及び前記ｔ２は、以下の式（ａ）及び式（ｂ）の関係を満たす、ホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２ ・・・ 式（ａ）
０．８０≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（ｂ）
［ｂ］
前記炭素系黒色皮膜の膜厚は、０．３μｍ以上１０．０μｍ以下である、［ａ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｃ］
前記炭素系黒色皮膜は、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの少なくとも何れか１種類を、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下含有する、［ａ］又は［ｂ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｄ］
前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、１質量％以上２０質量％以下である、［ａ］又は［ｂ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｅ］
前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、１質量％以上２０質量％以下である、［ｃ］に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
［ｆ］
板厚Ｔ１（ｍｍ）の第一の鋼板と、前記第一の鋼板上に重ね合わされて溶接された、少なくとも一枚の、前記第一の鋼板よりも面積が小さな板厚Ｔ２（ｍｍ）の第二の鋼板と、を備えた重ね合わせホットスタンプ成形体であって、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板は、それぞれ両面にＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層を有するめっき鋼板であり、
前記第一の鋼板において、重ね合わされていない部分の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ１が、２５μｍ以上６０μｍ以下であり、
前記第二の鋼板において、重ね合わされた部分の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚Ｋ２が、２５μｍ以上６０μｍ以下であり、
前記第一の鋼板において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上の拡散層の厚さを、Ｄ１（μｍ）とし、前記第二の鋼板において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する、Ａｌ：３０質量％以下、かつ、Ｆｅ：７０質量％以上の拡散層の厚さを、Ｄ２（μｍ）としたときに、
前記Ｋ１、前記Ｋ２、前記Ｄ１及び前記Ｄ２は、以下の式（ｃ）の関係を満たし、
前記第一の鋼板、及び、前記第二の鋼板に曲げ部を有する、重ね合わせホットスタンプ成形体。
０．０≦（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２≦５．０ ・・・ 式（ｃ）
［ｇ］
前記第二の鋼板において、前記第一の鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の少なくとも一部上に、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、又は、Ｖの酸化物の少なくとも何れか１種類が、合計で０．２ｇ／ｍ２以上３．０ｇ／ｍ２以下存在する、［ｆ］に記載の重ね合わせホットスタンプ成形体。
１ 第一のＡｌ系めっき鋼板
１ａ 第一のＡｌ系めっき鋼板の中の、第二のＡｌ系めっき鋼板と接する面
１ｂ 第一のＡｌ系めっき鋼板の中の、第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない面
２ 第二のＡｌ系めっき鋼板
２ａ 第二のＡｌ系めっき鋼板の中の、第一のＡｌ系めっき鋼板と接する面
２ｂ 第二のＡｌ系めっき鋼板の中の、第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない面
３ 溶接部
４ ホットスタンプ用重ね合わせブランク
４ａ ホットスタンプ用重ね合わせブランクの中の、重ね合わせ部
４ｂ ホットスタンプ用重ね合わせブランクの中の、一枚部
５ ホットスタンプのための加熱炉
６ ホットスタンプのためのプレス金型
７ 頭頂部
８ 頭頂部側の曲げ部
９ フランジ側の曲げ部
１０ 縦壁部
１１ フランジ部
１２ 重ね合わせホットスタンプ成形体
１３ Ａｌ系めっき鋼板の片側の表面
１４ Ａｌ系めっき層
１５ 母材鋼板
１６ Ａｌ系めっき層の上層に炭素系黒色皮膜を有するＡｌ系めっき鋼板の片側の表面
１７ 炭素系黒色皮膜
１８ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の片側の表面
１９ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層
２０ 拡散層
２１ 母材鋼板
２２ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上部にＺｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖいずれかを含む皮膜を有する、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の片側の表面めっき鋼板の片側の表面
２３ Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖいずれかを含む皮膜
１ａ 第一のＡｌ系めっき鋼板の中の、第二のＡｌ系めっき鋼板と接する面
１ｂ 第一のＡｌ系めっき鋼板の中の、第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない面
２ 第二のＡｌ系めっき鋼板
２ａ 第二のＡｌ系めっき鋼板の中の、第一のＡｌ系めっき鋼板と接する面
２ｂ 第二のＡｌ系めっき鋼板の中の、第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない面
３ 溶接部
４ ホットスタンプ用重ね合わせブランク
４ａ ホットスタンプ用重ね合わせブランクの中の、重ね合わせ部
４ｂ ホットスタンプ用重ね合わせブランクの中の、一枚部
５ ホットスタンプのための加熱炉
６ ホットスタンプのためのプレス金型
７ 頭頂部
８ 頭頂部側の曲げ部
９ フランジ側の曲げ部
１０ 縦壁部
１１ フランジ部
１２ 重ね合わせホットスタンプ成形体
１３ Ａｌ系めっき鋼板の片側の表面
１４ Ａｌ系めっき層
１５ 母材鋼板
１６ Ａｌ系めっき層の上層に炭素系黒色皮膜を有するＡｌ系めっき鋼板の片側の表面
１７ 炭素系黒色皮膜
１８ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の片側の表面
１９ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層
２０ 拡散層
２１ 母材鋼板
２２ Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上部にＺｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖいずれかを含む皮膜を有する、Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の片側の表面めっき鋼板の片側の表面
２３ Ｚｎ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｖいずれかを含む皮膜
Claims (9)
- 板厚ｔ１の第一のＡｌ系めっき鋼板と、
前記第一のＡｌ系めっき鋼板上に重ね合わされて溶接された、前記第一のＡｌ系めっき鋼板よりも面積が小さく、かつ、前記第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側のＡｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、板厚ｔ２の第二のＡｌ系めっき鋼板と、
を備える、ホットスタンプ用重ね合わせブランクであって、
下記式（１）～式（５）満たす、ホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３２．０ ・・・ 式（１）
０．８６≦｛ｔ１／（ｔ１＋ｔ２）｝×（Ｌ＊１／Ｌ＊２）２ ・・・ 式（２）
２０≦Ｗ１ａ≦１２０ ・・・ 式（３）
２０≦Ｗ１ｂ≦１２０ ・・・ 式（４）
２０≦Ｗ２ｂ≦１２０ ・・・ 式（５）
ここで、
Ｗ１＝０．５×（Ｗ１ａ＋Ｗ１ｂ）
Ｗ２＝０．５×（Ｗ１ｂ＋Ｗ２ｂ）
Ｌ＊１＝０．５×（Ｌ＊１ａ＋Ｌ＊１ｂ）
Ｌ＊２＝０．５×（Ｌ＊１ｂ＋Ｌ＊２ｂ）
Ｗ１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｗ２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面のＡｌ系めっき層の付着量
Ｌ＊１ａ：第一のＡｌ系めっき鋼板の第二のＡｌ系めっき鋼板と接する側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊１ｂ：第一のＡｌ系めっき鋼板の前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
Ｌ＊２ｂ：第二のＡｌ系めっき鋼板の第一のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の表面の明度Ｌ＊
である。
なお、ｔ１及びｔ２の単位はｍｍであり、Ｗ１ａ、Ｗ１ｂ、Ｗ２ａ及びＷ２ｂの単位はｇ／ｍ２である。 - 下記の式（６）を満たす、請求項１に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
１４．０≦（Ｌ＊１－Ｌ＊２）×（Ｗ１／Ｗ２）２≦３０．０ ・・・ 式（６） - 前記第一のＡｌ系めっき鋼板は、前記第二のＡｌ系めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ系めっき層の上層として、炭素系黒色皮膜を有する、請求項１又は２に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
- 前記炭素系黒色皮膜の膜厚は、０．３～１０．０μｍである、請求項１又は２に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
- 前記炭素系黒色皮膜のＺｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が、０．２～３．０ｇ／ｍ２である、請求項１又は２に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
- 前記Ａｌ系めっき層の上層に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層を更に有する、請求項１又は２に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
- 前記炭素系黒色皮膜の窒素含有量は、２～１８質量％である、請求項１又は２に記載のホットスタンプ用重ね合わせブランク。
- 板厚Ｔ１の第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板上に重ね合わされて溶接された前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板よりも面積が小さな板厚Ｔ２の第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と、を備える、重ね合わせホットスタンプ成形体であって、
下記式（７）～式（９）の関係を満たす、重ね合わせホットスタンプ成形体。
２５≦Ｋ１≦６０ ・・・式（７）
２５≦Ｋ２≦６０ ・・・式（８）
０≦（Ｄ１－Ｄ２）×（Ｋ１／Ｋ２）２≦５．０ ・・・ 式（９）
ここで、
Ｋ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされていない部分において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚と、の平均値
Ｋ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の重ね合わされた部分において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側でのＡｌ－Ｆｅ系合金めっき層のめっき厚
Ｄ１：前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接する側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さと、の平均値
Ｄ２：前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板の前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側において、前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層中に鋼板基材と接するように位置する拡散層の厚さ
である。
なお、前記板厚Ｔ１及び前記板厚Ｔ２の単位は、ｍｍであり、前記Ｋ１、前記Ｋ２、前記Ｄ１及び前記Ｄ２の単位は、μｍである。 - 前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０．２～３．０ｇ／ｍ２である層が位置し、
更に、前記第一のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板において、前記第二のＡｌ－Ｆｅ系合金めっき鋼板と接しない側の面の前記Ａｌ－Ｆｅ系合金めっき層の上に、Ｚｎ含有量、Ｔｉ含有量、Ｃｕ含有量及びＶ含有量の合計が０～３．０ｇ／ｍ２である層が位置する、請求項８に記載の重ね合わせホットスタンプ成形体。
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