JP7409901B2 - air conditioning duct - Google Patents
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Description
本発明は、建物などの空調に用いる空調ダクトに関する。 The present invention relates to an air conditioning duct used for air conditioning a building or the like.
オフィスビルなどの建物には、通常、空調ダクトを含む空調設備が設けられている（特許文献１，２等参照）。特許文献１，２には、ダクト内を通る気流による振動を抑制するための空調ダクトの構造が提案されている。これら特許文献１、２のダクト材は、一般的な亜鉛メッキ鋼板によって構成されている。
非特許文献１によれば、空調ダクトは１２ｍ以内に１か所、耐震支持を設けることとされている。
BACKGROUND ART Buildings such as office buildings are usually equipped with air conditioning equipment including air conditioning ducts (see
According to Non-Patent
一般的な鋼板製の空調ダクトにおいては、非特許文献１の指針に従って耐震支持が設計・施行されている。しかし、より高い耐震性を有する空調ダクトが求められている。
In general air conditioning ducts made of steel plates, seismic support is designed and implemented according to the guidelines of Non-Patent
前記課題を解決するため、本発明は、建物に設けられる空調ダクトであって、
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力加速度に対する前記吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第１特徴とする。
前記応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．４２Ｈｚ～２．８３Ｈｚであることが好ましい。
In order to solve the above problems, the present invention provides an air conditioning duct provided in a building, comprising:
Suspension supports set at both ends of a 12-meter-long suspension section are suspended from the building via an earthquake-resistant support structure, and vibrations in a lateral direction perpendicular to the length direction are input to the suspension supports. In this case, the first feature is that the frequency of vibration at which the response magnification of the response acceleration in the central part of the hanging section with respect to the input acceleration at the hanging fulcrum is maximum is 2.2 Hz to 3.0 Hz.
It is preferable that the frequency of vibration at which the response magnification of the response acceleration is maximum is 2.42 Hz to 2.83 Hz.
また、本発明は、建物に設けられる空調ダクトであって、
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持された状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力変位に対する前記吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであることを第２特徴とする。
前記応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５６Ｈｚ～２．８１Ｈｚであることが好ましい。
The present invention also relates to an air conditioning duct provided in a building,
Suspension supports set at both ends of a 12-meter-long suspension section are suspended from the building via an earthquake-resistant support structure, and vibrations in a lateral direction perpendicular to the length direction are input to the suspension supports. In this case, the second feature is that the frequency of vibration at which the response magnification of the response displacement in the central part of the hanging section to the input displacement at the hanging fulcrum is maximum is 2.5 Hz to 3.0 Hz.
It is preferable that the frequency of vibration at which the response magnification of the response displacement is maximum is 2.56 Hz to 2.81 Hz.
前記空調ダクトは、硬質発泡樹脂を主材として含むことが好ましい。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアネート、ポリオレフィンなどが挙げられる。
前記硬質発泡樹脂は、空調ダクトの実部（空調路を除く部分）の断面の少なくとも半分以上を占め、好ましくは８割以上を占め、より好ましくは９割以上を占める。
Preferably, the air conditioning duct contains a hard foamed resin as a main material.
Components of the rigid foam resin include polyisocyanate, polyolefin, and the like.
The hard foam resin occupies at least half of the cross section of the real part (excluding the air conditioning path) of the air conditioning duct, preferably 80% or more, and more preferably 90% or more.
本発明によれば、耐震性の高い空調ダクトを提供できる。 According to the present invention, an air conditioning duct with high earthquake resistance can be provided.
以下、本発明の一実施形態を図面にしたがって説明する。
図１に示すように、例えばオフィスビルなどの建物Ｂには、空調ダクト１を含む空調設備が設置されている。空調ダクト１は、一列に並べられた複数のダクト部材１１と、隣接するダクト部材１１を連ねる連接部材１２を含む。
An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
As shown in FIG. 1, air conditioning equipment including an
図２に示すように、各ダクト部材１１は、例えば四角形断面の角筒状になっている。ダクト部材１１の４つの壁部１１ａの互いに隣接する縁部が斜め４５°にカットされ、隣接する壁部１１ａどうしが直角に接合されている。
As shown in FIG. 2, each
ダクト部材１１の主材、ひいては空調ダクト１の主材は、好ましくは硬質発泡樹脂である。硬質発泡樹脂製の空調ダクト１は、グラスウール製の空調ダクトと比べて固く、鉄板製の空調ダクトと比べて軽量である。
硬質発泡樹脂の成分としては、ポリイソシアヌレート、ポリオレフィン、ウレタン、フェノールなどが挙げられ、好ましくはポリイソシアヌレートである。
硬質発泡樹脂は、少なくとも自立性及び保形性を有し、さらに断熱性、自己消化性に富んでいることが好ましい。
硬質発泡樹脂の気泡構造は、独立気泡であることが好ましい。
前記硬質発泡樹脂の吸水量は、好ましくは２ｇ/１００ｃｍ２以下である。
前記硬質発泡樹脂の透湿係数は、好ましくは２ｎｇ／（ｍ２・ｓ・Ｐａ）以下である。
前記硬質発泡樹脂の密度は、好ましくは２０ｋｇ／ｍ３～５０ｋｇ／ｍ３程度あり、より好ましくは３４ｋｇ／ｍ３である。
The main material of the
Components of the rigid foam resin include polyisocyanurate, polyolefin, urethane, phenol and the like, with polyisocyanurate being preferred.
It is preferable that the hard foamed resin has at least self-supporting properties and shape-retaining properties, and is further rich in heat insulating properties and self-extinguishing properties.
The cell structure of the rigid foam resin is preferably a closed cell.
The water absorption amount of the hard foamed resin is preferably 2 g/100 cm 2 or less.
The moisture permeability coefficient of the hard foamed resin is preferably 2 ng/(m 2 ·s · Pa) or less.
The density of the hard foamed resin is preferably about 20 kg/m 3 to 50 kg/m 3 , more preferably 34 kg/m 3 .
各ダクト部材１１の長さは、好ましくは１００ｍｍ～３０００ｍｍ程度である。
ダクト部材１１の外寸の幅は、好ましくは２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
ダクト部材１１の外寸の高さは、２００ｍｍ～１５５０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの厚みは、好ましくは１０ｍｍ～５０ｍｍ程度であり、より好ましくは２０ｍｍ程度である。
壁部１１ａの１ｍ２あたりの重さは、好ましくは０．５ｋｇ／ｍ２～１．５ｋｇ／ｍ２程度であり、より好ましくは１．０ｋｇ／ｍ２ある。
The length of each
The outer width of the
The external height of the
The thickness of the
The weight per 1 m 2 of the
ダクト部材１１の熱伝導率は、好ましくは０．０１０Ｗ／ｍ・Ｋ～０．０３０Ｗ／ｍ・Ｋ程度であり、より好ましくは０．０２０Ｗ／ｍ・Ｋである。
The thermal conductivity of the
図２に示すように、ダクト部材１１の内面及び外面は、好ましくはアルミニウムなどの金属シート１３によって被覆されている。
図１に示すように、隣接するダクト部材１１の間に連接部材１２（ニップル）が設けられている。連接部材１２は、ダクト部材１１の内周面の形状に合わせた長方形の短筒形状になっている。連接部材１２の材質は、亜鉛、鉄、アルミなどの金属である。好ましくは、連接部材１２は亜鉛鋼板によって構成されている。
連接部材１２の厚みは、好ましくは１ｍｍ程度以下であり、より好ましくは０．８ｍｍである。
空調ダクト１の長さ方向に沿う、連接部材１２の幅寸法Ｗ１２は、好ましくはＷ１２＝３０ｍｍ～３００ｍｍ程度であり、より好ましくは６０ｍｍである。
As shown in FIG. 2, the inner and outer surfaces of the
As shown in FIG. 1, a connecting member 12 (nipple) is provided between
The thickness of the connecting
The width W 12 of the connecting
連接部材１２は、前記隣接するダクト部材１１に跨っている。連接部材１２の前記長さ方向の約半分が、前記隣接する２つのダクト部材１１のうち一方の内周に嵌め込まれている。連接部材１２の前記長さ方向の残り約半分が、前記隣接する２つのダクト部材１１のうち他方の内周に嵌め込まれている。好ましくは、連結部材とダクト部材１１とは、接着剤（図示省略）によって接合されている。かつ、隣接するダクト部材１１の対向端面どうしが接着剤（図示省略）によって接合されている。さらに、前記隣接するダクト部材１１の外周には、これらダクト部材１１に跨るようにアルミ粘着テープ１５が巻かれている。
The connecting
図１に示すように、空調ダクト１は、吊支持手段２０によって天井スラブや天井鉄骨等の天井材２に吊支持されている。吊支持手段２０は、耐震支持構造２１と、中間支持構造３０を含む。耐震支持構造２１は、空調ダクト１の長さ方向に１２ｍ間隔置き、又は１２ｍ以下の間隔置きに配置されている。図２に示すように、耐震支持構造２１は、例えば一対の吊りボルト２２と、支持梁２３と、ブレース材２４を含む。各吊りボルト２２が天井材２から鉛直に垂下されている。一対の吊りボルト２２の下端部に支持梁２３が水平に架け渡されている。天井材２と吊りボルト２２の下端部との間にブレース材２４が斜めに架け渡されている。吊りボルト２２とブレース材２４の下端部どうしが連結金具２６を介して連結されている。ブレース材２４の中間部にはターンバックル２５が設けられている。
耐震支持構造２１は、建物Ｂに対して揺れにくく、耐震性が付与されている。
なお、図１においては、ブレース材２４の図示が省略されている。
As shown in FIG. 1, the
The earthquake-
Note that in FIG. 1, illustration of the
図２に示すように、空調ダクト１が、一対の吊りボルト２２の間に通され、支持梁２３上に載せられて吊支持されている。
空調ダクト１における、耐震支持構造２１との接触部が、吊支点１ａを構成している。吊支点１ａは、耐震支持構造２１を介して、天井材２を含む建物Ｂに吊支持されている。空調ダクト１における、長さ方向に隣接する２つの吊支点１ａどうしの間の部分が、吊区間１ｂを構成している。
As shown in FIG. 2, the
A contact portion of the
図１に示すように、吊区間１ｂには、１又は複数の中間支持構造３０が互いに前記長さ方向に間隔を置いて配置されている。中間支持構造３０は、一対の吊りボルト３２と、支持梁３３を含む。一対の吊りボルト３２が、空調ダクト１を挟んで両側（図１の紙面手前及び紙面奥）に設けられ、天井材２から鉛直に垂下されている。一対の吊りボルト３２の下端部どうし間に支持梁３３が水平に架け渡されている。
支持梁３３上に空調ダクト１が載せられている。
As shown in FIG. 1, one or more
The
かかる空調ダクト１において、前記吊区間１ｂの長さが実際又は仮に１２メートルであるものとして、その両端の吊支点１ａに長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、吊支点１ａにおける入力加速度に対する吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数は、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、好ましくは２．４Ｈｚ～２．８５Ｈｚである。また、吊支点１ａにおける入力変位に対する吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数は、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、好ましくは２．５５Ｈｚ～２．８５Ｈｚである。
一般的な建物の固有振動数は１Ｈｚ程度である。したがって、空調ダクト１によればは、高い耐震性能を得られる。
In this
The natural frequency of a typical building is about 1 Hz. Therefore, according to the
本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の改変をなすことができる。
例えば、ダクト部材１１の断面形状ひいては空調ダクト１の断面形状は、正方形、長方形の四角形に限らず、他の多角形でもよく、円形でもよい。
吊区間１ｂにおける中間支持構造３０の数は１つだけでもよい。中間支持構造３０を省略してもよい。
The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications can be made without departing from the spirit thereof.
For example, the cross-sectional shape of the
The number of
実施例を説明する。本発明が以下の実施例に限定されるものではない。
ダクト部材１１を１４個用意し、これらを一列に連ねて、空調ダクト１のサンプルを作製した。
ダクト部材１１の各壁部１１ａとしては、ポリイソシアヌレートフォーム（硬質発泡樹脂）からなる主部にアルミニウム箔１３を被覆したボードを用いた。
前記ボードの厚みは２０ｍｍであった。
前記ボードの重さは１．０ｋｇ／ｍ２であった。
ダクト部材１１の断面形状は正方形とした。
ダクト部材１１の内面の高さは５００ｍｍ、内面の幅は５００ｍｍであった。
ダクト部材１１の長さは９１０ｍｍであった。
１４個のダクト部材１１からなる空調ダクト１の長さは１２７４０ｍｍであった。
隣接するダクト部材１１の内面に連接部材１２（ニップル）を跨らせ、ダクト部材１１の内面と連接部材１２との間、及び前記隣接するダクト部材１１の端面どうし間にはコーキング材を塗布した。更に隣接するダクト部材１１の外面に跨るようにアルミ粘着テープ１５を巻き付けた。
An example will be explained. The present invention is not limited to the following examples.
Fourteen
As each
The thickness of the board was 20 mm.
The weight of the board was 1.0 kg/ m2 .
The
The height of the inner surface of the
The length of the
The length of the
A connecting member 12 (nipple) was placed across the inner surface of the
このようにして作製した硬質発泡樹脂空調ダクト１の両端部を吊支点１ａとして耐震支持構造を介して、鉄骨桁からなる天井材に吊支持させた。
両端の吊支点１ａどうしの間隔は、１２０００ｍｍであった。
耐震支持構造は、４つのアングル材で四角形に組まれた剛フレームと、３つのアングル材でコ字状に組まれた保持フレームとで構成した。空調ダクト１の端部を剛フレーム内に通すとともに該剛フレームの下フレーム材（支持梁２３（図２）に相当）の上面に載せた。さらに、保持フレームを空調ダクト１の上面及び両側面に宛がい、かつ該保持フレームの下端部を前記下フレーム材に連結して固定した。
両端の吊支点１ａ間に５つの中間支持構造３０を２０００ｍｍ間隔で設置し、各中間支持構造３０の支持梁３３に空調ダクト１を載せた。
Both ends of the hard foam resin
The distance between the hanging supports 1a at both ends was 12,000 mm.
The earthquake-resistant support structure consisted of a rigid frame made up of four angle pieces in a rectangular shape, and a holding frame made up of three angle pieces in a U-shape. The end of the
Five
前記剛フレームは、天井材に対して、空調ダクト１の長さ方向と直交する横方向へ往復移動可能とし、該剛フレームの上フレーム材と天井材との間に加振機を介在させた。
加振機として、株式会社サンエス製永久磁石振動加振器ＳＳＶ１２５ＬＳを用いた。
吊区間１ｂの中央部１ｃには、変位計及び加速度計を設けた。
変位計として、オプテックス・エフエー株式会社製レーザー変位計ＣＤ５－Ｗ２０００を用いた。
加速度計として、株式会社東京測器研究所製小型低容量加速度計ＡＲＦ－１００Ａを用いた。
加振機、変位計及び加速度計の出力を記録する記録計として、株式会社キーエンス製データロガーＮＲ－６００を用いた。
The rigid frame is capable of reciprocating with respect to the ceiling material in a lateral direction perpendicular to the length direction of the
As the vibration exciter, a permanent magnet vibration exciter SSV125LS manufactured by San-S Co., Ltd. was used.
A displacement meter and an accelerometer were provided in the
As a displacement meter, a laser displacement meter CD5-W2000 manufactured by Optex FA Co., Ltd. was used.
As the accelerometer, a small low capacity accelerometer ARF-100A manufactured by Tokyo Sokki Kenkyusho Co., Ltd. was used.
A data logger NR-600 manufactured by Keyence Corporation was used as a recorder to record the outputs of the vibrator, displacement meter, and accelerometer.
加振機によって、剛フレーム２２をスイープ加振した。すなわち、吊支点１ａに横方向の振動を入力し、その振動周波数を変化させた。
両端の加振機の位相及び振動周波数が互いに一致するように同期させた。
揺れの強さは、８０ｇａｌから２６０ｇａｌまで、２０ｇａｌ置きに設定した。
振動周波数のスイープ範囲は表１の通りであった。
The
The vibrators at both ends were synchronized so that the phases and vibration frequencies matched each other.
The strength of the shaking was set at every 20 gal from 80 gal to 260 gal.
The sweep range of vibration frequency was as shown in Table 1.
吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答加速度を前記加速度計によって計測し、吊支点１ａにおける入力加速度に対する応答倍率（応答加速度／入力加速度）を算出し、該加速度応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。
結果を表１及び図３、図５に示す。
Measure the response acceleration at the
The results are shown in Table 1 and FIGS. 3 and 5.
また、吊区間１ｂの中央部１ｃにおける応答変位を前記変位計によって計測し、吊支点１ａにおける入力変位に対する応答倍率（応答変位／入力変位）を算出し、該変位応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。
結果を表１及び図４～図５に示す。なお、２６０ｇａｌにおいては、中央部１ｃ付近のダクト部材が圧縮変形されてアルミテープ１５の断裂が起きた。
Further, the response displacement at the
The results are shown in Table 1 and FIGS. 4 and 5. Note that at 260 gal, the duct member near the
[比較例１]
比較例１として、グラスウールボード（厚み２５ｍｍ）を主材とし、その内面をガラス不織布で覆い、外面をアルミニウム箔で覆ったグラスウール空調ダクトを用意した。グラスウール空調ダクトの断面形状は実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同じ正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
グラスウール空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表２及び図４に示す。なお、２００ｇａｌ以上の揺れになると、中央部付近で圧縮変形が起きてアルミテープの断裂が起きた。
実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、グラスウール空調ダクトより高い耐震性を有することが確認された。
[Comparative example 1]
As Comparative Example 1, a glass wool air conditioning duct was prepared in which the main material was a glass wool board (
Similar to the hard foam resin air conditioning duct of Example 1, the glass wool air conditioning duct was subjected to sweeping vibration in a suspended state.
Then, the vibration frequency at which the response magnification of the response acceleration in the central part of the suspension section to the input acceleration at the suspension support point was maximized was determined. The results are shown in Table 2 and Figure 3.
In addition, the vibration frequency at which the response magnification of the response displacement in the central part of the suspension section to the input displacement at the suspension support point was maximized was determined. The results are shown in Table 2 and FIG. 4. In addition, when shaking exceeded 200 gal, compressive deformation occurred near the center, causing the aluminum tape to break.
It was confirmed that the hard foam resin air conditioning duct of Example 1 had higher earthquake resistance than the glass wool air conditioning duct.
[比較例２]
比較例２として、亜鉛メッキ鋼板（厚み０．６ｍｍ）を主材とする鉄板空調ダクトを用意した。鉄板空調ダクトの断面形状は正方形であり、内面の高さ寸法及び幅寸法は５００ｍｍであった。
鉄板空調ダクトを、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトと同様に、吊支持した状態でスイープ加振した。
そして、吊支点における入力加速度に対する吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図３に示す。
また、吊支点における入力変位に対する吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動周波数を求めた。結果を表３及び図４に示す。
[Comparative example 2]
As Comparative Example 2, a steel plate air conditioning duct whose main material was a galvanized steel plate (thickness: 0.6 mm) was prepared. The cross-sectional shape of the iron plate air conditioning duct was square, and the height and width of the inner surface were 500 mm.
Similar to the hard foam resin air conditioning duct of Example 1, the iron plate air conditioning duct was subjected to sweep vibration while being suspended.
Then, the vibration frequency at which the response magnification of the response acceleration in the central part of the suspension section to the input acceleration at the suspension support point was maximized was determined. The results are shown in Table 3 and Figure 3.
In addition, the vibration frequency at which the response magnification of the response displacement in the central part of the suspension section to the input displacement at the suspension support point was maximized was determined. The results are shown in Table 3 and Figure 4.
比較例１、２のダクトにおいては、加速度応答倍率が最大となる振動周波数、及び変位応答倍率が最大となる振動周波数が共に１Ｈｚから２Ｈｚの間であり、一般的な建物の固有振動数に近く、揺れやすいと言える。
これに対し、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトによれば、加速度応答倍率が最大となる振動周波数が約２．２Ｈｚ以上、変位応答倍率が最大となる振動周波数が約２．４Ｈｚ以上であり、一般的な建物の固有振動数（１Ｈｚ程度）から大きくずれており、揺れを抑えられることが確認された。さらに、図５（ａ）及び同図（ｂ）から明らかな通り、実施例１の硬質発泡樹脂空調ダクトにおいては、振動周波数が１．５Ｈｚ程度の場合、中央部１ｃの変位応答倍率は２以下であり、グラスウール空調ダクトの３分の１以下の変位に抑えられることが確認された。
In the ducts of Comparative Examples 1 and 2, the vibration frequency at which the acceleration response multiplier is maximum and the vibration frequency at which the displacement response multiplier is maximum are both between 1 Hz and 2 Hz, which are close to the natural frequencies of general buildings. , it can be said that it is easy to shake.
On the other hand, according to the hard foam resin air conditioning duct of Example 1, the vibration frequency at which the acceleration response magnification is maximum is approximately 2.2 Hz or more, and the vibration frequency at which the displacement response magnification is maximum is approximately 2.4 Hz or more. , which deviates significantly from the natural frequency of a typical building (approximately 1Hz), confirming that shaking can be suppressed. Furthermore, as is clear from FIGS. 5(a) and 5(b), in the hard foam resin air conditioning duct of Example 1, when the vibration frequency is approximately 1.5 Hz, the displacement response magnification of the
本発明は、例えば建物の空調用のダクトに適用できる。 The present invention can be applied to, for example, air conditioning ducts in buildings.
Ｂ 建物
１ 空調ダクト
１ａ 吊支点
１ｂ 吊区間
１ｃ 中央部
２ 天井材
１１ ダクト部材
１１ａ 壁部
１２ 連接部材
Ｗ１２ 寸法
１３ 金属シート
１５ アルミ粘着テープ
２０ 吊支持手段
２１ 耐震支持構造（支持構造）
２２ 吊りボルト
２３ 支持梁
２４ ブレース材
３０ 中間支持構造
３２ 吊りボルト
３３ 支持梁
22
Claims (4)
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持され、かつ前記耐震支持構造の水平な支持梁の上面に載せられただけで固定はされていない状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力加速度に対する前記吊区間の中央部における応答加速度の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．２Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、
密度２０ｋｇ／ｍ ３ ～５０ｋｇ／ｍ ３ の硬質発泡樹脂を主材として含み、外寸幅２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、外寸高さ２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、壁厚１０ｍｍ～５０ｍｍ、壁１ｍ ２ あたりの重さ０．５ｋｇ／ｍ ２ ～１．５ｋｇ／ｍ ２ の四角形断面の角筒状である空調ダクト。 An air conditioning duct installed in a building,
Suspension supports set at both ends of a 12-meter-long suspension section are suspended from the building via an earthquake-resistant support structure, and fixed simply by being placed on the top surface of the horizontal support beam of the earthquake-resistant support structure. When vibration in a lateral direction perpendicular to the length direction is input to the suspension support point in a state where the suspension is not suspended, the vibration that maximizes the response multiplier of the response acceleration at the center of the suspension section relative to the input acceleration at the suspension support point. The frequency of is 2.2Hz to 3.0Hz,
Contains hard foamed resin with a density of 20 kg/m 3 to 50 kg/m 3 as the main material, external dimensions width 200 mm to 1550 mm, external dimensions height 200 mm to 1550 mm, wall thickness 10 mm to 50 mm , weight per 1 m 2 of wall 0. The air conditioning duct is a rectangular cylinder with a square cross section weighing 5kg/m 2 to 1.5kg/m 2 .
長さ１２メートルの吊区間の両端に設定された吊支点が耐震支持構造を介して前記建物に対して吊支持され、かつ前記耐震支持構造の水平な支持梁の上面に載せられただけで固定はされていない状態で前記吊支点に長さ方向と直交する横方向の振動が入力された場合、前記吊支点における入力変位に対する前記吊区間の中央部における応答変位の応答倍率が最大になる振動の周波数が、２．５Ｈｚ～３．０Ｈｚであり、
密度２０ｋｇ／ｍ ３ ～５０ｋｇ／ｍ ３ の硬質発泡樹脂を主材として含み、外寸幅２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、外寸高さ２００ｍｍ～１５５０ｍｍ、壁厚１０ｍｍ～５０ｍｍ、壁１ｍ ２ あたりの重さ０．５ｋｇ／ｍ ２ ～１．５ｋｇ／ｍ ２ の四角形断面の角筒状である空調ダクト。 An air conditioning duct installed in a building,
Suspension supports set at both ends of a 12-meter-long suspension section are suspended from the building via an earthquake-resistant support structure, and fixed simply by being placed on the top surface of the horizontal support beam of the earthquake-resistant support structure. When vibration in a lateral direction perpendicular to the length direction is input to the suspension support in a state where the suspension is not suspended, the vibration that maximizes the response magnification of the response displacement at the center of the suspension section to the input displacement at the suspension support The frequency of is 2.5Hz to 3.0Hz,
Contains hard foamed resin with a density of 20 kg/m 3 to 50 kg/m 3 as the main material, external dimensions width 200 mm to 1550 mm, external dimensions height 200 mm to 1550 mm, wall thickness 10 mm to 50 mm , weight per 1 m 2 of wall 0. The air conditioning duct is a rectangular cylinder with a square cross section weighing 5kg/m 2 to 1.5kg/m 2 .
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