JP7371602B2 - アンテナモジュール及びアンテナ駆動方法 - Google Patents

Description

本発明は、アンテナモジュール及びアンテナ駆動方法に関する。

円偏波の軸比を改善することができるアンテナとして、複数の円偏波アンテナ素子を備えたシーケンシャルアレーアンテナが知られている（例えば、下記の特許文献１参照。）。シーケンシャルアレーアンテナは、主放射方向を回転軸として任意の角度回転させた姿勢で配置された複数の円偏波アンテナ素子を含んでおり、各円偏波アンテナ素子は、回転角に応じた位相差を付けて励振される。

下記の特許文献１に開示されたシーケンシャルアレーアンテナは、複数のシーケンシャルサブアレーで構成されており、シーケンシャルサブアレーの各々が複数の円偏波アンテナ素子を含んでいる。１つのシーケンシャルサブアレーに含まれる複数の円偏波アンテナ素子がシーケンシャル化されており、複数のシーケンシャルサブアレーがさらにシーケンシャル化されている。一例として、１つのシーケンシャルサブアレーに着目すると、４個の円偏波アンテナ素子の基準軸を順番に４５°ずつ回転させている。このような構成を採用することにより、個々の円偏波アンテナ素子の特性にばらつきがある場合や、励振位相または振幅に誤差がある場合にも、良好な軸比を得ることができる。

特開平３－１５１７０３号公報

通信距離や通信速度（ビットレート）によって、すべての円偏波アンテナ素子を動作させる必要がない場合がある。一部の円偏波アンテナ素子を動作せる場合にも、良好な軸比を維持し、かつ消費電力を低減させることが望まれる。本発明の目的は、複数の円偏波アンテナ素子の一部を動作させる場合に、良好な軸比を維持し、かつ消費電力を低減させることが可能なアンテナモジュール及びアンテナ駆動方法を提供することである。

本発明の一観点によると、
それぞれが１つの入出力ポートと複数のアンテナポートとを持ち高周波信号の増幅を行う複数のセグメントと、
それぞれが複数の円偏波アンテナ素子を含む複数のサブアレーアンテナと
を備え、
前記複数の円偏波アンテナ素子は、それぞれ前記複数のアンテナポートのいずれかに接続されており、
前記複数のサブアレーアンテナの各々に含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子は、サブアレーアンテナごとにシーケンシャルアレーを構成しており、
前記複数のセグメントの各々は、
第１ポートに入力された信号を前記複数のアンテナポートに分配し、前記複数のアンテナポートのそれぞれに入力された信号を合成して前記第１ポートから出力する分配合成器と、
前記複数のアンテナポートのそれぞれと前記分配合成器との間に接続された移相器と、
前記入出力ポートと前記第１ポートとの間に接続された第１増幅器と
を含み、
前記複数のサブアレーアンテナのいずれの一つのサブアレーアンテナにおいても、一つのサブアレーアンテナに含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子がそれぞれ接続された前記複数のアンテナポートは、一つのセグメントに含まれており、
前記複数の円偏波アンテナ素子の各々は、２つの給電点を有しており、
前記複数のアンテナポートの各々は、ハイブリッド回路を介して円偏波アンテナ素子の２つの給電点に接続されており、前記複数の円偏波アンテナ素子は、放射される円偏波の旋回方向が前記複数のサブアレーアンテナにわたって同一になるように、前記ハイブリッド回路によって励振されるアンテナモジュールが提供される。

本発明の他の観点によると、
複数の第１増幅器でＭ個の円偏波アンテナ素子を動作させる構成を持つアンテナモジュールにおいて、Ｍ個よりも少ないｍ個の円偏波アンテナ素子を選択して動作させるアンテナ駆動方法であって、
前記複数の第１増幅器のいずれの１つも、前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子のうち複数の円偏波アンテナ素子を動作させるように構成されており、
前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子は、複数のシーケンシャルアレーを構成しており、
選択されるｍ個の円偏波アンテナ素子が１つまたは複数のシーケンシャルアレーを構成する条件と、ｍ個の円偏波アンテナ素子を動作させるのに必要な前記第１増幅器の個数が最も少なくなる条件とを満たすように、前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子からｍ個の円偏波アンテナ素子を選択し、選択したｍ個の円偏波アンテナ素子を動作させるアンテナ駆動方法が提供される。

１つのサブアレーアンテナのすべての円偏波アンテナ素子を動作させるためには、１つのセグメントを動作させればよい。１つのサブアレーアンテナのすべての円偏波アンテナ素子によってシーケンシャルアレーが構成されているため、１つのセグメントを動作させる場合でも、良好な軸比を維持することができる。また、それぞれがシーケンシャルアレーを構成する複数のサブアレーアンテナのうち一部のサブアレーアンテナのみを動作させるために必要とされるセグメントの個数は、動作させるサブアレーアンテナの個数以下である。動作させるサブアレーアンテナの個数より多いセグメントを動作させる必要がないため、消費電力を低減させることが可能である。

図１は第１実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。 図２は、第１実施例によるアンテナモジュールの１つのセグメントのブロック図である。 図３は、１つのサブアレーアンテナに含まれシーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子の平面図である。 図４は第２実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。 図５Ａは、第２実施例によるアンテナモジュールの３０個の円偏波アンテナ素子の平面的な配置の一例を示す模式図であり、図５Ｂは、第２実施例によるアンテナモジュールにおける円偏波アンテナ素子の各々の回転角αを示す図であり、図５Ｃは、比較例によるアンテナモジュールにおける円偏波アンテナ素子の各々の回転角αを示す図である。 図６は、複数の円偏波アンテナ素子が配置された基板に対する座標系を示す斜視図である。 図７Ａは、第２実施例によるアンテナモジュールのすべての円偏波アンテナ素子を、チャンネル１の中心周波数（５８．３２ＧＨｚ）で動作させた場合の、ｚｘ断面（φ＝０°）におけるゲインと極角θとの関係を示すグラフであり、図７Ｂは、図７Ａに示したシミュレーション結果から求めた軸比を示すグラフである。 図８Ａは、第２実施例によるアンテナモジュールのすべての円偏波アンテナ素子を、チャンネル１の中心周波数（５８．３２ＧＨｚ）で動作させた場合の、ｘｙ断面（θ＝９０°）におけるゲインと方位角φとの関係を示すグラフであり、図８Ｂは、図８Ａに示したシミュレーション結果から求めた軸比を示すグラフである。 図９Ａ及び図９Ｂは、それぞれチャンネルごとに主偏波ゲイン及び交差偏波ゲインを示すグラフである。 図１０は、図９Ａ及び図９Ｂに示したグラフから算出した軸比を、チャンネルごとに示すグラフである。 図１１は、第２実施例によるアンテナモジュールの円偏波アンテナ素子の平面的な配置を示す図である。 図１２Ａは、第３実施例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子及び伝送線路の平面図であり、図１２Ｂは、第３実施例の変形例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子及び伝送線路の平面図である。 図１３Ａ及び図１３Ｂは、それぞれ第３実施例の他の変形例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子及び伝送線路の平面図である。 図１４Ａは、円形の３個の円偏波アンテナ素子を一列に配置した場合の円偏波アンテナ素子の位置関係を示す図であり、図１４Ｂは、正方形の３個の円偏波アンテナ素子を一列に配置した場合の円偏波アンテナ素子の位置関係を示す図である。 図１５Ａ及び図１５Ｂは、それぞれ第４実施例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子の平面図である。 図１６は、第５実施例によるアンテナモジュールの複数の円偏波アンテナ素子の配置を示す斜視図である。 図１７は、第６実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。

［第１実施例］
図１から図３までの図面を参照して、第１実施例によるアンテナモジュールについて説明する。

図１は第１実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。第１実施例によるアンテナモジュールは、高周波信号の電力増幅を行う複数のセグメント２０と、複数のセグメント２０のそれぞれに対応して配置されたサブアレーアンテナ５０と、複数の伝送線路６０とを備えている。複数のセグメント２０のそれぞれは、１つの入出力ポート２１と、複数のアンテナポート２２とを含む。セグメント２０の構成については、後に図２を参照して説明する。

複数のサブアレーアンテナ５０の各々は、複数の円偏波アンテナ素子５１を含む。複数のサブアレーアンテナ５０の各々に含まれる複数の円偏波アンテナ素子５１は、サブアレーアンテナ５０ごとにシーケンシャルアレーを構成している。サブアレーアンテナ５０に含まれる円偏波アンテナ素子５１の個数は、対応するセグメント２０のアンテナポート２２の個数と等しい。セグメント２０のアンテナポート２２が、それぞれ対応するサブアレーアンテナ５０の円偏波アンテナ素子５１に、伝送線路６０によって接続されている。

１つの信号ポート８０から入力された高周波信号が、分配合成器８１によって複数のセグメント２０のそれぞれの入出力ポート２１に分配される。セグメント２０の各々は、入出力ポート２１に入力された高周波信号の電力増幅を行い、かつ位相調整を行って複数のアンテナポート２２から出力する。

複数の円偏波アンテナ素子５１で受信された受信信号が、それぞれ複数のアンテナポート２２からセグメント２０に入力される。セグメント２０は、複数のアンテナポート２２のそれぞれに入力された受信信号を増幅し位相調整を行った後に合成して入出力ポート２１から出力する。

複数のセグメント２０のそれぞれの入出力ポート２１から出力された受信信号が、分配合成器８１によって合成され、信号ポート８０から出力される。

図２は、１つのセグメント２０（図１）のブロック図である。分配合成器２７が、１つの第１ポート２７Ａと複数の第２ポート２７Ｂとを有する。分配合成器２７は第１ポート２７Ａに入力された信号を複数の第２ポート２７Ｂに分配して出力する。さらに、複数の第２ポート２７Ｂのそれぞれに入力された信号を合成して第１ポート２７Ａから出力する。

入出力ポート２１と分配合成器２７の第１ポート２７Ａとの間に、送受信切替スイッチ２３、第１増幅器２４及び送受信切替スイッチ２６が接続されている。第１増幅器２４は、第１パワーアンプ２４Ｐと第１ローノイズアンプ２４Ｌとを含む。送受信切替スイッチ２３、２６が送信状態のとき、入出力ポート２１から入力された高周波信号が、第１パワーアンプ２４Ｐで増幅されて、分配合成器２７の第１ポート２７Ａに入力される。送受信切替スイッチ２３、２６が受信状態のとき、分配合成器２７の第１ポート２７Ａから出力された受信信号が第１ローノイズアンプ２４Ｌで増幅されて入出力ポート２１から出力される。

分配合成器２７の複数の第２ポート２７Ｂと複数のアンテナポート２２とのそれぞれの間に、移相器２８、可変減衰器２９、送受信切替スイッチ３０、第２増幅器３１、及び送受信切替スイッチ３３が接続されている。第２増幅器３１は、第２パワーアンプ３１Ｐ及び第２ローノイズアンプ３１Ｌを含む。

送受信切替スイッチ３０、３３が送信状態の時、分配合成器２７の第２ポート２７Ｂから出力された高周波信号が、移相器２８、可変減衰器２９、及び第２パワーアンプ３１Ｐを通ってアンテナポート２２から出力される。送受信切替スイッチ３０、３３が受信状態の時、アンテナポート２２から入力された受信信号が、第２ローノイズアンプ３１Ｌ、可変減衰器２９、及び移相器２８を通って分配合成器２７の第２ポート２７Ｂに入力される。

移相器２８は、制御回路３５からの制御により、信号の位相を調整する。可変減衰器２９は、制御回路３５からの制御により、信号の減衰量を調整する。第２パワーアンプ３１Ｐは、高周波信号の電力増幅を行う。第２ローノイズアンプ３１Ｌは、受信信号を増幅する。

図３は、１つのサブアレーアンテナ５０（図１）に含まれシーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子５１の平面図である。複数の円偏波アンテナ素子５１は、平面視において円形の形状を有しており、２つの給電点５２から給電される。２つの給電点５２は、直交する２本の半径上に配置されている。２つの給電点５２に９０°の位相差を持つ高周波信号を供給することにより、円偏波が放射される。２つの給電点５２に供給する２つの高周波信号の位相の進みまたは遅れによって、放射される円偏波の旋回方向（右旋または左旋）が決定される。円偏波アンテナ素子５１の幾何中心から、２つの給電点５２を両端とする線分の中点を向く方向を基準方向５３ということとする。

シーケンシャルアレーを構成するＮ個の円偏波アンテナ素子５１に順番に０からＮ－１まで通し番号を付したとき、ｉ番目の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３は、０番目の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３に対して回転角α＝（ｉ×３６０／Ｎ）°だけ時計回りに回転した姿勢を有する。例えば、３個の円偏波アンテナ素子５１が１つのシーケンシャルアレーを構成している場合は、０番目の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３に対して他の２つの円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３は、それぞれ１２０°及び２４０°回転している。４個の円偏波アンテナ素子５１が１つのシーケンシャルアレーを構成している場合は、０番目の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３に対して他の３つの円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３は、それぞれ９０°、１８０°、及び２７０°回転している。

ただし、例外として、シーケンシャルアレーを２個の円偏波アンテナ素子５１で構成する場合には、回転角αを９０°にすることが好ましい。

次に、第１実施例の優れた効果について説明する。
第１実施例によるアンテナモジュールにおいて、通信距離や通信レートによってはすべての円偏波アンテナ素子５１を動作させる必要がない場合がある。例えば、通信距離が短い場合や、通信レートが遅い場合は、一部の円偏波アンテナ素子５１のみを動作させても十分なゲインが確保される場合がある。

シーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子５１は、すべての円偏波アンテナ素子５１を動作させた場合に、軸比を改善する効果が最も高くなる。一部の円偏波アンテナ素子５１のみを動作させた場合には、軸比を改善する十分な効果が得られない場合がある。第１実施例では、複数のセグメント２０のうち１つのセグメント２０のみを動作させる場合でも、１つのシーケンシャルアレーを構成するすべての円偏波アンテナ素子５１が動作する。このため、軸比を改善する十分な効果を得ることができる。

１つのシーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子５１が複数のセグメント２０に跨って接続されている場合に、１つのシーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子５１のすべてを動作させるには、複数のセグメント２０を動作させなければならない。例えば、円偏波アンテナ素子５１の個数分の第２増幅器３１（図２）と、複数の第１増幅器２４を動作させなければならない。これに対して第１実施例では、１つのシーケンシャルアレーを構成するすべての円偏波アンテナ素子５１を動作させるためには、円偏波アンテナ素子５１の個数分の第２増幅器３１（図２）と、１つの第１増幅器２４のみを動作させればよい。このため、低消費電力動作が可能である。

次に、第１実施例の変形例について説明する。
第１実施例によるアンテナモジュールは、送信機能及び受信機能の両方を備えているが、送信機能のみ、または受信機能のみを備えたアンテナモジュールを構成してもよい。この場合には、送受信切替スイッチ２３、２６、３０、３３は不要である。また、第１増幅器２４は、第１パワーアンプ２４Ｐ及び第１ローノイズアンプ２４Ｌの一方を備えればよい。同様に、第２増幅器３１は、第２パワーアンプ３１Ｐ及び第２ローノイズアンプ３１Ｌの一方を備えればよい。

第１実施例では、複数のセグメント２０と複数のサブアレーアンテナ５０とが１対１に対応している。その他の構成として、１つのセグメント２０に複数のサブアレーアンテナ５０を対応させてもよい。すなわち、複数のサブアレーアンテナ５０のいずれの一つのサブアレーアンテナ５０においても、一つのサブアレーアンテナ５０に含まれる複数の円偏波アンテナ素子５１がそれぞれ接続された複数のアンテナポート２２が、一つのセグメント２０に含まれるようにすればよい。

［第２実施例］
次に、図４から図１０までの図面を参照して第２実施例によるアンテナモジュールについて説明する。以下、第１実施例によるアンテナモジュール（図１、図２、図３）と共通の構成については説明を省略する。

図４は第２実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。第１実施例では、１つのセグメント２０のアンテナポート２２の個数と、そのセグメント２０に対応するサブアレーアンテナ５０を構成する円偏波アンテナ素子５１の個数とが等しい。これに対して第２実施例では、セグメント２０とサブアレーアンテナ５０との組み合わせの中に、円偏波アンテナ素子５１の個数がアンテナポート２２の個数より少ないものが存在する。例えば、アンテナポート２２の個数が４個であり、それに対応するサブアレーアンテナ５０の円偏波アンテナ素子５１の個数が３個の組み合わせが存在する。

図５Ａは、３０個の円偏波アンテナ素子５１の平面的な配置の一例を示す模式図である。基板５５に、３０個の円偏波アンテナ素子５１が６行５列の行列状に配置されている。３０個の円偏波アンテナ素子５１に、８個のセグメント２０から給電される。８個のセグメント２０は、それぞれ４個のアンテナポート２２を有している。すなわち、合計で３２個のアンテナポート２２が設けられている。８個のセグメント２０に通し番号を付し、３２個のアンテナポート２２にも通し番号を付す。セグメント２０に付された通し番号を「Ｓ」付きの数字で表し、アンテナポート２２に付された通し番号を「＃」付きの数字で表す。８個のセグメント２０に、Ｓ０からＳ７までの通し番号が付され、３２個のアンテナポート２２に＃０から＃３１までの通し番号が付される。ｊ番目のセグメント２０の４個のアンテナポート２２に付す通し番号を、それぞれ４ｊ、４ｊ＋１、４ｊ＋２、４ｊ＋３とする。

複数の円偏波アンテナ素子５１のうち同一のセグメント２０に接続されているものを破線で取り囲み、破線内にハッチングを付すとともに、対応するセグメント２０の通し番号を「Ｓ」付きの数字で表示している。さらに、円偏波アンテナ素子５１のそれぞれに、接続されているアンテナポート２２の通り番号を、「＃」付きの数字で表示している。

通し番号がＳ１及びＳ２のセグメント２０には、それぞれ３個の円偏波アンテナ素子５１が接続されている。すなわち、通し番号がＳ１及びＳ２のセグメント２０のそれぞれの４個のアンテナポート２２のうち１つのアンテナポート２２には、円偏波アンテナ素子５１が接続されていない。より具体的には、通し番号が＃７及び＃８のアンテナポート２２には、円偏波アンテナ素子５１が接続されていない。その他のセグメント２０のそれぞれについては、４個のアンテナポート２２にそれぞれ円偏波アンテナ素子５１が接続されている。

図５Ｂは、第２実施例によるアンテナモジュールにおける円偏波アンテナ素子５１の各々の回転角α（図３）を示す図である。第２実施例では、１つのセグメント２０に接続されるサブアレーアンテナ５０の複数の円偏波アンテナ素子５１がシーケンシャルアレーを構成している。このため、通し番号がＳ０、Ｓ３、Ｓ４、Ｓ５、Ｓ６、及びＳ７のそれぞれのセグメント２０に接続されている４個の円偏波アンテナ素子５１のそれぞれの回転角αは、０°、９０°、１８０°、及び２７０°である。通し番号がＳ１及びＳ２のセグメント２０のそれぞれに接続されている３個の円偏波アンテナ素子５１のそれぞれの回転角αは、０°、１２０°、及び２４０°である。

図５Ｃは、比較例によるアンテナモジュールにおける円偏波アンテナ素子５１の各々の回転角α（図３）を示す図である。３０個の円偏波アンテナ素子５１が、全体としてシーケンシャルアレーを構成するように円偏波アンテナ素子５１の各々の回転角αが設定されている。具体的には、左下の領域に配置されている８個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αを０°に設定し、左上の領域に配置されている７個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αを９０°に設定し、右下の領域に配置されている７個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αを１８０°に設定し、右上の領域に配置されている８個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αを２７０°に設定している。

比較例では、３０個の円偏波アンテナ素子５１が全体としてシーケンシャルアレーを構成しているが、セグメント２０のそれぞれに接続されている３個または４個の円偏波アンテナ素子５１がシーケンシャルアレーを構成しているわけではない。例えば、通し番号がＳ０のセグメント２０に接続されている４個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αは、すべて０°であり、通し番号がＳ１のセグメント２０に接続されている３個の円偏波アンテナ素子５１の各々の回転角αは、０°、１８０°、および１８０°である。

次に、第２実施例の優れた効果について説明する。
第２実施例の優れた効果を確認するために、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）及び比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）について、ゲイン及び軸比のシミュレーションを行った。図６から図１０までの図面を参照して、このシミュレーション結果について説明する。

図６は、３０個の円偏波アンテナ素子５１が配置された基板５５に対する座標系を示す斜視図である。６行５列に配置された３０個の円偏波アンテナ素子５１の中心を原点とし、基板５５の法線方向（複数の円偏波アンテナ素子５１の正面方向）をｘ軸の正の方向とする。６行５列に配置された３０個の円偏波アンテナ素子５１の行方向をｙ軸方向、列方向をｚ軸方向とする。

ｚ軸の正方向を基準とする極角をθと表記し、ｘ軸の正方向からの方位角をφと表記する。ｚｘ面及びｘｙ面における放射パターンをシミュレーションにより求めた。複数の円偏波アンテナ素子５１の励振周波数は、無線通信規格であるＩＥＥＥ８０２．１１ａｙのチャンネル１からチャンネル４までの各チャンネルの中心周波数とした。チャンネル１からチャンネル４までの４つのチャンネルの中心周波数は、それぞれ５８．３２ＧＨｚ、６０．４８ＧＨｚ、６２．６４ＧＨｚ、及び６４．８ＧＨｚである。

３０個の円偏波アンテナ素子５１は、右旋円偏波を放射するように設計されているが、一般的に若干の左旋円偏波成分を含む。すなわち、円偏波アンテナ素子５１の各々から放射される円偏波の軸比は０ｄＢより大きい。また、ｘ軸の正の方向（θ＝９０°、φ＝０°）で右旋円偏波がメインビームを形成するように、複数の円偏波アンテナ素子５１の励振位相を調整した。

すべてのセグメント２０（図５Ａ）を動作させた場合、通し番号がＳ０からＳ３までの４個のセグメント２０を動作させた場合、及び通し番号がＳ０及びＳ１の２個セグメント２０を動作させた場合について、シミュレーションを行った。すべてのセグメント２０を動作させると、３０個すべての円偏波アンテナ素子５１が動作する。通し番号がＳ０からＳ３までの４個のセグメント２０を動作させると、通し番号が＃０から＃１５までの１４個の円偏波アンテナ素子５１が動作する。通し番号がＳ０及びＳ１の２つのセグメント２０を動作させると、通し番号が＃０から＃６までの７個の円偏波アンテナ素子５１が動作する。

図７Ａは、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）のすべての円偏波アンテナ素子５１を、チャンネル１の中心周波数（５８．３２ＧＨｚ）で動作させた場合の、ｚｘ断面（φ＝０°）におけるゲインと極角θとの関係を示すグラフである。横軸は極角θを単位「°」で表し、縦軸はゲインを単位「ｄＢｉ」で表す。グラフ中の中空の丸記号が主偏波（右旋円偏波）のゲインを示し、黒く塗りつぶした丸記号が交差偏波（左旋円偏波）のゲインを示している。極角θ＝９０°の方向（正面方向）に主偏波のメインビームが形成されている。

図７Ｂは、図７Ａに示したシミュレーション結果から求めた軸比を示すグラフである。正面方向で軸比が最も小さくなっていることがわかる。

図８Ａは、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）のすべての円偏波アンテナ素子５１を、チャンネル１の中心周波数（５８．３２ＧＨｚ）で動作させた場合の、ｘｙ断面（θ＝９０°）におけるゲインと方位角φとの関係を示すグラフである。横軸は方位角φを単位「°」で表し、縦軸はゲインを単位「ｄＢｉ」で表す。グラフ中の中空の丸記号が主偏波（右旋円偏波）のゲインを示し、黒く塗りつぶした丸記号が交差偏波（左旋円偏波）のゲインを示している。方位角φ＝０°の方向（正面方向）に主偏波のメインビームが形成されている。

図８Ｂは、図８Ａに示したシミュレーション結果から求めた軸比を示すグラフである。正面方向で軸比が最も小さくなっていることがわかる。

第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）及び比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）について、動作させるセグメント２０の個数及びチャンネルが異なる複数の条件についても同様のシミュレーションを行い、主偏波及び交差偏波のゲイン、及び軸比を求めた。

図９Ａ及び図９Ｂは、それぞれチャンネルごとに主偏波ゲイン及び交差偏波ゲインを示すグラフである。図９Ａ及び図９Ｂにおいて、丸記号付き実線は、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）のシミュレーション結果を示し、三角記号付き破線は、比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）のシミュレーション結果を示している。また、実線及び破線の太さは、動作させたセグメント２０の個数に対応している。最も太い実線及び破線は、すべてのセグメント２０を動作させた場合のシミュレーション結果を示している。２番目に太い実線及び破線は、通し番号がＳ０からＳ３までの４個のセグメント２０を動作させた場合のシミュレーション結果を示している。最も細い実線及び破線は、通し番号がＳ０及びＳ１の２個のセグメント２０を動作させた場合のシミュレーション結果を示している。

動作させるセグメント２０の個数（すなわち、動作させる円偏波アンテナ素子５１の個数）が少なくなると、主偏波ゲインが低下している。ただし、主偏波のゲイン（図９Ａ）は、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）と比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）とで大きな差はなく、チャンネル間の差も小さい。

ところが、交差偏波ゲイン（図９Ｂ）は、第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）と比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）とで大きな差が生じている。特に、比較例の場合は、チャンネル４の交差偏波ゲインが、他のチャンネルに比べて大きくなっている。

図１０は、図９Ａ及び図９Ｂに示したグラフから算出した軸比を、チャンネルごとに示すグラフである。グラフ中の実線、破線、丸記号、及び三角記号に対応するシミュレーション条件は、図９Ａ及び図９Ｂに示したグラフの場合と同一である。比較例によるアンテナモジュール（図５Ｃ）のチャンネル４の軸比が、動作させるセグメント２０の個数が４個及び２個の場合に、他のチャンネルにおける軸比より著しく大きくなっており、軸比が３ｄＢを超えている。これに対して第２実施例によるアンテナモジュール（図５Ｂ）の軸比は、動作させるセグメント２０の個数が少ない場合でも、すべてのチャンネルにおいて良好な軸比、例えば３ｄＢ未満の軸比が確保されている。

次に、図１０に示すシミュレーション結果が得られた理由について説明する。
通し番号がＳ０及びＳ１のセグメント２０（図５Ａ）を動作させると、通し番号が＃０から＃６までの７個の円偏波アンテナ素子５１（図５Ａ）が動作する。このとき、比較例（図５Ｃ）においては、５個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αが０°であり、２個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αが１８０°である。

通し番号がＳ０からＳ３までの４個のセグメント２０（図５Ａ）を動作させると、通し番号が＃０から＃１５までの１４個の円偏波アンテナ素子５１（図５Ａ）が動作する。このとき、比較例（図５Ｃ）においては、７個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αが０°であり、残りの７個の円偏波アンテナ素子５１の回転角αが１８０°である。

このように、比較例においては、一部のセグメント２０のみを動作させる場合に、動作する複数の円偏波アンテナ素子５１はシーケンシャルアレーを構成しない。このため、軸比を改善するというシーケンシャルアレーの優れた効果が得られない。

これに対して第２実施例によるアンテナモジュールにおいては、通し番号がＳ０及びＳ１の２個のセグメント２０を動作させる場合、及び通し番号がＳ０からＳ３までの４個のセグメント２０を動作させる場合のいずれにおいても、動作する複数の円偏波アンテナ素子５１が、３個または４個の円偏波アンテナ素子５１からなるシーケンシャルアレーを構成している。このため、一部のセグメント２０のみを動作させる場合でも、シーケンシャルアレーが持つ軸比を改善するという効果が得られる。

また、図９Ａに示すように、主偏波ゲインは、動作させるセグメント２０の個数に依存する。必要とされるゲインが得られるように、動作させるセグメント２０の個数を減らすことにより、省電力動作が可能になる。第２実施例においては、省電力動作を行う場合にも、十分な軸比を確保することができる。

次に、図１１を参照して、複数の円偏波アンテナ素子５１の好ましい配置について説明する。

図１１は、第２実施例によるアンテナモジュールの円偏波アンテナ素子５１の平面的な配置を示す図である。図１１において、図５Ａと同様に、１つのサブアレーアンテナ５０に含まれる複数の円偏波アンテナ素子５１を破線で囲んで示している。次に、円偏波アンテナ素子５１の間隔の好ましい上限値について説明する。

一つのサブアレーアンテナ５０に含まれるすべての円偏波アンテナ素子５１の幾何中心を、円偏波アンテナ素子の個数より１本少ない本数の線分で、かつ複数の線分の合計の長さが最短になるように接続する。このとき、最も長い線分で接続された２つの円偏波アンテナ素子５１の中心間距離（間隔）をＧ１と表記する。

例えば、通し番号がＳ０のセグメント２０に接続された４個の円偏波アンテナ素子５１については、間隔Ｇ１は、行方向または列方向に隣り合う２つの円偏波アンテナ素子５１の間隔で与えられる。通し番号がＳ６のセグメント２０に接続された４個の円偏波アンテナ素子５１については、間隔Ｇ１は、通し番号が＃２６の円偏波アンテナ素子５１と通し番号が＃２７の円偏波アンテナ素子５１との斜め方向の間隔で与えられる。

１つのサブアレーアンテナ５０を動作させる場合に、グレーティングローブの発生を抑圧するために、いずれの一つのサブアレーアンテナ５０においても、間隔Ｇ１を、円偏波アンテナ素子５１の共振周波数に対応する自由空間波長以下とすることが好ましい。

また、１つのサブアレーアンテナ５０に閉じることなく、すべての円偏波アンテナ素子５１の幾何中心を、円偏波アンテナ素子の個数より１本少ない本数の線分で、かつ複数の線分の合計の長さが最短になるように接続する。このとき、最も長い線分で接続された２つの円偏波アンテナ素子５１の中心間距離（間隔）をＧ２と表記する。第２実施例において、間隔Ｇ２は、行方向または列方向に隣り合う２つの円偏波アンテナ素子５１の間隔で与えられる。

すべてのサブアレーアンテナ５０を動作させる場合に、グレーティングローブの発生を抑圧するために、間隔Ｇ２を、円偏波アンテナ素子５１の共振周波数に対応する自由空間波長以下とすることが好ましい。

図５Ａから図１０までの図面を参照して説明したシミュレーションでは、セグメント２０の個数を８個にし、円偏波アンテナ素子５１の個数を３０個にしているが、その他の個数としてもよい。また、１つのサブアレーアンテナ５０に含まれる円偏波アンテナ素子５１の個数を３個または４個としているが、その他の個数としてもよい。

［第３実施例］
次に、図１２Ａを参照して第３実施例によるアンテナモジュールについて説明する。以下、第１実施例によるアンテナモジュール（図１、図２、図３）と共通の構成については説明を省略する。第１実施例では、円偏波アンテナ素子５１と伝送線路６０（図１）との具体的な接続構成について説明していないが、第３実施例では、円偏波アンテナ素子５１と伝送線路６０との具体的な接続構成を明確にする。

図１２Ａは、第３実施例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子５１及び伝送線路６０の平面図である。円偏波アンテナ素子５１の平面視における形状は方形、例えば正方形である。方形の相互に隣り合う２つの辺の中点のそれぞれと、方形の中心とを両端とする線分の上に給電点５２が設けられている。

伝送線路６０が、ハイブリッド回路６１を介して２つの給電点５２に接続されている。ハイブリッド回路６１は、長方形の４つの辺に沿って配置された４本の伝送線路で構成されている。長方形の４つの頂点に相当する箇所が、それぞれハイブリッド回路６１の４つのポートＰ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４として機能する。伝送線路６０は、ハイブリッド回路６１のポートＰ１に接続され、２つの給電点５２が、それぞれハイブリッド回路６１のポートＰ３及びポートＰ４に接続されている。ポートＰ２には、オープンスタブが接続されている。なお、ポートＰ２に、オープンスタブに代えて、ショートスタブ、無反射終端、またはある長さの伝送線路を接続してもよい。

伝送線路６０を伝送されてポートＰ１に入力された高周波信号は、２つのポートＰ３、Ｐ４から相互に９０°の位相差をもって出力される。これにより、円偏波アンテナ素子５１が、円偏波、例えば右旋円偏波を放射するように励振される。円偏波アンテナ素子５１が右旋円偏波を受信すると、受信信号が合成されてポートＰ１から伝送線路６０に出力される。伝送線路６０がハイブリッド回路６１のポートＰ２に接続された構成にすると、円偏波アンテナ素子５１は左旋円偏波を放射し、左旋円偏波を受信可能になる。

図１２Ｂは、第３実施例の変形例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子５１及び伝送線路６０の平面図である。本変形例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子５１の平面視における形状は円形である。円形の、相互に直交する２本の半径の上にそれぞれ給電点５２が設けられている。本変形例のように、円偏波アンテナ素子５１の形状を円形にしてもよい。

次に、図１３Ａ及び図１３Ｂを参照して、第３実施例の他の変形例によるアンテナモジュールについて説明する。

図１３Ａ及び図１３Ｂは、それぞれ本変形例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子５１及び伝送線路６０の平面図である。図１３Ａに示した変形例では、円偏波アンテナ素子５１が方形であり、図１３Ｂに示した変形例では、円偏波アンテナ素子５１が円形である。図１２Ａに示した第３実施例及び図１２Ｂに示した第３実施例の変形例では、平面視においてハイブリッド回路６１の幾何中心が円偏波アンテナ素子５１の外側に配置されている。これに対して図１３Ａに示した変形例では、平面視においてハイブリッド回路６１の幾何中心６１Ｃが円偏波アンテナ素子５１の内部に配置されている。このような配置とすることにより、省スペース化を図ることが可能になる。

方形の円偏波アンテナ素子５１の一辺の電気長、及び円形の円偏波アンテナ素子５１の直径の電気長は、円偏波アンテナ素子５１の共振周波数に対応する波長の１／２にほぼ等しい。これに対してハイブリッド回路６１を構成する４本の伝送線路の各々の電気長は、円偏波アンテナ素子５１の共振周波数に対応する波長の１／４にほぼ等しい。このため、平面視においてハイブリッド回路６１が円偏波アンテナ素子５１に包含されるように配置することが可能である。ハイブリッド回路６１が円偏波アンテナ素子５１に包含されるように配置とすることにより、省スペース化をさらに進めることができる。

また、複数の円偏波アンテナ素子５１でシーケンシャルアレーを構成する場合、図３に示したように円偏波アンテナ素子５１は、ある一定の角度ずつ回転させた姿勢で配置される。図１２Ａに示したように、平面視においてハイブリッド回路６１を円偏波アンテナ素子５１の外側に配置する構成では、隣り合う２つの円偏波アンテナ素子５１にそれぞれ接続されたハイブリッド回路６１同士が、空間的に干渉してしまう場合がある。これに対して図１３Ａ及び図１３Ｂに示した変形例では、平面視においてハイブリッド回路６１の少なくとも一部が円偏波アンテナ素子５１と重なっているため、ハイブリッド回路６１同士の空間的な干渉が生じにくくなるという優れた効果が得られる。

次に、図１４Ａ及び図１４Ｂを参照して、円偏波アンテナ素子５１の好ましい形状について説明する。

図１４Ａは、円形の３個の円偏波アンテナ素子５１を一列に配置した場合の円偏波アンテナ素子５１の位置関係を示す図である。図１４Ｂは、正方形の３個の円偏波アンテナ素子５１を一列に配置した場合の円偏波アンテナ素子５１の位置関係を示す図である。

図１４Ａ及び図１４Ｂのいずれにおいても、最も左側の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３に対して、左から２番目及び３番目の円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３は、それぞれ時計回りに４５°及び９０°回転している。

円偏波アンテナ素子５１の形状が円形の場合（図１４Ａ）は、基準方向５３の向きを変えても円偏波アンテナ素子５１の外形の姿勢は変化しない。これに対して円偏波アンテナ素子５１の形状が正方形である場合（図１４Ｂ）は、基準方向５３を４５°回転させると、円偏波アンテナ素子５１の外形の姿勢が変化する。例えば、図１４Ｂに示した例では、中央の円偏波アンテナ素子５１の１本の対角線が、３個の円偏波アンテナ素子５１の配列方向に対して平行になる。

円形の円偏波アンテナ素子５１と正方形の円偏波アンテナ素子５１との共振周波数が同一である場合、正方形の円偏波アンテナ素子５１の一辺の長さが、円形の円偏波アンテナ素子５１の直径とほぼ等しい。正方形の対角線は一つの辺より長いため、複数の円偏波アンテナ素子５１の配列間隔を狭めると、１つの円偏波アンテナ素子５１の一部が隣の円偏波アンテナ素子５１に接触してしまう場合がある。

これに対して円偏波アンテナ素子５１が円形である場合には、相互に隣り合う２つの円偏波アンテナ素子５１の基準方向５３を４５°ずらしても、両者が接触することはない。複数の円偏波アンテナ素子５１を、狭い間隔で配置する場合には、円偏波アンテナ素子５１を円形にすることが好ましい。

［第４実施例］
次に、図１５Ａ及び図１５Ｂを参照して第４実施例によるアンテナモジュールについて説明する。以下、第１実施例によるアンテナモジュール（図１、図２、図３）と共通の構成については説明を省略する。

図１５Ａ及び図１５Ｂは、それぞれ第４実施例によるアンテナモジュールに用いられる円偏波アンテナ素子５１の平面図である。第１実施例では、円偏波アンテナ素子５１の各々に２つの給電点５２（図３）から位相差を持つ高周波信号を供給することにより、円偏波発生させている。これに対して第４実施例では、円偏波アンテナ素子５１として摂動素子を用いる。

図１５Ａに示した円偏波アンテナ素子５１は、方形の素子の１本の対角線上に位置する２つの頂点を三角形状に切り落とした形状を有する。給電点５２は、１つの辺の中点と、円偏波アンテナ素子５１の中心とを結ぶ線分上に設けられている。

図１５Ｂに示した円偏波アンテナ素子５１は、円形の素子の１本の直径の両端に相当する箇所に切り込みを設けた形状を有する。給電点５２は、切り込み箇所を両端とする直径に対して４５°の角度をなす半径上に配置されている。

次に、第４実施例の優れた効果について説明する。
第４実施例では、円偏波アンテナ素子５１の各々に設けられた給電点５２が１個であるため、図１２Ａ等に示したハイブリッド回路６１を経由することなく、給電を行うことができる。このため、伝送線路６０の引き回しの自由度を高めることができる。

［第５実施例］
次に、図１６を参照して第５実施例によるアンテナモジュールについて説明する。以下、第２実施例によるアンテナモジュール（図４、図５Ａ、図５Ｂ）と共通の構成については説明を省略する。

図１６は、第５実施例によるアンテナモジュールの複数の円偏波アンテナ素子５１の配置を示す斜視図である。第１面５７と第２面５８とが、相互に垂直に交差している。複数のサブアレーアンテナ５０のうち一部のサブアレーアンテナ５０は、第１面５７に沿って配置されており、残りのサブアレーアンテナ５０は、第２面５８に沿って配置されている。すなわち、一部のサブアレーアンテナ５０の正面方向と、残りのサブアレーアンテナ５０の正面方向とが、相互に異なっている。

次に、第５実施例の優れた効果について説明する。
第５実施例によるアンテナモジュールにより、広いカバレッジを得ることができる。また、第１面５７の正面方向にメインビームを向けたい場合には、第１面５７に沿って配置されたサブアレーアンテナ５０を動作させ、第２面５８に沿って配置されたサブアレーアンテナ５０を動作させないようにすることにより、省電力化を図ることができる。同様に、第２面５８の正面方向にメインビームを向けたい場合にも、省電力化を図ることが可能である。さらに、第１面５７の正面方向及び第２面５８の正面方向のいずれの方向にメインビームを向ける場合であっても、良好な軸比を得ることができる。

次に、第５実施例の変形例について説明する。
第５実施例では、第１面５７と第２面５８との２つの平面のそれぞれに沿うように複数のサブアレーアンテナ５０を配置している。正面方向が異なる３つ以上の平面のそれぞれに沿うように、複数のサブアレーアンテナ５０を配置してもよい。この構成により、カバレッジをさらに広くすることができる。また、メインビームの向く方向を、より細かく制御することができる。

［第６実施例］
次に、図１７を参照して第６実施例によるアンテナモジュールについて説明する。以下、第２実施例によるアンテナモジュール（図４、図５Ａ、図５Ｂ）と共通の構成については説明を省略する。

図１７は第６実施例によるアンテナモジュールのブロック図である。第６実施例では、第２実施例のアンテナモジュールが備えている第２増幅器３１（図４、図２）が省略されている。分配合成器２７は、第１ポート２７Ａに入力された信号を、第２ポート２７Ｂ、及び移相器２８を介して複数のアンテナポート２２に分配する。さらに、複数のアンテナポート２２のそれぞれに入力され、移相器２８を介して第２ポート２７Ｂにまで伝達された信号を合成して第１ポート２７Ａから出力する。

次に、第６実施例の優れた効果について説明する。
第６実施例においても第２実施例と同様に、一部のセグメント２０のみを動作させる場合でも、十分な軸比を確保することができる。このため、省電力動作と軸比の改善とを両立させることができる。

［第７実施例］
次に、第７実施例によるアンテナ駆動方法について説明する。
図５Ａ及び図５Ｂに示した第２実施例においては、８個の第１増幅器２４が、３０個の円偏波アンテナ素子５１を動作させるように構成されている。また、８個の第１増幅器２４のいずれの１つも、３０個の円偏波アンテナ素子５１のうち３個または４個の円偏波アンテナ素子５１を動作させるように構成されている。

第７実施例では、第１増幅器２４の個数は８個に限定されず、円偏波アンテナ素子５１の個数も３０個に限定されない。さらに、１つのシーケンシャルアレーを構成する円偏波アンテナ素子５１の個数も、３個または４個に限定されない。例えば、複数の第１増幅器２４でＭ個の円偏波アンテナ素子５１を動作させる構成を採用し、複数の第１増幅器２４のいずれの１つも、Ｍ個の円偏波アンテナ素子５１のうち複数の円偏波アンテナ素子５１を動作させるように構成されている。ここで、Ｍは４以上の整数である。Ｍ個の円偏波アンテナ素子５１は、複数のシーケンシャルアレーを構成している。

Ｍ個より少ないｍ個の円偏波アンテナ素子５１を選択して、選択した円偏波アンテナ素子５１を動作させる際に、以下の２つの条件を満たすようにＭ個の円偏波アンテナ素子５１からｍ個の円偏波アンテナ素子５１を選択する。第１条件は、選択されるｍ個の円偏波アンテナ素子５１が１つまたは複数のシーケンシャルアレーを構成するというものである。第２条件は、ｍ個の円偏波アンテナ素子５１を動作させるのに必要な第１増幅器２４の個数が最も少なくなるというものである。

次に、第７実施例の優れた効果について説明する。
１つのシーケンシャルアレーを構成する複数の円偏波アンテナ素子５１のうち一部のみを動作させると、軸比改善の十分な効果が得られない。第７実施例では、選択したｍ個の円偏波アンテナ素子５１が１つまたは複数のシーケンシャルアレーを構成しているため、軸比改善の十分な効果を得ることができる。また、必要な第１増幅器２４の個数が最も少なくなるようにｍ個の円偏波アンテナ素子５１を選択しているため、消費電力を抑制することができる。

上述の各実施例は例示であり、異なる実施例で示した構成の部分的な置換または組み合わせが可能であることは言うまでもない。複数の実施例の同様の構成による同様の作用効果については実施例ごとには逐次言及しない。さらに、本発明は上述の実施例に制限されるものではない。例えば、種々の変更、改良、組み合わせ等が可能なことは当業者に自明であろう。

２０ セグメント
２１ 入出力ポート
２２ アンテナポート
２３ 送受信切替スイッチ
２４ 第１増幅器
２４Ｌ 第１ローノイズアンプ
２４Ｐ 第１パワーアンプ
２６ 送受信切替スイッチ
２７ 分配合成器
２７Ａ 第１ポート
２７Ｂ 第２ポート
２８ 移相器
２９ 可変減衰器
３０ 送受信切替スイッチ
３１ 第２増幅器
３１Ｌ 第２ローノイズアンプ
３１Ｐ 第２パワーアンプ
３３ 送受信切替スイッチ
３５ 制御回路
５０ サブアレーアンテナ
５１ 円偏波アンテナ素子
５２ 給電点
５３ 円偏波アンテナ素子の基準方向
５５ 基板
５７ 第１面
５８ 第２面
６０ 伝送線路
６１ ハイブリッド回路
６１Ｃ ハイブリッド回路の幾何中心
８０ 信号ポート
８１ 分配合成器

Claims (11)

1. それぞれが１つの入出力ポートと複数のアンテナポートとを持ち高周波信号の増幅を行う複数のセグメントと、
   それぞれが複数の円偏波アンテナ素子を含む複数のサブアレーアンテナと
   を備え、
   前記複数の円偏波アンテナ素子は、それぞれ前記複数のアンテナポートのいずれかに接続されており、
   前記複数のサブアレーアンテナの各々に含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子は、サブアレーアンテナごとにシーケンシャルアレーを構成しており、
   前記複数のセグメントの各々は、
   第１ポートに入力された信号を前記複数のアンテナポートに分配し、前記複数のアンテナポートのそれぞれに入力された信号を合成して前記第１ポートから出力する分配合成器と、
   前記複数のアンテナポートのそれぞれと前記分配合成器との間に接続された移相器と、
   前記入出力ポートと前記第１ポートとの間に接続された第１増幅器と
   を含み、
   前記複数のサブアレーアンテナのいずれの一つのサブアレーアンテナにおいても、一つのサブアレーアンテナに含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子がそれぞれ接続された前記複数のアンテナポートは、一つのセグメントに含まれており、
   前記複数の円偏波アンテナ素子の各々は、２つの給電点を有しており、
   前記複数のアンテナポートの各々は、ハイブリッド回路を介して円偏波アンテナ素子の２つの給電点に接続されており、前記複数の円偏波アンテナ素子は、放射される円偏波の旋回方向が前記複数のサブアレーアンテナにわたって同一になるように、前記ハイブリッド回路によって励振されるアンテナモジュール。
2. さらに、前記複数のアンテナポートのそれぞれと前記分配合成器との間に接続された第２増幅器を備えた請求項１に記載のアンテナモジュール。
3. それぞれが１つの入出力ポートと複数のアンテナポートとを持ち高周波信号の増幅を行う複数のセグメントと、
   それぞれが複数の円偏波アンテナ素子を含む複数のサブアレーアンテナと
   を備え、
   前記複数の円偏波アンテナ素子は、それぞれ前記複数のアンテナポートのいずれかに接続されており、
   前記複数のサブアレーアンテナの各々に含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子は、サブアレーアンテナごとにシーケンシャルアレーを構成しており、
   前記複数のセグメントの各々は、
   第１ポートに入力された信号を前記複数のアンテナポートに分配し、前記複数のアンテナポートのそれぞれに入力された信号を合成して前記第１ポートから出力する分配合成器と、
   前記入出力ポートと前記第１ポートとの間に接続された第１増幅器と
   を含み、
   前記複数のサブアレーアンテナのいずれの一つのサブアレーアンテナにおいても、一つのサブアレーアンテナに含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子がそれぞれ接続された前記複数のアンテナポートは、一つのセグメントに含まれており、
   前記複数のサブアレーアンテナのいずれの一つのサブアレーアンテナにおいても、一つのサブアレーアンテナに含まれるすべての円偏波アンテナ素子の幾何中心を、円偏波アンテナ素子の個数より１本少ない本数の線分で、かつ線分の合計の長さが最短になるように接続したとき、複数の線分の各々の長さが、円偏波アンテナ素子の共振周波数に相当する自由空間波長以下であるアンテナモジュール。
4. 前記すべての円偏波アンテナ素子の幾何中心を、円偏波アンテナ素子の個数より１本少ない本数の線分で、かつ線分の合計の長さが最短になるように接続したとき、複数の線分の各々の長さが、円偏波アンテナ素子の共振周波数に相当する自由空間波長以下である請求項３に記載のアンテナモジュール。
5. 前記複数の円偏波アンテナ素子の各々と、前記ハイブリッド回路とは、平面視において重なっている請求項１または２に記載のアンテナモジュール。
6. 前記複数の円偏波アンテナ素子の各々の平面視における形状が円形である請求項５に記載のアンテナモジュール。
7. 前記複数の円偏波アンテナ素子の各々は摂動素子である請求項３に記載のアンテナモジュール。
8. 前記複数のサブアレーアンテナのうち一部のサブアレーアンテナが向く方向と、他の少なくとも一部のサブアレーアンテナが向く方向とが異なっている請求項１乃至７のいずれか１項に記載のアンテナモジュール。
9. 前記複数のサブアレーアンテナには、シーケンシャルアレーを構成する円偏波アンテナ素子の個数が異なるものが混在している請求項１乃至８のいずれか１項に記載のアンテナモジュール。
10. 前記複数のサブアレーアンテナに含まれる前記複数の円偏波アンテナ素子の主偏波は、同一の偏波である請求項１乃至９のいずれか１項に記載のアンテナモジュール。
11. 複数の第１増幅器でＭ個の円偏波アンテナ素子を動作させる構成を持つアンテナモジュールにおいて、Ｍ個よりも少ないｍ個の円偏波アンテナ素子を選択して動作させるアンテナ駆動方法であって、
    前記複数の第１増幅器のいずれの１つも、前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子のうち複数の円偏波アンテナ素子を動作させるように構成されており、
    前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子は、複数のシーケンシャルアレーを構成しており、
    選択されるｍ個の円偏波アンテナ素子が１つまたは複数のシーケンシャルアレーを構成する条件と、ｍ個の円偏波アンテナ素子を動作させるのに必要な前記第１増幅器の個数が最も少なくなる条件とを満たすように、前記Ｍ個の円偏波アンテナ素子からｍ個の円偏波アンテナ素子を選択し、選択したｍ個の円偏波アンテナ素子を動作させるアンテナ駆動方法。
    

Images