JP7327906B2

JP7327906B2 - マグネシウム－リチウム系合金の部材、機器、及び光学機器

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Description

本発明は、マグネシウム－リチウム系合金の部材に関する。

物品を軽量化するうえで、マグネシウム合金が金属材料として使用されている。近年、物品の更なる軽量化が要求されてきており、例えば特許文献１に記載のようなマグネシウム－リチウム系合金が提案されている。しかし、リチウムは、非常に活性な（イオン化しやすい、溶解しやすい）金属元素であるため、例えば、湿潤状態において腐食しやすい性質を有する。このため、マグネシウム－リチウム系合金は、マグネシウム合金よりも耐食性が重要となっている。特許文献１には、表層をリチウムの含有量が少ないα相単体とする低リチウム層とすることが記載されている。

特開２０００－１１９７８７号公報

しかしながら、従来のマグネシウム－リチウム系合金で物品を形成しても、物品が高温高湿の環境に長期間に亘って晒されると、合金が腐食する問題が生じていた。このため、従来よりも更に耐食性に優れている合金が求められていた。

そこで、本発明は、高温高湿環境に長期間に亘って晒されても、耐食性に優れたマグネシウム－リチウム系合金の部材を提供することを目的とする。

本発明者は、従来法により作製したマグネシウム－リチウム系合金が腐食する原因を検討したところ、合金が長期間に亘って高温高湿環境に晒されることにより、内部から表面にリチウムが移動するからではないかと考え付いた。そこで、本発明者は、表層に硫化物を配置することにより、合金表面近傍のリチウム濃度の濃化を抑制することができることを見出した。

即ち、本発明のマグネシウム－リチウム系合金の部材は、Ｌｉ、Ｍｇ、硫化物、Ｃａ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｍｎ、および不可避的不純物からなるマグネシウム－リチウム系合金の部材であって、前記部材は、前記Ｌｉ及び前記Ｍｇ以外の元素の総含有量が５質量％以下であり、前記Ｍｇの含有量と、前記Ｌｉの含有量との和が９０質量％以上であり、前記Ｍｇの含有量と前記Ｌｉの含有量との和に対する前記Ｌｉの含有量が５質量％以上２０質量％以下であり、前記硫化物は、表面から内部に向かって少なくとも深さ１００ｎｍまでの範囲に分布しており、前記表面から前記内部に向かって深さ１００ｎｍまでの範囲において、前記表面の側における前記Ｌｉ及び前記Ｍｇの和に対する前記Ｍｇの割合は、前記内部の側における前記Ｌｉ及び前記Ｍｇの和に対する前記Ｍｇの割合より多いことを特徴とする。

本発明によれば、高温高湿の環境に長期間に亘って晒されても、部材が腐食するのを抑制することができる。

実施形態に係る光学機器の一例であるレンズ鏡筒の断面模式図である。（ａ）は、実施形態に係るレンズ鏡筒の筐体及びその表面上に形成された膜の部分断面図である。（ｂ）は、筐体の部分断面図である。（ａ）～（ｄ）は、実施形態に係るレンズ鏡筒の筐体の製造方法の各工程を示す模式図である。実施例１のＸＰＳによるスペクトルを示すグラフである。実施例１のＸＰＳによるスペクトルを示すグラフである。比較例１のＸＰＳによるスペクトルを示すグラフである。

以下、本発明を実施するための形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。図１は、実施形態に係る光学機器の一例であるレンズ鏡筒の断面模式図である。図１に示すレンズ鏡筒１００は、例えば一眼レフカメラである不図示のカメラ本体に着脱可能な交換レンズである。

レンズ鏡筒１００は、筐体１０１と、筐体１０１の内部に配置された光学系１０２とを有する。筐体１０１は、筒状に形成されている。光学系１０２は、例えば複数のレンズ２０～２９を有する。これら複数のレンズ２０～２９が、間隔をあけて光軸Ｃ０方向に配列されている。具体的には、筐体１０１の入射光側からカメラ本体との着脱マウント側に向かって、レンズ２０、レンズ２１、レンズ２２、レンズ２３、レンズ２４、レンズ２５、レンズ２６、レンズ２７、レンズ２８、レンズ２９の順に配列されている。なお、光学系１０２におけるレンズの数は、上記の例に限定するものではない。また、光学系がミラーを有していてもよい。

図２（ａ）は、実施形態に係るレンズ鏡筒１００の筐体１０１及びその表面上に形成された膜の部分断面図である。図２（ａ）に示すように、筐体１０１の表面１０１Ａ上には、化成被膜１１０、プライマ１２０、及び塗装膜１３０が形成されている。化成被膜１１０は、筐体１０１の耐食性を向上させるための被膜であり、例えばリン酸マグネシウム等のリン酸系の被膜とするのが好ましい。塗装膜１３０は、遮熱材を含む遮熱用の塗料から形成される塗装膜である。筐体１０１は、マグネシウム－リチウム系合金（Ｍｇ－Ｌｉ系合金）で構成された部材（成形品）である。本実施形態の筐体１０１を構成するＭｇ－Ｌｉ系合金は、Ｍｇ（マグネシウム）を主成分としている。

Ｍｇ－Ｌｉ系合金は、軽量金属材料であり、筐体１０１を軽量にすることができ、剛性や振動の吸収性を高めることができる。しかし、Ｌｉ（リチウム）は卑な金属で腐食しやすいため、Ｍｇ－Ｌｉ系合金からなる部材の耐食性を向上させる必要がある。そのため、本実施形態では、筐体１０１の表面上に、塗装膜１３０の下地として、耐食性を向上させる化成被膜１１０を被覆させている。

一方で、従来、合金で構成された部材の表層をリチウムの含有量が少ないα相単体とする低リチウム層のＭｇ－Ｌｉ系合金とすることで、合金そのものの耐食性を向上させることも考えられている。しかし、このようなＭｇ－Ｌｉ系合金において表面上に耐食性を向上させる化成被膜を被覆させても、合金で構成された部材が高温高湿環境に長期間に亘って晒されると、部材の表面が腐食することがあった。

従来のＭｇ－Ｌｉ系合金が腐食する原因は、塗装膜の膨れや剥がれが生じるためであると考えられる。塗装膜の膨れや剥がれの原因として、Ｍｇ－Ｌｉ系合金からなる部材の表面上に水や水酸化物が付着すると、例え塗装膜や化成被膜があっても、水又は水酸化物とＬｉ元素との間で反応が促進され、水素ガスが発生するためであると推定した。特にリチウム元素を５質量％以上含むＭｇ－Ｌｉ系合金では、表面近傍においてリチウムの濃度が濃化し易く、水素ガスが発生し易くなっているためと考えた。

そこで、表層をα相単体とする低リチウム層のＭｇ－Ｌｉ系合金の部材を作製し、この部材を高温高湿環境（温度７０℃、湿度８０ＲＨ％）で長期間（１００ｈｒ）に亘って晒す環境試験を行った。その結果、Ｍｇ－Ｌｉ系合金の母相（β相を含む相）から表面へリチウムが移動してしまい、上記の環境では表面のリチウム濃化を抑制することはできなかった。

ここで、文献“「二元合金状態図集」、長崎誠三、平林眞編著、出版社：アグネ技術センター、ＩＳＢＮ－１３：９７８－４９０００４１８８２、発売日：２００１／０１”に記載の相図に基づき説明する。この文献に記載の相図によると、例えば常温（例えば２５℃）において、Ｌｉが５質量％よりも低い場合、合金はα相のみとなる。また、Ｌｉが５質量％以上１１質量％以下の場合、合金は（α＋β）相となる。また、Ｌｉが１１質量％を超える場合、合金はβ相のみとなる。

本実施形態では、Ｍｇ－Ｌｉ系合金からなる筐体１０１の表層に硫化物が配置されている。具体的には、硫化物は、少なくとも筐体１０１の表面１０１Ａから内部に向かって深さ１００ｎｍまでの範囲内に分布（分散）して配置されている。

本実施形態の筐体１０１を構成するＭｇ－Ｌｉ系合金は、Ｍｇ（マグネシウム）及びＬｉ（リチウム）を含有している。Ｍｇの含有量と、Ｌｉの含有量との和は、９０質量％以上である。また、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量は、５質量％以上２０質量％以下である。つまり、Ｌｉを含有する合金はβ相単体又は（α＋β）相である。Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量を５質量％以上とすることで、筐体１０１を効果的に軽量化することができる。また、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量を２０質量％以下とすることで、硫化物の作用により、耐食性を向上させることができる。つまり、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量を、５質量％以上２０質量％以下の範囲内とし、更に筐体１０１の表層において硫化物を含有することにより、筐体１０１の表面１０１Ａにおけるリチウム濃化を抑制している。ここで、リチウム濃化とは、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量が２０質量％を超える状態をいうものとする。

筐体１０１の表面１０１Ａにおけるリチウム濃化を抑制することで、水素ガスの発生を抑制し、塗装膜１３０の膨れや剥がれを抑制し、筐体１０１の腐食を抑制することができる。

硫化物による作用のメカニズムの詳細は明らかではないが、筐体１０１の表面１０１Ａに水や水酸化物が付着しても、硫化物は硫化されていない合金より生成自由エネルギー的に安定であるため酸素の拡散速度が低下する。その結果、酸素が母相へ侵入するのを抑制するためと推定される。このため、母相のリチウムの反応が抑制され、表面へのリチウム濃化を抑制したと推定される。

硫化物は、少なくとも表面１０１Ａから内部に向かって深さ１．０μｍまでの範囲に存在していることが好ましい。より好ましくは５．５μｍまでの範囲内に分布（分散）して配置されるのが好ましい。これにより、より効果的に筐体１０１の表面１０１Ａにおけるリチウム濃化を抑制することができる。

硫化物としてはマグネシウムやリチウムの硫化物が挙げられる。また、硫化物は、Ｌｉ－Ｍｇ系合金を構成するＭｇとの化合物である硫化マグネシウムが好ましい。Ｌｉ－Ｍｇ系合金の表面の酸化を防止することができるためである。また、硫化物である硫化マグネシウムは、以下に説明する製造方法で容易に生成することができる。

以下、筐体１０１の製造方法について説明する。図３（ａ）～図３（ｄ）は、実施形態に係るレンズ鏡筒１００の筐体１０１の製造方法の各工程を示す模式図である。Ｍｇ－Ｌｉ系合金のインゴットから、筐体１０１の形状に近い形状の図３（ａ）に示す構造物２０１を作製する。この構造物２０１を構成するＭｇ－Ｌｉ系合金は、β相を含有する、つまり、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対し、５質量％以上２０質量％以下のＬｉを含有する。

この構造物２０１に対し、図３（ｂ）に示すように、加熱処理を行い、図３（ｃ）に示す構造物３０１を得る。その後、図３（ｃ）に示すように構造物３０１を水中で急冷する溶体化処理を行い、図３（ｄ）に示す構造物４０１を得る。これにより、構造物３０１の表面近傍のＬｉを水中へ溶出させ、表層をマグネシウムリッチな状態とした構造物４０１を得る。

次に、図３（ｄ）に示すように、Ｓ（硫黄）元素を含む物質５００を構造物４０１の表面４０１Ａに付与し、スルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物とする処理を施す。Ｓ元素を含む物質５００としては、硫化油脂、硫酸エステル、硫化物などがあげられるが、これらに限定されるものではない。

構造物４０１の表面近傍をスルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物とするには、構造物４０１の表面４０１ＡをＳ元素を含む物質５００で覆い、表面４０１Ａにせん断力と厚み方向への圧縮の圧力とを同時に加える。例えば、構造物４０１の表面４０１Ａにしごき加工を行う。しごき加工は、構造物４０１の表面４０１Ａにダイス６００を押し付け、ダイス６００を表面４０１Ａに沿う方向に移動させて行う。これにより、構造物４０１の変形発熱によって表層にて反応を促進させて、構造物４０１の表面近傍をスルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物とする。しごき加工を行う場合、物質５００は、Ｓ元素を含む潤滑剤であるのが好ましい。

構造物４０１の表面４０１Ａにせん断力を加えることで、初期の表面が割れ、母材の新生面が現れる。新生面においては、酸化被膜が薄く活性なため、Ｓが表面から固相拡散すると同時に、Ｓ元素と母相が反応して、比較的容易にスルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物を生成することができる。

構造物４０１の表面４０１Ａにおいてスルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物を生成する過程において、Ｌｉを主成分とする化合物は、活性なため、Ｍｇを主成分とする化合物よりも表面側に生成される。繰返しせん断力を加えることにより、Ｌｉを主成分とする化合物は、スラッジとして除去されると考えられる。また、Ｌｉは、グリースとして用いられることは広く知られており、せん断面における摺動性も良化させていると考えられる。以上の処理を経て、図２（ｂ）に示す筐体１０１が製造される。

なお、表面にせん断力を与える方法としてしごき加工を行うのが好適であるが、表面にせん断力を与える方法としては特にこれに限定されるものではない。例えば、引き抜き加工やバーリング加工など新生面が現れる方法であればよい。新生面が現れる方法を用いることにより、本発明のＭｇ－Ｌｉ系合金の表面から内部に向かって少なくとも深さ５．５μｍの範囲に硫化物を配置させることができる。

図２（ｂ）は、筐体１０１の部分断面図である。筐体１０１は、筐体１０１の表面１０１Ａから内部に向かって、第１相１０４、第２相１０５、第３相１０６、第４相１０７で構成される。本実施形態のＬｉ－Ｍｇ系合金の部材におけるＬｉの含有量は、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対して５質量％以上２０質量％以下であるが、これは部材全体の組成である。これら第１相１０４、第２相１０５、第３相１０６、及び第４相１０７のいずれにおいても、Ｍｇの含有量とＬｉの含有量との和に対するＬｉの含有量が５質量％以上２０質量％以下の範囲内にあるというわけではない。

第１相１０４は、スルホン酸、硫酸塩及び硫化物を含有する相である。第２相１０５は、硫化物を含有する、マグネシウムリッチな相である。また、第１相１０４及び第２相１０５は、硫化物が拡散している相である。第３相１０６は、マグネシウムリッチな相である。第４相１０７は、母相である。

第１相１０４には、炭酸リチウムや水酸化リチウムのＬｉ成分を含む相があってもよい。また、第１相１０４において、ＬｉとＭｇとの成分割合は、表面側が相対的にマグネシウムリッチで母相側が相対的にリチウムリッチの濃度勾配となる。

第１相１０４に含まれるマグネシウムは、硫酸マグネシウム、スルホン酸マグネシウム、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム及び硫化マグネシウムなどの化合物の構造となっているものを含む。

硫化物を含む第２相１０５には、水酸化マグネシウム、酸化マグネシウムが含まれていてもよい。

マグネシウムリッチな第２相１０５及び第３相１０６におけるリチウム元素とマグネシウム元素との成分割合について説明すると、後述するＸＰＳの分析装置により得られるスペクトルで、Ｌｉ／Ｍｇの成分割合の比が０．３５以下である。母相である第４相１０７においては、Ｌｉ／Ｍｇの成分割合の比が０．５５である。よって、第２相１０５及び第３相１０６は、第４相１０７よりもマグネシウムリッチとなっている。

硫化物の濃度は、表面１０１Ａから内部に向かって漸次減少する濃度勾配となる。したがって、第１相１０４においては、第２相１０５よりも硫化物の濃度が高い。第３相１０６及び第４相１０７には、硫化物はほとんど存在しない。

具体的に説明すると、硫化物の濃度の高い第１相１０４は、表面１０１Ａから深さ方向に１００ｎｍの範囲において存在する。これにより、表面１０１Ａにおけるリチウム濃化が抑制され、高温高湿環境でも耐食性が良好な筐体１０１を得ることができる。

なお、筐体１０１、即ち筐体１０１を構成するＭｇ－Ｌｉ系合金には、不可避的不純物が含まれていてもよい。

［実施例］
まず、アルゴン雰囲気中でＭｇ地金とＬｉ合金片を７００～８００℃に加熱し、溶融させた。ここで、Ｌｉ合金片は作製するインゴット中に１５質量％含まれるよう添加量を調整した。その後、金型に鋳造冷却し、Ｍｇ－１５質量％Ｌｉ合金のインゴットを作製した。

なお、Ｍｇ－Ｌｉ合金系のインゴットには、Ｍｇ、Ｌｉ以外の金属元素が含有されていても構わない。含有可能な金属元素としては、Ｃａ，Ａｌ、Ｚｎ、Ｍｎ、等がある。また不可避的不純物としてＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ等がある。ただし、これらの金属元素はＬｉの含有量以下であることが好ましい。本実施例においてはＭｇ－Ｌｉ系合金のインゴット全体中に含まれる、Ｍｇ、Ｌｉ以外の元素の含有量は５質量％以下である。Ｍｇ－Ｌｉ系合金のインゴットの表面は、Ｍｇ：１０．８質量％、Ｓ：０質量％であった。

作製されたＭｇ－Ｌｉ系合金のインゴットに対し、絞り加工を施し、カップ形状の構造物を得た。

＜実施例１＞
実施例１では、このカップ形状の構造物を、１ｈｒに亘って３００℃に加熱した後、水中で急冷する溶体化処理を行った。この溶体化処理を行った構造物にＳ系極圧添加材を含む潤滑油を塗布し、表面にせん断力を与える方法として、しごき加工を行って実施例１の薄肉円筒体（サンプル）を得た。しごき加工は、複数回行った。

＜比較例１＞
比較例１として、溶体化処理を行っていないカップ形状の構造物に、Ｓ系極圧添加材を含む潤滑油を塗布し、実施例１と同様のしごき加工により薄肉円筒体（サンプル）を得た。

＜比較例２＞
比較例２として、カップ形状の構造物に溶体化処理を行い、薄肉円筒体（サンプル）を得た。比較例２ではしごき加工は行わなかった。

－表面分析－
実施例１、比較例１及び比較例２により製造した筒体の表面を、ＳＥＭ－ＥＤＸ、ＸＰＳにて分析を行った。各サンプル共に、１０００ｈｒ室温環境に放置し、時効したサンプルを測定に供した。

ＳＥＭ及びＥＤＸ分析は、Ｓｉｇｍａ５００ＶＰ（カールツァイスマイクロスコピー株式会社製）を用いて行った。倍率は２００倍（５７０×４２０μｍ）の視野において、電圧１５ＫＶ、ワークディスタンス８．５ｍｍ、アパーチャーサイズ３０μｍの条件で、各成分割合が略一定となる時間まで測定を行った。

実施例１では、ＥＤＸ分析の結果、Ｍｇ元素とＳ元素の成分割合は、Ｍｇ：２９．８質量％、Ｓ：０．３質量％であった。これにより、実施例１では、サンプルの表面が硫化されていることが確認された。

比較例１では、ＥＤＸ分析の結果、Ｍｇ元素とＳ元素の成分割合は、Ｍｇ：９．５質量％、Ｓ：０．２質量％であった。比較例２では、ＥＤＸ分析の結果、Ｍｇ元素とＳ元素の成分割合は、Ｍｇ：１８．２質量％、Ｓ：０．０質量％であった。これにより、実施例１では、サンプルの表面において、Ｍｇ元素の成分割合が比較例１，２よりも高く、このことによりＬｉの成分割合が比較例１よりも低いことが推測される。

比較例２のサンプルは、急冷で使用した水からＬｉ元素が検出され、水冷時に水中へＬｉが溶出したことが確認された。そのため比較例２のＭｇ割合がインゴットよりも高くなったのは、表面のリチウム割合が低減されたことに起因すると推察される。

実施例１では、図示を省略するが、ＳＥＭ画像及び面分析より、サンプルの表面は、Ｍｇの濃度及びＳの濃度が異なる海島構造を持つ表面形態であることが分かった。すなわち、実施例１におけるサンプルの表面において、スルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物の硫黄元素が濃淡となっており、その濃淡差が海島構造となっていた。

表面近傍の層構造を解析するためにＸＰＳ分析を行った。分析装置は、ＰＨＩＱｕａｎｔｅｒａＩＩ（アルバック・ファイ株式会社製）を用いて行った。測定条件は、２００μｍ×２００μｍの領域を、Ｘ線照射条件２５Ｗ１５ＫＶ、パスエナジー１１２ｅＶで、Ａｒスパッタを併用した深さ方向分析を行った。深さ換算は、測定後の深さをレーザー顕微鏡ＶＲ－３０００（株式会社キーエンス製）で測定した後、スパッタ条件の電圧、時間、サイクル数から、各測定データの深さを算出した。

図４及び図５は、実施例１のＸＰＳによるＳ２Ｐ３／２スペクトルを示すグラフである。図４に示す深さプロファイルより、表面から内部に向かって深さ１００ｎｍの位置では、スルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物が生成されていた。即ち、少なくとも表面から深さ１００ｎｍまでの範囲に亘って、スルホン酸塩、硫酸塩及び硫化物が分布（分散）して存在していることがわかった。なお、それぞれの材料の存在の有無は、各材料固有の光電子の結合エネルギーの大きさにピークが存在するか否かで判断した。各結合エネルギーは、硫化物が１６０．１～１６３．９（ｅＶ）、スルホン酸塩が１６６．３～１６９．８（ｅＶ）、硫酸塩が１６８．４～１７１．１（ｅＶ）である。図５に示すように、さらにその下層においては、スルホン酸塩及び硫酸塩はほとんどなく、主に硫化物が存在していた。硫化物は、少なくとも表面から深さ５．５μｍまでの範囲に亘って分布（分散）して存在していた。図示していないその他の元素のスペクトルと合わせて考察すると、スルホン酸塩はスルホン酸リチウム及びスルホン酸マグネシウム、硫酸塩は硫酸マグネシウム、硫化物は硫化マグネシウムと推定される。

図６は、比較例１のＸＰＳによるＳ２Ｐ３／２スペクトルを示すグラフである。深さプロファイルより、表面から２２．５ｎｍでは、僅かに硫化物のスペクトルが確認されるが、それ以上の深さ９７．５ｎｍでは硫黄元素によるスペクトルは確認できなかった。

－環境評価試験－
実施例１及び比較例１，２のサンプルを高温高湿環境で１００ｈｒ放置した。１００ｈｒ放置後、同サンプルについて、ＳＥＭにより得られた画像を分析し、ＸＰＳにて表面変化を確認した。なお高温高湿環境は、温度４０～８０℃、湿度６０～１００ＲＨ％の範囲が考えられるが、実施例１及び比較例１，２のサンプルでは、温度７０℃、湿度８０ＲＨ％で試験した。

実施例１のサンプルについて環境評価試験後のサンプルをＳＥＭ観察したところ、試験前後で大きな差はなかった。さらにＸＰＳにより深さ方向解析を行ったところ、表面には僅かに水酸化物が確認されるものの、表面から３μｍの深さでは水酸化物は確認されなかった。

比較例１のサンプルについて環境評価試験後のサンプルをＳＥＭ観察したところ、試験後の表面には鱗片形状の炭酸リチウムや水酸化リチウムの析出物が多数観察された。さらにＸＰＳにより深さ方向解析を行ったところ、表面から３０μｍ以上にわたり水酸化物のスペクトルが確認された。

比較例２のサンプルについて環境評価試験後のサンプルをＳＥＭ観察したところ、試験後の表面には鱗片形状の炭酸リチウムや水酸化リチウムの析出物が多数観察された。さらにＸＰＳにより深さ方向解析を行ったところ、表面から３０μｍ以上にわたり水酸化物と酸化物とが重なり合ったスペクトルが確認された。

以上、実施例１にて作製したサンプルでは、サンプルの内部において水酸化物の生成が確認されなかったので、水素ガスの発生が抑制されるものと推定される。

なお、本発明は、以上説明した実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想内で多くの変形が可能である。また、実施形態に記載された効果は、本発明から生じる最も好適な効果を列挙したに過ぎず、本発明による効果は、実施形態に記載されたものに限定されない。

上述の説明では、レンズ鏡筒における筐体に、本発明の実施形態に係る合金を適用した場合について説明したが、これに限定するものでない。例えば、自動車やドローンなどに搭載される光学機器の筐体などの部品に、本発明の合金を適用することが可能である。

１００レンズ鏡筒（光学機器）
１０１筐体（部材）

Claims

Ｌｉ、Ｍｇ、硫化物、Ｃａ、Ａｌ、Ｚｎ、Ｍｎ、および不可避的不純物からなるマグネシウム－リチウム系合金の部材であって、
前記部材は、前記Ｌｉ及び前記Ｍｇ以外の元素の総含有量が５質量％以下であり、
前記Ｍｇの含有量と、前記Ｌｉの含有量との和が９０質量％以上であり、
前記Ｍｇの含有量と前記Ｌｉの含有量との和に対する前記Ｌｉの含有量が５質量％以上２０質量％以下であり、
前記硫化物は、表面から内部に向かって少なくとも深さ１００ｎｍまでの範囲に分布しており、
前記表面から前記内部に向かって深さ１００ｎｍまでの範囲において、前記表面の側における前記Ｌｉ及び前記Ｍｇの和に対する前記Ｍｇの割合は、前記内部の側における前記Ｌｉ及び前記Ｍｇの和に対する前記Ｍｇの割合より多いことを特徴とするマグネシウム－リチウム系合金の部材。
前記硫化物は、前記表面から前記内部に向かって少なくとも深さ５．５μｍまでの範囲に分布していることを特徴とする請求項１に記載のマグネシウム－リチウム系合金の部材。
前記硫化物は、硫化マグネシウムであることを特徴とする請求項１又は２に記載のマグネシウム－リチウム系合金の部材。
前記表面から前記内部に向かって１００ｎｍの位置における前記硫化物の含有量が、前記表面から前記内部に向かって５．５μｍの位置における前記硫化物の含有量より多いことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のマグネシウム－リチウム系合金の部材。
筐体を有する機器であって、
前記筐体が、請求項１乃至４のいずれか１項に記載のマグネシウム－リチウム系合金の部材を有することを特徴とする機器。
前記マグネシウム－リチウム系合金の部材の表面上に配置された塗装膜を有することを特徴とする請求項５に記載の機器。
筐体と、前記筐体の内部に配置された光学系と、を有し、
前記筐体が、請求項１乃至４のいずれか１項に記載のマグネシウム－リチウム系合金の部材を有することを特徴とする光学機器。