JP7327003B2 - Cyclone collection device, rare earth magnet alloy crushing system, and method for producing RTB sintered magnet - Google Patents

Description

本願は、サイクロン捕集装置、希土類磁石合金粉砕システム、及びＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法に関する。 The present application relates to a cyclone collector, a rare earth magnet alloy crushing system, and a method for producing RTB based sintered magnets.

Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石（Ｒは希土類元素のうち少なくとも１種であり、Ｎｄ及びＰｒの少なくとも１種を必ず含み、Ｔは遷移金属元素のうち少なくとも１種でありＦｅを必ず含む。Ｂはホウ素である。）は、Ｒ_２Ｆｅ_１４Ｂ型結晶構造を有する化合物の主相と、この主相の粒界部分に位置する粒界相及び微量添加元素や不純物の影響により生成する化合物相とから構成されており、永久磁石の中で最も高性能な磁石として知られている。このため、ハードディスクドライブのボイスコイルモータ（ＶＣＭ）、電気自動車（ＥＶ、ＨＶ、ＰＨＶ）用モータ、産業機器用モータなどの各種モータや家電製品など多種多様な用途に用いられている。 An RTB based sintered magnet (R is at least one rare earth element and must contain at least one of Nd and Pr, and T is at least one transition metal element and must contain Fe. B is boron.) is the main phase of a compound having a R ₂ Fe ₁₄ B-type crystal structure, the grain boundary phase located in the grain boundary portion of this main phase, and the compound produced by the influence of trace elements and impurities It is known as a magnet with the highest performance among permanent magnets. For this reason, they are used in a wide variety of applications, such as voice coil motors (VCM) for hard disk drives, motors for electric vehicles (EV, HV, PHV), motors for industrial equipment, and home appliances.

このようなＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石は、例えば、原料合金粉末を準備する工程、原料合金粉末をプレス成形して粉末成形体を作製する工程、粉末成形体を焼結する工程を経て製造される。原料合金粉末は、例えば、以下の方法で作製される。 Such an RTB-based sintered magnet is produced, for example, through a step of preparing a raw alloy powder, a step of press-molding the raw alloy powder to produce a powder compact, and a step of sintering the powder compact. manufactured. The raw material alloy powder is produced, for example, by the following method.

まず、インゴット法又はストリップキャスト法などの方法によって各種原料金属の溶湯から原料合金を製造する。得られた原料合金を粉砕工程に供し、所定の粒径分布を有する合金粉末を得る。この粉砕工程には、通常、粗粉砕工程と微粉砕工程とが含まれており、前者は、例えば水素脆化現象を利用して、後者は例えば気流式粉砕機（ジェットミル）を用いて行われる。 First, a raw material alloy is produced from molten metals of various raw materials by a method such as an ingot method or a strip casting method. The obtained raw material alloy is subjected to a pulverization step to obtain an alloy powder having a predetermined particle size distribution. This pulverization process usually includes a coarse pulverization process and a fine pulverization process. The former uses, for example, the hydrogen embrittlement phenomenon, and the latter uses, for example, a jet mill. will be

このような粉砕工程によって得られた合金粉末は、サイクロン式捕集装置により固気分離を行いＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石用合金粉末を回収（捕集）する。 The alloy powder obtained by such a pulverization process is subjected to solid-gas separation by a cyclone collector to recover (collect) the alloy powder for the RTB system sintered magnet.

特許文献１は、遠心力を利用して分級を行うサイクロン式分級装置を開示している。 Patent Literature 1 discloses a cyclone classifier that classifies using centrifugal force.

特開２０１４－１５５９０１号公報JP 2014-155901 A

従来のサイクロン式分級装置は、電子素材の研磨材料の粒度調整、資源リサイクルにおける粉末の分離などの分級に用いられることが多かった。しかし、従来のサイクロン式分級装置をＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造に用いると、Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石用合金粉末の回収（捕集）効率が十分でないことが本発明者の検討によってわかった。 Conventional cyclone classifiers are often used for particle size adjustment of abrasive materials for electronic materials, separation of powder in resource recycling, and the like. However, when a conventional cyclone classifier is used for the production of sintered RTB magnets, the recovery (collection) efficiency of the alloy powder for RTB sintered magnets is insufficient. It was found by the examination of the person.

本開示の実施形態は、このような課題を解決するサイクロン捕集装置、希土類磁石合金粉砕システム、及びＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法を提供する。 Embodiments of the present disclosure provide a cyclone collector, a rare earth magnet alloy crushing system, and a method for producing a RTB based sintered magnet that solve such problems.

本開示のサイクロン捕集装置は、例示的な実施形態において、粉末を運ぶ気流から前記粉末を分離するサイクロン捕集装置であって、鉛直方向に延びる中心軸を有する円柱状内部空間を規定する上側部分、及び、前記円柱状内部空間に連続する逆円錐状内部空間を規定する下側部分を含むハウジングと、前記ハウジングに設けられ、前記粉末を運ぶ気流を前記円柱状内部空間及び逆円錐状内部空間に導入して旋回させる入口管と、前記ハウジングの前記上側部分に設けられ、前記中心軸に沿って前記円柱状内部空間に突出する出口管と、前記出口管の周囲に前記下側部分に向かって広がる円錐台状の内壁面を有する気流調整装置と、を備える。 The cyclone collector of the present disclosure, in an exemplary embodiment, is a cyclone collector for separating powder from an air stream carrying the powder, the upper side defining a cylindrical interior space having a vertically extending central axis. and a lower portion defining an inverted conical interior space contiguous with said cylindrical interior space; an inlet pipe that is introduced into and swirled in the space; an outlet pipe that is provided in the upper part of the housing and protrudes into the cylindrical inner space along the central axis; an airflow adjustment device having a frusto-conical inner wall surface that widens toward.

ある実施形態において、前記気流調整装置の下面の幅をａ、上面の幅をｂとするとき、ａ／ｂ≦０．２である。 In one embodiment, a/b≦0.2, where a is the width of the lower surface of the airflow adjusting device, and b is the width of the upper surface.

ある実施形態において、前記入口管は、前記鉛直方向と交差する第１の方向に延びて前記ハウジングに接続されており、前記ハウジングにおける前記入口管の開口領域は、前記気流調整装置によって部分的に塞がれている。 In one embodiment, the inlet pipe extends in a first direction intersecting the vertical direction and is connected to the housing, and an opening area of the inlet pipe in the housing is partially blocked.

ある実施形態において、前記ハウジングにおける前記入口管の開口領域を前記第１の方向から見たとき、前記開口領域と前記気流調整装置との重なりの面積は、前記開口領域の面積の５０％以下である。 In one embodiment, when the opening area of the inlet pipe in the housing is viewed from the first direction, the overlapping area of the opening area and the airflow adjustment device is 50% or less of the area of the opening area. be.

ある実施形態において、前記円錐台状の内壁面の勾配の角度は、３０°以上７５°以下の範囲にある。 In one embodiment, the inclination angle of the inner wall surface of the truncated cone is in the range of 30° or more and 75° or less.

ある実施形態において、前記気流調整装置の直径をｃ、前記円柱状内部空間の直径をＤとするとき、０．７５≦ｃ／Ｄである。 In one embodiment, 0.75≦c/D, where c is the diameter of the airflow adjustment device and D is the diameter of the cylindrical inner space.

ある実施形態において、前記粉末の９０質量％以上は、希土類磁石合金の粉末粒子から構成されている。 In one embodiment, 90 mass % or more of the powder is composed of rare earth magnet alloy powder particles.

ある実施形態において、前記粉末を構成する粒子の比重は、７ｇ／ｃｍ^３以上である。 In one embodiment, the particles constituting the powder have a specific gravity of 7 g/cm ³ or more.

本開示の希土類磁石合金粉砕システムは、上記いずれかのサイクロン捕集装置と、前記サイクロン捕集装置の入口管に接続されたジェットミル粉砕装置とを備える。 A rare earth magnet alloy pulverization system of the present disclosure includes any one of the cyclone collectors described above and a jet mill pulverizer connected to an inlet pipe of the cyclone collector.

本開示のＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法は、上記の希土類磁石合金粉砕システムを用いて実行するＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法であって、ジェットミル粉砕装置により、第１の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第１の粉末を用意する工程と、前記Ｒ－Ｔ－Ｂ系合金粉末の第１の粉末を前記サイクロン捕集装置によって気流から分離して、第２の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第２の粉末を得る工程と、を含む。 A method for producing a sintered RTB magnet according to the present disclosure is a method for producing a sintered RTB magnet that is executed using the above-described rare earth magnet alloy pulverizing system, and comprises a jet mill pulverizing device. , preparing a first powder of the RTB alloy powder having a first particle size distribution, and separating the first powder of the RTB alloy powder from the airflow by the cyclone collector. to obtain a second powder of RTB alloy having a second particle size distribution.

本開示の実施形態によれば、Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石用合金の粉末粒子の捕集に優れ、回収効率を従来よりも向上させ得るサイクロン捕集装置が提供される。また、このサイクロン捕集装置を用いる希土類磁石合金粉砕システム及びＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法が提供される。 According to the embodiments of the present disclosure, a cyclone collector is provided that is excellent in collecting powder particles of an RTB based sintered magnet alloy and that can improve the collection efficiency more than conventionally. Also provided are a rare earth magnet alloy pulverization system using this cyclone collector and a method for producing a RTB based sintered magnet.

図１は、本開示のサイクロン捕集装置１００の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of a cyclone collection device 100 of the present disclosure. 図２は、本開示のサイクロン捕集装置１００の主要部の構成を模式的に示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing the configuration of the main parts of the cyclone collection device 100 of the present disclosure. 図３Ａは、気流調整装置６０の斜視図である。FIG. 3A is a perspective view of the airflow adjustment device 60. FIG. 図３Ｂは、気流調整装置６０の断面図である。3B is a cross-sectional view of the airflow adjustment device 60. FIG. 図４は、サイクロン捕集装置１００に装着された気流調整装置６０を模式的に示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing the airflow adjusting device 60 attached to the cyclone collecting device 100. As shown in FIG. 図５Ａは、従来例におけるサイクロン捕集装置の概略構成を模式的に示すＸＹ面に平行な平面図である。FIG. 5A is a plan view parallel to the XY plane schematically showing the schematic configuration of a conventional cyclone collecting device. 図５Ｂは、従来例におけるサイクロン捕集装置の概略構成を模式的に示すＸＺ面に平行な断面図である。FIG. 5B is a cross-sectional view parallel to the XZ plane schematically showing the schematic configuration of a conventional cyclone collecting device. 図５Ｃは、従来例におけるサイクロン捕集装置の概略構成を模式的に示すＹＺ面に平行な断面図である。FIG. 5C is a cross-sectional view parallel to the YZ plane schematically showing the schematic configuration of a conventional cyclone collecting device. 図６は、従来例におけるサイクロン捕集装置の改変例を示すＸＺ面に平行な断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view parallel to the XZ plane showing a modified example of the cyclone collecting device in the conventional example. 図７Ａは、本開示のサイクロン捕集装置をＸＺ面に垂直な方向から見たときの気流の向きを模式的に示す図である。FIG. 7A is a diagram schematically showing the direction of airflow when the cyclone collection device of the present disclosure is viewed from a direction perpendicular to the XZ plane. 図７Ｂは、本開示のサイクロン捕集装置をＹＺ面に垂直な方向から見たときの気流の向きを模式的に示す図である。FIG. 7B is a diagram schematically showing the direction of airflow when the cyclone collection device of the present disclosure is viewed from a direction perpendicular to the YZ plane. 図８は、ハウジング１０における入口管２０の開口領域２２を、第１の方向（Ｘ軸方向）から見たときの、開口領域２２と傾斜面６０Ｓとの重なりを模式的に示す図である。FIG. 8 is a diagram schematically showing the overlapping of the opening area 22 and the inclined surface 60S when the opening area 22 of the inlet pipe 20 in the housing 10 is viewed from the first direction (X-axis direction). 図９は、本実施形態における希土類磁石合金粉砕システム１０００の構成例を模式的に示す図である。FIG. 9 is a diagram schematically showing a configuration example of a rare earth magnet alloy crushing system 1000 according to this embodiment. 図１０は、実施例（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）における気流調整装置６０の構成を模式的に示すＸＺ面に平行な断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view parallel to the XZ plane schematically showing the configuration of the airflow adjustment device 60 in Examples (B), (C), (D), and (E). 図１１は、実施例（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｅ）における気流調整装置６０の構成を模式的に示すＹＺ面に平行な断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view parallel to the YZ plane schematically showing the configuration of the airflow adjustment device 60 in Examples (B), (C), (D), and (E).

本開示の実施形態を説明する前に、本発明者が見出した知見と背景から説明する。 Prior to describing the embodiments of the present disclosure, knowledge and background discovered by the inventor will be described.

Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の原料合金の微粉砕を気流式粉砕機（ジェットミル）を用いて行うとき、粉砕によって得られた微粉末に含まれる粒子径の大きな粉末粒子は、分級ロータによって分別される。この場合、所定の粒子径（微粉末の中位径）よりも小さな粒子径を有する粒子（以下、単に「微粒子」と称する）は分別されず、最終的に捕集された粉末の一部を構成することになる。 When fine pulverization of raw material alloys for RTB sintered magnets is performed using an air jet pulverizer (jet mill), powder particles with large particle diameters contained in the fine powder obtained by pulverization are separated by a classifying rotor. separated by In this case, particles having a particle size smaller than a predetermined particle size (median size of fine powder) (hereinafter simply referred to as "fine particles") are not separated, and part of the finally collected powder is will configure.

ジェットミルによって粉砕され、分級ロータを介してサイクロン捕集装置に投入された粉末粒子は、固気分離の後、下方に位置する回収ケースで回収（捕集）される。しかし、粉末粒子を運ぶ気体の出口（出口管）は、サイクロン捕集装置の上方部にしかないため、固気分離後の気体の流れは、サイクロン槽の中央部において、下降気流から上昇気流に反転する。このとき、反転した上昇気流も下降気流と同様に旋回流である。サイクロン槽の中心軸付近では、このような下降旋回気流と上昇旋回気流が混在するため、固気分離されるべき粉末粒子の一部（特に中位径以下のサイズを有する微粒子）が、回収されずに上昇気流に巻き込まれて出口管から排出されてしまうことがある。Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の微粒子は、希土類濃度が高いため、微粒子が出口管から排出されることは希土類成分の滅失を引き起こし貴重な希土類元素を無駄にしてしまう。また、所望の原料合金粉末を得るためには、滅失される希土類量を予測してその分、希土類量を多めに原料合金に添加しなければならず、これにより原料費の増大を招く。 The powder particles pulverized by the jet mill and introduced into the cyclone collector through the classifying rotor are collected (collected) in a collection case positioned below after solid-gas separation. However, since the outlet (outlet pipe) of the gas carrying the powder particles is only in the upper part of the cyclone trapping device, the flow of the gas after the solid-gas separation reverses from the downdraft to the updraft at the center of the cyclone tank. do. At this time, the reversed updraft is also a swirling flow like the downdraft. In the vicinity of the central axis of the cyclone tank, such descending swirling air currents and ascending swirling air currents coexist, so some of the powder particles to be solid-gas separated (especially fine particles having a size of medium diameter or smaller) are not recovered. It may be caught in the rising air current and discharged from the outlet pipe. Since the fine particles of the RTB sintered magnet have a high concentration of rare earth elements, the discharge of the fine particles from the outlet pipe causes loss of the rare earth elements and wastes the valuable rare earth elements. In addition, in order to obtain a desired raw material alloy powder, it is necessary to predict the amount of rare earth that will be lost and add a large amount of rare earth to the raw material alloy, which results in an increase in raw material costs.

従来、サイクロン捕集装置内に乱流が発生することを抑制する構造を設ける試みは行われてきた（例えば特許文献１）が、希土類成分の滅失を防止または抑制することは不十分であった。 Conventionally, attempts have been made to provide a structure that suppresses the occurrence of turbulence in a cyclone collector (for example, Patent Document 1), but it was insufficient to prevent or suppress the loss of rare earth components. .

本発明者は、サイクロン捕集装置内の気体の流れを調整することにより、これまでのサイクロン捕集装置によっては回収しきれなかった微粒子の捕集効率を向上させ、特に微粒子に高濃度で含まれる希土類成分の滅失量を低減できることを見出した。本開示の実施形態によれば、ジェットミル装置の後段に接続され、合金粉末から高性能な焼結磁石実現に必要な粒度分布を持つ粉末を高い回収率（回収効率）で得ることのできるサイクロン捕集装置が提供される。なお、本開示における粒度分布は、乾式法によるレーザ回折散乱法を用いて測定した。 By adjusting the gas flow in the cyclone collector, the present inventors have improved the collection efficiency of fine particles that could not be collected by conventional cyclone collectors. It has been found that the amount of rare earth components that are lost can be reduced. According to the embodiment of the present disclosure, a cyclone that is connected to the rear stage of a jet mill device and can obtain powder having a particle size distribution necessary for realizing a high-performance sintered magnet from alloy powder with a high recovery rate (recovery efficiency). A collection device is provided. In addition, the particle size distribution in the present disclosure was measured using a laser diffraction scattering method by a dry method.

以下、図面を参照しながら、本開示のサイクロン捕集装置の実施形態を説明する。 Hereinafter, embodiments of the cyclone trapping device of the present disclosure will be described with reference to the drawings.

まず、図１及び図２を参照して、本実施形態におけるサイクロン捕集装置１００の概略構成を説明する。図１は、サイクロン捕集装置１００の斜視図であり、図２は、サイクロン捕集装置１００の主要部の構成を模式的に示す断面図である。図面には、参考のため、互いに直交するＸ軸、Ｙ軸及びＺ軸が模式的に示されている。図１では、Ｚ軸が鉛直方向に平行である。 First, with reference to FIGS. 1 and 2, a schematic configuration of a cyclone collecting device 100 according to this embodiment will be described. FIG. 1 is a perspective view of the cyclone trapping device 100, and FIG. 2 is a cross-sectional view schematically showing the configuration of the main parts of the cyclone trapping device 100. As shown in FIG. For reference, the drawings schematically show X-, Y-, and Z-axes that are orthogonal to each other. In FIG. 1, the Z-axis is parallel to the vertical direction.

本実施形態におけるサイクロン捕集装置１００は、粉末を運ぶ気流から粉末を分離するために使用される。具体的には、Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石用の原料合金が前段のジェットミルで粉砕され、粉砕によって生成された粉末粒子（固体）が、粉砕に利用された気体とともに配管を通って、サイクロン捕集装置１００に供給される。本実施形態におけるサイクロン捕集装置１００が分離する粉末の９５質量％以上は、希土類磁石合金の粉末粒子から構成されていることが好ましく、前記粉末は、希土類磁石合金の粉末粒子のみから構成されていることがさらに好ましい。希土類磁石合金の以外としては、例えば、ステアリン酸や各種酸化物である。また、前記粉末を構成する粒子の比重は、７ｇ／ｃｍ^３以上である。Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石用原料合金は非常に活性であり、酸化しやすい。このため、ジェットミルで使用される気体としては、発熱・発火の危険性の回避、不純物としての酸素含有量を低減させて磁石の高性能化を図るため、窒素、アルゴン、ヘリウムなどの不活性ガスが用いられる。不活性ガス（粉砕ガス）と粉砕された合金粉末との混合物が高速な気流をなして、サイクロン捕集装置１００に送られてくる。サイクロン捕集装置１００は、これらの粉砕ガスと微粉末とを分離するために利用される。なお、このような固気分離のために、サイクロン捕集装置１００を用いず、バッグフィルタを用いることも可能であるが、フィルタの破損による微粉末の大気飛散などが環境面、安全面に与える影響が大きい。本開示の実施形態では、サイクロン捕集装置によって分離された後の気体から、さらにバッグフィルタを併用して微粒子を分離してもよい。 The cyclone collector 100 in this embodiment is used to separate powder from an air stream carrying the powder. Specifically, the raw material alloy for the RTB sintered magnet is pulverized by the preceding jet mill, and the powder particles (solid) produced by the pulverization are passed through the pipe together with the gas used for the pulverization. , is supplied to the cyclone trapping device 100 . It is preferable that 95% by mass or more of the powder separated by the cyclone collecting device 100 in the present embodiment is composed of rare earth magnet alloy powder particles, and the powder is composed only of rare earth magnet alloy powder particles. More preferably. Other than rare earth magnet alloys, for example, stearic acid and various oxides. Moreover, the specific gravity of the particles constituting the powder is 7 g/cm ³ or more. Raw material alloys for RTB based sintered magnets are very active and easily oxidized. For this reason, inert gases such as nitrogen, argon, and helium are used in jet mills in order to avoid the risk of heat generation and ignition, and to reduce the oxygen content as an impurity and improve the performance of magnets. Gas is used. A mixture of inert gas (pulverization gas) and pulverized alloy powder forms a high-speed air stream and is sent to the cyclone collector 100 . A cyclone collector 100 is used to separate these pulverization gases and fine powder. In addition, for such solid-gas separation, it is possible to use a bag filter without using the cyclone collection device 100, but air scattering of fine powder due to breakage of the filter affects the environment and safety A large impact. In the embodiment of the present disclosure, fine particles may be separated from the gas separated by the cyclone collector by using a bag filter in combination.

図示されているサイクロン捕集装置１００は、上側部分１０Ａ及び下側部分１０Ｂを含むハウジング（サイクロン槽）１０を備えている。ハウジング１０の上側部分１０Ａは、鉛直方向（Ｚ軸方向）に延びる中心軸Ｃを有する円柱状内部空間Ｓ１を規定する。下側部分１０Ｂは、円柱状内部空間Ｓ１に連続する逆円錐状内部空間Ｓ２を規定する。円柱状内部空間Ｓ１は、必ずしも数学的に厳密な意味での円柱形状を有している必要はなく、高さ（鉛直方向における位置）によって内径又は外径が僅かに変化していてもよい。 The illustrated cyclone trapping device 100 comprises a housing (cyclone tank) 10 including an upper portion 10A and a lower portion 10B. The upper portion 10A of the housing 10 defines a cylindrical internal space S1 having a central axis C extending in the vertical direction (Z-axis direction). The lower portion 10B defines an inverted conical inner space S2 that is continuous with the cylindrical inner space S1. The columnar internal space S1 does not necessarily have a cylindrical shape in a mathematically strict sense, and the inner diameter or outer diameter may slightly change depending on the height (position in the vertical direction).

サイクロン捕集装置１００は、ハウジング１０の上側部分１０Ａ又は下側部分１０Ｂに設けられた入口管（インレット）２０と、ハウジング１０の上側部分１０Ａに設けられた出口管（アウトレット）３０とを備えている。入口管２０は、粉末を運ぶ気流を円柱状内部空間Ｓ１に導入して旋回させる。もちろん、入口管２０から供給される気流は、逆円錐状内部空間Ｓ２にも導入されて旋回し得る。 The cyclone collecting device 100 includes an inlet pipe (inlet) 20 provided in the upper portion 10A or the lower portion 10B of the housing 10 and an outlet pipe (outlet) 30 provided in the upper portion 10A of the housing 10. there is The inlet tube 20 introduces and swirls the powder-carrying airflow into the cylindrical interior space S1. Of course, the airflow supplied from the inlet pipe 20 can also be introduced into the inverted conical internal space S2 and swirl.

ハウジング１０の上側部分１０Ａは、図２に示すように、円柱状内部空間Ｓ１の上端を規定する天板１０Ｔを有している。出口管３０の一部は、天板１０Ｔから中心軸Ｃに沿ってハウジング１０の内部に突出している。出口管３０の突出部は、中心軸Ｃに沿って長さＭを有している。 The upper portion 10A of the housing 10, as shown in FIG. 2, has a top plate 10T that defines the upper end of the cylindrical internal space S1. Part of the outlet pipe 30 protrudes inside the housing 10 along the central axis C from the top plate 10T. The projection of the outlet tube 30 has a length M along the central axis C. As shown in FIG.

図示されている例において、入口管２０は、円筒形状を有しているが、本開示の実施形態は、この例に限定されない。後述する実施形態では、入口管２０は、ハウジング１０に結合される位置において、矩形の断面を有している。入口管２０の形状及び断面積は、中を流れる気体の速度を高めるように変化していてもよい。図２に示される例では、入口管２０がハウジング１０の結合される位置においてＺ軸方向のサイズＷの開口領域２２を有している。 In the illustrated example, inlet tube 20 has a cylindrical shape, but embodiments of the present disclosure are not limited to this example. In the embodiments described below, inlet tube 20 has a rectangular cross-section at the location where it is coupled to housing 10 . The shape and cross-sectional area of inlet tube 20 may be varied to increase the velocity of gas flowing therethrough. In the example shown in FIG. 2, the inlet tube 20 has an open area 22 of size W in the Z-axis direction at the location where the housing 10 is joined.

本開示の実施形態において、最も特徴的な点のひとつは、図１及び図２に示されるように、出口管３０の周囲に下側部分１０Ｂに向かって広がる円錐台状の内壁面を規定する軸対称の傾斜面６０Ｓを備えていることにある。下側部分１０Ｂに向かって広がる円錐台状の内壁面（軸対称の傾斜面６０Ｓ）は、入口管２０から流れ込む固気混合流体の旋回流を、いったんは上方に向かわせた後、なだらかに下方へ誘導する気流調整装置６０の表面である。以下、気流調整装置６０の構成例を説明する。 In an embodiment of the present disclosure, one of the most distinctive features defines a frusto-conical inner wall surface extending around the outlet tube 30 toward the lower portion 10B, as shown in FIGS. It is provided with an axially symmetric inclined surface 60S. The truncated cone-shaped inner wall surface (axisymmetric inclined surface 60S) that widens toward the lower portion 10B causes the swirling flow of the solid-gas mixed fluid flowing from the inlet pipe 20 to once go upward, and then gently downward. It is the surface of the airflow adjustment device 60 that guides to the . A configuration example of the airflow adjustment device 60 will be described below.

図３Ａ及び図３Ｂは、それぞれ、気流調整装置６０の斜視図及び断面図である。気流調整装置６０は、出口管３０を通す円錐台状の空洞（貫通孔）６０Ｗを有しており、その内壁面が傾斜面６０Ｓを規定している。円錐台状の空洞６０Ｗは、円錐台の上面に位置する円形の第１開口部ＯＰ１から円錐台の底面に位置する第２開口部ＯＰ２まで広がっている。第１開口部ＯＰ１の形状及びサイズは、出口管３０の構造及び大きさによって規定され、第２開口部ＯＰ２の形状及びサイズは、ハウジング１０の構造及び大きさによって規定される。図示される例において、出口管３０は、円筒形状を有しているため、第１開口部ＯＰ１は円形であり、その内径は出口管３０の外径に略一致するように設定されている。第１開口部ＯＰ１の形状及びサイズは、出口管３０を通すことが可能な形状及びサイズであればよい。気流調整装置６０の機能は、その傾斜面６０Ｓの働きによって定まるため、気流調整装置６０の内部の構造には、高い設計の自由度がある。 3A and 3B are perspective and cross-sectional views, respectively, of the airflow adjustment device 60. FIG. The airflow adjustment device 60 has a truncated cone-shaped cavity (through hole) 60W through which the outlet pipe 30 is passed, and the inner wall surface thereof defines an inclined surface 60S. The truncated cone-shaped cavity 60W extends from a circular first opening OP1 located on the top surface of the truncated cone to a second opening OP2 located on the bottom surface of the truncated cone. The shape and size of the first opening OP<b>1 are defined by the structure and size of the outlet pipe 30 , and the shape and size of the second opening OP<b>2 are defined by the structure and size of the housing 10 . In the illustrated example, the outlet pipe 30 has a cylindrical shape, so the first opening OP1 is circular and its inner diameter is set to approximately match the outer diameter of the outlet pipe 30 . The shape and size of the first opening OP1 may be any shape and size that allow the outlet pipe 30 to pass therethrough. Since the function of the airflow adjusting device 60 is determined by the action of the inclined surface 60S, the internal structure of the airflow adjusting device 60 has a high degree of freedom in design.

本発明者の検討によると、下側部分１０Ｂに向かって広がる円錐台状の内壁面（軸対称の傾斜面６０Ｓ）は、中心軸を含む断面における気流調整装置６０の形状パラメータを所定の範囲に設定することが好ましいことがわかった。以下において、まず、形状パラメータを説明する。 According to studies by the present inventors, the truncated cone-shaped inner wall surface (axisymmetric inclined surface 60S) that widens toward the lower portion 10B keeps the shape parameter of the airflow adjustment device 60 in a cross section including the central axis within a predetermined range. I found it preferable to set In the following, first, shape parameters will be explained.

図３Ｂに示すように、気流調整装置６０は、概略的には、高さＬの円錐台状の空洞６０Ｗを有している。気流調整装置６０の下面の幅をａ（第２開口部ＯＰ２の外周から、下面の外周までの最短距離）、上面の幅をｂ（第１開口部ＯＰ１の外周から、上面の外周までの最短距離）、気流調整装置６０の直径をｃ、第１開口部ＯＰ１の直径周囲をｄ１、第２開口部ＯＰ２の直径をｄ２とすると、ｂ＝（ｃ－ｄ１）／２、及び、ａ＝（ｃ－ｄ２）／２が成立する。また、本開示の実施形態では、傾斜面６０Ｓを形成するように、０≦ａ＜ｂの関係が満足する。後述するように、ａ／ｂ≦０．２である場合に特に微粒子に高濃度で含まれる希土類成分の滅失量を低減することができ、回収効率を向上させることができる。好ましくは、ａ／ｂ≦０．１である。より希土類成分の滅失量を低減することができる。ａは０であっても（尖っていても）よい。 As shown in FIG. 3B, the airflow adjustment device 60 generally has a truncated conical cavity 60W with a height L. As shown in FIG. The width of the lower surface of the airflow adjustment device 60 is a (the shortest distance from the outer circumference of the second opening OP2 to the outer circumference of the lower surface), and the width of the upper surface is b (the shortest distance from the outer circumference of the first opening OP1 to the outer circumference of the upper surface). distance), where c is the diameter of the airflow adjustment device 60, d1 is the circumference of the diameter of the first opening OP1, and d2 is the diameter of the second opening OP2, then b=(c−d1)/2 and a=( cd2)/2 holds. Further, in the embodiment of the present disclosure, the relationship 0≦a<b is satisfied so as to form the inclined surface 60S. As will be described later, when a/b≦0.2, the loss of rare earth components contained in fine particles at a high concentration can be particularly reduced, and recovery efficiency can be improved. Preferably, a/b≤0.1. It is possible to further reduce the loss of rare earth components. a may be 0 (pointed).

図４に示すように、気流調整装置６０は、その上面がハウジング１０の天板１０Ｔに接触するか、対向するようにハウジング１０の内部に装着される。図４では、ハウジング１０の上側部分１０Ａの内径Ｄ及び傾斜面６０Ｓの傾斜角αが記載されている。傾斜角αは、傾斜面６０Ｓの勾配の角度（逆テーパ角）に相当する。後述するように、３０°≦α≦７５°が好ましく、４０°≦α≦７０℃以下がさらに好ましい。また、０．７５≦ｃ／Ｄが好ましく、０．９≦ｃ／Ｄがさらに好ましい。 As shown in FIG. 4 , the airflow adjustment device 60 is mounted inside the housing 10 so that its upper surface contacts or faces the top plate 10T of the housing 10 . FIG. 4 shows the inner diameter D of the upper portion 10A of the housing 10 and the inclination angle α of the inclined surface 60S. The inclination angle α corresponds to the inclination angle (reverse taper angle) of the inclined surface 60S. As will be described later, 30°≦α≦75° is preferable, and 40°≦α≦70° C. is more preferable. Further, 0.75≤c/D is preferable, and 0.9≤c/D is more preferable.

気流調整装置６０は、典型的には図３Ａに示すように傾斜面６０Ｓを内周面に有する円筒形状であるが、傾斜面６０Ｓのみ（中空円錐台状）であってもよい。出口管３０の周囲に下側部分１０Ｂに向かって広がる円錐台状の内壁面（軸対称の傾斜面６０Ｓ）を有していれば（好ましくは上述した形状パラメータを有していれば）、その他の部分（傾斜面６０Ｓ以外の部分）における気流調整装置６０の形状は特に問わない。 The airflow adjustment device 60 typically has a cylindrical shape having an inner peripheral surface with an inclined surface 60S as shown in FIG. 3A, but may have only the inclined surface 60S (hollow truncated cone shape). If the outlet tube 30 has a frusto-conical inner wall surface (axisymmetric inclined surface 60S) widening towards the lower part 10B (preferably with the shape parameters described above), etc. (the portion other than the inclined surface 60S) of the airflow adjustment device 60 is not particularly limited.

次に、このような構造を有する気流調整装置６０の機能を説明する。 Next, functions of the airflow adjustment device 60 having such a structure will be described.

まず、比較のため、気流調整装置６０を備えていないサイクロン捕集装置について説明する。 First, for comparison, a cyclone collecting device without the airflow adjusting device 60 will be described.

図５Ａ、図５Ｂ、及び図５Ｃは、それぞれ、従来例におけるサイクロン捕集装置の概略構成を模式的に示すＸＹ面に平行な平面図、ＸＺ面に平行な断面図、及びＹＺ面に平行な断面図である。これらの図面において、入口管２０から装置内に流入してきた粉砕ガスと粉末粒子の混合体（固気混合流体）は、円筒形の旋回槽（ハウジング１０）の内面に沿って旋回流を形成する。出口管３０の出口が入口管２０よりも下方にあるため、固気混合流体は旋回しながら旋回槽の下方に向かい、遠心力によって微粉末と粉砕ガスに分級される。ほとんどの微粉末は下方の粉末回収槽で回収されるが、前述したように、粉砕ガスと不可避的に分離できなかった微粒子は、出口管３０から外部へ排出される。 5A, 5B, and 5C are, respectively, a plan view parallel to the XY plane, a cross-sectional view parallel to the XZ plane, and a It is a cross-sectional view. In these drawings, the mixture of pulverized gas and powder particles (solid-gas mixed fluid) flowing into the apparatus from the inlet pipe 20 forms a swirl flow along the inner surface of the cylindrical swirl tank (housing 10). . Since the outlet of the outlet pipe 30 is located below the inlet pipe 20, the solid-gas mixed fluid swirls toward the bottom of the swirl tank and is classified into fine powder and pulverized gas by centrifugal force. Most of the fine powder is recovered in the lower powder recovery tank, but fine particles that inevitably cannot be separated from the pulverization gas are discharged to the outside through the outlet pipe 30 as described above.

下方に配置されている粉末回収槽にできるだけ多くの微粉末を回収するためには、「遠心力による分級を強化するために固気混合ガスの流速を高める」ことと、「固気混合ガスの旋回流を現状よりも下方向きへ誘導する」ことが有効であると考えられる。固気混合ガスの流速を高めるためには、単純に粉砕ガスの流量を増加することで達成できるが、粉砕槽ならびに旋回槽内の槽内圧力を上昇し、圧損が大きくなる。このため、粉砕設備への負荷が増大するため、その効果は見込めるものの、実際的には望ましくはない。また、同一流量下で入口管２０の断面積を減少させると、固気混合流体の流速を高めることが可能であるが、配管及び旋回槽の設計を適切に実施しないと、圧損が増加する。 In order to collect as much fine powder as possible in the powder collection tank located below, it is necessary to ``increase the flow velocity of the solid-gas mixed gas in order to strengthen the classification by centrifugal force'' and It is considered effective to guide the swirling flow downward from the current situation. The flow velocity of the solid-gas mixed gas can be increased simply by increasing the flow rate of the pulverizing gas, but this increases the internal pressure of the pulverizing tank and the swirling tank, resulting in increased pressure loss. As a result, the load on the pulverizing equipment increases, and although the effect can be expected, it is not desirable in practice. Also, if the cross-sectional area of the inlet pipe 20 is reduced under the same flow rate, the flow velocity of the solid-gas mixed fluid can be increased, but the pressure loss will increase if the piping and swirl tank are not properly designed.

旋回流を下方向きへ誘導するためには、図６に示すように、入口管２０をＸ軸方向から下方に傾斜させ、旋回槽の下方へ気流を噴出させてもよい。しかし、図６に矢印で示すように、固気混合流体は、旋回槽の内壁面に衝突した後、上方へも反射するため、旋回槽内に乱流を引き起こす可能性があり、望ましくはない。 In order to guide the swirl flow downward, as shown in FIG. 6, the inlet pipe 20 may be inclined downward from the X-axis direction to jet the air flow downward from the swirl tank. However, as indicated by arrows in FIG. 6, the solid-gas mixed fluid also reflects upward after colliding with the inner wall surface of the swirl tank, which may cause turbulence in the swirl tank, which is undesirable. .

図７Ａ及び図７Ｂは、本開示における気流調整装置６０の傾斜面６０Ｓが、入口管２０から流れ込む固気混合流体の旋回流を下方へ誘導する様子を模式的に示す図である。図７Ａは、ＸＺ面に垂直な方向から視たときの気流を模式的に示す図であり、図７Ｂは、ＹＺ面に垂直な方向から視たときの気流を模式的に示す図である。 7A and 7B are diagrams schematically showing how the inclined surface 60S of the airflow adjusting device 60 according to the present disclosure guides downward the swirling flow of the solid-gas mixed fluid flowing from the inlet pipe 20. FIG. FIG. 7A is a diagram schematically showing airflow when viewed from a direction perpendicular to the XZ plane, and FIG. 7B is a diagram schematically showing airflow when viewed from a direction perpendicular to the YZ plane.

図７Ａの例において、入口管２０は、鉛直方向（Ｚ軸に平行）と交差する第１の方向（Ｘ軸方向）に延びてハウジング１０に接続されている。図７Ｂに示されるように、ハウジング１０における入口管２０の開口領域２２は、例えば矩形の形状を有している。図７Ｂの例において、この開口領域２２は、気流調整装置６０によって部分的に塞がれている。言い換えると、開口領域２２を第１の方向（Ｘ軸方向）から見たとき、開口領域２２は気流調整装置６０と部分的に重なり合っている。このため、入口管２０の開口領域２２から流れ込む固気混合流体の流路は、気流調整装置６０の存在によって狭窄される。その結果、より固気混合流体の流速は上昇する。そして、固気混合流体の流れの方向はなだらかな傾斜面６０Ｓに沿って旋回しながら下方に誘導される。 In the example of FIG. 7A, the inlet pipe 20 extends in a first direction (X-axis direction) intersecting the vertical direction (parallel to the Z-axis) and is connected to the housing 10 . As shown in FIG. 7B, the opening area 22 of the inlet tube 20 in the housing 10 has, for example, a rectangular shape. In the example of FIG. 7B, this open area 22 is partially occluded by the airflow conditioner 60 . In other words, the opening region 22 partially overlaps the airflow adjustment device 60 when viewed from the first direction (X-axis direction). Therefore, the flow path of the solid-gas mixed fluid flowing from the opening region 22 of the inlet pipe 20 is narrowed by the presence of the airflow adjusting device 60 . As a result, the flow velocity of the solid-gas mixed fluid increases. The direction of flow of the solid-gas mixed fluid is guided downward while swirling along the gentle slope 60S.

図８は、ハウジング１０における入口管２０の開口領域２２を、第１の方向（Ｘ軸方向）から見たときの、開口領域２２と気流調整装置６０との重なりを模式的に示す図である。重なりの面積が開口領域２２に占める割合を「狭窄比率」を呼ぶことにする。狭窄比率を「ｅ」とするとき、発明者の検討によると、０≦ｅ≦５０％である場合が好ましく、気流調整装置６０の傾斜面６０Ｓによる気流規制の効果が顕著に発揮される。また、０＜ｅ≦５０％の場合に、狭窄効果による流速向上の効果がより顕著に発揮され得る。 FIG. 8 is a diagram schematically showing overlap between the opening area 22 and the airflow adjustment device 60 when the opening area 22 of the inlet pipe 20 in the housing 10 is viewed from the first direction (X-axis direction). . The ratio of the overlapping area to the opening region 22 is called the "constriction ratio". According to the study of the inventor, when the constriction ratio is "e", it is preferable that 0≤e≤50%, and the airflow regulation effect of the inclined surface 60S of the airflow adjusting device 60 is exhibited remarkably. Further, when 0<e≦50%, the effect of improving the flow velocity due to the constriction effect can be exhibited more remarkably.

このように、本開示のサイクロン捕集装置によれば、出口管３０の周囲に逆テーパ形状を有する気流調整装置６０を設けることにより、入口管２０から流入直後の流路を狭めて流速を高め、かつ、逆テーパ形状を形成する傾斜面で旋回槽下部へ気流の方向を矯正することを可能とする。また、気流調整装置６０が、気流旋回の中心軸に関して軸対称な円錐台状の内壁面を有するため、乱流が生じにくいという効果も得られる。 Thus, according to the cyclone collecting device of the present disclosure, by providing the airflow adjusting device 60 having a reverse tapered shape around the outlet pipe 30, the flow path immediately after the inflow from the inlet pipe 20 is narrowed to increase the flow velocity. In addition, it is possible to correct the direction of the airflow to the lower part of the swirl tank with the inclined surface forming the reverse tapered shape. In addition, since the airflow adjustment device 60 has a truncated cone-shaped inner wall surface that is axially symmetrical with respect to the central axis of the airflow swirl, an effect that turbulence is less likely to occur can also be obtained.

なお、ハウジング１０に対する入口管２０及び出口管３０の配置、長さ、形状は、図示されている例に限定されない。ハウジング１０の内部空間Ｓ１、Ｓ２には、入口管２０から噴き出す気体によって高速の気流が形成される。図１に示した例では、入口管２０がハウジング１０の上側部分１０Ａに接続されているが、ハウジング１０の下側部分１０Ｂに接続されていてもよい。入口管２０がハウジング１０の上側部分１０Ａ及び下側部分１０Ｂのいずれに接続される場合でも図示されている例のように、出口管３０の下端は、入口管２０の下端よりも、低い位置にあることが好ましい。出口管３０の周囲に備えられた気流調整装置６０による下方に気流を誘導する効果がより顕著に発揮され得る。 The arrangement, length, and shape of the inlet pipe 20 and the outlet pipe 30 with respect to the housing 10 are not limited to the illustrated example. A high-speed airflow is formed in the internal spaces S1 and S2 of the housing 10 by the gas ejected from the inlet pipe 20 . In the example shown in FIG. 1, the inlet tube 20 is connected to the upper portion 10A of the housing 10, but it may also be connected to the lower portion 10B of the housing 10. FIG. The lower end of the outlet tube 30 is positioned lower than the lower end of the inlet tube 20, as in the illustrated example when the inlet tube 20 is connected to either the upper portion 10A or the lower portion 10B of the housing 10. Preferably. The effect of guiding the airflow downward by the airflow adjusting device 60 provided around the outlet pipe 30 can be exhibited more remarkably.

ハウジング１０、入口管２０、出口管３０、及び気流調整装置６０には、希土類合金の粉末が衝突しても研削されにくいように、ニッケル又はクロムのめっき処理を施したり、ニッケル、クロム、ホウ素などの合金やジルコニアなどのセラミックスの溶射を行ったりすることもある。 The housing 10, the inlet pipe 20, the outlet pipe 30, and the airflow adjusting device 60 are plated with nickel or chromium, or coated with nickel, chromium, boron, or the like so that they are not easily ground even when the rare earth alloy powder collides with them. alloys and ceramics such as zirconia may also be sprayed.

図１には、旋回しながら下降する気流が破線で模式的に表されている。また、旋回しながら上昇する気流が一点鎖線で示されている。サイクロン捕集装置１００の基本的な作用として、入口管２０から加速された固気混合流体がサイクロン捕集装置１００の内部に流入すると、軸対称形の内部空間（Ｓ１、Ｓ２）において高速の旋回流が形成される。気流に運ばれる粉末の粒子は、旋回運動に伴う遠心力及び重力により、ハウジング１０の内壁に衝突しながら下降していく。ハウジング１０の下側部分１０Ｂが逆円錐状に狭く絞られた構造を有しているため、ハウジング１０の下部へ固気混合流体が向かうにつれ、さらに旋回流が加速する。このため、相対的に細かい微粒子も遠心力によって旋回流の外側に追いやられ、内部空間Ｓ１、Ｓ２の中央部で気体が出口管３０の方向へ逆流上昇する気流が発生し得る。この気流は、粉末粒子が非常に高い割合で除去された状態で中央付近を旋回しながら上昇し、出口管３０を通って外部に吐き出されるため、固気分離を行うことが可能になる。ハウジング１０の下端には、排出口４０を介して粉末捕集器などの装置又は容器が接続され、随時、ハウジング１０の下端に集まった粉末が捕集される。 In FIG. 1 , the airflow descending while swirling is schematically represented by a dashed line. Also, the air current rising while swirling is indicated by a dashed line. As a basic function of the cyclone trapping device 100, when the solid-gas mixed fluid accelerated from the inlet pipe 20 flows into the cyclone trapping device 100, it swirls at high speed in the axially symmetrical internal spaces (S1, S2). A stream is formed. The particles of the powder carried by the airflow descend while colliding with the inner wall of the housing 10 due to the centrifugal force and gravity accompanying the swirling motion. Since the lower part 10B of the housing 10 has an inverted cone-like narrowed structure, as the solid-gas mixed fluid moves toward the lower part of the housing 10, the swirling flow is further accelerated. For this reason, relatively fine particles are also forced to the outside of the swirling flow by the centrifugal force, and an air current can be generated in which the gas flows back up in the direction of the outlet pipe 30 in the center of the internal spaces S1 and S2. This airflow, in which a very high proportion of powder particles have been removed, rises while swirling around the center and is discharged to the outside through the outlet pipe 30, so that solid-gas separation can be performed. A device such as a powder collector or a container is connected to the lower end of the housing 10 through a discharge port 40 to collect powder collected at the lower end of the housing 10 as needed.

こうして、ハウジング１０の内部空間Ｓ１、Ｓ２は、遠心分離室として機能し、モータなどの機械的な装置を必要としない固気分離が実現する。なお、遠心力及び粉末粒子の自重を利用して分級を行うため、微粒子の一部は上昇気流又は乱流に乗って出口管３０から排出されてしまうことがあるが、本開示の実施形態では、気流調整装置６０が気流を傾斜した曲面に沿って、なだらかに下方に向けるため、このような微粒子の排出量を精密に制御し、粒度分布の調整及び回収率向上を実現することができる。出口管３０の後段には、配管を介して不図示のバックフィルタ装置を接続してもよい。バックフィルタ装置は、サイクロン捕集装置１００から排出された気流中に僅かに含まれ得る微粒子を気流から分離する。 In this way, the internal spaces S1 and S2 of the housing 10 function as centrifugal separation chambers, realizing solid-gas separation without the need for a mechanical device such as a motor. In addition, since classification is performed using the centrifugal force and the weight of the powder particles, some of the fine particles may be discharged from the outlet pipe 30 by riding an ascending air current or turbulent flow, but in the embodiment of the present disclosure Since the airflow adjusting device 60 directs the airflow gently downward along the inclined curved surface, the discharge amount of such fine particles can be precisely controlled, and the particle size distribution can be adjusted and the recovery rate can be improved. A back filter device (not shown) may be connected to the rear stage of the outlet pipe 30 via a pipe. The back filter device separates particulates that may be slightly contained in the airflow discharged from the cyclone trapping device 100 from the airflow.

従来、ジェットミル粉砕及びサイクロン捕集が、主に医薬品、セラミックス粉末、カーボントナーなどの製造分野で利用され、サイクロンでの固気分離を行うとき、遠心力が小さく、回収率が低かった。 Conventionally, jet mill pulverization and cyclone collection have been mainly used in the manufacturing fields of pharmaceuticals, ceramic powders, carbon toners, etc. When performing solid-gas separation in a cyclone, the centrifugal force was small and the recovery rate was low.

本発明者は、上記の構成を採用することにより、サイクロン装置内部に導入された固気混合流体の流れを下方に向け、微粒子の排出を抑制することが可能になることを見出した。本実施形態によれば、回収される粉末のうち、特に中位径以下のサイズを有する、希土類含有量の多い微粒子の回収量を高めることが可能となる。 The inventors have found that by adopting the above configuration, it is possible to direct the flow of the solid-gas mixed fluid introduced into the cyclone device downward, thereby suppressing the discharge of fine particles. According to the present embodiment, it is possible to increase the recovery amount of fine particles having a medium diameter or smaller and containing a large amount of rare earth elements, among the recovered powder.

以下、本実施形態におけるサイクロン捕集装置１００を用いる希土類磁石合金粉砕システム及びＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法の実施形態を説明する。 Hereinafter, an embodiment of a rare earth magnet alloy pulverization system and a method of manufacturing an RTB based sintered magnet using the cyclone collector 100 according to the present embodiment will be described.

図９は、本実施形態における希土類磁石合金粉砕システム１０００の構成例を模式的に示す図である。この例において、希土類磁石合金粉砕システム１０００は、本開示の実施形態に係るサイクロン捕集装置１００と、サイクロン捕集装置１００の入口管２０に接続されたジェットミル粉砕装置２００と、サイクロン捕集装置１００の出口管３０に接続されたバックフィルタ装置３００とを備えている。 FIG. 9 is a diagram schematically showing a configuration example of a rare earth magnet alloy crushing system 1000 according to this embodiment. In this example, the rare earth magnet alloy grinding system 1000 includes a cyclone trapping device 100 according to an embodiment of the present disclosure, a jet mill grinding device 200 connected to the inlet pipe 20 of the cyclone trapping device 100, and a cyclone trapping device and a back filter device 300 connected to 100 outlet tubes 30 .

ジェットミル粉砕装置２００は、不図示の原料タンクから原料投入パイプ３４を介して被粉砕物の供給を受ける。原料投入パイプには複数のバルブが設けられ、バルブの開閉によってジェットミル粉砕装置２００の内部圧力が適切に維持される。ジェットミル粉砕装置２００の内部に導入された被粉砕物は、不図示のノズル口からの不活性ガスの高速噴射によって被粉砕物同士の相互衝突や粉砕を効率的に進行させるために設置された衝突板との衝突によって細かく粉砕される。このようにして微粉砕された粉末粒子は上昇気流に乗って上部の排出口からサイクロン捕集装置１００の入口管２０に導かれる。粉砕が不十分な粗い粒子は、中位径以上の粗粒子の分級するために設置された分級ロータにより分別され、ジェットミル粉砕装置２００の内部に残り、さらに衝突による粉砕処理工程を受けることになる。この粗粒子の分級については分級ロータを用いても良いし、旋回流による遠心分離を用いても良い。こうして、ジェットミル粉砕装置２００に投入された被粉砕物は、例えば中位径が３～５μｍ程度の粒度分布を持つ微粉末（第１の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第１の粉末）に粉砕されてからサイクロン捕集装置１００に移動することになる。 The jet mill pulverizing device 200 receives the material to be pulverized from a raw material tank (not shown) through a raw material input pipe 34 . A plurality of valves are provided in the raw material input pipe, and the internal pressure of the jet mill pulverizer 200 is appropriately maintained by opening and closing the valves. The objects to be pulverized introduced into the jet mill pulverizing device 200 are installed so that mutual collision and pulverization of the objects to be pulverized can be efficiently progressed by high-speed injection of inert gas from a nozzle port (not shown). It is finely pulverized by collision with the impact plate. The powder particles finely pulverized in this manner are guided to the inlet pipe 20 of the cyclone collecting device 100 from the upper discharge port on an ascending air current. Coarse particles that have not been sufficiently pulverized are sorted by a classifying rotor installed for classifying coarse particles having a medium diameter or larger, remain inside the jet mill pulverizing device 200, and undergo a pulverizing process by collision. Become. For the classification of coarse particles, a classifying rotor may be used, or centrifugal separation by swirling flow may be used. Thus, the material to be pulverized put into the jet mill pulverizing device 200 is, for example, a fine powder having a particle size distribution with a median diameter of about 3 to 5 μm (the first particle size distribution of an RTB alloy having a first particle size distribution). powder) and then moved to the cyclone collection device 100 .

サイクロン捕集装置１００では、入口管２０を通って内部に供給された粉末及び気体の混合物から粉末と気体の分離を行う。具体的には、気体から分離された粉末（第２の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第２の粉末）は、排出口４０を介して粉末捕集器５０で回収する。なお、本開示の実施形態において、第２の粉末における第２の粒度分布と、第１の粉末における第１の粒度分布とは、ほぼ同じ粒度分布となり得る。気体は出口管３０を介してバックフィルタ装置３００に供給される。バックフィルタ装置３００では、不可避的に含まれ得る僅かな微粒子が回収され、清浄な気体が排気口３２から外部に放出される。粉末捕集器５０で回収した粉末は、磁場中プレス成型、焼結工程など、公知の製造工程を経て、焼結磁石の製造に用いられる。 The cyclone trapping device 100 separates powder and gas from a mixture of powder and gas supplied to the inside through the inlet pipe 20 . Specifically, the powder separated from the gas (the second powder of the RTB alloy having the second particle size distribution) is collected by the powder collector 50 through the outlet 40 . Note that in embodiments of the present disclosure, the second particle size distribution in the second powder and the first particle size distribution in the first powder can be substantially the same particle size distribution. Gas is supplied to back filter device 300 via outlet tube 30 . The back filter device 300 collects a small amount of fine particles that may inevitably be contained, and discharges clean gas to the outside from the exhaust port 32 . The powder collected by the powder collector 50 is used for manufacturing a sintered magnet through known manufacturing processes such as magnetic field press molding and sintering.

本実施形態における希土類磁石合金粉砕システム１０００では、気流調整装置６０の寸法を変更することなどにより、サイクロン捕集装置１００の内部における微粒子の挙動を制御することも可能になる。このような調整は、気流調整装置６０を脱着自在とし、必要に応じて用意された様々な形態の傾斜面６０Ｓを有する気流調整装置６０を付け替えることでも対応できる。このような気流調整装置６０を備えることより、出口管３０を通って最終的な粉末から排除される微粒子の割合を低減し、回収効率を高めることが可能になる。 In the rare earth magnet alloy pulverization system 1000 of this embodiment, it is also possible to control the behavior of the fine particles inside the cyclone collector 100 by changing the dimensions of the airflow adjusting device 60 or the like. Such adjustment can be made by making the airflow adjustment device 60 detachable and replacing the airflow adjustment device 60 having various forms of inclined surfaces 60S prepared as necessary. By providing such an airflow adjusting device 60, it becomes possible to reduce the percentage of fine particles that are eliminated from the final powder through the outlet pipe 30, and to increase the recovery efficiency.

なお、本開示の実施形態では、ジェットミル粉砕装置２００とサイクロン捕集装置１００との間に中位径以下の微粒子を分級するための分級ロータを設ける必要はないが、粒度分布の更なる調整を目的として分級ロータを設けてもよい。 In the embodiment of the present disclosure, it is not necessary to provide a classifying rotor for classifying fine particles having a medium diameter or smaller between the jet mill pulverizing device 200 and the cyclone collecting device 100, but further adjustment of the particle size distribution A classifying rotor may be provided for the purpose of

（実施例）
水素吸蔵粉砕法により、Ｎｄ＋Ｐｒ：３２ｍａｓｓ％、Ｂ：０．９５ｍａｓｓ％、残部Ｆｅである希土類磁石合金の粗粉砕粉を準備した。具体的には、ストリップキャスト法によって合金を作製した。その後、水素吸蔵法を用いた粗粉砕を行い、ジェットミル粉砕前の粗粉末を準備した。なお、Ｃｏ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｇａ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｍｎなどの微量添加元素が合計で約３ｍａｓｓ％添加されている。この合金の密度を測定した結果、７．５５ｇ／ｃｍ^３であった。 (Example)
A coarsely pulverized powder of a rare earth magnet alloy containing Nd+Pr: 32 mass%, B: 0.95 mass%, and the balance Fe was prepared by a hydrogen absorption pulverization method. Specifically, the alloy was produced by a strip casting method. Thereafter, coarse pulverization was performed using a hydrogen absorption method to prepare coarse powder before jet mill pulverization. A total of about 3 mass % of trace elements such as Co, Al, Cu, Ga, Ti, Zr, and Mn are added. The density of this alloy was measured and found to be 7.55 g/cm ³ .

まず、純度９９．９％以上の窒素ガスを用い、ガス中の酸素含有量を０．４ｍａｓｓ％以下となる条件のもとで、平均粒度が３～４μｍになるようにジェットミル粉砕を行い第１の粉末を得た。次に前記第１の粉末をサイクロン捕集装置に供給して気体から分離された第２の粉末を得た。第１の粉末のサイクロン捕集装置への供給は、ジェッミル粉砕ガス（窒素）を用いた。ただし粉砕ガスは不活性ガスであればよくアルゴンやヘリウムでもよい。ジェットミル粉砕ガスの圧力は、０．５ＭＰａ、流量は１０００Ｌ／ｍｉｎであった。 First, using nitrogen gas with a purity of 99.9% or more, under the condition that the oxygen content in the gas is 0.4 mass% or less, jet mill pulverization is performed so that the average particle size becomes 3 to 4 μm. 1 powder was obtained. The first powder was then fed to a cyclone collector to obtain a second powder separated from the gas. Jemmyl grinding gas (nitrogen) was used to feed the first powder to the cyclone collector. However, the pulverization gas may be any inert gas, such as argon or helium. The jet mill pulverization gas had a pressure of 0.5 MPa and a flow rate of 1000 L/min.

また、サイクロン捕集装置に気流調整装置を備えない場合（試料Ｎｏ．Ａ）と種々の気流調整装置を備えた場合（試料Ｎｏ．Ｂ～Ｅ）のいずれも実施した。各実施例は、気流調整装置６０以外の部分では共通の構成を備えている。本実施例のサイクロン分級装置における入口管２０の寸法は、横２０ｍｍ、縦５０ｍｍであり断面積は１０００ｍｍ^２であった。また旋回槽（ハウジング）の内径は、Φ９５．６ｍｍ、出口管３０の内径は、Φ３５．７ｍｍ、出口管３０の長さ（図２のＭに相当）は７５ｍｍであった。図１０及び図１１に試料Ｎｏ．Ｂ～Ｅにおける気流調整装置６０の構成を模式的に示す。図１０は、ＸＺ面に平行な断面図、図１１は、ＹＺ面に平行な断面図に相当する。 In addition, it was carried out both when the cyclone collection device was not equipped with an airflow adjusting device (Sample No. A) and when it was equipped with various airflow adjusting devices (Samples No. B to E). Each embodiment has a common configuration except for the airflow adjustment device 60 . The dimensions of the inlet pipe 20 in the cyclone classifier of this example were 20 mm in width, 50 mm in length, and a cross-sectional area of 1000 mm ² . The inner diameter of the swirl tank (housing) was Φ95.6 mm, the inner diameter of the outlet pipe 30 was Φ35.7 mm, and the length of the outlet pipe 30 (corresponding to M in FIG. 2) was 75 mm. Sample No. is shown in FIGS. Schematically shows the configuration of the airflow adjustment device 60 in B to E. FIG. 10 corresponds to a cross-sectional view parallel to the XZ plane, and FIG. 11 corresponds to a cross-sectional view parallel to the YZ plane.

表１に試料Ｎｏ．Ｂ～Ｅにおける気流調整装置６０の構成を規定するパラメータの値を示す。 Table 1 shows sample numbers. Values of parameters defining the configuration of the airflow conditioner 60 in B to E are shown.

また、表２に各試料における希土類成分（本実施例ではＮｄとＰｒ）の滅失量と、気流調整装置を備えていない試料Ｎｏ．Ａに対する改善量を示す。なお、滅失量は、サイクロン捕集装置に投入した希土類量（Ｎｄ＋Ｐｒ：３２ｍａｓｓ％）と捕集後の各試料（試料Ｎｏ．Ａ～Ｅ）における希土類量（Ｎｄ＋Ｐｒ量）との差（ｍａｓｓ％）であり、改善量は、試料Ｎｏ．Ａの滅失量と試料Ｎｏ．Ｂ～Ｅの滅失量との差（ｍａｓｓ％）である。 Table 2 also shows the amount of loss of rare earth components (Nd and Pr in this example) in each sample, and sample No. which does not have an airflow adjusting device. Shows the amount of improvement over A. The loss amount is the difference (mass%) between the rare earth amount (Nd+Pr: 32 mass%) put into the cyclone collector and the rare earth amount (Nd+Pr amount) in each sample (sample No. A to E) after collection. , and the amount of improvement is the sample No. Loss amount of A and sample No. It is the difference (mass%) from the loss amount of B to E.

表１及び表２に示すように、本開示の実施形態である試料Ｎｏ．Ｄ及びＥは、気流調整装置を備えていない試料Ｎｏ．Ａと比較して、希土類成分（本実施例ではＮｄとＰｒ）の滅失量が少なく、試料Ｎｏ．Ａに対する改善量も多く、回収効率を従来よりも大幅に向上させている。これに対して、気流調整装置を備えていても、本開示の規定からはずれている（下側部分１０Ｂに向かって広がる円錐台形状の内壁面を有していない）試料Ｎｏ．Ｂ及びＣは、本発明例と比較して希土類成分の滅失量が多く改善量も少ない。 As shown in Tables 1 and 2, sample no. D and E are sample nos. Compared to sample No. A, the loss of rare earth components (Nd and Pr in this example) is small. The amount of improvement compared to A is large, and the collection efficiency is greatly improved compared to the conventional method. On the other hand, even if the sample No. 1 is provided with the airflow adjusting device, it deviates from the stipulations of the present disclosure (does not have the truncated cone-shaped inner wall surface that widens toward the lower portion 10B). In B and C, the amount of rare earth component lost is large and the amount of improvement is small as compared with the examples of the present invention.

サイクロン捕集装置によって回収された試料Ｎｏ．Ａ～Ｅの粉末（第２の粉末）の粒度分布をレーザ回折式粒度分布測定装置によって測定した。そして各粉末について、面積相当径として１０％粒径（Ｘ１０）、１６％粒径（Ｘ１６）、５０％粒径（Ｘ５０）、８４％粒径（Ｘ８４）、９０％粒径（Ｘ９０）、９７％粒径（Ｘ９７）を算出した。結果を表３に示す Sample no. The particle size distribution of powders A to E (second powder) was measured with a laser diffraction particle size distribution analyzer. And for each powder, the area equivalent diameter is 10% particle size (X10), 16% particle size (X16), 50% particle size (X50), 84% particle size (X84), 90% particle size (X90), 97 % particle size (X97) was calculated. The results are shown in Table 3

表３に示すように、Ｘ１０（１０％粒径）は比較例よりも本発明例の方がいずれも小さい。Ｘ１０が小さいということは、粉末中の微粒子が多くなっていることを意味している。さらに、Ｘ１６（１６％粒径）においても同様である。このことから、特に微粒子に高濃度に含まれる希土類成分の滅失量を低減できていることがわかる。さらに本発明例（試料Ｎｏ．Ｄ及びＥ）を比較したところ、以下のことがわかった。 As shown in Table 3, X10 (10% particle diameter) is smaller in the inventive examples than in the comparative examples. Smaller X10 means more fine particles in the powder. Furthermore, the same is true for X16 (16% particle size). From this, it can be seen that the amount of loss of the rare earth component, which is contained in the fine particles at a high concentration, can be reduced. Furthermore, when the invention examples (Samples No. D and E) were compared, the following was found.

狭窄比率ｅが大きくなると（試料Ｎｏ．Ｅ→Ｄ）、表３に示すように粒度分布が小粒径側になっている（より希土類成分の滅失量を低減できている）。さらに、希土類元素の滅失量を低減する効果は、傾斜角αが約４６．０°（試料Ｎｏ．Ｄ）で最も顕著である。発明者の検討の結果、希土類元素の滅失量を低減する効果は、傾斜角αが３０°以上７５°以下で発現し、４０°以上７０°以下で高まる。なお、狭窄比率ｅは、０．２％以上２０％以下であることが望ましいこともわかった。さらに、ａ／ｂが０．２を超えるとこの効果が小さくなる傾向が表れるため、ａ／ｂは０．２以下であることが好ましく、０．１以下であることがよりこの好ましい。また同様に、ｃ／Ｄが０．７５未満になると、この効果が小さくなる傾向が表れるため、ｃ／Ｄは０．７５以上であることが好ましく、０．９以上であることがさらに好ましい。 As the constriction ratio e increases (Sample No. E→D), the particle size distribution shifts to the smaller particle size side as shown in Table 3 (the loss of rare earth elements can be further reduced). Furthermore, the effect of reducing the loss of rare earth elements is most remarkable when the tilt angle α is about 46.0° (sample No. D). As a result of examination by the inventors, the effect of reducing the loss amount of rare earth elements is exhibited when the inclination angle α is 30° or more and 75° or less, and is enhanced when the inclination angle α is 40° or more and 70° or less. It was also found that the constriction ratio e is preferably 0.2% or more and 20% or less. Furthermore, when a/b exceeds 0.2, this effect tends to decrease, so a/b is preferably 0.2 or less, more preferably 0.1 or less. Similarly, when c/D is less than 0.75, this effect tends to decrease, so c/D is preferably 0.75 or more, more preferably 0.9 or more.

これらの実施例から、気流調整装置６０がサイクロン捕集装置の回収効率を向上させていると認められる。このような回収効率の向上は、生産歩留を高め、コスト合理化につながる。また、出口管３０から排出され、廃却又はリサイクル処理せざるを得なかった粉末の量を抑制することができるため、省資源にも寄与する。 From these examples, it can be recognized that the airflow conditioner 60 improves the recovery efficiency of the cyclone trapping device. Such improved recovery efficiency increases production yield and leads to cost rationalization. In addition, since the amount of powder discharged from the outlet pipe 30 and forced to be discarded or recycled can be suppressed, it contributes to resource saving.

本開示のサイクロン捕集装置は、ジェットミルと組み言わせて利用され、希土類磁石合金粉砕システム、及びＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法に用いられる。 The cyclone collecting device of the present disclosure is used in combination with a jet mill, and is used in a rare earth magnet alloy pulverization system and a method for manufacturing RTB based sintered magnets.

１０・・・ハウジング、１０Ａ・・・ハウジングの上側部分、１０Ｂ・・・ハウジングの下側部分、２０・・・入口管、３０・・・出口管、１００・・・サイクロン捕集装置、Ｓ１・・・円柱状内部空間、Ｓ２・・・逆円錐状内部空間 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10... Housing, 10A... Upper part of housing, 10B... Lower part of housing, 20... Inlet pipe, 30... Outlet pipe, 100... Cyclone collecting device, S1. .. Cylindrical internal space, S2 .. Inverted conical internal space

Claims (10)

粉末を運ぶ気流から前記粉末を分離するサイクロン捕集装置であって、
鉛直方向に延びる中心軸を有する円柱状内部空間を規定する上側部分、及び、前記円柱状内部空間に連続する逆円錐状内部空間を規定する下側部分を含むハウジングと、
前記ハウジングに設けられ、前記粉末を運ぶ気流を前記円柱状内部空間及び逆円錐状内部空間に導入して旋回させる入口管と、
前記ハウジングの前記上側部分に設けられ、前記中心軸に沿って前記円柱状内部空間に突出する出口管と、
前記出口管の周囲に前記下側部分に向かって広がる円錐台状の内壁面を有する気流調整装置と、を備え
前記気流調整装置は、前記円錐台状の内壁面によって規定される空洞の上面に位置する円形の第１開口部と、前記空洞の底面に位置する円形の第２開口部とを有しており、前記第１開口部の内径は前記出口管の外径に略一致する、サイクロン捕集装置。 A cyclone collector for separating powder from an air stream carrying the powder, comprising:
a housing including an upper portion defining a cylindrical inner space having a vertically extending central axis, and a lower portion defining an inverted conical inner space continuous with the cylindrical inner space;
an inlet pipe provided in the housing for introducing and swirling the airflow carrying the powder into the cylindrical inner space and the inverted conical inner space;
an outlet pipe provided in the upper portion of the housing and protruding into the cylindrical inner space along the central axis;
an airflow conditioner having a frusto-conical inner wall surface that widens toward the lower portion around the outlet tube.
The airflow adjustment device has a circular first opening located on the top surface of the cavity defined by the truncated cone-shaped inner wall surface, and a circular second opening located on the bottom surface of the cavity. , the cyclone collector, wherein the inner diameter of the first opening substantially corresponds to the outer diameter of the outlet pipe . 前記気流調整装置の下面の幅をａ、上面の幅をｂとするとき、ａ／ｂ≦０．２である、請求項１に記載のサイクロン捕集装置。 2. The cyclone collecting device according to claim 1 , wherein a/b≤0.2, where a is the width of the lower surface of the airflow adjusting device, and b is the width of the upper surface thereof. 粉末を運ぶ気流から前記粉末を分離するサイクロン捕集装置であって、
鉛直方向に延びる中心軸を有する円柱状内部空間を規定する上側部分、及び、前記円柱状内部空間に連続する逆円錐状内部空間を規定する下側部分を含むハウジングと、
前記ハウジングに設けられ、前記粉末を運ぶ気流を前記円柱状内部空間及び逆円錐状内部空間に導入して旋回させる入口管と、
前記ハウジングの前記上側部分に設けられ、前記中心軸に沿って前記円柱状内部空間に突出する出口管と、
前記出口管の周囲に前記下側部分に向かって広がる円錐台状の内壁面を有する気流調整装置と、を備え、
前記入口管は、前記鉛直方向と交差する第１の方向に延びて前記ハウジングに接続されており、前記ハウジングにおける前記入口管の開口領域は、前記気流調整装置によって部分的に塞がれている、サイクロン捕集装置。 A cyclone collector for separating powder from an air stream carrying the powder, comprising:
a housing including an upper portion defining a cylindrical inner space having a vertically extending central axis, and a lower portion defining an inverted conical inner space continuous with the cylindrical inner space;
an inlet pipe provided in the housing for introducing and swirling the airflow carrying the powder into the cylindrical inner space and the inverted conical inner space;
an outlet pipe provided in the upper portion of the housing and protruding into the cylindrical inner space along the central axis;
an airflow conditioner having a frusto-conical inner wall surface that widens toward the lower portion around the outlet tube;
The inlet pipe extends in a first direction intersecting the vertical direction and is connected to the housing, and an opening area of the inlet pipe in the housing is partially blocked by the airflow adjustment device. , cyclone collector. 前記ハウジングにおける前記入口管の開口領域を前記第１の方向から見たとき、前記開口領域と前記気流調整装置との重なりの面積は、前記開口領域の面積の５０％以下である、請求項３に記載のサイクロン捕集装置。 4. When the opening area of the inlet pipe in the housing is viewed from the first direction, the overlapping area of the opening area and the airflow adjustment device is 50% or less of the area of the opening area. The cyclone trapping device according to . 前記円錐台状の内壁面の勾配の角度は、３０°以上７５°以下の範囲にある、請求項１から４のいずれかに記載のサイクロン捕集装置。 The cyclone collecting device according to any one of claims 1 to 4, wherein the inclination angle of the inner wall surface of the truncated cone is in the range of 30° or more and 75° or less. 前記気流調整装置の直径をｃ、前記円柱状内部空間の直径をＤとするとき、０．７５≦ｃ／Ｄである、請求項１から５のいずれかに記載のサイクロン捕集装置。 6. The cyclone collecting device according to any one of claims 1 to 5, wherein 0.75≤c/D, where c is the diameter of the airflow adjusting device and D is the diameter of the cylindrical inner space. 前記粉末の９０質量％以上は、希土類磁石合金の粉末粒子から構成されている、請求項１から６のいずれかに記載のサイクロン捕集装置。 The cyclone collecting device according to any one of claims 1 to 6, wherein 90% by mass or more of the powder is composed of powder particles of rare earth magnet alloy. 前記粉末を構成する粒子の比重は、７ｇ／ｃｍ^３以上である、請求項７に記載のサイクロン捕集装置。 The cyclone collecting device according to claim 7, wherein the specific gravity of particles constituting the powder is 7 g/cm3 ^or more. 請求項１から８のいずれかに記載のサイクロン捕集装置と、
前記サイクロン捕集装置の入口管に接続されたジェットミル粉砕装置と、
を備える、希土類磁石合金粉砕システム。 a cyclone collecting device according to any one of claims 1 to 8;
a jet mill pulverizer connected to the inlet pipe of the cyclone collector;
A rare earth magnet alloy crushing system, comprising: 請求項９に記載の希土類磁石合金粉砕システムを用いて実行するＲ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法であって、
ジェットミル粉砕装置により、第１の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第１の粉末を用意する工程と、
前記Ｒ－Ｔ－Ｂ系合金粉末の第１の粉末を前記サイクロン捕集装置によって気流から分離して、第２の粒度分布を有するＲ－Ｔ－Ｂ系合金の第２の粉末を得る工程と、
を含む、Ｒ－Ｔ－Ｂ系焼結磁石の製造方法。 A method for producing an RTB based sintered magnet using the rare earth magnet alloy pulverization system according to claim 9,
preparing a first powder of an RTB alloy having a first particle size distribution by a jet mill pulverizer;
separating the first powder of the RTB alloy powder from the air stream by the cyclone collector to obtain a second powder of the RTB alloy having a second particle size distribution; ,
A method for producing an RTB-based sintered magnet, comprising:

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