JP7309143B2 - How to make a wax model - Google Patents
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Description
本発明は、ワックス模型の作製方法に係り、特にロストワックス法を用いて指輪や耳飾りなどの装身具を製造する場合に有用なワックス模型の作製方法に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a method for producing a wax model, and more particularly to a method for producing a wax model that is useful for producing accessories such as rings and earrings using the lost wax method.
指輪や耳飾りなど装身具の製造法として広く用いられているロストワックス法は、装身具と同じ大きさ及び形状の原型をワックス模型で作り、このワックス模型に基づいて作った鋳型の中に溶融した貴金属材料を流し込んで装身具を製造するものである。 The lost wax method, which is widely used as a method for manufacturing accessories such as rings and earrings, creates a wax model of the same size and shape as the accessory, and melts the precious metal material in a mold made based on this wax model. is poured to manufacture accessories.
一般に装身具は、ロストワックス法の一種であるいわゆるソリッドモールド法と呼ばれている方法で製造されることが多い。この方法は、ツリー状に組み立てたワックス模型の周囲に石膏を流し込んで耐火物の鋳型を作り、鋳型を加熱してその中に埋没させたワックス模型を脱ろうさせたのち、鋳型の空洞内に溶融した貴金属材料を流し込み、貴金属材料を固めたのち鋳型を除去してワックス模型と同一形状の製品を製造するものである。ところが、このソリッドモールド法では、製品の形状によっては、製品形状を成す空洞内の貴金属材料が完全に凝固する前に、湯道に残された貴金属材料が完全に凝固してしまうことがあり、そうした場合は製品に巣が生じるといった問題があった。 In general, accessories are often manufactured by a method called a so-called solid mold method, which is a kind of lost wax method. In this method, gypsum is poured around a tree-shaped wax model to make a refractory mold, the mold is heated to dewax the wax model buried in it, and then the wax model is placed in the cavity of the mold. After pouring the molten precious metal material and solidifying the precious metal material, the mold is removed to manufacture a product having the same shape as the wax model. However, in this solid molding method, depending on the shape of the product, the precious metal material remaining in the runner may completely solidify before the precious metal material in the cavity forming the product shape completely solidifies. In such a case, there is a problem that a nest is generated in the product.
上記の問題を解決する手段としては、例えば、鋳型に設けられる湯道を太くし、湯道に残された貴金属材料の凝固を遅らせるなどの対策が考えられる。しかしながら、湯道を太くしてしまうと、湯道に残された貴金属材料のロスが大きくなってしまう他、鋳造後にツリーから個々の製品を切り離す際に貴金属の切断加工がやっかいになり、切り離した後の製品の仕上げが煩雑になるといった問題があった。 As means for solving the above problem, for example, measures such as thickening the runner provided in the mold to delay the solidification of the precious metal material left in the runner can be considered. However, if the runner is thickened, the loss of the precious metal material left in the runner increases, and cutting the precious metal becomes troublesome when separating individual products from the tree after casting. There was a problem that the finishing of the product later became complicated.
そこで、本願の発明者は、従来のソリッドモールド法に代えて、ロストワックス法の一種であるいわゆるセラミックシェルモールド法による装身具の鋳造を試みた。この鋳造法は、ツリー状に組み立てたワックス模型に耐火物の被覆と乾燥を複数回繰り返して薄いコーティング層を形成し、内部のワックスを脱ろうさせたのち、焼成することで鋳型に強度を与えるものである。この鋳造法はソリッドモールド法と比較して、鋳込み金属の凝固速度を部分的にコントロールできるというメリットがある。 Accordingly, the inventors of the present application have attempted to cast accessories by a so-called ceramic shell mold method, which is a type of lost wax method, instead of the conventional solid mold method. In this casting method, a tree-shaped wax model is covered with refractory material and dried several times to form a thin coating layer. It is. This casting method has the advantage of being able to partially control the solidification rate of the cast metal compared to the solid mold method.
上述したように、いわゆるセラミックシェルモールド法で装身具を鋳造する場合は、鋳込み金属の凝固速度を部分的にコントロールできるため、指向性凝固させやすくなるメリットがある。指向性凝固ができれば、上述の巣の発生を抑えることができる。単に湯道を太くするという手法と比較すると、湯道に残された貴金属材料のロスも少なく、また、ツリーから個々の製品を切り離す際の切断加工も容易となるメリットがある。しかしながら、この鋳造法では鋳型が薄いコーティング層によって形成されているため、ワックスを脱ろうさせる際に鋳型内でのワックスの膨張により鋳型が割れるおそれがあった。 As described above, when an accessory is cast by the so-called ceramic shell mold method, the solidification speed of the cast metal can be partially controlled, which has the advantage of facilitating directional solidification. If directional coagulation can be achieved, the occurrence of the above-mentioned porosity can be suppressed. Compared to the method of simply making the runners thicker, there is less loss of precious metal materials left in the runners, and there is also the advantage of being easier to cut when separating individual products from the tree. However, in this casting method, since the mold is formed with a thin coating layer, there is a risk that the mold will crack due to the expansion of the wax in the mold when the wax is dewaxed.
そこで、本願発明は、鋳型が薄いコーティング層によって形成される場合であっても、ワックスを脱ろうさせる際に鋳型の割れを防ぐことができるワックス模型の作製方法を提供することを目的としている。 An object of the present invention is to provide a method for producing a wax pattern that can prevent the mold from cracking when the wax is dewaxed, even if the mold is formed with a thin coating layer.
上記課題を解決するために、本発明に係るワックス模型の作製方法は、原型を作るためのゴム型のキャビティ内に、溶融した第1のワックスを注入することにより、原型のワックス模型を作製する方法において、前記ゴム型のキャビティの内壁面に、前記第1のワックスより融点が低い第2のワックスを、前記溶融した第1のワックスの注入前に塗布しておく。なお、本発明における融点とは、DSC(示差走査熱量測定)における吸熱ピーク温度と定義される。 In order to solve the above-mentioned problems, the wax model manufacturing method according to the present invention manufactures a prototype wax model by injecting molten first wax into a cavity of a rubber mold for making a prototype. In the method, a second wax having a melting point lower than that of the first wax is applied to the inner wall surface of the cavity of the rubber mold before the melted first wax is injected. The melting point in the present invention is defined as the endothermic peak temperature in DSC (differential scanning calorimetry).
本発明に係るワックス模型の作製方法によれば、ゴム型のキャビティの内壁面に、第1のワックスより融点が低い第2のワックスを第1にワックスを注入する前に塗布しておくので、ゴム型のキャビティ内に注入した第1のワックスの表面に第2のワックスがコーティングされたワックス模型が作製される。そして、このワックス模型を鋳型から脱ろうする際には、第2のワックスが第1のワックスよりも先に溶融して鋳型壁面に浸透可能な状態となる。そのため、第1のワックスが熱膨張する際には第2のワックスが鋳型の壁面を浸透することで、第1のワックスの熱膨張時での鋳型壁面への負荷が軽減され、脱ろう時における鋳型の亀裂を効果的に抑えることができる。 According to the wax model manufacturing method according to the present invention, the second wax having a lower melting point than the first wax is applied to the inner wall surface of the cavity of the rubber mold before the first wax is injected. A wax model is produced by coating the surface of the first wax injected into the cavity of the rubber mold with the second wax. Then, when the wax pattern is removed from the mold, the second wax melts earlier than the first wax and enters a state in which it can permeate the wall surface of the mold. Therefore, when the first wax thermally expands, the second wax permeates the wall surface of the mold, thereby reducing the load on the mold wall surface when the first wax thermally expands, and during dewaxing. Cracks in the mold can be effectively suppressed.
以下、本発明に係るワックス模型の作製方法について、その実施形態を詳細に説明する。なお、図面は、本発明のワックス模型の作製方法に用いるゴム型及びワックス模型などを模式的に表したものである。これらの実物の寸法は、図面上の寸法と必ずしも一致していない。また、重複説明は適宜省略させることがあり、同一部材には同一符号を付与することがある。また、本発明の技術的範囲は以下で説明する各実施の形態には限定されず、特許請求の範囲に記載された発明とその均等物に及ぶ点に留意されたい。本発明のワックス模型の作製方法は、特にセラミックシェルモールド法によって指輪や耳飾りなど装身具を製造する際に適している。 Hereinafter, an embodiment of a method for producing a wax model according to the present invention will be described in detail. The drawings schematically show a rubber mold, a wax model, and the like used in the method for producing a wax model of the present invention. These actual dimensions do not necessarily match the dimensions on the drawings. Duplicate description may be appropriately omitted, and the same reference numerals may be given to the same members. Also, it should be noted that the technical scope of the present invention is not limited to each embodiment described below, but extends to the invention described in the claims and equivalents thereof. The wax model production method of the present invention is particularly suitable for producing accessories such as rings and earrings by the ceramic shell molding method.
本発明のワックス模型の作製方法は、原型を作るためのゴム型内に、溶融した第1のワックスを注入することにより原型のワックス模型を作製する際に、前記第1のワックスより融点が低い第2のワックスを前記ゴム型のキャビティの内壁面に塗布しておき、そのあとにゴム型のキャビティ内に第1のワックスを注入する。ゴム型から取り出されるワックス模型は、第1のワックスにより形成される中実部と、この中実部の表面に第2のワックスにより形成されるコーティング層とからなる。 In the method for producing a wax model of the present invention, when a wax model of a prototype is produced by injecting molten first wax into a rubber mold for producing a prototype, the melting point of the wax is lower than that of the first wax. The second wax is applied to the inner wall surface of the cavity of the rubber mold, and then the first wax is injected into the cavity of the rubber mold. The wax model taken out from the rubber mold consists of a solid portion formed from the first wax and a coating layer formed from the second wax on the surface of the solid portion.
本発明の作製方法では、第1のワックスより融点が低い第2のワックスを前記ゴム型のキャビティの内壁面に塗布する工程を備える。この塗布工程は第1のワックスをゴム型のキャビティ内に注入する注入工程より前に行われる。キャビティの内壁面に塗布された第2のワックスが固化し始めた状態のときに第1のワックスをキャビティ内に注入することによって、第1のワックスと第2のワックスとが一体となり、第1のワックスからなる中実部の表面に第2のワックスからなるコーティング層が形成されたワックス模型が得られることになる。 The production method of the present invention comprises the step of applying a second wax having a melting point lower than that of the first wax to the inner wall surface of the cavity of the rubber mold. This application step is performed prior to the injection step of injecting the first wax into the cavity of the rubber mold. By injecting the first wax into the cavity when the second wax applied to the inner wall surface of the cavity has started to solidify, the first wax and the second wax are integrated to form the first wax. Thus, a wax model is obtained in which a coating layer made of the second wax is formed on the surface of the solid portion made of the wax.
上記のワックス模型を得るために、第2のワックスは第1のワックスより融点が低いものが選択される。第2のワックスの融点は、第1のワックスの融点をX℃としたとき、式 40≦Y≦X―2 を満たす温度Y℃であることが望ましい。第1のワックスの表面に第2のワックスがコーティングされたワックス模型をシェル鋳型から脱ろうさせる際に、先ず融点の低い第2のワックスを溶融させ、次に第1のワックスを溶融させるためである。2℃以上の融点の違いがあれば、効果を得るための温度差としては十分である。一方、融点が低すぎると、作業者がワックス模型を取り扱う際に軟化してしまうおそれがあるため、融点は40℃以上が望ましい。第1のワックスと第2のワックスの組み合わせは、特定のワックスに限定されないのは勿論である。例えば、第1のワックスとして融点58.5℃のFreeman製のターコイズ(製品名)と、第2のワックスとして融点55.3℃の信和産業製の1924M(製品名)との組み合わせ、融点62.1℃のFerris製の1582ブルー(製品名)と、融点60.1℃のFreeman製のフィリグリーピンクフレーク(製品名)との組み合わせなどが適用される。 The second wax is selected to have a lower melting point than the first wax in order to obtain the above wax model. The melting point of the second wax is desirably a temperature Y°C that satisfies the formula 40≤Y≤X-2, where X°C is the melting point of the first wax. This is because when the wax pattern in which the surface of the first wax is coated with the second wax is dewaxed from the shell mold, the second wax having a low melting point is first melted, and then the first wax is melted. be. A difference in melting point of 2° C. or more is sufficient as a temperature difference to obtain the effect. On the other hand, if the melting point is too low, the wax model may be softened when handled by an operator. Of course, the combination of the first wax and the second wax is not limited to any particular wax. For example, a combination of Freeman's turquoise (product name) having a melting point of 58.5° C. as the first wax and Shinwa Sangyo's 1924M (product name) having a melting point of 55.3° C. as the second wax, with a melting point of 62.5° C. For example, a combination of 1582 blue (product name) from Ferris with a melting point of 60.1° C. and filigree pink flakes (product name) from Freeman with a melting point of 60.1° C. is applied.
また、第2のワックスが塗布されるゴム型の内壁面は、一例では互いに対向する第1内壁面と第2内壁面とを有する。第2のワックスは、前記第1内壁面及び第2内壁面の少なくとも一方の内壁面に塗布される。ワックス模型を作製するためのゴム型は、例えば、図1及び図2に示されるように、ゴム型1の内部に溶融ワックスを導き入れる注入口2と、溶融ワックスが充てんされるリング状のキャビティ3と、注入口2からキャビティ3内に溶融ワックスを導く湯道4が設けられている。この実施形態において、ゴム型1は上下二つに分かれた上型1aと下型1bとからなり、上型1a及び下型1bのそれぞれが断面半円形状のキャビティ部を有する。上型1aのキャビティ部3aの内周面には湾曲状の第1内壁面3a’が形成され、下型1bのキャビティ部3bの内周面にも同様の湾曲状の第2内壁面3b’が形成されている。本発明では、前記第1内壁面3a’及び第2内壁面3b’の少なくとも一方に第2のワックスが塗布されている。なお、前記ゴム型1は、この実施形態のように、上型1aと下型1bとが分離されたものに限られることなく、例えばゴム型1のキャビティ3内で固化したワックス模型を、ゴム型1から取り出すための切り込みが設けられた上下一体型のものであってもよい。
In one example, the inner wall surface of the rubber mold to which the second wax is applied has a first inner wall surface and a second inner wall surface facing each other. A second wax is applied to at least one of the first inner wall surface and the second inner wall surface. For example, as shown in FIGS. 1 and 2, a rubber mold for making a wax model has an
前記第2のワックスは、前記第1内壁面3a’及び第2内壁面3b’の少なくとも一方の内壁面の全体に塗布されるのが望ましい。第2のワックスが第1内壁面3a’に塗布されている場合には、上型1a側のキャビティ部3a側に充てんされている第1のワックスの片側面に第2のワックスの層が形成され、逆に第2のワックスが第2内壁面3b’に塗布されている場合には、下型1b側のキャビティ部3b側に充てんされている第1のワックスの片側面に第2のワックスの層が形成される。このように、少なくとも第1のワックスの片側面の全体に第2のワックスの層が形成され、図3及び図4に示されるように、上記ゴム型1で作製されたワックス模型5は、第1のワックスによって形成される中実体6と、この中実体6の少なくとも片側面に第2のワックスによって形成されるコーティング層7とを備えている。
The second wax is preferably applied to the entire inner wall surface of at least one of the first
また、本発明では前記第2のワックスの内壁面への塗布量は、第1のワックスの注入量と第2のワックスの塗布量との合計の約15wt%以上であって、50wt%未満であることが望ましい。塗布量が少ないと第2のワックスによるコーティング効果が十分に発揮されないからである。すなわち、シェル鋳型からワックス模型を脱ろうさせる際には、融点の低い第2のワックスが第1のワックスより先に溶融して鋳型壁面に浸透可能な状態となる。浸透による鋳型壁面への負荷軽減の効果を十分に確保するためにも、第2のワックスによるコーティング層6の厚みはある程度必要となる。一方、第2のワックスの内壁面への塗布量が50wt%以上あると、第2のワックスの膨張による鋳型壁面への負荷が増し、脱ろう時に鋳型を割るおそれがある。
Further, in the present invention, the amount of the second wax applied to the inner wall surface is about 15 wt % or more of the sum of the injected amount of the first wax and the applied amount of the second wax, and is less than 50 wt %. It is desirable to have This is because if the coating amount is too small, the coating effect of the second wax will not be sufficiently exhibited. That is, when the wax model is dewaxed from the shell mold, the second wax having a lower melting point melts earlier than the first wax, and becomes capable of permeating the wall surface of the mold. In order to sufficiently secure the effect of reducing the load on the wall surface of the mold due to penetration, the
この実施形態に係るワックス模型5は、図3及び図4に示されるように、全体がリング状に形成されている。また、ワックス模型5にはゴム型1の湯道4に残ったワックスが固まってできたワックス柱8が一体に形成されている。上述したように、ワックス模型5は、第1のワックスによって形成される中実体6と、第2のワックスによって形成されるコーティング層7とを備え、コーティング層7が中実体6の表面の片側面又は両側面を被覆している。図3には前記中実体6の片側面をコーティング層7が被覆しているワックス模型5が示されている。
As shown in FIGS. 3 and 4, the
ゴム型1によって作製されたワックス模型5は、セラミックシェルモールド法を用いて指輪や耳飾りなどの装身具を製造する場合に有用となる。一例として、セラミックシェルモールド法を用いた製造方法を図5の工程図及び図6の工程説明図に基づいて説明する。なお、図6の工程説明図は、工程3,4,6,7のみを模式的に示したものである。
The
工程1では、図1及び図2に示したように、ゴム型1のキャビティ3の内壁面に第2のワックスを塗布する。第2のワックスを塗布する手段としては、例えば液状の第2のワックスを刷毛などで内壁面に直接付着させ、又はスプレーガンなどで内壁面に吹き付けてもよい。あるいは、液状の第2のワックスの中にゴム型を浸漬し、引き上げることで付着させてもよい。第2のワックスは、キャビティ3の全内壁面を構成する第1内壁面3a’及び第2内壁面3b’又はワックス模型の片側面に対応する第1内壁面3a’又は第2内壁面3b’の内壁面に塗布される。
In
工程2では、予めキャビティ3の内壁面に第2のワックスが塗布されたゴム型1に第1のワックスを注入して、製品原型と同一形状のワックス模型5を作製する。第1のワックスは溶融状態でゴム型1の注入口2からキャビティ3内に注入され、キャビティ3内に充てんされたのち、時間の経過と共に固化が始まる。キャビティ3内で第1のワックスが固化することで、第1のワックスと第2のワックスとが一体となったワックス模型5が形成される。このワックス模型5は、図3及び図4に示したように、第1のワックスによって形成されたリング状の中実体6と、この中実体6の表面を被覆する第2のワックスによって形成されたコーティング層7とからなるものである。
In
工程3では前記中実体6とコーティング層7とからなるワックス模型5をツリー状に組み立てワックスツリー9を作製する。工程4では前記ワックスツリー9をフィラーとバインダーとからなるスラリー中に浸漬するディッピングと、スタッコをワックスツリー9に振り掛けることにより、ワックスツリー9の表面にスタッコを付着させるスタッコイングと、乾燥とを複数回繰り返し、ワックスツリー9の表面に薄いシェル層10をコーティングする。
In
工程5でシェル層10を乾燥させる。この乾燥工程では、シェル層10を自然乾燥又は真空乾燥などによって乾燥させることができる。シェル層10を十分に乾燥させてシェル鋳型11としたのち、工程6でシェル鋳型11からワックスを脱ろうさせ、焼成する。脱ろう工程では、シェル鋳型11を加熱することで内部のワックスを溶融させ、溶融したワックスをシェル鋳型11から流し出してシェル鋳型11内に製品原型と同一形状の空洞部12を残す。
In
上記脱ろう工程においては、シェル鋳型11が加熱されることで内部のワックス模型5が徐々に溶融するが、シェル層10に近く且つ融点の低いコーティング層7の方が中実体6より先に溶融して、シェル層10に浸透可能な状態となる。そのために、中実体6が溶融して外側に向かって膨張する際に、コーティング層7がシェル層10の内部に浸透することができる。その結果、脱ろう時のワックスの膨張に伴うシェル層10への負荷が緩和されることになり、シェル層10の亀裂を効果的に防ぐことができる。
In the dewaxing step, the
工程7では、ワックスの脱ろうと焼成が完了したシェル鋳型11の湯口11aから溶融した貴金属材料13が流し込まれる。貴金属材料13は、湯道11bを通って各空洞部12に導かれる。図7に示されるように、シェル鋳型11は、空洞部12を形成する外側のシェル層10の厚みが薄く形成されている一方、湯道11b付近の内側のシェル層10aが外側に比べて厚く形成されている。そのため、空洞部12内の貴金属材料13は急冷される一方、湯道11b付近では貴金属材料13が空洞部12に比べて徐冷されることになる。その結果、製品側と湯道側とで温度勾配ができ、製品側が先に凝固してから湯道側が凝固する指向性凝固となって、結果的に製品としての貴金属には巣が生じにくくなる。
In
工程8では、シェル鋳型11が冷えてからシェル層10をハンマーなどで除去し、ツリーから各貴金属の固体物を切り落とす。各固体物の表面を磨きバリを落とすなどして仕上げ、製品として完成させる。
In
実施例I
上記のゴム型を用いてリング状のワックス模型を作製し、上記のセラミックシェルモールド法を用いて作製したシェル鋳型からワックスを脱ろうさせた。ここで、シェル鋳型の作製は、次のように行った。まず、コロイダルシリカ(日産化学製スノーテックス30)と純水を2:1の体積比で混合した液を1L用意した。そこに#350のジルコンフラワー4kgを入れて18時間撹拌した後、ザーンカップNo.4での測定値が48秒となるように、#350のジルコンフラワー又は前述の混合液を適宜追加して粘度を調整し、第1層用のスラリーを作製した。さらに、#200のジルコンフラワーを用いることと、ザーンカップNo.4の測定値を38秒とすること以外は同様の手順で、第2層以降用のスラリーを作製した。そして、ワックス模型に界面活性剤(GC製シュールミスト)を噴霧し、第1層用スラリーにディッピングし、メジアン径103μmのジルコンサンドをスタッコイングし、2時間乾燥させ、1回目のコーティングを完了した。その後、第2層以降用スラリーにディッピングし、前述のジルコンサンドをスタッコイングし、2時間乾燥させ、2回目のコーティングを完了した。その後、第2層以降用スラリーにディッピングし、粒径0.3~0.7mmのムライトサンドをスタッコイングし、2時間乾燥させて3回目のコーティングを完了した。その後、同様の手順で、4回目のコーティングを完了した。その後、第2層以降用スラリーにディッピングし、粒径0.7~1.0mmのムライトサンドをスタッコイングし、2時間乾燥させて5回目のコーティングを完了した。その後、同様の手順で、6回目のコーティングを完了した。その後、18時間乾燥させてシェル鋳型の作製を完了した。脱ろうは、300℃の電気炉の中で30分間加熱することによって行った。
Example I
A ring-shaped wax pattern was produced using the above rubber mold, and the wax was dewaxed from the shell mold produced using the above ceramic shell molding method. Here, the production of the shell mold was carried out as follows. First, 1 L of a liquid obtained by mixing colloidal silica (Snowtex 30 manufactured by Nissan Chemical Industries, Ltd.) and pure water at a volume ratio of 2:1 was prepared. 4 kg of #350 zircon flour was added thereto and stirred for 18 hours. #350 zircon flour or the aforementioned mixed solution was added to adjust the viscosity so that the measured value in 4 was 48 seconds, and the slurry for the first layer was prepared. Furthermore, using #200 zircon flour and Zahn cup No. Slurry for the second and subsequent layers was prepared in the same procedure except that the measurement value of 4 was set to 38 seconds. Then, the wax model was sprayed with a surfactant (GC Surmist), dipped in the slurry for the first layer, stuccoed with zircon sand with a median diameter of 103 μm, and dried for 2 hours to complete the first coating. . After that, it was dipped in a slurry for the second and subsequent layers, stuccoed with the zircon sand described above, and dried for 2 hours to complete the second coating. After that, it was dipped in a slurry for the second and subsequent layers, stuccoed with mullite sand having a particle size of 0.3 to 0.7 mm, and dried for 2 hours to complete the third coating. After that, the same procedure was used to complete the fourth coating. After that, it was dipped in a slurry for the second and subsequent layers, stuccoed with mullite sand having a particle size of 0.7 to 1.0 mm, and dried for 2 hours to complete the fifth coating. After that, the same procedure was used to complete the sixth coating. It was then dried for 18 hours to complete the preparation of the shell mold. Dewaxing was performed by heating in an electric furnace at 300° C. for 30 minutes.
ワックス模型は、第1のワックスからなる中実体と、その表面を被覆する第2のワックスからなるコーティング層とで形成されている。この実施例Iでは、第1のワックスと第2のワックスとの融点の差と、シェル鋳型からワックスを脱ろうさせた時のシェル鋳型の亀裂の有無との関係について調べた。第2のワックスをゴム型のキャビティの第1内壁面及び第2内壁面の全面に塗布した。また、第2のワックスの塗布量は、第1のワックスの注入量も含めた全体量の約30wt%であり、第1内壁面及び第2内壁面にそれぞれ15wt%ずつを塗布した。実施例1で使用した第1のワックスは、融点58.5℃のFreeman製のターコイズ(製品名)であり、使用した第2のワックスは、第1のワックスより融点が3.2℃低い、融点55.3℃の信和産業製の1924M(製品名)である。また、実施例2で使用した第1のワックスは、融点62.1℃のFerris製の1582ブルー(製品名)であり、使用した第2のワックスは、第1のワックスより融点が2.0℃低い、融点60.1℃のFreeman製のフィリグリーピンクフレーク(製品名)である。 A wax model is formed of a solid body made of a first wax and a coating layer made of a second wax that covers the surface of the solid body. In this Example I, the relationship between the melting point difference between the first wax and the second wax and the presence or absence of cracks in the shell mold when the wax was dewaxed from the shell mold was examined. A second wax was applied to the entire surfaces of the first inner wall surface and the second inner wall surface of the cavity of the rubber mold. The amount of the second wax applied was approximately 30 wt % of the total amount including the injection amount of the first wax, and 15 wt % was applied to each of the first inner wall surface and the second inner wall surface. The first wax used in Example 1 was Turquoise (product name) from Freeman with a melting point of 58.5°C, and the second wax used had a melting point of 3.2°C lower than the first wax. It is 1924M (product name) manufactured by Shinwa Sangyo with a melting point of 55.3°C. The first wax used in Example 2 was 1582 Blue (product name) manufactured by Ferris with a melting point of 62.1°C, and the second wax used had a melting point of 2.0°C higher than that of the first wax. Filigree pink flakes (product name) from Freeman with a melting point of 60.1°C.
上記実施例Iの結果を比較例と共に表1に示す。比較例1で使用した第1のワックスは、実施例2と同様、融点62.1℃のFerris製の1582ブルー(製品名)であり、使用した第2のワックスは、第1のワックスより融点が1.2℃低い、融点60.9℃のFerris製の1737アクア(製品名)である。 The results of Example I above are shown in Table 1 together with comparative examples. The first wax used in Comparative Example 1 was 1582 Blue (product name) manufactured by Ferris with a melting point of 62.1° C. as in Example 2, and the second wax used had a melting point higher than that of the first wax. is 1737 aqua (product name) manufactured by Ferris, which has a melting point of 60.9°C and a melting point of 60.9°C.
上記表1に示されるように、第1のワックスの融点より第2のワックスの融点が2℃以上低い実施例1,2では、ワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型には亀裂が認められなかった。これに対して、第1のワックスとの融点差が1.2℃しかない比較例1では、ワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型に亀裂が認められた。 As shown in Table 1 above, in Examples 1 and 2 in which the melting point of the second wax was lower than the melting point of the first wax by 2°C or more, cracks were observed in the shell mold after dewaxing the wax. I didn't. In contrast, in Comparative Example 1, which had a melting point difference of only 1.2° C. with the first wax, cracks were observed in the shell mold after dewaxing the wax.
実施例II
ワックス模型の作製方法、シェル鋳型の作製方法及びシェル鋳型からワックスを脱ろうさせる方法は、前記実施例Iと同様である。また、使用したワックスの組み合わせも、前記実施例1と同様である。この実施例IIでは、第2のワックスの塗布量と、シェル鋳型の亀裂の有無との関係について調べた。第2のワックスの塗布量を、第1のワックスの注入量も含めた全体量の15wt%、20wt%、30wt%、40wt%とした。
Example II
The method for making the wax pattern, the method for making the shell mold, and the method for dewaxing the shell mold are the same as in Example I above. Also, the combination of waxes used is the same as in Example 1 above. In Example II, the relationship between the amount of the second wax applied and the presence or absence of cracks in the shell mold was examined. The amount of the second wax applied was 15 wt %, 20 wt %, 30 wt %, and 40 wt % of the total amount including the injected amount of the first wax.
上記実施例IIの結果を比較例と共に表2に示す。比較例では、第2のワックスの塗布量を、第1のワックスの注入量も含めた全体量の5wt%、10wt%、50wt%、60wt%とした。 The results of Example II above are shown in Table 2 together with comparative examples. In the comparative examples, the coating amount of the second wax was 5 wt %, 10 wt %, 50 wt %, and 60 wt % of the total amount including the injection amount of the first wax.
上記表2に示されるように、第2のワックスの塗布量が15wt%~40wt%の範囲にある実施例3~6では、ワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型には亀裂が認められなかった。これに対して、第2のワックスの塗布量が実施例より少ない比較例2,3及び第2のワックスの塗布量が実施例より多い比較例4,5ではワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型に亀裂が認められた。 As shown in Table 2 above, in Examples 3 to 6 in which the coating amount of the second wax was in the range of 15 wt% to 40 wt%, no cracks were observed in the shell mold after dewaxing the wax. rice field. On the other hand, in Comparative Examples 2 and 3, in which the amount of the second wax applied was smaller than that in the Examples, and in Comparative Examples 4 and 5, in which the amount of the second wax applied was larger than that in the Examples, the shell after dewaxing the wax was Cracks were observed in the mold.
実施例III
ワックス模型の作製方法およびシェル鋳型からワックスを脱ろうさせる方法は、前記実施例Iと同様である。使用したワックスの組み合わせも、実施例1と同様である。この実施例IIIでは、第2のワックスからなるコーティング層が第1のワックスからなる中実部の表面を被覆する範囲と、シェル鋳型の亀裂の有無との関係について調べた。実施例7では、第2のワックスの塗布量を第1のワックスの注入量も含めた全体量の15wt%とし、これをキャビティの第1内壁面の全面に塗布した。
Example III
The method of making the wax pattern and the method of dewaxing the wax from the shell mold are the same as in Example I above. The combination of waxes used is also the same as in Example 1. In this Example III, the relationship between the extent to which the coating layer made of the second wax covers the surface of the solid portion made of the first wax and the presence or absence of cracks in the shell mold was investigated. In Example 7, the amount of the second wax applied was 15 wt % of the total amount including the injected amount of the first wax, and this was applied to the entire surface of the first inner wall surface of the cavity.
上記実施例IIIの結果を比較例と共に表3に示す。比較例4では、第2のワックスの塗布量を実施例7と同様15wt%とし、これをキャビティの第1内壁面の半面に塗布し、比較例5では、キャビティの第1内壁面の半面及び第2内壁面の半面に7.5wt%ずつ塗布した。ここで、半面とは、キャビティの内壁面を湯道側の半分と湯道から遠い側の半分に仮想的に区分けした場合における、湯道から遠い側の半分の面積を意味する。 The results of Example III above are shown in Table 3 together with comparative examples. In Comparative Example 4, the amount of the second wax applied was 15 wt % as in Example 7, and this was applied to half of the first inner wall surface of the cavity. 7.5 wt % was applied to each half surface of the second inner wall surface. Here, the half surface means the area of the half on the side far from the runner when the inner wall surface of the cavity is virtually divided into half on the runner side and half on the side far from the runner.
上記表3に示されるように、キャビティの第1内壁面の全面に塗布した実施例7では、ワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型には亀裂が認められなかった。これに対して、キャビティの第1内壁面の半面に塗布した比較例4及びキャビティの第1内壁面及び第2内壁面の半面に同量ずつ塗布した比較例5では、ワックスを脱ろうさせたあとのシェル鋳型に亀裂が認められた。 As shown in Table 3 above, in Example 7 in which the wax was applied to the entire first inner wall surface of the cavity, no cracks were observed in the shell mold after the wax was dewaxed. On the other hand, in Comparative Example 4 in which the wax was applied to half of the first inner wall surface of the cavity and in Comparative Example 5 in which the same amount was applied to half of the first inner wall surface and the second inner wall surface of the cavity, the wax was dewaxed. Cracks were observed in the later shell mold.
1 ゴム型
1a 上型
1b 下型
2 注入口
3 キャビティ
3a 上型のキャビティ部
3a’ 第1内壁面
3b 下型のキャビティ部
3b’ 第2内壁面
4 湯道
5 ワックス模型
6 中実部
7 コーティング層
8 ワックス柱
9 ワックスツリー
10 シェル層
10a 内側のシェル層
11 シェル鋳型
11a シェル鋳型の湯口
11b シェル鋳型の湯道
12 空洞部
13 貴金属材料
1
Claims (3)
前記ゴム型のキャビティは対向する第1内壁面と第2内壁面とを有し、第1内壁面及び第2内壁面の少なくとも一方の内壁面の全体に、前記第1のワックスより融点が2℃以上低い第2のワックスを、前記溶融した第1のワックスの注入前に塗布し、
前記第2のワックスの塗布量を、第1のワックスの注入量と第2のワックスの塗布量との合計量の15wt%以上で40wt%以下とすることを特徴とするワックス模型の作製方法。 In a method for producing a prototype wax model by injecting a molten first wax into a cavity of a rubber mold for making the prototype,
The cavity of the rubber mold has a first inner wall surface and a second inner wall surface facing each other, and the entire inner wall surface of at least one of the first inner wall surface and the second inner wall surface has a melting point 2 times higher than that of the first wax . applying a second wax lower than °C prior to injection of the molten first wax ;
A method of making a wax model, wherein the amount of the second wax applied is 15 wt % or more and 40 wt % or less of the total amount of the injected amount of the first wax and the applied amount of the second wax.
3. The wax model production according to claim 1 or 2, wherein the melting point of the second wax is a temperature Y°C that satisfies the formula 40≤Y≤X-2, where the melting point of the first wax is X°C. Method.
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