JP7279869B1 - エポキシ樹脂組成物及びその硬化物、繊維強化複合材、高圧ガス容器 - Google Patents
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Abstract
Description
燃料電池自動車用の水素ステーション、あるいは、CNG車、燃料電池自動車等の車載用燃料タンクとして用いられる高圧ガス貯蔵タンクとして、これまで鋼製のタンクが使用されてきたが、タンクのライナーあるいはその外層に樹脂材料を用いた、より軽量な高圧ガス貯蔵タンクの開発が進められてきている。車載用燃料タンクを軽量化することにより、搭載車の燃費を改善できるなどのメリットがある。
特許文献1に開示されたライナーレスの高圧ガス貯蔵タンクにおいては、強度、ガスバリア性、及び軽量性を達成するため、強化繊維に対し、延性の高い樹脂材料を含浸させてなる繊維強化複合材が用いられている。また、ライナーレスの高圧ガス貯蔵タンクの製造において、樹脂トランスファー成形法(RTM)を用いることも開示されている。
「マトリクス樹脂となる樹脂成分の前駆体」としては、例えば熱硬化性樹脂組成物が挙げられる。金型内への充填時間、及び強化繊維への含浸時間を短縮して生産性を向上させるため、該熱硬化性樹脂組成物は低粘度であることが望まれる。さらに、高圧ガス貯蔵タンクに用いる熱硬化性樹脂組成物には、その硬化物のガスバリア性が高いことも要求される。
しかしながら特許文献1に開示される高圧ガス貯蔵タンクに用いられる樹脂、及び、特許文献2に開示される酸素バリア組成物のいずれにおいても、水素バリア性については検討されておらず、この点において改善の余地があった。特に特許文献1,2の開示技術では、RTM成形に適した低粘度性と、水素ガスバリア性とを両立し得る熱硬化性樹脂組成物については見出されていない。
またRTM成形においては、生産性の観点から、金型内での熱硬化性樹脂組成物の硬化速度がある程度高いことが望まれる。しかしながら熱硬化性樹脂組成物の硬化が速すぎると硬化時に発熱して、得られる成形体にコゲが発生するなどの不具合が生じることがある。
すなわち本発明は、下記に関する。
[1]エポキシ樹脂(A)と、エポキシ樹脂硬化剤(B)とを含有するエポキシ樹脂組成物であって、
前記エポキシ樹脂(A)は、レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂(A1) 10~65質量%と、芳香環を含有する(A1)以外のエポキシ樹脂(A2) 35~90質量%とを含み、
前記エポキシ樹脂(A2)は、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を70質量%以上含み、
前記エポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数が6.4×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下である、エポキシ樹脂組成物。
[2]上記[1]に記載のエポキシ樹脂組成物の硬化物。
[3]上記[1]に記載のエポキシ樹脂組成物の硬化物と、強化繊維とを含む繊維強化複合材。
[4]上記[3]に記載の繊維強化複合材の製造方法であって、
該製造方法は、前記エポキシ樹脂組成物を前記強化繊維に含浸させ、次いで該エポキシ樹脂組成物を硬化させて成形する工程を含み、該成形が、低圧RTM法、中圧RTM法、高圧RTM法、真空RTM法、コンプレッションRTM法、又はリキッドコンプレッションモールディング法により行われる、製造方法。
[5]上記[3]に記載の繊維強化複合材を含む、高圧ガス容器。
本発明のエポキシ樹脂組成物は、エポキシ樹脂(A)と、エポキシ樹脂硬化剤(B)とを含有するエポキシ樹脂組成物であって、前記エポキシ樹脂(A)は、レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂(A1) 10~65質量%と、芳香環を含有する(A1)以外のエポキシ樹脂(A2) 35~90質量%とを含み、前記エポキシ樹脂(A2)は、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を70質量%以上含み、前記エポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数が6.4×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下である。
本発明のエポキシ樹脂組成物は上記構成を有することにより、RTM成形に適した低粘度性及び成形性を有し、高い水素ガスバリア性を達成できる。
本明細書において「(RTM成形に適した)成形性」とは、金型内でエポキシ樹脂組成物を加熱して硬化させた際に、硬化が十分に進行し、且つ、得られた成形体の変色及びコゲの発生が少なく、外観良好な成形体が得られることを意味する。
エポキシ樹脂組成物の粘度及び成形性は、具体的には実施例に記載の方法により評価できる。
レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂(A1)(以下、単に「エポキシ樹脂(A1)」又は「成分(A1)」ともいう。)は、エポキシ樹脂の中でも低粘度で速硬化性であり、且つ、高い水素ガスバリア性を発現することが本発明者らにより見出された。一方でエポキシ樹脂(A1)はエポキシ当量が低く、速硬化性であることから、加熱硬化時にエポキシ樹脂硬化剤と急激に反応して発熱しやすいという傾向がある。そのため、エポキシ樹脂中のエポキシ樹脂(A1)の含有量が多すぎると、RTM成形においては硬化物の変色やコゲが発生するという不具合が生じることが判明した。またエポキシ樹脂(A1)は、得られる硬化物のガラス転移温度(Tg)が低くなる傾向があり、金型からの離型性の面でも改善の余地があった。
ここで、芳香環を含有する(A1)以外のエポキシ樹脂(A2)(以下、単に「エポキシ樹脂(A2)」又は「成分(A2)」ともいう。)は、エポキシ樹脂の中でも比較的水素ガスバリア性を発現しやすく、硬化物Tgが高く、さらに、加熱硬化時の発熱も抑えることができる。特にビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂は、エポキシ樹脂(A1)に由来する低粘度性と水素ガスバリア性を損なわないため、エポキシ樹脂(A2)中、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂の含有量が70質量%以上であることで、RTM成形に適した低粘度性及び成形性、並びに高い水素ガスバリア性を達成できると考えられる。
また、本発明のエポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数は6.4×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下である。硬化物の水素ガス透過係数が所定値以下であることにより、本発明のエポキシ樹脂組成物は、高圧水素ガス貯蔵用の容器への使用に好適なものとなる。
本発明のエポキシ樹脂組成物に用いるエポキシ樹脂(A)は、レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂(A1) 10~65質量%と、芳香環を含有する(A1)以外のエポキシ樹脂(A2) 35~90質量%とを含み、エポキシ樹脂(A2)は、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を70質量%以上含むものである。これにより、RTM成形に適した低粘度性及び成形性、並びに高い水素ガスバリア性を達成できるエポキシ樹脂組成物が得られると考えられる。
エポキシ樹脂(A1)は、レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂である。エポキシ樹脂(A)がエポキシ樹脂(A1)を含有することで、低粘度で速硬化性であり、且つ、高い水素ガスバリア性を達成できるエポキシ樹脂組成物が得られる。
エポキシ樹脂(A1)は典型的にはレゾルシノールジグリシジルエーテルであり、レゾルシノールジグリシジルエーテル以外に、オリゴマーを含有していてもよい。
エポキシ樹脂(A1)としては、ナガセケムテックス(株)製「デナコールEX-201」等の市販品を用いることができる。
エポキシ樹脂(A2)は、芳香環を含有する、(A1)以外のエポキシ樹脂である。
エポキシ樹脂(A2)は、低粘度性、速硬化性、及び水素ガスバリア性の発現しやすさの観点から、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を70質量%以上含む。エポキシ樹脂(A2)中の、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂の含有量は、好ましくは75質量%以上、より好ましくは80質量%以上、更に好ましくは85質量%以上、より更に好ましくは90質量%以上、より更に好ましくは95質量%以上であり、また、100質量%以下である。
上記の中でも、低粘度性、速硬化性、及び水素ガスバリア性の発現しやすさの観点から、メタキシリレンジアミンから誘導されたグリシジルアミノ基を有するエポキシ樹脂、パラキシリレンジアミンから誘導されたグリシジルアミノ基を有するエポキシ樹脂、及びビスフェノールAから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂からなる群から選ばれる少なくとも1種が好ましく、ビスフェノールAから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を含むことがより好ましい。すなわちエポキシ樹脂(A2)は、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂以外に、好ましくは、さらにビスフェノールAから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を含むことができる。
但し、高い水素ガスバリア性を発現する観点から、エポキシ樹脂(A)中のエポキシ樹脂(A1)とエポキシ樹脂(A2)の合計含有量は、好ましくは70質量%以上、より好ましくは80質量%以上、更に好ましくは90質量%以上、より更に好ましくは95質量%以上であり、100質量%以下である。
本発明のエポキシ樹脂組成物に用いるエポキシ樹脂硬化剤(B)としては、エポキシ樹脂(A)中のエポキシ基と反応し得る活性水素を有する基を2以上有する化合物が挙げられる。該エポキシ樹脂硬化剤の種類としては、アミン系硬化剤、フェノール系硬化剤、酸無水物系硬化剤、ヒドラジド系硬化剤等が挙げられる。これらの中でも、低粘度性及び速硬化性の観点、並びに高い水素ガスバリア性を発現する観点からは、エポキシ樹脂硬化剤(B)はアミン系硬化剤であることが好ましい。
低粘度性及び速硬化性の観点、並びに高い水素ガスバリア性を発現する観点から、エポキシ樹脂硬化剤(B)中のメタキシリレンジアミンの含有量は、好ましくは70質量%以上、より好ましくは80質量%以上、更に好ましくは90質量%以上、より更に好ましくは95質量%以上であり、100質量%以下である。
本発明の効果を有効に発現する観点から、エポキシ樹脂組成物が硬化促進剤を含有する場合、その含有量は、本発明のエポキシ樹脂組成物中、好ましくは0.01~15質量%、より好ましくは0.1~10質量%である。
また、応力緩和成分としては、シリコーン系、ブチルアクリレート系、ポリエーテルアミン系、その他ゴム粒子等の、エラストマー粒子が挙げられる。
ここでいう「溶媒」としては、水及び有機溶剤が挙げられる。
本発明のエポキシ樹脂組成物の硬化物は、高い水素ガスバリア性を発現する。本発明のエポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数は、6.4×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下であり、好ましくは6.2×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、より好ましくは6.0×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、更に好ましくは5.5×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、より更に好ましくは5.0×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、より更に好ましくは4.5×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、より更に好ましくは4.0×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下、より更に好ましくは3.5×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下とすることができる。
エポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数は、厚さ1mmの硬化物を用いて、23℃の乾燥条件下で、実施例に記載の方法により測定できる。
本発明のエポキシ樹脂組成物は、RTM成形に適した低粘度性を有する。エポキシ樹脂組成物の温度80℃における粘度は、好ましくは100mPa・s以下、より好ましくは60mPa・s以下、更に好ましくは55mPa・s以下、より更に好ましくは50mPa・s以下、より更に好ましくは45mPa・s以下、より更に好ましくは40mPa・s以下である。エポキシ樹脂組成物の温度80℃における粘度が100mPa・s以下であると、RTM成形での生産性が向上する。エポキシ樹脂組成物の温度80℃における粘度の下限値には特に制限はないが、レイノルズ数の上昇により金型内で乱流が生じて強化繊維に乱れが生じることを抑制する点から、好ましくは5mPa・s以上である。
なお本発明のエポキシ樹脂組成物は、エポキシ樹脂硬化剤及びエポキシ樹脂を混合し、温度80℃において30秒経過した後の初期粘度が上記範囲であることが好ましい。エポキシ樹脂組成物の粘度は、E型粘度計を用いて、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
使用前にゲル化が進行するのを避ける観点から、エポキシ樹脂組成物に含まれる各成分は使用直前に接触させて混合することが好ましい。エポキシ樹脂組成物に含まれる各成分を混合する際の温度は、エポキシ樹脂の粘度に応じて適宜調整できるが、粘度上昇を抑制する観点から、好ましくは120℃以下、より好ましくは100℃以下であり、エポキシ樹脂の混和性の観点から、好ましくは20℃以上、より好ましくは25℃以上である。また、混合時間は好ましくは0.1~15分、より好ましくは0.2~10分、さらに好ましくは0.3~5分の範囲である。装置としては、例えば後述する各種成形方法において例示される装置を用いることができる。
本発明のエポキシ樹脂組成物の硬化物(以下、単に「本発明の硬化物」ともいう)は、上述した本発明のエポキシ樹脂組成物を公知の方法で硬化させたものである。エポキシ樹脂組成物の硬化条件は用途、形態に応じて適宜選択され、特に限定されない。
本発明の硬化物の形態も特に限定されず、用途に応じて選択することができる。例えばエポキシ樹脂組成物の用途が塗料である場合、当該組成物の硬化物は通常、膜状である。なお本発明の効果を有効に発揮する観点からは、本発明の硬化物は後述する繊維強化複合材のマトリクス樹脂であることが好ましい。
例えば本発明のエポキシ樹脂組成物は、温度120℃で15分硬化させて得られた硬化物について、示差走査熱量計を用いて、昇温速度5℃/分の条件で30~250℃まで示差走査熱分析を行うことにより求められるTgが好ましくは80℃以上、より好ましくは83℃以上、更に好ましくは85℃以上である。硬化物のTgは、具体的には実施例に記載の方法で測定できる。
本発明の繊維強化複合材(FRP)は、前記エポキシ樹脂組成物の硬化物と、強化繊維とを含むものであり、強化繊維に前記エポキシ樹脂組成物を含浸させた後、該組成物を硬化させることにより得ることができる。本発明の繊維強化複合材は前記エポキシ樹脂組成物の硬化物を含むことにより、高い水素バリア性を有する。
なお本明細書において、短繊維とは繊維長が0.1mm以上10mm未満、長繊維とは繊維長が10mm以上100mm以下のものをいう。また連続繊維とは、100mmを超える繊維長を有する繊維束をいう。
連続繊維束の平均繊度は、成形加工性の観点、高強度及び高弾性率が得られやすいという観点から、好ましくは50~2000tex(g/1000m)、より好ましくは200~1500tex、さらに好ましくは500~1500texである。
また連続繊維束の平均引張弾性率は、好ましくは50~1000GPaである。
炭素繊維としては、ポリアクリロニトリル系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維等が挙げられる。また、リグニンやセルロースなど、植物由来原料の炭素繊維も用いることができる。
上記表面処理剤としては、シランカップリング剤が好ましい。例えば、ビニル基を有するシランカップリング剤、アミノ基を有するシランカップリング剤、エポキシ基を有するシランカップリング剤、(メタ)アクリル基を有するシランカップリング剤、メルカプト基を有するシランカップリング剤等が挙げられる。
繊維強化複合材中の強化繊維の体積分率Vfは下記式から算出することができる。
Vf={強化繊維の質量(g)/強化繊維の比重}÷[{強化繊維の質量(g)/強化繊維の比重}+{エポキシ樹脂組成物の硬化物の質量(g)/エポキシ樹脂組成物の硬化物の比重}]
本発明の繊維強化複合材の製造方法は、前記エポキシ樹脂組成物を強化繊維に含浸させ、次いで該エポキシ樹脂組成物を硬化させて成形する工程を含む方法であれば特に制限されない。
本発明のエポキシ樹脂組成物は速硬化性であるため、より短時間内に強化繊維への含浸及び硬化を行うことが好ましい。この観点から、本発明の繊維強化複合材の製造方法は、前記エポキシ樹脂組成物を強化繊維に含浸させ、次いで該エポキシ樹脂組成物を硬化させて成形する工程を含み、該成形が、低圧RTM法、中圧RTM法、高圧RTM法、真空RTM法、コンプレッションRTM法、又はリキッドコンプレッションモールディング法により行われることが好ましい。
上記成形法では、主剤であるエポキシ樹脂と、エポキシ樹脂硬化剤とを成形の直前に混合して使用することが可能である。また、得られるエポキシ樹脂組成物は低粘度でかつ速硬化性であり、金型内への充填及び強化繊維への含浸が速く、速やかに硬化するため、成形時間を大幅に短縮できる。したがって本発明のエポキシ樹脂組成物は、上記成形法に特に好適である。また、上記成形法を用いることにより、中~大型のFRPを生産性よく製造することができる。
後述する高圧ガス容器を製造する観点からは、上記成形は、低圧RTM法、中圧RTM法、高圧RTM法、又は真空RTM法のいずれかにより行われることがより好ましい。
エポキシ樹脂組成物の強化繊維への含浸時間は、成形性及び生産性の観点から、好ましくは0.1~15分、より好ましくは0.2~10分、更に好ましくは0.3~5分である。
エポキシ樹脂組成物を金型内に注入する際の吐出速度は、成形性及び生産性の観点から、好ましくは毎秒5~400g、より好ましくは毎秒10~100g、更に好ましくは毎秒20~60gである。上記速度は成形中一定であってもよいし、成形中に変動させてもよい。
本発明の高圧ガス容器は、前記繊維強化複合材を含むものである。本発明の高圧ガス容器は、少なくとも一部が前記繊維強化複合材で構成されていればよい。例えば、ライナーと、該ライナーの外表面を覆うように設けられる外層とを有する高圧ガス容器であれば、ライナー及び外層の少なくとも一方が前記繊維強化複合材で構成されたものが挙げられる。また、ライナーレスの高圧ガス容器であれば、該容器全体が前記繊維強化複合材で構成されたものが挙げられる。
当該熱可塑性樹脂としては、例えばポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリフェニレンエーテルイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリアリレート樹脂、液晶ポリマー、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルケトンケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトンケトン樹脂、ポリベンゾイミダゾール樹脂等が挙げられ、これらのうち1種又は2種以上を組み合わせて用いることができる。
水素ガスバリア性及び耐圧性の観点から、熱可塑性樹脂の中でも好ましくはポリアミド樹脂及びポリオレフィン樹脂からなる群から選ばれる少なくとも1種であり、より好ましくはポリアミド樹脂である。
その他、耐衝撃性を高める観点から、樹脂ライナーには前述した応力緩和成分を含有させることもできる。
外層は、ライナー外表面に直接設けてもよい。あるいは、ライナーの外表面に1層又は2層以上の他の層を設け、該他の層の表面に設けてもよい。例えば、ライナーと外層の密着性を向上させるため、ライナーと外層との間に接着層を設けることができる。
上記強化繊維の体積分率は、前記と同様の方法で算出することができる。
各例で調製したエポキシ樹脂組成物を、離型剤(Henkel社製「FREKOTE 770-NC」)を塗布した金型(120mm×120mm×1mm)に流し込み、120℃で1時間加熱し硬化させて板状の試験片(厚さ1mm)を得た。この試験片について、気体透過率測定装置(GTRテック製「GTR-30X」)を使用して、差圧法にて、23℃の乾燥状態で水素ガス透過係数[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]を測定した。
各例で調製したエポキシ樹脂組成物の80℃における粘度は、E型粘度計「TVE-22H型粘度計 コーンプレートタイプ」(東機産業(株)製)を用いて測定した。エポキシ樹脂及びエポキシ樹脂硬化剤を混合後に測定を開始し、80℃30秒後の値を読み取った。
各例で調製したエポキシ樹脂組成物を用い、連続強化繊維として東レ(株)製の連続炭素繊維「トレカクロス UT70-30G」(一方向クロス、300g/m2、シート厚さ0.167mm)を用いて、真空RTM(VaRTM)により下記方法で成形体(繊維強化複合材)を作製し、金型での成形性を評価した。
離型剤(Henkel社製「FREKOTE 770-NC」)を塗布した真空RTM用の金型(160mm×160mm×2mmt)内に、連続炭素繊維をフィラメント方向が交互に交差するように(0°/90°/0°/90°/0°/90°)合計6枚積層した。次いで、金型内に各例のエポキシ樹脂組成物を注入した後、120℃で1時間加熱して硬化させ、強化繊維の体積分率Vfが0.50の成形体を作製した。得られた成形体の外観を目視観察し、下記基準で評価を行った。
(評価基準)
A 成形体のコゲ、変色がなく、外観良好である
B 成形体の変色が見られるが、コゲはほぼ抑えられている
C 成形体にコゲが見られ、褐色に変化しており外観性を損なっている
各例で調製したエポキシ樹脂組成物の硬化物のTgは、120℃で15分加熱して硬化させたエポキシ樹脂組成物について、示差走査熱量計「DSC25」(TAインスツルメンツ製)を用いて、昇温速度5℃/分の条件で30~250℃まで示差走査熱分析を行うことにより求めた。
エポキシ樹脂(A)として、成分(A1):レゾルシノールジグリシジルエーテル(ナガセケムテックス(株)製「デナコールEX-201」、エポキシ当量:117g/当量)及び成分(A2):ビスフェノールFジグリシジルエーテル(三菱ケミカル(株)製「jER807」、エポキシ当量:168g/当量)を用い、エポキシ樹脂硬化剤(B)としてメタキシリレンジアミン(三菱瓦斯化学(株)製、MXDA)を用いた。これらエポキシ樹脂(A)とエポキシ樹脂硬化剤(B)とを表1に示す質量部で配合して混合し、エポキシ樹脂組成物を得た。エポキシ樹脂中のエポキシ基の数に対するエポキシ樹脂硬化剤中の活性水素数の比(エポキシ樹脂硬化剤中の活性水素数/エポキシ樹脂中のエポキシ基数)とは1/1であった。
得られたエポキシ樹脂組成物について、前述の方法で評価を行った。結果を表1に示す。
エポキシ樹脂(A)及びエポキシ樹脂硬化剤(B)の種類及び配合量を表1に記載の通りに変更したこと以外は、実施例1と同様の方法でエポキシ樹脂組成物の調製及び評価を行った。結果を表1に示す。
なお表1における配合量(質量部)は、いずれも有効成分量である。
<エポキシ樹脂(A)>
(A1)レゾルシノールジグリシジルエーテル(ナガセケムテックス(株)製「デナコールEX-201」、エポキシ当量:117g/当量)
(A2)ビスフェノールFジグリシジルエーテル(三菱ケミカル(株)製「jER807」、エポキシ当量:168g/当量)
(A2)ビスフェノールAジグリシジルエーテル(三菱ケミカル(株)製「jER828」、エポキシ当量:186g/当量)
<エポキシ樹脂硬化剤(B)>
MXDA:メタキシリレンジアミン(三菱瓦斯化学(株)製)
IPDA:イソホロンジアミン(東京化成工業(株)製)
1,3-BAC:1,3-ビス(アミノメチル)シクロヘキサン(三菱瓦斯化学(株)製)
これに対し、成分(A1)の割合が高いエポキシ樹脂を用いた比較例1のエポキシ樹脂組成物は、金型内で120℃での加熱成形を行うとコゲが発生した。エポキシ樹脂中の成分(A1)及びビスフェノールFジグリシジルエーテルの含有割合がいずれも低い比較例2,4のエポキシ樹脂組成物の硬化物は、十分な水素ガスバリア性が得られなかった。また比較例2~4のエポキシ樹脂組成物は低粘度性の点で本発明のエポキシ樹脂組成物よりも劣るものであった。
Claims (9)
- エポキシ樹脂(A)と、エポキシ樹脂硬化剤(B)とを含有するエポキシ樹脂組成物であって、
前記エポキシ樹脂(A)は、レゾルシノールから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂(A1) 10~65質量%と、芳香環を含有する(A1)以外のエポキシ樹脂(A2) 35~90質量%とを含み、
前記エポキシ樹脂(A2)は、ビスフェノールFから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を70質量%以上含み、
前記エポキシ樹脂硬化剤(B)は、メタキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン、イソホロンジアミン、1,3-ビス(アミノメチル)シクロヘキサン、1,4-ビス(アミノメチル)シクロヘキサン、及びN-アミノエチルピペラジンからなる群から選ばれる少なくとも1種であり、
前記エポキシ樹脂組成物の硬化物の水素ガス透過係数が6.4×10-11[cc・cm/(cm2・s・cmHg)]以下である、エポキシ樹脂組成物。 - 前記エポキシ樹脂(A2)が、さらにビスフェノールAから誘導されたグリシジルオキシ基を有するエポキシ樹脂を含む、請求項1に記載のエポキシ樹脂組成物。
- 前記エポキシ樹脂硬化剤(B)がメタキシリレンジアミンを含む、請求項1又は2に記載のエポキシ樹脂組成物。
- 前記エポキシ樹脂組成物の温度80℃における粘度が60mPa・s以下である、請求項1又は2に記載のエポキシ樹脂組成物。
- 請求項1又は2に記載のエポキシ樹脂組成物の硬化物。
- 請求項1又は2に記載のエポキシ樹脂組成物の硬化物と、強化繊維とを含む繊維強化複合材。
- 前記強化繊維が炭素繊維、ガラス繊維、及びバサルト繊維からなる群から選ばれる少なくとも1種である、請求項6に記載の繊維強化複合材。
- 請求項6に記載の繊維強化複合材の製造方法であって、
該製造方法は、前記エポキシ樹脂組成物を前記強化繊維に含浸させ、次いで該エポキシ樹脂組成物を硬化させて成形する工程を含み、該成形が、低圧RTM法、中圧RTM法、高圧RTM法、真空RTM法、コンプレッションRTM法、又はリキッドコンプレッションモールディング法により行われる、製造方法。 - 請求項6に記載の繊維強化複合材を含む、高圧ガス容器。
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