JP7269842B2 - 熱間プレス成形方法及び熱間プレス成形品 - Google Patents
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Description
本発明は、熱間プレス成形方法及び熱間プレス成形品に関する。
自動車分野等では、強度の向上及び軽量化の観点から、熱間プレス成形品（「ホットプレス品」、「ホットスタンプ品」とも呼ぶ。）が用いられている。熱間プレス成形品とは、鋼からなる板状のブランク材（鋼板）を熱間プレス成形したものであり、例えば金属組織がオーステナイトになるまで加熱した鋼板を、金型でプレス成形し、かつプレスした状態で金型ごと冷却することにより焼入れしたものである。
上記のように、熱間プレス成形品は、焼入れされたことにより高い強度を有するものであるが、例えば自動車等に使用する部材などは、ピアッシング、トリミング、溶接等の後加工が施されることがあるため、これらの後加工を施す予定の部分の強度は高すぎないことが望ましい。このため、例えば特許文献１及び２には、部位によって強度の異なる熱間プレス成形品の成形方法が記載されている。
本発明はこのような事情の下、従来とは異なる方法により、部位により特性の異なる熱間プレス成形品を得る熱間プレス成形方法と、従来とは特性が異なる熱間プレス成形品とを提供することを目的とする。
本発明者らは、以下の構成により上記課題が解決できることを見出した。
＜１＞
鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程（１）と、
前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程（２）と、
前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程（３）と、
前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程（４）と、
を有する、熱間プレス成形方法。
＜２＞
前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、それぞれ、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内である、＜１＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜３＞
前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、抵抗加熱である、＜１＞又は＜２＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜４＞
前記工程（１）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、＜１＞～＜３＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜５＞
前記工程（３）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、＜１＞～＜４＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜６＞
前記工程（１）の加熱により到達する前記第二領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満である、＜１＞～＜５＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜７＞
前記工程（３）の加熱により到達する前記第二領域及び前記領域（１Ｐ）の最高温度が、それぞれ４００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、＜１＞～＜６＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜８＞
前記鋼板が前記鋼板の一部である第三領域を有し、
前記第三領域は、前記第二領域に隣接し、かつ前記第一領域、前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接せず、
前記第三領域が、前記工程（１）～（４）のいずれにおいても、フェライトとセメンタイトを含む領域である、＜１＞～＜７＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜９＞
前記工程（１）及び前記工程（３）の加熱により到達する前記第三領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、＜８＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜１０＞
マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、
前記領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、
前記領域（１Ｐ）に隣接し、かつ前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、
を有し、前記領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である、熱間プレス成形品。
＜１１＞
前記第二領域に隣接し、かつ前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有する、＜１０＞に記載の熱間プレス成形品。
鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程（１）と、
前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程（２）と、
前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程（３）と、
前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程（４）と、
を有する、熱間プレス成形方法。
＜２＞
前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、それぞれ、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内である、＜１＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜３＞
前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、抵抗加熱である、＜１＞又は＜２＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜４＞
前記工程（１）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、＜１＞～＜３＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜５＞
前記工程（３）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、＜１＞～＜４＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜６＞
前記工程（１）の加熱により到達する前記第二領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満である、＜１＞～＜５＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜７＞
前記工程（３）の加熱により到達する前記第二領域及び前記領域（１Ｐ）の最高温度が、それぞれ４００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、＜１＞～＜６＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜８＞
前記鋼板が前記鋼板の一部である第三領域を有し、
前記第三領域は、前記第二領域に隣接し、かつ前記第一領域、前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接せず、
前記第三領域が、前記工程（１）～（４）のいずれにおいても、フェライトとセメンタイトを含む領域である、＜１＞～＜７＞のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
＜９＞
前記工程（１）及び前記工程（３）の加熱により到達する前記第三領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、＜８＞に記載の熱間プレス成形方法。
＜１０＞
マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、
前記領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、
前記領域（１Ｐ）に隣接し、かつ前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、
を有し、前記領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である、熱間プレス成形品。
＜１１＞
前記第二領域に隣接し、かつ前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有する、＜１０＞に記載の熱間プレス成形品。
本発明によれば、従来とは異なる方法により、部位により特性の異なる熱間プレス成形品を得る熱間プレス成形方法と、従来とは特性が異なる熱間プレス成形品とを提供することができる。
［熱間プレス成形方法］
本発明の一態様の熱間プレス成形方法は、
鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程（１）と、
前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程（２）と、
前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程（３）と、
前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程（４）と、
を有する。
本発明の一態様の熱間プレス成形方法は、
鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程（１）と、
前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程（２）と、
前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程（３）と、
前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程（４）と、
を有する。
図１は、本発明の実施形態を説明するための、熱間プレス成形方法の一例の模式図である。
図１の（Ａ）の鋼板１０は、工程（１）を行う前の状態の鋼板を示している。
工程（１）を行う前の鋼板（図１の（Ａ）の鋼板１０）の金属組織は、通常、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とを含む。工程（１）を行う前の鋼板（図１の（Ａ）の鋼板１０）の金属組織としては、例えば、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなるもの、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）とからなるもの、及び、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とパーライト（Ｐ）とからなるものが挙げられる。
なお、鋼板の組成は焼入れ可能であれば特に限定されない。
工程（１）を行う前の鋼板（図１の（Ａ）の鋼板１０）の金属組織は、通常、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とを含む。工程（１）を行う前の鋼板（図１の（Ａ）の鋼板１０）の金属組織としては、例えば、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなるもの、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）とからなるもの、及び、フェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とパーライト（Ｐ）とからなるものが挙げられる。
なお、鋼板の組成は焼入れ可能であれば特に限定されない。
＜工程（１）＞
工程（１）は、鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程である。
図１の（Ｂ）は工程（１）を行い、鋼板１１の一部である第一領域（１Ａ）の金属組織がオーステナイト（γ）に変態し、かつ鋼板の他の一部であり第一領域（１Ａ）に隣接する第二領域（２Ａ）の金属組織がフェライト（Ｆ）とオーステナイト（γ）を含む領域となっている状態を示している。
工程（１）は、鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程である。
図１の（Ｂ）は工程（１）を行い、鋼板１１の一部である第一領域（１Ａ）の金属組織がオーステナイト（γ）に変態し、かつ鋼板の他の一部であり第一領域（１Ａ）に隣接する第二領域（２Ａ）の金属組織がフェライト（Ｆ）とオーステナイト（γ）を含む領域となっている状態を示している。
工程（１）における加熱は、鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行うことが好ましい。
工程（１）での加熱により到達する第一領域の最高温度は、フェライトからオーステナイトへの変態が完了する温度であるＡ３点以上であることが好ましく、例えば８５０～９５０℃であることが好ましい。
工程（１）での加熱により到達する第一領域の最高温度は、フェライトからオーステナイトへの変態が完了する温度であるＡ３点以上であることが好ましく、例えば８５０～９５０℃であることが好ましい。
工程（１）の加熱により到達する第二領域の最高温度は、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満であることが好ましく、例えば７３０～８００℃であることが好ましい。
工程（１）の加熱により到達する第二領域の最高温度を調整することで、得られる熱間プレス成形品において第二領域の硬度を調整することができる。
工程（１）の加熱により到達する第二領域の最高温度を調整することで、得られる熱間プレス成形品において第二領域の硬度を調整することができる。
工程（１）における加熱は、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内であることが好ましい。工程（１）における加熱をこのように急速短時間加熱とすることで、生産性を向上させることができる。
工程（１）における加熱方法は特に限定されない。加熱方法としては、例えば、炉加熱、抵抗加熱（例えば、誘導加熱、通電加熱）などが挙げられるが、急速短時間加熱が容易であるという理由から、抵抗加熱であることが好ましく、通電加熱であることがより好ましい。加熱の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
工程（１）において、第一領域と第二領域とで加熱により到達する最高温度を変える具体的な手段は特に限定されない。特に、鋼板全体を通電加熱し、かつ第二領域を冷却することにより行われることが好ましい。この場合の第二領域の冷却方法は特に限定されず、例えば、冷却媒体（冷却ガス等）を吹き付けること又は金型を接触させることにより行われることが好ましい。冷却媒体を吹き付ける方法及び金型を接触させて冷却する方法の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
なお、鋼板の形状は、板状であれば特に限定されない。加熱方法として通電加熱を行う場合は、鋼板は平板であることが好ましい。また、鋼板の板厚方向から見た形状が台形状である場合など、断面積が長手方向に沿って単調増加又は減少する形状の鋼板の場合、少なくとも１つの電極を長手方向に移動させながら通電加熱を行うことで、鋼板を均一に加熱することができる。
鋼板の長さ、幅、及び厚さ（板厚）は特に限定されず、熱間プレス成形品の仕様等に応じて適宜選択することができる。
鋼板の長さ、幅、及び厚さ（板厚）は特に限定されず、熱間プレス成形品の仕様等に応じて適宜選択することができる。
また、工程（１）において、鋼板の第二領域は、フェライトとオーステナイトとが混在した状態になるが、第二領域中のフェライトとオーステナイトの組成比は鋼板の長手方向で一定である態様（「組織割合一定」とも呼ぶ。）であっても良いし、異なっている態様でも良い。例えば、第二領域の組成が、第一領域から遠い部分から第一領域に近い部分に向かって、オーステナイトの比率が徐々に増加している態様（「組織割合傾斜」とも呼ぶ。）であっても良い。また、第二領域の組成が、組織割合一定である部分と組織割合傾斜である部分の両方を有していても良い。なお、工程（１）の後の、工程（２）、（３）及び（４）においては、第二領域中のオーステナイトは、マルテンサイト又は焼戻しマルテンサイトとなるが、工程（２）、（３）及び（４）においても、工程（１）と同様に、フェライトとマルテンサイト、又はフェライトと焼戻しマルテンサイトの組成比が一定であっても異なっていても良く、組織割合一定である部分と組織割合傾斜である部分の両方を有していても良い。
＜工程（２）＞
工程（２）は、前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程である。
工程（２）は、前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程である。
工程（２）では、工程（１）を経た、加熱されて金属組織がオーステナイトになっている第一領域をプレス冷却することで、焼入れし、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させる。また、工程（１）を経た、金属組織がフェライトとオーステナイトが混在した状態になっている第二領域をプレス冷却することで、金属組織をフェライトとマルテンサイトが混在した状態に変化させる。
プレス冷却とは、プレス型によってプレス成形するとともに、プレス型内で冷却する操作である。プレス冷却の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。なお、プレス冷却における冷却温度及び冷却速度は、焼入れ可能な範囲であれば特に限定されない。
プレス冷却とは、プレス型によってプレス成形するとともに、プレス型内で冷却する操作である。プレス冷却の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。なお、プレス冷却における冷却温度及び冷却速度は、焼入れ可能な範囲であれば特に限定されない。
図１の（Ｃ）は、工程（２）のプレス冷却を行った直後の状態の一例を示している。工程（１）の後の鋼板１１をプレス型２０によりプレス成形するとともに冷却して、金属組織がマルテンサイト（Ｍ）である第一領域（１Ｂ）と、金属組織がフェライト（Ｆ）及びマルテンサイト（Ｍ）である第二領域（２Ｂ）とを有する鋼板１２を得る。
＜工程（３）＞
工程（３）は、前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程である。
工程（３）は、前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程である。
工程（３）では、工程（２）を経て、金属組織がマルテンサイトになっている第一領域と、フェライトとマルテンサイトが混在した状態の第二領域とを有する鋼板を再度加熱し、第二領域の金属組織をフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態にし、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）の金属組織を焼戻しマルテンサイトにし、第一領域の他の一部であって領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）の金属組織をオーステナイトに変態させる。
図１の（Ｄ）は工程（３）を行い、鋼板１３の一部である第二領域（２Ｃ）の金属組織がフェライト（Ｆ）及び焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）を含むものとなり、第一領域の一部であって第二領域（２Ｃ）に隣接する領域（１Ｐ）（図１中の１ＰＡ）の金属組織が焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）になり、第一領域の他の一部であって領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）（図１中の１ＱＡ）の金属組織がオーステナイト（γ）になっている状態を示している。
工程（３）における加熱は、鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行うことが好ましい。
工程（３）の加熱により到達する領域（１Ｑ）の最高温度は、Ａ３点以上であることが好ましく、例えば８５０～９５０℃であることが好ましい。
工程（３）の加熱により到達する第二領域及び領域（１Ｐ）の最高温度は、それぞれ４００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満であることが好ましい。
工程（３）の加熱により到達する第二領域及び領域（１Ｐ）の最高温度をそれぞれ調整することで、得られる熱間プレス成形品において第二領域及び領域（１Ｐ）の硬度をそれぞれ調整することができる。
工程（３）の加熱により到達する領域（１Ｑ）の最高温度は、Ａ３点以上であることが好ましく、例えば８５０～９５０℃であることが好ましい。
工程（３）の加熱により到達する第二領域及び領域（１Ｐ）の最高温度は、それぞれ４００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満であることが好ましい。
工程（３）の加熱により到達する第二領域及び領域（１Ｐ）の最高温度をそれぞれ調整することで、得られる熱間プレス成形品において第二領域及び領域（１Ｐ）の硬度をそれぞれ調整することができる。
工程（３）における加熱は、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内であることが好ましい。工程（３）における加熱をこのように急速短時間加熱とすることで、生産性を向上させることができる。
工程（３）における加熱方法は特に限定されない。加熱方法としては、例えば、炉加熱、抵抗加熱（例えば、誘導加熱、通電加熱）などが挙げられるが、急速短時間加熱が容易であるという理由から、抵抗加熱であることが好ましく、通電加熱であることがより好ましい。加熱の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
工程（３）において、第二領域、領域（１Ｐ）、及び領域（１Ｑ）で加熱により到達する最高温度を変える具体的な手段は特に限定されない。特に、鋼板全体を通電加熱し、かつ第二領域と領域（１Ｐ）とを冷却することにより行われることが好ましい。この場合の第二領域及び領域（１Ｐ）の冷却方法は特に限定されず、例えば、冷却媒体（冷却ガス等）を吹き付けること又は金型を接触させることにより行われることが好ましい。冷却媒体を吹き付ける方法及び金型を接触させて冷却する方法の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
また、第二領域と領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度の調整は、それぞれ独立して行うこともできるが、より簡便なプロセスとする観点から、単一の操作として同時に行う（すなわち、第二領域と領域（１Ｐ）とを区別せずに、両方の加熱により到達する最高温度をまとめて調整する）ことが好ましい。
また、第二領域と領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度の調整は、それぞれ独立して行うこともできるが、より簡便なプロセスとする観点から、単一の操作として同時に行う（すなわち、第二領域と領域（１Ｐ）とを区別せずに、両方の加熱により到達する最高温度をまとめて調整する）ことが好ましい。
＜工程（４）＞
工程（４）は、前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程である。
工程（４）は、前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程である。
工程（３）を経て、金属組織がオーステナイトとなっている領域（１Ｑ）は、工程（４）で焼入れされて、マルテンサイトに変態する。
工程（３）を経て、金属組織が焼戻しマルテンサイトとなっている領域（１Ｐ）は、工程（４）の後でも焼戻しマルテンサイトである。
工程（３）を経て、金属組織がフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態となっている第二領域は、工程（４）の後でもフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態である。
工程（３）を経て、金属組織が焼戻しマルテンサイトとなっている領域（１Ｐ）は、工程（４）の後でも焼戻しマルテンサイトである。
工程（３）を経て、金属組織がフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態となっている第二領域は、工程（４）の後でもフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態である。
図１の（Ｅ）は、工程（４）のプレス冷却を行った直後の状態の一例を示している。工程（３）の後の鋼板は、プレス型２１によりプレス成形され、かつ冷却されて、熱間プレス成形品１４となる。熱間プレス成形品１４において、領域（１Ｑ）（図１の１ＱＢ）の金属組織はマルテンサイト（Ｍ）となり、領域（１Ｐ）（図１中の１ＰＢ）の金属組織は焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）であり、第二領域（２Ｄ）の金属組織はフェライト（Ｆ）と焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）とが混在した状態である。
熱間プレス成形品１４の領域（１Ｑ）はマルテンサイトからなる強度が高い部位（ハード部）であり、領域（１Ｐ）及び第二領域はハード部よりも強度が低い部位（ソフト部）である。ソフト部は、ピアッシング、トリミング、溶接等の後加工を施しやすい。
熱間プレス成形品１４の領域（１Ｑ）はマルテンサイトからなる強度が高い部位（ハード部）であり、領域（１Ｐ）及び第二領域はハード部よりも強度が低い部位（ソフト部）である。ソフト部は、ピアッシング、トリミング、溶接等の後加工を施しやすい。
工程（４）のプレス冷却では、鋼板を所望の形状にプレス成形し、熱間プレス成形品とする。プレス冷却の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。なお、プレス冷却における冷却温度及び冷却速度は、第一領域の焼入れが可能な範囲であれば特に限定されない。
また、プレス成形における形状は特に限定されない。例えば、図１の（Ｅ）に示したような平板でも良いし、図６に示したような断面がハット型となる形状など、熱間プレス成形品の用途及び仕様などに応じて、任意の所望の形状とすることができる。
また、プレス成形における形状は特に限定されない。例えば、図１の（Ｅ）に示したような平板でも良いし、図６に示したような断面がハット型となる形状など、熱間プレス成形品の用途及び仕様などに応じて、任意の所望の形状とすることができる。
（第三領域）
本発明の熱間プレス成形方法において、鋼板は、前述した第一領域、第二領域、領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）以外に、第三領域を有していてもよい。
本発明の熱間プレス成形方法において、第三領域は、工程（１）～（４）を通して、金属組織が変化しない領域であってもよい。例えば、工程（１）の前の鋼板の金属組織がフェライトとセメンタイトを含むものである場合、第三領域は、工程（１）～（４）を通して、フェライトとセメンタイトを含む領域であってもよい。
第三領域を有する場合の好ましい態様は以下の通りである。
すなわち、鋼板が鋼板の一部である第三領域を有し、第三領域は、第二領域に隣接し、かつ第一領域、領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接せず、第三領域が、工程（１）～（４）のいずれにおいても、フェライトとセメンタイトを含む領域であることが好ましい。
この場合、工程（１）及び工程（３）の加熱により到達する第三領域の最高温度は、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満であることが好ましい。
工程（１）及び工程（３）の加熱により到達する第三領域の最高温度を調節する具体的な手段は特に限定されない。特に、鋼板全体を通電加熱し、かつ第二領域と領域（１Ｐ）に加え、第三領域も冷却することにより行われることが好ましい。この場合の第三領域の冷却方法は特に限定されず、例えば、冷却媒体（冷却ガス等）を吹き付けること又は金型を接触させることにより行われることが好ましい。冷却媒体を吹き付ける方法及び金型を接触させて冷却する方法の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
なお、前述したように、フェライトとセメンタイトを含む態様としては、フェライトとセメンタイトとからなるもの、フェライトとパーライトとからなるもの、及び、フェライトとセメンタイトとパーライトとからなるものが挙げられる。
本発明の熱間プレス成形方法において、鋼板は、前述した第一領域、第二領域、領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）以外に、第三領域を有していてもよい。
本発明の熱間プレス成形方法において、第三領域は、工程（１）～（４）を通して、金属組織が変化しない領域であってもよい。例えば、工程（１）の前の鋼板の金属組織がフェライトとセメンタイトを含むものである場合、第三領域は、工程（１）～（４）を通して、フェライトとセメンタイトを含む領域であってもよい。
第三領域を有する場合の好ましい態様は以下の通りである。
すなわち、鋼板が鋼板の一部である第三領域を有し、第三領域は、第二領域に隣接し、かつ第一領域、領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接せず、第三領域が、工程（１）～（４）のいずれにおいても、フェライトとセメンタイトを含む領域であることが好ましい。
この場合、工程（１）及び工程（３）の加熱により到達する第三領域の最高温度は、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満であることが好ましい。
工程（１）及び工程（３）の加熱により到達する第三領域の最高温度を調節する具体的な手段は特に限定されない。特に、鋼板全体を通電加熱し、かつ第二領域と領域（１Ｐ）に加え、第三領域も冷却することにより行われることが好ましい。この場合の第三領域の冷却方法は特に限定されず、例えば、冷却媒体（冷却ガス等）を吹き付けること又は金型を接触させることにより行われることが好ましい。冷却媒体を吹き付ける方法及び金型を接触させて冷却する方法の具体的な方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。
なお、前述したように、フェライトとセメンタイトを含む態様としては、フェライトとセメンタイトとからなるもの、フェライトとパーライトとからなるもの、及び、フェライトとセメンタイトとパーライトとからなるものが挙げられる。
図２に、鋼板が第三領域を有する場合の本発明の熱間プレス成形方法の一例の模式図を示す。
図２の（Ａ）の鋼板４０は、工程（１）を行う前の状態の鋼板を示している。図２の（Ａ）の鋼板４０の金属組織は、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）とからなる。
図２の（Ｂ）は工程（１）を行った後の鋼板４１を模式的に示しており、金属組織が、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を維持している第三領域（３Ａ）があること以外は、図１の（Ｂ）と同様である。第三領域（３Ａ）は第二領域（２Ｅ）に隣接しており、かつ第一領域（１Ｃ）には隣接しない。
図２の（Ｃ）は、工程（２）を行った後の状態を模式的に示しており、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｂ）があること以外は、図１の（Ｃ）と同様である。
図２の（Ｄ）は工程（３）を行った後の鋼板を模式的に示しており、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｃ）があること以外は、図１の（Ｄ）と同様である。
図２の（Ｅ）は、工程（４）のプレス冷却を行った直後の状態を示す模式図であり、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｄ）があること以外は、図１の（Ｅ）と同様である。
この場合、工程（４）の後で得られた熱間プレス成形品４４において、第三領域（３Ｄ）もソフト部である。
なお、前述したように、工程（１）を行う前の状態の鋼板の金属組織は、図２に示したフェライトとパーライトとからなるもの以外にも、フェライトとセメンタイトとからなるもの、及び、フェライトとセメンタイトとパーライトとからなるものが挙げられる。第三領域の金属組織についても同様である。
図２の（Ａ）の鋼板４０は、工程（１）を行う前の状態の鋼板を示している。図２の（Ａ）の鋼板４０の金属組織は、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）とからなる。
図２の（Ｂ）は工程（１）を行った後の鋼板４１を模式的に示しており、金属組織が、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を維持している第三領域（３Ａ）があること以外は、図１の（Ｂ）と同様である。第三領域（３Ａ）は第二領域（２Ｅ）に隣接しており、かつ第一領域（１Ｃ）には隣接しない。
図２の（Ｃ）は、工程（２）を行った後の状態を模式的に示しており、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｂ）があること以外は、図１の（Ｃ）と同様である。
図２の（Ｄ）は工程（３）を行った後の鋼板を模式的に示しており、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｃ）があること以外は、図１の（Ｄ）と同様である。
図２の（Ｅ）は、工程（４）のプレス冷却を行った直後の状態を示す模式図であり、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｄ）があること以外は、図１の（Ｅ）と同様である。
この場合、工程（４）の後で得られた熱間プレス成形品４４において、第三領域（３Ｄ）もソフト部である。
なお、前述したように、工程（１）を行う前の状態の鋼板の金属組織は、図２に示したフェライトとパーライトとからなるもの以外にも、フェライトとセメンタイトとからなるもの、及び、フェライトとセメンタイトとパーライトとからなるものが挙げられる。第三領域の金属組織についても同様である。
前述のように、本発明の熱間プレス成形方法では、工程（１）における加熱、及び工程（３）における加熱は、それぞれ、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内であることが好ましい。このように、工程（１）における加熱と工程（３）における加熱を急速短時間加熱とすることで、生産性が向上するのみならず、得られる熱間プレス成形品の特性を向上させることができる。すなわち、工程（１）における加熱及び工程（３）における加熱として急速短時間加熱を行って得られた熱間プレス成形品における第一領域に含まれる領域（１Ｑ）は、工程（１）から工程（２）、工程（３）から工程（４）で、急速短時間加熱からの焼入れという処理を２回行われているため、金属組織が、結晶粒度が微細（ＪＩＳ Ｇ０５５１（２０１３）に基づいて測定される結晶粒度番号が１０以上）なマルテンサイトになっている。金属組織の結晶粒度が微細になると、強度が向上することが知られている。
［熱間プレス成形品］
本発明の一態様の熱間プレス成形品は、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、前記領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、前記領域（１Ｐ）に隣接し、かつ前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、を有し、前記領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である。
本発明の一態様の熱間プレス成形品は、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、前記領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、前記領域（１Ｐ）に隣接し、かつ前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、を有し、前記領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である。
図１の熱間プレス成形品１４は、本発明の熱間プレス成形品の一例を模式的に示している。熱間プレス成形品１４は、マルテンサイト（Ｍ）からなる領域（１Ｑ）（図１中の１ＱＢ）と、焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）からなる領域（１Ｐ）（図１中の１ＰＢ）と、フェライト（Ｆ）及び焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）を含む第二領域（図１中の２Ｄ）を有し、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である。
また、本発明の熱間プレス成形品において、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトとが混在した状態になるが、第二領域中のフェライトと焼戻しマルテンサイトの組成比は長手方向で一定である態様（組織割合一定）であっても良いし、異なっている態様でも良い。例えば、第二領域の組成が、領域（１Ｐ）から遠い部分から領域（１Ｐ）に近い部分に向かって、焼戻しマルテンサイトの比率が徐々に増加している態様（組織割合傾斜）であっても良い。また、第二領域の組成が、組織割合一定である部分と組織割合傾斜である部分の両方を有していても良い。
本発明の熱間プレス成形品は、好ましくは、前述の本発明の熱間プレス成形方法において、工程（１）における加熱、及び工程（３）における加熱を、それぞれ、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内で行うことにより得ることができる。
本発明の熱間プレス成形品において、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）及び第二領域に相当する部位は、それぞれ１箇所のみであっても良いし、それぞれ複数箇所であっても良い。
本発明の熱間プレス成形品は、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）及び第二領域以外の部分を有していても良い。
領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）及び第二領域以外の部分を有する場合の、本発明の熱間プレス成形品の好ましい態様の一例として、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有する態様が挙げられる。この場合、第三領域に相当する部位は１箇所のみであっても良いし、複数箇所であっても良い。この態様の熱間プレス成形品の一例の模式図は図２の熱間プレス成形品４４である。
図２の熱間プレス成形品４４は、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｄ）を有する以外は図１の熱間プレス成形品１４と同様である。
本発明の熱間プレス成形品は、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）及び第二領域以外の部分を有していても良い。
領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）及び第二領域以外の部分を有する場合の、本発明の熱間プレス成形品の好ましい態様の一例として、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有する態様が挙げられる。この場合、第三領域に相当する部位は１箇所のみであっても良いし、複数箇所であっても良い。この態様の熱間プレス成形品の一例の模式図は図２の熱間プレス成形品４４である。
図２の熱間プレス成形品４４は、フェライト（Ｆ）とパーライト（Ｐ）を含む第三領域（３Ｄ）を有する以外は図１の熱間プレス成形品１４と同様である。
本発明の熱間プレス成形品において、領域（１Ｑ）はハード部であり、第二領域及び領域（１Ｐ）はソフト部である。また、第三領域として、フェライトとセメンタイトを含む領域を有する場合、この第三領域はソフト部である。
また、本発明の熱間プレス成形品は、領域（１Ｑ）のマルテンサイトのＪＩＳ Ｇ０５５１（２０１３）に基づいて測定される結晶粒度番号が１０以上であり、好ましくは１１以上であり、より好ましくは１１．５以上である。
本発明の熱間プレス成形品は、その形態や用途は限定されないが、例えば、車両ボディ、バンパー、オイルパン、インナーパネル、ピラー（例えば、Ａピラー、Ｂピラー、Ｃピラー、Ｄピラーなど）、ホイルハウス等として用いることができる。
以下に、実施例に基づいて本発明を更に詳細に説明するが、本発明の範囲は以下に示す実施例により限定的に解釈されない。
［実施例１］
＜工程（１）＞
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間で７６０℃に達するように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフェライトとオーステナイトを含む領域となる。
＜工程（１）＞
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間で７６０℃に達するように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフェライトとオーステナイトを含む領域となる。
＜工程（２）＞
工程（１）で各領域が所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。
工程（１）で各領域が所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。
＜工程（３）＞
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で７００℃に達するように、第二領域及び領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で７００℃に達するように、第二領域及び領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。
＜工程（４）＞
工程（３）で各領域が所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、工程（２）と同様に行った。プレス冷却により、鋼板を平板に成形しつつ、急冷し、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域とを有していた。また、第二領域は、フェライトと焼戻しマルテンサイトの組成比が長手方向に一定である部分（組織割合一定部分）と、領域（１Ｐ）から遠い部分から領域（１Ｐ）に近い部分に向かって、焼戻しマルテンサイトの比率が徐々に増加している部分（組織割合傾斜部分）を有し、組織割合傾斜部分が領域（１Ｐ）と隣接していた。
工程（３）で各領域が所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、工程（２）と同様に行った。プレス冷却により、鋼板を平板に成形しつつ、急冷し、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域とを有していた。また、第二領域は、フェライトと焼戻しマルテンサイトの組成比が長手方向に一定である部分（組織割合一定部分）と、領域（１Ｐ）から遠い部分から領域（１Ｐ）に近い部分に向かって、焼戻しマルテンサイトの比率が徐々に増加している部分（組織割合傾斜部分）を有し、組織割合傾斜部分が領域（１Ｐ）と隣接していた。
［機械的特性の評価］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、及び第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）のそれぞれについてビッカース硬さを測定した。ビッカース硬度計を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４４（２００９年版）の規定に準拠し、３００ｇｆ（荷重３００ｇ、ＨＶ０．３）で５点測定し、その平均値を求めた。
その結果、領域（１Ｑ）は５２３ＨＶであり、領域（１Ｐ）は２７３ＨＶであり、第二領域は２２３ＨＶであった。この結果より、実施例１では、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、及び第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）のそれぞれについてビッカース硬さを測定した。ビッカース硬度計を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４４（２００９年版）の規定に準拠し、３００ｇｆ（荷重３００ｇ、ＨＶ０．３）で５点測定し、その平均値を求めた。
その結果、領域（１Ｑ）は５２３ＨＶであり、領域（１Ｐ）は２７３ＨＶであり、第二領域は２２３ＨＶであった。この結果より、実施例１では、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
なお、ソフト部である第二領域及び領域（１Ｐ）の硬さを、工程（１）又は工程（３）の加熱により到達する第二領域又は領域（１Ｐ）の最高温度を変化させることで調整できることを、別途試験を行うことにより確認した。その結果、第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）の硬さは、下限値が２２３ＨＶ（約７１０ＭＰａ）までの範囲で調整可能であることが分かった。また、領域（１Ｐ）の硬さは、下限値が２７０ＨＶ（約８５０ＭＰａ）までの範囲で調整可能であることが分かった。この結果から、本発明の熱間プレス成形品は、種々の用途及び仕様に応じて、ソフト部の特性を調整することが可能であることが分かった。
［結晶粒度の測定］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を、ＪＩＳ Ｇ０５５１（２０１３）に基づいて測定した。５点測定して平均値を求めたところ、結晶粒度番号は１１．９（結晶粒径が約６．５μｍ）であった。
なお、参考のため、工程（２）の後で、かつ工程（３）の前の鋼板の第一領域のマルテンサイトの結晶粒度を、同様に、５点測定して平均値を求めたところ、結晶粒度番号は１１．１（結晶粒径が約８．５μｍ）であった。
この結果より、実施例１では、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を、ＪＩＳ Ｇ０５５１（２０１３）に基づいて測定した。５点測定して平均値を求めたところ、結晶粒度番号は１１．９（結晶粒径が約６．５μｍ）であった。
なお、参考のため、工程（２）の後で、かつ工程（３）の前の鋼板の第一領域のマルテンサイトの結晶粒度を、同様に、５点測定して平均値を求めたところ、結晶粒度番号は１１．１（結晶粒径が約８．５μｍ）であった。
この結果より、実施例１では、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
［実施例２］
次に、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部の靱性を評価するために、ドイツ自動車工業会で規定されたＶＤＡ基準（ＶＤＡ２３８－１００）に基づく曲げ強度の試験（曲げ試験）を行った。
曲げ強度の試験に用いた試験片は、以下のようにして作成した。
次に、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部の靱性を評価するために、ドイツ自動車工業会で規定されたＶＤＡ基準（ＶＤＡ２３８－１００）に基づく曲げ強度の試験（曲げ試験）を行った。
曲げ強度の試験に用いた試験片は、以下のようにして作成した。
＜試験片の作成＞
実施例１の工程（１）で第一領域を設けないこと以外は実施例１と同様にして、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片を作成した。
この試験片は、全体がフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態になっており、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部のうち第二領域に相当するものである。
実施例１の工程（１）で第一領域を設けないこと以外は実施例１と同様にして、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片を作成した。
この試験片は、全体がフェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した状態になっており、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部のうち第二領域に相当するものである。
［曲げ強度の測定］
図３に示すように、直径３０ｍｍの２つの支持ロール３１の上に、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片３２を置き、パンチ３３を速度２０ｍｍ／ｍｉｎで押し込む。パンチの先端部の曲率半径は０．４ｍｍである。ロールの間隔は板状試験片の板厚×２＋０．５ｍｍとした。試験片に亀裂が生じた時（最大荷重時）の曲げ角度（ＶＤＡ曲げ角度）を求めた。最大荷重時の曲げ角度が大きいほど、圧壊時の靱性が高いことを示す。なお、曲げ角度とは、図４に示すように、曲げ試験後の折れ曲がった試験片３４のなす角度をα（αは０°～１８０°）としたとき、（１８０°－α）×１／２で求められる角度である。
図３に示すように、直径３０ｍｍの２つの支持ロール３１の上に、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片３２を置き、パンチ３３を速度２０ｍｍ／ｍｉｎで押し込む。パンチの先端部の曲率半径は０．４ｍｍである。ロールの間隔は板状試験片の板厚×２＋０．５ｍｍとした。試験片に亀裂が生じた時（最大荷重時）の曲げ角度（ＶＤＡ曲げ角度）を求めた。最大荷重時の曲げ角度が大きいほど、圧壊時の靱性が高いことを示す。なお、曲げ角度とは、図４に示すように、曲げ試験後の折れ曲がった試験片３４のなす角度をα（αは０°～１８０°）としたとき、（１８０°－α）×１／２で求められる角度である。
３回試験を行い、平均値を求めた結果、実施例２の試験片の曲げ角度は、６２°であった。
［実施例３］
＜試験片の作成＞
実施例１の工程（１）で第二領域を設けず、かつ工程（３）で第一領域をすべて焼戻しマルテンサイトとしたこと以外は実施例１と同様にして、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片を作成した。
この試験片は、全体が焼戻しマルテンサイトになっており、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部のうち領域（１Ｐ）に相当するものである。
＜試験片の作成＞
実施例１の工程（１）で第二領域を設けず、かつ工程（３）で第一領域をすべて焼戻しマルテンサイトとしたこと以外は実施例１と同様にして、６０ｍｍ×６０ｍｍの板状試験片を作成した。
この試験片は、全体が焼戻しマルテンサイトになっており、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部のうち領域（１Ｐ）に相当するものである。
［曲げ強度の測定］
実施例２と同様に、曲げ試験を３回行い、曲げ角度の平均値を求めた結果、実施例３の試験片の曲げ角度は、６０°であった。
実施例２と同様に、曲げ試験を３回行い、曲げ角度の平均値を求めた結果、実施例３の試験片の曲げ角度は、６０°であった。
［実施例４］
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いて、以下のようにして、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域に加え、更に、第三領域（フェライトとパーライトを含む領域）を有する熱間プレス成形品を製造した。
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いて、以下のようにして、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域に加え、更に、第三領域（フェライトとパーライトを含む領域）を有する熱間プレス成形品を製造した。
＜工程（１）＞
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間で７６０℃に達するように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第二領域に隣接し、かつ第一領域に隣接しない、第三領域は、室温から、２０秒間で６５０℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフ
ェライトとオーステナイトを含む領域となり、第三領域はフェライトとパーライトを含む状態を維持する。
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間で７６０℃に達するように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第二領域に隣接し、かつ第一領域に隣接しない、第三領域は、室温から、２０秒間で６５０℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフ
ェライトとオーステナイトを含む領域となり、第三領域はフェライトとパーライトを含む状態を維持する。
＜工程（２）＞
工程（１）で各領域が所望の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。第三領域の金属組織はフェライトとパーライトを含むものであった。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。
工程（１）で各領域が所望の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。第三領域の金属組織はフェライトとパーライトを含むものであった。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。
＜工程（３）＞
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で７００℃に達するように、領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。また、第三領域は、室温から、２０秒間で６５０℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。第三領域はフェライトとパーライトを含む領域のままである。
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で７００℃に達するように、領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。また、第三領域は、室温から、２０秒間で６５０℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。第三領域はフェライトとパーライトを含む領域のままである。
＜工程（４）＞
工程（３）で各領域が上記所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、工程（２）と同様に行った。プレス冷却により、鋼板を平板に成形しつつ、急冷し、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、更に、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとパーライトを含む第三領域を有していた。
工程（３）で各領域が上記所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、工程（２）と同様に行った。プレス冷却により、鋼板を平板に成形しつつ、急冷し、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は５～１０秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、更に、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとパーライトを含む第三領域を有していた。
［機械的特性の評価］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）、及び第三領域（フェライトとパーライトを含む領域）のそれぞれについてビッカース硬さを実施例１と同様に測定した。
その結果、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域の硬度は、それぞれ実施例１と同様であり、第三領域は２００ＨＶであった。この結果より、実施例４では、実施例１と同様に、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）、及び第三領域（フェライトとパーライトを含む領域）のそれぞれについてビッカース硬さを実施例１と同様に測定した。
その結果、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域の硬度は、それぞれ実施例１と同様であり、第三領域は２００ＨＶであった。この結果より、実施例４では、実施例１と同様に、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
なお、ソフト部である第二領域及び領域（１Ｐ）の硬さは、前述のように、工程（１）又は工程（３）の加熱により到達する第二領域又は領域（１Ｐ）の最高温度を変化させることで調整できる。したがって、実施例４の熱間プレス成形品は、種々の用途及び仕様に応じて、ソフト部の特性を調整することが可能である。
［結晶粒度の測定］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を測定したところ、結晶粒度番号は実施例１における領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号と同様であった。
この結果より、実施例４においても、実施例１と同様に、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を測定したところ、結晶粒度番号は実施例１における領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号と同様であった。
この結果より、実施例４においても、実施例１と同様に、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
［比較例１］
比較のため、以下に示すように、本発明の熱間プレス成形方法以外の方法で熱間プレス成形品を製造し、評価を行った。
比較のため、以下に示すように、本発明の熱間プレス成形方法以外の方法で熱間プレス成形品を製造し、評価を行った。
＜比較例１の熱間プレス成形品の作成＞
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いた。
鋼板を直接通電加熱装置を用いて通電加熱した。このとき、鋼板の一部を９００℃になるように加熱してオーステナイトに変態させ、かつ他の一部の加熱により到達する最高温度をＡ１点未満の温度に制御し、フェライトを維持させた。その後、プレス冷却を行い、焼入れすることで、オーステナイトをマルテンサイトに変態させた。このようにして、比較例１の熱間プレス成形品を得た。比較例１の熱間プレス成形品を調べたところ、一部はマルテンサイトであり（この部分を「Ｒ（Ｍ）部」とも呼ぶ）、一部はフェライト及びパーライトであり（この部分を「Ｒ（Ｆ＋Ｐ）部」とも呼ぶ）、Ｒ（Ｍ）部とＲ（Ｆ＋Ｐ）部との間に、フェライトとマルテンサイトが混在した部分（この部分を「Ｒ（Ｆ＋Ｍ）部」とも呼ぶ）が存在していた。
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いた。
鋼板を直接通電加熱装置を用いて通電加熱した。このとき、鋼板の一部を９００℃になるように加熱してオーステナイトに変態させ、かつ他の一部の加熱により到達する最高温度をＡ１点未満の温度に制御し、フェライトを維持させた。その後、プレス冷却を行い、焼入れすることで、オーステナイトをマルテンサイトに変態させた。このようにして、比較例１の熱間プレス成形品を得た。比較例１の熱間プレス成形品を調べたところ、一部はマルテンサイトであり（この部分を「Ｒ（Ｍ）部」とも呼ぶ）、一部はフェライト及びパーライトであり（この部分を「Ｒ（Ｆ＋Ｐ）部」とも呼ぶ）、Ｒ（Ｍ）部とＲ（Ｆ＋Ｐ）部との間に、フェライトとマルテンサイトが混在した部分（この部分を「Ｒ（Ｆ＋Ｍ）部」とも呼ぶ）が存在していた。
比較例１の熱間プレス成形品のＲ（Ｆ＋Ｍ）部のビッカース硬度を求めた。ビッカース硬度計を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４４（２００９年版）の規定に準拠し、３００ｇｆ（荷重３００ｇ、ＨＶ０．３）で５点測定し、その平均値を求めた。結果は、２９４ＨＶであった。
［比較例２］
比較例１のＲ（Ｆ＋Ｍ）部に相当する板状試験片を作成し、実施例２と同様にして曲げ試験を３回行い、曲げ角度の平均値を求めた。比較例２の試験片の曲げ角度は、２７°であった。
比較例１のＲ（Ｆ＋Ｍ）部に相当する板状試験片を作成し、実施例２と同様にして曲げ試験を３回行い、曲げ角度の平均値を求めた。比較例２の試験片の曲げ角度は、２７°であった。
実施例２及び実施例３と比較例２との比較により、本発明の熱間プレス成形方法で得られる熱間プレス成形品のソフト部は靱性に優れていることが分かった。
［実施例５］
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いて、以下のようにして、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域に加え、更に、第三領域（フェライトとセメンタイトを含む領域）を有する熱間プレス成形品を製造した。
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板を用いて、以下のようにして、領域（１Ｑ）、領域（１Ｐ）、及び第二領域に加え、更に、第三領域（フェライトとセメンタイトを含む領域）を有する熱間プレス成形品を製造した。
＜工程（１）＞
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板（長さ１２００ｍｍ、幅５００ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間でオーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満の範囲内になるように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第二領域に隣接し、かつ第一領域に隣接しない、第三領域は、室温から、２０秒間で６００℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフェライトとオーステナイトを含む領域となり、第三領域はフェライトとセメンタイトを含む状態を維持する。
図５の（Ａ）の鋼板６０は工程（１）を行う前の状態を示している。図５の（Ａ）の鋼板６０の金属組織はフェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなる。
図５の（Ｂ）は工程（１）を行い、鋼板６１の一部である第一領域（１Ｅ）の金属組織がオーステナイト（γ）に変態し、鋼板６１の他の一部であり第一領域（１Ｅ）に隣接する第二領域（２Ｉ）の金属組織がフェライト（Ｆ）とオーステナイト（γ）を含む領域となっている状態を示している。また、鋼板６１の他の一部であり第二領域（２Ｉ）に隣接し、かつ第一領域（１Ｅ）に隣接しない、第三領域（３Ｅ）の金属組織はフェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなる。
ホットスタンプ用１５００ＭＰａ級鋼板（長さ１２００ｍｍ、幅５００ｍｍ、厚さ１ｍｍ）を直接通電加熱装置の左右の電極の間に懸架して、鋼板を上下の電極で挟み左右の電極間に通電した。ここで、鋼板の一部である第一領域は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように加熱した。また、第一領域に隣接する、鋼板の他の一部である第二領域は、室温から、２０秒間でオーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満の範囲内になるように、第二領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第二領域に隣接し、かつ第一領域に隣接しない、第三領域は、室温から、２０秒間で６００℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、第一領域はオーステナイトとなり、第二領域はフェライトとオーステナイトを含む領域となり、第三領域はフェライトとセメンタイトを含む状態を維持する。
図５の（Ａ）の鋼板６０は工程（１）を行う前の状態を示している。図５の（Ａ）の鋼板６０の金属組織はフェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなる。
図５の（Ｂ）は工程（１）を行い、鋼板６１の一部である第一領域（１Ｅ）の金属組織がオーステナイト（γ）に変態し、鋼板６１の他の一部であり第一領域（１Ｅ）に隣接する第二領域（２Ｉ）の金属組織がフェライト（Ｆ）とオーステナイト（γ）を含む領域となっている状態を示している。また、鋼板６１の他の一部であり第二領域（２Ｉ）に隣接し、かつ第一領域（１Ｅ）に隣接しない、第三領域（３Ｅ）の金属組織はフェライト（Ｆ）とセメンタイト（θ）とからなる。
＜工程（２）＞
工程（１）で各領域が所望の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。第三領域の金属組織はフェライトとセメンタイトを含むものであった。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は１５秒であった。
なお、鋼板の長さ方向に金属組織が変化するように第一領域、第二領域及び第三領域を設けた。第一領域の長さは８１０ｍｍであり、第二領域の長さは２０ｍｍであり、第三領域の長さは３７０ｍｍであった。
図５の（Ｃ）は、工程（２）のプレス冷却を行った後の鋼板６２の状態を示している。鋼板６２は、金属組織がマルテンサイト（Ｍ）である第一領域（１Ｆ）と、金属組織がフェライト（Ｆ）及びマルテンサイト（Ｍ）である第二領域（２Ｊ）と、金属組織がフェライト（Ｆ）及びセメンタイト（θ）である第三領域（３Ｆ）を有する。
工程（１）で各領域が所望の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を平板に成形しつつ、急冷して焼入れして、第一領域の金属組織をマルテンサイトに変態させ、第二領域の金属組織をフェライトとマルテンサイトを含む状態に変化させた。第三領域の金属組織はフェライトとセメンタイトを含むものであった。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は１５秒であった。
なお、鋼板の長さ方向に金属組織が変化するように第一領域、第二領域及び第三領域を設けた。第一領域の長さは８１０ｍｍであり、第二領域の長さは２０ｍｍであり、第三領域の長さは３７０ｍｍであった。
図５の（Ｃ）は、工程（２）のプレス冷却を行った後の鋼板６２の状態を示している。鋼板６２は、金属組織がマルテンサイト（Ｍ）である第一領域（１Ｆ）と、金属組織がフェライト（Ｆ）及びマルテンサイト（Ｍ）である第二領域（２Ｊ）と、金属組織がフェライト（Ｆ）及びセメンタイト（θ）である第三領域（３Ｆ）を有する。
＜工程（３）＞
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で６００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満の範囲内になるように、領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。また、第三領域は、室温から、２０秒間で６００℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。第三領域はフェライトとセメンタイトを含む領域のままである。
なお、領域（１Ｑ）の長さは８００ｍｍであり、領域（１Ｐ）の長さは１０ｍｍであり、第二領域の長さは２０ｍｍであり、第三領域の長さは３７０ｍｍであった。
図５の（Ｄ）は工程（３）を行い、鋼板６３の一部である第二領域（２Ｋ）の金属組織がフェライト（Ｆ）及び焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）を含むものとなり、第一領域の一部であって第二領域（２Ｋ）に隣接する領域（１Ｐ）（図５中の１ＰＥ）の金属組織が焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）になり、第一領域の他の一部であって領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）（図５中の１ＱＥ）の金属組織がオーステナイト（γ）になっている状態を示している。また、鋼板６３の一部である第三領域（３Ｇ）はフェライトとセメンタイトを含む領域のままである。
工程（２）で得られた、平板状の鋼板を、工程（１）で用いた直接通電加熱装置を用いて再び通電加熱した。ここで、第二領域と、第一領域の一部であって第二領域に隣接する領域（１Ｐ）は、室温から、２０秒間で６００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満の範囲内になるように、領域（１Ｐ）の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。また、第一領域のうち領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）は、室温から、２０秒間で９００℃に達するように通電加熱した。また、第三領域は、室温から、２０秒間で６００℃に達するように、第三領域の加熱により到達する最高温度を制御して通電加熱した。この通電加熱により、領域（１Ｑ）はオーステナイトとなり、領域（１Ｐ）は焼戻しマルテンサイトとなり、第二領域はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域となる。第三領域はフェライトとセメンタイトを含む領域のままである。
なお、領域（１Ｑ）の長さは８００ｍｍであり、領域（１Ｐ）の長さは１０ｍｍであり、第二領域の長さは２０ｍｍであり、第三領域の長さは３７０ｍｍであった。
図５の（Ｄ）は工程（３）を行い、鋼板６３の一部である第二領域（２Ｋ）の金属組織がフェライト（Ｆ）及び焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）を含むものとなり、第一領域の一部であって第二領域（２Ｋ）に隣接する領域（１Ｐ）（図５中の１ＰＥ）の金属組織が焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）になり、第一領域の他の一部であって領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）（図５中の１ＱＥ）の金属組織がオーステナイト（γ）になっている状態を示している。また、鋼板６３の一部である第三領域（３Ｇ）はフェライトとセメンタイトを含む領域のままである。
＜工程（４）＞
工程（３）で各領域が上記所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を、幅方向の断面がハット型となる形状に成形しつつ、急冷して焼入れし、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は１５秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、更に、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有していた。
図５の（Ｅ）は、工程（４）のプレス冷却を行い、製造された熱間プレス成形品６４の状態を示している。工程（３）の後の鋼板は、図示しないプレス型によりプレス成形され、かつ冷却されて、熱間プレス成形品６４となる。熱間プレス成形品６４において、領域（１Ｑ）（図５の１ＱＦ）の金属組織はマルテンサイト（Ｍ）となり、領域（１Ｐ）（図５中の１ＰＦ）の金属組織は焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）であり、第二領域（２Ｌ）の金属組織はフェライト（Ｆ）と焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）とが混在した状態であり、第三領域（３Ｈ）の金属組織はフェライトとセメンタイトとからなる。熱間プレス成形品６４は、幅方向の断面がハット型となる形状である。図６に熱間プレス成形品６４の斜視図を示す。
工程（３）で各領域が上記所定の温度に達した時点で通電を止めて、直ちにプレス冷却を行った。プレス冷却は、鋼板を急冷するための冷却水を誘導する水路が内部に設けられた成形型を用いて行い、鋼板を、幅方向の断面がハット型となる形状に成形しつつ、急冷して焼入れし、熱間プレス成形品を得た。プレス冷却時間（プレス金型下死点保持時間）は１５秒であった。得られた熱間プレス成形品を調べたところ、マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、領域（１Ｐ）に隣接し、かつ領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、更に、第二領域に隣接し、かつ領域（１Ｐ）及び領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有していた。
図５の（Ｅ）は、工程（４）のプレス冷却を行い、製造された熱間プレス成形品６４の状態を示している。工程（３）の後の鋼板は、図示しないプレス型によりプレス成形され、かつ冷却されて、熱間プレス成形品６４となる。熱間プレス成形品６４において、領域（１Ｑ）（図５の１ＱＦ）の金属組織はマルテンサイト（Ｍ）となり、領域（１Ｐ）（図５中の１ＰＦ）の金属組織は焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）であり、第二領域（２Ｌ）の金属組織はフェライト（Ｆ）と焼戻しマルテンサイト（ＭＴ）とが混在した状態であり、第三領域（３Ｈ）の金属組織はフェライトとセメンタイトとからなる。熱間プレス成形品６４は、幅方向の断面がハット型となる形状である。図６に熱間プレス成形品６４の斜視図を示す。
［機械的特性の評価］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）、及び第三領域（フェライトとセメンタイトを含む領域）のそれぞれについてビッカース硬さを実施例１と同様に測定した。
その結果、領域（１Ｑ）は４５０～５００ＨＶ（１５００～１７００ＭＰａ）であり、領域（１Ｐ）は約２８０ＨＶ（約８９０ＭＰａ）であり、第二領域は２００～２８０ＨＶ（６４０～８９０ＭＰａ）であり、第三領域は１７０～２００ＨＶ（５５０～６４０ＭＰａ）であった。この結果より、実施例５では、実施例１と同様に、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）（マルテンサイト）、領域（１Ｐ）（焼戻しマルテンサイト）、第二領域（フェライトと焼戻しマルテンサイトが混在した領域）、及び第三領域（フェライトとセメンタイトを含む領域）のそれぞれについてビッカース硬さを実施例１と同様に測定した。
その結果、領域（１Ｑ）は４５０～５００ＨＶ（１５００～１７００ＭＰａ）であり、領域（１Ｐ）は約２８０ＨＶ（約８９０ＭＰａ）であり、第二領域は２００～２８０ＨＶ（６４０～８９０ＭＰａ）であり、第三領域は１７０～２００ＨＶ（５５０～６４０ＭＰａ）であった。この結果より、実施例５では、実施例１と同様に、強度に優れるハード部と、後加工しやすいソフト部とを有する熱間プレス成形品が得られたことが分かった。
なお、ソフト部である第二領域及び領域（１Ｐ）の硬さは、前述のように、工程（１）又は工程（３）の加熱により到達する第二領域又は領域（１Ｐ）の最高温度を変化させることで調整できる。したがって、実施例５の熱間プレス成形品は、種々の用途及び仕様に応じて、ソフト部の特性を調整することが可能である。
［結晶粒度の測定］
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を測定したところ、結晶粒度番号は１１．７であった。
この結果より、実施例５においても、実施例１と同様に、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
得られた熱間プレス成形品の領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度を測定したところ、結晶粒度番号は１１．７であった。
この結果より、実施例５においても、実施例１と同様に、急速短時間加熱からの焼入れを２回行うことで、領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度が微細化したことが分かった。
１０、１１、１２、１３、４０、４１、４２、４３、６０、６１、６２、６３ 鋼板
１４、４４、６４ 熱間プレス成形品
２０、２１、５０、５１ プレス型
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ、１Ｆ 第一領域
２Ａ、２Ｂ、２Ｃ、２Ｄ、２Ｅ、２Ｆ、２Ｇ、２Ｈ、２Ｉ、２Ｊ、２Ｋ、２Ｌ 第二領域
１ＰＡ、１ＰＢ、１ＰＣ、１ＰＤ、１ＰＥ、１ＰＦ 領域（１Ｐ）
１ＱＡ、１ＱＢ、１ＱＣ、１ＱＤ、１ＱＥ、１ＱＦ 領域（１Ｑ）
３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、３Ｄ、３Ｅ、３Ｆ、３Ｇ、３Ｈ 第三領域
Ｆ フェライト
θ セメンタイト
Ｐ パーライト
γ オーステナイト
Ｍ マルテンサイト
ＭＴ 焼戻しマルテンサイト
３１ 支持ロール
３２ 試験片
３３ パンチ
３４ 曲げ試験後の試験片
α 曲げ試験後の試験片のなす角度
１４、４４、６４ 熱間プレス成形品
２０、２１、５０、５１ プレス型
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ、１Ｄ、１Ｅ、１Ｆ 第一領域
２Ａ、２Ｂ、２Ｃ、２Ｄ、２Ｅ、２Ｆ、２Ｇ、２Ｈ、２Ｉ、２Ｊ、２Ｋ、２Ｌ 第二領域
１ＰＡ、１ＰＢ、１ＰＣ、１ＰＤ、１ＰＥ、１ＰＦ 領域（１Ｐ）
１ＱＡ、１ＱＢ、１ＱＣ、１ＱＤ、１ＱＥ、１ＱＦ 領域（１Ｑ）
３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、３Ｄ、３Ｅ、３Ｆ、３Ｇ、３Ｈ 第三領域
Ｆ フェライト
θ セメンタイト
Ｐ パーライト
γ オーステナイト
Ｍ マルテンサイト
ＭＴ 焼戻しマルテンサイト
３１ 支持ロール
３２ 試験片
３３ パンチ
３４ 曲げ試験後の試験片
α 曲げ試験後の試験片のなす角度
Claims (11)
- 鋼板を加熱して、前記鋼板の一部である第一領域をオーステナイトにし、かつ前記鋼板の他の一部であり前記第一領域に隣接する第二領域をフェライトとオーステナイトを含む領域にする工程（１）と、
前記工程（１）の後の前記鋼板全体をプレス冷却し、前記第一領域をマルテンサイトにし、かつ前記第二領域をフェライトとマルテンサイトを含む領域にする工程（２）と、
前記工程（２）の後の前記鋼板を加熱して、前記第二領域をフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む領域にし、前記第一領域の一部であって前記第二領域に隣接する領域（１Ｐ）を焼戻しマルテンサイトにし、前記第一領域の他の一部であって前記領域（１Ｐ）以外の領域（１Ｑ）をオーステナイトにする工程（３）と、
前記工程（３）の後の前記鋼板全体をプレス冷却して、前記領域（１Ｑ）をマルテンサイトにするとともに前記鋼板を成形する工程（４）と、を有する、熱間プレス成形方法。 - 前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、それぞれ、加熱開始から加熱完了までの加熱時間が３０秒以内である、請求項１に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記工程（１）における加熱、及び前記工程（３）における加熱は、抵抗加熱である、請求項１又は２に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記工程（１）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、請求項１～３のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記工程（３）における加熱は、前記鋼板の部位ごとに加熱により到達する最高温度を変えることにより行う、請求項１～４のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記工程（１）の加熱により到達する前記第二領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）以上オーステナイト変態完了温度（Ａ３点）未満である、請求項１～５のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記工程（３）の加熱により到達する前記第二領域及び前記領域（１Ｐ）の最高温度が、それぞれ４００℃以上オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、請求項１～６のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。
- 前記鋼板が前記鋼板の一部である第三領域を有し、
前記第三領域は、前記第二領域に隣接し、かつ前記第一領域、前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接せず、
前記第三領域が、前記工程（１）～（４）のいずれにおいても、フェライトとセメンタイトを含む領域である、請求項１～７のいずれか一項に記載の熱間プレス成形方法。 - 前記工程（１）及び前記工程（３）の加熱により到達する前記第三領域の最高温度が、オーステナイト変態開始温度（Ａ１点）未満である、請求項８に記載の熱間プレス成形方法。
- マルテンサイトからなる領域（１Ｑ）と、
前記領域（１Ｑ）に隣接する、焼戻しマルテンサイトからなる領域（１Ｐ）と、
前記領域（１Ｐ）に隣接し、かつ前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライト及び焼戻しマルテンサイトを含む第二領域と、
を有し、前記領域（１Ｑ）のマルテンサイトの結晶粒度番号が１０以上である、熱間プレス成形品。 - 前記第二領域に隣接し、かつ前記領域（１Ｐ）及び前記領域（１Ｑ）に隣接しない、フェライトとセメンタイトを含む第三領域を有する、請求項１０に記載の熱間プレス成形品。
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-
2019
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- 2019-10-17 DE DE112019005194.6T patent/DE112019005194T5/de active Pending
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