JP7258212B2 - 空気調和装置 - Google Patents

Description

本開示は、非共沸混合冷媒が循環する冷媒回路を有する空気調和装置に関する。

地球温暖化抑制のため、モントリオール議定書および欧州のＦ－ｇａｓ規制などにより冷媒のＧＷＰ（Ｇｒｏｂａｌ Ｗａｒｍｉｎｇ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ）が規制されている。ＧＷＰの低い冷媒は、沸点の異なる複数種の冷媒を混合させた非共沸混合冷媒が多い。非共沸混合冷媒は、蒸発行程および凝縮行程の各行程において、行程の開始から終了まで温度が一定でなく温度勾配が生じる。温度勾配は、蒸発行程において、蒸発器の冷媒入口側の冷媒温度が低くなる方向に作用する。そのため、非共沸混合冷媒を用いる空気調和装置は、蒸発器の冷媒入口の冷媒温度が０℃以下に低下し、着霜または凍結が生じやすい。

従来、非共沸混合冷媒の着霜を抑制する空気調和装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１に開示された空気調和装置は、蒸発器の冷媒入口側の飽和温度を上昇させて着霜を抑制するために、蒸発器の中間部分にキャピラリチューブ等の減圧手段が設けられている。

特開昭６０－１４００４８号公報

しかしながら、特許文献１に開示された空気調和装置では、蒸発器の冷媒入口から減圧手段までの区間で冷媒と空気との温度差が小さくなるため、熱交換性能が低下する。

本開示は、上記のような課題を解決するためになされたもので、暖房運転時に蒸発器として作用する熱源側熱交換器の熱交換性能の低下を抑制する空気調和装置を提供するものである。

本開示に係る空気調和装置は、圧縮機と、並列に接続された第１熱源側熱交換器および第２熱源側熱交換器を含む熱源側熱交換器と、負荷側絞り装置と、負荷側熱交換器とが配管で接続され、非共沸混合冷媒が循環する冷媒回路と、暖房運転時に前記負荷側絞り装置から流出する冷媒を分流して前記熱源側熱交換器に流通させる第１冷媒配管および第２冷媒配管と、前記第１冷媒配管に設けられ、前記暖房運転時に前記第１冷媒配管を介して前記第１熱源側熱交換器に流入する冷媒を減圧する第１絞り装置と、前記第２冷媒配管に設けられ、前記暖房運転時に前記第２冷媒配管を介して前記第２熱源側熱交換器に流入する冷媒を減圧する第２絞り装置と、前記第２冷媒配管において前記第２絞り装置と前記第２熱源側熱交換器との間を流通する冷媒と、前記暖房運転時に前記第１絞り装置に流入する冷媒とを熱交換させる冷媒間熱交換器と、を有し、前記第１熱源側熱交換器および前記第２熱源側熱交換器は、前記第１熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失が前記第２熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失よりも大きい構成である。

本開示によれば、暖房運転時に第１熱源側熱交換器に流入する冷媒は高い温度を維持したまま、第１熱源側熱交換器内の圧力損失に応じて圧力が低下する。また、第２熱源側熱交換器に流入する冷媒は、冷媒間熱交換器において過熱され温度が上昇する。そのため、熱源側熱交換器の冷媒入口側の冷媒温度が低くなることが抑えられる。したがって、暖房運転時に蒸発器として作用する熱源側熱交換器の熱交換性能の低下を抑制できる。

実施の形態１に係る空気調和装置の冷媒回路の一構成例を示す模式図である。 図１に示した制御装置の一構成例を示すハードウェア構成図である。 図１に示した制御装置の別の構成例を示すハードウェア構成図である。 実施の形態１に係る空気調和装置の暖房運転時の作用を説明するためのｐ－ｈ線図である。 図１に示した第１熱源側熱交換器に設けられる伝熱管の一例を示す模式図である。 図１に示した第２熱源側熱交換器に設けられる伝熱管の一例を示す模式図である。 図５に示した複数の伝熱管の流路断面積と図６に示した伝熱管の流路断面積とを比較するための模式図である。 実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒回路の一構成例を示す模式図である。

図面を参照して、本開示の空気調和装置の実施の形態を説明する。複数の図面間において、同等な構成については同一の符号を付し、一度説明した構成は、その後の別の実施の形態において、その説明を適宜省略し、または簡略化する。また、各図に記載した構成について、構成の形状、大きさおよび配置などは、図に示した場合に限定されない。

実施の形態１．
本実施の形態１の空気調和装置の構成を説明する。
［空気調和装置の全体構成］
図１は、実施の形態１に係る空気調和装置の冷媒回路の一構成例を示す模式図である。空気調和装置１００は、熱源を生成する室外機１と、室外機１によって生成された熱源を利用する室内機２ａおよび２ｂとを有する。本実施の形態１においては、室外機１と室内機２ａおよび２ｂとを循環する冷媒が非共沸混合冷媒である。空気調和装置１００は、室内機２ａおよび２ｂの運転モードとして、冷房運転モードおよび暖房運転モードを有する。

空気調和装置１００は、室外機１と室内機２ａおよび２ｂとの間で冷媒が流通する冷媒配管として、液主管３と、液主管３から分岐する２本の液枝管５ａおよび５ｂと、ガス主管４と、ガス主管４から分岐する２本のガス枝管６ａおよび６ｂとを有する。室外機１と室内機２ａとは、液主管３および液枝管５ａと、ガス主管４およびガス枝管６ａとによって接続されている。室外機１と室内機２ｂとは、液主管３および液枝管５ｂと、ガス主管４およびガス枝管６ｂとによって接続されている。

［室外機］
図１に示す室外機１の構成を説明する。室外機１は、例えば、部屋の外部である室外に設置される。室外機１は、空調の熱を排出または供給する熱源機として機能する。室外機１は、圧縮機１０と、流路切替装置１１と、熱源側熱交換器１２と、アキュムレータ１３と、熱源側ファン１７と、制御装置３０とを有する。また、室外機１は、第１絞り装置１６と、第２絞り装置１５と、冷媒間熱交換器１４と、第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂとを有する。熱源側熱交換器１２は、並列に接続される第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂを有する。圧縮機１０、流路切替装置１１、熱源側ファン１７、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５のそれぞれは、図に示さない信号線を介して制御装置３０と接続される。

第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂは、熱源側熱交換器１２に流入する冷媒を分流する。第１冷媒配管１８ａは、熱源側熱交換器１２に流入する冷媒のうち、一部の冷媒を第１熱源側熱交換器１２ａに流通させる。第２冷媒配管１８ｂは、熱源側熱交換器１２に流入する冷媒のうち、残りの冷媒を第２熱源側熱交換器１２ｂに流通させる。

第１絞り装置１６は第１冷媒配管１８ａに設けられている。第２絞り装置１５は第２冷媒配管１８ｂに設けられている。冷媒間熱交換器１４は第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂの両方の途中に設けられている。第１冷媒配管１８ａを介して第１熱源側熱交換器１２ａ、第１絞り装置１６および冷媒間熱交換器１４が接続される流路と、第２冷媒配管１８ｂを介して第２熱源側熱交換器１２ｂ、冷媒間熱交換器１４および第２絞り装置１５が接続される流路とが並列に接続される。

圧縮機１０は、低温および低圧の状態の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して高温および高圧の状態にして吐出する。圧縮機１０は、例えば、容量を制御できるインバータ圧縮機である。熱源側ファン１７は、外気を熱源側熱交換器１２に供給する。熱源側ファン１７は、例えば、プロペラファンである。熱源側ファン１７の台数は、１台に限らず、複数台であってもよい。アキュムレータ１３は、圧縮機１０の冷媒吸入口側に接続されている。アキュムレータ１３は、液冷媒が圧縮機１０に流入してしまうことを防ぐ。

流路切替装置１１は、暖房運転モードおよび冷房運転モードの運転モードに対応して、冷媒回路５０ａおよび５０ｂを循環する冷媒の流通方向を切り替える。流路切替装置１１は、暖房運転モードにおいて、圧縮機１０から吐出される冷媒を負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂに流通させ、冷房運転モードにおいて、圧縮機１０から吐出される冷媒を熱源側熱交換器１２に流通させる。流路切替装置１１は、例えば、四方弁である。

第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂは、熱源側ファン１７によって供給される空気と冷媒とを熱交換させる。第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂは、冷房運転モードにおいては凝縮器またはガスクーラとして機能し、暖房運転モードにおいては蒸発器として機能する。図１に示す構成例においては、第２熱源側熱交換器１２ｂは第１熱源側熱交換器１２ａよりも風上側に配置されている。

第１熱源側熱交換器１２ａは、暖房運転モードにおいて、着霜を抑制するために、非共沸混合冷媒の温度勾配に応じた冷媒の圧力損失を生じる構成である。第１熱源側熱交換器１２ａは、第２熱源側熱交換器１２ｂに比べて、大きな冷媒の圧力損失を生じるように、例えば、冷媒の流路断面積が小さい構成である。また、第１熱源側熱交換器１２ａは、第２熱源側熱交換器１２ｂに比べて、伝熱管の流路長を長くしてもよい。

第１絞り装置１６および第２絞り装置１５は、開度を制御できる膨張弁である。第１絞り装置１６および第２絞り装置１５は、例えば、電子式膨張弁である。第１絞り装置１６は、暖房運転モードにおいて、室内機２ａおよび２ｂから第１冷媒配管１８ａを介して第１熱源側熱交換器１２ａに流入する冷媒を減圧する。第２絞り装置１５は、暖房運転モードにおいて、室内機２ａおよび２ｂから第２冷媒配管１８ｂを介して第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する冷媒を減圧する。第１絞り装置１６および第２絞り装置１５は、冷房運転モードにおいて、全開状態となる。

冷媒間熱交換器１４は、第２冷媒配管１８ｂにおいて第２絞り装置１５と第２熱源側熱交換器１２ｂとの間を流通する冷媒と、暖房運転時に第１絞り装置１６に流入する冷媒とを熱交換させる。冷媒間熱交換器１４は、例えば、二重管熱交換器、プレート熱交換器またはシェルアンドチューブ熱交換器である。なお、制御装置３０の構成は、室内機２ａおよび２ｂの構成の説明の後に説明する。

［室内機］
図１に示す室内機２ａおよび２ｂの構成を説明する。室内機２ａおよび２ｂのそれぞれは、例えば、部屋の内部である室内に設置される。室内機２ａは、自機が設置された室内に空調空気を供給する。室内機２ｂは、自機が設置された室内に空調空気を供給する。室内機２ａは、負荷側絞り装置２０ａと、負荷側熱交換器２１ａと、負荷側ファン２２ａと、室温センサ２３ａとを有する。室内機２ｂは、負荷側絞り装置２０ｂと、負荷側熱交換器２１ｂと、負荷側ファン２２ｂと、室温センサ２３ｂとを有する。室内機２ａおよび２ｂに冷媒漏洩検知器（図示せず）が設けられていてもよい。

負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂと、負荷側ファン２２ａおよび２２ｂと、室温センサ２３ａおよび２３ｂとのそれぞれは、図に示さない信号線を介して制御装置３０と接続される。室温センサ２３ａは、室内機２ａが設置された部屋の室温を検出し、検出した室温のデータを制御装置３０に出力する。室温センサ２３ｂは、室内機２ｂが設置された部屋の室温を検出し、検出した室温のデータを制御装置３０に出力する。

負荷側ファン２２ａは、室内機２ａが設置された部屋から空気を吸い込んで、吸い込んだ空気を負荷側熱交換器２１ａに供給する。負荷側ファン２２ｂは、室内機２ｂが設置された部屋から空気を吸い込んで、吸い込んだ空気を負荷側熱交換器２１ｂに供給する。負荷側ファン２２ａおよび２２ｂは、例えば、クロスフローファンである。

負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂは、冷媒を減圧して膨張させる減圧弁または膨張弁として機能する。負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂは、例えば、開度を変えることができる電子式膨張弁である。負荷側絞り装置２０ａは、室内機２ａが冷房運転モードで動作するとき、冷媒の流通方向について負荷側熱交換器２１ａの上流側に位置する。負荷側絞り装置２０ｂは、室内機２ｂが冷房運転モードで動作するとき、冷媒の流通方向について負荷側熱交換器２１ｂの上流側に位置する。

負荷側熱交換器２１ａは、ガス枝管６ａおよびガス主管４を介して室外機１の流路切替装置１１と接続され、負荷側絞り装置２０ａ、液枝管５ａおよび液主管３を介して、室外機１の第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂと接続されている。負荷側熱交換器２１ｂは、ガス枝管６ｂおよびガス主管４を介して室外機１の流路切替装置１１と接続され、負荷側絞り装置２０ｂ、液枝管５ｂおよび液主管３を介して、室外機１の第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂと接続されている。

負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂは、冷房運転モードにおいては蒸発器として機能し、暖房運転モードにおいては凝縮器として機能する。負荷側熱交換器２１ａは、負荷側ファン２２ａによって供給される空気と冷媒とを熱交換させることで、室内に供給する暖房用空気または冷房用空気を生成する。負荷側熱交換器２１ｂは、負荷側ファン２２ｂによって供給される空気と冷媒とを熱交換させることで、室内に供給する暖房用空気または冷房用空気を生成する。

圧縮機１０、熱源側熱交換器１２、負荷側絞り装置２０ａおよび負荷側熱交換器２１ａが冷媒配管で接続され、冷媒が循環する冷媒回路５０ａが構成される。圧縮機１０、熱源側熱交換器１２、負荷側絞り装置２０ｂおよび負荷側熱交換器２１ｂが冷媒配管で接続され、冷媒が循環する冷媒回路５０ｂが構成される。本実施の形態１においては、冷媒回路５０ａおよび５０ｂのそれぞれに、図１に示すように、第１絞り装置１６、第２絞り装置１５および冷媒間熱交換器１４が含まれる。

なお、図１は、室外機１に２台の室内機２ａおよび２ｂが並列に接続される構成を示しているが、室外機１に接続される室内機は１台であってもよく、３台以上であってもよい。また、図１は、負荷側絞り装置２０ａが室内機２ａに設けられ、負荷側絞り装置２０ｂが室内機２ｂに設けられている場合を示している。第１絞り装置１６および第２絞り装置１５が負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂの役目を果たせば、室内機２ａおよび２ｂに絞り装置を設けなくてもよい。室内機が１台の場合、室内機に絞り装置を設けず、室外機に絞り装置を設けてもよい。また、図１は、室外機１に流路切替装置１１が設けられた構成を示しているが、暖房専用機などのように、流路切替装置１１が設けられていない構成であってもよい。さらに、空気調和装置１００に設けられるセンサは室温センサ２３ａおよび２３ｂに限らず、図に示さないセンサが設けられていてもよい。

次に、図１に示した制御装置３０の構成を説明する。制御装置３０は、空気調和装置１００の全体を制御する。制御装置３０は、室温センサ２３ａおよび２３ｂ等の各種センサの検出値と設定温度Ｔｓｅｔとに基づいて、冷媒回路５０ａおよび５０ｂのそれぞれを循環する冷媒の冷凍サイクルを制御する。

室内機２ａのユーザによって、図に示さないリモートコントローラを介して、運転モードおよび設定温度Ｔｓｅｔ１が制御装置３０に入力される。室内機２ｂのユーザによって、図に示さないリモートコントローラを介して、運転モードおよび設定温度Ｔｓｅｔ２が制御装置３０に入力される。本実施の形態１においては、室内機２ａのユーザが選択する運転モードおよび室内機２ｂのユーザが選択する運転モードが同じものとする。

制御装置３０は、室内機２ａおよび２ｂのユーザによって選択された運転モードに対応して、冷媒回路５０ａおよび５０ｂに流れる冷媒の流通方向が切り替わるように、流路切替装置１１を制御する。具体的には、運転モードが暖房運転モードの場合、制御装置３０は、圧縮機１０から吐出される冷媒が負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂに流通するように流路切替装置１１を制御する。運転モードが冷房運転モードの場合、制御装置３０は、圧縮機１０から吐出される冷媒が熱源側熱交換器１２に流通するように流路切替装置１１を制御する。

運転モードが冷房運転モードの場合、制御装置３０は、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５の開度を全開状態に制御する。また、冷房運転モードにおいて、制御装置３０は、次のようにして、室内機２ａおよび２ｂ毎に制御する。制御装置３０は、室温センサ２３ａの検出値が設定温度Ｔｓｅｔ１と一致するように、圧縮機１０の駆動回転数、熱源側ファン１７の回転数、負荷側ファン２２ａの回転数および負荷側絞り装置２０ａの開度を制御する。制御装置３０は、室温センサ２３ｂの検出値が設定温度Ｔｓｅｔ２と一致するように、圧縮機１０の駆動回転数、熱源側ファン１７の回転数、負荷側ファン２２ｂの回転数および負荷側絞り装置２０ｂの開度を制御する。

運転モードが暖房運転モードの場合、制御装置３０は、負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂの流量調整を目的として、冷媒間熱交換器１４で行われる熱交換を妨げないように、減圧が最小限になるように負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂの開度を制御する。例えば、制御装置３０は、負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂの開度を全開状態にする。また、暖房運転モードにおいて、制御装置３０は、次のようにして、室内機２ａおよび２ｂ毎に制御する。制御装置３０は、室温センサ２３ａの検出値が設定温度Ｔｓｅｔ１と一致するように、圧縮機１０の駆動回転数と、熱源側ファン１７の回転数と、負荷側ファン２２ａの回転数と、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５の開度とを制御する。制御装置３０は、室温センサ２３ｂの検出値が設定温度Ｔｓｅｔ２と一致するように、圧縮機１０の駆動回転数と、熱源側ファン１７の回転数と、負荷側ファン２２ｂの回転数と、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５の開度とを制御する。

さらに、暖房運転モードにおいて、制御装置３０は、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５の開度比率Ｒｖを制御することで第１熱源側熱交換器１２ａに流れる冷媒の流量を調節し、第１熱源側熱交換器１２ａにおける冷媒の圧力損失を制御してもよい。制御装置３０は、空気調和装置１００の冷房および暖房の負荷に対応して、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失を制御する。例えば、制御装置３０は、暖房運転モードにおいて、着霜の懸念がない低負荷運転、または高外気温度での運転の場合、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失が小さくなるように、開度比率Ｒｖを制御する。制御装置３０は、暖房運転モードにおいて、着霜の懸念が大きい高負荷運転、または低外気温度での運転の場合、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失が大きくなるように、開度比率Ｒｖを制御する。

開度比率Ｒｖとして、着霜の懸念がない低負荷運転または高外気温度での運転の場合の開度比率Ｒｖｌと、着霜の懸念が大きい高負荷運転または低外気温度での運転の場合の開度比率Ｒｖｈとが予め決められていてもよい。また、図に示さない冷媒温度センサが第１熱源側熱交換器１２ａの暖房運転モードにおける冷媒出口側に設けられ、制御装置３０は、冷媒温度センサの検出値が予め決められた目標温度Ｔｅｍｐになるように、開度比率Ｒｖを制御してもよい。

制御装置３０は、例えば、アナログ回路もしくはデジタル回路、またはこれらの回路を組み合わせた回路で構成される。制御装置３０は、各種機能を実現する回路デバイスなどのハードウェアで構成される。また、制御装置３０は、マイクロコンピュータなどの演算装置がソフトウェアを実行することにより各種機能が実現される構成でもよい。

図１に示した制御装置３０のハードウェアの一例を説明する。図２は、図１に示した制御装置の一構成例を示すハードウェア構成図である。制御装置３０の機能がハードウェアで実行される場合、制御装置３０は、図２に示すように、処理回路８０で構成される。

制御装置３０の機能がハードウェアで実行される場合、処理回路８０は、例えば、単一回路、複合回路、プログラム化したプロセッサ、並列プログラム化したプロセッサ、ＡＳＩＣ（Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ Ｉｎｔｅｇｒａｔｅｄ Ｃｉｒｃｕｉｔ）、ＦＰＧＡ（Ｆｉｅｌｄ－Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ Ｇａｔｅ Ａｒｒａｙ）、または、これらを組み合わせたものに該当する。

図１に示した制御装置３０のハードウェアの別の構成例を説明する。図３は、図１に示した制御装置の別の構成例を示すハードウェア構成図である。制御装置３０の機能がソフトウェアで実行される場合、図１に示した制御装置３０は、図３に示すように、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｕｎｉｔ）等のプロセッサ８１と、メモリ８２とで構成される。制御装置３０の機能は、プロセッサ８１およびメモリ８２により実現される。図３は、プロセッサ８１およびメモリ８２が互いに通信可能に接続されることを示している。

制御装置３０の機能がソフトウェアで実行される場合、制御装置３０の機能は、ソフトウェア、ファームウェア、またはソフトウェアとファームウェアとの組み合わせにより実現される。ソフトウェアおよびファームウェアは、プログラムとして記述され、メモリ８２に格納される。プロセッサ８１は、メモリ８２に記憶されたプログラムを読み出して実行することにより、制御装置３０の機能を実現する。メモリ８２は、上述の開度比率ＲｖｈおよびＲｖｌと、目標温度Ｔｅｍｐとを記憶していてもよい。

メモリ８２として、例えば、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ Ｏｎｌｙ Ｍｅｍｏｒｙ）、フラッシュメモリ、ＥＰＲＯＭ（Ｅｒａｓａｂｌｅ ａｎｄ Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ ＲＯＭ）およびＥＥＰＲＯＭ（Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌｌｙ Ｅｒａｓａｂｌｅ ａｎｄ Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ ＲＯＭ）等の不揮発性の半導体メモリが用いられる。また、メモリ８２として、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ Ａｃｃｅｓｓ Ｍｅｍｏｒｙ）の揮発性の半導体メモリが用いられてもよい。さらに、メモリ８２として、磁気ディスク、フレキシブルディスク、光ディスク、ＣＤ（Ｃｏｍｐａｃｔ Ｄｉｓｃ）、ＭＤ（Ｍｉｎｉ Ｄｉｓｃ）およびＤＶＤ（Ｄｉｇｉｔａｌ Ｖｅｒｓａｔｉｌｅ Ｄｉｓｃ）等の着脱可能な記録媒体が用いられてもよい。

なお、図１は、制御装置３０が室外機１に設けられている場合を例示しているが、制御装置は、室外機１と室内機２ａおよび２ｂとのそれぞれに設けられていてもよく、室内機２ａおよび２ｂのうち、少なくとも一方に設けられていてもよい。空気調和装置１００に複数の制御装置が設けられる場合、複数の制御装置は互いに通信接続され、上述した制御装置３０の機能を実行する。

［空気調和装置の運転モード］
次に、空気調和装置１００が実行する各運転モードについて説明する。空気調和装置１００は、室内機２ａおよび２ｂ毎にユーザからリモートコントローラ（図示せず）を介して入力される指示に基づいて、室内機２ａおよび２ｂの冷房運転および暖房運転を実行する。図１の空気調和装置１００が実行する運転モードは、上述したように、動作する室内機２ａおよび２ｂの全てが冷房運転を行う冷房運転モードと、動作する室内機２ａおよび２ｂの両方が暖房運転を行う暖房運転モードとがある。以下に、各運転モードにおける冷媒の流れを説明する。

［冷房運転モード］
図１を参照して、冷房運転モードにおける冷媒の流れを説明する。図１において、冷房運転モードの場合に冷媒回路５０ａおよび５０ｂを流れる冷媒の流通方向を破線の矢印で示している。

圧縮機１０が、低温および低圧の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮し、高温および高圧の冷媒を吐出する。圧縮機１０から吐出された高温および高圧の冷媒は、流路切替装置１１を経由して、第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂに分流する。そして、第２熱源側熱交換器１２ｂおよび第１熱源側熱交換器１２ａに流入した冷媒は、熱源側ファン１７によって供給される外気と熱交換して凝縮する。第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂにおいて凝縮された冷媒は、室外機１から流出して、液主管３と液枝管５ａおよび５ｂを経由して、室内機２ａおよび２ｂに流入する。このとき、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５は、冷媒の流れを妨げないように全開状態である。

室内機２ａに流入した冷媒は、負荷側絞り装置２０ａで膨張される。負荷側絞り装置２０ａで膨張された冷媒は、蒸発器として作用する負荷側熱交換器２１ａに流入し、室内空気から吸熱して蒸発する。負荷側熱交換器２１ａにおいて、冷媒が室内空気から吸熱することによって、室内空気が冷却される。また、室内機２ｂに流入した冷媒は、負荷側絞り装置２０ｂで膨張される。負荷側絞り装置２０ｂで膨張された冷媒は、蒸発器として作用する負荷側熱交換器２１ｂに流入し、室内空気から吸熱して蒸発する。負荷側熱交換器２１ｂにおいて、冷媒が室内空気から吸熱することによって、室内空気が冷却される。負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂから流出した冷媒は、ガス枝管６ａおよび６ｂとガス主管４とを経由して、室外機１に戻る。室外機１に流入した冷媒は、流路切替装置１１を経由して、圧縮機１０に吸入され、再度、圧縮される。

なお、省冷媒化の観点から、負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂの代わりに、第１絞り装置１６および第２絞り装置１５によって冷媒を膨張させてもよい。この場合、液主管３を占める冷媒を減らすことができる。

［暖房運転モード］
図１を参照して、暖房運転モードにおける冷媒の流れを説明する。図１において、暖房運転モードの場合に冷媒回路５０ａおよび５０ｂを流れる冷媒の流通方向を実線の矢印で示している。

圧縮機１０が、低温および低圧の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮し、高温および高圧の冷媒を吐出する。圧縮機１０から吐出された高温および高圧の冷媒は、流路切替装置１１を経由して、室外機１から流出する。室外機１から流出した高温および高圧の冷媒は、ガス主管４とガス枝管６ａおよび６ｂとを経由して、負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂに分流する。

負荷側熱交換器２１ａに流入した冷媒は、負荷側熱交換器２１ａにおいて、室内空気に放熱することにより、室内空間を暖房しながら凝縮する。負荷側熱交換器２１ａにおいて凝縮された冷媒は、負荷側絞り装置２０ａにおいて、わずかに膨張される。また、負荷側熱交換器２１ｂに流入した冷媒は、負荷側熱交換器２１ｂにおいて、室内空気に放熱することにより、室内空間を暖房しながら凝縮する。負荷側熱交換器２１ｂにおいて凝縮された冷媒は、負荷側絞り装置２０ｂでわずかに膨張される。負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂを流出した冷媒は、液枝管５ａおよび５ｂと液主管３とを経由して、室外機１に戻る。

ここで、負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂは、負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂの流量調整として機能するが、減圧が必要最小限となるように設定されている。室外機１に流入した冷媒は、第１冷媒配管１８ａと第２冷媒配管１８ｂとに分流する。

第２冷媒配管１８ｂに流入した冷媒は、第２絞り装置１５によって低圧まで膨張された後、冷媒間熱交換器１４において一部が蒸発する。冷媒間熱交換器１４を流出した冷媒は、第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する。一方、第１冷媒配管１８ａに流入した冷媒は、高圧の状態で冷媒間熱交換器１４において過冷却された後、第１絞り装置１６で低圧まで膨張された後、第１熱源側熱交換器１２ａに流入する。第２熱源側熱交換器１２ｂおよび第１熱源側熱交換器１２ａで蒸発した冷媒は、流路切替装置１１を経由して、圧縮機１０に吸入され、再度、圧縮される。

本実施の形態１の空気調和装置１００の暖房運転モードの場合の作用を説明する。図４は、実施の形態１に係る空気調和装置の暖房運転時の作用を説明するためのｐ－ｈ線図である。図４の横軸は比エンタルピｈであり、縦軸は圧力ｐである。

また、図４において、湿り蒸気領域に示す傾斜した破線は、非共沸混合冷媒の等温線を示す。非共沸混合冷媒の等温線は温度勾配があることを示している。図４に示す温度Ｔ１、Ｔ２およびＴ３の関係は、Ｔ１＞Ｔ２＞Ｔ３である。Ｔ２＞０℃である。また、圧力ｐ１およびｐ２の関係は、ｐ２＞ｐ１である。行程Ｋ１は、第２絞り装置１５を流通する冷媒が減圧され、膨張する過程を示す。行程Ｋ２は、第１絞り装置１６を流通する冷媒が減圧され、膨張する過程を示す。

第２冷媒配管１８ｂに流入した冷媒は、図４に示すように、第２絞り装置１５によって圧力ｐ１まで減圧された後、区間ＲＲに示す冷媒間熱交換器１４において、一部の冷媒が蒸発し、過熱される。冷媒間熱交換器１４を流出した冷媒は、圧力ｐ１を維持したまま、第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する。冷媒の温度は、第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する際、温度Ｔ２よりも高くなっている。つまり、第２熱源側熱交換器１２ｂの冷媒入口において、冷媒の温度が０℃より高くなっている。

一方、第１冷媒配管１８ａに流入した冷媒は、高圧の状態を維持したまま、区間ＲＲに示す冷媒間熱交換器１４において過冷却される。その後、冷媒間熱交換器１４を流出した冷媒は、第１絞り装置１６において、圧力ｐ２まで減圧された後、第１熱源側熱交換器１２ａに流入する。冷媒の温度は、第１熱源側熱交換器１２ａに流入する際、温度Ｔ２よりも高い温度Ｔ１になっている。第１熱源側熱交換器１２ａを流通する冷媒は、第１熱源側熱交換器１２ａにおける圧力損失によって圧力ｐが少しずつ低下する。このときの圧力ｐの変化は、非共沸混合冷媒の温度Ｔ１の等温線の温度勾配に対応している。第１熱源側熱交換器１２ａを流通する冷媒は、第１熱源側熱交換器１２ａの冷媒入口から冷媒出口まで温度Ｔ１を維持したまま第１熱源側熱交換器１２ａを流通し、冷媒出口で圧力ｐ１まで低下する。

このように、暖房運転モードにおいて、第１熱源側熱交換器１２ａに流入する冷媒は高い温度を維持したまま、第１熱源側熱交換器１２ａ内の圧力損失に応じて圧力が低下する。また、第２熱源側熱交換器に流入する冷媒は、冷媒間熱交換器において過熱され温度が上昇する。そのため、熱源側熱交換器１２の冷媒入口側の冷媒温度が低くなることが抑えられる。その結果、着霜および凍結を防止するとともに、暖房運転時に蒸発器として作用する熱源側熱交換器の熱交換性能の低下を抑制できる。

第１熱源側熱交換器１２ａで生じる冷媒の圧力損失は、図４に示すように、非共沸混合冷媒の蒸発過程における等温線に沿う程度の大きさに設定されることが望ましい。圧力損失による冷媒の圧力変化が非共沸混合冷媒の蒸発過程における等温線と完全に一致していなくてもよい。また、第２熱源側熱交換器１２ｂで生じる冷媒の圧力損失は、冷媒と空気との温度差を大きくし、熱交換性能を上げるために、できるだけ小さい方が望ましい。そのため、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失は、第２熱源側熱交換器１２ｂの圧力損失よりも大きくなるように構成される。

第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失を第２熱源側熱交換器１２ｂの圧力損失よりも大きくするための構成として、伝熱管の断面の直径を小さくすることで、冷媒の流路断面積を小さくすることが考えられる。例えば、第１熱源側熱交換器１２ａの流路断面積が第２熱源側熱交換器１２ｂの流路断面積よりも小さくなるようにする。第１熱源側熱交換器１２ａの流路断面積を小さくすることで、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失が大きくなる。

また、第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂの各熱交換器に複数の伝熱管が並列に設けられる場合、第１熱源側熱交換器１２ａの伝熱管の本数が第２熱源側熱交換器１２ｂの伝熱管の本数よりも少なくする。この構成により、複数の伝熱管の流路断面積の総和について、第２熱源側熱交換器１２ｂよりも第１熱源側熱交換器１２ａが小さくなる。複数の伝熱管が並列に設けられる場合として、例えば、扁平管がある。

また、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失を第２熱源側熱交換器１２ｂの圧力損失よりも大きくするための構成として、第１熱源側熱交換器１２ａの伝熱面積を第２熱源側熱交換器１２ｂの伝熱面積よりも大きくすることが考えられる。第１熱源側熱交換器１２ａの伝熱面積を大きくすることで、第１熱源側熱交換器１２ａの熱交換量が大きくなる。熱交換量の大きい第１熱源側熱交換器１２ａ側の冷媒流量を増やすことで、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失が大きくなる。例えば、第１熱源側熱交換器１２ａの伝熱管の流路長を第２熱源側熱交換器１２ｂの伝熱管の流路長よりも長くすることで、第１熱源側熱交換器１２ａの伝熱面積が第２熱源側熱交換器１２ｂの伝熱面積よりも大きくなる。この場合、第１熱源側熱交換器１２ａの圧力損失は第２熱源側熱交換器１２ｂの圧力損失よりも大きくなる。

また、第１熱源側熱交換器１２ａの流路断面積が、暖房運転モードにおいて、冷媒入口側から冷媒出口側に向かって大きくなるように構成してもよい。この構成により、暖房運転モードにおいて、冷媒の蒸発に伴って冷媒の下流側で乾き度が大きくなり、圧力損失が過剰になることを防止し、冷媒の流通方向に沿って一定の圧力損失を保つことができる。また、冷房運転モードにおいて、冷媒の凝縮に伴って冷媒の下流側で流路断面積が小さくなることにより、熱伝達率が低下することを抑制する効果がある。

また、第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂを上下方向に並べて配置してもよく、一方の熱交換器を風上側に配置し、他方の熱交換器を風下側に配置してもよい。図１に示したように、第１熱源側熱交換器１２ａが風下側に配置され、第２熱源側熱交換器１２ｂが風上側に配置される場合、着霜を抑制する効果の向上が期待できる。具体的に説明すると、第２熱源側熱交換器１２ｂは、温度勾配によって冷媒入口の冷媒温度が低くなるため、第１熱源側熱交換器１２ａに比べて着霜しやすい。第２熱源側熱交換器１２ｂを空気温度の高い風上側に配置することにより、配管の表面温度が高くなり、着霜耐力が向上し、着霜しにくくなる。

また、制御装置３０が第１絞り装置１６および第２絞り装置１５の開度比率Ｒｖを制御することで、第１熱源側熱交換器１２ａに流れる冷媒の流量を調節し、第１熱源側熱交換器１２ａの冷媒の圧力損失を制御してもよい。例えば、制御装置３０は、着霜の懸念がない低負荷運転または高外気温度での運転の場合の開度比率Ｒｖｌと、着霜の懸念が大きい高負荷運転または低外気温度での運転の場合の開度比率Ｒｖｈとを異なる値に設定してもよい。

ここで、図１に示した熱源側熱交換器１２に設けられる伝熱管の構成例を説明する。図５は、図１に示した第１熱源側熱交換器に設けられる伝熱管の一例を示す模式図である。図５は、第１熱源側熱交換器１２ａに設けられる伝熱管が、複数の伝熱管６１ａが流路と平行に並列に配置された扁平管６１の場合を示す。図５は、扁平管６１の伝熱管６１ａの本数が７本の場合である。図５は、扁平管６１の断面形状を示し、各伝熱管６１ａの直径をＤとする。複数の伝熱管６１ａは、板状の放熱フィン７１の面に対して垂直方向（Ｙ軸矢印方向）に伸びている。

図５に示す扁平管６１の流路断面積をＳＡ１とすると、流路断面積ＳＡ１は、７本の伝熱管６１ａの断面積の総和で表される。つまり、ＳＡ１＝７×π×（Ｄ／２）^２の＝（７／４）πＤ^２の式で表される。図５に示す扁平管６１の伝熱面積をＨＴＡ１とすると、流路長がＬである場合、ＨＴＡ１＝（７本の伝熱管６１ａの円周の総和）×流路長Ｌ＝７×（π×Ｄ）×Ｌ＝７πＤＬの式で表される。

図６は、図１に示した第２熱源側熱交換器に設けられる伝熱管の一例を示す模式図である。図６は、第２熱源側熱交換器１２ｂに設けられる伝熱管６２が１本の円管の場合を示す。図６は、伝熱管６２の断面形状を示し、伝熱管６２の直径を３×Ｄとする。つまり、伝熱管６２の直径は図５に示した伝熱管６１ａの直径の３倍の長さである。伝熱管６２は、板状の放熱フィン７２の面に対して垂直方向（Ｙ軸矢印方向）に伸びている。

図６に示す伝熱管６２の流路断面積をＳＡ２とすると、流路断面積ＳＡ２は、ＳＡ２＝π×（３×Ｄ／２）^２の＝（９／４）πＤ^２の式で表される。図６に示す伝熱管６２の伝熱面積をＨＴＡ２とすると、流路長がＬである場合、ＨＴＡ２＝（伝熱管６２の円周）×流路長Ｌ＝π×（３×Ｄ）×Ｌ＝３πＤＬの式で表される。

図７は、図５に示した複数の伝熱管の流路断面積と図６に示した伝熱管の流路断面積とを比較するための模式図である。図７は、図５に示した７本の伝熱管６１ａの流路断面積と図６に示した伝熱管６２の流路断面積とを比較しやすくするために、７本の伝熱管６１ａを束ね、束ねた７本の伝熱管６１ａを伝熱管６２と重ねて表示している。

図７を参照すると、７本の伝熱管６１ａの流路断面積が伝熱管６２の流路断面積よりも小さいことがわかる。このことは、ＳＡ１＝（７／４）πＤ^２およびＳＡ２＝（９／４）πＤ^２の２つの式を比較しても、ＳＡ１＜ＳＡ２の関係になることは明らかである。図５に示した扁平管６１の流路断面積は、図６に示した伝熱管６２の流路断面積よりも小さい。

続いて、図５に示した７本の伝熱管６１ａの伝熱面積と図６に示した伝熱管６２の伝熱面積とを比較してみる。７本の伝熱管６１ａの伝熱面積ＨＴＡ１は、ＨＴＡ１＝７πＤＬであり、伝熱管６２の伝熱面積ＨＴＡ２は、ＨＴＡ２＝３πＤＬである。そのため、ＨＴＡ１＞ＨＴＡ２の関係になっている。図５に示した扁平管６１の伝熱面積は、図６に示した伝熱管６２の伝熱面積よりも大きい。

なお、図５に示す放熱フィン７１は、説明の便宜上、実際の放熱フィンから扁平管６１の周囲に沿って切り取った一部を示し、図５は放熱フィン７１の全体の形状を示すものではない。図６に示す放熱フィン７２も、図５に示した放熱フィン７１と同様に、放熱フィン７２の全体の形状を示すものではない。さらに、図５は、伝熱管６１ａの本数が７本の場合を示しているが、扁平管６１に用いられる伝熱管６１ａの本数は７本に限らない。

本実施の形態１の空気調和装置１００は、圧縮機１０と、熱源側熱交換器１２と、負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂと、負荷側熱交換器２１ａおよび２１ｂとが配管で接続され、非共沸混合冷媒が循環する冷媒回路５０ａおよび５０ｂを有する。熱源側熱交換器１２は、並列に接続された第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂを有する。空気調和装置１００は、暖房運転時に負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂから流出する冷媒を分流して熱源側熱交換器１２に流通させる第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂと、第１絞り装置１６と、第２絞り装置１５と、冷媒間熱交換器１４とを有する。第１絞り装置１６は、暖房運転時に第１冷媒配管１８ａを介して第１熱源側熱交換器１２ａに流入する冷媒を減圧する。第２絞り装置１５は、暖房運転時に第２冷媒配管１８ｂを介して第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する冷媒を減圧する。冷媒間熱交換器１４は、第２冷媒配管１８ｂにおいて第２絞り装置１５と第２熱源側熱交換器１２ｂとの間を流通する冷媒と、暖房運転時に第１絞り装置１６に流入する冷媒とを熱交換させる。第１熱源側熱交換器１２ａおよび第２熱源側熱交換器１２ｂは、第１熱源側熱交換器１２ａを流通する冷媒の圧力損失が第２熱源側熱交換器１２ｂを流通する冷媒の圧力損失よりも大きい構成である。

本実施の形態１によれば、暖房運転モードにおいて、第１熱源側熱交換器１２ａに流入する冷媒は高い温度を維持したまま、第１熱源側熱交換器１２ａ内の圧力損失に応じて圧力が低下する。また、第２熱源側熱交換器１２ｂに流入する冷媒は、冷媒間熱交換器１４において過熱され温度が上昇する。そのため、熱源側熱交換器１２の冷媒入口側の冷媒温度が低くなることが抑えられる。その結果、暖房運転時において、熱源側熱交換器１２における着霜および凍結を防止するとともに、蒸発器として作用する熱源側熱交換器１２の熱交換性能の低下を抑制できる。

実施の形態２．
本実施の形態２の空気調和装置は、冷房運転モードにおいて、図１に示した冷媒間熱交換器１４を有効に利用するものである。本実施の形態２においては、実施の形態１で説明した構成に同一の符号を付し、その詳細な説明を省略する。また、本実施の形態２においては、実施の形態１で説明した構成と異なる点を詳しく説明し、同様な構成について説明を省略する。

本実施の形態２の空気調和装置の構成を説明する。図８は、実施の形態２に係る空気調和装置の冷媒回路の一構成例を示す模式図である。図８に示す空気調和装置１０１は、図１に示した空気調和装置１００と比較すると、室外機の構成が異なる。空気調和装置１０１の室外機１ａは、図１に示した室外機１が有する構成の他に、第３冷媒配管１９、第１開閉弁４１、第２開閉弁４２、第３開閉弁４３およびインジェクション配管４４を有する。

第１開閉弁４１は、第１冷媒配管１８ａに設けられている。具体的には、第１開閉弁４１は、第１冷媒配管１８ａと、第２冷媒配管１８ｂと、負荷側絞り装置２０ａおよび２０ｂに接続される配管との合流点ＭＰと、冷媒間熱交換器１４との間に設けられている。第３冷媒配管１９は、第１冷媒配管１８ａにおいて第１熱源側熱交換器１２ａおよび第１絞り装置１６の間と、第２冷媒配管１８ｂにおいて第２熱源側熱交換器１２ｂおよび冷媒間熱交換器１４の間とを接続する。第２開閉弁４２は、第３冷媒配管１９に設けられている。インジェクション配管４４は、冷媒間熱交換器１４と第１開閉弁４１との間から分岐して圧縮機１０の吸入側に接続されている。第３開閉弁４３はインジェクション配管４４に設けられている。

第１開閉弁４１、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３は、例えば、電磁弁である。第１開閉弁４１、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３のそれぞれは、図に示さない信号線を介して制御装置３０と接続される。制御装置３０は、室内機２ａおよび２ｂの運転モードが暖房運転モードの場合、第１開閉弁４１を開状態にし、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３を閉状態にする。制御装置３０は、室内機２ａおよび２ｂの運転モードが冷房運転モードの場合、第１開閉弁４１を閉状態にし、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３を開状態にする。

本実施の形態２の空気調和装置１０１の作用を説明する。図８において、暖房運転モードの場合に冷媒回路５０ａおよび５０ｂを流れる冷媒の流通方向を実線の矢印で示し、冷房運転モードの場合に冷媒回路５０ａおよび５０ｂを流れる冷媒の流通方向を破線の矢印で示している。

暖房運転モードにおいては、第１開閉弁４１が開状態であり、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３は閉状態である。暖房運転モードの冷媒の流れは、実施の形態１で説明した場合と同様になるため、本実施の形態２においては、その詳細な説明を省略する。

本実施の形態２において、冷房運転モードの冷媒の流れを、図８を参照して説明する。冷房運転モードにおいては、第１開閉弁４１が閉状態であり、第２開閉弁４２および第３開閉弁４３は開状態である。

圧縮機１０から流出した冷媒は流路切替装置１１を経由して、第１冷媒配管１８ａおよび第２冷媒配管１８ｂに分流する。第２冷媒配管１８ｂに流入した冷媒は第２熱源側熱交換器１２ｂにおいて凝縮した後、冷媒間熱交換器１４に流入する。第１冷媒配管１８ａに流入した冷媒は第１熱源側熱交換器１２ａにおいて凝縮した後、一部の冷媒は第１絞り装置１６に流入し、残りの冷媒は高圧の状態のまま、第３冷媒配管１９に流入する。第２開閉弁４２が開状態なので、第１冷媒配管１８ａから第３冷媒配管１９に流入した冷媒は、第２熱源側熱交換器１２ｂを流通した冷媒と合流し、第２冷媒配管１８ｂを経由して冷媒間熱交換器１４に流入して凝縮する。一方、第１熱源側熱交換器１２ａから第１絞り装置１６に流入した冷媒は、第１絞り装置１６において減圧された後、冷媒間熱交換器１４に流入する。

ここでは、図８の破線矢印に示すように、第２開閉弁４２において、冷媒が第１冷媒配管１８ａから第２冷媒配管１８ｂに流れる場合で説明したが、第１絞り装置１６を流れる冷媒の流量が大きい場合、第２開閉弁４２の冷媒流通方向が逆向きになることもある。

第１絞り装置１６を流通した冷媒は、第１開閉弁４１が閉状態であり、第３開閉弁４３が開状態であるため、インジェクション配管４４を経由して圧縮機１０の吸入側に流入する。このように、第１絞り装置１６を流通する冷媒は、室内機２ａおよび２ｂ側に流通する冷媒配管に流入しない。そのため、室外機１から室内機２ａおよび２ｂ側に流通する冷媒配管において、圧力損失を低減する効果がある。

また、本実施の形態２の冷房運転モードにおいて、第１絞り装置１６の開度を大きくしてもよい。冷媒間熱交換器１４の冷媒出口を湿り状態にすることで、圧縮機１０に湿り冷媒を流入させ、吐出温度を低減することができる。

本実施の形態２では、冷房運転モードにおいて、中間圧力の冷媒を圧縮機１０の吸入側に流入することで、圧縮機１０が吐出する冷媒の温度が高くなり過ぎることを抑制できる。また、中間圧力の冷媒が室内機２ａおよび２ｂ側に流通する冷媒配管に流入しないため、圧力損失が低減することを抑制できる。そのため、冷房運転モードにおいても冷媒間熱交換器１４を有効に利用できる。

１、１ａ 室外機、２ａ、２ｂ 室内機、３ 液主管、４ ガス主管、５ａ、５ｂ 液枝管、６ａ、６ｂ ガス枝管、１０ 圧縮機、１１ 流路切替装置、１２ 熱源側熱交換器、１２ａ 第１熱源側熱交換器、１２ｂ 第２熱源側熱交換器、１３ アキュムレータ、１４ 冷媒間熱交換器、１５ 第２絞り装置、１６ 第１絞り装置、１７ 熱源側ファン、１８ａ 第１冷媒配管、１８ｂ 第２冷媒配管、１９ 第３冷媒配管、２０ａ、２０ｂ 負荷側絞り装置、２１ａ、２１ｂ 負荷側熱交換器、２２ａ、２２ｂ 負荷側ファン、２３ａ、２３ｂ 室温センサ、３０ 制御装置、４１ 第１開閉弁、４２ 第２開閉弁、４３ 第３開閉弁、４４ インジェクション配管、５０ａ、５０ｂ 冷媒回路、６１ 扁平管、６１ａ 伝熱管、６２ 伝熱管、７１、７２ 放熱フィン、８０ 処理回路、８１ プロセッサ、８２ メモリ、１００、１０１ 空気調和装置。

Claims (9)

1. 圧縮機と、並列に接続された第１熱源側熱交換器および第２熱源側熱交換器を含む熱源側熱交換器と、負荷側絞り装置と、負荷側熱交換器とが配管で接続され、非共沸混合冷媒が循環する冷媒回路と、
   暖房運転時に前記負荷側絞り装置から流出する冷媒を分流して前記熱源側熱交換器に流通させる第１冷媒配管および第２冷媒配管と、
   前記第１冷媒配管に設けられ、前記暖房運転時に前記第１冷媒配管を介して前記第１熱源側熱交換器に流入する冷媒を減圧する第１絞り装置と、
   前記第２冷媒配管に設けられ、前記暖房運転時に前記第２冷媒配管を介して前記第２熱源側熱交換器に流入する冷媒を減圧する第２絞り装置と、
   前記第２冷媒配管において前記第２絞り装置と前記第２熱源側熱交換器との間を流通する冷媒と、前記暖房運転時に前記第１絞り装置に流入する冷媒とを熱交換させる冷媒間熱交換器と、を有し、
   前記第１熱源側熱交換器および前記第２熱源側熱交換器は、前記第１熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失が前記第２熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失よりも大きい構成である、
   空気調和装置。
2. 前記第１熱源側熱交換器の伝熱面積は、前記第２熱源側熱交換器の伝熱面積よりも大きい、
   請求項１に記載の空気調和装置。
3. 前記第１熱源側熱交換器の伝熱管の流路長は、前記第２熱源側熱交換器の伝熱管の流路長よりも長い、
   請求項２に記載の空気調和装置。
4. 前記第１熱源側熱交換器の流路断面積は、前記第２熱源側熱交換器の流路断面積よりも小さい、
   請求項１～３のいずれか１項に記載の空気調和装置。
5. 前記第１熱源側熱交換器は、流路断面積が前記暖房運転時に冷媒が流入する入口側から冷媒が流出する出口側に近づくほど大きくなる構成である、
   請求項１に記載の空気調和装置。
6. 前記第２熱源側熱交換器は、前記第１熱源側熱交換器よりも風上側に配置されている、
   請求項１～５のいずれか１項に記載の空気調和装置。
7. 前記第１絞り装置および前記第２絞り装置の開度比率を制御する制御装置をさらに有し、
   前記制御装置は、
   前記第１熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失が前記第２熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力損失よりも大きくなるように前記開度比率を制御する、
   請求項２～６のいずれか１項に記載の空気調和装置。
8. 前記暖房時において、前記第１熱源側熱交換器を流通する冷媒の圧力変化が前記非共沸混合冷媒の温度勾配に対応する、
   請求項１～７のいずれか１項に記載の空気調和装置。
9. 前記暖房運転時に前記圧縮機から吐出される冷媒を前記負荷側熱交換器に流通させ、冷房運転時に前記圧縮機から吐出される冷媒を前記熱源側熱交換器に流通させる流路切替装置と、
   前記第１冷媒配管において、前記第１冷媒配管と前記負荷側絞り装置に接続される配管との合流点と、前記冷媒間熱交換器との間に設けられた第１開閉弁と、
   前記第１冷媒配管において前記第１熱源側熱交換器および前記第１絞り装置の間と、前記第２冷媒配管において前記第２熱源側熱交換器および前記冷媒間熱交換器の間とを接続する第３冷媒配管と、
   前記第３冷媒配管に設けられた第２開閉弁と、
   前記冷媒間熱交換器と前記第１開閉弁との間から分岐して前記圧縮機の吸入側に接続されるインジェクション配管と、
   前記インジェクション配管に設けられた第３開閉弁と、をさらに有し、
   前記冷房運転時において、前記第１開閉弁が閉状態であり、前記第２開閉弁および前記第３開閉弁が開状態である、
   請求項１～８のいずれか１項に記載の空気調和装置。

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