JP7248117B2 - 管のねじ継手およびその接続方法 - Google Patents
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Description
本発明は、油井やガス井の探査や生産に使用されるチュービングおよびケーシングを包含する油井管や発電に高温蒸気を使う地熱井戸に適用する鋼管等の接続に用いるねじ継手に関するものであり、カップリングの両端からねじ接続されるピン同士がカップリングの内面中央で当接する形式の鋼管用ねじ継手に関する。
ねじ継手は、油井管など石油産業設備に使用される鋼管の接続に広く使用されている。原油、天然ガス井戸の掘削、生産用にはケーシングおよびチュービングと呼ばれる油井管が使われるが、その接続には、従来、図１Ａに示すＡＰＩ（米国石油協会）５Ｂ規格に規定されたねじ継手１００が使用されてきた。
しかし、近年の原油や天然ガスの井戸の４，０００～１０，０００ｍへの深井戸化と、海洋や極地などの難環境での井戸開発への対応のためには、ISO13679やAPI5C5のCAL4（Connection Application Level 4）で規定される試験に合格することができるような、より性能の高いねじ継手が必要とされる。そこで、これらの用途に対しては、高い引張、圧縮、曲げ、内圧、および、外圧等の複合荷重を受けても気密性を保つことができる、例えば、図２や特許文献３に示すプレミアムジョイントと呼ばれるねじ継手３００が用いられている。
一方で、近年、シェールオイルおよびシェールガスを採取するための、深さ2,000～3,000ｍと陸上の比較的浅い井戸の開発も進んでいる。シェール開発では、頁岩（シェール）層に沿って水平坑井を掘削する際に、パイプおよび継手を回転させながら挿入するため、例えば図１Ｂや特許文献１、２に示すような、締付けトルクを高く設定できるピン先端ショルダー部同士を当接する形式の油井管用のねじ継手２００が使用される場合がある。
図１Ｂは、カップリング形式でかつピン先端のショルダー部２０１同士を当接する形式の油井管用のねじ継手２００の模式的説明図であり、これは円管のねじ継手２００の縦断面図となっている。ねじ継手２００は、通常、各パイプ２０２にテーパーねじ２０３とピン先端にトルクショルダー部とも称されるショルダー部２０１とを備える。ねじ継手２００には、プレミアムジョイントにあるようなシール部３０２は存在しない。また、カップリング２０４といわれる継手には、両端にテーパーねじ２０５を備えており、このテーパーねじ２０５は、パイプ２０２の管端に加工されたテーパーねじ２０３と螺合する。カップリング２０４には、プレミアムジョイントにあるようなショルダー部３０３は存在しない。テーパーねじ２０３、２０５は、管継手をタイトに固定するために重要であり、テーパーねじ２０３付きのピン２０６を同じくテーパーねじ２０５付きのカップリング２０４に挿入することで、径方向に干渉が生じてカップリング２０４内でピン２０６が固定される。
カップリング２０４は、ピン２０６と呼ばれる雄ねじ部材と対応する雌ねじ部材を備える。カップリング２０４に接続される一方のピン２０６ａと他方のピン２０６ｂは、その外面にテーパーねじ２０３として雄ねじが加工され、その先端にはそれぞれショルダー部２０１を有する。相対するカップリング２０４は、その内面に雄ねじと螺合することができるテーパーねじ２０５として雌ねじを有している。例えば、一方のピン２０６ａは予め工場にてカップリング２０４の軸方向の中央の位置に到達するまで締付けておき、反対側のピン２０６ｂは現地で締付けて、既に工場で締付けてある一方のピン２０６ａのショルダー部２０１と当接し、締付けを完了する。一方のピン２０６ａのショルダー部２０１は現地での他方のピン２０６ｂの締付け時に、他方のピン２０６ｂの適正な締付け停止位置となるストッパの役目も担う。現地での締付けの結果、両方のピン先端のショルダー面同士が直接当接することで、高い締付けトルクが形成されて、水平坑井を掘削する際においても、パイプ２０２およびねじ継手２００が回転しながら坑井の中を推進することが出来る。
API5B Threading、 Gauging、 and Inspection of Casing、 Tubing、 and Line Pipe Threads、2017年12月1日発行
API7G Recommended Practice for Drill Stem Design and Operating Limits、1998年12月1日発行
図２に示すプレミアムジョイントは、ねじ部３０１、シール部３０２、ショルダー部３０３の３領域で構成されており、それぞれに機能が分離されている。特に独立したシール部３０２を有することから、高負荷の複合荷重下でも気密性が高い一方で、加工の寸法精度が高く、価格も高いので、深海の開発など難環境での使用が一般的であり、シェール開発には価格と性能の両方を満たす好適なねじ継手とは言い難い。
シェール開発では、頁岩（シェール）層に沿って水平坑井を掘削する際に、パイプおよび継手を回転させながら挿入するため、締付けトルクの高いねじ継手が好まれ、高いトルクに抗する受圧面の高応力による塑性変形に耐える一方で、ねじ継手の耐焼付き性能や気密性も要求される。シェール開発向けのねじ継手には、価格と高トルク、耐焼付き性能、気密性能といった継手性能のバランスを図る必要がある。
ねじの締付けに高トルクが必要となる井戸では、図１Ａの汎用ねじであるAPIBTCねじのピン１０１とカップリング１０２がねじ嵌合のみで接続されているねじ継手１００と比較して、図１Ｂのピン２０６とカップリング２０４のねじ嵌合に加えて、ピン先端のショルダー部２０１同士を当接する形式のねじ継手２００は、高い締付けトルクを発生する上で合理的である。
しかしながら、カップリング２０４の両方の管端（便宜上、片方をＡ端、他端をＢ端とも呼ぶ）からそれぞれ挿入されたピン２０６の先端は、必ずしも理想的には当接しておらず、厳密には偏当たりしている。この偏当たりは、ねじの締付けの過程において、ピン先端のショルダー部２０１の端面であるショルダー面の内径側、あるいは外径側に過剰な強接触を生ぜしめ、ショルダー面の塑性変形が締付けトルクの低い段階から発生し、イールドトルク（１５段落参照）の低下や締付け中にゴーリング（金属同士の焼付き）が発生するリスクを高める。
Ａ、Ｂ両端のピン先端のショルダー部２０１の当接の形態を、一方のピン２０６ａ（便宜上、Ａピンとも呼ぶ）のショルダー面を基準に他方のピン２０６ｂ（便宜上、Ｂピンとも呼ぶ）の相対的位置関係として図３Ａ～Ｃに示す。図３Ａ～Ｃは、図１ＢのＡ部での当接直前のショルダー部２０１の断面を模式化して示している。
ピン先端のショルダー部２０１の当接の状態に影響を与える因子として、影響の度合いの大小はあるものの、以下が考えられる。
１）ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）へのたわみ
２）ショルダー面の垂直加工仕上げ度
３）ピン２０６とカップリング２０４のねじテーパー角度差
４）上記２）と３）のＡピン側とＢピン側との差異
１）ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）へのたわみ
２）ショルダー面の垂直加工仕上げ度
３）ピン２０６とカップリング２０４のねじテーパー角度差
４）上記２）と３）のＡピン側とＢピン側との差異
また、この当接の仕方は、以下のねじ継手の基本性能に影響を及ぼす。
i）イールドトルク（カップリング２０４の両端にピン２０６を締付けていく過程で、締付けに抵抗するショルダー面の塑性変形が進み、締付けトルクと締付け回転数の関係が非線形性を示す開始点となるトルク）
ii）締付け締戻し性能（イールドトルク以下に設定したトルクで、ねじ継手２００を繰返し締付け締戻ししても所定の回数まで焼付きが生じない）
iii）気密性能（ねじ継手２００を締付けた後に、軸方向引張・圧縮、内圧、外圧の複合荷重を負荷しても圧力媒体となるガスや水が継手から漏れない）
i）イールドトルク（カップリング２０４の両端にピン２０６を締付けていく過程で、締付けに抵抗するショルダー面の塑性変形が進み、締付けトルクと締付け回転数の関係が非線形性を示す開始点となるトルク）
ii）締付け締戻し性能（イールドトルク以下に設定したトルクで、ねじ継手２００を繰返し締付け締戻ししても所定の回数まで焼付きが生じない）
iii）気密性能（ねじ継手２００を締付けた後に、軸方向引張・圧縮、内圧、外圧の複合荷重を負荷しても圧力媒体となるガスや水が継手から漏れない）
特許文献３で提案されているようなT&C（Thread and Coupling）形式のプレミアムジョイントでは、カップリングの中央には管の内径側に張り出したショルダー部を有し、ピンのノーズ部外周面とカップリングの内周面とのメタル－メタル接触によるねじ嵌合に引き続いて、ピンのショルダー部とカップリングのショルダー部が当接し、所定のトルクまで締付ける。ピン先端ショルダー部同士を当接する形式のねじ継手と比べて、ピンのショルダー部と対となるカップリングのショルダー部は機械加工面であり、相対的にばらつきの少ない接触状態が得られる。しかし、前記構造によるプレミアムジョイントは、各部材に極めて高い寸法精度が要求されるため、製造コストが増加する。例えば、特許文献３で示されるプレミアムジョイントのねじ干渉量は、非特許文献１のAPIBTCねじの半分以下の寸法に管理している。
特許文献１で提案されているねじ継手は、現地での締付けの際に、工場で締付けた側の供廻りを防止するために、工場側で締付けるピンをカップリングの軸方向の中央位置よりも反対側の範囲まで締付けることで予め高いトルクで締付けておくことを特徴としており、当接面がねじ継手性能に及ぼす効果に着目したものではない。
また、特許文献２で提案されているねじ継手は、やはり現地での締付けの際に、工場で締付けた側の供廻りを防止するために、工場で締付ける側のねじ干渉量を現地締付け側のねじ干渉量よりも予め大きくすることで、締付けトルクが現地締付け側と比較して高く設定できることを特徴としており、当接面がねじ継手性能に及ぼす効果に着目したものではない。
本発明は、上記実状に鑑みてなされたものであり、ピン先端のショルダー部同士を当接する形式のねじ継手について、高い締付けトルクに加えて、Ａ、Ｂ両端から挿入されるピンの先端にある当接面がショルダー部の垂直加工度、ねじテーパーの角度の影響を受けることを考慮した上で、ショルダー面の過剰な塑性変形を回避し、ねじ継手の性能を維持・向上させるためのショルダー角度やねじテーパー角度の関係を好適な条件に規定したねじ継手とその接続方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明の技術は、以下のように記載される。
［１］第１の鋼管の先端の外周面に雄のテーパーねじである雄ねじが設けられたピンと、第２の鋼管の両端の内周面に前記雄ねじと螺合する雌のテーパーねじである雌ねじが設けられたカップリングとを含むねじ継手であって、前記カップリングの両端の雌ねじのそれぞれに前記ピンの雄ねじを螺合させた際に、前記ピンの先端のショルダー面同士が接触するよう構成されたねじ継手において、
カップリングと前記カップリングの両端から挿入された２つのピンについてのショルダー角度パラメータとねじテーパー角度パラメータの関係が下記式（１）で定義され、
下記式（２）で求められるイールドトルクの６０％以上８５％以下の締付けトルクで締付けられるねじ継手。
-1.5°≦Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（１）
Δθ：２つのピンの締付け前のショルダー角度θＡ、θＢの和で構成するショルダー角度パラメータ（Δθ＝θＡ＋θＢ）
Δω：カップリングと２つのピンの締付け前のねじテーパー角度差ΔωＡ、ΔωＢの和で構成するねじテーパー角度パラメータ（Δω＝ΔωＡ＋ΔωＢ）
Ｔ：イールドトルク[ft-lbf]
ＴS：ショルダリングトルク[inch-lbf]
ＴD：デルタトルク［inch-lbf］
Ｐc：ねじ接触圧［psi］
ｆt：ねじ摩擦係数（＝0.035）
ｆs：ねじ摩擦係数（＝0.080）
Ｅ7：ねじピッチ径［inch］
Ｌ4：ねじ長［inch］
ｗ：カップリング外径［inch］
ｄ：パイプ内径［inch］
Ｄbv：ベベル径［inch］
Ｐ：ねじリード（＝１／ＴPI）［inch］
ρm：ねじ干渉量［inch］
Ａs：ショルダー断面積（＝π（Ｄbv 2－ｄ2）／４）［inch2］
Ｒt：平均ねじ半径（＝Ｅ7／２）［inch］
Ｒs：平均ショルダー半径（＝（Ｄbv＋ｄ）／４）
Θ：ねじフランク角［deg.］
Ｅ：ヤング率［psi］
Ｙｍ：材料の降伏応力［psi］
カップリングと前記カップリングの両端から挿入された２つのピンについてのショルダー角度パラメータとねじテーパー角度パラメータの関係が下記式（１）で定義され、
下記式（２）で求められるイールドトルクの６０％以上８５％以下の締付けトルクで締付けられるねじ継手。
-1.5°≦Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（１）
Δθ：２つのピンの締付け前のショルダー角度θＡ、θＢの和で構成するショルダー角度パラメータ（Δθ＝θＡ＋θＢ）
Δω：カップリングと２つのピンの締付け前のねじテーパー角度差ΔωＡ、ΔωＢの和で構成するねじテーパー角度パラメータ（Δω＝ΔωＡ＋ΔωＢ）
ＴS：ショルダリングトルク[inch-lbf]
ＴD：デルタトルク［inch-lbf］
Ｐc：ねじ接触圧［psi］
ｆt：ねじ摩擦係数（＝0.035）
ｆs：ねじ摩擦係数（＝0.080）
Ｅ7：ねじピッチ径［inch］
Ｌ4：ねじ長［inch］
ｗ：カップリング外径［inch］
ｄ：パイプ内径［inch］
Ｄbv：ベベル径［inch］
Ｐ：ねじリード（＝１／ＴPI）［inch］
ρm：ねじ干渉量［inch］
Ａs：ショルダー断面積（＝π（Ｄbv 2－ｄ2）／４）［inch2］
Ｒt：平均ねじ半径（＝Ｅ7／２）［inch］
Ｒs：平均ショルダー半径（＝（Ｄbv＋ｄ）／４）
Θ：ねじフランク角［deg.］
Ｅ：ヤング率［psi］
Ｙｍ：材料の降伏応力［psi］
［２］前記関係が下記式（３）で定義される、上記［１］に記載のねじ継手。
0°＜Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（３）
0°＜Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（３）
［３］ショルダー角度パラメータΔθが、-1.21°≦Δθ≦1.83°である、上記［１］または［２］に記載のねじ継手。
［４］ねじ嵌合比が0.0032以上0.0059以下である、上記［１］～［３］のいずれか１項に記載のねじ継手。
［５］上記［１］～［４］のいずれか１項に記載のねじ継手を接続するために、先に前記カップリングとねじ嵌合する一方の前記ピンの締付けを、前記カップリングの一方の端側から挿入した前記一方のピンの締付け停止位置を示す治具で前記カップリングの軸方向中央に位置制御して、その後、他方の前記ピンの締付けで前記一方のピンと前記他方のピンのショルダー面同士を当接する、ねじ継手の接続方法。
本発明は、ねじ継手の耐焼付き性や気密性にショルダー当接面の接触状態が重要なことに鑑み、カップリングに挿入される２つのピンとカップリングのねじテーパー角度差を考慮しつつ、ショルダー当接に直接影響を及ぼす２つのピンのショルダー角度パラメータの好適な範囲を示している。したがって、本発明によれば、ピン同士のショルダー面の偏当りによる強接触で応力集中や塑性変形が生じることを回避して、ねじ継手の締付けトルク性能と気密性能の安定化と向上に寄与することができる。また、本発明は、特殊ねじ（プレミアムジョイント）ではないので、長いシール部がなく切削する長さやその加工時間が短くて済み、もって、コスト競争力、汎用性が高い。また、本発明は、図１Ｂに示すようなショルダー面同士を当接する形式の従来のねじ継手と比べても、高トルクを発生する機能のみを担っていたショルダー部に耐焼付き性と気密性を併せ持つことを可能とし、もって、締付け締戻し性能と気密性能を向上することができる。
以下、図面を参照して、本発明の実施形態について例示説明する。
本発明者らはピン先端のショルダー部を当接する形式のねじ継手について、種々の検討を行った結果、イールドトルク以下の高いトルクに締付けトルクを設定した上で、ピン先端のショルダー角度θとピンとカップリングねじのねじテーパー角度ωの好適な関係を規定することが効果的であることを見出した。
図４にショルダー角度パラメータΔθを、図５Ａ、Ｂにねじテーパー角度パラメータΔωを示す。
ショルダー角度の設定は、図４に示すように、直角に切削加工された場合を0°とし、ショルダー外径側に空間が開くショルダー面の傾きを正（Positive）、その反対を負（Negative）として、ここでは表現する。２つのピンのそれぞれにショルダーがあるので、Ａ端側のピン（便宜上、Ａピンと呼ぶ）のショルダー角度をθＡ、Ｂ端側のピン（便宜上、Ｂピンと呼ぶ）のショルダー角度をθＢとすると、ショルダー角度パラメータΔθはΔθ＝θＡ+θＢとなる。
次にねじテーパー角度差について説明する。ねじテーパーは、その勾配を示す設計値が設定されるが、現実の製造ではねじテーパーに公差範囲がある。ピンとカップリングのねじテーパーに角度差があると、一般的にはカップリングはパイプ本体外径よりも大きな外径とパイプ本体管厚よりも厚い管厚を有するので剛性が高く、カップリングのねじテーパー面に沿って強制的に傾く。
ピンとカップリングはテーパーねじとして、同じ値を持つのが一般的であり、例えば非特許文献1のAPIBTCねじでは、1/16のテーパーをもつ。1/16テーパーとは、軸方向に1inch進むと、径方向に0.0625inchだけ直径が小さくなる傾きを表しており、角度に換算すると3.5763°である。ねじテーパー角度差を考慮するのは、ピンとカップリングが締付け過程でテーパーねじの嵌合が進み、ピンはカップリング内で管軸方向に進んで行くが、ピンと比べてカップリングの剛性が高いので、カップリングねじ面のテーパーに沿って、ピンねじテーパーがその角度差の分だけ、ねじ部前方に設置されたピンの端面であるショルダー面が強制的に傾くからである。
図５Ａ、Ｂに示すように、ピンのねじテーパ角度ωＰＡがωＣＡよりも浅い場合（ＰＳＢＦ）、ピンはカップリングねじ面に沿って、下向き（内径側）に傾く。他方、ピンのねじテーパ角度ωＰＡがωＣＡよりも深い場合（ＰＦＢＳ）、ピンはカップリングねじ面に沿って、上向き（外径側）に傾く。ねじテーパー角度差の設定は、ＡピンとカップリングＡ端側のねじテーパー角度差ΔωＡ、同様にＢピンとカップリングＢ端側のねじテーパー角度差ΔωＢがあり、ピンねじがカップリングねじ面に沿って、図中の下向きに傾く方向を正に定義すると、ΔωＡ＝ωＣＡ－ωＰＡとなり、同様に、ΔωＢ＝ωＣＢ－ωＰＢとなる。Ａ，Ｂの２つのピンとそれに対応するカップリングのＡ、Ｂ端側の両方を考慮し、ねじテーパー角度差パラメータΔωはΔω＝ΔωＡ+ΔωＢとなる。
ねじテーパー角度差パラメータの正の値が大きいほど、ねじ部前方に設置されたピン端面のショルダー面が下向きに傾き、ショルダー内径側に空間が開く傾きとなる。また、ピン先端のショルダー部は、ねじの嵌合に伴うねじ干渉量によって、焼嵌め理論（Shrink Fit Theorem）からも類推できるように、図６Ａ、Ｂのようにピンの縮径によっても下向き（管内面側）にたわみ、仮にピン先端のショルダー面が設計通りに垂直で製造された場合でも、ピン同士のショルダー面が当接する際には、ショルダー面の外径側から接触を開始し、徐々にショルダー内径側が接触する形態となる。なお、図６Ｂに示すたわみ角度αは、α＝ＷＬ3／６ＥＩで算出され、等分布荷重Ｗは、焼き嵌め式から算出されるねじ干渉量δ、接触径Ｄ、内径ＩＤ、外径ＯＤの関数となる。
本発明者らは、ショルダー角度パラメータΔθを変数とする複数の数値解析（FEA：Finite Element Analysis）を実施し、ねじ継手性能に及ぼす影響について知見を得た。代表例として、ケース０、ケース１、ケース２の解析結果について、順に説明する。
ケース０：ショルダー角度パラメータΔθ＝0°
ケース１：ショルダー角度パラメータΔθ＝-2°
ケース２：ショルダー角度パラメータΔθ＝+2°
ケース０：ショルダー角度パラメータΔθ＝0°
ケース１：ショルダー角度パラメータΔθ＝-2°
ケース２：ショルダー角度パラメータΔθ＝+2°
図７Ａ、Ｂに、カップリングのＡ端側に先ずＡピンをカップリングの軸方向の中央までねじ嵌合させた後に、Ｂ端側からＢピンを嵌合させた際の締付けトルクと締付け回転数の関係を示す。図中の矢印が示す位置が、各ケースのイールドトルク（ショルダー面の塑性変形が進み、締付けトルクと締付け回転数の関係が非線形性を示す開始点）を表している。
図８Ａ～Ｃに各ケースの基準位置ＣＬ（カップリング中央の線対称となる位置）にＢピンが到達したときにおけるショルダー近傍領域の軸方向応力分布を示す。ケース０では、初期値としてショルダー角度パラメータθ＝0°であっても、ねじの嵌合に伴って縮径によって下向き（管内面側）にたわむことにより、ショルダー外径側に若干の強接触がみられるものの、ショルダー面全域にわたって接触していることが分かる。ケース１では、初期値としてショルダー角度パラメータθ＝-2°の設定であり、なおかつ前述のねじの嵌合によるたわみ変形による変位もあり、基準位置CLの段階で既にショルダー外径側に強接触が発生し、ショルダー内径側は未だ接触していない状態を示している。ケース２では、初期値としてショルダー角度パラメータθ＝+2°の設定であり、前述のねじの嵌合によるたわみ変形によるショルダー外径側の接触を回避し、ケース０、ケース１と異なり、ショルダー内径側から接触を開始している。
図９には、各ケースのイールドトルクにおけるショルダー面の接触圧分布を示す。イールドトルクは、ケース１のようにショルダー角度パラメータが負の場合に、ショルダー外径が先行して当接することと更にねじ干渉による管の内径側へのたわみもあることから、締付けによるＢピンのＡピン側への移動とともに塑性変形が進行し、図７Ｂに示すように、ケース０、ケース２と比べて低くなっている。
これら代表３ケースのFEAの結果から分かるように、図８Ａ～Ｃと図９のショルダー面近傍の軸方向応力分布とショルダー面の接触圧分布は、ショルダー当接面のわずかな角度の違いによって、接触の傾向や応力状態が異なる知見が得られた。この当接の仕方は、ねじ継手の基本性能である、(i)イールドトルク（カップリングの両端にピンを締付けていく過程で、締付けに抵抗するショルダー面の塑性変形が進み、締付けトルクと締付け回転数の関係が非線形性を示す開始点となるトルク）、(ii)締付け締戻し性能（所定のトルクでねじ継手を繰返し締付け締戻ししても所定の回数まで焼付きが生じない）、(iii)気密性能（ねじ継手を締付けた後に、軸方向引張・圧縮、内圧、外圧の複合荷重を負荷しても圧力媒体となるガスや水が継手から漏れない）に影響を与えるので、本発明者らはピン先端のショルダー部同士を当接するねじ継手において、後述するようにピン先端のショルダー角度パラメータΔθとピンとカップリングねじのねじテーパー角度差Δωの好適な関係を見出すこととなった。
一般的に、高い締付けトルクでねじ継手を締付ければ、ショルダー当接面に高い接触圧が発生して、気密性能は向上する。しかしながら、接触面の高い接触圧や接触圧分布の偏りは、局所的な塑性変形を生ぜしめるとともに、ねじ継手の締付け締戻しで金属同士の焼付きのリスクを高める。低い締付けトルクでねじ継手を締付ければ、ショルダー当接面の接触圧は低いので、ねじ継手の締付け締戻しで金属同士の焼付きのリスクは低くなる。しかしながら、ショルダー当接面の接触圧が低いと、ねじ継手に作用する内部流体の圧力そのものや、その圧力と軸方向引張荷重との複合荷重により気密状態が保持出来なくなる。このように、耐焼付き性能と気密性能は相反する性質を有しており、なお一層、当接面の接触状態を好適な条件にすることが重要であることが分かる。
以下に説明する本発明の実施形態に係るねじ継手１は、以上のような考え方、手段、方法に基づくものである。
図１０に本発明の実施形態に係るねじ継手１を示す。ねじ継手１は、第１の鋼管の先端の外周面に雄のテーパーねじである雄ねじ２が設けられたピン３と、第２の鋼管の両端の内周面に雄ねじ２と螺合する雌のテーパーねじである雌ねじ４が設けられたカップリング５とを含む。また、ねじ継手１は、カップリング５の両端の雌ねじ４のそれぞれにピン３の雄ねじ２を螺合させた際に、ピン３の先端のショルダー面６同士が接触するよう構成されている。
[ねじテーパー角度ωとねじテーパー角度パラメータΔω]
本実施形態も非特許文献１のAPIBTCねじ（以下、従来技術とも呼ぶ）と同様に、設計上は1/16のねじテーパーを有している。1/16テーパーとは、軸方向に1inch進むと、径方向に0.0625inchだけ直径が小さくなる傾きを表しており、角度に換算すると3.5763°である。現実の製造ではねじテーパーに公差が設定されており、例えばAPIBTCねじでは、ねじテーパーの公差は、ピンねじ（雄ねじ２）は0.0610inch/inch～0.066inch/inch（3.4907°～3.776°）、カップリングねじ（雌ねじ４）は0.060inch/inch～0.067inch/inch（3.4336°～3.8330°）としている。なお、APIBTCねじの場合、ねじテーパーの狙いはピン３とカップリング５ともに0.0625inch/inch（3.5763°）となっている。
本実施形態も非特許文献１のAPIBTCねじ（以下、従来技術とも呼ぶ）と同様に、設計上は1/16のねじテーパーを有している。1/16テーパーとは、軸方向に1inch進むと、径方向に0.0625inchだけ直径が小さくなる傾きを表しており、角度に換算すると3.5763°である。現実の製造ではねじテーパーに公差が設定されており、例えばAPIBTCねじでは、ねじテーパーの公差は、ピンねじ（雄ねじ２）は0.0610inch/inch～0.066inch/inch（3.4907°～3.776°）、カップリングねじ（雌ねじ４）は0.060inch/inch～0.067inch/inch（3.4336°～3.8330°）としている。なお、APIBTCねじの場合、ねじテーパーの狙いはピン３とカップリング５ともに0.0625inch/inch（3.5763°）となっている。
ねじテーパーに角度差があると、一般的にカップリング５は、パイプ本体外径よりも大きな外径とパイプ本体管厚よりも大きい管厚を有するので剛性が高く、ピン３のねじテーパーはカップリング５のねじテーパー面に沿って角度差の分だけ角度変化が生じる。カップリングねじのテーパーの傾きが最も浅い0.060inch/inchに対して、ピンねじのテーパーの傾きが深い0.066inch/inchの組合せのときには、ピンねじの先端のショルダー部は、その0.006inch差に相当する0.17°ショルダー面が正側に傾く。カップリングねじのテーパーの傾きが最も深い0.067inch/inchに対して、ピンねじのテーパーの傾きが浅い0.0610inch/inchの組合せのときには、ピンねじの先端のショルダー部は、その0.006inch差に相当する0.17°ショルダー面６が負側に傾くことになる。一方のピン３であるＡピンと他方のピン３であるＢピン、それに対応するカップリング５のＡピンに対応する端側であるＡ端側、Ｂピンに対応する端側であるＢ端側の２つのねじ部（雌ねじ４）が存在するので、ねじテーパーの組合せでねじテーパー角度パラメータΔωは、-0.34°≦Δω≦+0.34°の範囲でショルダー角度に影響を与えることになる。
本実施形態では、カップリング端部に発生する高い周方向応力を低減する目的で、ピン３のねじテーパーの傾きを浅く、カップリング５のねじテーパーの傾きを深くして、カップリング端部の接触を弱めるために意図的にテーパーの狙いに差異を設けた。本実施形態のピンねじはねじテーパーの狙い0.062inch/inch（3.5478°）で公差範囲は0.0610inch/inch～0.066inch/inch（3.4907°～3.776°）、カップリングねじはねじテーパーの狙い0.064inch/inch（3.6619°）で狭幅公差の0.063inch/inch～0.066inch/inch（3.6049°～3.7760°）のテーパーとしている。周方向応力の低減は、敷設した油井管がサワー環境に晒される場合に、ねじ継手１のカップリング５がSSC（硫化物応力腐食割れ）によりカップリング外表面の軸方向にき裂が発生・進展し、カップリング５が破断することを防止する一つの設計要素となる。
本実施形態の場合、ねじテーパーの組合せでねじテーパー角度パラメータΔωは、-0.17°≦Δω≦+0.29°の範囲でショルダー角度に影響を与えることになる。
[ショルダー角度θとショルダー角度パラメータΔθ]
本実施形態のねじ継手１は、ピン３同士が当接する形式なので、ピン先端のショルダー角度の設定は、直接的に接触状態に影響を及ぼす。ショルダー角度の設定は、図４に示すように、直角に切削加工された場合を0°とし、ショルダー外径側に空間が開くショルダー面の傾きを“正”、その反対を“負”として、ここでは表現する。２つのピン３のそれぞれにショルダー部があるので、Ａピンのショルダー角度をθＡ、Ｂピンのショルダー角度をθＢとすると、ショルダー角度パラメータΔθはΔθ＝θＡ＋θＢとなる。
本実施形態のねじ継手１は、ピン３同士が当接する形式なので、ピン先端のショルダー角度の設定は、直接的に接触状態に影響を及ぼす。ショルダー角度の設定は、図４に示すように、直角に切削加工された場合を0°とし、ショルダー外径側に空間が開くショルダー面の傾きを“正”、その反対を“負”として、ここでは表現する。２つのピン３のそれぞれにショルダー部があるので、Ａピンのショルダー角度をθＡ、Ｂピンのショルダー角度をθＢとすると、ショルダー角度パラメータΔθはΔθ＝θＡ＋θＢとなる。
Δθの式の構成から、Ａ、Ｂピンの２つのショルダー部の外径側に空間が開くのが“正”、ショルダー部の内径側に空間が開くのが“負”である。この傾きθおよびΔθは正にしても、負にしても大きすぎると、ショルダー部の外径側あるいは内径側に応力集中が発生し、局部的な塑性変形が発生する。これはねじ継手１の繰返し締付け締戻しにおける耐焼付き性能に影響を及ぼす。
後述の実験（実施例）により、ショルダー角度パラメータΔθとねじテーパー角度パラメータΔωの好適な関係は、下記式（１）で定義されることが分かった。
-1.5°≦Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（１）
-1.5°≦Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（１）
既述のねじテーパー角度差パラメータΔωの検討で、Δωが-0.17°≦Δω≦+0.29°なので、Δθに好適な範囲が存在し、-1.21°≦Δθ≦1.83°であればテーパー角度差によらず、設定トルクの下で耐焼付き性と気密性を有する。
また、耐焼付き性を向上させるために、ＡピンとＢピンのショルダー面６にはブラスト処理を施し、表面粗度をＲａで63～190μinch（1.6～4.8μm）に設定した。つまり、ショルダー面６の表面粗さＲａは、63μinch（1.6μm）≦Ｒａ≦190μinch（4.8μm）である。ねじの締付けの際には、潤滑剤を予めねじ部だけでなく、ブラスト処理を施したショルダー面６にも薄く均等に塗布した。
[ねじ干渉量]
ピン先端のショルダー面６の当接の状態に影響を与える因子として、既述の図６Ａ、Ｂに示すように、ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）へのたわみがある。図１１に、図１Ａに示す従来技術と本実施形態のねじ干渉量を比較して示す。ピンねじ部とカップリング５のねじ部の嵌合により、その接触面での面圧は焼嵌め式（Shrink Fit理論）からねじ干渉量に比例する。また、その面圧をねじ部にわたって発生する等分布荷重Ｗとみなせば、図６Ａ、Ｂに示すようにピン断面を片持ち梁として一次近似すると、たわみはねじ干渉量に比例する。ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）のたわみは、結局、ねじ干渉量に比例することが分かる。
ピン先端のショルダー面６の当接の状態に影響を与える因子として、既述の図６Ａ、Ｂに示すように、ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）へのたわみがある。図１１に、図１Ａに示す従来技術と本実施形態のねじ干渉量を比較して示す。ピンねじ部とカップリング５のねじ部の嵌合により、その接触面での面圧は焼嵌め式（Shrink Fit理論）からねじ干渉量に比例する。また、その面圧をねじ部にわたって発生する等分布荷重Ｗとみなせば、図６Ａ、Ｂに示すようにピン断面を片持ち梁として一次近似すると、たわみはねじ干渉量に比例する。ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）のたわみは、結局、ねじ干渉量に比例することが分かる。
本実施形態は、図１１に示すように、従来技術と比べてねじ干渉量が小さく、その値はピンのねじ代表径（従来技術ねじのL7位置でのねじ径E7と同じ。非特許文献１のFigure1、11頁参照）で除した値で0.0045とし、パイプ本体の外径サイズによらず、ピンとカップリングねじのねじ干渉量比、つまりねじ嵌合比を一定とした。すなわち、本実施形態では、ねじ嵌合比は0.0045を設計値とし、ねじ干渉量の公差（+/-0.006”）から実際のねじ嵌合比は0.0032以上0.0059以下とした。本発明のねじ干渉量によるショルダー面６の傾きは、最大0.01度であることをFEAで確認し、ねじの嵌合に伴う縮径によって、ピン先端の下向き（管内面側）のたわみによるショルダー面６の傾きを無視出来るレベルに低減した。すなわち、ねじ嵌合比は0.0032以上0.0059以下とすることが、より確実に効果を得ることができる。なお、ショルダー面６の傾きを無視出来るレベルである限り、実際のねじ嵌合比は0.0032以上0.0059以下に限らない。
なお、本願のねじの寸法は、特段の断りがない限り、ねじ切り加工後の寸法を示し、これは締付け前に測定して確認されるものとする。
ねじの締付けによりショルダー面が内径側（負の側）に傾くことを考慮すると、ショルダー角度パラメータΔθとねじテーパー角度パラメータΔωの関係は、より好ましくは下記式（３）で定義される。すなわち、Δθ―Δωをプラス（正）側で調節する方がより確実に効果を得ることができる。正側で調節することで、図７Ａ、Ｂに示すようにイールドトルクをより高めに設定することができる。
0°＜Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（３）
0°＜Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（３）
[締付けトルクＴ]
カップリング５の両端からねじ接続されるピン３同士がカップリング５の軸方向の中央で当接する形式の鋼管用のねじ継手１のイールドトルクについて、本発明者らは、調査、実験の結果、非特許文献２のAPI7G Recommended Practice for Drill Stem Design and Operating Limits のAPPENDIX-Aに示される以下の式の変数をピン当接形式のねじ継手１にも適用することで安全側に評価出来ることを見出した。
ここで、各パラメータを以下に示す。
Ｔ：イールドトルク／Yield torque[ft-lbf]
ＴS：ショルダリングトルク／Shouldering torque[inch-lbf]
ＴD：デルタトルク／Delta torque［inch-lbf］
Ｐc：ねじ接触圧／Contact pressure in the threads［psi］
ｆt：ねじ摩擦係数／Friction coefficient of threads（＝0.035）
ｆs：ねじ摩擦係数／Friction coefficient of threads（＝0.080）
Ｅ7：ねじピッチ径／Thread pitch Dia.［inch］
Ｌ4：ねじ長／Thread length［inch］
ｗ：カップリング外径／Coupling OD［inch］
ｄ：パイプ内径／Pipe ID［inch］
Ｄbv：ベベル径／Bevel Dia.［inch］
Ｐ：ねじリード／Lead of thread（＝１／ＴPI）［inch］
ρm：ねじ干渉量／Thread interference on dia.［inch］
Ａs：ショルダー断面積／Shoulder cross section（＝π（Ｄbv 2－ｄ2）／４）［inch2］
Ｒt：平均ねじ半径／Average mean thread radius（＝Ｅ7／２）［inch］
Ｒs：平均ショルダー半径／Mean shoulder radius（＝（Ｄbv＋ｄ）／４）
Θ：ねじフランク角／Thread flank angle［deg.］
Ｅ：ヤング率／Young's modulus［psi］
Ｙｍ：材料の降伏応力／Material yield stress［psi］
カップリング５の両端からねじ接続されるピン３同士がカップリング５の軸方向の中央で当接する形式の鋼管用のねじ継手１のイールドトルクについて、本発明者らは、調査、実験の結果、非特許文献２のAPI7G Recommended Practice for Drill Stem Design and Operating Limits のAPPENDIX-Aに示される以下の式の変数をピン当接形式のねじ継手１にも適用することで安全側に評価出来ることを見出した。
Ｔ：イールドトルク／Yield torque[ft-lbf]
ＴS：ショルダリングトルク／Shouldering torque[inch-lbf]
ＴD：デルタトルク／Delta torque［inch-lbf］
Ｐc：ねじ接触圧／Contact pressure in the threads［psi］
ｆt：ねじ摩擦係数／Friction coefficient of threads（＝0.035）
ｆs：ねじ摩擦係数／Friction coefficient of threads（＝0.080）
Ｅ7：ねじピッチ径／Thread pitch Dia.［inch］
Ｌ4：ねじ長／Thread length［inch］
ｗ：カップリング外径／Coupling OD［inch］
ｄ：パイプ内径／Pipe ID［inch］
Ｄbv：ベベル径／Bevel Dia.［inch］
Ｐ：ねじリード／Lead of thread（＝１／ＴPI）［inch］
ρm：ねじ干渉量／Thread interference on dia.［inch］
Ａs：ショルダー断面積／Shoulder cross section（＝π（Ｄbv 2－ｄ2）／４）［inch2］
Ｒt：平均ねじ半径／Average mean thread radius（＝Ｅ7／２）［inch］
Ｒs：平均ショルダー半径／Mean shoulder radius（＝（Ｄbv＋ｄ）／４）
Θ：ねじフランク角／Thread flank angle［deg.］
Ｅ：ヤング率／Young's modulus［psi］
Ｙｍ：材料の降伏応力／Material yield stress［psi］
例えば、本実施形態のねじ継手１で、以下の表１に示す諸元の場合には、イールドトルクの評価値は、23,410 ft-lbf（31,740 N-m）となる。実管のねじ継手１で実施したイールドトルク試験での実績値は、28,000 ft-lbf（37,960N-m）以上であり、安全側でかつ実用的な評価が出来る。本実施形態のねじ継手１では、表２の諸元をもつねじ継手１について、評価式で得られるイールドトルクの85％となる、19,890 ft-lbf（26,970 N-m）を最大締付けトルクとした。これは、潤滑剤の個体差による摩擦係数のばらつき、現地締付け時の温度、湿度、水分などの締付け環境のばらつきを主に考慮した。参考に、非特許文献１のAPIBTCねじの同径同厚で同一強度の最大締付けトルクは4,700 ft-lbf（6,370Ｎ-m）であり、ショルダー当接形式のねじ継手１の締付けトルクが、非当接形式のねじ継手と比べて高いトルクで締付け可能であることが分かる。
[締付け方法]
カップリング５の両端からねじ嵌合によって挿入されるピン３のショルダー面６同士の接触状態が、本実施形態のねじ継手１の性能に重要であるので、ピン３とカップリング５の締付けには留意が必要である。ねじ継手１の締付けに際しては、ピン３とカップリング５の両方のねじ表面とショルダー面６あるいはどちらか一方のねじ表面とショルダー面６に潤滑剤を均等に塗布して、金属同士の直接の接触とならないように締付けを行う。しかしながら、潤滑剤の個体差による摩擦係数の差異、締付け機械のパイプとカップリング５の掴む位置、公差範囲内ではあっても各ねじデザイン要素のばらつきなどによって、締付けトルクが同じであっても、カップリング５内に収まるピン３の軸方向位置がカップリング５の軸方向の中央（Center Line）からずれる可能性がある。
カップリング５の両端からねじ嵌合によって挿入されるピン３のショルダー面６同士の接触状態が、本実施形態のねじ継手１の性能に重要であるので、ピン３とカップリング５の締付けには留意が必要である。ねじ継手１の締付けに際しては、ピン３とカップリング５の両方のねじ表面とショルダー面６あるいはどちらか一方のねじ表面とショルダー面６に潤滑剤を均等に塗布して、金属同士の直接の接触とならないように締付けを行う。しかしながら、潤滑剤の個体差による摩擦係数の差異、締付け機械のパイプとカップリング５の掴む位置、公差範囲内ではあっても各ねじデザイン要素のばらつきなどによって、締付けトルクが同じであっても、カップリング５内に収まるピン３の軸方向位置がカップリング５の軸方向の中央（Center Line）からずれる可能性がある。
Ａピンの締付け後の軸方向位置が、カップリング５の軸方向の中央よりも未達となったり、あるいは超過したりすることがないように、本実施形態のねじ継手１では、図１２に示すように、工場で締付けるＡ端側のピン３を締付ける際に、反対側となるＢ端側のカップリング５の端面からストッパとなる治具７を予め挿入することでＡピンの先端のショルダー面６をカップリング内面中央に適正に配置できる位置調整用の治具７を使うことが好ましい。つまり、本実施形態のねじ継手１を接続する際は、先にカップリング５とねじ嵌合する一方のピン３（Ａピン）の締付けを、カップリング５の一方の端側（Ａ端側）から挿入した一方のピン３（Ａピン）の締付け停止位置を示す治具７でカップリング５の軸方向中央に位置制御して、その後、他方のピン３（Ｂピン）の締付けで一方のピン（Ａピン）と他方のピン（Ｂピン）のショルダー面６同士を当接するのが好ましい。これによりＢピンのねじ締付けでは、予めＡピンが位置制御で締付けてあるので、前記各種のばらつきがあってもカップリング内面中央でＡピンとＢピンのショルダー面６が意図したように接触することが出来る。
本実施形態の効果を実施例に基づいて説明する。
表２にねじ試験に用いたパイプとカップリングの諸元を示す。この諸元を有する試験体の作製後に、表３に示すように、ＡピンとＢピンのショルダー角度θＡ、θＢとねじテーパー角度ωＰＡ、ωＰＢ、カップリング５のＡ端側とＢ端側のねじテーパー角度ωＣＡ、ωＣＢを測定し、これらの試験体を用いて、以下の性能を評価した。ねじ嵌合比は、0.0045を設計値とし、ねじ干渉量の公差（+/-0.006”）から試験体の実際のねじ嵌合比は0.0032～0.0059となった。なお、従来例のAPIBTCねじでは、図１１に示したように外径によりねじ嵌合比の設計値が異なり、また、ねじ干渉量の公差（+0.006”/-0.010”）も広いので実際のねじ嵌合比は0.0036～0.0083となる。また、ショルダー面の表面粗さＲａは、63～190μinch（1.6～4.8μm）に設定した。
［繰返し締付け締戻し試験］
ねじ部およびショルダー部に、潤滑剤を塗布し、継手の締付け締戻し試験を最大１０回繰返し行った。各回の締戻し後にねじ部とショルダー部の焼付きの有無を確認した。各回の締付けトルクは、表２、表３の諸元で５８段落で説明した締付けトルク19,890 ft-lbf（26,970 N-m）を最大、締付けトルク14,050 ft-lbf（19,050 N-m）を最小の合格範囲として各回の締付けを行った。つまり、式（２）で求められるイールドトルクの６０％以上８５％以下の締付けトルクで各回の締付けを行った。繰返し締付け締戻し試験を１０回問題なく完了した試験体について、次の気密試験を実施した。
ねじ部およびショルダー部に、潤滑剤を塗布し、継手の締付け締戻し試験を最大１０回繰返し行った。各回の締戻し後にねじ部とショルダー部の焼付きの有無を確認した。各回の締付けトルクは、表２、表３の諸元で５８段落で説明した締付けトルク19,890 ft-lbf（26,970 N-m）を最大、締付けトルク14,050 ft-lbf（19,050 N-m）を最小の合格範囲として各回の締付けを行った。つまり、式（２）で求められるイールドトルクの６０％以上８５％以下の締付けトルクで各回の締付けを行った。繰返し締付け締戻し試験を１０回問題なく完了した試験体について、次の気密試験を実施した。
［気密試験］
繰返し締付け締戻し試験後の試験体を再度締付けて、ISO13679：2002年版のCAL2のシリーズB気密試験を行った。最大引張はAPI5CTのP110規格の最小降伏応力の95％に相当する荷重、最大圧縮は60％に相当する荷重を試験体に負荷した。気密試験は、ISO13679：2002年版に示す各荷重点で定められた軸力と圧力を負荷して、内部からの漏れの有無を確認しつつ実行した。表４に繰返し締付け締戻し試験と気密試験の結果を合わせて示す。比較例では繰返し締付け締戻し試験で焼付きが発生しているが、式（１）に適合する本発明例に係る試験体はいずれも繰返し締付け締戻し試験と気密試験の両方で合格している。
繰返し締付け締戻し試験後の試験体を再度締付けて、ISO13679：2002年版のCAL2のシリーズB気密試験を行った。最大引張はAPI5CTのP110規格の最小降伏応力の95％に相当する荷重、最大圧縮は60％に相当する荷重を試験体に負荷した。気密試験は、ISO13679：2002年版に示す各荷重点で定められた軸力と圧力を負荷して、内部からの漏れの有無を確認しつつ実行した。表４に繰返し締付け締戻し試験と気密試験の結果を合わせて示す。比較例では繰返し締付け締戻し試験で焼付きが発生しているが、式（１）に適合する本発明例に係る試験体はいずれも繰返し締付け締戻し試験と気密試験の両方で合格している。
［FEA結果］
なお、別途実施したFEAの結果においても、図１３に示すように、ショルダー角度パラメータΔθとねじテーパー角度パラメータΔωの関係が式（１）を満たす場合に、ショルダー面での最大接触圧が顕著に低下していることが確認されている。つまり、図１３に示す結果は、ショルダー角度パラメータとねじテーパー角度パラメータを好適範囲に設定することが、耐焼付き性の向上に寄与する最大接触圧（と最大接触圧が生じる部分の周辺の接触圧分布）の低減に効果的であることを示している。また、上記実験ではパイプ外径5.5inchのものを使用したが、4.5～7inchのものでも同様の結果が得られることが確認されている。
なお、別途実施したFEAの結果においても、図１３に示すように、ショルダー角度パラメータΔθとねじテーパー角度パラメータΔωの関係が式（１）を満たす場合に、ショルダー面での最大接触圧が顕著に低下していることが確認されている。つまり、図１３に示す結果は、ショルダー角度パラメータとねじテーパー角度パラメータを好適範囲に設定することが、耐焼付き性の向上に寄与する最大接触圧（と最大接触圧が生じる部分の周辺の接触圧分布）の低減に効果的であることを示している。また、上記実験ではパイプ外径5.5inchのものを使用したが、4.5～7inchのものでも同様の結果が得られることが確認されている。
１ ねじ継手
２ 雄ねじ
３ ピン
４ 雌ねじ
５ カップリング
６ ショルダー面
７ 治具
２ 雄ねじ
３ ピン
４ 雌ねじ
５ カップリング
６ ショルダー面
７ 治具
Claims (5)
- 第１の鋼管の先端の外周面に雄のテーパーねじである雄ねじが設けられた２つのピンと、第２の鋼管の両端の内周面に前記雄ねじと螺合する雌のテーパーねじである雌ねじが設けられたカップリングとを含むねじ継手であって、前記カップリングの両端の雌ねじのそれぞれに前記雄ねじを螺合させた際に、２つのピンの先端のショルダー面同士が接触するよう構成されたねじ継手において、
カップリングと前記カップリングの両端から挿入された２つのピンについてのショルダー角度パラメータとねじテーパー角度パラメータの関係が下記式（１）で定義され、
下記式（２）で求められるイールドトルクの６０％以上８５％以下の締付けトルクで締付けられるねじ継手。
-1.5°≦Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（１）
Δθ：２つのピンの締付け前のショルダー角度θＡ、θＢ（ショルダー角度は、管軸方向に直角な場合を0°とし、ショルダー外径側に空間が開くショルダー面の傾きを“正”、その反対を“負”とする）の和で構成するショルダー角度パラメータ（Δθ＝θＡ＋θＢ）
Δω：カップリングと２つのピンの締付け前のねじテーパー角度差ΔωＡ、ΔωＢ（ねじテーパー角度差は、ピンのねじテーパー角度とカップリングのねじテーパー角度との差であり、ピンのねじテーパー角度がカップリングのねじテーパー角度よりも浅く、ピンがカップリングねじ面に沿って内径側に傾く場合を“正”、その反対を“負”とする）の和で構成するねじテーパー角度パラメータ（Δω＝ΔωＡ＋ΔωＢ）
ＴS：ショルダリングトルク[inch(25.4mm)-lbf(4.4482216152605N)]
ＴD：デルタトルク［inch(25.4mm)-lbf(4.4482216152605N)］
Ｐc：ねじ接触圧［psi(6894.76Pa)］
ｆt：ねじ摩擦係数（＝0.035）
ｆs：ねじ摩擦係数（＝0.080）
Ｅ7：ねじピッチ径［inch(25.4mm)］
Ｌ4：ねじ長［inch(25.4mm)］
ｗ：カップリング外径［inch(25.4mm)］
ｄ：パイプ内径［inch(25.4mm)］
Ｄbv：ベベル径［inch(25.4mm)］
Ｐ：ねじリード（＝１／ＴPI）［inch(25.4mm)］
ρm：ねじ干渉量［inch(25.4mm)］
Ａs：ショルダー断面積（＝π（Ｄbv 2－ｄ2）／４）［inch(25.4mm)2］
Ｒt：平均ねじ半径（＝Ｅ7／２）［inch(25.4mm)］
Ｒs：平均ショルダー半径（＝（Ｄbv＋ｄ）／４）
Θ：ねじフランク角［deg.］
Ｅ：ヤング率［psi(6894.76Pa)］
Ｙｍ：材料の降伏応力［psi(6894.76Pa)］ - 前記関係が下記式（３）で定義される、請求項１に記載のねじ継手。
0°＜Δθ―Δω≦2.0° ・・・式（３） - ショルダー角度パラメータΔθが、-1.21°≦Δθ≦1.83°である、請求項１または２に記載のねじ継手。
- ねじ干渉量をピンのねじ代表径で除したねじ嵌合比が0.0032以上0.0059以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のねじ継手。
- 請求項１～４のいずれか１項に記載のねじ継手を接続するために、先に前記カップリングとねじ嵌合する一方の前記ピンの締付けを、前記カップリングの一方の端側から予め挿入した前記一方のピンの締付け停止位置を示すストッパとなる治具で前記カップリングの軸方向中央に位置制御して、その後、他方の前記ピンの締付けで前記一方のピンと前記他方のピンのショルダー面同士を当接する、ねじ継手の接続方法。
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|---|---|---|---|
| PCT/JP2020/037353 WO2022070367A1 (ja) | 2020-09-30 | 2020-09-30 | 管のねじ継手およびその接続方法 |
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