JP7227572B2 - Variable magnification optical system and optical equipment - Google Patents

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Description

本発明は、変倍光学系及び光学機器に関する。 The present invention relates to a variable power optical system and an optical instrument.

従来、手振れ補正機構を備えた広角変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１に記載の変倍光学系は、さらなる光学性能の向上が要望されているという課題があった。 2. Description of the Related Art Conventionally, there has been proposed a wide-angle variable-magnification optical system equipped with a camera shake correction mechanism (see, for example, Patent Document 1). However, the variable-magnification optical system described in Patent Document 1 has a problem that further improvement in optical performance is demanded.

特開平１１－２３１２２０号公報JP-A-11-231220

本発明の第一の態様に係る変倍光学系は、最も物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群の像側に隣接して順に並んで配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群を有する後続レンズ群と、後続レンズ群の像側に隣接して配置された１つのレンズ群とからなり、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と当該第２レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、後続レンズ群と当該後続レンズ群の物体側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、後続レンズ群と当該後続レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、変倍の際に、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、後続レンズ群は、防振群と、防振群の物体側に配置されて負の屈折力を有する物体側群と、を有し、防振群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を有して構成され、第１レンズ群と後続レンズ群との間にあるレンズ群の少なくとも一部を合焦群とし、合焦時に、合焦群を光軸方向に移動させ、次式の条件を満足することを特徴とする。
６．０００ ＜ ｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜ ＜ １０００．０００
－３０．００ ＜ βａｗ ＜ １０．００
０．２００ ＜ （－ｆ１）／ｆ２ ＜ ０．５５０
但し、
ｆ１ＶＲａｗ：防振群より物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
βａｗ：広角端状態における物体側群の結像倍率
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 A variable magnification optical system according to a first aspect of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power and a first lens group arranged adjacent to the image side of the first lens group in order from the most object side, a second lens group having a positive refractive power, a subsequent lens group having a vibration reduction group arranged closer to the image side than the second lens group and moving so as to have a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis, and a subsequent lens It consists of one lens group arranged adjacent to the image side of the group, and when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes. The distance between the second lens group and the lens group arranged adjacent to the image side of the second lens group changes, and the distance between the subsequent lens group and the lens group arranged adjacent to the object side of the subsequent lens group changes. The spacing changes, the spacing between the succeeding lens group and the lens group arranged adjacent to the image side of the succeeding lens group changes, and all the lens groups move along the optical axis during zooming. , the subsequent lens group has an anti-vibration group and an object-side group disposed on the object side of the anti-vibration group and having negative refractive power, the anti-vibration group comprising at least one positive lens and at least and one negative lens, at least part of the lens group between the first lens group and the subsequent lens group serves as a focusing group, and the focusing group moves in the optical axis direction during focusing. , and satisfies the following condition.
6.000<|f1VRaw/fw|<1000.000
-30.00 < βaw < 10.00
0.200 < (-f1)/f2 < 0.550
however,
f1VRaw: synthetic focal length in the wide-angle end state of the lens arranged on the object side of the anti-vibration group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state βaw: imaging magnification of the object-side group in the wide-angle end state f1: first lens Focal length of the group f2: Focal length of the second lens group

また、本発明の第二の態様に係る変倍光学系は、最も物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群の像側に隣接して順に並んで配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群を有する後続レンズ群と、後続レンズ群の像側に隣接して配置された１つのレンズ群とからなり、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と当該第２レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、後続レンズ群と当該後続レンズ群の物体側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、後続レンズ群と当該後続レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、変倍の際に、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、後続レンズ群は、防振群と、防振群の物体側に配置されて負の屈折力を有する物体側群と、を有し、防振群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を有して構成され、第１レンズ群と後続レンズ群との間にあるレンズ群の少なくとも一部を合焦群とし、合焦時に、合焦群を光軸方向に移動させ、次式の条件を満足することを特徴とする。
４．８９９ ≦ ｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜ ＜ １０００．０００
１．９０７ ≦ βａｗ ＜ １０．００
０．２００ ＜ （－ｆ１）／ｆ２ ＜ ０．５５０
但し、
ｆ１ＶＲａｗ：防振群より物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
βａｗ：広角端状態における物体側群の結像倍率
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離 Also, in the variable power optical system according to the second aspect of the present invention, the first lens group having negative refractive power and the first lens group are arranged in order from the most object side and adjacent to the image side of the first lens group. a second lens group having a positive refractive power, a subsequent lens group having a vibration reduction group arranged closer to the image side than the second lens group and moving so as to have a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis; The distance between the first lens group and the second lens group changes when changing the magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state. , the distance between the second lens group and the lens group arranged adjacent to the image side of the second lens group changes, and the subsequent lens group and the lens group arranged adjacent to the object side of the subsequent lens group changes, the distance between the subsequent lens group and the lens group arranged adjacent to the image side of the subsequent lens group changes, and all the lens groups move along the optical axis during zooming. The subsequent lens group has an anti-vibration group and an object-side group disposed on the object side of the anti-vibration group and having negative refractive power, the anti-vibration group including at least one positive lens. , and at least one negative lens, wherein at least a part of the lens group between the first lens group and the subsequent lens group is used as a focusing group, and the focusing group is turned into light during focusing. It is characterized by moving in the axial direction and satisfying the following condition.
4.899≦|f1VRaw/fw|<1000.000
1.907 ≤ βaw < 10.00
0.200 < (-f1)/f2 < 0.550
however,
f1VRaw: synthetic focal length in the wide-angle end state of the lens arranged on the object side of the anti-vibration group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state βaw: imaging magnification of the object-side group in the wide-angle end state f1: first lens Focal length of the group f2: Focal length of the second lens group

第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態を示し、（Ｍ）は中間焦点距離状態を示し、（Ｔ）は望遠端状態を示す。FIG. 4 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the variable power optical system according to the first embodiment, where (W) indicates the wide-angle end state, (M) indicates the intermediate focal length state, and (T) indicates the telephoto end state; . 第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 4 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system according to the first embodiment, in which (a) is a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) is in a state of focus at infinity; FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 4 is a diagram of various aberrations in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system according to the first embodiment, where (a) is a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) is in a state of infinity focus; FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed at . 第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 4 is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the variable-magnification optical system according to the first embodiment, where (a) is a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) is in a state of focus at infinity; FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態を示し、（Ｍ）は中間焦点距離状態を示し、（Ｔ）は望遠端状態を示す。FIG. 10 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the variable power optical system according to the second embodiment, where (W) indicates the wide-angle end state, (M) indicates the intermediate focal length state, and (T) indicates the telephoto end state; . 第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 4 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the second embodiment, (a) being a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) being in a state of infinity focus. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 4 is a diagram of various aberrations in an intermediate focal length state of the variable power optical system according to the second embodiment, where (a) is a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) is in a state of infinity focus; FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed at . 第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the variable power optical system according to the second embodiment, (a) being a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) in a state of focus at infinity. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態を示し、（Ｍ）は中間焦点距離状態を示し、（Ｔ）は望遠端状態を示す。FIG. 13 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the variable power optical system according to the third embodiment, where (W) indicates the wide-angle end state, (M) indicates the intermediate focal length state, and (T) indicates the telephoto end state; . 第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 10A is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable power optical system according to the third embodiment, FIG. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 10A is a diagram of various aberrations in an intermediate focal length state of the variable power optical system according to the third embodiment, FIG. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed at . 第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 10A is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the variable power optical system according to the third embodiment, FIG. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図であり、（Ｗ）は広角端状態を示し、（Ｍ）は中間焦点距離状態を示し、（Ｔ）は望遠端状態を示す。FIG. 11 is a cross-sectional view showing the lens configuration of the variable power optical system according to the fourth example, where (W) indicates the wide-angle end state, (M) indicates the intermediate focal length state, and (T) indicates the telephoto end state; . 第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。4A is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system according to the fourth embodiment, FIG. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。FIG. 10A is a diagram of various aberrations in an intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment, in which (a) is a diagram of various aberrations when in focus at infinity, and (b) is a diagram in focus at infinity; FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed at . 第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図であって、（ａ）は無限遠合焦状態のときの諸収差図であり、（ｂ）は無限遠合焦状態において手振れ補正を行ったときの横収差図である。4A is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the variable-magnification optical system according to the fourth embodiment, FIG. FIG. 10 is a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed; 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図である。It is a cross-sectional view of a camera equipped with the variable magnification optical system. 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。4 is a flow chart for explaining a method of manufacturing the variable magnification optical system;

以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、この第１レンズ群Ｇ１より像側に配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、この第２レンズ群Ｇ２より像側に配置され、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群ＧＶＲｂを有する後続レンズ群ＧＬと、を有して構成されている。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後続レンズ群ＧＬとの間隔が変化するように構成されている。このように構成することにより、広画角の変倍光学系を実現することができる。また、後続レンズ群ＧＬに含まれる防振群ＧＶＲｂにより手振れ補正（防振）を行うことで、手振れ補正時の偏心コマ収差の発生および片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。 Preferred embodiments are described below with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the variable power optical system ZL according to the present embodiment includes a first lens group G1 having negative refractive power, and a lens group G1 disposed on the image side of the first lens group G1 and having positive refractive power. and a subsequent lens group GL having a vibration reduction group GVRb disposed on the image side of the second lens group G2 and moving so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis. is configured as Further, in this variable-magnification optical system ZL, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the subsequent lens change. It is configured such that the distance from the group GL changes. By configuring in this way, it is possible to realize a variable power optical system with a wide angle of view. In addition, by performing camera shake correction (vibration reduction) with the vibration reduction group GVRb included in the subsequent lens group GL, the occurrence of eccentric coma aberration and one-sided blurring during camera shake correction is suppressed, achieving excellent imaging performance. be able to.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。 Further, it is desirable that the variable power optical system ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).

４．８９９ ≦ ｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜ ＜ １０００．０００ （１）
但し、
ｆ１ＶＲａｗ：防振群ＧＶＲｂより物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離 4.899≦|f1VRaw/fw|<1000.000 (1)
however,
f1VRaw: Composite focal length in the wide-angle end state of the lens arranged closer to the object side than the anti-vibration group GVRb fw: Focal length of the entire system in the wide-angle end state

条件式（１）は、明るいＦ値と、球面収差等をはじめとする諸収差の良好な補正とを実現するための条件である。この条件式（１）を満足することで、第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２で収束光となっているのを、後続レンズ群ＧＬの防振群ＧＶＲｂより物体側のレンズ（以下、「物体側群ＧＶＲａ」と呼ぶ）で平行光束に近づけて防振群ＧＶＲｂに入射させることができるので、防振性能を向上させることができる。条件式（１）の上限値を上回ると、物体側群ＧＶＲａの屈折力(パワー）が強くなりすぎ、この物体側群ＧＶＲａの収差補正が不十分となり、広角端状態で広い画角を得るのが困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を８０．０００、更に７０．０００とすることがより望ましい。また、条件式（１）の下限値を下回ると、防振群ＧＶＲｂに対して強い収束光が入ることになり、防振時（手振れ補正時）の望遠端側の偏芯コマ、及び、広角端側の片ボケ発生の補正が困難となるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を５．０００、更に６．０００、更に７．０００、更に８．０００とすることがより望ましい。 Conditional expression (1) is a condition for realizing a bright F value and satisfactory correction of various aberrations including spherical aberration. By satisfying the conditional expression (1), the first lens group G1 and the second lens group G2 form converging light, and the lens on the object side of the anti-vibration group GVRb of the succeeding lens group GL (hereinafter referred to as (referred to as "object-side group GVRa") can approach the parallel light flux and enter the vibration reduction group GVRb, so that the vibration reduction performance can be improved. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power (power) of the object-side group GVRa becomes too strong, the aberration correction of this object-side group GVRa becomes insufficient, and it becomes difficult to obtain a wide angle of view at the wide-angle end state. It is not preferable because it becomes difficult to In order to ensure the effect of conditional expression (1), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 80.000, more preferably 70.000. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, strong convergent light will enter the anti-vibration group GVRb. This is not preferable because it becomes difficult to correct the occurrence of one-sided blurring on the edge side. In order to ensure the effect of conditional expression (1), the lower limit of conditional expression (1) can be set to 5.000, 6.000, 7.000, and 8.000. more desirable.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、防振群ＧＶＲｂは、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を有して構成されていることが望ましい。このように構成することにより、防振群ＧＶＲｂで球面収差、コマ収差を良好に補正することができ、防振性能の向上に寄与することができる。なお、この防振群ＧＶＲｂの構成の効果を確実なものとするために、防振群ＧＶＲｂは、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも２枚の負レンズとで構成することが望ましい。また、防振群ＧＶＲｂを構成する負レンズが１枚より少なくなると、防振群ＧＶＲｂの焦点距離が短くなり、防振時（手振れ補正時）に発生する偏心コマ収差、あるいは、片ボケの発生が増大し、防振時（手振れ補正時）に良好な結像性能を維持できないため好ましくない。 Further, in the variable magnification optical system ZL according to this embodiment, it is desirable that the anti-vibration group GVRb includes at least one positive lens and at least one negative lens. With this configuration, the vibration reduction group GVRb can satisfactorily correct spherical aberration and coma, which contributes to improvement in vibration reduction performance. In order to ensure the effect of the configuration of the vibration isolation group GVRb, it is desirable that the vibration isolation group GVRb consist of at least one positive lens and at least two negative lenses. Further, if the number of negative lenses constituting the anti-vibration group GVRb is less than one, the focal length of the anti-vibration group GVRb is shortened, and eccentric coma aberration or one-sided blur occurs during image stabilization (during image stabilization). is increased, and good imaging performance cannot be maintained during vibration reduction (during camera shake correction), which is not preferable.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１より像側であって、且つ、後続レンズ群ＧＬより物体側に配置されるレンズは、４枚以上であることが望ましい。このように構成することにより、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬの間に配置されたレンズにより、球面収差、コマ収差を良好に補正することができ、防振性能の向上に寄与することができる。また、この構成の効果を確実なものとするために、第１レンズ群Ｇ１より像側であって、且つ、後続レンズ群ＧＬより物体側に配置されるレンズは、５枚以上であることが望ましい。さらに、正の屈折力を有するレンズを５枚以上有することが好ましい。第１レンズ群Ｇ１より像側であって、且つ、後続レンズ群ＧＬより物体側に配置されるレンズ成分が３枚以下になると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が短くなり、像面湾曲やコマ収差の補正が困難となり、良好な結像性能が実現できない。 Further, in the variable power optical system ZL according to the present embodiment, it is desirable that the number of lenses arranged on the image side of the first lens group G1 and on the object side of the subsequent lens group GL is four or more. . With this configuration, the lens disposed between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL can satisfactorily correct spherical aberration and coma, contributing to improvement in image stabilization performance. can be done. In order to ensure the effect of this configuration, the number of lenses arranged closer to the image side than the first lens group G1 and closer to the object side than the subsequent lens group GL should be five or more. desirable. Furthermore, it is preferable to have five or more lenses having positive refractive power. When the number of lens components arranged on the image side of the first lens group G1 and on the object side of the subsequent lens group GL is three or less, the focal length of the first lens group G1 becomes short, and field curvature and Correction of coma aberration becomes difficult, and good imaging performance cannot be achieved.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、後続レンズ群ＧＬは、防振群ＧＶＲｂと、この防振群ＧＶＲｂの物体側に配置されて負の屈折力を有する物体側群ＧＶＲａと、を有し、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。 In the variable power optical system ZL according to the present embodiment, the trailing lens group GL includes a vibration reduction group GVRb, an object side group GVRa arranged on the object side of the vibration reduction group GVRb and having negative refractive power, and satisfy the following conditional expression (2).

－３０．００ ＜ βａｗ ＜ １０．００ （２）
但し、
βａｗ：広角端状態における物体側群ＧＶＲａの結像倍率 -30.00 < βaw < 10.00 (2)
however,
βaw: Imaging magnification of the object-side group GVRa in the wide-angle end state

条件式（２）を満足すると、防振群ＧＶＲｂによる像ぶれ補正時に、広角端側での像面のたおれ（片ボケ）、望遠端側での偏心コマ収差等の光学性能の低下が小さいので好ましい。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を－２５．００、更に－１５．００、更に－１０．００、更に－５．００とすることがより望ましい。また、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を８．００、更に６．００、更に５．００とすることがより望ましい。 When conditional expression (2) is satisfied, when image blurring is corrected by the anti-vibration group GVRb, deterioration in optical performance such as tilting of the image plane (one-sided blurring) at the wide-angle end and eccentric coma at the telephoto end is small. preferable. In order to ensure the effect of conditional expression (2), the lower limit of conditional expression (2) is -25.00, further -15.00, further -10.00, further -5.00. It is more desirable to In order to ensure the effect of conditional expression (2), it is more desirable to set the upper limit of conditional expression (2) to 8.00, more preferably 6.00, and more preferably 5.00.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間にあるレンズ群の少なくとも一部を合焦群ＧＦａとし、合焦時に、合焦群ＧＦａを光軸方向に移動させるように構成することが望ましい。このように構成すると、合焦の際に移動するレンズを小型軽量にすることができ、変倍光学系ＺＬ全系の小型化と、オートフォーカス時のフォーカス速度を高速化できる。また、合焦群ＧＦａは、正の屈折力を有することが望ましい。また、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間にあるレンズが、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦａと、正の屈折力を有する後群ＧＦｂとで構成されて、前群ＧＦａを合焦群とすることが望ましい。 Further, in the variable-magnification optical system ZL according to the present embodiment, at least part of the lens group between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL is the focusing group GFa. is preferably moved in the optical axis direction. With this configuration, the lens that moves during focusing can be made compact and lightweight, the size of the entire variable-magnification optical system ZL can be reduced, and the focusing speed during autofocus can be increased. Also, the focusing group GFa preferably has positive refractive power. A lens between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL is composed of, in order from the object side, a front group GFa having positive refractive power and a rear group GFb having positive refractive power. , the front group GFa is preferably the focusing group.

また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。 Moreover, it is desirable that the variable power optical system ZL according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).

０．２００ ＜ （－ｆ１）／ｆ２ ＜ ０．７００ （３）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 0.200<(-f1)/f2<0.700 (3)
however,
f1: focal length of the first lens group G1 f2: focal length of the second lens group G2

条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と第２レンズ群Ｇ２の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより、球面収差、コマ収差等の諸収差を良好に補正することができるので好ましい。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．２２０、更に０．２４０、更に０．２６０、更に０．３００、更に０．３５０とすることがより望ましい。また、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を０．６５０、更に０．６００、更に０．５５０、更に０．５００とすることがより望ましい。 Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the first lens group G1 and the focal length of the second lens group G2. Satisfying this conditional expression (3) is preferable because various aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected. In order to ensure the effect of conditional expression (3), the lower limit of conditional expression (3) is set to 0.220, further 0.240, further 0.260, further 0.300, furthermore 0.220. 350 is more desirable. In order to ensure the effect of conditional expression (3), the upper limit of conditional expression (3) can be set to 0.650, 0.600, 0.550, and 0.500. more desirable.

なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。 In addition, the conditions and configurations described above exhibit the effects described above, and are not limited to those that satisfy all the conditions and configurations. It is possible to obtain the above-described effects even if the conditions or combinations of the above conditions are satisfied.

次に、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学機器であるカメラを図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。 Next, a camera, which is an optical device equipped with the variable magnification optical system ZL according to this embodiment, will be described with reference to FIG. This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens type provided with a variable magnification optical system ZL according to the present embodiment as a photographing lens 2 . In this camera 1, light from an unillustrated object (subject) is condensed by a photographing lens 2 and passed through an unillustrated OLPF (Optical low pass filter) onto an imaging surface of an imaging unit 3. to form an image of the subject. Then, a subject image is photoelectrically converted by a photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1 . This allows the photographer to observe the subject through the EVF4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。 Also, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging section 3 is stored in a memory (not shown). In this manner, the photographer can photograph the subject with the camera 1. FIG. In the present embodiment, an example of a mirrorless camera has been described. , the same effects as those of the camera 1 can be obtained.

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。 Note that the contents described below can be appropriately adopted within a range that does not impair the optical performance.

本実施形態では、４群又は５群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、変倍時又は合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。 In this embodiment, the variable-magnification optical system ZL having a 4-group or 5-group configuration is shown, but the above configuration conditions and the like can also be applied to other group configurations such as 6-group and 7-group configuration. A configuration in which a lens or lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or lens group is added closest to the image plane side may be used. Specifically, a configuration in which a lens group whose position with respect to the image plane is fixed during zooming or focusing is added to the side closest to the image plane. Also, a lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air gap that changes during zooming or focusing. A lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented together.

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦群としても良い。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モータ等の）モータ駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦レンズ群は単レンズから構成するのが好ましい。 Also, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to serve as a focusing group for focusing from an object at infinity to an object at a short distance. In this case, the focusing group can also be applied to autofocus, and is suitable for driving a motor (such as an ultrasonic motor) for autofocus. In particular, it is preferable that at least a portion of the second lens group G2 is used as a focusing group, and the positions of the other lenses with respect to the image plane are fixed during focusing. Considering the load on the motor, the focusing lens group preferably consists of a single lens.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、後続レンズ群ＧＬ（第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４）の少なくとも一部を防振群とするのが好ましい。 In addition, the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It is good also as a vibration-proof group which carries out. In particular, it is preferable to use at least part of the subsequent lens group GL (the third lens group G3 or the fourth lens group G4) as a vibration reduction group.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。 Also, the lens surface may be spherical, planar, or aspherical. If the lens surface is spherical or flat, it is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment and prevents deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. Also, even if the image plane is deviated, there is little deterioration in rendering performance, which is preferable. If the lens surface is aspherical, the aspherical surface can be ground aspherical, glass-molded aspherical, which is formed into an aspherical shape from glass, or composite aspherical, which is formed into an aspherical shape from resin on the surface of glass. Any aspheric surface may be used. Further, the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

開口絞りＳは、後続レンズ群ＧＬ（第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４）の近傍または中に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。 The aperture stop S is preferably arranged near or in the subsequent lens group GL (the third lens group G3 or the fourth lens group G4). Roles may be substituted.

さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 Further, each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.

また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．０～３．５倍程度である。 Further, the variable power optical system ZL of this embodiment has a variable power ratio of about 2.0 to 3.5 times.

以下、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１８を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び防振群ＧＶＲａを有する後続レンズ群ＧＬをそれぞれ準備し（ステップＳ１００）、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と後続レンズ群ＧＬとの間隔が変化するように配置する（ステップＳ２００）。そして、所定の条件式（例えば、上述した条件式（１））による条件を満足するように配置する（ステップＳ３００）。 The outline of the method for manufacturing the variable magnification optical system ZL according to this embodiment will be described below with reference to FIG. First, each lens is arranged to prepare the subsequent lens group GL having the first lens group G1, the second lens group G2, and the anti-vibration group GVRa (step S100). In this case, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is changed, and the distance between the second lens group G2 and the subsequent lens group GL is changed (step S200). Then, they are arranged so as to satisfy a condition based on a predetermined conditional expression (for example, conditional expression (1) described above) (step S300).

具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の非球面負レンズＬ１２、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の非球面負レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４及び両凸正レンズＬ１５を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、両凸正レンズＬ３１を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、両凹負レンズＬ４１、両凹負レンズＬ４２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３を配置して後続レンズ群ＧＬである第４レンズ群Ｇ４とし、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸正レンズＬ５２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ５５と両凸形状の非球面正レンズＬ５６とを接合した接合負レンズを配置して第５レンズ群Ｇ５とする。このようにして準備した各レンズ群を上述した手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。 Specifically, in this embodiment, for example, as shown in FIG. 1, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a convex surface facing the object side, and a meniscus-shaped aspherical negative lens L12 with a convex surface facing the object side. , a meniscus-shaped aspherical negative lens L13 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L14 and a biconvex positive lens L15 are arranged as a first lens group G1, and a negative meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side. and a biconvex positive lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side are arranged as a second lens group G2, A biconvex positive lens L31 is arranged as a third lens group G3, and a biconcave negative lens L41, a biconcave negative lens L42, and a positive meniscus lens L43 with a convex surface facing the object side are arranged in the subsequent lens group GL. A fourth lens group G4 includes a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L52 are cemented together, a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L54. and a cemented negative lens in which a biconcave negative lens L55 and a biconvex aspherical positive lens L56 are cemented together to form a fifth lens group G5. The lens groups prepared in this way are arranged according to the procedure described above to manufacture the variable power optical system ZL.

以上のような構成とすると、適切なズーム構成と適切な屈折力配置により、手振れ機構を備え、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬ、この変倍光学系ＺＬを有する光学機器及び変倍光学系ＺＬの製造方法を提供することができる。 With the configuration as described above, a variable power optical system ZL having a camera shake mechanism, a bright F-number, a wide angle of view, and well-corrected aberrations can be obtained by an appropriate zoom configuration and an appropriate refractive power arrangement. , an optical apparatus having this variable-magnification optical system ZL and a method for manufacturing the variable-magnification optical system ZL can be provided.

以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図５、図９、及び、図１３は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ４の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ４（又はＧ５）の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。 Each embodiment of the present application will be described below with reference to the drawings. 1, 5, 9, and 13 are cross-sectional views showing the configuration and refractive power distribution of the variable power optical system ZL (ZL1 to ZL4) according to each example. At the bottom of the cross-sectional views of these variable power optical systems ZL1 to ZL4, each lens group when changing power from the wide-angle end state (W) through the intermediate focal length state (M) to the telephoto end state (T) Directions of movement along the optical axis of G1-G4 (or G5) are indicated by arrows.

各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。 In each embodiment, the aspherical surface has a height y in the direction perpendicular to the optical axis, and the distance along the optical axis from the tangent plane of the vertex of each aspherical surface at height y to each aspherical surface (amount of sag) is S(y), r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), K is the conic constant, and An is the n-th order aspherical surface coefficient. . In the following examples, "En" indicates "×10 -n ".

Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ） S(y)=(y 2 /r)/{1+(1−K×y 2 /r 2 ) 1/2 }
+A4× y4 +A6× y6 +A8× y8 +A10× y10 (a)

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。 In each embodiment, the second-order aspheric coefficient A2 is zero. In addition, in the tables of each example, an asterisk (*) is attached to the right side of the surface number of an aspherical surface.

［第１実施例］
図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＬである第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、から構成されている。 [First embodiment]
FIG. 1 is a diagram showing the configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first embodiment. This variable magnification optical system ZL1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. , the fourth lens group G4, which is the succeeding lens group GL having negative refractive power, and the fifth lens group G5 having positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、メニスカス形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面が形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、及び、両凸正レンズＬ１５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ３１で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１、両凹負レンズＬ４２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸正レンズＬ５２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ５５と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ５６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されている。この第１実施例では、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間に配置されているレンズ成分は負正正正の４枚である。 In this variable magnification optical system ZL1, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a meniscus negative meniscus lens L11 having an aspheric lens surface on the image side. It is composed of a lens L12, a negative meniscus lens L13 having an aspherical surface formed by providing a resin layer on the lens surface on the image side and a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L14, and a biconvex positive lens L15. ing. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. , and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side. The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31. The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L41, a biconcave negative lens L42, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side. The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side. and a double-convex positive lens L54 cemented together, and a double-concave negative lens L55 cemented with a double-convex positive lens L56 having an aspherical lens surface on the image side. It is configured. An aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4. In this first embodiment, the number of lens components arranged between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL is four (negative, positive, positive, positive).

この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と開口絞りＳとの間隔が増大し、開口絞りＳと第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（後述するバックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳ、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が光軸に沿って移動するように構成されている。 In the zooming optical system ZL1, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. , the distance between the third lens group G3 and the aperture diaphragm S increases, the distance between the aperture diaphragm S and the fourth lens group G4 changes, the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 and the distance between the fifth lens group G5 and the image plane I (back focus, which will be described later) is increased. A diaphragm S, a fourth lens group G4 and a fifth lens group G5 are configured to move along the optical axis.

また、この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬである第４レンズ群Ｇ４との間にあるレンズは、正の屈折力を有する前群ＧＦａである第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後群ＧＦｂである第３レンズ群Ｇ３とで構成され、無限遠から近距離物点への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を合焦群ＧＦａとし、この合焦群ＧＦａを像側に移動させることにより行うように構成されている。 In this variable-power optical system ZL1, the lens between the first lens group G1 and the fourth lens group G4, which is the trailing lens group GL, is the second lens group, which is the front group GFa having positive refractive power. G2 and a third lens group G3 which is a rear group GFb having positive refractive power. Focusing from infinity to a short object point is performed by using the entire second lens group G2 as a focusing group GFa. This is done by moving the focusing group GFa toward the image side.

また、この変倍光学系ＺＬ１において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、後続レンズ群ＧＬである第４レンズ群Ｇ４における両凹負レンズＬ４２、及び、正メニスカスレンズＬ４３を防振群ＧＶＲｂとし、この防振群ＧＶＲｂを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この防振群ＧＶＲｂは負の屈折力を有している。なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（手振れ発生時の像位置の補正での防振群ＧＶＲｂの移動量に対する結像面での像移動量の比）がＫのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、防振レンズ群Ｇｖｒを（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい（以降の実施例においても同様である）。この第１実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．２７であり、焦点距離は１４．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．４６［ｍｍ］である。また、この第１実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．２９であり、焦点距離は１７．２３［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．５２［ｍｍ］である。また、この第１実施例の望遠端状態においては、防振係数は－０．３７であり、焦点距離は２７．３９［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．６５［ｍｍ］である。ここで、負の屈折力を有する両凹負レンズＬ４１が物体側群ＧＶＲａに相当する。 Further, in this variable power optical system ZL1, image position correction (anti-vibration) when camera shake occurs is performed by preventing the biconcave negative lens L42 and the positive meniscus lens L43 in the fourth lens group G4, which is the subsequent lens group GL. This is done by moving the vibration isolation group GVRb so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis. This anti-vibration group GVRb has a negative refractive power. The focal length of the entire system is f, and the image stabilization coefficient (the ratio of the image movement amount on the imaging plane to the movement amount of the image stabilization group GVRb in correcting the image position when camera shake occurs) is K. In order to correct the rotational shake of .theta., the anti-vibration lens group Gvr may be moved by (f.tan .theta.)/K in the direction orthogonal to the optical axis (the same applies to the following embodiments). In the wide-angle end state of the first embodiment, the vibration reduction coefficient is −0.27 and the focal length is 14.40 [mm]. The amount of movement of the group GVRb is -0.46 [mm]. In addition, in the intermediate focal length state of the first embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.29 and the focal length is 17.23 [mm]. is -0.52 [mm]. In the telephoto end state of the first embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.37 and the focal length is 27.39 [mm]. The amount of movement of the anti-vibration group GVRb is -0.65 [mm]. Here, the biconcave negative lens L41 having negative refractive power corresponds to the object side group GVRa.

以下の表１に、変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角［°］、Ｙは最大像高、ＴＬは全長、及び、ＢＦはバックフォーカスの値を、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態毎に表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠合焦時の最も物体側のレンズ面（第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、バックフォーカスＢＦは、無限遠合焦時の最も像面側のレンズ面（第３６面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.00000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、レンズ群焦点距離は各レンズ群の始面の面番号と焦点距離を示している。 Table 1 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system ZL1. In Table 1, f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half angle of view [°], Y is the maximum image height, TL is the total length, and BF is the back focus value. are represented for each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state. Here, the total length TL indicates the distance on the optical axis from the lens surface (first surface) closest to the object side to the image plane I when focusing on infinity. Further, the back focus BF indicates the distance (air conversion length) on the optical axis from the lens surface closest to the image plane (36th surface) to the image plane I when focusing on infinity. In addition, the first column m in the lens data indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the direction in which light rays travel, the second column r indicates the radius of curvature of each lens surface, and the third column d is the distance (surface distance) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface, and the fourth column nd and fifth column νd are the refractive index and Abbe number for the d-line (λ = 587.6 nm). is shown. A radius of curvature of 0.00000 indicates a plane, and the refractive index of air of 1.00000 is omitted. The lens group focal length indicates the surface number of the starting surface of each lens group and the focal length.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。 Here, the focal length f, radius of curvature r, surface spacing d, and other lengths listed in all the specifications below are generally expressed in units of "mm". The same optical performance can be obtained even if the size is reduced, so the size is not limited to this. Further, the explanation of these symbols and the explanation of the specification table are the same in the following embodiments.

（表１）第１実施例
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 14.40 ～ 17.23 ～ 27.39
ＦＮｏ ＝ 2.91 ～ 2.89 ～ 2.89
ω［°］ ＝ 57.5 ～ 51.6 ～ 37.5
Ｙ ＝ 21.60 ～ 21.60 ～ 21.60
ＴＬ ＝ 207.441 ～ 200.685 ～ 194.082
ＢＦ ＝ 38.105 ～ 40.845 ～ 53.650
ＢＦ（空気換算長）＝ 38.105 ～ 40.845 ～ 53.650

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 55.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.50000 10.427
3 51.62844 2.800 1.74389 49.5
4* 20.67504 14.000
5 200.00000 1.900 1.74100 52.7
6 45.64422 0.200 1.56093 36.6
7* 50.13418 10.179
8 -75.13583 2.000 1.59319 67.9
9 550.33482 0.200
10 67.70943 5.778 1.88300 40.8
11 -402.55306 D11
12 177.49958 1.150 1.77250 49.6
13 30.49583 5.835 1.48749 70.4
14 -230.74721 0.200
15 149.51579 2.030 1.48749 70.4
16 3489.21250 0.200
17 70.18794 2.622 1.77250 49.6
18 414.22996 D18
19 263.50107 3.241 1.43700 95.1
20 -57.92782 D20
21 0.00000 D21 開口絞りＳ
22 -59.84186 1.150 1.59349 67.0
23 1425.54440 2.500
24 -91.74637 1.150 1.69680 55.5
25 57.64649 0.239
26 59.91277 2.700 1.90200 25.3
27 995.42001 D27
28 30.00000 1.728 1.74100 52.7
29 21.96258 8.500 1.49782 82.5
30 -102.29375 1.365
31 37.40001 1.150 1.81600 46.6
32 19.57636 10.175 1.55332 71.7
33 -44.35841 1.026
34 -42.75639 1.150 1.90265 35.7
35 42.01112 6.189 1.59319 67.9
36* -50.95836 BF
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -28.82
第２レンズ群 12 103.32
第３レンズ群 19 109.00
第４レンズ群 22 -62.73
第５レンズ群 28 43.95 (Table 1) First embodiment [overall specifications]
Wide-angle state Intermediate focal length state Telephoto state f = 14.40 to 17.23 to 27.39
F No = 2.91 to 2.89 to 2.89
ω [°] = 57.5 to 51.6 to 37.5
Y = 21.60 to 21.60 to 21.60
TL = 207.441 ~ 200.685 ~ 194.082
BF = 38.105 - 40.845 - 53.650
BF (air conversion length) = 38.105 ~ 40.845 ~ 53.650

[Lens data]
m r d nd νd
object ∞
1 55.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.50000 10.427
3 51.62844 2.800 1.74389 49.5
4* 20.67504 14.000
5 200.00000 1.900 1.74100 52.7
6 45.64422 0.200 1.56093 36.6
7* 50.13418 10.179
8 -75.13583 2.000 1.59319 67.9
9 550.33482 0.200
10 67.70943 5.778 1.88300 40.8
11-402.55306 D11
12 177.49958 1.150 1.77250 49.6
13 30.49583 5.835 1.48749 70.4
14 -230.74721 0.200
15 149.51579 2.030 1.48749 70.4
16 3489.21250 0.200
17 70.18794 2.622 1.77250 49.6
18 414.22996 D18
19 263.50107 3.241 1.43700 95.1
20 -57.92782 D20
21 0.00000 D21 Aperture diaphragm S
22 -59.84186 1.150 1.59349 67.0
23 1425.54440 2.500
24 -91.74637 1.150 1.69680 55.5
25 57.64649 0.239
26 59.91277 2.700 1.90200 25.3
27 995.42001 D27
28 30.00000 1.728 1.74100 52.7
29 21.96258 8.500 1.49782 82.5
30 -102.29375 1.365
31 37.40001 1.150 1.81600 46.6
32 19.57636 10.175 1.55332 71.7
33 -44.35841 1.026
34 -42.75639 1.150 1.90265 35.7
35 42.01112 6.189 1.59319 67.9
36* -50.95836 BF
Image plane ∞

[Lens group focal length]
Lens group Starting surface Focal length 1st lens group 1 -28.82
Second lens group 12 103.32
Third lens group 19 109.00
4th lens group 22 -62.73
5th lens group 28 43.95

この変倍光学系ＺＬ１において、第４面、第７面及び第３６面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。 In this variable-magnification optical system ZL1, the fourth, seventh and thirty-sixth surfaces are aspherical. Table 2 below shows the data of the aspherical surface, namely the values of the conic constant K and the respective aspherical constants A4-A10.

（表２）
［非球面データ］
ｍ Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
4 -2.46000e-02 7.88053e-07 3.76444e-09 1.16470e-12 0.00000e+00
7 4.36800e-01 5.36445e-06 -5.62569e-09 2.32198e-12 0.00000e+00
36 1.26020e+00 8.86603e-06 3.65812e-09 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 2)
[Aspheric data]
m K A4 A6 A8 A10
4 -2.46000e-02 7.88053e-07 3.76444e-09 1.16470e-12 0.00000e+00
7 4.36800e-01 5.36445e-06 -5.62569e-09 2.32198e-12 0.00000e+00
36 1.26020e+00 8.86603e-06 3.65812e-09 0.00000e+00 0.00000e+00

この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１８、第３レンズ群Ｇ３と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ２０、開口絞りＳと第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２１、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔Ｄ２７、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表３に、無限遠合焦状態での広角端状態（Ｗ）、中間焦点距離状態（Ｍ）及び望遠端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、Ｄ０は変倍光学系ＺＬ１の最も物体側の面（第１面）から物体までの距離を示し、ｆは焦点距離を示す（以降の実施例においても同様である）。 In this variable magnification optical system ZL1, an axial air gap D11 between the first lens group G1 and the second lens group G2, an axial air gap D18 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group an axial air space D20 between G3 and the aperture stop S, an axial air space D21 between the aperture stop S and the fourth lens group G4, an axial air space D27 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and , back focus BF change upon zooming, as described above. Table 3 below shows the variable distance in each focal length state of the wide-angle end state (W), the intermediate focal length state (M), and the telephoto end state (T) in the infinity focused state. D0 indicates the distance from the most object-side surface (first surface) of the variable magnification optical system ZL1 to the object, and f indicates the focal length (the same applies to subsequent embodiments).

（表３）
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
ｆ 14.40 17.23 27.39
Ｄ１１ 32.973 21.896 1.300
Ｄ１８ 9.159 10.341 14.876
Ｄ２０ 2.000 5.151 14.545
Ｄ２１ 2.660 3.799 3.225
Ｄ２７ 17.759 13.867 1.700
ＢＦ 38.105 40.845 53.650 (Table 3)
[Variable interval data]
WMT
D0 ∞ ∞ ∞
f 14.40 17.23 27.39
D11 32.973 21.896 1.300
D18 9.159 10.341 14.876
D20 2.000 5.151 14.545
D21 2.660 3.799 3.225
D27 17.759 13.867 1.700
BF 38.105 40.845 53.650

次の表４に、この変倍光学系ＺＬ１における各条件式対応値を示す。この表４において、ｆ１ＶＲａｗは防振群ＧＶＲｂより物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離を、ｆｗは広角端状態における全系の焦点距離を、βａｗは広角端状態における物体側群ＧＶＲａの結像倍率を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をそれぞれ表している。この符号の説明は、以降の実施例においても同様である。 Table 4 below shows values corresponding to each conditional expression in this variable magnification optical system ZL1. In Table 4, f1VRaw is the composite focal length in the wide-angle end state of the lens arranged closer to the object side than the anti-vibration group GVRb, fw is the focal length of the entire system in the wide-angle end state, and βaw is the object side in the wide-angle end state. The imaging magnification of the group GVRa, f1 the focal length of the first lens group G1, and f2 the focal length of the second lens group G2. The description of these symbols is the same for the following embodiments.

（表４）
ｆ１ＶＲａｗ＝-562.587

[条件式対応値]
（１）｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜＝39.069
（２）βａｗ＝-19.194
（３）（－ｆ１）／ｆ２＝0.279 (Table 4)
f1 V Raw = -562.587

[Value corresponding to conditional expression]
(1) |f1VRaw/fw|=39.069
(2) βaw = -19.194
(3) (-f1)/f2=0.279

このように、この変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。 Thus, this variable power optical system ZL1 satisfies all of the conditional expressions (1) to (3).

この変倍光学系ＺＬ１の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図２（ａ）、図３（ａ）、図４（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときの横収差図を図２（ｂ）、図３（ｂ）、図４（ｂ）に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。 FIG. 2 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, chromatic aberration of magnification, and lateral aberration in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of this variable magnification optical system ZL1 when focused on infinity. (a), FIG. 3(a), and FIG. 4(a) show lateral aberration diagrams when image blur is corrected in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 2(b), FIG. 3(b), and FIG. 4(b). In each aberration diagram, FNO indicates F number and Y indicates image height. The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the lateral aberration diagram shows the value of each image height. d indicates the d-line (λ=587.6 nm) and g indicates the g-line (λ=435.8 nm). In the astigmatism diagrams, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagrams of each example shown below, the same reference numerals as in this example are used. From these aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system ZL1 is well corrected for various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第２実施例］
図５は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成されている。 [Second embodiment]
FIG. 5 is a diagram showing the configuration of a variable magnification optical system ZL2 according to the second embodiment. This variable magnification optical system ZL2 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a subsequent lens group GL having negative refractive power. It is composed of a certain third lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、及び、両凸正レンズＬ１５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、及び、両凸正レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１、及び、両凹負レンズＬ３２と両凸正レンズＬ３３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸正レンズＬ４４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ４５と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ４６とを接合した接合負レンズで構成されている。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。この第２実施例では、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間に配置されているレンズ成分は負正正の３枚である。 In this variable power optical system ZL2, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an aspherical lens surface on the image side with a convex surface facing the object side. A negative meniscus lens L12 facing the object, a meniscus negative lens L13 having an aspheric lens surface on the image side and a convex surface facing the object, a biconcave negative lens L14, and a biconvex positive lens L15. It is configured. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented negative lens formed by cementing a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. , and a biconvex positive lens L24. The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side, and a cemented negative lens in which a biconcave negative lens L32 and a biconvex positive lens L33 are cemented together. there is The fourth lens group G4 comprises, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side. A cemented positive lens in which a negative meniscus lens L43 and a biconvex positive lens L44 are cemented together, and a biconcave negative lens L45 and a biconvex positive lens L46 having an aspheric lens surface on the image side. It consists of cemented cemented negative lenses. An aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. In this second embodiment, the number of lens components arranged between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL is three (negative, positive, and positive).

この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間隔が増大し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間隔（後述するバックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って移動するように構成されている。 In this variable magnification optical system ZL2, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced, and the distance between the second lens group G2 and the aperture stop S is reduced. The distance increases, the distance between the aperture diaphragm S and the third lens group G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the image plane I increases. The first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the distance (back focus, which will be described later) increases. It is configured.

また、この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３との間にあるレンズは第２レンズ群Ｇ２であり、この第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、及び、正メニスカスレンズＬ２３で構成され、正の屈折力を有する前群ＧＦａと、両凸正レンズＬ２４で構成され、正の屈折力を有する後群ＧＦｂとを有し、無限遠から近距離物点への合焦は、第２レンズ群Ｇ２のうち、前群ＧＦａを合焦群として像側に移動させることにより行うように構成されている。 Further, in this variable-magnification optical system ZL2, the lens between the first lens group G1 and the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL, is the second lens group G2. A front group GFa composed of, in order from the object side, a cemented negative lens in which a negative meniscus lens L21 and a biconvex positive lens L22 are cemented together, a positive meniscus lens L23, and having a positive refractive power, and a biconvex positive lens L24. and a rear group GFb having positive refractive power. Focusing from infinity to a short object point moves the front group GFa of the second lens group G2 toward the image side as a focusing group. It is configured to be performed by

また、この変倍光学系ＺＬ２において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３における両凹負レンズＬ３２と両凸正レンズＬ３３とを接合した接合負レンズを防振群ＧＶＲｂとし、この防振群ＧＶＲｂを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この防振群ＧＶＲｂは負の屈折力を有している。この第２実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．３２であり、焦点距離は１４．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．３９［ｍｍ］である。また、この第２実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．３４であり、焦点距離は１７．５２［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．４５［ｍｍ］である。また、この第２実施例の望遠端状態においては、防振係数は－０．４３であり、焦点距離は２７．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．５５［ｍｍ］である。ここで、負の屈折力を有する負メニスカスレンズＬ３１が物体側群ＧＶＲａに相当する。 Further, in this variable power optical system ZL2, image position correction (anti-vibration) when camera shake occurs is achieved by cementing the biconcave negative lens L32 and the biconvex positive lens L33 in the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL. This cemented negative lens is used as a vibration reduction group GVRb, and this vibration reduction group GVRb is moved so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis. This anti-vibration group GVRb has a negative refractive power. In the wide-angle end state of the second embodiment, the vibration reduction coefficient is −0.32 and the focal length is 14.40 [mm]. The amount of movement of the group GVRb is -0.39 [mm]. In addition, in the intermediate focal length state of the second embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.34 and the focal length is 17.52 [mm]. is -0.45 [mm]. In the telephoto end state of the second embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.43 and the focal length is 27.40 [mm]. The amount of movement of the anti-vibration group GVRb is -0.55 [mm]. Here, the negative meniscus lens L31 having negative refractive power corresponds to the object side group GVRa.

以下の表５に、変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。 Table 5 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system ZL2.

（表５）第２実施例
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 14.40 ～ 17.52 ～ 27.40
ＦＮｏ ＝ 2.91 ～ 2.92 ～ 2.89
ω［°］ ＝ 57.5 ～ 50.9 ～ 37.5
Ｙ ＝ 21.60 ～ 21.60 ～ 21.60
ＴＬ ＝ 198.658 ～ 190.438 ～ 179.318
ＢＦ ＝ 38.136 ～ 41.168 ～ 54.038
ＢＦ（空気換算長）＝ 38.136 ～ 41.168 ～ 54.038

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 60.00007 3.000 1.80400 46.6
2 32.99999 8.000
3 43.66262 2.800 1.69350 53.2
4* 21.77326 10.000
5 66.75791 1.900 1.74100 52.7
6* 35.89476 11.677
7 -102.20375 2.000 1.61800 63.4
8 68.44125 3.953
9 57.59931 5.905 1.88300 40.8
10 -8353.97890 D10
11 86.93551 1.150 1.81600 46.6
12 30.24772 4.604 1.48749 70.4
13 -635.62903 0.200
14 68.69195 2.462 1.77250 49.6
15 721.76917 8.778
16 1048.37080 2.410 1.59349 67.0
17 -78.39834 D17
18 0.00000 D18 開口絞りＳ
19 -96.51685 1.150 1.59349 67.0
20 -4313.74880 2.500
21 -77.26639 1.150 1.72916 54.7
22 97.91601 2.373 1.80809 22.8
23 -388.14126 D23
24 30.00000 2.856 1.74100 52.7
25 22.73754 5.338 1.49782 82.5
26 155.18278 0.400
27 30.41105 1.150 1.81600 46.6
28 19.08159 9.044 1.55332 71.7
29 -68.93485 0.200
30 -508.10216 1.150 1.90265 35.7
31 22.37987 6.933 1.59319 67.9
32* -96.52428 BF
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -28.80
第２レンズ群 11 59.73
第３レンズ群 19 -79.26
第４レンズ群 24 44.90 (Table 5) Second embodiment [overall specifications]
Wide-angle state Intermediate focal length state Telephoto state f = 14.40 to 17.52 to 27.40
F No = 2.91 - 2.92 - 2.89
ω [°] = 57.5 to 50.9 to 37.5
Y = 21.60 to 21.60 to 21.60
TL = 198.658 - 190.438 - 179.318
BF = 38.136 - 41.168 - 54.038
BF (air conversion length) = 38.136 ~ 41.168 ~ 54.038

[Lens data]
m r d nd νd
object ∞
1 60.00007 3.000 1.80400 46.6
2 32.99999 8.000
3 43.66262 2.800 1.69350 53.2
4* 21.77326 10.000
5 66.75791 1.900 1.74100 52.7
6* 35.89476 11.677
7 -102.20375 2.000 1.61800 63.4
8 68.44125 3.953
9 57.59931 5.905 1.88300 40.8
10-8353.97890 D10
11 86.93551 1.150 1.81600 46.6
12 30.24772 4.604 1.48749 70.4
13 -635.62903 0.200
14 68.69195 2.462 1.77250 49.6
15 721.76917 8.778
16 1048.37080 2.410 1.59349 67.0
17-78.39834 D17
18 0.00000 D18 Aperture diaphragm S
19 -96.51685 1.150 1.59349 67.0
20 -4313.74880 2.500
21 -77.26639 1.150 1.72916 54.7
22 97.91601 2.373 1.80809 22.8
23-388.14126 D23
24 30.00000 2.856 1.74100 52.7
25 22.73754 5.338 1.49782 82.5
26 155.18278 0.400
27 30.41105 1.150 1.81600 46.6
28 19.08159 9.044 1.55332 71.7
29 -68.93485 0.200
30 -508.10216 1.150 1.90265 35.7
31 22.37987 6.933 1.59319 67.9
32* -96.52428 BF
Image plane ∞

[Lens group focal length]
Lens group Starting surface Focal length 1st lens group 1 -28.80
Second lens group 11 59.73
3rd lens group 19 -79.26
4th lens group 24 44.90

この変倍光学系ＺＬ２において、第４面、第６面及び第３２面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。 In this variable magnification optical system ZL2, the 4th, 6th and 32nd surfaces are aspherical. Table 6 below shows the data of the aspherical surface, namely the values of the conic constant K and the respective aspherical constants A4-A10.

（表６）
［非球面データ］
ｍ Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
4 3.43000e-02 -3.51269e-07 -1.01786e-09 9.51759e-14 0.00000e+00
6 -3.91000e-02 6.73249e-06 2.01986e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
32 -1.68440e+00 1.12313e-05 1.05750e-08 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 6)
[Aspheric data]
m K A4 A6 A8 A10
4 3.43000e-02 -3.51269e-07 -1.01786e-09 9.51759e-14 0.00000e+00
6 -3.91000e-02 6.73249e-06 2.01986e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
32 -1.68440e+00 1.12313e-05 1.05750e-08 0.00000e+00 0.00000e+00

この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１０、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１７、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１８、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２３、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表７に、無限遠合焦状態での広角端状態（Ｗ）、中間焦点距離状態（Ｍ）及び望遠端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。 In this variable power optical system ZL2, the axial air gap D10 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air gap D17 between the second lens group G2 and the aperture stop S, the aperture stop S and the third The axial air gap D18 with the lens group G3, the axial air gap D23 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the back focus BF change during zooming, as described above. Table 7 below shows the variable distance in each focal length state of the wide-angle end state (W), the intermediate focal length state (M), and the telephoto end state (T) in the infinity focused state.

（表７）
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
ｆ 14.40 17.52 27.40
Ｄ１０ 35.272 23.314 2.681
Ｄ１７ 2.000 5.735 14.889
Ｄ１８ 2.406 4.300 2.725
Ｄ２３ 17.760 12.837 1.900
ＢＦ 38.136 41.168 54.038 (Table 7)
[Variable interval data]
WMT
D0 ∞ ∞ ∞
f 14.40 17.52 27.40
D10 35.272 23.314 2.681
D17 2.000 5.735 14.889
D18 2.406 4.300 2.725
D23 17.760 12.837 1.900
BF 38.136 41.168 54.038

次の表８に、この変倍光学系ＺＬ２における各条件式対応値を示す。 Table 8 below shows values corresponding to each conditional expression in this variable magnification optical system ZL2.

（表８）
ｆ１ＶＲａｗ＝126.415

[条件式対応値]
（１）｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜＝8.779
（２）βａｗ＝3.635
（３）（－ｆ１）／ｆ２＝0.482 (Table 8)
f1 V Raw = 126.415

[Value corresponding to conditional expression]
(1) |f1VRaw/fw|=8.779
(2) βaw = 3.635
(3) (-f1)/f2=0.482

このように、この変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。 Thus, this variable power optical system ZL2 satisfies all of the conditional expressions (1) to (3).

この変倍光学系ＺＬ２の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図６（ａ）、図７（ａ）、図８（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときの横収差図を図６（ｂ）、図７（ｂ）、図８（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。 FIG. 6 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, lateral chromatic aberration diagrams, and lateral aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state when focusing on infinity of this variable power optical system ZL2. (a), FIG. 7(a), and FIG. 8(a) show lateral aberration diagrams when image blur is corrected in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 6(b), FIG. 7(b), and FIG. 8(b). From these aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system ZL2 is well corrected for various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第３実施例］
図９は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成されている。 [Third embodiment]
FIG. 9 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL3 according to the third example. This variable magnification optical system ZL3 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a subsequent lens group GL having negative refractive power. It is composed of a certain third lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面が形成され、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、及び、両凸正レンズＬ１５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、及び、両凸正レンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１、及び、両凹負レンズＬ３２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸正レンズＬ４４とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ４５と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ４６とで構成されている。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。この第３実施例では、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間に配置されているレンズ成分は正正正の３枚である。 In this variable magnification optical system ZL3, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and an aspherical lens surface on the image side with a convex surface facing the object side. a meniscus-shaped negative lens L12 facing toward the object side, a meniscus-shaped negative lens L13 having an aspherical surface formed by providing a resin layer on the lens surface on the image side, and a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L14, and a biconvex lens L14. It is composed of a positive lens L15. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. , and a biconvex positive lens L24. The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L31 with a concave surface facing the object side, and a cemented structure formed by cementing a biconcave negative lens L32 and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side. It consists of a negative lens. The fourth lens group G4 comprises, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L41 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side. A cemented positive lens in which a negative meniscus lens L43 and a biconvex positive lens L44 are cemented together, and a biconcave negative lens L45 and a biconvex positive lens L46 having an aspheric lens surface on the image side. It is configured. An aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. In the third embodiment, three lens components, positive, positive, positive, are arranged between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL.

この変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間隔が増大し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間隔（後述するバックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って移動するように構成されている。 In the zooming optical system ZL3, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the gap between the second lens group G2 and the aperture stop S decreases. The distance increases, the distance between the aperture diaphragm S and the third lens group G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the image plane I increases. The first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the distance (back focus, which will be described later) increases. It is configured.

また、この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３との間にあるレンズは第２レンズ群Ｇ２であり、この第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、及び、正メニスカスレンズＬ２３で構成され、正の屈折力を有する前群ＧＦａと、両凸正レンズＬ２４で構成され、正の屈折力を有する後群ＧＦｂとを有し、無限遠から近距離物点への合焦は、第２レンズ群Ｇ２のうち、前群ＧＦａを合焦群として像側に移動させることにより行うように構成されている。 In this variable-power optical system ZL3, the lens between the first lens group G1 and the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL, is the second lens group G2. A front group GFa composed of, in order from the object side, a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L21 and a biconvex positive lens L22 are cemented together, a positive meniscus lens L23, and having a positive refractive power, and a biconvex positive lens L24. and a rear group GFb having positive refractive power. Focusing from infinity to a short object point moves the front group GFa of the second lens group G2 toward the image side as a focusing group. It is configured to be performed by

また、この変倍光学系ＺＬ３において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３における両凹負レンズＬ３２と正メニスカスレンズＬ３３とを接合した接合負レンズを防振群ＧＶＲｂとし、この防振群ＧＶＲｂを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この防振群ＧＶＲｂは負の屈折力を有している。この第３実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．２９であり、焦点距離は１４．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．４３［ｍｍ］である。また、この第３実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．３０であり、焦点距離は１７．００［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．４９［ｍｍ］である。また、この第３実施例の望遠端状態においては、防振係数は－０．３９であり、焦点距離は２７．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．６２［ｍｍ］である。ここで、負の屈折力を有する負メニスカスレンズＬ３１が物体側群ＧＶＲａに相当する。 Further, in this variable power optical system ZL3, image position correction (anti-vibration) when camera shake occurs is achieved by cementing the biconcave negative lens L32 and the positive meniscus lens L33 in the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL. The cemented negative lens is used as a vibration reduction group GVRb, and this vibration reduction group GVRb is moved so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis. This anti-vibration group GVRb has a negative refractive power. In the wide-angle end state of the third embodiment, the vibration reduction coefficient is −0.29 and the focal length is 14.40 [mm]. The amount of movement of the group GVRb is -0.43 [mm]. In addition, in the intermediate focal length state of the third embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.30 and the focal length is 17.00 [mm]. is -0.49 [mm]. Further, in the telephoto end state of the third embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.39 and the focal length is 27.40 [mm]. The amount of movement of the anti-vibration group GVRb is -0.62 [mm]. Here, the negative meniscus lens L31 having negative refractive power corresponds to the object side group GVRa.

以下の表９に、変倍光学系ＺＬ３の諸元の値を掲げる。 Table 9 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system ZL3.

（表９）第３実施例
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 14.40 ～ 17.00 ～ 27.40
ＦＮｏ ＝ 2.90 ～ 2.91 ～ 2.91
ω［°］ ＝ 57.5 ～ 51.9 ～ 37.5
Ｙ ＝ 21.60 ～ 21.60 ～ 21.60
ＴＬ ＝ 200.708 ～ 193.728 ～ 180.303
ＢＦ ＝ 38.131 ～ 40.536 ～ 54.226
ＢＦ（空気換算長）＝ 38.131 ～ 40.536 ～ 54.226

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 57.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.50000 8.000
3 44.32444 2.800 1.74389 49.5
4* 20.56616 14.000
5 116.70614 1.900 1.74100 52.7
6 42.67501 0.200 1.56093 36.6
7* 44.45109 10.915
8 -78.51969 2.000 1.59319 67.9
9 192.14467 1.855
10 66.46240 5.433 1.90265 35.7
11 -1079.18540 D11
12 98.22853 1.150 1.81600 46.6
13 30.82561 4.765 1.48749 70.4
14 -209.88034 0.200
15 65.38068 2.237 1.77250 49.6
16 219.70389 9.164
17 432.66920 2.537 1.59349 67.0
18 -77.14457 D18
19 0.00000 D19 開口絞りＳ
20 -92.08988 1.150 1.59349 67.0
21 -1802.18800 2.500
22 -92.45942 1.150 1.69680 55.5
23 89.65294 2.196 1.90200 25.3
24 1874.55510 D24
25 30.00000 4.000 1.74100 52.7
26 22.20799 5.690 1.49782 82.5
27 150.16612 0.400
28 31.66090 1.150 1.81600 46.6
29 19.23435 8.997 1.55332 71.7
30 -57.96347 0.200
31 -193.93343 1.150 1.90265 35.7
32 26.06045 6.185 1.59319 67.9
33* -93.12648 BF
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -28.81
第２レンズ群 12 60.48
第３レンズ群 20 -83.71
第４レンズ群 25 46.09 (Table 9) Third embodiment [overall specifications]
Wide-angle state Intermediate focal length state Telephoto state f = 14.40 to 17.00 to 27.40
F No = 2.90 to 2.91 to 2.91
ω [°] = 57.5 to 51.9 to 37.5
Y = 21.60 to 21.60 to 21.60
TL = 200.708 - 193.728 - 180.303
BF = 38.131 - 40.536 - 54.226
BF (air conversion length) = 38.131 ~ 40.536 ~ 54.226

[Lens data]
m r d nd νd
object ∞
1 57.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.50000 8.000
3 44.32444 2.800 1.74389 49.5
4* 20.56616 14.000
5 116.70614 1.900 1.74100 52.7
6 42.67501 0.200 1.56093 36.6
7* 44.45109 10.915
8 -78.51969 2.000 1.59319 67.9
9 192.14467 1.855
10 66.46240 5.433 1.90265 35.7
11-1079.18540 D11
12 98.22853 1.150 1.81600 46.6
13 30.82561 4.765 1.48749 70.4
14 -209.88034 0.200
15 65.38068 2.237 1.77250 49.6
16 219.70389 9.164
17 432.66920 2.537 1.59349 67.0
18-77.14457 D18
19 0.00000 D19 Aperture diaphragm S
20 -92.08988 1.150 1.59349 67.0
21 -1802.18800 2.500
22 -92.45942 1.150 1.69680 55.5
23 89.65294 2.196 1.90200 25.3
24 1874.55510 D24
25 30.00000 4.000 1.74100 52.7
26 22.20799 5.690 1.49782 82.5
27 150.16612 0.400
28 31.66090 1.150 1.81600 46.6
29 19.23435 8.997 1.55332 71.7
30 -57.96347 0.200
31 -193.93343 1.150 1.90265 35.7
32 26.06045 6.185 1.59319 67.9
33* -93.12648 BF
Image plane ∞

[Lens group focal length]
Lens group Starting surface Focal length 1st lens group 1 -28.81
Second lens group 12 60.48
3rd lens group 20 -83.71
4th lens group 25 46.09

この変倍光学系ＺＬ３において、第４面、第７面及び第３３面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。 In this variable-magnification optical system ZL3, the fourth, seventh and thirty-third surfaces are aspherical. Table 10 below shows the data of the aspheric surface, namely the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4-A10.

（表１０）
［非球面データ］
ｍ Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
4 4.73000e-02 2.13716e-06 1.80496e-09 2.35690e-12 0.00000e+00
7 -5.14900e-01 6.13782e-06 -1.61401e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
33 -3.00000e+00 1.14512e-05 1.10533e-08 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 10)
[Aspheric data]
m K A4 A6 A8 A10
4 4.73000e-02 2.13716e-06 1.80496e-09 2.35690e-12 0.00000e+00
7 -5.14900e-01 6.13782e-06 -1.61401e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
33 -3.00000e+00 1.14512e-05 1.10533e-08 0.00000e+00 0.00000e+00

この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１１、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１８、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１９、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦状態での広角端状態（Ｗ）、中間焦点距離状態（Ｍ）及び望遠端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。 In this variable power optical system ZL3, the axial air space D11 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air space D18 between the second lens group G2 and the aperture stop S, the aperture stop S and the third As described above, the axial air gap D19 with the lens group G3, the axial air gap D24 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the back focus BF change upon zooming. Table 11 below shows the variable distance in each focal length state of the wide-angle end state (W), the intermediate focal length state (M), and the telephoto end state (T) in the infinity focused state.

（表１１）
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
ｆ 14.40 17.00 27.40
Ｄ１１ 35.243 24.867 1.700
Ｄ１８ 2.000 5.397 15.138
Ｄ１９ 2.445 4.222 2.415
Ｄ２４ 17.965 13.782 1.900
ＢＦ 38.131 40.536 54.226 (Table 11)
[Variable interval data]
WMT
D0 ∞ ∞ ∞
f 14.40 17.00 27.40
D11 35.243 24.867 1.700
D18 2.000 5.397 15.138
D19 2.445 4.222 2.415
D24 17.965 13.782 1.900
BF 38.131 40.536 54.226

次の表１２に、この変倍光学系ＺＬ３における各条件式対応値を示す。 Table 12 below shows values corresponding to each conditional expression in this variable magnification optical system ZL3.

（表１２）
ｆ１ＶＲａｗ＝137.512

[条件式対応値]
（１）｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜＝9.549
（２）βａｗ＝3.972
（３）（－ｆ１）／ｆ２＝0.476 (Table 12)
f1 V Raw = 137.512

[Value corresponding to conditional expression]
(1) |f1VRaw/fw|=9.549
(2) βaw = 3.972
(3) (-f1)/f2=0.476

このように、この変倍光学系ＺＬ３は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。 Thus, this variable power optical system ZL3 satisfies all of the conditional expressions (1) to (3).

この変倍光学系ＺＬ３の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図１０（ａ）、図１１（ａ）、図１２（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときの横収差図を図１０（ｂ）、図１１（ｂ）、図１２（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。 FIG. 10 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion diagrams, lateral chromatic aberration diagrams, and lateral aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of this variable power optical system ZL3 when focused on infinity. (a), FIG. 11(a), and FIG. 12(a) are lateral aberration diagrams when image blur is corrected in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 10(b), FIG. 11(b), and FIG. 12(b). From these aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system ZL3 is well corrected for various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

［第４実施例］
図１３は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、から構成されている。 [Fourth embodiment]
FIG. 13 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL4 according to the fourth example. This variable magnification optical system ZL4 comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a subsequent lens group GL having negative refractive power. It is composed of a certain third lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.

この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、メニスカス形状の負レンズＬ１２、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、メニスカス形状の負レンズＬ１３、両凹負レンズＬ１４、及び、両凸正レンズＬ１５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１、両凹負レンズＬ３２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ４１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸正レンズＬ４３とを接合した接合正レンズ、及び、両凹負レンズＬ４４と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸形状の正レンズＬ４５で構成されている。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。この第４実施例では、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬとの間に配置されているレンズ成分は正正負の３枚である。 In this variable magnification optical system ZL4, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L11 having an aspheric lens surface on the image side. It is composed of a lens L12, a negative meniscus lens L13 having an aspherical lens surface on the image side, a biconcave negative lens L14, and a biconvex positive lens L15. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. , and a negative meniscus lens L24 having a concave surface facing the object side. The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L31 with a concave surface facing the object side, a biconcave negative lens L32, and a positive meniscus lens L33 with a convex surface facing the object side. . The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L41 having an aspheric lens surface on the object side, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L42. It is composed of a cemented positive lens cemented with a lens L43, a biconcave negative lens L44, and a biconvex positive lens L45 having an aspheric lens surface on the image side. An aperture stop S is arranged between the second lens group G2 and the third lens group G3. In this fourth embodiment, the number of lens components arranged between the first lens group G1 and the subsequent lens group GL is three, positive, positive, and negative.

この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの間隔が増大し、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間隔（後述するバックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が光軸に沿って移動するように構成されている。 In this variable magnification optical system ZL4, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced, and the distance between the second lens group G2 and the aperture stop S is reduced. The distance increases, the distance between the aperture diaphragm S and the third lens group G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, and the distance between the fourth lens group G4 and the image plane I increases. The first lens group G1, the second lens group G2, the aperture stop S, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move along the optical axis so that the distance (back focus, which will be described later) increases. It is configured.

また、この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３との間にあるレンズは第２レンズ群Ｇ２であり、この第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、及び、正メニスカスレンズＬ２３で構成され、正の屈折力を有する前群ＧＦａと、正メニスカスレンズＬ２４で構成され、正の屈折力を有する後群ＧＦｂとを有し、無限遠から近距離物点への合焦は、第２レンズ群Ｇ２のうち、前群ＧＦａを合焦群として像側に移動させることにより行うように構成されている。 Further, in this variable power optical system ZL4, the lens between the first lens group G1 and the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL, is the second lens group G2. In order from the object side, it consists of a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L21 and a biconvex positive lens L22 are cemented together, a positive meniscus lens L23, a front group GFa having positive refractive power, and a positive meniscus lens L24. and a rear group GFb having a positive refractive power. Focusing from infinity to a short object point is performed by moving the front group GFa of the second lens group G2 toward the image side as a focusing group. It is configured to be performed by

また、この変倍光学系ＺＬ４において、手振れ発生時の像位置の補正（防振）は、後続レンズ群ＧＬである第３レンズ群Ｇ３における両凹負レンズＬ３２及び正メニスカスレンズＬ３３を防振群ＧＶＲｂとし、この防振群ＧＶＲｂを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この防振群ＧＶＲｂは負の屈折力を有している。この第４実施例の広角端状態においては、防振係数は－０．３２であり、焦点距離は１４．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．３９［ｍｍ］である。また、この第４実施例の中間焦点距離状態においては、防振係数は－０．３４であり、焦点距離は１７．０１［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．４４［ｍｍ］である。また、この第４実施例の望遠端状態においては、防振係数は－０．４３であり、焦点距離は２７．４０［ｍｍ］であるので、０．５０°の回転ぶれを補正するための防振群ＧＶＲｂの移動量は－０．５６［ｍｍ］である。ここで、負の屈折力を有する負メニスカスレンズＬ３１が物体側群ＧＶＲａに相当する。 Further, in this variable magnification optical system ZL4, image position correction (vibration reduction) when camera shake occurs is performed by placing the biconcave negative lens L32 and the positive meniscus lens L33 in the third lens group G3, which is the subsequent lens group GL, in the vibration reduction group. GVRb, and this vibration isolation group GVRb is moved so as to have a displacement component in the direction perpendicular to the optical axis. This anti-vibration group GVRb has a negative refractive power. In the wide-angle end state of the fourth embodiment, the vibration reduction coefficient is −0.32 and the focal length is 14.40 [mm]. The amount of movement of the group GVRb is -0.39 [mm]. In addition, in the intermediate focal length state of the fourth embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.34 and the focal length is 17.01 [mm]. is -0.44 [mm]. Further, in the telephoto end state of the fourth embodiment, the vibration reduction coefficient is -0.43 and the focal length is 27.40 [mm]. The amount of movement of the anti-vibration group GVRb is -0.56 [mm]. Here, the negative meniscus lens L31 having negative refractive power corresponds to the object side group GVRa.

以下の表１３に、変倍光学系ＺＬ４の諸元の値を掲げる。 Table 13 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL4.

（表１３）第４実施例
［全体諸元］
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
ｆ ＝ 14.40 ～ 17.01 ～ 27.40
ＦＮｏ ＝ 2.92 ～ 2.91 ～ 2.92
ω［°］ ＝ 57.5 ～ 51.9 ～ 37.5
Ｙ ＝ 21.60 ～ 21.60 ～ 21.60
ＴＬ ＝ 198.804 ～ 191.240 ～ 179.307
ＢＦ ＝ 38.139 ～ 40.784 ～ 54.434
ＢＦ（空気換算長）＝ 38.139 ～ 40.784 ～ 54.434

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 60.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.00000 7.275
3 41.80774 2.800 1.69350 53.2
4* 22.41099 8.629
5 65.63490 1.900 1.74100 52.7
6* 33.83467 13.874
7 -79.77665 2.000 1.59319 67.9
8 59.40503 4.000
9 57.71052 6.283 1.88300 40.8
10 -624.68766 D10
11 88.00189 1.150 1.77250 49.6
12 28.92756 5.218 1.48749 70.4
13 -237.39954 0.200
14 62.41514 2.570 1.59349 67.0
15 436.07106 7.583
16 -660.09319 2.088 1.77250 49.6
17 -89.22600 D17
18 0.00000 D18 開口絞りＳ
19 -61.76466 1.150 1.67790 55.4
20 -91.96957 2.500
21 -127.44790 1.150 1.72916 54.7
22 82.89939 1.024
23 76.38005 2.134 1.84666 23.8
24 284.40987 D24
25* 32.48939 4.642 1.55332 71.7
26 -824.47129 0.600
27 32.14197 1.150 1.81600 46.6
28 18.55000 9.230 1.49700 81.6
29 -43.54574 0.200
30 -56.26075 1.150 1.88300 40.8
31 23.24938 7.318 1.59319 67.9
32* -55.62584 D32
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -28.80
第２レンズ群 11 62.81
第３レンズ群 19 -100.62
第４レンズ群 25 48.29 (Table 13) Fourth embodiment [overall specifications]
Wide-angle state Intermediate focal length state Telephoto state f = 14.40 to 17.01 to 27.40
F No = 2.92 to 2.91 to 2.92
ω [°] = 57.5 to 51.9 to 37.5
Y = 21.60 to 21.60 to 21.60
TL = 198.804 - 191.240 - 179.307
BF = 38.139 - 40.784 - 54.434
BF (air conversion length) = 38.139 ~ 40.784 ~ 54.434

[Lens data]
m r d nd νd
object ∞
1 60.00000 3.000 1.80400 46.6
2 33.00000 7.275
3 41.80774 2.800 1.69350 53.2
4* 22.41099 8.629
5 65.63490 1.900 1.74100 52.7
6* 33.83467 13.874
7 -79.77665 2.000 1.59319 67.9
8 59.40503 4.000
9 57.71052 6.283 1.88300 40.8
10-624.68766 D10
11 88.00189 1.150 1.77250 49.6
12 28.92756 5.218 1.48749 70.4
13 -237.39954 0.200
14 62.41514 2.570 1.59349 67.0
15 436.07106 7.583
16 -660.09319 2.088 1.77250 49.6
17 -89.22600 D17
18 0.00000 D18 Aperture diaphragm S
19 -61.76466 1.150 1.67790 55.4
20 -91.96957 2.500
21 -127.44790 1.150 1.72916 54.7
22 82.89939 1.024
23 76.38005 2.134 1.84666 23.8
24 284.40987 D24
25* 32.48939 4.642 1.55332 71.7
26 -824.47129 0.600
27 32.14197 1.150 1.81600 46.6
28 18.55000 9.230 1.49700 81.6
29 -43.54574 0.200
30 -56.26075 1.150 1.88300 40.8
31 23.24938 7.318 1.59319 67.9
32* -55.62584 D32
Image plane ∞

[Lens group focal length]
Lens group Starting surface Focal length 1st lens group 1 -28.80
Second lens group 11 62.81
3rd lens group 19 -100.62
4th lens group 25 48.29

この変倍光学系ＺＬ４において、第４面、第６面、第２５面及び第３２面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。 In this variable magnification optical system ZL4, the 4th, 6th, 25th and 32nd surfaces are aspherical. Table 14 below shows the data of the aspheric surface, namely the values of the conic constant K and each of the aspheric constants A4-A10.

（表１４）
［非球面データ］
ｍ Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
4 1.24900e-01 -3.97515e-06 -3.16906e-09 1.82067e-12 0.00000e+00
6 1.15510e+00 5.92900e-06 1.43820e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
25 4.93200e-01 2.95700e-06 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00
32 7.81000e-01 1.02310e-05 8.43261e-09 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 14)
[Aspheric data]
m K A4 A6 A8 A10
4 1.24900e-01 -3.97515e-06 -3.16906e-09 1.82067e-12 0.00000e+00
6 1.15510e+00 5.92900e-06 1.43820e-09 0.00000e+00 0.00000e+00
25 4.93200e-01 2.95700e-06 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00
32 7.81000e-01 1.02310e-05 8.43261e-09 0.00000e+00 0.00000e+00

この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１０、第２レンズ群Ｇ２と開口絞りＳとの軸上空気間隔Ｄ１７、開口絞りＳと第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１８、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ２４、及び、バックフォーカスＢＦは、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１５に、無限遠合焦状態での広角端状態（Ｗ）、中間焦点距離状態（Ｍ）及び望遠端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。 In this variable power optical system ZL4, the axial air space D10 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air space D17 between the second lens group G2 and the aperture stop S, the aperture stop S and the third The axial air gap D18 with the lens group G3, the axial air gap D24 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and the back focus BF change upon zooming, as described above. Table 15 below shows the variable distance in each focal length state of the wide-angle end state (W), the intermediate focal length state (M), and the telephoto end state (T) in the infinity focused state.

（表１５）
［可変間隔データ］
Ｗ Ｍ Ｔ
Ｄ０ ∞ ∞ ∞
ｆ 14.40 17.01 27.40
Ｄ１０ 36.783 25.663 1.700
Ｄ１７ 2.000 5.556 17.491
Ｄ１８ 2.687 4.408 3.164
Ｄ２４ 18.377 14.010 1.700
ＢＦ 38.139 40.784 54.434 (Table 15)
[Variable interval data]
WMT
D0 ∞ ∞ ∞
f 14.40 17.01 27.40
D10 36.783 25.663 1.700
D17 2.000 5.556 17.491
D18 2.687 4.408 3.164
D24 18.377 14.010 1.700
BF 38.139 40.784 54.434

次の表１６に、この変倍光学系ＺＬ４における各条件式対応値を示す。 Table 16 below shows values corresponding to each conditional expression in this variable power optical system ZL4.

（表１６）
ｆ１ＶＲａｗ＝70.544

[条件式対応値]
（１）｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜＝4.899
（２）βａｗ＝1.907
（３）（－ｆ１）／ｆ２＝0.459 (Table 16)
f1 V Raw = 70.544

[Value corresponding to conditional expression]
(1) |f1VRaw/fw|=4.899
(2) βaw = 1.907
(3) (-f1)/f2 = 0.459

このように、この変倍光学系ＺＬ４は、上記条件式（１）～（３）を全て満足している。 Thus, this variable power optical system ZL4 satisfies all of the conditional expressions (1) to (3).

この変倍光学系ＺＬ４の、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図１４（ａ）、図１５（ａ）、図１６（ａ）に示し、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態において像ぶれ補正を行ったときの横収差図を図１４（ｂ）、図１５（ｂ）、図１６（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。 FIG. 14 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, lateral chromatic aberration diagrams, and lateral aberration diagrams in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of this variable power optical system ZL4 when focused on infinity. (a), FIG. 15(a), and FIG. 16(a) show lateral aberration diagrams when image blur is corrected in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity. 14(b), FIG. 15(b), and FIG. 16(b). From these aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system ZL4 is well corrected for various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.

ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４） 変倍光学系
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
ＧＬ 後続レンズ群 ＧＶＲａ 物体側群 ＧＶＲｂ 防振群
ＧＦ 合焦群 １ カメラ（光学機器） ZL (ZL1 to ZL4) Variable power optical system G1 First lens group G2 Second lens group GL Subsequent lens group GVRa Object side group GVRb Anti-vibration group GF Focusing group 1 Camera (optical device)

Claims (5)

最も物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群の像側に隣接して順に並んで配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、
前記第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群を有する後続レンズ群と、
前記後続レンズ群の像側に隣接して配置された１つのレンズ群とからなり、
広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と当該第２レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群と当該後続レンズ群の物体側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群と当該後続レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、
前記変倍の際に、すべてのレンズ群が光軸に沿って移動し、
前記後続レンズ群は、前記防振群と、前記防振群の物体側に配置されて負の屈折力を有する物体側群と、を有し、
前記防振群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を有して構成され、
前記第１レンズ群と前記後続レンズ群との間にあるレンズ群の少なくとも一部を合焦群とし、
合焦時に、前記合焦群を光軸方向に移動させ、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
６．０００ ＜ ｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜ ＜ １０００．０００
－３０．００ ＜ βａｗ ＜ １０．００
０．２００ ＜ （－ｆ１）／ｆ２ ＜ ０．５５０
但し、
ｆ１ＶＲａｗ：前記防振群より物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
βａｗ：広角端状態における前記物体側群の結像倍率
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side,
a first lens group having negative refractive power;
a second lens group arranged in order adjacent to the image side of the first lens group and having a positive refractive power;
a subsequent lens group having an anti-vibration group disposed closer to the image side than the second lens group and moving so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis;
and one lens group arranged adjacent to the image side of the subsequent lens group,
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the second lens group are adjacent to the image side of the second lens group. The distance between the lens group arranged changes, the distance between the succeeding lens group and the lens group arranged adjacent to the object side of the succeeding lens group changes, and the distance between the succeeding lens group and the succeeding lens group changes. The distance from the lens group arranged adjacent to the image side changes,
all the lens groups move along the optical axis during the zooming,
the subsequent lens group includes the anti-vibration group and an object-side group disposed on the object side of the anti-vibration group and having negative refractive power;
the anti-vibration group includes at least one positive lens and at least one negative lens,
At least part of the lens group between the first lens group and the subsequent lens group is a focusing group;
When focusing, moving the focusing group in the optical axis direction,
A variable-magnification optical system that satisfies the following condition:
6.000<|f1VRaw/fw|<1000.000
-30.00 < βaw < 10.00
0.200 < (-f1)/f2 < 0.550
however,
f1VRaw: synthetic focal length in the wide-angle end state of the lens arranged closer to the object side than the anti-vibration group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state βaw: imaging magnification of the object-side group in the wide-angle end state f1: the above Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group 最も物体側から順に、
負の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群の像側に隣接して順に並んで配置され、正の屈折力を有する第２レンズ群と、
前記第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動する防振群を有する後続レンズ群と、
前記後続レンズ群の像側に隣接して配置された１つのレンズ群とからなり、
広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と当該第２レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群と当該後続レンズ群の物体側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、前記後続レンズ群と当該後続レンズ群の像側に隣接して配置されたレンズ群との間隔が変化し、
前記変倍の際に、全てのレンズ群が光軸に沿って移動し、
前記後続レンズ群は、前記防振群と、前記防振群の物体側に配置されて負の屈折力を有する物体側群と、を有し、
前記防振群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズと、を有して構成され、
前記第１レンズ群と前記後続レンズ群との間にあるレンズ群の少なくとも一部を合焦群とし、
合焦時に、前記合焦群を光軸方向に移動させ、
次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
４．８９９ ≦ ｜ｆ１ＶＲａｗ／ｆｗ｜ ＜ １０００．０００
１．９０７ ≦ βａｗ ＜ １０．００
０．２００ ＜ （－ｆ１）／ｆ２ ＜ ０．５５０
但し、
ｆ１ＶＲａｗ：前記防振群より物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離
βａｗ：広角端状態における前記物体側群の結像倍率
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 In order from the object side,
a first lens group having negative refractive power;
a second lens group arranged in order adjacent to the image side of the first lens group and having a positive refractive power;
a subsequent lens group having an anti-vibration group arranged closer to the image side than the second lens group and moving so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis;
and one lens group arranged adjacent to the image side of the subsequent lens group,
When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the second lens group are adjacent to the image side of the second lens group. The distance between the lens group arranged changes, the distance between the succeeding lens group and the lens group arranged adjacent to the object side of the succeeding lens group changes, and the distance between the succeeding lens group and the succeeding lens group changes. The distance from the lens group arranged adjacent to the image side changes,
all the lens groups move along the optical axis during the zooming,
the subsequent lens group includes the anti-vibration group and an object-side group disposed on the object side of the anti-vibration group and having negative refractive power;
the anti-vibration group includes at least one positive lens and at least one negative lens,
At least part of the lens group between the first lens group and the subsequent lens group is a focusing group;
When focusing, moving the focusing group in the optical axis direction,
A variable-magnification optical system that satisfies the following condition:
4.899≦|f1VRaw/fw|<1000.000
1.907 ≤ βaw < 10.00
0.200 < (-f1)/f2 < 0.550
however,
f1VRaw: synthetic focal length in the wide-angle end state of the lens arranged closer to the object side than the anti-vibration group fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state βaw: imaging magnification of the object-side group in the wide-angle end state f1: the above Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group 前記第１レンズ群より像側であって、且つ、前記後続レンズ群より物体側に配置されるレンズは、４枚以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の変倍光学系。 3. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein four or more lenses are arranged closer to the image than the first lens group and closer to the object than the subsequent lens group. . 前記合焦群は、正の屈折力を有することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。 4. The variable power optical system according to claim 1, wherein the focusing group has positive refractive power. 請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学機器。 An optical instrument comprising the variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 4.
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