JP7219613B2 - Zoom lens and imaging device - Google Patents

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Description

本件発明は、ズームレンズ及び撮像装置に関し、特に、固体撮像素子等を用いた撮像装置の撮像光学系に好適なズームレンズ及び撮像装置に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging device, and more particularly to a zoom lens and an imaging device suitable for an imaging optical system of an imaging device using a solid-state imaging element or the like.

近年、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ等の固体撮像素子を用いた撮像装置が普及している。それに伴い、これらの撮像装置の光学系の高性能化、小型化が進み、小型の撮像装置システムが急速に普及してきている。さらに、焦点距離の長い望遠系のズームレンズでは光学系の高性能化と共に小型化に対する要求が特に強い。 2. Description of the Related Art In recent years, imaging apparatuses using solid-state imaging devices, such as digital still cameras and digital video cameras, have become widespread. Along with this, the optical systems of these image pickup apparatuses are becoming more sophisticated and smaller, and compact image pickup apparatus systems are rapidly becoming popular. Further, in a telephoto zoom lens having a long focal length, there is a particularly strong demand for high performance optical systems and miniaturization.

そこで、特許文献１には、ズーム比が４倍程度であり、３５ｍｍ判換算したときの望遠端における焦点距離が６００ｍ程度であり、Ｆ値が６．３程度のズームレンズが提案されている。当該ズームレンズでは、従来よりも望遠化、すなわち従来よりも長い焦点距離を実現すると共に小型化が図られている。 Therefore, Patent Document 1 proposes a zoom lens having a zoom ratio of about 4 times, a focal length of about 600 m at the telephoto end when converted to the 35 mm format, and an F number of about 6.3. The zoom lens is designed to be more telescopic than before, that is, to achieve a longer focal length than before, and to reduce its size.

特開２０１４－１２６８５０号公報JP 2014-126850 A

ところで、特許文献１に開示のズームレンズでは、異常分散性を有する硝材からなる正レンズを用いて第１レンズ群を構成することで高い光学性能を実現している。しかしながら、特許文献１に開示のズームレンズは、ズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化の点では十分ではなかった。望遠系のズームレンズでは、第１レンズ群を構成するレンズの径は大きく、正レンズの場合は厚い。また、異常分散性を有する硝材は高価であり、比重も大きい。そのため、第１レンズ群に異常分散性を有する正レンズを配置すると、コストが嵩むと共に重くなる。さらに、第１レンズ群が重くなると、変倍の際に第１レンズ群を光軸に沿って移動させるための駆動機構も大型化し、ズームレンズユニット全体も大型化し、重くなる。 By the way, in the zoom lens disclosed in Patent Document 1, high optical performance is achieved by constructing the first lens group using a positive lens made of a glass material having anomalous dispersion. However, the zoom lens disclosed in Patent Document 1 is not sufficient in terms of reducing the size and weight of the zoom lens unit as a whole. In a telephoto zoom lens, the diameter of the lens constituting the first lens group is large, and the positive lens is thick. Further, glass materials having anomalous dispersion are expensive and have a large specific gravity. Therefore, if a positive lens having anomalous dispersion is arranged in the first lens group, the cost and weight increase. Furthermore, if the first lens group becomes heavy, the driving mechanism for moving the first lens group along the optical axis during zooming also becomes large, and the entire zoom lens unit becomes large and heavy.

そこで、本件発明の課題は、小型軽量であり、且つ、光学性能の高いズームレンズ及び撮像装置を提供することにある。 SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to provide a zoom lens and an imaging device that are compact and lightweight and have high optical performance.

上記課題を解決するため、本件発明に係るズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを少なくとも一つ含む後群とから構成され、隣り合うレンズ群の空気間隔を変化させることで変倍を行い、前記第１レンズ群は正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ１を有し、且つ、当該第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズは２枚以下であり、前記レンズ群Ｇｐは負の屈折力を有するレンズＬｐｎを有し、以下の条件式を満足することを特徴とする。
３．５０ ＜ ｆｔ／ｆｎｏｔ／Ｙ ＜ ９．００ ・・・（１）
６３．０ ＜ νｄＬ１ｐ１ ＜ ７６．０ ・・・（２）
３２．０ ＜ νｄＬｐｎ ＜ ６５．０ ・・・（３）
但し、
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｎｏｔ：望遠端における当該ズームレンズのＦ値
Ｙ：当該ズームレンズの最大像高
νｄＬ１ｐ１：前記レンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数
νｄＬｐｎ：前記レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数 In order to solve the above problems, a zoom lens according to the present invention comprises, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a rear group including at least one lens group Gp having positive refractive power. zooming is performed by changing the air space between adjacent lens groups, the first lens group has a lens L1p1 having positive refractive power, and the positive lens included in the first lens group The number of lenses having refractive power is two or less, the lens group Gp has a lens Lpn having negative refractive power, and the following conditional expression is satisfied.
3.50<ft/fnot/Y<9.00 (1)
63.0<νdL1p1<76.0 (2)
32.0<νdLpn<65.0 (3)
however,
ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end fnot: F value of the zoom lens at the telephoto end Y: maximum image height of the zoom lens νdL1p1: Abbe number at the d-line of the lens L1p1 νdLpn: d-line of the lens Lpn Abbe number at

また、上記課題を解決するため、本件発明に係る撮像装置は、上記ズームレンズと、当該ズームレンズの像側に当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換にする撮像素子とを備えたことを特徴とする。 In order to solve the above problems, an imaging device according to the present invention includes the zoom lens, and an imaging device that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on the image side of the zoom lens. It is characterized by having

本件発明によれば、小型軽量であり、且つ、光学性能の高いズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens and an imaging device that are compact and lightweight and have high optical performance.

本件発明の実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ断面図を示す。FIG. 2 shows a cross-sectional view of the zoom lens of Example 1 of the present invention at the wide-angle end when focusing on infinity. 実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。4A and 4B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion diagrams when focusing on infinity at the wide-angle end of the zoom lens of Example 1. FIG. 実施例１のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。4A and 4B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion diagrams when focusing on infinity in an intermediate focal length state of the zoom lens of Example 1. FIG. 実施例１のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。4A and 4B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion aberration diagrams when focusing on infinity at the telephoto end of the zoom lens of Example 1. FIG. 本件発明の実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ断面図を示す。FIG. 10 is a cross-sectional view of the zoom lens of Example 2 of the present invention at the wide-angle end when focusing on infinity. 実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。10A and 10B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion aberration diagrams when focusing on infinity at the wide-angle end of the zoom lens of Example 2. FIG. 実施例２のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。10A and 10B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion aberration diagrams when focusing on infinity in an intermediate focal length state of the zoom lens of Example 2. FIG. 実施例２のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 10 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram when focusing on infinity at the telephoto end of the zoom lens of Example 2; 本件発明の実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ断面図を示す。FIG. 10 is a cross-sectional view of the zoom lens of Example 3 of the present invention at the wide-angle end when focusing on infinity. 実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。10A and 10B are spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, and distortion aberration diagrams when focusing on infinity at the wide-angle end of the zoom lens of Example 3. FIG. 実施例３のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 10 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram when focusing on infinity in an intermediate focal length state of the zoom lens of Example 3; 実施例３のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 11 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram when focusing on infinity at the telephoto end of the zoom lens of Example 3; 本件発明の実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ断面図を示す。FIG. 10 is a cross-sectional view of the zoom lens of Example 4 of the present invention at the wide-angle end when focusing on infinity. 実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 11 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram when focusing on infinity at the wide-angle end of the zoom lens of Example 4; 実施例４のズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 11 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion aberration diagram when focusing on infinity in an intermediate focal length state of the zoom lens of Example 4; 実施例４のズームレンズの望遠端における無限遠合焦時の球面収差図、非点収差図及び歪曲収差図である。FIG. 12 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, and a distortion diagram when focusing on infinity at the telephoto end of the zoom lens of Example 4;

以下、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の実施の形態を説明する。但し、以下に説明する当該ズームレンズ及び撮像装置は本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置の一態様であって、本件発明に係るズームレンズ及び撮像装置は以下の態様に限定されるものではない。 Embodiments of a zoom lens and an imaging device according to the present invention will be described below. However, the zoom lens and imaging device described below are aspects of the zoom lens and imaging device according to the present invention, and the zoom lens and imaging device according to the present invention are not limited to the following aspects.

１．ズームレンズ
１－１．ズームレンズの光学構成
本実施の形態のズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、後群とから構成される。当該ズームレンズの最も物体側に、正の屈折力を配置するというパワー配置を採用することにより、軸上光線の最大高さを抑えることができるため、当該ズームレンズの径方向の小型化が容易になる。特に、第１レンズ群を構成するレンズの径方向の小型化が容易になるため、第１レンズ群を構成するレンズの体積を減らすことができる。焦点距離の長い望遠系のズームレンズでは、第１レンズ群を構成するレンズの径は、他のレンズ群を構成するレンズの径よりも大きい。第１レンズ群の径方向の小型化を図ることで、当該ズームレンズ全体の小型化及び軽量化を図る効果が大きくなる。特に、３５ｍｍ判換算において１００ｍｍより長い焦点距離をズーム域に含みつつ、望遠端における当該ズームレンズの入射瞳径が８０ｍｍよりも大きくなるように構成したズームレンズにおいて、このパワー配置を採用したときに、当該効果が顕著になる。 1. Zoom lens 1-1. Optical Configuration of Zoom Lens The zoom lens of the present embodiment is composed of, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a rear group. By adopting a power arrangement in which the positive refractive power is placed closest to the object side of the zoom lens, the maximum height of the axial rays can be suppressed, making it easy to reduce the size of the zoom lens in the radial direction. become. In particular, since it becomes easy to reduce the size of the lenses forming the first lens group in the radial direction, the volume of the lenses forming the first lens group can be reduced. In a telephoto zoom lens with a long focal length, the diameter of the lenses forming the first lens group is larger than the diameter of the lenses forming the other lens groups. By reducing the size of the first lens group in the radial direction, the effect of reducing the size and weight of the entire zoom lens increases. In particular, when this power arrangement is adopted in a zoom lens that includes a focal length longer than 100 mm in the 35 mm format and has an entrance pupil diameter larger than 80 mm at the telephoto end. , the effect becomes remarkable.

さらに、当該ズームレンズでは、後群に対する入射光束の径は、第１レンズ群に対する入射光束の径よりも小さい。そのため、フォーカス群や防振群を後群に配置する場合、第１レンズ群にフォーカス群や防振群を配置する場合と比較すると、フォーカス群や防振群の小型化及び軽量化を図ることができる。以下、各レンズ群の光学構成等について説明する。なお、当該ズームレンズは、第１レンズ群と後群とから実質的に構成されていればよい。すなわち、以下に説明するレンズ群の他に、屈折力を有さない、若しくは屈折力の極めて小さい光学素子が配置されていてもよい。そのような光学素子として、例えば、レンズを汚れやキズなどから保護するための保護フィルター、入射光量を低下させるために用いられるＮＤフィルター、色彩を調整するためのＰＬフィルター等の種々のフィルターが挙げられる。 Furthermore, in this zoom lens, the diameter of the light flux incident on the rear group is smaller than the diameter of the light flux incident on the first lens group. Therefore, when the focus group and the anti-vibration group are arranged in the rear group, it is necessary to reduce the size and weight of the focus group and the anti-vibration group compared to the case where the focus group and the anti-vibration group are arranged in the first lens group. can be done. The optical configuration and the like of each lens group will be described below. Note that the zoom lens may substantially consist of the first lens group and the rear group. That is, in addition to the lens group described below, an optical element having no refractive power or an extremely small refractive power may be arranged. Examples of such optical elements include protective filters for protecting lenses from dirt and scratches, ND filters for reducing the amount of incident light, and various filters such as PL filters for color adjustment. be done.

（１）第１レンズ群
当該ズームレンズにおいて、第１レンズ群は最も物体側に配置される。第１レンズ群は、全体で正の屈折力を有する限り、その具体的なレンズ構成は特に限定されるものではない。 (1) First lens group In the zoom lens, the first lens group is arranged closest to the object side. The specific lens configuration of the first lens group is not particularly limited as long as it has positive refractive power as a whole.

第１レンズ群は全体で正の屈折力を有するため、第１レンズ群は少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズを有する。すなわち、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズは、このレンズＬ１ｐ１のみであってもよい。しかしながら、望遠端における色収差や球面収差を良好に補正する上では、第１レンズ群はレンズＬ１ｐ１の他にも、正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ２を備えることが好ましい。第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの枚数を増加させると、第１レンズ群に強い正の屈折力を配置しつつ、各面の形状を調整することで球面収差等の発生を抑制し、光学性能の高いズームレンズを得ることができる。しかしながら、第１レンズ群は、当該ズームレンズにおいて最も径の大きなレンズにより構成される。そのため、第１レンズ群を構成するレンズ枚数が増加すると、当該ズームレンズが重くなる。従って、当該ズームレンズの高性能化を図りつつ、当該ズームレンズの重量が増加するのを抑制するという観点から、当該ズームレンズにおいては、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズは２枚以下であるものとする。 Since the first lens group has positive refractive power as a whole, the first lens group has at least one lens with positive refractive power. That is, the lens having positive refractive power included in the first lens group may be only this lens L1p1. However, in order to satisfactorily correct chromatic aberration and spherical aberration at the telephoto end, the first lens group preferably includes a lens L1p2 having a positive refractive power in addition to the lens L1p1. If the number of lenses with positive refractive power included in the first lens group is increased, spherical aberration etc. will occur by adjusting the shape of each surface while arranging a strong positive refractive power in the first lens group. can be suppressed, and a zoom lens with high optical performance can be obtained. However, the first lens group is composed of lenses with the largest diameter in the zoom lens. Therefore, when the number of lenses constituting the first lens group increases, the zoom lens becomes heavy. Therefore, from the viewpoint of suppressing an increase in the weight of the zoom lens while improving the performance of the zoom lens, the lens having a positive refractive power included in the first lens group in the zoom lens is It shall be 2 or less.

また、第１レンズ群は負の屈折力を有するレンズＬ１ｎを少なくとも１枚有することが、色収差の補正や像面性を良好にする上で好ましい。 In addition, it is preferable that the first lens group has at least one lens L1n having a negative refractive power in order to correct chromatic aberration and improve image plane properties.

これらのことから、第１レンズ群は、負の屈折力を有するレンズＬ１ｎが１枚、正の屈折力を有するレンズが２枚（レンズＬ１ｐ１及びレンズＬ１ｐ２）の合計３枚のレンズで構成することが、コスト及び重量の増加を抑制しつつ、高性能なズームレンズを実現する上でより好ましい。 For these reasons, the first lens group is composed of a total of three lenses: one lens L1n having negative refractive power and two lenses having positive refractive power (lens L1p1 and lens L1p2). is more preferable in realizing a high-performance zoom lens while suppressing increases in cost and weight.

さらに、第１レンズ群が負の屈折力を有するレンズＬ１ｎを含む場合、当該レンズＬ１ｎは、上記レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２と接合されていることが好ましい。負の屈折力を有するレンズＬ１ｎと、正の屈折力を有するレンズ（レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２）とを接合することにより、これらのレンズを空気間隔を介して配置した場合と比較すると、偏芯誤差や、単レンズ間の空気間隔の誤差等、種々の製造誤差を小さくすることができる。そのため、製造誤差に起因する光学性能の低下を小さくすることができ、製品毎の性能のバラツキを小さくすることができる。従って、負の屈折力を有するレンズＬ１ｎと、正の屈折力を有するレンズ（レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２）とを接合することにより、光学性能の高いズームレンズを歩留まりよく製造することができる。 Furthermore, when the first lens group includes a lens L1n having negative refractive power, it is preferable that the lens L1n is cemented with the lens L1p1 or the lens L1p2. By cementing a lens L1n having a negative refractive power and a lens (a lens L1p1 or a lens L1p2) having a positive refractive power, the eccentricity error is reduced as compared with the case where these lenses are arranged with an air gap therebetween. Also, various manufacturing errors such as air gap error between single lenses can be reduced. Therefore, deterioration in optical performance due to manufacturing errors can be reduced, and variations in performance between products can be reduced. Therefore, by cementing the lens L1n having negative refractive power and the lens (lens L1p1 or lens L1p2) having positive refractive power, a zoom lens with high optical performance can be manufactured with high yield.

ところで、互いに接合するレンズの硝材の線膨張係数に差があると、雰囲気温度の変化による硝材の膨張又は収縮による形状変化の態様が異なり、接合面には応力が負荷される。接合レンズを構成するレンズの径が大きくなればなるほど、硝材の線膨張係数の差がこの接合面に負荷された応力が大きいと、接合面において接合レンズにヒビが入ったり、割れるなどの不具合が生じる。接合レンズを構成する各レンズの線膨張係数の差が大きい場合、当該接合レンズの径が大きくなればなるほど、このような現象が生じやすくなる。すなわち、第１レンズ群を構成するレンズの径は他のレンズ群と比較すると大きいため、他のレンズ群と比較すると、第１レンズ群に配置された接合レンズではこのような現象が生じやすくなる。そこで、定圧下（１ａｔｍ）で温度を変化させたときに試料長さが変化する割合を線膨張係数とし、－３０℃～７０℃の温度範囲における試料長さの平均の変化の割合を平均線膨張係数αとしたとき、第１レンズ群において接合レンズを構成する正の屈折力を有するレンズの平均線膨張係数α１ｐと、負の屈折力を有するレンズＬ１ｎの平均線膨張係数α１ｎとの差は小さいことが好ましい。より具体的には、０＜α１ｐ－α１ｎ＜５０×１０－７／℃であることが好ましい。当該条件を満たす場合、第１レンズ群に配置される負の屈折力を有するレンズＬ１ｎと、正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２を接合したときに、雰囲気温度の変化により当該接合レンズの割れを抑制することができて好ましい。 By the way, if there is a difference in linear expansion coefficient between the glass materials of the lenses to be cemented together, the mode of shape change due to expansion or contraction of the glass materials due to changes in the ambient temperature will differ, and stress will be applied to the cemented surfaces. The larger the diameter of the lenses that make up the cemented lens, the greater the stress applied to the cemented surface due to the difference in the coefficient of linear expansion of the glass material. occur. When there is a large difference in coefficient of linear expansion between the lenses forming the cemented lens, such a phenomenon is likely to occur as the diameter of the cemented lens increases. That is, since the diameter of the lenses that constitute the first lens group is larger than that of the other lens groups, such a phenomenon is more likely to occur in the cemented lens arranged in the first lens group than in the other lens groups. . Therefore, the linear expansion coefficient is the rate at which the sample length changes when the temperature is changed under constant pressure (1 atm), and the average rate of change in the sample length in the temperature range of -30°C to 70°C is the average linear expansion coefficient. When the expansion coefficient is α, the difference between the average linear expansion coefficient α1p of the lenses having positive refractive power and the average linear expansion coefficient α1n of the lenses L1n having negative refractive power that constitute the cemented lens in the first lens group is Small is preferred. More specifically, it is preferable that 0<α1p−α1n<50×10 −7 /°C. If the condition is satisfied, when the lens L1n having a negative refractive power arranged in the first lens group and the lens L1p1 or the lens L1p2 having a positive refractive power are cemented, the cemented lens may It is preferable because cracking can be suppressed.

さらに、第１レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬ１ｎのｄ線におけるアッベ数は４５より小さく、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズのうち、少なくともいずれか一方のレンズ（レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２）のｄ線におけるアッベ数は６５より大きいことが色収差補正の点で好ましい。当該条件を満たす場合、望遠端においても色収差が良好に補正されたズームレンズを実現することができる。 Furthermore, the Abbe number at the d-line of the lens L1n having negative refractive power included in the first lens group is smaller than 45, and at least one of the lenses having positive refractive power included in the first lens group The Abbe number of the lens (lens L1p1 or lens L1p2) at the d-line is preferably greater than 65 in terms of correction of chromatic aberration. When this condition is satisfied, it is possible to realize a zoom lens in which chromatic aberration is well corrected even at the telephoto end.

また、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズのうち、少なくともいずれか一方のレンズ（レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２）は異常分散性の高い硝材製であることが色収差補正の点で好ましい。特に、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズのうち、少なくともいずれか一方のレンズ（レンズＬ１ｐ１又はレンズＬ１ｐ２）の異常分散性（ΔＰｇＦ）が０．０１５より大きいことが好ましく、０．０１９より大きいことがより好ましく、０．０２５より大きいことがさらに好ましい。なお、異常分散性（ΔＰｇＦ）はＣ７（部分分散比：０．５３９３、νｄ：６０．４９）及びＦ２（部分分散比：０．５８２９、νｄ：３６．３０）の部分分散比とνｄの座標を通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差をいう。 Further, at least one of the lenses having positive refractive power included in the first lens group (lens L1p1 or lens L1p2) is preferably made of a glass material with high anomalous dispersion in terms of correction of chromatic aberration. . In particular, among the lenses having positive refractive power included in the first lens group, at least one of the lenses (lens L1p1 or lens L1p2) preferably has an anomalous dispersion (ΔPgF) of greater than 0.015. It is more preferably greater than 0.019 and even more preferably greater than 0.025. Note that the anomalous dispersion (ΔPgF) is the partial dispersion ratio of C7 (partial dispersion ratio: 0.5393, νd: 60.49) and F2 (partial dispersion ratio: 0.5829, νd: 36.30) and the coordinates of νd The deviation of the partial dispersion ratio from the reference line when a straight line passing through

異常分散性の高い硝材は比較的比重が大きいため、第１レンズ群に２枚の正の屈折力を有するレンズ（レンズＬ１ｐ１、レンズＬ１ｐ２）が含まれる場合、いずれか一方のレンズが異常分散性の高い硝材製であり、他方のレンズがアッベ数が大きく、比重の小さい硝材製であることが、当該ズームレンズの高性能化と軽量化とを図る上で好ましい。 Since a glass material with high anomalous dispersion has a relatively large specific gravity, when the first lens group includes two lenses (lens L1p1 and lens L1p2) having positive refractive power, one of the lenses has anomalous dispersion. It is preferable that the other lens is made of a glass material with a high Abbe number and a low specific gravity in order to achieve high performance and light weight of the zoom lens.

（２）後群
後群は、上記第１レンズ群よりも像側に配置される複数のレンズ群の総称である。後群は正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを含む。後群は、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを含む限り、他のレンズ群構成は特に限定されない。例えば、正の屈折力を有するレンズ群を２つ以上有していてもよいし、負の屈折力を有するレンズ群を１つ以上有していてもよい。また、望遠端において、後群の屈折力が全体で負であれば、テレフォト傾向の強い屈折力配置となる。そのため、望遠端における当該ズームレンズの光学全長を焦点距離に比して短くする効果が大きくなり、当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましい。しかしながら、望遠端における後群全体の屈折力は負であっても正であってもよく、後群全体の屈折力の符号は特に限定されるものではない。なお、テレフォト傾向が強いとは、テレフォト比（Ｌ／ｆ、Ｌは光学全長、ｆは焦点距離を意味する）が小さいことを意味する。 (2) Rear Group The rear group is a general term for a plurality of lens groups arranged closer to the image side than the first lens group. The rear group includes a lens group Gp having positive refractive power. As long as the rear group includes the lens group Gp having positive refractive power, other lens group configurations are not particularly limited. For example, it may have two or more lens groups with positive refractive power, or one or more lens groups with negative refractive power. At the telephoto end, if the refractive power of the rear group as a whole is negative, the refractive power arrangement has a strong telephoto tendency. Therefore, the effect of shortening the total optical length of the zoom lens at the telephoto end in comparison with the focal length is increased, which is preferable for miniaturization of the zoom lens. However, the refractive power of the entire rear group at the telephoto end may be either negative or positive, and the sign of the refractive power of the entire rear group is not particularly limited. A strong telephoto tendency means that the telephoto ratio (L/f, where L means the total optical length and f means the focal length) is small.

（ａ）物体側群Ｒｆｎ及び像側群Ｒｒｐ
後群は、広角端における最も大きな空気間隔よりも物体側に、少なくとも１つ以上のレンズ群を含み、且つ、全体で負の屈折力を有する物体側群Ｒｆｎを備え、広角端における最も大きな空気間隔よりも像側に、少なくとも１つ以上のレンズ群を含み、且つ、全体で正の屈折力を有する像側群Ｒｒｐとを備えることが好ましい。後群において、広角端における最も大きな空気間隔よりも物体側に全体で負の屈折力を有する物体側群Ｒｆｎを配置し、その像側に全体で正の屈折力を有する像側群Ｒｒｐとを配置するという屈折力配置を採用することにより、物体側群Ｒｆｎによる合成横倍率を大きく確保することができるため、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離を長くする上で効果的である。 (a) Object side group Rfn and image side group Rrp
The rear group includes an object-side group Rfn including at least one or more lens groups on the object side of the largest air space at the wide-angle end and having negative refractive power as a whole, and has the largest air space at the wide-angle end. It is preferable to provide an image side group Rrp including at least one or more lens groups and having positive refractive power as a whole, on the image side of the space. In the rear group, an object-side group Rfn having negative refractive power as a whole is arranged on the object side of the largest air space at the wide-angle end, and an image-side group Rrp having positive refractive power as a whole is arranged on the image side thereof. By adopting the refracting power arrangement of arranging, it is possible to ensure a large combined lateral magnification by the object side group Rfn, which is effective in lengthening the focal length of the zoom lens at the telephoto end.

この場合、後群における物体側群Ｒｆｎのレンズ群構成は特に限定されない。物体側群Ｒｆｎは、例えば、負の屈折力を有するレンズ群を２つ以上有していてもよいし、正の屈折力を有するレンズ群を１つ以上有していてもよい。また、後群における像側群Ｒｒｐのレンズ群構成も特に限定されないが、正の屈折力を有するレンズ群を少なくとも１つ含むことが好ましい。 In this case, the lens group configuration of the object-side group Rfn in the rear group is not particularly limited. The object-side group Rfn may have, for example, two or more lens groups with negative refractive power, or one or more lens groups with positive refractive power. Also, the lens group configuration of the image-side group Rrp in the rear group is not particularly limited, but preferably includes at least one lens group having a positive refractive power.

（ｂ）レンズ群Ｇｐ
上記正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは、後群内に配置される限り後群内における配置は特に限定されるものではない。後群が、例えば、上記負の屈折力を有する物体側群Ｒｆｎと正の屈折力を有する像側群Ｒｒｐとから構成される場合、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは像側群Ｒｒｐに配置されることが好ましい。 (b) lens group Gp
The arrangement of the lens group Gp having positive refractive power in the rear group is not particularly limited as long as it is arranged in the rear group. For example, when the rear group is composed of the object-side group Rfn having negative refractive power and the image-side group Rrp having positive refractive power, the lens group Gp having positive refractive power is included in the image-side group Rrp. is preferably arranged.

また、当該正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは、負の屈折力を有するレンズＬｐｎを少なくとも１枚有することが好ましい。第１レンズ群を軽量化するために、第１レンズ群を構成するレンズを比重の小さい硝材製のものとすると、第１レンズ群内で十分に色収差を補正することができなくなる。そのため、第１レンズ群で発生した色収差を後群で補正する必要がある。そこで、後群に配置される正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐに負の屈折力を有するレンズＬｐｎを配置することで、軸上色収差を良好に補正することができるため、当該ズームレンズの高性能化を図る上で好ましい。 Moreover, it is preferable that the lens group Gp having positive refractive power has at least one lens Lpn having negative refractive power. In order to reduce the weight of the first lens group, if the lenses constituting the first lens group are made of a glass material with a small specific gravity, chromatic aberration cannot be sufficiently corrected in the first lens group. Therefore, it is necessary to correct the chromatic aberration generated in the first lens group in the rear group. Therefore, by disposing a lens Lpn having a negative refractive power in the lens group Gp having a positive refractive power arranged in the rear group, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration. This is preferable for improving performance.

（ｃ）負の屈折力を有するレンズ群
また、後群は負の屈折力を有するレンズ群を備えることが好ましい。変倍の際に、後群内に配置される負の屈折力を有するレンズ群を像側に移動させることが、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離を長くすることができて好ましい。但し、後群内に配置される負の屈折力を有するレンズ群が複数存在する場合、少なくとも一つのレンズ群を像側に移動させればよい。また、像側に移動させる負の屈折力を有するレンズ群は、前記物体側群Ｒｆｎであることが好ましい。後群内に配置された負の屈折力を有するレンズ群を像側に移動させることで、負の屈折力を有するレンズ群の望遠端における横倍率を大きくすることができる。そのため、当該ズームレンズを小型に維持したまま、望遠端における当該ズームレンズの焦点距離を長くすることが可能になる。 (c) Lens Group Having Negative Refractive Power It is preferable that the rear group includes a lens group having negative refractive power. During zooming, it is preferable to move the lens group having negative refractive power in the rear group toward the image side so that the focal length of the zoom lens at the telephoto end can be lengthened. However, when there are a plurality of lens groups having negative refractive power arranged in the rear group, at least one lens group should be moved toward the image side. Further, it is preferable that the lens group having negative refractive power to be moved to the image side is the object-side group Rfn. By moving the lens group having negative refractive power arranged in the rear group toward the image side, the lateral magnification of the lens group having negative refractive power at the telephoto end can be increased. Therefore, it is possible to increase the focal length of the zoom lens at the telephoto end while maintaining the size of the zoom lens.

また、後群に配置された負の屈折力を有するレンズ群を像側に凸の軌跡で移動することが、中間焦点距離における像面性を良好にする上で好ましい。後群内に配置される負の屈折力を有するレンズ群が複数存在する場合、少なくとも一つのレンズ群を像側に移動させればよい。 Further, it is preferable to move the lens group having negative refracting power arranged in the rear group along a locus convex toward the image side in order to improve the image plane property at the intermediate focal length. When there are a plurality of lens groups having negative refractive power arranged in the rear group, at least one lens group should be moved toward the image side.

さらに、後群に含まれる負の屈折力を有するレンズ群のうち、最も像側に配置される負の屈折力を有するレンズ群を負レンズ群ｎとする。負レンズ群ｎは、次に説明するレンズ群Ｒとは異なるレンズ群であることが好ましく、従って、負レンズ群ｎはレンズ群Ｒよりも物体側に配置されることが好ましい。 Further, among the lens groups having negative refractive power included in the rear group, the lens group having negative refractive power arranged closest to the image side is referred to as a negative lens group n. The negative lens group n is preferably a lens group different from the lens group R, which will be described below.

（ｄ）レンズ群Ｒ
ここで、後群において、最も像側に配置されるレンズ群をレンズ群Ｒと称する。レンズ群Ｒは、上記正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐであってもよいし、レンズ群Ｇｐ以外の正の屈折力を有するレンズ群であってもよい。また、レンズ群Ｒは負の屈折力を有するレンズ群であってもよい。 (d) lens group R
Here, in the rear group, the lens group arranged closest to the image side is referred to as a lens group R. The lens group R may be the lens group Gp having positive refractive power, or may be a lens group having positive refractive power other than the lens group Gp. Also, the lens group R may be a lens group having negative refractive power.

望遠端における当該ズームレンズの光学全長方向の小型化を図る上で、当該レンズ群Ｒは負の屈折力を有することが好ましい。物体側に正の屈折力を配置し、像側に負の屈折力を配置するテレフォト型の屈折力配置を採用することにより、望遠端における当該ズームレンズの光学全長を焦点距離に比して短くすることができる。レンズ群Ｒが負の屈折力を有すると、このテレフォト型の傾向の強い屈折力配置とすることができるため、望遠端における当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましい。 In order to reduce the size of the zoom lens in the overall optical length direction at the telephoto end, the lens group R preferably has a negative refractive power. By adopting a telephoto-type refractive power arrangement in which positive refractive power is placed on the object side and negative refractive power is placed on the image side, the overall optical length of the zoom lens at the telephoto end is shorter than the focal length. can do. If the lens group R has a negative refractive power, it is possible to achieve a refractive power arrangement with a strong telephoto type tendency, which is preferable for miniaturization of the zoom lens at the telephoto end.

（ｅ）その他
当該ズームレンズは、上記レンズ群Ｒの物体側に、負の屈折力を有するレンズ群を有することが好ましい。レンズ群Ｒが負の屈折力を有する場合、レンズ群Ｒの物体側に負の屈折力を有するレンズ群を配置することで、テレフォト型の傾向のより強い屈折力配置とすることができるため、望遠端において当該ズームレンズをより小型化する上で好ましい。 (e) Others It is preferable that the zoom lens has a lens group having a negative refractive power on the object side of the lens group R. When the lens group R has negative refractive power, by arranging the lens group having negative refractive power on the object side of the lens group R, it is possible to achieve a refractive power arrangement with a stronger telephoto type tendency. This is preferable for making the zoom lens more compact at the telephoto end.

また、当該ズームレンズの一層の高性能化を図る上で、後群は少なくとも１枚の負の屈折力を有するレンズＬｎｒを有することが好ましい。後群に、負の屈折力を有するレンズＬｎｒを配置することで、像面性を向上させることができ、色収差を低減させることができる。 In order to further improve the performance of the zoom lens, it is preferable that the rear group has at least one lens Lnr having negative refractive power. By arranging the lens Lnr having negative refractive power in the rear group, it is possible to improve the image surface property and reduce the chromatic aberration.

さらに、後群には少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズＬｒｐを有することが好ましい。後述するとおり、当該レンズＬｒｐは異常分散性の高い硝材であることがより好ましい。 Furthermore, it is preferable that the rear group has at least one lens Lrp having positive refractive power. As will be described later, it is more preferable that the lens Lrp is made of a glass material with high anomalous dispersion.

ここで、焦点距離の長い望遠系のズームレンズでは、瞳径が大きくなる。通常、ＮＤフィルターやＰＬフィルターなどは、光学系の最も物体側に配置される。しかしながら、例えば、３５ｍｍ判換算で望遠端における焦点距離が５００ｍｍを超えるような望遠系のズームレンズでは、第１レンズ群の径が大きくなるため、そのような径に対応する市販のフィルターが存在しない場合がある。当該ズームレンズユニットでは、後群内にこれらのフィルターが挿入可能に構成されていることが好ましい。この場合、当該フィルターは変倍の際に像面に対して固定されていることが好ましい。 Here, a telephoto zoom lens with a long focal length has a large pupil diameter. Normally, ND filters, PL filters, and the like are arranged closest to the object side of the optical system. However, for telephoto zoom lenses where the focal length at the telephoto end exceeds 500mm in 35mm format, the diameter of the first lens group is large, and there are no commercially available filters that support such a diameter. Sometimes. The zoom lens unit is preferably configured such that these filters can be inserted into the rear group. In this case, the filter is preferably fixed with respect to the image plane during zooming.

（３）フォーカス群
当該ズームレンズにおいて、フォーカス群の有無は特に限定されるものではない。合焦を行う場合、少なくとも当該ズームレンズ中の少なくとも１枚のレンズを光軸方向に移動させればよく、そのレンズの位置や屈折力は特に限定されるものではない。 (3) Focus group In the zoom lens, presence or absence of the focus group is not particularly limited. For focusing, at least one lens in the zoom lens should be moved in the optical axis direction, and the position and refractive power of the lens are not particularly limited.

第１レンズ群又はその一部をフォーカス群としてもよいが、後群を構成するレンズ群のいずれか一のレンズ群又はその一部をフォーカス群とすることがより好ましい。第１レンズ群と比較すると後群を構成するレンズ群は径小であり、フォーカス群の小型化及び軽量化を図る上で好ましい。また、フォーカス群の小型化及び軽量化を図ることにより、フォーカス群を合焦時に光軸方向に移動させるための駆動機構（以下、フォーカス駆動機構と称する。）の小型化及び軽量化を図ることができる。そのため、当該ズームレンズの鏡筒部分を含むズームレンズユニット全体の小型化を図ることができて好ましい。なお、ズームレンズユニットには、フォーカス駆動機構の他、変倍時に各レンズ群を相対的に移動させるためのズーム駆動機構の他、これらを収容する鏡筒等が含まれるものとする。 Although the first lens group or part thereof may be the focus group, it is more preferable to use any one of the lens groups constituting the rear group or part thereof as the focus group. The diameter of the lens group constituting the rear group is smaller than that of the first lens group, which is preferable for miniaturization and weight reduction of the focus group. Also, by reducing the size and weight of the focus group, it is possible to reduce the size and weight of a drive mechanism (hereinafter referred to as a focus drive mechanism) for moving the focus group in the optical axis direction during focusing. can be done. Therefore, it is possible to reduce the overall size of the zoom lens unit including the barrel portion of the zoom lens, which is preferable. The zoom lens unit includes, in addition to the focus drive mechanism, a zoom drive mechanism for relatively moving each lens group during zooming, and a lens barrel housing these.

また、近接被写体への合焦時に発生する収差変動を抑制する上で、フォーカス群は複数枚のレンズから構成されることが好ましい。 In order to suppress aberration fluctuations that occur when focusing on a close object, it is preferable that the focus group is composed of a plurality of lenses.

さらに、フォーカス群は１つの単レンズユニットから構成されることが好ましい。ここで、単レンズユニットとは、１枚の単レンズ、或いは、複数枚の単レンズを空気間隔を介することなく一体化した接合レンズなどのレンズユニットをいう。すなわち、単レンズユニットは、複数の光学面を有する場合であっても、その最物体側面及び最像側面のみ空気と接し、その他の面は空気とは接していないものとする。また、当該明細書において、単レンズは、球面レンズ及び非球面レンズのいずれであってもよい。また、非球面レンズには、表面に非球面フィルムが貼設されたいわゆる複合非球面レンズも含まれるものとする。 Furthermore, the focus group preferably consists of one single lens unit. Here, the single lens unit refers to a lens unit such as one single lens or a cemented lens in which a plurality of single lenses are integrated without an air gap. That is, even if the single lens unit has a plurality of optical surfaces, only the side closest to the object and the side closest to the image are in contact with the air, and the other surfaces are not in contact with the air. In this specification, a single lens may be either a spherical lens or an aspherical lens. The aspherical lens also includes a so-called compound aspherical lens having an aspherical film attached to the surface.

フォーカス群を上記１つの単レンズユニットから構成した場合、フォーカス群には空気間隔が含まれない。そのため、フォーカス群を複数の単レンズが空気間隔を介して配置した構成と比較すると、フォーカス群を１つの単レンズユニットから構成すればフォーカス群の小型化及び軽量化を図ることができる。その結果、フォーカス駆動機構の一層の小型化及び軽量化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化を図ることができる。 When the focus group is composed of one single lens unit as described above, the focus group does not include an air gap. Therefore, compared to a structure in which a plurality of single lenses are arranged with air gaps in the focus group, if the focus group is composed of one single lens unit, the size and weight of the focus group can be reduced. As a result, it is possible to further reduce the size and weight of the focus driving mechanism, and it is possible to reduce the size and weight of the zoom lens unit as a whole.

また、フォーカス群を上記１つの単レンズユニットから構成することにより、フォーカス群を複数枚の単レンズを空気間隔を介して配置した構成と比較すると、偏芯誤差や、単レンズ間の空気間隔の誤差等、種々の製造誤差を小さくすることができる。そのため、製造誤差に起因する光学性能の低下を小さくすることができ、製品毎の性能のバラツキを小さくすることができる。従って、光学性能の高いズームレンズを歩留まりよく製造することができる。 In addition, by constructing the focus group from the single single lens unit described above, compared to a structure in which a plurality of single lenses are arranged with air gaps in the focus group, decentration errors and air gaps between the single lenses are reduced. Various manufacturing errors such as errors can be reduced. Therefore, deterioration in optical performance due to manufacturing errors can be reduced, and variations in performance between products can be reduced. Therefore, a zoom lens with high optical performance can be manufactured with high yield.

フォーカス群は正の屈折力を有していてもよく、負の屈折力を有していてもよい。フォーカス群が負の屈折力を有する場合、正の屈折力を有する場合と比較すると、フォーカス群の横倍率を大きくすることができるため、ピント敏感度が大きくなり、フォーカス移動量を削減することができ、当該ズームレンズの小型化を図る上で好ましい。合焦の際のフォーカス群の移動の方向は特に限定されるものではないが、フォーカス群が負の屈折力を有する場合、無限遠から近接被写体に合焦する際には、フォーカス群を像側に移動させることが好ましい。特に、フォーカス群は上述した負レンズ群ｎであることがより好ましい。 The focus group may have positive refractive power or may have negative refractive power. When the focus group has a negative refractive power, the lateral magnification of the focus group can be increased compared to the case where the focus group has a positive refractive power. Therefore, the focus sensitivity is increased, and the focus movement amount can be reduced. This is preferable for miniaturization of the zoom lens. The direction of movement of the focus group during focusing is not particularly limited. It is preferred to move. In particular, it is more preferable that the focus group is the negative lens group n described above.

フォーカス群に含まれるレンズ面は球面のみであってもよいし、非球面を含んでいてもよい。フォーカス群に含まれるレンズ面が球面のみであれば、コストを抑えることができるため好ましい。一方、フォーカス群に含まれるレンズ面のうち、少なくとも１面を非球面とすれば、少ないレンズ枚数で合焦時の収差変動の少ないフォーカス群を構成することが可能となり、フォーカス駆動機構含め当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることができる。このとき、当該非球面は近軸曲率半径で定義される近軸球面から求められる屈折力を弱める形状であることが好ましい。このような形状の非球面をフォーカス群に配置することで、合焦時の球面収差やコマ収差や像面湾曲を補正することができるため、合焦域全域においてより光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 The lens surfaces included in the focus group may be spherical only, or may include aspherical surfaces. If the lens surfaces included in the focus group are only spherical surfaces, it is preferable because the cost can be suppressed. On the other hand, if at least one of the lens surfaces included in the focus group is made aspherical, it becomes possible to configure the focus group with a small number of lenses and less aberration fluctuations during focusing. It is possible to reduce the size of the entire lens unit. At this time, the aspherical surface preferably has a shape that weakens the refractive power obtained from the paraxial spherical surface defined by the paraxial radius of curvature. By placing an aspherical surface with such a shape in the focus group, it is possible to correct spherical aberration, coma, and curvature of field during focusing. can be realized.

さらに、後群内にフォーカス群を設けた場合、フォーカス群は最も像側に配置される上記レンズ群Ｒより物体側に配置されることが好ましい。当該ズームレンズの最も像側には、当該ズームレンズと撮像装置本体との電気的接続を図るための制御回路等が搭載されたフレキシブル基板等が配置される。そのため、上記レンズ群Ｒ又はその一部をフォーカス群とした場合、フォーカス駆動機構を構成する各種メカ部材等を配置するためのスペースを鏡筒内に確保することが難しく、鏡筒径を大きくする必要が生じるなど、当該ズームレンズを小型に構成することが困難になる。フォーカス群をレンズ群Ｒよりも物体側に配置することで、フォーカス駆動機構を構成する各種メカ部材を配置するためのスペースを確保することが容易になり、当該ズームレンズの鏡筒の径小化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることができる。 Further, when a focus group is provided in the rear group, it is preferable that the focus group be arranged closer to the object side than the lens group R arranged closest to the image side. A flexible substrate or the like on which a control circuit or the like is mounted for electrical connection between the zoom lens and the main body of the imaging apparatus is arranged on the zoom lens closest to the image side. Therefore, when the lens group R or part thereof is used as the focus group, it is difficult to secure a space in the lens barrel for arranging various mechanical members constituting the focus drive mechanism, and the diameter of the lens barrel must be increased. It becomes difficult to configure the zoom lens in a small size when necessary. By arranging the focus group closer to the object side than the lens group R, it becomes easier to secure space for arranging the various mechanical members that make up the focus drive mechanism, and the diameter of the lens barrel of the zoom lens can be reduced. can be achieved, and the overall size of the zoom lens unit can be reduced.

後群内にフォーカス群を設ける場合、当該フォーカス群は正の屈折力を有するレンズ群の像側に配置されることが好ましい。正の屈折力を有するレンズ群の像側にフォーカス群を配置することで、当該正の屈折力を有するレンズ群により収斂された光束をフォーカス群に入射させることができるため、フォーカス群の径小化を図ることができる。また、フォーカス群の径小化を図ることにより、フォーカスの軽量化を図ることができるため当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることができて好ましい。 When the focus group is provided in the rear group, the focus group is preferably arranged on the image side of the lens group having positive refractive power. By arranging the focus group on the image side of the lens group with positive refractive power, the light flux converged by the lens group with positive refractive power can be made incident on the focus group. can be improved. Further, by reducing the diameter of the focus group, the weight of the focus can be reduced, which is preferable because the size of the entire zoom lens unit can be reduced.

なお、当該ズームレンズでは、複数のレンズ群又は複数のレンズ群の一部分をフォーカス群としてもよい。すなわち、フローティング方式により合焦してもよい。フローティング方式を採用することにより、より近接合焦時の球面収差や像面性をよくすることができるため、高性能化の点で好ましい。 In the zoom lens, a plurality of lens groups or a part of the plurality of lens groups may be used as a focus group. That is, focusing may be performed by a floating method. By adopting the floating system, it is possible to improve the spherical aberration and the image plane property at the time of focusing at the close junction, which is preferable in terms of high performance.

（４）開口絞り
当該ズームレンズにおいて、開口絞りの配置は特に限定されるものではないが、後群内に開口絞りが配置されることが、絞りユニットの小型化を図る上で好ましい。但し、ここでいう開口絞りは、当該ズームレンズの軸上光束径を規定する絞り、すなわち当該ズームレンズのＦ値を規定する絞りをいう。 (4) Aperture diaphragm In the zoom lens, the arrangement of the aperture diaphragm is not particularly limited, but it is preferable to dispose the aperture diaphragm in the rear group in order to reduce the size of the diaphragm unit. However, the aperture stop referred to here is the stop that defines the axial beam diameter of the zoom lens, that is, the stop that defines the F-number of the zoom lens.

絞りユニットとは、開口絞りと、当該開口絞りの動作を制御するためのメカ部材及び制御基板等をいう。当該ズームレンズでは、正の屈折力を有する第１レンズ群で収斂された光束が後群に入射する。そのため、後群に対する入射光束の径は、第１レンズ群に対する入射光束の径よりも小さい。従って、後群内に開口絞りを配置することで、絞り径を小型化することができる。さらに、後群において、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐより像側に開口絞りを配置すれば、レンズ群Ｇｐによりさらに入射光束を収斂することができるため、開口絞りの小径化を図り、絞りユニットの小型化を図る上でより好ましい。 The diaphragm unit includes an aperture diaphragm, a mechanical member for controlling the operation of the aperture diaphragm, a control board, and the like. In the zoom lens, a light beam converged by the first lens group having positive refractive power enters the rear group. Therefore, the diameter of the light beam incident on the rear group is smaller than the diameter of the light beam incident on the first lens group. Therefore, by arranging the aperture stop in the rear group, the diameter of the stop can be reduced. Furthermore, in the rear group, if an aperture stop is arranged on the image side of the lens group Gp having a positive refractive power, the incident light beam can be further converged by the lens group Gp. This is more preferable for miniaturizing the unit.

さらに、後群において最も像側に配置されるレンズ群Ｒが変倍の際に像面に対して固定されている場合、レンズ群Ｒの物体側又はレンズ群Ｒ内に開口絞りを設けることが好ましい。変倍の際に当該レンズ群Ｒが像面に対して固定される場合、レンズ群Ｒの倍率変化が起きないため、変倍時に開口絞りの絞り径を変化させる必要がない。そのため、変倍時に、当該ズームレンズのＦ値を一定とすることができる。 Furthermore, when the lens group R arranged closest to the image side in the rear group is fixed with respect to the image plane during zooming, an aperture stop can be provided on the object side of the lens group R or within the lens group R. preferable. If the lens group R is fixed with respect to the image plane during zooming, the magnification of the lens group R does not change, so there is no need to change the aperture diameter of the aperture stop during zooming. Therefore, the F value of the zoom lens can be kept constant during zooming.

（５）防振群
当該ズームレンズにおいて、防振群の有無は特に限定されるものではない。例えば、当該ズームレンズを構成する複数のレンズのうち、少なくともいずれか１枚のレンズを光軸に略直交する方向に移動することなどにより偏芯させて、手振れ等に起因する像ブレを補正するようにしてもよい。 (5) Anti-Vibration Group In the zoom lens, presence or absence of an anti-vibration group is not particularly limited. For example, at least one of the lenses that make up the zoom lens is decentered by moving it in a direction substantially perpendicular to the optical axis, thereby correcting image blur caused by camera shake or the like. You may do so.

当該ズームレンズにこのような防振群を設ける場合、防振群の配置は特に限定されるものではないが、後群内に防振群を設けることが防振群の径小化を図る上で好ましい。後群に対する入射光束の径は、前群に対する入射光束の径よりも小さい。そのため、防振群を後群に配置することにより、前群に防振群を配置する場合と比較すると、防振群の小型化及び軽量化を図ることができる。 When the zoom lens is provided with such an anti-vibration group, the arrangement of the anti-vibration group is not particularly limited. is preferred. The diameter of the luminous flux incident on the rear group is smaller than the diameter of the luminous flux incident on the front group. Therefore, by arranging the anti-vibration group in the rear group, it is possible to reduce the size and weight of the anti-vibration group as compared with the case of arranging the anti-vibration group in the front group.

また、防振群は、開口絞りより像側に配置されることが好ましい。開口絞りより像側は、変倍中の光線高さの変動が小さい為、変倍中の収差変動も小さい。そのため防振時における収差変動も小さくすることができ、防振時も高い光学性能を維持することができる。また、開口絞りよりも像側に防振群を配置すれば、防振群により像ブレを補正する際の防振群の移動量を小さくすることができる。そのため、防振ユニットの小型化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることができる。 Moreover, it is preferable that the anti-vibration group is arranged closer to the image side than the aperture stop. On the image side of the aperture stop, the variation in the height of the ray during zooming is small, so the variation in aberration during zooming is also small. Therefore, it is possible to reduce aberration fluctuations during vibration reduction, and to maintain high optical performance even during vibration reduction. Further, by arranging the anti-vibration group closer to the image side than the aperture stop, it is possible to reduce the amount of movement of the anti-vibration group when correcting image blur by the anti-vibration group. Therefore, it is possible to reduce the size of the anti-vibration unit, and it is possible to reduce the size of the zoom lens unit as a whole.

防振群は正の屈折力を有してもよいし、負の屈折力を有してもよく、防振群に配置される屈折力の符号は特に限定されるものではない。防振群が負の屈折力を有する場合、像ブレ補正時の防振群の移動量を削減できるため、ズームレンズユニット全体の小型化を図る上で好ましい。 The anti-vibration group may have a positive refractive power or a negative refractive power, and the sign of the refractive power arranged in the anti-vibration group is not particularly limited. If the anti-vibration group has a negative refractive power, the amount of movement of the anti-vibration group during image blur correction can be reduced, which is preferable for miniaturization of the entire zoom lens unit.

防振群を構成するレンズの枚数は特に限定されるものではない。防振群を複数枚のレンズで構成すれば、防振時の収差変動を抑える点で好ましい。このとき、防振群は負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有することが好ましい。防振群が負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとをそれぞれ少なくとも１枚有することで防振時の色収差発生を抑えることができ、より光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 The number of lenses constituting the anti-vibration group is not particularly limited. If the anti-vibration group is composed of a plurality of lenses, it is preferable in terms of suppressing aberration fluctuations during anti-vibration. At this time, the anti-vibration group preferably has at least one lens with negative refractive power and at least one lens with positive refractive power. To realize a zoom lens with higher optical performance by suppressing the occurrence of chromatic aberration during image stabilization by having at least one lens with negative refractive power and at least one lens with positive refractive power in the image stabilization group. be able to.

防振群を、１枚の負の屈折力を有するレンズと１枚の正の屈折力を有するレンズとから構成することがより好ましい。防振群を２枚のレンズのみから構成することにより、防振群の小型化及び軽量化を図ることができ、防振ユニットの小型化を図ることができ、当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることができる。 More preferably, the anti-vibration group is composed of one lens having negative refractive power and one lens having positive refractive power. By constructing the anti-vibration group from only two lenses, it is possible to reduce the size and weight of the anti-vibration group, thereby reducing the size of the anti-vibration unit and reducing the overall size of the zoom lens unit. can be achieved.

防振群を１枚の負の屈折力を有するレンズと１枚の正の屈折力を有するレンズとから構成する場合、これらの２枚のレンズは接合されていることが好ましい。すなわち、防振群は負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとが接合された単レンズユニットから構成されていることが好ましい。防振群を１つの単レンズユニットから構成することにより、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとを空気間隔を介して配置した構成と比べて、小型化を図ることができる他、偏芯誤差や、単レンズ間の空気間隔の誤差等、種々の製造誤差を小さくすることができる。そのため、製造誤差に起因する光学性能の低下を小さくすることができ、製品毎の性能のバラツキを小さくすることができる。従って、光学性能の高いズームレンズを歩留まりよく製造することができる。 When the anti-vibration group is composed of one lens having negative refractive power and one lens having positive refractive power, these two lenses are preferably cemented together. That is, it is preferable that the anti-vibration group is composed of a single lens unit in which a lens having negative refractive power and a lens having positive refractive power are cemented together. By constructing the anti-vibration group from one single lens unit, it is possible to reduce the size compared to a structure in which a lens having a negative refractive power and a lens having a positive refractive power are arranged with an air gap between them. In addition, it is possible to reduce various manufacturing errors such as eccentricity error and air gap error between single lenses. Therefore, deterioration in optical performance due to manufacturing errors can be reduced, and variations in performance between products can be reduced. Therefore, a zoom lens with high optical performance can be manufactured with high yield.

また、当該ズームレンズに防振群を設ける場合、防振群に含まれるレンズ面は球面のみであってもよいし、非球面を含んでいてもよい。防振群に含まれるレンズ面が全て球面であれば、低コスト化を図る上で好ましい。 When the zoom lens is provided with an anti-vibration group, the lens surfaces included in the anti-vibration group may be spherical only or may include aspherical surfaces. If all the lens surfaces included in the anti-vibration group are spherical surfaces, this is preferable in terms of cost reduction.

一方、防振群に含まれるレンズ面のうち、少なくとも１面を非球面とすれば、少ないレンズ枚数で防振群を構成したときも、当該ズームレンズに要求される光学性能を満たすことが容易になる。そのため、防振群の少ないレンズ枚数で構成することが可能になるため、防振群の小型化及び軽量化を図ることができる。このとき、当該非球面は近軸曲率半径で定義される近軸球面から求められる屈折力を弱める形状であることが好ましい。このような形状の非球面を防振群に配置することで、偏芯時のコマ収差や片ボケを補正することができるため、より光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 On the other hand, if at least one of the lens surfaces included in the anti-vibration group is aspheric, it is easy to satisfy the optical performance required of the zoom lens even when the anti-vibration group is composed of a small number of lenses. become. Therefore, it is possible to configure the anti-vibration group with a small number of lenses, so that the size and weight of the anti-vibration group can be reduced. At this time, the aspherical surface preferably has a shape that weakens the refractive power obtained from the paraxial spherical surface defined by the paraxial radius of curvature. By arranging an aspherical surface having such a shape in the anti-vibration group, it is possible to correct coma aberration and one-sided blurring caused by decentering, so that a zoom lens with higher optical performance can be realized.

防振群は、変倍の際に像面に対して光軸方向に固定されるレンズ群若しくはその一部であることが好ましい。防振時に防振群を光軸に直交する方向に移動させるためには、防振群を駆動するためのメカ部材やこれを制御するための電子回路が搭載されたフレキシブル基板が設けられている。防振群が変倍時に光軸方向に移動する場合、このフレキシブル基板等を収容するためのスペースを確保することが困難であり、当該ズームレンズユニット全体の小型化を図ることが困難になる。また、鏡筒内にフレキシブル基板を撓めて配置すると、フレキシブル基板からの反力によって防振群が偏芯することがあり、当該ズームレンズの光学性能が劣化するおそれがあるため好ましくない。 The anti-vibration group is preferably a lens group or a part thereof that is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming. In order to move the anti-vibration group in the direction orthogonal to the optical axis during anti-vibration, a flexible substrate is provided on which mechanical members for driving the anti-vibration group and electronic circuits for controlling this are mounted. . When the anti-vibration group moves in the optical axis direction during zooming, it is difficult to secure a space for accommodating the flexible substrate and the like, and it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens unit as a whole. In addition, if the flexible substrate is bent and arranged in the lens barrel, the anti-vibration group may become decentered due to the reaction force from the flexible substrate, which may degrade the optical performance of the zoom lens, which is not preferable.

後群において、最も像側に配置されるレンズ群Ｒが負の屈折力を有する場合、当該レンズ群Ｒ又はその一部を防振群とすることが好ましい。上述のとおり、レンズ群Ｒが負の屈折力を有する場合、当該ズームレンズはテレフォト型の傾向の強い屈折力配置となり、レンズ群Ｒの小径化も図られる。そのため、防振群をレンズ群Ｒに配置すれば、防振群の小型化及び軽量化が図れ、防振ユニットの小型化がより容易になる。 In the rear group, when the lens group R arranged closest to the image side has a negative refractive power, it is preferable that the lens group R or a part of it be used as an anti-vibration group. As described above, when the lens group R has a negative refractive power, the zoom lens has a refractive power arrangement that tends to be of a telephoto type, and the diameter of the lens group R can be reduced. Therefore, if the anti-vibration group is arranged in the lens group R, it is possible to reduce the size and weight of the anti-vibration group, making it easier to reduce the size of the anti-vibration unit.

レンズ群Ｒの一部を防振群とする場合、防振レンズ群の像側に少なくとも１枚のレンズが配置されていることが好ましい。さらに、防振群の像側に配置される全てのレンズによる合成焦点距離は負であることが好ましい。防振群より像側に負の屈折力を配置することで、防振群のブレ補正係数、すなわち防振群の単位移動量当たりの像面移動量を大きくすることができるため、防振時における防振群の移動量を小さくすることができ、防振ユニットの小型化がより容易になる。 When a part of the lens group R is used as an anti-vibration group, it is preferable that at least one lens be arranged on the image side of the anti-vibration lens group. Furthermore, it is preferable that the combined focal length of all the lenses arranged on the image side of the anti-vibration group is negative. By arranging negative refractive power on the image side of the anti-vibration group, it is possible to increase the blur correction coefficient of the anti-vibration group, that is, the amount of image plane movement per unit movement of the anti-vibration group. , the amount of movement of the anti-vibration group can be reduced, making it easier to reduce the size of the anti-vibration unit.

（６）レンズ群構成
当該ズームレンズを構成するレンズ群の数は特に限定されるものではないが、例えば、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、負の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群、負の屈折力を有する第６レンズ群及び負の屈折力を有する第７レンズ群からなり、第２レンズ群以降が後群である７群構成のズームレンズ、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群、負の屈折力を有する第５レンズ群、及び負の屈折力を有する第６レンズ群からなり、第２レンズ群以降が後群である６群構成のズームレンズなど種々のレンズ群構成を採用することができる。物体側から順に正の屈折力を有する第１レンズ群と、後群とを備える構成であれば、当該ズームレンズの具体的なレンズ群構成は特に限定されるものではない。 (6) Lens Group Configuration Although the number of lens groups that make up the zoom lens is not particularly limited, for example, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group with negative refractive power, a fourth lens group with positive refractive power, a fifth lens group with positive refractive power, a sixth lens group with negative refractive power and a negative refractive power A zoom lens with a 7-group structure, consisting of a 7th lens group, the rear group after the 2nd lens group, a 1st lens group having positive refractive power, a 2nd lens group having negative refractive power, and a positive refractive power a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a positive refractive power, a fifth lens group having a negative refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. Various lens group configurations such as a zoom lens having a six-group configuration can be employed. The specific lens group configuration of the zoom lens is not particularly limited as long as it includes a first lens group having positive refractive power and a rear group in order from the object side.

１－２．変倍時の動作
当該ズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍に際して、隣り合うレンズ群の空気間隔を変化させる。また、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群と後群との間隔は増加するようにレンズ群間の空気間隔を変化させることが好ましい。 1-2. Operation during Zooming In the zoom lens, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the air gap between adjacent lens groups is changed. Further, it is preferable to change the air space between the lens groups so that the space between the first lens group and the rear group increases when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

後群は正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを少なくとも１つ有し、その他のレンズ群を備えていてもよい。後群が複数のレンズ群を含む場合、後群内においても隣り合うレンズ群の空気間隔が変化するものとする。広角端から望遠端への変倍に際して、隣り合うレンズ群の空気間隔が変化していればよく、各レンズ群の空気間隔の増減は特に限定されるものではない。第１レンズ群と、後群において最も物体側に配置されるレンズ群との空気間隔が増加することが、高い変倍比を得る上で好ましいが、その他のレンズ群間の空気間隔の増減は特に限定されるものではない。また、変倍に際して当該ズームレンズを構成する全てのレンズ群を光軸方向に移動させてよいし、一部のレンズ群を光軸方向に固定し、残りのレンズ群を光軸方向に移動させてもよく、個々のレンズ群の移動の有無及び移動の方向は特に限定されるものではない。 The rear group has at least one lens group Gp having positive refractive power, and may be provided with other lens groups. When the rear group includes a plurality of lens groups, air gaps between adjacent lens groups also change within the rear group. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, it suffices that the air space between the adjacent lens groups changes, and the increase or decrease in the air space between the lens groups is not particularly limited. It is preferable to increase the air space between the first lens group and the lens group located closest to the object in the rear group in order to obtain a high zoom ratio. It is not particularly limited. Also, when changing the magnification, all the lens groups constituting the zoom lens may be moved in the optical axis direction, or some lens groups may be fixed in the optical axis direction and the remaining lens groups may be moved in the optical axis direction. The presence or absence of movement of each lens group and the direction of movement are not particularly limited.

入射瞳径が８０ｍｍを超えるような、焦点距離の長い大きなズームレンズの場合、第１レンズ群の重量は数百グラムを超える。そのような重さのレンズ群を変倍時に精度よく所定の位置に移動させるためには、第１レンズ群を駆動するためのメカ部材に加わる負荷も大きく、当該ズームレンズの変倍時の動作を制御するためのメカ構造も大型化する。そのため、変倍の際に、当該ズームレンズにおいて最も物体側に配置される第１レンズ群を像面に対して光軸方向に固定とすることが、当該ズームレンズユニット全体の小型化及び軽量化を図る上で好ましい。また、第１レンズ群を像面に対して固定すれば、重心位置の移動も少なくなるため、撮像時の像ブレ等を抑制することも容易になる。 For large zoom lenses with long focal lengths, such as entrance pupil diameters greater than 80 mm, the weight of the first lens group exceeds several hundred grams. In order to move a lens group of such weight to a predetermined position with high precision when zooming, the load on the mechanical member for driving the first lens group is large. The mechanical structure for controlling is also enlarged. Therefore, fixing the first lens group, which is located closest to the object side in the zoom lens, in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming will reduce the overall size and weight of the zoom lens unit. is preferable in terms of In addition, if the first lens group is fixed with respect to the image plane, the movement of the center of gravity is reduced, so that it is easy to suppress image blurring during imaging.

また、変倍の際に第１レンズ群を像面に対して光軸方向に固定することで、鏡筒長の変化がなくなるため、鏡筒の少なくとも物体側を水密構造にすることが容易になり、鏡筒の物体側から鏡筒内にゴミや水分の侵入を防ぎやすくなるため好ましい。 Also, by fixing the first lens group in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming, the length of the lens barrel does not change. This is preferable because it makes it easier to prevent dust and moisture from entering the lens barrel from the object side of the lens barrel.

さらに、後群において最も像側に配置されるレンズ群Ｒについても、変倍の際に像面に対して光軸方向に固定することで、鏡筒の像側についても水密構造にすることが容易になり、鏡筒の像側から鏡筒内にゴミや水分の侵入を防ぎやすくなるため好ましい。その他、レンズ群Ｒを固定群とすることにより、鏡筒の小径化を図ることができる点については上述したとおりである。 Furthermore, the lens group R, which is located closest to the image side in the rear group, is also fixed in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming, so that the image side of the lens barrel can also be watertight. This is preferable because it becomes easier and it becomes easier to prevent dust and moisture from entering the lens barrel from the image side of the lens barrel. In addition, as described above, the diameter of the lens barrel can be reduced by making the lens group R a fixed group.

１－３．条件式
当該ズームレンズでは、上述した構成を採用するとともに、次に説明する条件式を１つ以上満足することが好ましい。 1-3. Conditional Expressions It is preferable that the zoom lens adopts the configuration described above and satisfies one or more of the following conditional expressions.

１－３－１．条件式（１）
３．５０ ＜ ｆｔ／ｆｎｏｔ／Ｙ ＜ ９．００ ・・・（１）
但し、
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｎｏｔ：望遠端における当該ズームレンズのＦ値
Ｙ：当該ズームレンズの最大像高 1-3-1. Conditional expression (1)
3.50<ft/fnot/Y<9.00 (1)
however,
ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end fnot: F value of the zoom lens at the telephoto end Y: maximum image height of the zoom lens

上記条件式（１）は、入射瞳径の大きさを規定する式である。条件式（１）を満足させることにより、入射瞳径が適切な大きさになる。そのため、当該ズームレンズの望遠化を図りつつ、第１レンズ群の径が大きくなるのを抑制し、当該ズームレンズの軽量化を図ることができる。 The above conditional expression (1) defines the size of the entrance pupil diameter. By satisfying the conditional expression (1), the diameter of the entrance pupil becomes an appropriate size. Therefore, it is possible to suppress the diameter of the first lens group from increasing while achieving telephoto zooming of the zoom lens, and to reduce the weight of the zoom lens.

これに対して、条件式（１）の数値が上限値以上になると、入射瞳径が大きくなりすぎる。第１レンズ群を構成するレンズの径は入射瞳径よりは大きい。そのため、第１レンズ群を軽量化することが困難になるため好ましくない。一方、条件式（１）の数値が下限値以下になると、当該ズームレンズの望遠化を図ることが困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (1) exceeds the upper limit, the diameter of the entrance pupil becomes too large. The diameter of the lenses forming the first lens group is larger than the diameter of the entrance pupil. Therefore, it becomes difficult to reduce the weight of the first lens group, which is not preferable. On the other hand, if the numerical value of conditional expression (1) is equal to or less than the lower limit, it becomes difficult to make the zoom lens telephoto, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（１）の下限値は３．９０であることがより好ましく、４．２０であることがさらに好ましく、４．５０であることが一層好ましく、４．７０であることがより一層好ましい。また条件式（１）の上限値は８．００であることがより好ましく、７．５０であることがさらに好ましく、７．００であることが一層好ましく、６．５０であることがより一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (1) is more preferably 3.90, more preferably 4.20, even more preferably 4.50, and 4.70. It is even more preferable to have The upper limit of conditional expression (1) is more preferably 8.00, more preferably 7.50, even more preferably 7.00, and even more preferably 6.50. .

１－３－２．条件式（２）
６３．０ ＜ νｄＬ１ｐ１ ＜ ７６．０ ・・・（２）
但し、
νｄＬ１ｐ１：レンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数 1-3-2. Conditional expression (2)
63.0<νdL1p1<76.0 (2)
however,
νdL1p1: Abbe number at the d-line of lens L1p1

上記条件式（２）は、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数を規定する式である。条件式（２）を満足することで、色収差を良好に補正することができ、光学性能の高いズームレンズを実現しつつ、当該ズームレンズの軽量化を図ることができる。 The conditional expression (2) defines the Abbe number at the d-line of the lens L1p1 having positive refractive power and included in the first lens group. By satisfying conditional expression (2), it is possible to satisfactorily correct chromatic aberration, realize a zoom lens with high optical performance, and reduce the weight of the zoom lens.

これに対して、条件式（２）の数値が上限値以上になると、レンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数が大きくなる。アッベ数の大きい硝材は比重が大きい傾向にある。また、第１レンズ群は他のレンズ群よりも径の大きいレンズで構成される。径が同じである場合、正の屈折力を有するレンズは負の屈折力を有するレンズよりも厚みの分だけ重くなる。そのため、条件式（２）の数値が上限値以上になると、第１レンズ群を軽量化することが困難になるため好ましくない。一方、条件式（２）の数値が下限値以下になると、望遠端における色収差の補正が困難となり、光学性能の高いズームレンズを実現することが困難になるため点で好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (2) is equal to or greater than the upper limit, the Abbe number of the lens L1p1 at the d-line increases. A glass material with a large Abbe number tends to have a large specific gravity. Also, the first lens group is composed of lenses having a larger diameter than the other lens groups. For the same diameter, a lens with positive power is heavier than a lens with negative power by the amount of its thickness. Therefore, if the numerical value of conditional expression (2) exceeds the upper limit, it becomes difficult to reduce the weight of the first lens group, which is not preferable. On the other hand, if the numerical value of conditional expression (2) is less than the lower limit, it becomes difficult to correct chromatic aberration at the telephoto end, making it difficult to realize a zoom lens with high optical performance.

上記効果を得る上で、条件式（２）の下限値は６４．０であることがより好ましく、６６．０であることがさらに好ましく、６８．０であることが一層好ましい。条件式（２）の上限値は７４．０であることがより好ましく、７２．０であることがさらに好ましく、７１．０であることが一層好ましい。 To obtain the above effects, the lower limit of conditional expression (2) is more preferably 64.0, even more preferably 66.0, and even more preferably 68.0. The upper limit of conditional expression (2) is more preferably 74.0, even more preferably 72.0, and even more preferably 71.0.

１－３－３．条件式（３）
３２．０ ＜ νｄＬｐｎ ＜ ６５．０ ・・・（３）
但し、
νｄＬｐｎ：レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数 1-3-3. Conditional expression (3)
32.0<νdLpn<65.0 (3)
however,
νdLpn: Abbe number at the d-line of the lens Lpn

上記条件式（３）は、レンズ群Ｇｐに含まれる負の屈折力を有するレンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数を規定する式である。第１レンズ群を軽量化するために第１レンズ群を構成するレンズを比重の軽い硝材製のものとすると、第１レンズ群で発生する色収差が補正不足となる。そのため、第１レンズ群内で十分に補正することができなかった色収差を後群で補正する必要がある。第１レンズ群の軽量化を図るには、第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズを比重の軽い硝材製とすることが有効である。この場合、後群において、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐ内に配置される負の屈折力を有するレンズＬｐｎを上記条件式（３）を満たす硝材製のものとすることで、軸上色収差を良好に補正することができ、光学性能が高く、軽量化が図られたズームレンズを実現することができる。 The conditional expression (3) defines the Abbe number at the d-line of the lens Lpn having negative refractive power included in the lens group Gp. If the lenses constituting the first lens group are made of a glass material having a low specific gravity in order to reduce the weight of the first lens group, the chromatic aberration generated in the first lens group will be insufficiently corrected. Therefore, it is necessary to correct chromatic aberration, which could not be sufficiently corrected in the first lens group, in the rear group. In order to reduce the weight of the first lens group, it is effective to use a glass material having a low specific gravity for the lens having a positive refractive power included in the first lens group. In this case, in the rear group, the lens Lpn having negative refractive power arranged in the lens group Gp having positive refractive power is made of a glass material that satisfies the above conditional expression (3), thereby reducing axial chromatic aberration. can be satisfactorily corrected, and a zoom lens with high optical performance and reduced weight can be realized.

これに対して、条件式（３）の数値が上限値以上になると、レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数が大きくなる。その場合、軸上色収差の補正が不足となる。一方、条件式（３）の数値が下限値以下になると、レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数が小さくなる。その場合、望遠端における色収差の補正が過剰となる。そのため、いずれの場合も、光学性能の高いズームレンズを実現することが困難になるため好ましくない。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (3) is equal to or greater than the upper limit, the Abbe number of the lens Lpn at the d-line increases. In that case, correction of axial chromatic aberration becomes insufficient. On the other hand, when the numerical value of conditional expression (3) is equal to or less than the lower limit, the Abbe number of the lens Lpn at the d-line becomes small. In that case, correction of chromatic aberration at the telephoto end becomes excessive. Therefore, in either case, it is difficult to realize a zoom lens with high optical performance, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（３）の下限値は３３．０であることがより好ましく、３５．０であることがさらに好ましく、３７．０であることが一層好ましく、３８．０であることがより一層好ましい。また条件式（3）の上限値は６２．０であることがより好ましく、５９．０であることがさらに好ましく、５６．０であることが一層好ましく、５５．０であることがより一層好ましく、５４．０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (3) is more preferably 33.0, more preferably 35.0, even more preferably 37.0, and 38.0. It is even more preferable to have The upper limit of conditional expression (3) is more preferably 62.0, more preferably 59.0, even more preferably 56.0, and even more preferably 55.0. , 54.0.

１－３－４．条件式（４）
０．２５ ＜ ｆ１／ｆｔ ＜ ０．６５ ・・・（４）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離 1-3-4. Conditional expression (4)
0.25<f1/ft<0.65 (4)
however,
f1: focal length of the first lens group

条件式（４）は、第１レンズ群の焦点距離と当該ズームレンズの望遠端における焦点距離との比を規定するための式である。条件式（４）を満足させることにより、第１レンズ群の屈折力が適切な範囲内となり、光学性能が高く、且つ、小型のズームレンズを実現することがより容易になる。 Conditional expression (4) is an expression for defining the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the zoom lens at the telephoto end. By satisfying conditional expression (4), the refractive power of the first lens group falls within an appropriate range, making it easier to realize a compact zoom lens with high optical performance.

これに対して、条件式（４）の数値が下限値以下になると、第１レンズ群の屈折力が大きくなりすぎるため、望遠端における球面収差や像面湾曲が大きくなり、これを補正するためには収差補正のためのレンズ枚数を増加させる必要があるため、光学性能が高く、且つ、小型軽量のズームレンズを実現することが困難になるため好ましくない。また条件式（４）の数値が上限値以上になると、第１レンズ群の屈折力が小さくなりすぎる。そのため、望遠端における当該ズームレンズの光学全長を短くすることが困難になり、当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (4) is less than the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes too large, resulting in large spherical aberration and field curvature at the telephoto end. Since it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction, it is difficult to realize a compact and lightweight zoom lens with high optical performance, which is not preferable. Further, if the numerical value of conditional expression (4) exceeds the upper limit, the refractive power of the first lens group becomes too small. Therefore, it becomes difficult to shorten the total optical length of the zoom lens at the telephoto end, and it becomes difficult to reduce the size of the zoom lens, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（４）の下限値は０．２６であることがより好ましく、０．２７であることがさらに好ましく、０．２８であることが一層好ましく、０．２９であることがより一層好ましく、０．３０であることがさらに一層好ましい。また条件式（４）の上限値は０．６０であることがより好ましく、０．５６であることがさらに好ましく、０．５２であることが一層好ましく、０．４８であることがより一層好ましく、０．４５であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (4) is more preferably 0.26, more preferably 0.27, even more preferably 0.28, and 0.29. 1 is even more preferred, and 0.30 is even more preferred. The upper limit of conditional expression (4) is more preferably 0.60, more preferably 0.56, even more preferably 0.52, and even more preferably 0.48. , 0.45.

１－３－５．条件式（５）
１．２０ ＜ βＲＴ ＜ ２．５０ ・・・（５）
但し、
βＲＴ：望遠端におけるレンズ群Ｒの横倍率 1-3-5. Conditional expression (5)
1.20<βRT<2.50 (5)
however,
βRT: Lateral magnification of lens group R at telephoto end

条件式（５）は、後群において最も像側に配置されるレンズ群Ｒの横倍率を規定するための式である。条件式（５）を満足させることにより、テレフォト傾向の強い屈折力配置とすることができ、望遠端における当該ズームレンズの光学全長を焦点距離に比して短くすることができ、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 Conditional expression (5) is an expression for defining the lateral magnification of the lens group R arranged closest to the image side in the rear group. By satisfying conditional expression (5), it is possible to provide a refractive power arrangement with a strong telephoto tendency, and the overall optical length of the zoom lens at the telephoto end can be made shorter than the focal length. It becomes easy to achieve miniaturization.

これに対して、条件式（５）の数値が下限値以下になると、レンズ群Ｒの横倍率が小さくなり、テレフォト傾向が弱まるため、望遠端における光学全長を焦点距離に比して短くすることが困難になり、当該ズームレンズの小型化が困難になるため好ましくない。一方、条件式（５）の数値が上限値以上になると、レンズ群Ｒの横倍率が大きくなり、諸収差の拡大作用も大きくなる。そのため、望遠端における収差補正が困難になり、光学性能の高いズームレンズを実現するためには収差補正のためのレンズ枚数を増加させる必要がある。そのため、光学性能が高く、且つ、小型軽量のズームレンズを実現することが困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (5) is less than the lower limit, the lateral magnification of the lens group R becomes small and the telephoto tendency is weakened. is difficult, and miniaturization of the zoom lens becomes difficult, which is not preferable. On the other hand, when the numerical value of conditional expression (5) exceeds the upper limit, the lateral magnification of the lens group R increases, and the magnifying effect of various aberrations also increases. Therefore, aberration correction at the telephoto end becomes difficult, and in order to realize a zoom lens with high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses for aberration correction. Therefore, it is difficult to realize a compact and lightweight zoom lens with high optical performance, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（５）の下限値は１．２５であることがより好ましく、１．３０であることがさらに好ましく、１．３５であることが一層好ましく、１．４０であることがより一層好ましく、１．４５であることがさらに一層好ましい。また条件式（５）の上限値は２．４５であることがより好ましく、２．４０であることがさらに好ましく、２．３５であることが一層好ましく、２．３０であることがより一層好ましく、２．２０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (5) is more preferably 1.25, more preferably 1.30, even more preferably 1.35, and 1.40. 1 is even more preferred, and 1.45 is even more preferred. The upper limit of conditional expression (5) is more preferably 2.45, more preferably 2.40, even more preferably 2.35, and even more preferably 2.30. , 2.20.

１－３－６．条件式（６）
２．５０ ＜ βｎＲＴ ＜ ６．００ ・・・（６）
但し、
βｎＲＴ：負レンズ群ｎからレンズ群Ｒまでの望遠端における合成横倍率 1-3-6. Conditional expression (6)
2.50<βnRT<6.00 (6)
however,
βnRT: Synthetic lateral magnification at the telephoto end from the negative lens group n to the lens group R

条件式（６）は、負レンズ群ｎから像側に位置するレンズの望遠端における合成横倍率を規定するための式である。負レンズ群ｎは、上述したとおり、後群に含まれる負の屈折力を有するレンズ群のうち、最も像側に配置される負の屈折力を有するレンズ群をいう。条件式（６）を満足させることにより、テレフォト傾向のより強い屈折力配置となり、望遠端における光学全長を焦点距離に比して短くすることができ、当該ズームレンズの小型化を図ることが容易になる。 Conditional expression (6) is an expression for defining the composite lateral magnification at the telephoto end of the lens located on the image side from the negative lens group n. As described above, the negative lens group n is the lens group having negative refractive power that is arranged closest to the image side among the lens groups that are included in the rear group and have negative refractive power. By satisfying the conditional expression (6), the refracting power arrangement has a stronger telephoto tendency, the total optical length at the telephoto end can be shortened compared to the focal length, and the size of the zoom lens can be easily reduced. become.

これに対して、条件式（６）の数値が下限値以下になると、負レンズ群ｎ以降に配置されるレンズ群による望遠端における合成横倍率が小さくなり、テレフォト傾向が弱まるため、望遠端における光学全長を焦点距離に比して短くすることが困難になり、当該ズームレンズの小型化が困難になるため好ましくない。また条件式（６）の数値が上限値以上になると、負レンズ群ｎ以降に配置されるレンズ群による望遠端における合成横倍率が大きくなり、諸収差の拡大作用も大きくなる。そのため、望遠端における収差補正が困難になり、光学性能の高いズームレンズを実現するためには収差補正のためのレンズ枚数を増加ささえる必要がある。そのため、光学性能が高く、且つ、小型軽量のズームレンズを実現することが困難になるため好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (6) falls below the lower limit, the composite lateral magnification at the telephoto end by the lens groups arranged after the negative lens group n becomes small, and the telephoto tendency weakens. This is not preferable because it becomes difficult to shorten the total optical length compared to the focal length, making it difficult to reduce the size of the zoom lens. When the numerical value of conditional expression (6) exceeds the upper limit, the combined lateral magnification at the telephoto end by the lens groups arranged after the negative lens group n increases, and the magnifying effect of various aberrations also increases. Therefore, it becomes difficult to correct aberrations at the telephoto end, and in order to realize a zoom lens with high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses for correcting aberrations. Therefore, it is difficult to realize a compact and lightweight zoom lens with high optical performance, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（６）の下限値は２．５５であることがより好ましく、２．６０であることがさらに好ましく、２．６５であることが一層好ましく、２．７０であることがより一層好ましく、２．７５であることがさらに一層好ましい。また条件式（５）の上限値は５．８０であることがより好ましく、５．５０であることがさらに好ましく、５．２０であることが一層好ましく、５．００であることがより一層好ましく、４．７０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (6) is more preferably 2.55, more preferably 2.60, even more preferably 2.65, and 2.70. 1 is even more preferred, and 2.75 is even more preferred. The upper limit of conditional expression (5) is more preferably 5.80, more preferably 5.50, even more preferably 5.20, and even more preferably 5.00. , 4.70.

１－３－７．条件式（７）
１．７９ ＜ ＮｄＬ１ｎ ＜ １．９２ ・・・（７）
但し、
ＮｄＬ１ｎ：レンズＬ１ｎのｄ線における屈折率 1-3-7. Conditional expression (7)
1.79 < NdL1n < 1.92 (7)
however,
NdL1n: Refractive index at d-line of lens L1n

条件式（７）は、第１レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬ１ｎのｄ線における屈折率を規定するための式である。正の屈折力を有するレンズ群では、負の屈折力を有するレンズを高屈折率硝材製のものとし、正の屈折力を有するレンズを低屈折率硝材製のものとすることで、ペッツバール和を補正することが一般的である。しかしながら高屈折率硝材は高価なため、レンズＬ１ｎの屈折率が高すぎると、当該ズームレンズを低コストで構成することが困難になる。また高屈折率硝材は比重が大きいため、当該ズームレンズの軽量化を図る上でも好ましくない。条件式（７）を満足させることにより、良好な像面性を確保しつつ、当該ズームレンズの低コスト化及び軽量化を図ることができる。 Conditional expression (7) is an expression for defining the refractive index for the d-line of the lens L1n having negative refractive power included in the first lens group. In the lens group having positive refractive power, the lens having negative refractive power is made of high refractive index glass material, and the lens having positive refractive power is made of low refractive index glass material. Correction is common. However, since the high refractive index glass material is expensive, if the refractive index of the lens L1n is too high, it becomes difficult to construct the zoom lens at low cost. Further, since the high-refractive-index glass material has a large specific gravity, it is not preferable for reducing the weight of the zoom lens. By satisfying conditional expression (7), it is possible to reduce the cost and weight of the zoom lens while ensuring good image plane properties.

これに対して、条件式（７）の数値が下限値以下になると、レンズＬ１ｎの屈折率が小さくなり、像面性の補正が困難になり好ましくない。また、条件式（７）の数値が上限値以上になるとレンズＬ１ｎの屈折率が大きくなる。屈折率の高い硝材は高価であり、比重も大きい傾向にある。そのため、条件式（７）の数値が上限値以上になると、当該ズームレンズの低コスト化及び軽量化を図る上で好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (7) is equal to or less than the lower limit, the refractive index of the lens L1n becomes small, making it difficult to correct the image plane property, which is not preferable. Further, when the numerical value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, the refractive index of lens L1n increases. A glass material with a high refractive index is expensive and tends to have a large specific gravity. Therefore, if the numerical value of conditional expression (7) is equal to or greater than the upper limit, it is not preferable for reducing the cost and weight of the zoom lens.

第１レンズ群に負の屈折力を有するレンズＬ１ｎが複数枚含まれる場合、そのうちの１枚が条件式（７）を満たせばよい。第１レンズ群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬ１ｎであればどのレンズが条件式（７）を満たしていてもよいが、倍率色収差をより良好に補正する上で、第１レンズ群において最も物体側に配置されるレンズＬ１ｎが条件式（７）を満たすことが好ましい。 If the first lens group includes a plurality of lenses L1n having negative refractive power, one of them should satisfy conditional expression (7). Any lens that is included in the first lens group and has a negative refractive power may satisfy the conditional expression (7). It is preferable that the lens L1n arranged closest to the object side satisfies conditional expression (7).

上記効果を得る上で、条件式（７）の下限値は１．８０であることがより好ましい。また条件式（７）の上限値は１．９１であることがより好ましい。 In order to obtain the above effect, it is more preferable that the lower limit of conditional expression (7) is 1.80. More preferably, the upper limit of conditional expression (7) is 1.91.

１－３－８．条件式（８）
０．０１０ ＜ ΔＰｇＦＬｒｐ ＜ ０．０７０ ・・・（８）
但し、
ΔＰｇＦＬｒｐ：後群に含まれる正の屈折力を有するレンズＬｒｐの中で、最も異常分散性が大きなレンズの異常分散性、ここで異常分散性とはＣ７（部分分散比：０．５３９３、νｄ：６０．４９）及びＦ２（部分分散比：０．５８２９、νｄ：３６．３０）の部分分散比とνｄの座標を通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差のことである 1-3-8. Conditional expression (8)
0.010<ΔPgFLrp<0.070 (8)
however,
ΔPgFLrp: the anomalous dispersion of the lens having the largest anomalous dispersion among the lenses Lrp having positive refractive power included in the rear group, where the anomalous dispersion is C7 (partial dispersion ratio: 0.5393, νd: 60.49) and F2 (partial dispersion ratio: 0.5829, νd: 36.30) and the deviation of the partial dispersion ratio from the reference line when the straight line passing through the partial dispersion ratio and the coordinate of νd is set as the reference line. that is

条件式（８）は、後群が少なくとも１枚の正の屈折力を有するレンズＬｒｐを含む場合、当該レンズＬｒｐの異常分散性を規定するための式である。一般に、負の屈折力を有するレンズを高分散硝材製のものとし、正の屈折力を有するレンズを低分散硝材製のものとすることで色収差補正が行われている。しかしながら、高分散硝材では可視広域において短波長から長波長に向けて屈折率が正の２次曲線的に変化するのに対して、低分散硝材では屈折率が直線的に変化するため、この２つのレンズを組み合わせても全ての波長域で過不足なく色収差の補正を行うことが困難である。一方、正の異常分散性を有する硝材からなるレンズは高分散硝材と同様に短波長から長波長に向けて屈折率が正の２次曲線的に変化する。そのため、正の屈折力を有するレンズを正の異常分散性を有する硝材製とすると、長波長域においても色収差を過不足なく補正することが容易になる。そのため、条件式（８）を満足させることにより、当該ズームレンズの広角端から望遠端にかけての色収差をより良好に補正することができ、変倍域全域において高い光学性能を有するズームレンズを実現することが容易になる。 Conditional expression (8) is an expression for defining the anomalous dispersion of the lens Lrp when the rear group includes at least one lens Lrp having positive refractive power. In general, chromatic aberration is corrected by making a lens having a negative refractive power made of a high dispersion glass material and making a lens having a positive refractive power made of a low dispersion glass material. However, the refractive index of a high-dispersion glass material changes in a positive quadratic curve from short to long wavelengths in the wide visible range, whereas the refractive index of a low-dispersion glass material changes linearly. Even if two lenses are combined, it is difficult to correct chromatic aberrations in all wavelength ranges just enough. On the other hand, in a lens made of a glass material having positive anomalous dispersion, the refractive index changes like a positive quadratic curve from a short wavelength to a long wavelength like a high-dispersion glass material. Therefore, if the lens having positive refractive power is made of a glass material having positive anomalous dispersion, it becomes easy to correct chromatic aberrations even in the long wavelength region. Therefore, by satisfying conditional expression (8), it is possible to better correct chromatic aberration from the wide-angle end to the telephoto end of the zoom lens, and to realize a zoom lens with high optical performance over the entire zoom range. becomes easier.

これに対して、条件式（８）の数値が下限値以下になると、レンズＬｒｐの異常分散性が小さくなり、可視広域全域において色収差を過不足なく補正することが困難になり好ましくない。また条件式（８）の数値が上限値以上になると、レンズＬｒｐの異常分散性が大きくなり、色収差補正を行う上では好ましいが、異常分散性が高い硝材は一般に高価なため、当該ズームレンズの低コスト化を図る上で好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (8) is equal to or less than the lower limit, the anomalous dispersion of the lens Lrp becomes small, and it becomes difficult to correct chromatic aberration in the entire visible wide range. If the numerical value of conditional expression (8) is equal to or greater than the upper limit, the anomalous dispersion of the lens Lrp increases, which is preferable for correcting chromatic aberration. This is not preferable in terms of cost reduction.

上記効果を得る上で、条件式（８）の下限値は０．０１５であることがより好ましく、０．０１９であることがさらに好ましく、０．０２２であることが一層好ましく、０．０２５であることがより一層好ましく、０．０２７であることがさらに一層好ましい。また条件式（８）の上限値は０．０６５であることがより好ましく、０．０６０であることがさらに好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (8) is more preferably 0.015, more preferably 0.019, even more preferably 0.022, and 0.025. 1 is even more preferred, and 0.027 is even more preferred. Further, the upper limit of conditional expression (8) is more preferably 0.065, and even more preferably 0.060.

後群は正の屈折力を有するレンズＬｒｐを少なくとも１枚有すればよい。後群に含まれるレンズＬｒｐが１枚であるときは、そのレンズＬｒｐが条件式（８）を満たすことが好ましい。後群にレンズＬｒｐが複数枚含まれる場合、その中で異常分散性が最も大きなレンズが条件式（８）を満足すればよい。また、後群は、条件式（８）を満足するレンズを複数枚含んでいてもよい。条件式（８）を満足する正の屈折力を有するレンズが後群内に複数枚存在すれば、色収差補正をより良好に行うことができ、光学性能の高いズームレンズをより容易に実現することができる。
なお、後群に含まれる負の屈折力を有するレンズの中で異常分散性が最も大きなレンズの異常分散性を上記と同様に定義した場合に、上記条件式（８）と同様の条件を満足することも好ましい。 The rear group should have at least one lens Lrp with positive refractive power. When the number of lenses Lrp included in the rear group is one, it is preferable that the lens Lrp satisfies conditional expression (8). When a plurality of lenses Lrp are included in the rear group, the lens with the largest anomalous dispersion should satisfy the conditional expression (8). Also, the rear group may include a plurality of lenses satisfying conditional expression (8). To more easily realize a zoom lens with high optical performance, capable of better correcting chromatic aberration if a plurality of lenses having positive refractive power satisfying conditional expression (8) are present in the rear group. can be done.
When the anomalous dispersion of the lens having the largest anomalous dispersion among the lenses having negative refractive power included in the rear group is defined in the same manner as above, the condition similar to conditional expression (8) above is satisfied. It is also preferable to

１－３－９．条件式（９）
０．８０ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ３．００ ・・・（９）
但し、
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：当該ズームレンズの広角端における焦点距離 1-3-9. Conditional expression (9)
0.80<f1/fw<3.00 (9)
however,
f1: focal length of the first lens group fw: focal length at the wide-angle end of the zoom lens

条件式（９）は、第１レンズ群の焦点距離と当該ズームレンズの広角端における焦点距離との比を規定するための式である。条件式（９）を満足させることにより、第１レンズ群の屈折力を適切な範囲内とすることができ、当該ズームレンズの広角端における小型化を図ることが容易になり、且つ、光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 Conditional expression (9) is an expression for defining the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length at the wide-angle end of the zoom lens. By satisfying conditional expression (9), the refractive power of the first lens group can be set within an appropriate range, making it easier to reduce the size of the zoom lens at the wide-angle end, and improving optical performance. It is possible to realize a zoom lens with a high

これに対して、条件式（９）の数値が下限値以下になると、第１レンズ群の屈折力が大きくなりすぎるため、広角端における像面湾曲の発生量が大きくなる。そのため、広角端における光学性能が低下し、好ましくない。また条件式（９）の数値が上限値以上になると、第１レンズ群の屈折力が小さくなりすぎる。そのため、広角端における光学全長が長くなるため、小型化の点で好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (9) is equal to or less than the lower limit, the refractive power of the first lens group becomes too large, resulting in a large amount of curvature of field at the wide-angle end. Therefore, the optical performance at the wide-angle end is degraded, which is not preferable. Further, if the numerical value of conditional expression (9) exceeds the upper limit, the refractive power of the first lens group becomes too small. Therefore, the total optical length at the wide-angle end becomes long, which is not preferable in terms of miniaturization.

上記効果を得る上で、条件式（９）の下限値は０．８４であることがより好ましく、０．８８であることがさらに好ましく、０．９２であることが一層好ましく、０．９６であることがより一層好ましく、１．００であることがさらに一層好ましい。また条件式（９）の上限値は２．８０であることがより好ましく、２．６０であることがさらに好ましく、２．４０であることが一層好ましく、２．１０であることがより一層好ましく、１．８０であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (9) is more preferably 0.84, more preferably 0.88, even more preferably 0.92, and 0.96. 1 is even more preferred, and 1.00 is even more preferred. The upper limit of conditional expression (9) is more preferably 2.80, more preferably 2.60, even more preferably 2.40, and even more preferably 2.10. , 1.80.

１－３－１０．条件式（１０）
１．８３ ＜ ＮｄＬｎｒ ＜ ２．２０ ・・・（１０）
但し、
ＮｄＬｎｒ：レンズＬｎｒのｄ線における屈折率 1-3-10. Conditional expression (10)
1.83<NdLnr<2.20 (10)
however,
NdLnr: Refractive index for d-line of lens Lnr

条件式（１０）は、後群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬｎｒのｄ線における屈折率を規定するための式である。上述のとおり、負の屈折力を有するレンズを高屈折率硝材製のものとし、正の屈折力を有するレンズを低屈折率硝材製のものとすることで、ペッツバール和を補正することが一般的である。しかしながら高屈折率硝材は高価なため、レンズＬｎｒの屈折率が高すぎると、当該ズームレンズを低コストで構成することが困難になる。また高屈折率硝材は比重が大きいため、当該ズームレンズの軽量化を図る上でも好ましくない。条件式（１０）を満足させることにより、良好な像面性を確保することができ、当該ズームレンズの低コスト化及び軽量化を図ることができる。 Conditional expression (10) is an expression for defining the refractive index for the d-line of the lens Lnr, which is included in the rear group and has negative refractive power. As described above, it is common to correct the Petzval sum by making the lens with negative refractive power made of high refractive index glass and the lens with positive refractive power made of low refractive index glass. is. However, since the high refractive index glass material is expensive, if the refractive index of the lens Lnr is too high, it becomes difficult to construct the zoom lens at low cost. Further, since the high-refractive-index glass material has a large specific gravity, it is not preferable for reducing the weight of the zoom lens. By satisfying the conditional expression (10), it is possible to secure good image plane properties, and it is possible to reduce the cost and weight of the zoom lens.

これに対して、条件式（１０）の数値が下限値以下になると、レンズＬｎｒの屈折率が小さくなり、像面性の補正が困難になり好ましくない。また、条件式（１０）の数値が上限値以上になるとレンズＬｎｒの屈折率が大きくなる。屈折率の高い硝材は高価であり、比重も大きい傾向にある。そのため、条件式（１０）の数値が上限値以上になると、当該ズームレンズの低コスト化及び軽量化を図る上で好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (10) is equal to or less than the lower limit, the refractive index of the lens Lnr becomes small, making it difficult to correct the image plane property, which is not preferable. Further, when the numerical value of conditional expression (10) exceeds the upper limit, the refractive index of lens Lnr increases. A glass material with a high refractive index is expensive and tends to have a large specific gravity. Therefore, if the numerical value of conditional expression (10) is equal to or greater than the upper limit, it is not preferable for reducing the cost and weight of the zoom lens.

後群に負の屈折力を有するレンズＬｎｒが複数枚含まれる場合、そのうちの１枚が条件式（１０）を満たせばよい後群に含まれる負の屈折力を有するレンズＬｎｒであればどのレンズが条件式（１０）を満たしていてもよい。 When a plurality of lenses Lnr having negative refractive power are included in the rear group, any lens Lnr having negative refractive power included in the rear group may satisfy conditional expression (10). may satisfy the conditional expression (10).

上記効果を得る上で、条件式（１０）の下限値は１．８６であることがより好ましく、１．８８であることがさらに好ましく、１．８９であることが一層好ましい。また条件式（１０）の上限値は２．１０であることがより好ましく、２．０６であることがさらに好ましく、２．０１であることが一層好ましく、１．９６であることがより一層好ましく、１．９２であることがさらに一層好ましい。 To obtain the above effects, the lower limit of conditional expression (10) is more preferably 1.86, even more preferably 1.88, and even more preferably 1.89. The upper limit of conditional expression (10) is more preferably 2.10, more preferably 2.06, even more preferably 2.01, and even more preferably 1.96. , 1.92.

また、正の屈折力を有するレンズ群においてそのペッツバール和を小さくするためには、そのレンズ群に含まれる負レンズが高屈折率硝材製であることが求められる。従って、条件式（１０）を満足するレンズＬｎｒは、後群の中の正の屈折力を有するレンズ群に含まれることが当該ズームレンズの像面性を良好にする上でより好ましい。 Also, in order to reduce the Petzval sum in a lens group having a positive refractive power, it is required that the negative lens included in the lens group is made of a high refractive index glass material. Accordingly, the lens Lnr that satisfies conditional expression (10) is preferably included in the lens group having positive refractive power in the rear group in order to improve the image plane property of the zoom lens.

１－３－１１．条件式（１１）
０．８０ ＜ ＢＦｗ／（ｆｗ×ｔａｎωｗ） ＜ ４．５０ ・・・（１１）
但し、
ＢＦｗ：当該ズームレンズの最も像側のレンズ面から像面までの広角端における空気換算長
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ωｗ：広角端無限合焦時における当該ズームレンズの最軸外主光線の半画角 1-3-11. Conditional expression (11)
0.80<BFw/(fw×tanωw)<4.50 (11)
however,
BFw: Air conversion length at the wide-angle end from the lens surface closest to the image side of the zoom lens to the image plane fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ωw: Off-axis of the zoom lens when in focus at the wide-angle end Half angle of view of chief ray

条件式（１１）は、当該ズームレンズの広角端におけるバックフォーカスと像面における最大像高との比を規定するための式である。条件式（１１）を満足させることにより、広角端において交換レンズに適したバックフォーカスを確保しつつ、小型のズームレンズを実現することができる。 Conditional expression (11) is an expression for defining the ratio between the back focus at the wide-angle end of the zoom lens and the maximum image height on the image plane. By satisfying conditional expression (11), it is possible to realize a compact zoom lens while ensuring a back focus suitable for the interchangeable lens at the wide-angle end.

これに対して、条件式（１１）の数値が下限値以下になると、すなわち最大像高に対してバックフォーカスが短くなりすぎると、広角端において交換レンズに適したバックフォーカスを確保することが困難になり好ましくない。また条件式（１１）の数値が上限値以上になると、すなわち最大像高に対してバックフォーカスが長くなり、広角端において当該ズームレンズの小型化を図ることが困難になり好ましくない。 On the other hand, if the numerical value of conditional expression (11) falls below the lower limit, that is, if the back focus becomes too short for the maximum image height, it is difficult to ensure a back focus suitable for the interchangeable lens at the wide-angle end. I don't like it. Further, if the numerical value of conditional expression (11) exceeds the upper limit, that is, the back focus becomes long with respect to the maximum image height, making it difficult to reduce the size of the zoom lens at the wide-angle end, which is not preferable.

上記効果を得る上で、条件式（１１）の下限値は０．９０であることがより好ましく、１．５０であることがさらに好ましく、１．８０であることが一層好ましい。また条件式（１１）の上限値は４．００であることがより好ましく、３．５０であることがさらに好ましく、３．２０であることが一層好ましく、２．９０であることがより一層好ましく、２．８０であることがさらに一層好ましい。 To obtain the above effects, the lower limit of conditional expression (11) is more preferably 0.90, even more preferably 1.50, and even more preferably 1.80. The upper limit of conditional expression (11) is more preferably 4.00, more preferably 3.50, even more preferably 3.20, and even more preferably 2.90. , 2.80.

１－３－１２．条件式（１２）
０．４０ ＜ Ｌt／ｆｔ ＜ ０．７５ ・・・（１２）
但し、
Ｌｔ：望遠端における当該ズームレンズの最も物体側のレンズ面から像面までの距離
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離 1-3-12. Conditional expression (12)
0.40<Lt/ft<0.75 (12)
however,
Lt: Distance from the lens surface closest to the object side of the zoom lens at the telephoto end to the image plane ft: Focal length of the zoom lens at the telephoto end

条件式（１２）は、当該ズームレンズの望遠端における光学全長と望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比を規定するための式である。条件式（１２）を満足させることにより、望遠端における当該ズームレンズの光学全長と望遠端における当該ズームレンズの焦点距離との比が良好となり、焦点距離に比して光学全長が短く、小型軽量で光学性能の高いズームレンズを実現することができる。 Conditional expression (12) is an expression for defining the ratio between the total optical length of the zoom lens at the telephoto end and the focal length of the zoom lens at the telephoto end. By satisfying the conditional expression (12), the ratio between the total optical length of the zoom lens at the telephoto end and the focal length of the zoom lens at the telephoto end becomes good, the optical total length is short compared to the focal length, and the size and weight of the zoom lens are compact and lightweight. can realize a zoom lens with high optical performance.

これに対して、条件式（１２）の数値が下限値以下になると、すなわち望遠端における光学全長が焦点距離に比して短くなりすぎると、望遠端において諸収差を良好に補正することが困難になり、光学性能が低下する。また、誤差感度が大きくなり、製造誤差に起因する光学性能の低下が大きくなり、製品毎の性能のバラツキが大きくなってしまう。一方条件式（１２）の数値が上限値以上になると、すなわち望遠端における光学全長が焦点距離に比して長くなると、所定の変倍比を得るには変倍時における各レンズ群の移動量が増加し、各レンズ群を光軸に沿って移動するための変倍駆動機構の大型化を招き、ズームレンズユニットの軽量化を図ることが困難になる。 On the other hand, when the numerical value of conditional expression (12) falls below the lower limit, that is, when the total optical length at the telephoto end becomes too short compared to the focal length, it is difficult to satisfactorily correct various aberrations at the telephoto end. becomes, and the optical performance deteriorates. In addition, the error sensitivity increases, the deterioration of optical performance due to manufacturing errors increases, and the variation in performance between products increases. On the other hand, if the numerical value of conditional expression (12) exceeds the upper limit value, that is, if the total optical length at the telephoto end is longer than the focal length, the amount of movement of each lens group during zooming is required to obtain a predetermined zoom ratio. increases, which leads to an increase in the size of the variable power drive mechanism for moving each lens group along the optical axis, making it difficult to reduce the weight of the zoom lens unit.

上記効果を得る上で、条件式（１２）の下限値は０．４２であることがより好ましく、０．４５であることがさらに好ましく、０．４８であることが一層好ましく、０．５１であることがより一層好ましい。また条件式（１２）の上限値は０．７２であることがより好ましく、０．７０であることがさらに好ましく、０．６８であることが一層好ましく、０．６６であることがより一層好ましく、０．６４であることがさらに一層好ましい。 In order to obtain the above effect, the lower limit of conditional expression (12) is more preferably 0.42, more preferably 0.45, even more preferably 0.48, and 0.51. It is even more preferable to have The upper limit of conditional expression (12) is more preferably 0.72, more preferably 0.70, even more preferably 0.68, and even more preferably 0.66. , 0.64.

２．撮像装置
次に、本件発明に係る撮像装置について説明する。本件発明に係る撮像装置は、上記本件発明に係るズームレンズと、当該ズームレンズの像面側に設けられた、当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする。 2. Imaging Apparatus Next, an imaging apparatus according to the present invention will be described. An imaging device according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention, and an imaging device provided on the image plane side of the zoom lens for converting an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. characterized by

ここで、撮像素子等に特に限定はなく、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）センサやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの固体撮像素子等も用いることができる。本件発明に係る撮像装置は、デジタルカメラやビデオカメラ等のこれらの固体撮像素子を用いた撮像装置に好適である。また、当該撮像装置は、レンズが筐体に固定されたレンズ固定式の撮像装置であってもよいし、一眼レフカメラやミラーレス一眼カメラ等のレンズ交換式の撮像装置であってもよいのは勿論である。特に、本件発明に係るズームレンズは交換レンズシステムに好適なバックフォーカスを確保することができる。そのため、光学式ファインダーや、位相差センサ、これらに光を分岐するためのリフレックスミラー等を備えた一眼レフカメラ等の撮像装置に好適である。 Here, the imaging element or the like is not particularly limited, and a solid-state imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) sensor or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) sensor can also be used. The imaging device according to the present invention is suitable for imaging devices using these solid-state imaging devices, such as digital cameras and video cameras. Further, the imaging device may be a lens-fixed imaging device in which a lens is fixed to a housing, or may be a lens-exchangeable imaging device such as a single-lens reflex camera or a mirrorless single-lens camera. is of course. In particular, the zoom lens according to the present invention can ensure a suitable back focus for interchangeable lens systems. Therefore, it is suitable for an imaging device such as a single-lens reflex camera equipped with an optical finder, a phase difference sensor, and a reflex mirror for branching light to these.

当該撮像装置は、撮像素子により取得した撮像画像データを電気的に加工して、撮像画像の形状を変化させる画像処理部や、当該画像処理部において撮像画像データを加工するために用いる画像補正データ、画像補正プログラム等を保持する画像補正データ保持部等を有することがより好ましい。ズームレンズを小型化した場合、結像面において結像された撮像画像形状の歪み（歪曲）が生じやすくなる。その際、画像補正データ保持部に予め撮像画像形状の歪みを補正するための歪み補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された歪み補正データを用いて、撮像画像形状の歪みを補正することが好ましい。このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 The imaging apparatus includes an image processing unit that electrically processes captured image data acquired by an imaging element to change the shape of the captured image, and image correction data that is used to process the captured image data in the image processing unit. It is more preferable to have an image correction data holding section for holding an image correction program and the like. When the size of the zoom lens is reduced, the shape of the captured image formed on the imaging plane is likely to be distorted. At that time, the distortion correction data for correcting the distortion of the captured image shape is held in advance in the image correction data holding unit, and the image processing unit uses the distortion correction data held in the image correction data holding unit. , it is preferable to correct the distortion of the captured image shape. According to such an image pickup apparatus, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain an excellent captured image, and reduce the size of the entire image pickup apparatus.

さらに、本件発明に係る撮像装置において、上記画像補正データ保持部に予め倍率色収差補正データを保持させておき、上記画像処理部において、画像補正データ保持部に保持された倍率色収差補正データを用いて、当該撮像画像の倍率色収差補正を行わせることが好ましい。画像処理部により、倍率色収差、すなわち、色の歪曲収差を補正することで、光学系を構成するレンズ枚数を削減することが可能になる。そのため、このような撮像装置によれば、ズームレンズの小型化をより一層図ることができ、秀麗な撮像画像を得ると共に、撮像装置全体の小型化を図ることができる。 Further, in the image pickup apparatus according to the present invention, the image correction data holding unit holds the magnification chromatic aberration correction data in advance, and the image processing unit uses the magnification chromatic aberration correction data held in the image correction data holding unit. , it is preferable to correct the chromatic aberration of magnification of the captured image. By correcting lateral chromatic aberration, that is, color distortion aberration, the image processing unit can reduce the number of lenses constituting the optical system. Therefore, according to such an image pickup apparatus, it is possible to further reduce the size of the zoom lens, obtain an excellent captured image, and reduce the size of the entire image pickup apparatus.

次に、実施例を示して本件発明を具体的に説明する。但し、本件発明は以下の実施例に限定されるものではない。 EXAMPLES Next, the present invention will be described in detail with reference to examples. However, the present invention is not limited to the following examples.

（１）ズームレンズの光学構成
図１は、本件発明に係る実施例１のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。開口絞りＳは第７レンズ群Ｇ７の物体側に配置されている。本実施例では、後群は第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは、第４レンズ群Ｇ４である。後群は、物体側群Ｒｆｎと像側群Ｒｒｐとから構成される。本実施例において、物体側群Ｒｆｎは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とから構成される。像側群Ｒｒｐは、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とから構成される。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 1 is a cross-sectional view of the lens configuration of the zoom lens according to Example 1 of the present invention when focusing on infinity at the wide-angle end. The zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having negative refractive power, and a positive lens group G3. a fourth lens group G4 having a refractive power of , a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a seventh lens group G7 having a negative refractive power consists of An aperture stop S is arranged on the object side of the seventh lens group G7. In this embodiment, the rear group consists of the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7. It is configured. The lens group Gp having positive refractive power is the fourth lens group G4. The rear group is composed of an object side group Rfn and an image side group Rrp. In this embodiment, the object side group Rfn is composed of the second lens group G2 and the third lens group G3. The image-side group Rrp is composed of a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１及び両凸レンズＬ２が接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成される。両凸レンズＬ２が本件発明にいうレンズＬ１ｐ１であり、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３が本件発明にいうレンズＬ１ｐ２である。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１が本件発明にいうレンズＬ１ｎである。第１レンズ群Ｇ１に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、最も異常分散性が大きなレンズは、レンズＬ３である。レンズＬ３のΔＰｇＦは、０．０３７５である。レンズＬ１の平均線膨張係数α１ｎは７１×１０－７／℃であり、レンズＬ２の平均線膨張係数α１ｐは９３×１０－７／℃である。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L1 and a biconvex lens L2 are cemented together, and an object-side convex positive meniscus lens L3. The biconvex lens L2 is the lens L1p1 according to the present invention, and the object-side convex positive meniscus lens L3 is the lens L1p2 according to the present invention. The object-side convex negative meniscus lens L1 is the lens L1n referred to in the present invention. Among the lenses having positive refractive power included in the first lens group G1, the lens with the highest anomalous dispersion is the lens L3. ΔPgF of lens L3 is 0.0375. The average linear expansion coefficient α1n of the lens L1 is 71×10 −7 /°C, and the average linear expansion coefficient α1p of the lens L2 is 93×10 −7 /°C.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ４及び両凹レンズＬ５が接合された接合レンズで構成されている。 The second lens group G2 is composed of a cemented lens in which a biconvex lens L4 and a biconcave lens L5 are cemented in order from the object side.

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹レンズＬ６及び両凸レンズＬ７が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ８とから構成されている。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave lens L6 and a biconvex lens L7 are cemented together, and a biconcave lens L8.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０と、両凸レンズＬ１１及び両凹レンズＬ１２が接合された接合レンズから構成されている。両凹レンズＬ１２が本件発明にいうレンズＬｐｎであり、レンズＬｎｒでもある。両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０と両凸レンズＬ１１が、本件発明にいうレンズＬｒｐであり、ΔＰｇＦＬｒｐは、０．０３７５である。 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a biconvex lens L9, a biconvex lens L10, and a cemented lens in which a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12 are cemented together. The biconcave lens L12 is the lens Lpn referred to in the present invention, and is also the lens Lnr. The biconvex lens L9, the biconvex lens L10, and the biconvex lens L11 are the lens Lrp referred to in the present invention, and ΔPgFLrp is 0.0375.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３と両凸レンズＬ１４とが接合された接合レンズから構成されている。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３が本件発明にいうレンズＬｎｒである。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 are cemented together. The object-side convex negative meniscus lens L13 is the lens Lnr according to the present invention.

第６レンズ群Ｇ６は、凸レンズＬ１５と両凹レンズＬ１６とが接合された接合レンズから構成されている。 The sixth lens group G6 is composed of a cemented lens in which a convex lens L15 and a biconcave lens L16 are cemented together.

第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１７と両凸レンズＬ１８とが接合された接合レンズと、凸レンズＬ１９と両凹レンズＬ２０とが接合された接合レンズと、両凸レンズＬ２１と両凹レンズＬ２２とが接合された接合レンズと、実質的な屈折力を有さない平行平板であるレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４と両凹レンズＬ２５とが接合された接合レンズとから構成されている。また、レンズＬ２３はＮＤフィルターやＰＬフィルターなどのフィルターである。当該フィルターは、当該ズームレンズユニットに対して当該フィルターは挿入自在に構成されおり、鏡筒の外側から当該フィルターが挿入される。当該フィルターは本件発明に係るズームレンズにおいて任意の構成である。また、以下、他の実施例において当該フィルターと同様のフィルターを差込フィルターと称する。 The seventh lens group G7 includes, in order from the object side, an aperture diaphragm S, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L17 and a biconvex lens L18 are cemented together, and a convex lens L19 and a biconcave lens L20 cemented together. A cemented lens, a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented together, a lens L23 that is a parallel plate having no substantial refractive power, and a cemented cement in which a biconvex lens L24 and a biconcave lens L25 are cemented together It consists of a lens. A lens L23 is a filter such as an ND filter or a PL filter. The filter is configured to be freely insertable into the zoom lens unit, and the filter is inserted from the outside of the lens barrel. The filter is an optional component in the zoom lens according to the present invention. In addition, hereinafter, a filter similar to the filter in other embodiments will be referred to as a plug-in filter.

実施例１のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、像面に対して、第１レンズ群Ｇ１は光軸方向に固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第５レンズ群Ｇ５は光軸方向に固定され、第６レンズ群Ｇ６は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第７レンズ群Ｇ７は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 1, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane, and the second lens group G2 moves toward the image side. The third lens group G3 moves toward the image side, the fourth lens group G4 moves along a convex locus toward the image side, the fifth lens group G5 is fixed along the optical axis, and the sixth lens group G6 moves toward the image side. The seventh lens group G7 is fixed in the optical axis direction, moving so as to draw a locus convex toward the image side.

ここで、後群に含まれるレンズ群のうち、負の屈折力を有するレンズ群をその物体側のレンズ群に対して、広角端から望遠端への変倍時に像側に凸の軌跡を描くように移動させると、中間焦点距離における像面性が向上する。本実施例では、第６レンズ群Ｇ６を第５レンズ群Ｇ５に対して、広角端から望遠端への変倍時に像側に凸の軌跡を描くように移動させることで、中間焦点距離において良好な像面性を確保している。また、本実施例において、当該第６レンズ群はフォーカス群であり、無限遠物体から近接物体への合焦の際、第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って像側に移動する。 Here, among the lens groups included in the rear group, the lens group having negative refractive power draws a convex trajectory toward the image side with respect to the lens group on the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. , the image plane property at intermediate focal lengths is improved. In this embodiment, the sixth lens group G6 is moved with respect to the fifth lens group G5 so as to draw a locus convex toward the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. image quality is ensured. In this embodiment, the sixth lens group is a focus group, and the sixth lens group G6 moves along the optical axis toward the image side when focusing from an infinity object to a close object.

また、手振れ等発生時には、当該ズームレンズに含まれる少なくとも１枚のレンズを偏芯させることで像ブレを補正することが好ましい。本実施例では、例えば、第７レンズ群Ｇ７に含まれる凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズを防振群とし、当該防振群を光軸と垂直方向に移動させることで手振れ等発生時に像をシフトさせて、像ブレを補正することが好ましい。 Further, when camera shake or the like occurs, it is preferable to correct image blur by decentering at least one lens included in the zoom lens. In this embodiment, for example, a cemented lens in which the convex lens L19 and the biconcave lens L20 included in the seventh lens group G7 are cemented together is used as a vibration reduction group, and by moving the vibration reduction group in a direction perpendicular to the optical axis, camera shake and the like are corrected. It is preferable to correct image blur by shifting the image as it occurs.

また、図１に示す「ＩＭＧ」は結像面であり、具体的にはＣＣＤセンサ、ＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面、或いは、銀塩フィルムのフィルム面等を表す。また、結像面ＩＭＧの物体側にはカバーガラスＣＧ等の実質的な屈折力を有さない平行平板を備える。これらの点は、他の実施例で示す各レンズ断面図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Further, "IMG" shown in FIG. 1 is an imaging plane, and specifically represents an imaging plane of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor, or a film plane of a silver salt film. A parallel flat plate having no substantial refractive power, such as a cover glass CG, is provided on the object side of the imaging plane IMG. Since these points are the same in each lens cross-sectional view shown in other examples, description thereof will be omitted below.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１に当該ズームレンズの面データを示す。表１において、「面番号」は物体側から数えたレンズ面の順番、「ｒ」はレンズ面の曲率半径、「ｄ」はレンズ面の光軸上の間隔、「Ｎｄ」はｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、「ｖｄ」はｄ線に対するアッベ数、「Ｈ」は有効半径を示している。また、面番号の次の欄に表示する「Ｓ」は開口絞りを表している。さらに、レンズ面の光軸上の間隔の欄に、「Ｄ６」、「Ｄ１６」等と示すのは、当該レンズ面の光軸上の間隔が変倍時又は合焦時に変化する可変間隔であることを意味する。なお、各表中の長さの単位は全て「ｍｍ」であり、画角の単位は全て「°」である。また、曲率半径の「０．００００」は平面を意味する。なお、表１における第４６面及び第４７面は差込フィルターの面データであり、第５２面及び第５３面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 1 shows surface data of the zoom lens. In Table 1, "surface number" is the order of the lens surfaces counted from the object side, "r" is the radius of curvature of the lens surface, "d" is the distance between the lens surfaces on the optical axis, and "Nd" is the d-line (wavelength λ=587.6 nm), “vd” is the Abbe number for the d-line, and “H” is the effective radius. Also, "S" displayed in the column next to the surface number represents an aperture stop. Furthermore, "D6", "D16", etc. in the column of the distance between the lens surfaces on the optical axis are variable distances in which the distance between the lens surfaces on the optical axis changes during zooming or focusing. means that The unit of length in each table is all "mm", and the unit of angle of view is "°". Also, the radius of curvature "0.0000" means a flat surface. The 46th and 47th surfaces in Table 1 are the surface data of the insertion filter, and the 52nd and 53rd surfaces are the surface data of the cover glass CG.

表２は、当該ズームレンズの緒元表である。当該緒元表には、無限遠合焦時における当該ズームレンズの焦点距離「ｆ」、Ｆ値「Ｆｎｏ．」、半画角「ω」、像高「Ｙ」、光学全長「ＴＬ」を示す。但し、表２には、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端におけるそれぞれの値を示している。 Table 2 is a specification table of the zoom lens. The specification table shows the focal length "f", F value "Fno.", half angle of view "ω", image height "Y", and optical total length "TL" of the zoom lens when focusing on infinity. . However, Table 2 shows respective values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end in order from the left.

表３に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表３において、左側から順に、広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時におけるそれぞれの値を示している。なお、表中「ＩＮＦ」は「∞（無限大）」であることを示す。 Table 3 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens during zooming. Table 3 shows, in order from the left, the values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the infinity focus at the telephoto end. "INF" in the table indicates "∞ (infinity)".

表４に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。表４には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、撮影距離（撮像距離）が２９００．００ｍｍのときの値を示している。この値が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 4 shows the variable spacing of the zoom lens on the optical axis during focusing. Table 4 shows the values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when the photographing distance (imaging distance) is 2900.00 mm. This value is the shortest imaging distance at each focal length.

表５は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。 Table 5 shows the focal length of each lens group that constitutes the zoom lens.

また、表２１に、各条件式（１）～条件式（１２）の値と、条件式（１）～条件式（１２）の計算に用いた各値とを示す。 Table 21 shows the values of conditional expressions (1) to (12) and the values used in the calculations of conditional expressions (1) to (12).

これらの表に関する事項は他の実施例で示す各表においても同様であるため、以下では説明を省略する。 Matters related to these tables are the same for each table shown in other embodiments, so the description is omitted below.

［表１］
面番号 r d Nd vd H
1 522.4744 3.600 1.80610 33.27 59.057
2 186.4038 0.020 1.56732 42.84 58.374
3 186.4038 13.850 1.48749 70.24 58.374
4 -566.6007 0.380 58.350
5 136.5404 13.294 1.49700 81.61 57.741
6 733.3234 D6 57.262
7 3020.7490 4.976 1.80518 25.46 26.400
8 -113.1128 0.010 1.56732 42.84 26.183
9 -113.1128 1.970 1.72916 54.67 26.181
10 100.1107 D10 25.045
11 -322.8543 2.000 1.61396 36.64 24.783
12 83.5699 0.010 1.56732 42.84 24.766
13 83.5699 5.300 1.84389 23.02 24.766
14 -694.2165 2.826 24.721
15 -118.7271 1.980 1.80162 31.00 24.649
16 260.1413 D16 24.860
17 186.8259 7.008 1.49700 81.61 25.312
18 -103.8300 0.400 25.280
19 125.3658 5.580 1.49700 81.61 25.204
20 -313.2811 0.300 25.050
21 69.9627 8.670 1.49700 81.61 24.175
22 -115.5431 0.010 1.56732 42.84 23.749
23 -115.5431 2.055 1.84701 40.81 23.747
24 173.7470 D24 22.920
25 75.7853 1.490 1.91082 35.25 20.412
26 42.2173 0.010 1.56732 42.84 19.601
27 42.2173 7.200 1.69680 55.46 19.599
28 -3787.7656 D28 19.157
29 -325.1337 3.200 1.85230 22.25 15.467
30 -103.4591 0.010 1.56732 42.84 15.054
31 -103.4591 1.000 1.72916 54.67 15.052
32 66.3660 D32 14.352
33 S 0.0000 2.000 10.000
34 354.2484 1.043 1.90366 31.31 9.735
35 42.9990 0.010 1.56732 42.84 9.580
36 42.9990 5.123 1.63177 43.20 9.580
37 -48.4994 5.795 9.500
38 -1493.8738 3.600 1.70341 29.67 10.071
39 -43.1806 0.010 1.56732 42.84 9.967
40 -43.1806 1.010 1.72916 54.67 9.967
41 38.5434 5.348 9.836
42 84.4813 5.000 1.60403 37.79 9.735
43 -26.6873 0.010 1.56732 42.84 9.820
44 -26.6873 1.000 1.83916 39.32 9.820
45 203.1004 13.814 10.065
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.635
47 0.0000 12.514 12.882
48 51.4153 6.760 1.55740 45.41 15.719
49 -57.7421 0.010 1.56732 42.84 15.721
50 -57.7421 1.200 1.74530 48.09 15.721
51 242.6126 53.863 15.843
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.423
53 0.0000 1.000 21.563 [Table 1]
Surface number rd Nd vd H
1 522.4744 3.600 1.80610 33.27 59.057
2 186.4038 0.020 1.56732 42.84 58.374
3 186.4038 13.850 1.48749 70.24 58.374
4 -566.6007 0.380 58.350
5 136.5404 13.294 1.49700 81.61 57.741
6 733.3234 D6 57.262
7 3020.7490 4.976 1.80518 25.46 26.400
8 -113.1128 0.010 1.56732 42.84 26.183
9 -113.1128 1.970 1.72916 54.67 26.181
10 100.1107 D10 25.045
11 -322.8543 2.000 1.61396 36.64 24.783
12 83.5699 0.010 1.56732 42.84 24.766
13 83.5699 5.300 1.84389 23.02 24.766
14 -694.2165 2.826 24.721
15 -118.7271 1.980 1.80162 31.00 24.649
16 260.1413 D16 24.860
17 186.8259 7.008 1.49700 81.61 25.312
18 -103.8300 0.400 25.280
19 125.3658 5.580 1.49700 81.61 25.204
20 -313.2811 0.300 25.050
21 69.9627 8.670 1.49700 81.61 24.175
22 -115.5431 0.010 1.56732 42.84 23.749
23 -115.5431 2.055 1.84701 40.81 23.747
24 173.7470 D24 22.920
25 75.7853 1.490 1.91082 35.25 20.412
26 42.2173 0.010 1.56732 42.84 19.601
27 42.2173 7.200 1.69680 55.46 19.599
28 -3787.7656 D28 19.157
29 -325.1337 3.200 1.85230 22.25 15.467
30 -103.4591 0.010 1.56732 42.84 15.054
31 -103.4591 1.000 1.72916 54.67 15.052
32 66.3660 D32 14.352
33S 0.0000 2.000 10.000
34 354.2484 1.043 1.90366 31.31 9.735
35 42.9990 0.010 1.56732 42.84 9.580
36 42.9990 5.123 1.63177 43.20 9.580
37 -48.4994 5.795 9.500
38 -1493.8738 3.600 1.70341 29.67 10.071
39 -43.1806 0.010 1.56732 42.84 9.967
40 -43.1806 1.010 1.72916 54.67 9.967
41 38.5434 5.348 9.836
42 84.4813 5.000 1.60403 37.79 9.735
43 -26.6873 0.010 1.56732 42.84 9.820
44 -26.6873 1.000 1.83916 39.32 9.820
45 203.1004 13.814 10.065
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.635
47 0.0000 12.514 12.882
48 51.4153 6.760 1.55740 45.41 15.719
49 -57.7421 0.010 1.56732 42.84 15.721
50 -57.7421 1.200 1.74530 48.09 15.721
51 242.6126 53.863 15.843
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.423
53 0.0000 1.000 21.563

［表２］
ｆ 205.426 447.698 774.302
Fno. 6.583 6.586 6.583
ω 6.008 2.752 1.586
Y 21.633 21.633 21.633
TL 415.348 415.348 415.348 [Table 2]
f 205.426 447.698 774.302
Fno. 6.583 6.586 6.583
ω 6.008 2.752 1.586
Y 21.633 21.633 21.633
TL 415.348 415.348 415.348

［表３］
ｆ 205.426 447.698 774.302
撮影距離 INF INF INF
D6 52.257 112.894 139.015
D10 7.479 9.827 9.196
D16 99.620 39.887 1.598
D24 10.634 7.382 20.181
D28 5.669 12.009 5.884
D32 29.429 23.088 29.214 [Table 3]
f 205.426 447.698 774.302
Shooting distance INF INF INF
D6 52.257 112.894 139.015
D10 7.479 9.827 9.196
D16 99.620 39.887 1.598
D24 10.634 7.382 20.181
D28 5.669 12.009 5.884
D32 29.429 23.088 29.214

［表４］
ｆ 205.426 447.698 774.302
撮影距離 2900.00 2900.00 2900.00
D28 6.790 17.652 22.535
D32 28.308 17.445 12.562 [Table 4]
f 205.426 447.698 774.302
Shooting distance 2900.00 2900.00 2900.00
D28 6.790 17.652 22.535
D32 28.308 17.445 12.562

［表５］
群 面番号 焦点距離
G1 1-6 271.689
G2 7-10 -157.925
G3 11-16 -129.552
G4 17-24 76.819
G5 25-28 139.408
G6 29-32 -80.182
G7 33-51 -115.240 [Table 5]
Group surface number Focal length
G1 1-6 271.689
G2 7-10 -157.925
G3 11-16 -129.552
G4 17-24 76.819
G5 25-28 139.408
G6 29-32-80.182
G7 33-51-115.240

また、図２～図４に当該実施例１のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。各図に示す縦収差図は、図面に向かって左側から順に、それぞれ球面収差（ｍｍ）、非点収差（ｍｍ）、歪曲収差（％）である。球面収差を表す図では、縦軸は開放Ｆ値との割合、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）、一点鎖線がｇ線（波長λ＝４３５．８ｎｍ）、点線がＣ線（波長λ＝６５６．３ｎｍ）における球面収差を示す。非点収差を表す図では、縦軸は像高、横軸にデフォーカスをとり、実線がｄ線に対するサジタル像面（ｄｓ）、点線がｄ線に対するメリジオナル像面（ｄｍ）を示す。歪曲収差を表す図では、縦軸は像高、横軸に％をとり、歪曲収差を表す。これらの縦収差図に関する事項は、他の実施例で示す縦収差図においても同様であるため、以下では説明を省略する。 2 to 4 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 1 at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when focusing on infinity. The longitudinal aberration diagrams shown in each drawing are spherical aberration (mm), astigmatism (mm), and distortion (%) in order from the left side of the drawing. In the figure representing spherical aberration, the vertical axis is the ratio to the maximum F value, and the horizontal axis is defocus. ), and the dotted line indicates the spherical aberration at the C line (wavelength λ=656.3 nm). In the diagrams representing astigmatism, the vertical axis represents the image height and the horizontal axis represents defocus, the solid line indicates the sagittal image plane (ds) for the d-line, and the dotted line indicates the meridional image plane (dm) for the d-line. In the diagrams representing distortion, the vertical axis represents image height and the horizontal axis represents %. Matters relating to these longitudinal aberration diagrams are the same for the longitudinal aberration diagrams shown in other examples, and therefore description thereof will be omitted below.

また、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカス「ＢＦｗ」は以下のとおりである。但し、以下の値は、カバーガラス（Ｎｄ＝１．５１６８）を含まない値であり、他の実施例に示すバックフォーカスも同様である。
ＢＦｗ＝ ５６．１８２７（ｍｍ） Also, the back focus "BFw" at the wide-angle end of the zoom lens when focusing on infinity is as follows. However, the following values are values that do not include the cover glass (Nd=1.5168), and the same applies to back focal lengths shown in other examples.
BFw = 56.1827 (mm)

（１）ズームレンズの光学構成
図５は、本件発明に係る実施例２のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。開口絞りＳは第６レンズ群Ｇ６の物体側に配置されている。本実施例では、後群は第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは、第３レンズ群Ｇ３である。後群は、物体側群Ｒｆｎと像側群Ｒｒｐとから構成される。本実施例において、物体側群Ｒｆｎは、第２レンズ群Ｇ２から構成される。像側群Ｒｒｐは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とから構成される。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 5 is a cross-sectional view of the lens configuration of the zoom lens according to Example 2 of the present invention when focusing on infinity at the wide-angle end. The zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a positive lens group G3. a fourth lens group G4 having a refractive power of , a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. An aperture stop S is arranged on the object side of the sixth lens group G6. In this embodiment, the rear group consists of a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 and a sixth lens group G6. The lens group Gp having positive refractive power is the third lens group G3. The rear group is composed of an object side group Rfn and an image side group Rrp. In this embodiment, the object-side group Rfn is composed of the second lens group G2. The image-side group Rrp is composed of a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１及び両凸レンズＬ２が接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成される。両凸レンズＬ２が本件発明にいうレンズＬ１ｐ１であり、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３が本件発明にいう上記レンズＬ１ｐ２である。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１が本件発明にいうレンズＬ１ｎである。第１レンズ群Ｇ１に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、最も異常分散性が大きなレンズは、レンズＬ３である。レンズＬ３のΔＰｇＦは、０．０３７５である。レンズＬ１の平均線膨張係数α１ｎは７１×１０－７／℃であり、レンズＬ２の平均線膨張係数α１ｐは９３×１０－７／℃である。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L1 and a biconvex lens L2 are cemented together, and an object-side convex positive meniscus lens L3. The biconvex lens L2 is the lens L1p1 according to the present invention, and the object-side convex positive meniscus lens L3 is the lens L1p2 according to the present invention. The object-side convex negative meniscus lens L1 is the lens L1n referred to in the present invention. Among the lenses having positive refractive power included in the first lens group G1, the lens with the highest anomalous dispersion is the lens L3. ΔPgF of lens L3 is 0.0375. The average linear expansion coefficient α1n of the lens L1 is 71×10 −7 /°C, and the average linear expansion coefficient α1p of the lens L2 is 93×10 −7 /°C.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ４及び両凹レンズＬ５が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ６及び両凸レンズＬ７が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ８とから構成されている。 The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex lens L4 and a biconcave lens L5 are cemented together, a cemented lens in which a biconcave lens L6 and a biconvex lens L7 are cemented together, and a biconcave lens L8. there is

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０と、両凸レンズＬ１１及び両凹レンズＬ１２が接合された接合レンズとから構成されている。両凹レンズＬ１２が本件発明にいうレンズＬｐｎであり、レンズＬｎｒでもある。両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０が、本件発明にいうレンズＬｒｐであり、それぞれのΔＰｇＦＬｒｐは、０．０３７５である。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a biconvex lens L9, a biconvex lens L10, and a cemented lens in which a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12 are cemented together. The biconcave lens L12 is the lens Lpn referred to in the present invention, and is also the lens Lnr. The biconvex lens L9 and the biconvex lens L10 are the lens Lrp referred to in the present invention, and ΔPgFLrp of each is 0.0375.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３及び両凸レンズＬ１４が接合された接合レンズから構成されている。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３が本件発明にいうレンズＬｎｒである。 The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 are cemented together. The object-side convex negative meniscus lens L13 is the lens Lnr according to the present invention.

第５レンズ群Ｇ５は、凸レンズＬ１５と両凹レンズＬ１６とが接合された接合レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens in which a convex lens L15 and a biconcave lens L16 are cemented together.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１７及び両凸レンズＬ１８が接合された接合レンズと、凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ２１及び両凹レンズＬ２２が接合された接合レンズと、実質的な屈折力を有さない平行平板であるレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４及び両凹レンズＬ２５が接合された接合レンズとから構成されている。また、レンズＬ２３は差込フィルターである。 The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, an aperture diaphragm S, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L17 and a biconvex lens L18 are cemented together, and a cemented lens in which a convex lens L19 and a biconcave lens L20 are cemented together. , a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented together, a lens L23 which is a parallel plate having no substantial refractive power, and a cemented lens in which a biconvex lens L24 and a biconcave lens L25 are cemented. It is Also, the lens L23 is an insertion filter.

実施例２のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、像面に対して、第１レンズ群Ｇ１は光軸方向に固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第４レンズ群Ｇ４は光軸方向に固定され、第５レンズ群Ｇ５は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第６レンズ群Ｇ６は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 2, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane, and the second lens group G2 moves toward the image side. The third lens group G3 moves to draw a locus convex to the image side, the fourth lens group G4 is fixed in the optical axis direction, and the fifth lens group G5 moves to draw a locus convex to the image side. , the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction.

本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を第４レンズ群Ｇ４に対して、広角端から望遠端への変倍時に像側に凸の軌跡を描くように移動させることで、中間焦点距離において良好な像面性を確保している。 In this embodiment, the fifth lens group G5 is moved with respect to the fourth lens group G4 so as to draw a locus convex toward the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. image quality is ensured.

また、本実施例では、第６レンズ群Ｇ６に含まれる凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズを防振群とし、当該防振群を光軸と垂直方向に移動させることで手振れ等発生時に像をシフトさせて、像ブレを補正することが好ましい。 Further, in this embodiment, the cemented lens in which the convex lens L19 and the biconcave lens L20 included in the sixth lens group G6 are cemented together is used as a vibration reduction group, and by moving the vibration reduction group in a direction perpendicular to the optical axis, camera shake and the like can be eliminated. It is preferable to correct image blur by shifting the image as it occurs.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表６に、当該ズームレンズの面データを示し、表７に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表６における第４６面及び第４７面は差込フィルターの面データであり、第５２面及び第５３面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 6 shows the surface data of the zoom lens, and Table 7 shows the specifications of the zoom lens. The 46th and 47th surfaces in Table 6 are the surface data of the insertion filter, and the 52nd and 53rd surfaces are the surface data of the cover glass CG.

表８に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表９に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表９には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、撮影距離（撮像距離）が２５００．００ｍｍのときの値を示している。この値が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 8 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens during zooming, and Table 9 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens during focusing. Note that Table 9 shows the values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when the photographing distance (imaging distance) is 2500.00 mm. This value is the shortest imaging distance at each focal length.

表１０は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。また、表２１に、各条件式（１）～条件式（１２）の値と、条件式（１）～条件式（１２）の計算に用いた各値とを示す。 Table 10 shows the focal length of each lens group that constitutes the zoom lens. Table 21 shows the values of conditional expressions (1) to (12) and the values used in the calculations of conditional expressions (1) to (12).

また、図６～図８に、当該実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 6 to 8 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 2 at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when focusing on infinity.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ＢＦｗ＝ ４７．６９４８（ｍｍ） Furthermore, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens when focusing on infinity is as follows.
BFw = 47.6948 (mm)

［表６］
面番号 r d Nd vd H
1 362.2289 3.100 1.80610 33.27 51.958
2 148.7380 0.020 1.56732 42.84 51.152
3 148.7380 11.943 1.48749 70.24 51.151
4 -839.0352 0.320 51.100
5 120.7253 11.492 1.49700 81.61 50.672
6 1035.1075 D6 50.403
7 1612.3555 4.355 1.80518 25.46 23.500
8 -99.7929 0.010 1.56732 42.84 23.330
9 -99.7929 1.690 1.72916 54.67 23.328
10 80.4516 5.860 22.294
11 -285.4912 1.710 1.63289 34.54 22.245
12 64.7661 0.010 1.56732 42.84 22.351
13 64.7661 4.944 1.84666 23.78 22.351
14 -401.8539 2.300 22.343
15 -94.2412 1.635 1.81681 31.34 22.321
16 254.1913 D16 22.641
17 160.3987 6.213 1.49700 81.61 24.316
18 -92.2467 0.199 24.300
19 101.0736 5.040 1.49700 81.61 24.116
20 -312.5122 0.200 23.997
21 63.5833 7.594 1.48749 70.44 22.960
22 -105.1497 0.010 1.56732 42.84 22.754
23 -105.1497 1.625 1.84441 38.49 22.752
24 167.7347 D24 21.895
25 65.5436 1.300 1.91082 35.25 20.152
26 37.1386 0.010 1.56732 42.84 19.252
27 37.1386 6.491 1.69130 58.05 19.251
28 920.1015 D28 18.970
29 -559.2891 2.610 1.84666 23.78 15.059
30 -121.5774 0.010 1.56732 42.84 14.701
31 -121.5774 1.000 1.72916 54.67 14.698
32 58.3442 D32 13.952
33 S 0.0000 1.707 10.100
34 153.8780 1.000 1.90366 31.31 9.816
35 34.1694 0.010 1.56732 42.84 9.601
36 34.1694 4.330 1.61866 39.21 9.601
37 -47.7062 5.016 9.500
38 -908.6427 3.262 1.71048 29.60 9.888
39 -38.3253 0.010 1.56732 42.84 9.808
40 -38.3253 0.830 1.72916 54.67 9.807
41 34.3612 4.757 9.682
42 91.8992 4.358 1.59300 39.20 9.784
43 -25.5977 0.010 1.56732 42.84 9.885
44 -25.5977 0.920 1.83911 39.33 9.885
45 560.4082 10.773 10.191
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.395
47 0.0000 11.904 12.664
48 43.3914 5.980 1.55911 47.43 15.730
49 -68.4700 0.010 1.56732 42.84 15.712
50 -68.4700 1.020 1.74891 48.93 15.712
51 115.5809 45.376 15.760
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.371
53 0.0000 1.000 21.540 [Table 6]
Surface number rd Nd vd H
1 362.2289 3.100 1.80610 33.27 51.958
2 148.7380 0.020 1.56732 42.84 51.152
3 148.7380 11.943 1.48749 70.24 51.151
4 -839.0352 0.320 51.100
5 120.7253 11.492 1.49700 81.61 50.672
6 1035.1075 D6 50.403
7 1612.3555 4.355 1.80518 25.46 23.500
8 -99.7929 0.010 1.56732 42.84 23.330
9 -99.7929 1.690 1.72916 54.67 23.328
10 80.4516 5.860 22.294
11 -285.4912 1.710 1.63289 34.54 22.245
12 64.7661 0.010 1.56732 42.84 22.351
13 64.7661 4.944 1.84666 23.78 22.351
14 -401.8539 2.300 22.343
15 -94.2412 1.635 1.81681 31.34 22.321
16 254.1913 D16 22.641
17 160.3987 6.213 1.49700 81.61 24.316
18 -92.2467 0.199 24.300
19 101.0736 5.040 1.49700 81.61 24.116
20 -312.5122 0.200 23.997
21 63.5833 7.594 1.48749 70.44 22.960
22 -105.1497 0.010 1.56732 42.84 22.754
23 -105.1497 1.625 1.84441 38.49 22.752
24 167.7347 D24 21.895
25 65.5436 1.300 1.91082 35.25 20.152
26 37.1386 0.010 1.56732 42.84 19.252
27 37.1386 6.491 1.69130 58.05 19.251
28 920.1015 D28 18.970
29 -559.2891 2.610 1.84666 23.78 15.059
30 -121.5774 0.010 1.56732 42.84 14.701
31 -121.5774 1.000 1.72916 54.67 14.698
32 58.3442 D32 13.952
33S 0.0000 1.707 10.100
34 153.8780 1.000 1.90366 31.31 9.816
35 34.1694 0.010 1.56732 42.84 9.601
36 34.1694 4.330 1.61866 39.21 9.601
37 -47.7062 5.016 9.500
38 -908.6427 3.262 1.71048 29.60 9.888
39 -38.3253 0.010 1.56732 42.84 9.808
40 -38.3253 0.830 1.72916 54.67 9.807
41 34.3612 4.757 9.682
42 91.8992 4.358 1.59300 39.20 9.784
43 -25.5977 0.010 1.56732 42.84 9.885
44 -25.5977 0.920 1.83911 39.33 9.885
45 560.4082 10.773 10.191
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.395
47 0.0000 11.904 12.664
48 43.3914 5.980 1.55911 47.43 15.730
49 -68.4700 0.010 1.56732 42.84 15.712
50 -68.4700 1.020 1.74891 48.93 15.712
51 115.5809 45.376 15.760
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.371
53 0.0000 1.000 21.540

［表７］
ｆ 204.385 383.887 583.896
Fno. 5.704 5.705 5.706
ω 6.042 3.209 2.103
Y 21.633 21.633 21.633
TL 354.884 354.884 354.884 [Table 7]
f 204.385 383.887 583.896
Fno. 5.704 5.705 5.706
ω 6.042 3.209 2.103
Y 21.633 21.633 21.633
TL 354.884 354.884 354.884

［表８］
ｆ 204.385 383.887 583.896
撮影距離 INF INF INF
D6 56.409 98.944 116.672
D16 71.977 33.155 7.621
D24 7.185 3.472 11.277
D28 6.430 10.735 6.553
D32 24.426 20.120 24.302 [Table 8]
f 204.385 383.887 583.896
Shooting distance INF INF INF
D6 56.409 98.944 116.672
D16 71.977 33.155 7.621
D24 7.185 3.472 11.277
D28 6.430 10.735 6.553
D32 24.426 20.120 24.302

［表９］
ｆ 204.385 383.887 583.896
撮影距離 2500.00 2500.00 2500.00
D28 7.981 16.488 19.715
D32 22.874 14.368 11.140 [Table 9]
f 204.385 383.887 583.896
Shooting distance 2500.00 2500.00 2500.00
D28 7.981 16.488 19.715
D32 22.874 14.368 11.140

［表１０］
群 面番号 焦点距離
G1 1-6 232.198
G2 7-16 -57.984
G3 17-24 66.335
G4 25-28 136.607
G5 29-32 -76.491
G6 33-51 -100.196 [Table 10]
Group surface number Focal length
G1 1-6 232.198
G2 7-16 -57.984
G3 17-24 66.335
G4 25-28 136.607
G5 29-32-76.491
G6 33-51-100.196

（１）ズームレンズの光学構成
図９は、本件発明に係る実施例３のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。開口絞りＳは第６レンズ群Ｇ６の物体側に配置されている。本実施例では、後群は第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とから構成されている。正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは、第３レンズ群Ｇ３である。後群は、物体側群Ｒｆｎと像側群Ｒｒｐとから構成される。本実施例において、物体側群Ｒｆｎは、第２レンズ群Ｇ２から構成される。像側群Ｒｒｐは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６とから構成される。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 9 is a cross-sectional view of the lens configuration of the zoom lens according to Example 3 of the present invention when focusing on infinity at the wide-angle end. The zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a positive lens group G3. a fourth lens group G4 having a refractive power of , a fifth lens group G5 having a negative refractive power, and a sixth lens group G6 having a negative refractive power. An aperture stop S is arranged on the object side of the sixth lens group G6. In this embodiment, the rear group consists of a second lens group G2, a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5 and a sixth lens group G6. The lens group Gp having positive refractive power is the third lens group G3. The rear group is composed of an object side group Rfn and an image side group Rrp. In this embodiment, the object-side group Rfn is composed of the second lens group G2. The image-side group Rrp is composed of a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, and a sixth lens group G6.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２とが接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成される。両凸レンズＬ２が本件発明にいうレンズＬ１ｐ１であり、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３が本件発明にいうレンズＬ１ｐ２である。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１が本件発明にいうレンズＬ１ｎである。第１レンズ群Ｇ１に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、最も異常分散性が大きなレンズは、レンズＬ３である。レンズＬ３のΔＰｇＦは、０．０３７５である。レンズＬ１の平均線膨張係数α１ｎは７１×１０－７／℃であり、レンズＬ２の平均線膨張係数α１ｐは９３×１０－７／℃である。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L1 and a biconvex lens L2 are cemented together, and an object-side convex positive meniscus lens L3. The biconvex lens L2 is the lens L1p1 according to the present invention, and the object-side convex positive meniscus lens L3 is the lens L1p2 according to the present invention. The object-side convex negative meniscus lens L1 is the lens L1n referred to in the present invention. Among the lenses having positive refractive power included in the first lens group G1, the lens with the highest anomalous dispersion is the lens L3. ΔPgF of lens L3 is 0.0375. The average linear expansion coefficient α1n of the lens L1 is 71×10 −7 /°C, and the average linear expansion coefficient α1p of the lens L2 is 93×10 −7 /°C.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、凸レンズＬ４及び両凹レンズＬ５が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ６及び両凸レンズＬ７が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ８とから構成されている。 The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a convex lens L4 and a biconcave lens L5 are cemented together, a cemented lens in which a biconcave lens L6 and a biconvex lens L7 are cemented together, and a biconcave lens L8. .

第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０と、両凸レンズＬ１１及び両凹レンズＬ１２が接合された接合レンズとから構成されている。両凹レンズＬ１２が本件発明にいうレンズＬｐｎであり、レンズＬｎｒでもある。両凸レンズＬ９と、両凸レンズＬ１０が、本件発明にいうレンズＬｒｐであり、ΔＰｇＦＬｒｐは、０．０３７５である。 The third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a biconvex lens L9, a biconvex lens L10, and a cemented lens in which a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12 are cemented together. The biconcave lens L12 is the lens Lpn referred to in the present invention, and is also the lens Lnr. The biconvex lens L9 and the biconvex lens L10 are the lens Lrp referred to in the present invention, and ΔPgFLrp is 0.0375.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３及び両凸レンズＬ１４が接合された接合レンズから構成されている。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３が本件発明にいうレンズＬｎｒである。 The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 are cemented together. The object-side convex negative meniscus lens L13 is the lens Lnr according to the present invention.

第５レンズ群Ｇ５は、凸レンズＬ１５及び両凹レンズＬ１６が接合された接合レンズから構成されている。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens in which a convex lens L15 and a biconcave lens L16 are cemented together.

第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１７及び両凸レンズＬ１８が接合された接合レンズと、凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ２１及び両凹レンズＬ２２が接合された接合レンズと、実質的な屈折力を有さない平行平板であるレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４及び両凹レンズＬ２５が接合された接合レンズとから構成されている。また、レンズＬ２３は差込フィルターである。 The sixth lens group G6 includes, in order from the object side, an aperture diaphragm S, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L17 and a biconvex lens L18 are cemented together, and a cemented lens in which a convex lens L19 and a biconcave lens L20 are cemented together. , a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented together, a lens L23 which is a parallel plate having no substantial refractive power, and a cemented lens in which a biconvex lens L24 and a biconcave lens L25 are cemented. It is Also, the lens L23 is an insertion filter.

実施例３のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、像面に対して、第１レンズ群Ｇ１は光軸方向に固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第４レンズ群Ｇ４は光軸方向に固定され、第５レンズ群Ｇ５は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第６レンズ群Ｇ６は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 3, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane, and the second lens group G2 moves toward the image side. The third lens group G3 moves to draw a locus convex to the image side, the fourth lens group G4 is fixed in the optical axis direction, and the fifth lens group G5 moves to draw a locus convex to the image side. , the sixth lens group G6 is fixed in the optical axis direction.

本実施例では、第５レンズ群Ｇ５を第４レンズ群Ｇ４に対して、広角端から望遠端への変倍時に像側に凸の軌跡を描くように移動させることで、中間焦点距離において良好な像面性を確保している。 In this embodiment, the fifth lens group G5 is moved with respect to the fourth lens group G4 so as to draw a locus convex toward the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. image quality is ensured.

また、本実施例では、第６レンズ群Ｇ６に含まれる凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズを防振群とし、当該防振群を光軸と垂直方向に移動させることで手振れ等発生時に像をシフトさせて、像ブレを補正することが好ましい。 Further, in this embodiment, the cemented lens in which the convex lens L19 and the biconcave lens L20 included in the sixth lens group G6 are cemented together is used as a vibration reduction group, and by moving the vibration reduction group in a direction perpendicular to the optical axis, camera shake and the like can be eliminated. It is preferable to correct image blur by shifting the image as it occurs.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１１に、当該ズームレンズの面データを示し、表１２に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表１１における第４６面及び第４７面は差込フィルターの面データであり、第５２面及び第５３面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 11 shows the surface data of the zoom lens, and Table 12 shows the specifications of the zoom lens. The 46th and 47th surfaces in Table 11 are the surface data of the insertion filter, and the 52nd and 53rd surfaces are the surface data of the cover glass CG.

表１３に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１４に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１４には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、撮影距離（撮像距離）が２９００．００ｍｍのときの値を示している。この値が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 13 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens during zooming, and Table 14 shows the variable spacing on the optical axis of the zoom lens during focusing. Note that Table 14 shows values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when the photographing distance (imaging distance) is 2900.00 mm. This value is the shortest imaging distance at each focal length.

表１５は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。また、表２１に、各条件式（１）～条件式（１２）の値と、条件式（１）～条件式（１２）の計算に用いた各値とを示す。 Table 15 shows the focal length of each lens group that constitutes the zoom lens. Table 21 shows the values of conditional expressions (1) to (12) and the values used in the calculations of conditional expressions (1) to (12).

また、図１０～図１２に、当該実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 10 to 12 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 2 at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when focusing on infinity.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ＢＦｗ＝ ５６．１７３９（ｍｍ） Furthermore, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens when focusing on infinity is as follows.
BFw = 56.1739 (mm)

［表１１］
面番号 r d Nd vd H
1 490.3765 3.600 1.80610 33.27 58.980
2 184.2738 0.020 1.56732 42.84 58.307
3 184.2738 13.847 1.48749 70.24 58.306
4 -644.4705 0.380 58.280
5 140.7126 13.392 1.49700 81.61 57.695
6 939.9051 D6 57.226
7 -6546.1557 4.880 1.80518 25.46 25.940
8 -110.5280 0.010 1.56732 42.84 25.674
9 -110.5280 2.000 1.72916 54.67 25.672
10 93.6214 6.805 24.532
11 -513.3426 1.990 1.60809 37.31 24.421
12 76.2026 0.010 1.56732 42.84 24.405
13 76.2026 5.400 1.84634 23.01 24.405
14 -1152.8990 2.923 24.361
15 -118.3850 1.980 1.80547 29.17 24.302
16 286.0255 D16 24.547
17 190.3131 6.978 1.49700 81.61 24.883
18 -103.8327 0.400 25.010
19 127.3893 5.649 1.49700 81.61 24.939
20 -294.3761 0.300 24.781
21 70.3951 8.680 1.49700 81.61 23.924
22 -110.6908 0.010 1.56732 42.84 23.487
23 -110.6908 2.190 1.84436 41.63 23.485
24 162.0783 D24 22.642
25 70.0851 1.500 1.83989 39.26 19.931
26 38.8848 0.010 1.56732 42.84 19.184
27 38.8848 7.263 1.64015 60.53 19.182
28 -667.4123 D28 18.868
29 -311.8794 3.248 1.84424 22.96 15.019
30 -93.9273 0.010 1.56732 42.84 14.653
31 -93.9273 1.000 1.72916 54.67 14.651
32 68.6275 D32 14.038
33 S 0.0000 2.000 10.080
34 392.0022 1.110 1.90366 31.31 10.801
35 38.9125 0.010 1.56732 42.84 10.672
36 38.9125 5.115 1.63937 44.56 10.672
37 -48.0465 5.794 9.500
38 -1713.1103 3.698 1.70543 29.72 10.419
39 -40.4444 0.010 1.56732 42.84 10.274
40 -40.4444 1.022 1.72916 54.67 10.273
41 38.8273 5.437 10.067
42 66.4117 5.050 1.60318 36.97 10.216
43 -28.8650 0.010 1.56732 42.84 10.247
44 -28.8650 1.011 1.83884 39.38 10.247
45 117.8452 14.524 10.447
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 13.096
47 0.0000 12.217 13.342
48 50.9026 6.810 1.56076 46.20 16.139
49 -57.5740 0.010 1.56732 42.84 16.130
50 -57.5740 1.200 1.73758 49.76 16.130
51 223.3820 53.855 16.232
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.464
53 0.0000 1.000 21.595 [Table 11]
Surface number rd Nd vd H
1 490.3765 3.600 1.80610 33.27 58.980
2 184.2738 0.020 1.56732 42.84 58.307
3 184.2738 13.847 1.48749 70.24 58.306
4 -644.4705 0.380 58.280
5 140.7126 13.392 1.49700 81.61 57.695
6 939.9051 D6 57.226
7 -6546.1557 4.880 1.80518 25.46 25.940
8 -110.5280 0.010 1.56732 42.84 25.674
9 -110.5280 2.000 1.72916 54.67 25.672
10 93.6214 6.805 24.532
11 -513.3426 1.990 1.60809 37.31 24.421
12 76.2026 0.010 1.56732 42.84 24.405
13 76.2026 5.400 1.84634 23.01 24.405
14 -1152.8990 2.923 24.361
15 -118.3850 1.980 1.80547 29.17 24.302
16 286.0255 D16 24.547
17 190.3131 6.978 1.49700 81.61 24.883
18 -103.8327 0.400 25.010
19 127.3893 5.649 1.49700 81.61 24.939
20 -294.3761 0.300 24.781
21 70.3951 8.680 1.49700 81.61 23.924
22 -110.6908 0.010 1.56732 42.84 23.487
23 -110.6908 2.190 1.84436 41.63 23.485
24 162.0783 D24 22.642
25 70.0851 1.500 1.83989 39.26 19.931
26 38.8848 0.010 1.56732 42.84 19.184
27 38.8848 7.263 1.64015 60.53 19.182
28 -667.4123 D28 18.868
29 -311.8794 3.248 1.84424 22.96 15.019
30 -93.9273 0.010 1.56732 42.84 14.653
31 -93.9273 1.000 1.72916 54.67 14.651
32 68.6275 D32 14.038
33S 0.0000 2.000 10.080
34 392.0022 1.110 1.90366 31.31 10.801
35 38.9125 0.010 1.56732 42.84 10.672
36 38.9125 5.115 1.63937 44.56 10.672
37 -48.0465 5.794 9.500
38 -1713.1103 3.698 1.70543 29.72 10.419
39 -40.4444 0.010 1.56732 42.84 10.274
40 -40.4444 1.022 1.72916 54.67 10.273
41 38.8273 5.437 10.067
42 66.4117 5.050 1.60318 36.97 10.216
43 -28.8650 0.010 1.56732 42.84 10.247
44 -28.8650 1.011 1.83884 39.38 10.247
45 117.8452 14.524 10.447
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 13.096
47 0.0000 12.217 13.342
48 50.9026 6.810 1.56076 46.20 16.139
49 -57.5740 0.010 1.56732 42.84 16.130
50 -57.5740 1.200 1.73758 49.76 16.130
51 223.3820 53.855 16.232
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.464
53 0.0000 1.000 21.595

［表１２］
ｆ 205.696 449.061 775.202
Fno. 6.602 6.605 6.597
ω 6.000 2.747 1.584
Y 21.633 21.633 21.633
TL 415.203 415.203 415.203 [Table 12]
f 205.696 449.061 775.202
Fno. 6.602 6.605 6.597
ω 6.000 2.747 1.584
Y 21.633 21.633 21.633
TL 415.203 415.203 415.203

［表１３］
ｆ 205.696 449.061 775.202
撮影距離 INF INF INF
D6 51.903 113.643 140.873
D16 98.741 40.130 1.635
D24 11.823 8.694 19.959
D28 5.108 11.101 5.562
D32 29.271 23.278 28.817 [Table 13]
f 205.696 449.061 775.202
Shooting distance INF INF INF
D6 51.903 113.643 140.873
D16 98.741 40.130 1.635
D24 11.823 8.694 19.959
D28 5.108 11.101 5.562
D32 29.271 23.278 28.817

［表１４］
ｆ 205.696 449.061 775.202
撮影距離 2900.00 2900.00 2900.00
D28 6.235 16.761 22.294
D32 28.145 17.618 12.086 [Table 14]
f 205.696 449.061 775.202
Shooting distance 2900.00 2900.00 2900.00
D28 6.235 16.761 22.294
D32 28.145 17.618 12.086

［表１５］
群 面番号 焦点距離
G1 1-6 271.026
G2 7-16 -67.309
G3 17-24 79.310
G4 25-28 127.916
G5 29-32 -82.233
G6 33-51 -110.211 [Table 15]
Group surface number Focal length
G1 1-6 271.026
G2 7-16 -67.309
G3 17-24 79.310
G4 25-28 127.916
G5 29-32-82.233
G6 33-51-110.211

（１）ズームレンズの光学構成
図１３は、本件発明に係る実施例４のズームレンズの広角端における無限遠合焦時のレンズ構成を示すレンズ断面図である。当該ズームレンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７から構成されている。無限遠物体から近接物体への合焦の際、第６レンズ群Ｇ６が光軸に沿って像側に移動する。開口絞りＳは第７レンズ群Ｇ７の物体側に配置されている。本実施例では、後群は第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とから構成される。正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐは第４レンズ群Ｇ４である。後群は、物体側群Ｒｆｎと像側群Ｒｒｐとから構成される。本実施例において、物体側群Ｒｆｎは、第２レンズ群Ｇ２から構成される。像側群Ｒｒｐは、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５と、第６レンズ群Ｇ６と、第７レンズ群Ｇ７とから構成される。 (1) Optical Configuration of Zoom Lens FIG. 13 is a cross-sectional view of the lens configuration of the zoom lens according to Example 4 of the present invention when focusing on infinity at the wide-angle end. The zoom lens includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a positive lens group G3. from a fourth lens group G4 having a refractive power of , a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a seventh lens group G7 having a negative refractive power It is configured. During focusing from an infinity object to a close object, the sixth lens group G6 moves along the optical axis toward the image side. An aperture stop S is arranged on the object side of the seventh lens group G7. In this embodiment, the rear group consists of the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7. Configured. The lens group Gp having positive refractive power is the fourth lens group G4. The rear group is composed of an object side group Rfn and an image side group Rrp. In this embodiment, the object-side group Rfn is composed of the second lens group G2. The image-side group Rrp is composed of a third lens group G3, a fourth lens group G4, a fifth lens group G5, a sixth lens group G6, and a seventh lens group G7.

以下、各レンズ群の構成を説明する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２とが接合された接合レンズと、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３とから構成される。両凸レンズＬ２が本件発明にいうレンズＬ１ｐ１であり、物体側凸形状の正メニスカスレンズＬ３が本件発明にいうレンズＬ１ｐ２である。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１が本件発明にいうレンズＬ１ｎである。第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズの中で、最も異常分散性が大きなレンズは、レンズＬ３である。レンズＬ３のΔＰｇＦは、０．０３７５である。レンズＬ１の平均線膨張係数α１ｎは７０×１０－７／℃であり、レンズＬ２の平均線膨張係数α１ｐは９３×１０－７／℃である。 The configuration of each lens group will be described below. The first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L1 and a biconvex lens L2 are cemented together, and an object-side convex positive meniscus lens L3. The biconvex lens L2 is the lens L1p1 according to the present invention, and the object-side convex positive meniscus lens L3 is the lens L1p2 according to the present invention. The object-side convex negative meniscus lens L1 is the lens L1n referred to in the present invention. Among the lenses having positive refractive power included in the first lens group, the lens with the highest anomalous dispersion is the lens L3. ΔPgF of lens L3 is 0.0375. The average linear expansion coefficient α1n of the lens L1 is 70×10 −7 /°C, and the average linear expansion coefficient α1p of the lens L2 is 93×10 −7 /°C.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、凸レンズＬ４及び両凹レンズＬ５が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ６及び両凸レンズＬ７が接合された接合レンズと、両凹レンズＬ８とから構成されている。 The second lens group G2 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a convex lens L4 and a biconcave lens L5 are cemented together, a cemented lens in which a biconcave lens L6 and a biconvex lens L7 are cemented together, and a biconcave lens L8. .

第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９から構成されている。両凸レンズＬ９が、本件発明にいうレンズＬｒｐであり、ΔＰｇＦＬｒｐは、０．０５６４である。 The third lens group G3 is composed of a biconvex lens L9. The biconvex lens L9 is the lens Lrp referred to in the present invention, and ΔPgFLrp is 0.0564.

第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ１０と、両凸レンズＬ１１及び両凹レンズＬ１２が接合された接合レンズとから構成されている。両凹レンズＬ１２が本件発明にいうレンズＬｐｎであり、レンズＬｎｒでもある。両凸レンズＬ１０が、本件発明にいうレンズＬｒｐであり、ΔＰｇＦＬｒｐは、０．０３７５である。 The fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a biconvex lens L10 and a cemented lens in which a biconvex lens L11 and a biconcave lens L12 are cemented together. The biconcave lens L12 is the lens Lpn referred to in the present invention, and is also the lens Lnr. The biconvex lens L10 is the lens Lrp referred to in the present invention, and ΔPgFLrp is 0.0375.

第５レンズ群Ｇ５は、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３及び両凸レンズＬ１４が接合された接合レンズから構成されている。物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１３が本件発明にいうレンズＬｎｒである。 The fifth lens group G5 is composed of a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L13 and a biconvex lens L14 are cemented together. The object-side convex negative meniscus lens L13 is the lens Lnr referred to in the present invention.

第６レンズ群Ｇ６は、凸レンズＬ１５及び両凹レンズＬ１６が接合された接合レンズから構成されている。 The sixth lens group G6 is composed of a cemented lens in which a convex lens L15 and a biconcave lens L16 are cemented together.

第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、開口絞りＳと、物体側凸形状の負メニスカスレンズＬ１７及び両凸レンズＬ１８が接合された接合レンズと、凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズと、両凸レンズＬ２１及び両凹レンズＬ２２が接合された接合レンズと、実質的な屈折力を有さない平行平板であるレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４及び両凹レンズＬ２５が接合された接合レンズとから構成されている。また、レンズＬ２３は差込フィルターである。 The seventh lens group G7 includes, in order from the object side, an aperture stop S, a cemented lens in which an object-side convex negative meniscus lens L17 and a biconvex lens L18 are cemented together, and a cemented lens in which a convex lens L19 and a biconcave lens L20 are cemented together. , a cemented lens in which a biconvex lens L21 and a biconcave lens L22 are cemented together, a lens L23 which is a parallel plate having no substantial refractive power, and a cemented lens in which a biconvex lens L24 and a biconcave lens L25 are cemented. It is Also, the lens L23 is an insertion filter.

実施例４のズームレンズでは、広角端から望遠端への変倍に際して、像面に対して、第１レンズ群Ｇ１は光軸方向に固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第４レンズ群Ｇ４は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第５レンズ群Ｇ５は光軸方向に固定され、第６レンズ群Ｇ６は像側に凸の軌跡を描くように移動し、第７レンズ群Ｇ７は光軸方向に固定されている。 In the zoom lens of Example 4, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane, and the second lens group G2 moves toward the image side. The third lens group G3 moves so as to draw a locus convex toward the image side, the fourth lens group G4 moves so as to draw a locus convex toward the image side, and the fifth lens group G5 is fixed in the optical axis direction. , the sixth lens group G6 moves so as to draw a locus convex toward the image side, and the seventh lens group G7 is fixed in the optical axis direction.

本実施例では、第６レンズ群Ｇ６を第５レンズ群Ｇ５に対して、広角端から望遠端への変倍時に像側に凸の軌跡を描くように移動させることで、中間焦点距離において良好な像面性を確保している。 In this embodiment, the sixth lens group G6 is moved with respect to the fifth lens group G5 so as to draw a locus convex toward the image side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. image quality is ensured.

また、本実施例では、第６レンズ群Ｇ６に含まれる凸レンズＬ１９及び両凹レンズＬ２０が接合された接合レンズを防振群とし、当該防振群を光軸と垂直方向に移動させることで手振れ等発生時に像をシフトさせて、像ブレを補正することが好ましい。 Further, in this embodiment, the cemented lens in which the convex lens L19 and the biconcave lens L20 included in the sixth lens group G6 are cemented together is used as a vibration reduction group, and by moving the vibration reduction group in a direction perpendicular to the optical axis, camera shake and the like can be eliminated. It is preferable to correct image blur by shifting the image as it occurs.

（２）数値実施例
次に、当該ズームレンズの具体的数値を適用した数値実施例について説明する。表１６に、当該ズームレンズの面データを示し、表２１に当該ズームレンズの緒元表を示す。なお、表１６における第４６面及び第４７面は差込フィルターの面データであり、第５２面及び第５３面はカバーガラスＣＧの面データである。 (2) Numerical Examples Next, numerical examples to which specific numerical values of the zoom lens are applied will be described. Table 16 shows surface data of the zoom lens, and Table 21 shows the specifications of the zoom lens. The 46th and 47th surfaces in Table 16 are the surface data of the insertion filter, and the 52nd and 53rd surfaces are the surface data of the cover glass CG.

表１８に、変倍時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示し、表１９に、合焦時における当該ズームレンズの光軸上の可変間隔を示す。なお、表１４には、広角端、中間焦点距離状態、望遠端において、撮影距離（撮像距離）が２５００．００ｍｍのときの値を示している。この値が各焦点距離における最短撮像距離である。 Table 18 shows variable distances on the optical axis of the zoom lens during zooming, and Table 19 shows variable distances on the optical axis of the zoom lens during focusing. Note that Table 14 shows values at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when the photographing distance (imaging distance) is 2500.00 mm. This value is the shortest imaging distance at each focal length.

表２０は、当該ズームレンズを構成する各レンズ群の焦点距離を示している。また、表２１に、各条件式（１）～条件式（１２）の値と、条件式（１）～条件式（１２）の計算に用いた各値とを示す。 Table 20 shows the focal length of each lens group that constitutes the zoom lens. Table 21 shows the values of conditional expressions (1) to (12) and the values used in the calculations of conditional expressions (1) to (12).

また、図１４～図１６に、当該実施例４のズームレンズの広角端、中間焦点距離状態、望遠端における無限遠合焦時の縦収差図をそれぞれ示す。 14 to 16 show longitudinal aberration diagrams of the zoom lens of Example 4 at the wide-angle end, the intermediate focal length state, and the telephoto end when focusing on infinity.

さらに、当該ズームレンズの広角端における無限遠合焦時のバックフォーカスは以下のとおりである。
ＢＦｗ ＝ ４８．０５６８（ｍｍ） Furthermore, the back focus at the wide-angle end of the zoom lens when focusing on infinity is as follows.
BFw = 48.0568 (mm)

［表１６］
面番号 r d Nd vd H
1 264.1633 3.100 1.90366 31.31 52.227
2 142.7348 0.020 1.56732 42.84 51.301
3 142.7348 12.042 1.48749 70.44 51.300
4 -1997.6032 0.320 51.200
5 120.4876 11.567 1.49700 81.61 50.739
6 1069.9965 D6 50.466
7 269.4881 4.607 1.80518 25.46 23.000
8 -119.6669 0.010 1.56732 42.84 22.776
9 -119.6669 1.700 1.72916 54.67 22.774
10 75.5414 6.000 21.562
11 -205.3696 1.670 1.62488 35.68 21.419
12 74.7690 0.010 1.56732 42.84 21.361
13 74.7690 4.967 1.84666 23.78 21.361
14 -715.1550 2.294 21.294
15 -95.6404 1.650 1.81278 33.47 21.271
16 217.6991 D16 21.497
17 157.0424 6.416 1.43700 95.10 22.722
18 -84.7937 D18 22.700
19 106.5878 5.040 1.49700 81.61 22.666
20 -282.5029 0.198 22.544
21 73.9929 7.470 1.48749 70.44 21.888
22 -98.0726 0.010 1.56732 42.84 21.534
23 -98.0726 1.450 1.83937 39.30 21.532
24 244.9626 D24 20.989
25 55.4224 1.300 1.91082 35.25 19.223
26 33.4857 0.010 1.56732 42.84 18.338
27 33.4857 6.762 1.68788 57.00 18.337
28 586.3403 D28 17.993
29 -308.0756 2.437 1.84666 23.78 13.697
30 -89.2090 0.010 1.56732 42.84 13.402
31 -89.2090 1.000 1.72916 54.67 13.400
32 48.3414 D32 12.688
33 S 0.0000 1.707 9.970
34 121.4146 1.000 1.90366 31.31 9.758
35 32.8275 0.010 1.56732 42.84 9.572
36 32.8275 4.540 1.61783 46.59 9.572
37 -45.7069 4.851 9.500
38 -556.3160 3.186 1.72235 28.80 10.102
39 -39.2740 0.010 1.56732 42.84 10.057
40 -39.2740 0.800 1.72916 54.67 10.056
41 39.7894 4.670 9.983
42 81.5025 4.457 1.60002 38.95 10.015
43 -30.7098 0.010 1.56732 42.84 10.116
44 -30.7098 0.950 1.82894 40.51 10.117
45 445.2750 10.828 10.352
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.240
47 0.0000 11.790 12.470
48 40.3649 5.980 1.55831 45.30 15.062
49 -88.2563 0.010 1.56732 42.84 14.998
50 -88.2563 1.020 1.74557 49.66 14.997
51 68.8837 45.738 14.943
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.348
53 0.0000 1.000 21.538 [Table 16]
Surface number rd Nd vd H
1 264.1633 3.100 1.90366 31.31 52.227
2 142.7348 0.020 1.56732 42.84 51.301
3 142.7348 12.042 1.48749 70.44 51.300
4 -1997.6032 0.320 51.200
5 120.4876 11.567 1.49700 81.61 50.739
6 1069.9965 D6 50.466
7 269.4881 4.607 1.80518 25.46 23.000
8 -119.6669 0.010 1.56732 42.84 22.776
9 -119.6669 1.700 1.72916 54.67 22.774
10 75.5414 6.000 21.562
11 -205.3696 1.670 1.62488 35.68 21.419
12 74.7690 0.010 1.56732 42.84 21.361
13 74.7690 4.967 1.84666 23.78 21.361
14 -715.1550 2.294 21.294
15 -95.6404 1.650 1.81278 33.47 21.271
16 217.6991 D16 21.497
17 157.0424 6.416 1.43700 95.10 22.722
18 -84.7937 D18 22.700
19 106.5878 5.040 1.49700 81.61 22.666
20 -282.5029 0.198 22.544
21 73.9929 7.470 1.48749 70.44 21.888
22 -98.0726 0.010 1.56732 42.84 21.534
23 -98.0726 1.450 1.83937 39.30 21.532
24 244.9626 D24 20.989
25 55.4224 1.300 1.91082 35.25 19.223
26 33.4857 0.010 1.56732 42.84 18.338
27 33.4857 6.762 1.68788 57.00 18.337
28 586.3403 D28 17.993
29 -308.0756 2.437 1.84666 23.78 13.697
30 -89.2090 0.010 1.56732 42.84 13.402
31 -89.2090 1.000 1.72916 54.67 13.400
32 48.3414 D32 12.688
33S 0.0000 1.707 9.970
34 121.4146 1.000 1.90366 31.31 9.758
35 32.8275 0.010 1.56732 42.84 9.572
36 32.8275 4.540 1.61783 46.59 9.572
37 -45.7069 4.851 9.500
38 -556.3160 3.186 1.72235 28.80 10.102
39 -39.2740 0.010 1.56732 42.84 10.057
40 -39.2740 0.800 1.72916 54.67 10.056
41 39.7894 4.670 9.983
42 81.5025 4.457 1.60002 38.95 10.015
43 -30.7098 0.010 1.56732 42.84 10.116
44 -30.7098 0.950 1.82894 40.51 10.117
45 445.2750 10.828 10.352
46 0.0000 2.000 1.51680 64.20 12.240
47 0.0000 11.790 12.470
48 40.3649 5.980 1.55831 45.30 15.062
49 -88.2563 0.010 1.56732 42.84 14.998
50 -88.2563 1.020 1.74557 49.66 14.997
51 68.8837 45.738 14.943
52 0.0000 2.000 1.51680 64.20 21.348
53 0.0000 1.000 21.538

［表１７］
ｆ 204.246 382.296 585.319
Fno 5.746 5.742 5.742
ω 6.019 3.209 2.087
Y 21.633 21.633 21.633
TL 354.681 354.681 354.681 [Table 17]
f 204.246 382.296 585.319
Fno 5.746 5.742 5.742
ω 6.019 3.209 2.087
Y 21.633 21.633 21.633
TL 354.681 354.681 354.681

［表１８］
ｆ 204.246 382.296 585.319
撮影距離 INF INF INF
D6 56.622 97.755 114.578
D16 68.724 31.508 5.951
D18 0.643 2.436 1.341
D24 9.515 3.805 13.633
D28 7.247 10.642 6.283
D32 23.312 19.918 24.276 [Table 18]
f 204.246 382.296 585.319
Shooting distance INF INF INF
D6 56.622 97.755 114.578
D16 68.724 31.508 5.951
D18 0.643 2.436 1.341
D24 9.515 3.805 13.633
D28 7.247 10.642 6.283
D32 23.312 19.918 24.276

［表１９］
ｆ 204.246 382.296 585.319
撮影距離 2500.00 2500.00 2500.00
D28 8.692 15.838 18.342
D32 21.867 14.722 12.218 [Table 19]
f 204.246 382.296 585.319
Shooting distance 2500.00 2500.00 2500.00
D28 8.692 15.838 18.342
D32 21.867 14.722 12.218

［表２０］
群 面番号 焦点距離
G1 1-6 227.064
G2 7-16 -56.326
G3 17-18 127.027
G4 19-24 154.913
G5 25-28 114.458
G5 29-32 -60.325
G6 33-51 -160.070 [Table 20]
Group surface number Focal length
G1 1-6 227.064
G2 7-16 -56.326
G3 17-18 127.027
G4 19-24 154.913
G5 25-28 114.458
G5 29-32-60.325
G6 33-51-160.070

［表２１］
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4
条件式（１） ｆｔ／ｆｎｏｔ／Ｙ 5.438 4.730 5.432 4.712
条件式（２） νdL１ｐ１ 70.240 70.240 70.240 70.440
条件式（３） νｄＬｐｎ 40.810 38.490 41.627 39.300
条件式（４） ｆ１/ｆｔ 0.351 0.398 0.350 0.388
条件式（５） βＲＴ 1.899 1.821 1.948 1.392
条件式（６） βｎＲＴ 4.199 3.862 4.215 3.801
条件式（７） ＮｄＬ１ｎ 1.806 1.806 1.806 1.904
条件式（８） ΔＰｇＦＬｒｐ 0.038 0.038 0.038 0.056
条件式（９） ｆ１／ｆｗ 1.323 1.136 1.318 1.112
条件式（１０） ＮｄＬｎｒ 1.911 1.911 1.844 1.839
条件式（１１） BFw/（fw×ｔａｎωw） 2.599 2.205 2.598 2.232
条件式（１２） Lt／ｆｔ 0.536 0.608 0.536 0.606

ｆｔ 774.302 583.896 775.202 585.319
ｆｗ 205.426 204.385 205.696 204.246
ｆｎｏｔ 6.583 5.706 6.597 5.742
Y 21.633 21.633 21.633 21.633
ｆ１ 271.689 232.198 271.026 227.064
ＢＦｗ 56.183 47.695 56.174 48.057
ωｗ 6.008 6.042 6.000 6.019
Lt 415.348 354.884 415.203 354.681 [Table 21]
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4
Conditional expression (1) ft/fnot/Y 5.438 4.730 5.432 4.712
Conditional expression (2) νdL1p1 70.240 70.240 70.240 70.440
Conditional expression (3) νdLpn 40.810 38.490 41.627 39.300
Conditional expression (4) f1/ft 0.351 0.398 0.350 0.388
Conditional expression (5) βRT 1.899 1.821 1.948 1.392
Conditional expression (6) βnRT 4.199 3.862 4.215 3.801
Conditional expression (7) NdL1n 1.806 1.806 1.806 1.904
Conditional expression (8) ΔPgFLrp 0.038 0.038 0.038 0.056
Conditional expression (9) f1/fw 1.323 1.136 1.318 1.112
Conditional expression (10) NdLnr 1.911 1.911 1.844 1.839
Conditional expression (11) BFw/(fw×tanωw) 2.599 2.205 2.598 2.232
Conditional expression (12) Lt/ft 0.536 0.608 0.536 0.606

ft 774.302 583.896 775.202 585.319
FW 205.426 204.385 205.696 204.246
fnot 6.583 5.706 6.597 5.742
Y 21.633 21.633 21.633 21.633
f1 271.689 232.198 271.026 227.064
BFw 56.183 47.695 56.174 48.057
ωw 6.008 6.042 6.000 6.019
Lt 415.348 354.884 415.203 354.681

本件発明によれば、小型軽量であり、且つ、光学性能の高いズームレンズ及び撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens and an imaging device that are compact and lightweight and have high optical performance.

Ｇ１ ・・・第１レンズ群
Ｇ２ ・・・第２レンズ群
Ｇ３ ・・・第３レンズ群
Ｇ４ ・・・第４レンズ群
Ｇ５ ・・・第５レンズ群
Ｇ６ ・・・第６レンズ群
Ｇ７ ・・・第７レンズ群
Ｓ ・・・開口絞り
ＣＧ ・・・カバーガラス
ＩＭＧ・・・結像面 G1...first lens group G2...second lens group G3...third lens group G4...fourth lens group G5...fifth lens group G6...sixth lens group G7 ... Seventh lens group S ... Aperture stop CG ... Cover glass IMG ... Imaging plane

Claims (17)

物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを少なくとも一つ含む後群とから構成され、隣り合うレンズ群の空気間隔を変化させることで変倍を行い、
前記第１レンズ群は正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ１を有し、且つ、当該第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズは２枚以下であり、
前記第１レンズ群は負の屈折力を有するレンズＬ１ｎを有し、
前記後群はその最も像側にレンズ群Ｒを有し、当該レンズ群Ｒは負の屈折力を有し、
前記レンズ群Ｇｐは負の屈折力を有するレンズＬｐｎを有し、
前記レンズ群Ｇｐよりも像側に絞りを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
３．５０ ＜ ｆｔ／ｆｎｏｔ／Ｙ ＜ ９．００ ・・・（１）
６３．０ ＜ νｄＬ１ｐ１ ＜ ７６．０ ・・・（２）
３２．０ ＜ νｄＬｐｎ ＜ ６５．０ ・・・（３）
１．７９ ＜ ＮｄＬ１ｎ ＜ １．９２ ・・・（７）
但し、
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離
ｆｎｏｔ：望遠端における当該ズームレンズのＦ値
Ｙ：当該ズームレンズの最大像高
νｄＬ１ｐ１：前記レンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数
νｄＬｐｎ：前記レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数
ＮｄＬ１ｎ：前記レンズＬ１ｎのｄ線における屈折 It consists of, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a rear group including at least one lens group Gp having positive refractive power. perform scaling,
The first lens group has a lens L1p1 having a positive refractive power, and the number of lenses having a positive refractive power included in the first lens group is two or less,
The first lens group has a lens L1n having negative refractive power,
The rear group has a lens group R closest to the image side, and the lens group R has a negative refractive power,
The lens group Gp has a lens Lpn with negative refractive power,
having an aperture on the image side of the lens group Gp,
A zoom lens that satisfies the following conditional expression.
3.50<ft/fnot/Y<9.00 (1)
63.0<νdL1p1<76.0 (2)
32.0<νdLpn<65.0 (3)
1.79 < NdL1n < 1.92 (7)
however,
ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end fnot: F value of the zoom lens at the telephoto end Y: maximum image height of the zoom lens νdL1p1: Abbe number at the d-line of the lens L1p1 νdLpn: d-line of the lens Lpn Abbe number at
NdL1n: refraction at the d-line of the lens L1n 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有するレンズ群Ｇｐを少なくとも一つ含む後群とから構成され、隣り合うレンズ群の空気間隔を変化させることで変倍を行い、It consists of, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power and a rear group including at least one lens group Gp having positive refractive power. perform scaling,
変倍の際に、前記第１レンズ群が像面に対して光軸方向に固定されており、During zooming, the first lens group is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane,
前記第１レンズ群は正の屈折力を有するレンズＬ１ｐ１を有し、且つ、当該第１レンズ群に含まれる正の屈折力を有するレンズは２枚以下であり、The first lens group has a lens L1p1 having a positive refractive power, and the number of lenses having a positive refractive power included in the first lens group is two or less,
前記後群は、正の屈折力を有するレンズＬｒｐを少なくとも１枚有し、The rear group has at least one lens Lrp having a positive refractive power,
前記レンズ群Ｇｐは負の屈折力を有するレンズＬｐｎを有し、The lens group Gp has a lens Lpn with negative refractive power,
前記後群は、最も物体側に負の屈折力を有する第２レンズ群を有し、The rear group has a second lens group having a negative refractive power closest to the object side,
前記第２レンズ群は、最も物体側に正の屈折力を有するレンズを有し、The second lens group has a lens having a positive refractive power closest to the object side,
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens that satisfies the following conditional expression.
３．５０ ＜ ｆｔ／ｆｎｏｔ／Ｙ ＜ ９．００ ・・・（１）3.50<ft/fnot/Y<9.00 (1)
６３．０ ＜ νｄＬ１ｐ１ ＜ ７６．０ ・・・（２）63.0<νdL1p1<76.0 (2)
３２．０ ＜ νｄＬｐｎ ＜ ６５．０ ・・・（３）32.0<νdLpn<65.0 (3)
０．０１０ ＜ ΔＰｇＦＬｒｐ ＜ ０．０７０ ・・・（８）0.010<ΔPgFLrp<0.070 (8)
０．４０ ＜ Ｌｔ／ｆｔ ＜ ０．７５ ・・・（１２）0.40<Lt/ft<0.75 (12)
但し、however,
ｆｔ：望遠端における当該ズームレンズの焦点距離ft: focal length of the zoom lens at the telephoto end
ｆｎｏｔ：望遠端における当該ズームレンズのＦ値fnot: F value of the zoom lens at the telephoto end
Ｙ：当該ズームレンズの最大像高Y: Maximum image height of the zoom lens
νｄＬ１ｐ１：前記レンズＬ１ｐ１のｄ線におけるアッベ数νdL1p1: Abbe number at the d-line of the lens L1p1
νｄＬｐｎ：前記レンズＬｐｎのｄ線におけるアッベ数νdLpn: Abbe number at the d-line of the lens Lpn
ΔＰｇＦＬｒｐ：前記後群に含まれる前記レンズＬｒｐの中で、最も異常分散性が大きなレンズの異常分散性、ここで異常分散性とはＣ７（部分分散比：０．５３９３、νｄ：６０．４９）及びＦ２（部分分散比：０．５８２９、νｄ：３６．３０）の部分分散比とνｄの座標を通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差のことであるΔPgFLrp: the anomalous dispersion of the lens having the largest anomalous dispersion among the lenses Lrp included in the rear group, where the anomalous dispersion is C7 (partial dispersion ratio: 0.5393, νd: 60.49) and F2 (partial dispersion ratio: 0.5829, νd: 36.30), when a straight line passing through the partial dispersion ratio and the coordinates of νd is taken as the reference line, the deviation of the partial dispersion ratio from the reference line
Ｌｔ：望遠端における当該ズームレンズの最も物体側のレンズ面から像面までの距離Lt: Distance from the lens surface closest to the object side of the zoom lens to the image plane at the telephoto end 以下の条件式を満足する請求項１又は請求項２に記載のズームレンズ。
０．２５ ＜ ｆ１/ｆｔ ＜ ０．６５ ・・・（４）
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 3. The zoom lens according to claim 1 , which satisfies the following conditional expression.
0.25 < f1/ft < 0.65 (4)
however,
f1: focal length of the first lens group 変倍の際に、前記第１レンズ群が像面に対して光軸方向に固定されている請求項１に記載のズームレンズ。 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens group is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming. 前記後群はその最も像側にレンズ群Ｒを有し、当該レンズ群Ｒは負の屈折力を有する請求項２に記載のズームレンズ。 3. The zoom lens according to claim 2, wherein said rear group has a lens group R closest to the image side thereof, said lens group R having negative refractive power. 前記後群はその最も像側にレンズ群Ｒを有し、当該レンズ群Ｒは以下の条件式を満足する請求項１から請求項５のいずれか一項に記載のズームレンズ。
１．２０ ＜ βＲＴ ＜ ２．５０ ・・・（５）
但し、
βＲＴ：望遠端における前記レンズ群Ｒの横倍率 6. The zoom lens according to any one of claims 1 to 5 , wherein the rear group has a lens group R closest to the image side, and the lens group R satisfies the following conditional expression.
1.20<βRT<2.50 (5)
however,
βRT: Lateral magnification of the lens group R at the telephoto end 前記後群はその最も像側にレンズ群Ｒを有し、当該レンズ群Ｒは変倍の際に像面に対して光軸方向に固定されている請求項１から請求項６のいずれか一項に記載のズームレンズ。 7. The rear group according to any one of claims 1 to 6 , wherein the rear group has a lens group R closest to the image side, and the lens group R is fixed in the optical axis direction with respect to the image plane during zooming. The zoom lens described in the item. 前記後群はその最も像側にレンズ群Ｒを有し、前記レンズ群Ｒより物体側に、負の屈折力を有するレンズ群を少なくとも一つ有し、
当該後群に含まれる負の屈折力を有するレンズ群のうち、最も像側に配置される負の屈折力を有するレンズ群を負レンズ群ｎとしたとき、以下の条件式を満足する請求項１から請求項７のいずれか一項に記載のズームレンズ。
２．５０ ＜ βｎＲＴ ＜ ６．００ ・・・（６）
但し、
βｎＲＴ：前記負レンズ群ｎから前記レンズ群Ｒまでの望遠端における合成横倍率 The rear group has a lens group R closest to the image side, and has at least one lens group having a negative refractive power closer to the object side than the lens group R,
The following conditional expression is satisfied when the lens group having negative refractive power disposed closest to the image side among the lens groups having negative refractive power included in the rear group is defined as the negative lens group n. A zoom lens according to any one of claims 1 to 7 .
2.50<βnRT<6.00 (6)
however,
βnRT: Synthetic lateral magnification at the telephoto end from the negative lens group n to the lens group R 前記負レンズ群ｎが、光軸方向へ移動させることで近接被写体に合焦可能なフォーカス群である請求項８に記載のズームレンズ。 9. The zoom lens according to claim 8 , wherein the negative lens group n is a focus group capable of focusing on a close subject by moving in the optical axis direction. 前記レンズ群Ｇｐよりも像側に絞りを有する請求項２に記載のズームレンズ。 3. A zoom lens according to claim 2, having an aperture on the image side of said lens group Gp. 前記第１レンズ群は負の屈折力を有するレンズＬ１ｎを有し、以下の条件式を満足する請求項２に記載のズームレンズ。
１．７９ ＜ ＮｄＬ１ｎ ＜ １．９２ ・・・（７）
但し、
ＮｄＬ１ｎ：前記レンズＬ１ｎのｄ線における屈折率 3. The zoom lens according to claim 2, wherein the first lens group has a lens L1n having negative refractive power and satisfies the following conditional expression.
1.79 < NdL1n < 1.92 (7)
however,
NdL1n: Refractive index for the d-line of the lens L1n 前記後群は、正の屈折力を有するレンズＬｒｐを少なくとも１枚有し、以下の条件式を満足する請求項１に記載のズームレンズ。
０．０１０ ＜ ΔＰｇＦＬｒｐ ＜ ０．０７０ ・・・（８）
但し、
ΔＰｇＦＬｒｐ：前記後群に含まれる前記レンズＬｒｐの中で、最も異常分散性が大きなレンズの異常分散性、ここで異常分散性とはＣ７（部分分散比：０．５３９３、νｄ：６０．４９）及びＦ２（部分分散比：０．５８２９、νｄ：３６．３０）の部分分散比とνｄの座標を通る直線を基準線としたときの、部分分散比の基準線からの偏差のことである 2. A zoom lens according to claim 1, wherein said rear group has at least one lens Lrp having positive refractive power and satisfies the following conditional expression.
0.010<ΔPgFLrp<0.070 (8)
however,
ΔPgFLrp: the anomalous dispersion of the lens having the largest anomalous dispersion among the lenses Lrp included in the rear group, where the anomalous dispersion is C7 (partial dispersion ratio: 0.5393, νd: 60.49 ) and F2 (partial dispersion ratio: 0.5829, νd: 36.30), when a straight line passing through the partial dispersion ratio and the coordinate of νd is taken as the reference line, the deviation of the partial dispersion ratio from the reference line 以下の条件式を満足する請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．８０ ＜ ｆ１／ｆｗ ＜ ３．００ ・・・（９）
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｗ：当該ズームレンズの広角端における焦点距離 13. The zoom lens according to any one of claims 1 to 12, which satisfies the following conditional expression.
0.80<f1/fw<3.00 (9)
however,
f1: focal length of the first lens group fw: focal length at the wide-angle end of the zoom lens 前記後群は、負の屈折力を有するレンズＬｎｒを少なくとも１枚有し、以下の条件式を満足する請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載のズームレンズ。
１．８３ ＜ ＮｄＬｎｒ ＜ ２．２０ ・・・（１０）
但し、
ＮｄＬｎｒ：前記レンズＬｎｒのｄ線における屈折率 14. The zoom lens according to any one of claims 1 to 13 , wherein the rear group has at least one lens Lnr having negative refractive power and satisfies the following conditional expression.
1.83<NdLnr<2.20 (10)
however,
NdLnr: Refractive index for the d-line of the lens Lnr 以下の条件式を満足する請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載のズームレンズ。
０．８０ ＜ ＢＦｗ／（ｆｗ×ｔａｎωｗ） ＜ ４．５０ ・・・・・（１１）
但し、
ＢＦｗ：当該ズームレンズの最も像側のレンズ面から像面までの広角端における空気換算長
ｆｗ：広角端における当該ズームレンズの焦点距離
ωｗ：広角端無限合焦時における当該ズームレンズの最軸外主光線の半画角 15. The zoom lens according to any one of claims 1 to 14, which satisfies the following conditional expression.
0.80<BFw/(fw×tanωw)<4.50 (11)
however,
BFw: Air conversion length at the wide-angle end from the lens surface closest to the image side of the zoom lens to the image plane fw: Focal length of the zoom lens at the wide-angle end ωw: Off-axis of the zoom lens when in focus at the wide-angle end Half angle of view of chief ray 以下の条件式を満足する請求項１に記載のズームレンズ。
０．４０ ＜ Ｌｔ／ｆｔ ＜ ０．７５ ・・・（１２）
但し、
Ｌｔ：望遠端における当該ズームレンズの最も物体側のレンズ面から像面までの距離 2. A zoom lens according to claim 1, which satisfies the following conditional expression.
0.40<Lt/ft<0.75 (12)
however,
Lt: Distance from the lens surface closest to the object side of the zoom lens to the image plane at the telephoto end 請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載のズームレンズと、当該ズームレンズの像側に当該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えたことを特徴とする撮像装置。 A zoom lens comprising: the zoom lens according to any one of claims 1 to 16 ; and an imaging device that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal on the image side of the zoom lens. An imaging device characterized by:
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