JP7204865B2 - Multi-blade blower and air conditioner - Google Patents

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Description

本発明は、羽根車を備えた多翼送風機、及び当該多翼送風機を備えた空気調和装置に関するものである。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a multi-blade fan provided with an impeller and an air conditioner provided with the multi-blade fan.

従来、多翼送風機は、渦巻き形状のスクロールケーシングと、スクロールケーシングの内部に収納され、軸心周りに回転する羽根車とを有する（例えば、特許文献１参照）。特許文献１の多翼送風機を構成する羽根車は、円板状の主板と、円環状の側板と、放射状に配置された羽根とを有している。この羽根車を構成する羽根は、主羽根と中間羽根とを交互に配置し、主羽根及び中間羽根の各内径が主板から側板に向かうにつれて大きくなるように構成されている。また、この羽根車を構成する羽根は、羽根の出口角が１００°以上のシロッコ翼（前向羽根）であり、羽根の内周側にターボ翼（後向羽根）のインデューサ部を備え、主板側での主羽根の羽根内径と羽根外径との比が０．７以下となるように構成されている。 Conventionally, a multi-blade fan has a spiral-shaped scroll casing and an impeller that is housed inside the scroll casing and rotates around its axis (see, for example, Patent Document 1). An impeller that constitutes the multi-blade blower of Patent Document 1 has a disk-shaped main plate, an annular side plate, and radially arranged blades. The blades that make up this impeller are configured such that main blades and intermediate blades are alternately arranged, and the inner diameters of the main blades and the intermediate blades increase from the main plate toward the side plate. In addition, the blades constituting this impeller are sirocco blades (forward blades) having an exit angle of 100 ° or more, and an inducer portion of a turbo blade (backward blade) is provided on the inner peripheral side of the blade, The ratio of the blade inner diameter to the blade outer diameter of the main blade on the main plate side is configured to be 0.7 or less.

特開２０００－２４０５９０号公報JP-A-2000-240590

しかしながら、特許文献１の多翼送風機は、羽根の外周側のシロッコ翼と、内周側のターボ翼との割合が中間羽根では同じ程度であり、中間羽根において充分な圧力回復が期待できない。また、特許文献１の多翼送風機は、羽根車を構成する羽根の側板側がシロッコ翼となっているため、側板側の羽根においては充分な圧力回復が期待できない。 However, in the multi-blade blower of Patent Document 1, the ratio of the sirocco blades on the outer peripheral side of the blades and the turbo blades on the inner peripheral side of the blades is about the same in the intermediate blades, and sufficient pressure recovery cannot be expected in the intermediate blades. Further, in the multi-blade blower of Patent Document 1, since the side plate side of the blades constituting the impeller is a sirocco blade, sufficient pressure recovery cannot be expected in the blades on the side plate side.

本発明は、上述のような課題を解決するためのものであり、圧力回復を向上できる多翼送風機、及び当該多翼送風機を備えた空気調和装置を提供することを目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the problems described above, and to provide a multi-blade fan capable of improving pressure recovery, and an air conditioner equipped with the multi-blade fan.

本発明に係る多翼送風機は、羽根車であって、回転駆動される主板と、主板と対向して配置される環状の側板と、一端が主板と接続され、他端が側板と接続されており、主板の仮想の回転軸を中心とする周方向に配列した複数の羽根と、を有する羽根車と、渦巻形状に形成された周壁と、主板と複数の羽根とによって形成される空間に連通する吸込口を形成するベルマウスを有する側壁と、を有し、羽根車を収納するスクロールケーシングと、を備え、複数の羽根のそれぞれは、回転軸を中心とする径方向において回転軸側に位置する内周端と、径方向において内周端よりも外周側に位置する外周端と、外周端を含み出口角が９０度よりも大きい角度に形成された前向羽根を構成するシロッコ翼部と、内周端を含み後向羽根を構成するターボ翼部と、を有し、羽根は、主板側から側板側に向かって翼長が小さくなるように形成されており、径方向におけるターボ翼部の割合が、シロッコ翼部の割合よりも大きく形成されており、複数の羽根のそれぞれの外周端により構成される羽根外径が、ベルマウスの内径よりも大きく形成されており、径方向において、ベルマウスの内径よりも外周側にある複数の羽根の部分では、径方向におけるターボ翼部の割合が、シロッコ翼部の割合よりも大きく形成されたものである。 A multi-blade blower according to the present invention is an impeller comprising a main plate that is rotationally driven, an annular side plate that is arranged to face the main plate, one end of which is connected to the main plate, and the other end of which is connected to the side plate. and communicates with a space formed by an impeller having a plurality of blades arranged in a circumferential direction around a virtual rotation axis of the main plate, a peripheral wall formed in a spiral shape, and the main plate and the plurality of blades. a side wall having a bell mouth forming a suction port, and a scroll casing housing the impeller, wherein each of the plurality of blades is positioned on the rotating shaft side in a radial direction about the rotating shaft an inner peripheral end, an outer peripheral end located on the outer peripheral side of the inner peripheral end in the radial direction, and a sirocco blade portion constituting a forward blade formed at an exit angle larger than 90 degrees including the outer peripheral end , and a turbo blade portion that includes an inner peripheral end and constitutes a trailing blade, and the blade is formed so that the blade length decreases from the main plate side to the side plate side, and the turbo blade portion in the radial direction is formed to be larger than the ratio of the sirocco wing portions, and the outer diameter of the blades formed by the outer peripheral ends of the plurality of blades is formed to be larger than the inner diameter of the bell mouth, and in the radial direction, In the plurality of blade portions located on the outer peripheral side of the inner diameter of the bellmouth, the ratio of the turbo blade portion in the radial direction is larger than the ratio of the sirocco blade portion.

本発明に係る空気調和装置は、上記構成の多翼送風機を備えたものである。 An air conditioner according to the present invention includes the multi-blade blower having the above configuration.

本発明によれば、羽根車の第１領域及び第２領域において、径方向におけるターボ翼部の割合が、シロッコ翼部の割合よりも大きいものである。羽根車及び多翼送風機は、主板と側板との間のいずれの領域においても、ターボ翼部の割合が高く、羽根によって充分な圧力回復を行うことができ、当該構成を備えない多翼送風機及び空気調和装置と比較して圧力回復を向上させることができる。 According to the present invention, in the first region and the second region of the impeller, the proportion of the turbo blades in the radial direction is greater than the proportion of the sirocco blades. Impellers and multi-blade fans have a high ratio of turbo blades in any region between the main plate and the side plate, and the blades can perform sufficient pressure recovery. Pressure recovery can be improved compared to air conditioners.

実施の形態１に係る多翼送風機を模式的に示す斜視図である。1 is a perspective view schematically showing a multi-blade fan according to Embodiment 1; FIG. 実施の形態１に係る多翼送風機を回転軸と平行に見た構成を模式的に示す外観図である。FIG. 2 is an external view schematically showing the configuration of the multi-blade blower according to Embodiment 1 viewed parallel to the rotation axis; 図２の多翼送風機のＡ－Ａ線断面を模式的に示した断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing the AA cross section of the multi-blade blower of FIG. 2; 実施の形態１に係る多翼送風機を構成する羽根車の斜視図である。2 is a perspective view of an impeller that constitutes the multi-blade fan according to Embodiment 1. FIG. 図４の羽根車の側面図である。Figure 5 is a side view of the impeller of Figure 4; 図５の羽根車のＣ－Ｃ線断面における羽根を表す模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram showing blades in a CC line cross section of the impeller of FIG. 5; 図５の羽根車のＤ－Ｄ線断面における羽根を示す模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram showing blades in a DD cross section of the impeller of FIG. 5; 図２の多翼送風機のＡ－Ａ線断面において羽根車とベルマウスとの関係を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing the relationship between the impeller and the bellmouth in the AA line cross section of the multi-blade blower of FIG. 2; 図８の羽根車の第２断面において、回転軸と平行に見たときの羽根とベルマウスとの関係を示す模式図であるFIG. 9 is a schematic diagram showing the relationship between the blades and the bellmouth when viewed parallel to the rotation axis in the second cross section of the impeller of FIG. 8 ; 図２の多翼送風機のＡ－Ａ線断面において羽根車とベルマウスとの関係を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing the relationship between the impeller and the bellmouth in the AA line cross section of the multi-blade blower of FIG. 2; 図１０の羽根車において、回転軸と平行に見たときの羽根とベルマウスとの関係を示す模式図である。FIG. 11 is a schematic diagram showing the relationship between the blades and the bellmouth in the impeller of FIG. 10 when viewed parallel to the rotation axis. 実施の形態１に係る多翼送風機において羽根車とモータとの関係を説明する概念図である。FIG. 2 is a conceptual diagram illustrating the relationship between an impeller and a motor in the multi-blade blower according to Embodiment 1; 図１２に示す多翼送風機の第１の変形例である多翼送風機の概念図である。FIG. 13 is a conceptual diagram of a multi-blade fan that is a first modification of the multi-blade fan shown in FIG. 12; 図１２に示す多翼送風機の第２の変形例である多翼送風機の概念図である。FIG. 13 is a conceptual diagram of a multi-blade fan that is a second modification of the multi-blade fan shown in FIG. 12; 実施の形態２に係る多翼送風機を模式的に示す断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view schematically showing a multi-blade blower according to Embodiment 2; 比較例である多翼送風機を模式的に示す断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing a multi-blade fan as a comparative example; 実施の形態２に係る多翼送風機の作用を模式的に示す断面図である。FIG. 10 is a cross-sectional view schematically showing the action of the multi-blade blower according to Embodiment 2; 図１５に示す多翼送風機の第１の変形例である多翼送風機の断面図である。FIG. 16 is a cross-sectional view of a multi-blade fan that is a first modification of the multi-blade fan shown in FIG. 15; 図１５に示す多翼送風機の第２の変形例である多翼送風機の断面図である。FIG. 16 is a cross-sectional view of a multi-blade fan that is a second modification of the multi-blade fan shown in FIG. 15; 実施の形態３に係る多翼送風機のベルマウスと羽根との関係を示す模式図である。FIG. 10 is a schematic diagram showing the relationship between the bell mouth and blades of the multi-blade fan according to Embodiment 3; 実施の形態３に係る多翼送風機の変形例のベルマウスと羽根との関係を示す模式図である。FIG. 11 is a schematic diagram showing the relationship between a bell mouth and blades of a modification of the multi-blade fan according to Embodiment 3; 実施の形態４に係る多翼送風機を模式的に示す断面図である。FIG. 11 is a cross-sectional view schematically showing a multi-blade fan according to Embodiment 4; 図２２の羽根車において、回転軸と平行に見たときの羽根の模式図である。FIG. 23 is a schematic diagram of the blades of the impeller of FIG. 22 when viewed parallel to the rotation axis; 図２２の羽根車のＤ－Ｄ線断面における羽根を示す模式図である。FIG. 23 is a schematic diagram showing blades in a DD cross section of the impeller of FIG. 22; 実施の形態５に係る空気調和装置の斜視図である。FIG. 11 is a perspective view of an air conditioner according to Embodiment 5; 実施の形態５に係る空気調和装置の内部構成を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing the internal configuration of an air conditioner according to Embodiment 5;

以下、実施の形態に係る羽根車、多翼送風機、及び空気調和装置について図面等を参照しながら説明する。なお、図１を含む以下の図面では、各構成部材の相対的な寸法の関係及び形状等が実際のものとは異なる場合がある。また、以下の図面において、同一の符号を付したものは、同一又はこれに相当するものであり、このことは明細書の全文において共通することとする。また、理解を容易にするために方向を表す用語（例えば「上」、「下」、「右」、「左」、「前」、「後」など）を適宜用いるが、それらの表記は、説明の便宜上、そのように記載しているだけであって、装置あるいは部品の配置及び向きを限定するものではない。 Hereinafter, impellers, multi-blade fans, and air conditioners according to embodiments will be described with reference to the drawings and the like. In the following drawings including FIG. 1, the relative dimensional relationship and shape of each constituent member may differ from the actual ones. Moreover, in the following drawings, the same reference numerals denote the same or corresponding parts, and this applies throughout the specification. In order to facilitate understanding, terms representing directions (eg, "up", "down", "right", "left", "front", "back", etc.) are used as appropriate. For convenience of explanation only, such description is not intended to limit the arrangement and orientation of devices or components.

実施の形態１．
［多翼送風機１００］
図１は、実施の形態１に係る多翼送風機１００を模式的に示す斜視図である。図２は、実施の形態１に係る多翼送風機１００を回転軸ＲＳと平行に見た構成を模式的に示す外観図である。図３は、図２の多翼送風機１００のＡ－Ａ線断面を模式的に示した断面図である。図１～図３を用いて、多翼送風機１００の基本的な構造について説明する。なお、図１～図３は、多翼送風機１００の全体構造を模式的に示したものであり、特に多翼送風機１００において特徴のある羽根１２の構成については、他の図を用いて詳細に説明する。多翼送風機１００は、羽根車１０の仮想の回転軸ＲＳの軸方向において、両端側から空気が吸い込まれる両吸込型の遠心送風機である。多翼送風機１００は、多翼遠心型の送風機であり、気流を発生させる羽根車１０と、羽根車１０を内部に収納するスクロールケーシング４０とを有する。 Embodiment 1.
[Multi-blade blower 100]
FIG. 1 is a perspective view schematically showing multi-blade fan 100 according to Embodiment 1. FIG. FIG. 2 is an external view schematically showing the configuration of the multi-blade fan 100 according to Embodiment 1 viewed parallel to the rotation axis RS. FIG. 3 is a cross-sectional view schematically showing the AA cross section of the multi-blade fan 100 of FIG. A basic structure of the multi-blade fan 100 will be described with reference to FIGS. 1 to 3. FIG. 1 to 3 schematically show the overall structure of the multi-blade fan 100. In particular, the configuration of the blades 12, which is characteristic of the multi-blade fan 100, will be described in detail with reference to other drawings. explain. The multi-blade fan 100 is a double suction centrifugal fan in which air is sucked from both ends in the axial direction of the virtual rotation axis RS of the impeller 10 . A multi-blade fan 100 is a multi-blade centrifugal fan, and has an impeller 10 that generates airflow and a scroll casing 40 that accommodates the impeller 10 therein.

（スクロールケーシング４０）
スクロールケーシング４０は、多翼送風機１００用の羽根車１０を内部に収納し、羽根車１０から吹き出された空気を整流する。スクロールケーシング４０は、スクロール部４１と、吐出部４２と、を有する。 (Scroll casing 40)
The scroll casing 40 accommodates the impeller 10 for the multi-blade blower 100 inside and rectifies the air blown out from the impeller 10 . The scroll casing 40 has a scroll portion 41 and a discharge portion 42 .

（スクロール部４１）
スクロール部４１は、羽根車１０が発生させた気流の動圧を静圧に変換する風路を形成する。スクロール部４１は、羽根車１０を構成する軸部１１ｂの回転軸ＲＳの軸方向から羽根車１０を覆い、空気を取り込む吸込口４５が形成された側壁４４ａと、羽根車１０を軸部１１ｂの回転軸ＲＳの径方向から羽根車１０を囲む周壁４４ｃと、を有する。また、スクロール部４１は、吐出部４２と周壁４４ｃの巻始部４１ａとの間に位置して曲面を構成し、羽根車１０が発生させた気流を、スクロール部４１を介して吐出口４２ａに導く舌部４３を有する。なお、回転軸ＲＳの径方向とは、回転軸ＲＳの軸方向に対して垂直な方向である。周壁４４ｃ及び側壁４４ａにより構成されるスクロール部４１の内部空間は、羽根車１０から吹き出された空気が周壁４４ｃに沿って流れる空間となっている。 (Scroll part 41)
The scroll portion 41 forms an air passage that converts the dynamic pressure of the airflow generated by the impeller 10 into static pressure. The scroll portion 41 covers the impeller 10 from the axial direction of the rotation axis RS of the shaft portion 11b constituting the impeller 10, and includes a side wall 44a formed with a suction port 45 for taking in air, and and a peripheral wall 44c surrounding the impeller 10 from the radial direction of the rotation shaft RS. The scroll portion 41 is positioned between the discharge portion 42 and the winding start portion 41a of the peripheral wall 44c to form a curved surface. It has a guiding tongue 43 . The radial direction of the rotating shaft RS is a direction perpendicular to the axial direction of the rotating shaft RS. The internal space of the scroll portion 41 defined by the peripheral wall 44c and the side walls 44a is a space in which the air blown out from the impeller 10 flows along the peripheral wall 44c.

（側壁４４ａ）
側壁４４ａは、羽根車１０の回転軸ＲＳの軸方向において、羽根車１０の両側に配置されている。スクロールケーシング４０の側壁４４ａには、羽根車１０とスクロールケーシング４０の外部との間を空気が流通できるように、吸込口４５が形成されている。吸込口４５は円形状に形成され、羽根車１０は、吸込口４５の中心と羽根車１０の軸部１１ｂの中心とがほぼ一致するように配置される。なお、吸込口４５の形状は、円形状に限定されるものではなく、例えば楕円形状等、他の形状であってもよい。多翼送風機１００のスクロールケーシング４０は、軸部１１ｂの回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１の両側に、吸込口４５が形成された側壁４４ａを有する両吸込タイプのケーシングである。多翼送風機１００は、スクロールケーシング４０において側壁４４ａを２つ有する。２つの側壁４４ａは、周壁４４ｃを介してそれぞれ対向するように形成されている。より詳細には、スクロールケーシング４０は、図３に示すように、側壁４４ａとして、第１側壁４４ａ１と、第２側壁４４ａ２とを有する。第１側壁４４ａ１は、後述する第１側板１３ａが配置された側の主板１１の板面に対向する第１吸込口４５ａを形成している。第２側壁４４ａ２は、後述する第２側板１３ｂが配置された側の主板１１の板面に対向する第２吸込口４５ｂを形成している。なお、上述した吸込口４５は、第１吸込口４５ａ及び第２吸込口４５ｂの総称である。 (Sidewall 44a)
The side walls 44 a are arranged on both sides of the impeller 10 in the axial direction of the rotation axis RS of the impeller 10 . A side wall 44 a of the scroll casing 40 is formed with a suction port 45 so that air can flow between the impeller 10 and the outside of the scroll casing 40 . The suction port 45 is formed in a circular shape, and the impeller 10 is arranged so that the center of the suction port 45 and the center of the shaft portion 11b of the impeller 10 are substantially aligned. In addition, the shape of the suction port 45 is not limited to a circular shape, and may be other shapes such as an elliptical shape. The scroll casing 40 of the multi-blade blower 100 is a double suction type casing having side walls 44a formed with suction ports 45 on both sides of the main plate 11 in the axial direction of the rotation axis RS of the shaft portion 11b. Multi-blade blower 100 has two side walls 44 a in scroll casing 40 . The two side walls 44a are formed to face each other via the peripheral wall 44c. More specifically, as shown in FIG. 3, the scroll casing 40 has a first side wall 44a1 and a second side wall 44a2 as side walls 44a. The first side wall 44a1 forms a first suction port 45a facing the plate surface of the main plate 11 on the side where the first side plate 13a, which will be described later, is arranged. The second side wall 44a2 forms a second suction port 45b facing the plate surface of the main plate 11 on the side where the second side plate 13b, which will be described later, is arranged. The suction port 45 described above is a general term for the first suction port 45a and the second suction port 45b.

側壁４４ａに設けられた吸込口４５は、ベルマウス４６によって形成されている。すなわち、ベルマウス４６は、主板１１と複数の羽根１２とによって形成される空間に連通する吸込口４５を形成する。ベルマウス４６は、羽根車１０に吸入される気体を整流して羽根車１０の吸込口１０ｅに流入させる。ベルマウス４６は、スクロールケーシング４０の外部から内部に向けて開口径が次第に小さくなるように形成されている。側壁４４ａの当該構成により、吸込口４５近傍の空気はベルマウス４６に沿って滑らかに流動し、また、吸込口４５から羽根車１０に効率よく流入する。 A suction port 45 provided in the side wall 44 a is formed by a bell mouth 46 . That is, the bell mouth 46 forms the suction port 45 communicating with the space formed by the main plate 11 and the plurality of blades 12 . The bellmouth 46 rectifies the gas sucked into the impeller 10 and causes it to flow into the suction port 10e of the impeller 10 . The bell mouth 46 is formed such that the diameter of the opening gradually decreases from the outside to the inside of the scroll casing 40 . Due to this configuration of the side wall 44 a , air in the vicinity of the suction port 45 smoothly flows along the bell mouth 46 and efficiently flows into the impeller 10 from the suction port 45 .

（周壁４４ｃ）
周壁４４ｃは、羽根車１０が発生させた気流を、湾曲する壁面に沿わせて吐出口４２ａに導く。周壁４４ｃは、互いに対向する側壁４４ａの間に設けられた壁であり、羽根車１０の回転方向Ｒにおいて湾曲面を構成する。周壁４４ｃは、例えば、羽根車１０の回転軸ＲＳの軸方向と平行に配置されて羽根車１０を覆う。なお、周壁４４ｃは、羽根車１０の回転軸ＲＳの軸方向に対して傾斜した形態であってもよく、回転軸ＲＳの軸方向と平行に配置される形態に限定されるものではない。周壁４４ｃは、軸部１１ｂの径方向から羽根車１０を覆い、後述する複数の羽根１２と対向する内周面を構成する。周壁４４ｃは、羽根車１０の羽根１２の空気の吹き出し側と対向する。周壁４４ｃは、図２に示すように、舌部４３との境界に位置する巻始部４１ａから羽根車１０の回転方向Ｒに沿って舌部４３から離れた側の吐出部４２とスクロール部４１との境界に位置する巻終部４１ｂまで設けられている。巻始部４１ａは、湾曲面を構成する周壁４４ｃにおいて、羽根車１０の回転により発生する気流の上流側の端部であり、巻終部４１ｂは、羽根車１０の回転により発生する気流の下流側の端部である。 (Surrounding wall 44c)
The peripheral wall 44c guides the airflow generated by the impeller 10 to the discharge port 42a along the curved wall surface. The peripheral wall 44 c is a wall provided between the side walls 44 a facing each other, and forms a curved surface in the rotation direction R of the impeller 10 . The peripheral wall 44c covers the impeller 10 by being arranged parallel to the axial direction of the rotation axis RS of the impeller 10, for example. Note that the peripheral wall 44c may be inclined with respect to the axial direction of the rotation shaft RS of the impeller 10, and is not limited to a configuration arranged parallel to the axial direction of the rotation shaft RS. The peripheral wall 44c forms an inner peripheral surface that covers the impeller 10 from the radial direction of the shaft portion 11b and faces a plurality of blades 12 described later. The peripheral wall 44 c faces the air blowing side of the blades 12 of the impeller 10 . As shown in FIG. 2 , the peripheral wall 44 c includes the discharge portion 42 and the scroll portion 41 on the side away from the tongue portion 43 along the rotation direction R of the impeller 10 from the winding start portion 41 a located at the boundary with the tongue portion 43 . It is provided up to the winding end portion 41b located at the boundary between and. The winding start portion 41a is an upstream end portion of the airflow generated by the rotation of the impeller 10 on the peripheral wall 44c forming the curved surface, and the winding end portion 41b is the downstream side of the airflow generated by the rotation of the impeller 10. side end.

周壁４４ｃは、渦巻形状に形成されている。渦巻形状としては、例えば、対数螺旋、アルキメデス螺旋、あるいは、インボリュート曲線等に基づく渦巻形状がある。周壁４４ｃの内周面は、渦巻形状の巻始めとなる巻始部４１ａから渦巻形状の巻終りとなる巻終部４１ｂまで羽根車１０の周方向に沿って滑らかに湾曲する湾曲面を構成する。このような構成により、羽根車１０から送り出された空気は、吐出部４２の方向へ羽根車１０と周壁４４ｃとの間隙を滑らかに流動する。このため、スクロールケーシング４０内では、舌部４３から吐出部４２へ向かって空気の静圧が効率よく上昇する。 The peripheral wall 44c is spirally formed. The spiral shape includes, for example, a logarithmic spiral, an Archimedean spiral, or a spiral shape based on an involute curve. The inner peripheral surface of the peripheral wall 44c forms a curved surface that smoothly curves along the circumferential direction of the impeller 10 from the winding start portion 41a that is the beginning of the spiral winding to the winding end portion 41b that is the end of the spiral winding. . With such a configuration, the air sent out from the impeller 10 smoothly flows in the direction of the discharge portion 42 through the gap between the impeller 10 and the peripheral wall 44c. Therefore, in the scroll casing 40 , the static pressure of air efficiently rises from the tongue portion 43 toward the discharge portion 42 .

（吐出部４２）
吐出部４２は、羽根車１０が発生させ、スクロール部４１を通過した気流が吐き出される吐出口４２ａを形成する。吐出部４２は、周壁４４ｃに沿って流動する空気の流れ方向に直交する断面が、矩形状となる中空の管で構成される。なお、吐出部４２の断面形状は、矩形に限定されるものではない。吐出部４２は、羽根車１０から送り出されて周壁４４ｃと羽根車１０との間隙を流動する空気を、スクロールケーシング４０の外部へ排出するように案内する流路を形成する。 (Discharging part 42)
The discharge part 42 forms a discharge port 42a through which the airflow generated by the impeller 10 and passed through the scroll part 41 is discharged. The discharge part 42 is composed of a hollow tube having a rectangular cross section perpendicular to the flow direction of the air flowing along the peripheral wall 44c. In addition, the cross-sectional shape of the discharge part 42 is not limited to a rectangle. The discharge portion 42 forms a flow path that guides the air sent out from the impeller 10 and flowing through the gap between the peripheral wall 44 c and the impeller 10 so as to be discharged to the outside of the scroll casing 40 .

吐出部４２は、図１に示すように、延設板４２ｂと、ディフューザ板４２ｃと、第１側板部４２ｄと、第２側板部４２ｅと等で構成される。延設板４２ｂは、周壁４４ｃの下流側の巻終部４１ｂに滑らかに連続して、周壁４４ｃと一体に形成される。ディフューザ板４２ｃは、スクロールケーシング４０の舌部４３と一体に形成されており、延設板４２ｂと対向する。ディフューザ板４２ｃは、吐出部４２内の空気の流れ方向に沿って流路の断面積が次第に拡大するように、延設板４２ｂと所定の角度を有して形成されている。第１側板部４２ｄは、スクロールケーシング４０の第１側壁４４ａ１と一体に形成されており、第２側板部４２ｅは、スクロールケーシング４０の反対側の第２側壁４４ａ２と一体に形成されている。そして、第１側板部４２ｄと第２側板部４２ｅとは、延設板４２ｂとディフューザ板４２ｃとの間に形成されている。このように、吐出部４２は、延設板４２ｂ、ディフューザ板４２ｃ、第１側板部４２ｄ及び第２側板部４２ｅにより、断面矩形状の流路が形成されている。 As shown in FIG. 1, the discharge portion 42 includes an extension plate 42b, a diffuser plate 42c, a first side plate portion 42d, a second side plate portion 42e, and the like. The extension plate 42b is formed integrally with the peripheral wall 44c so as to smoothly continue to the winding end portion 41b on the downstream side of the peripheral wall 44c. The diffuser plate 42c is formed integrally with the tongue portion 43 of the scroll casing 40 and faces the extension plate 42b. The diffuser plate 42c is formed at a predetermined angle with respect to the extended plate 42b so that the cross-sectional area of the flow path gradually expands along the direction of air flow in the discharge portion 42 . The first side plate portion 42d is formed integrally with the first side wall 44a1 of the scroll casing 40, and the second side plate portion 42e is formed integrally with the second side wall 44a2 of the scroll casing 40 on the opposite side. The first side plate portion 42d and the second side plate portion 42e are formed between the extension plate 42b and the diffuser plate 42c. In this way, in the discharge part 42, a channel having a rectangular cross section is formed by the extension plate 42b, the diffuser plate 42c, the first side plate portion 42d, and the second side plate portion 42e.

（舌部４３）
スクロールケーシング４０において、吐出部４２のディフューザ板４２ｃと、周壁４４ｃの巻始部４１ａとの間に舌部４３が形成されている。舌部４３は、所定の曲率半径で形成されており、周壁４４ｃは、舌部４３を介してディフューザ板４２ｃと滑らかに接続されている。舌部４３は、渦巻状流路の巻き終わりから巻き始めへの空気の流入を抑制する。舌部４３は、通風路の上流部に設けられ、羽根車１０の回転方向Ｒに向かう空気の流れと、通風路の下流部から吐出口４２ａに向かう吐出方向の空気の流れと、を分流させる役割を有する。また、吐出部４２に流入する空気流れは、スクロールケーシング４０を通過する間に静圧が上昇し、スクロールケーシング４０内よりも高圧となる。そのため、舌部４３は、このような圧力差を仕切る機能を有する。 (Tongue 43)
In the scroll casing 40, a tongue portion 43 is formed between the diffuser plate 42c of the discharge portion 42 and the winding start portion 41a of the peripheral wall 44c. The tongue portion 43 is formed with a predetermined radius of curvature, and the peripheral wall 44c is smoothly connected to the diffuser plate 42c via the tongue portion 43 . The tongue portion 43 suppresses the inflow of air from the winding end to the winding start of the spiral flow path. The tongue portion 43 is provided in the upstream portion of the ventilation passage, and divides the air flow in the rotation direction R of the impeller 10 and the air flow in the discharge direction from the downstream portion of the ventilation passage toward the discharge port 42a. have a role. Further, the static pressure of the air flowing into the discharge portion 42 increases while passing through the scroll casing 40 and becomes higher than that inside the scroll casing 40 . Therefore, the tongue portion 43 has a function of partitioning such a pressure difference.

（羽根車１０）
羽根車１０は、遠心式のファンである。羽根車１０は、モータ等（図示は省略）によって回転駆動され、回転で生じる遠心力により、径方向外方へ空気を強制的に送出させる。羽根車１０は、モータ等によって、矢印で示す回転方向Ｒに向かって回転する。羽根車１０は、図１～図３に示すように、円盤状の主板１１と、円環状の側板１３と、主板１１の周縁部において、主板１１の周方向に放射状に配置された数枚の羽根１２と、を有する。 (Impeller 10)
The impeller 10 is a centrifugal fan. The impeller 10 is rotationally driven by a motor or the like (not shown), and the centrifugal force generated by the rotation forces the air radially outward. The impeller 10 is rotated in a rotation direction R indicated by an arrow by a motor or the like. As shown in FIGS. 1 to 3, the impeller 10 includes a disc-shaped main plate 11, an annular side plate 13, and several radially arranged radially arranged side plates 13 in the peripheral portion of the main plate 11 in the circumferential direction of the main plate 11. a vane 12;

主板１１は板状であればよく、例えば多角形状等、円盤状以外の形状であってもよい。また、主板１１の厚さは、回転軸ＲＳを中心とする径方向において、図３に示すように、中心に向かって壁の厚さが厚くなるように形成されてもよく、回転軸ＲＳを中心とする径方向において一定の厚さに形成されてもよい。主板１１の中心部には、モータ（図示は省略）が接続される軸部１１ｂが設けられている。主板１１は、軸部１１ｂを介してモータによって回転駆動される。 The main plate 11 may have a plate shape, and may have a shape other than a disk shape, such as a polygonal shape. Further, the thickness of the main plate 11 may be formed so that the thickness of the wall increases toward the center in the radial direction about the rotation axis RS, as shown in FIG. It may be formed to have a constant thickness in the radial direction around the center. A shaft portion 11b to which a motor (not shown) is connected is provided at the center of the main plate 11 . The main plate 11 is rotationally driven by a motor via the shaft portion 11b.

複数の羽根１２は、一端が主板１１と接続され、他端が側板１３と接続されており、主板１１の仮想の回転軸ＲＳを中心とする周方向に配列している。複数の羽根１２のそれぞれは、主板１１と側板１３との間に配置されている。複数の羽根１２は、軸部１１ｂの回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１の両側に設けられている。各羽根１２は、主板１１の周縁部において、互いに一定の間隔をあけて配置されている。なお、各羽根１２の詳細な構成については後述する。 The plurality of blades 12 have one end connected to the main plate 11 and the other end connected to the side plate 13 , and are arranged in the circumferential direction around the virtual rotation axis RS of the main plate 11 . Each of the blades 12 is arranged between the main plate 11 and the side plate 13 . The plurality of blades 12 are provided on both sides of the main plate 11 in the axial direction of the rotation axis RS of the shaft portion 11b. Each blade 12 is arranged at a constant interval from each other in the peripheral portion of the main plate 11 . A detailed configuration of each blade 12 will be described later.

羽根車１０は、軸部１１ｂの回転軸ＲＳの軸方向において、複数の羽根１２の主板１１と反対側の端部に取り付けられた環状の側板１３を有している。側板１３は、羽根車１０において、主板１１と対向して配置される。側板１３は、複数の羽根１２を連結することで、各羽根１２の先端の位置関係を維持し、かつ、複数の羽根１２を補強している。 The impeller 10 has an annular side plate 13 attached to the ends of the plurality of blades 12 opposite to the main plate 11 in the axial direction of the rotation axis RS of the shaft portion 11b. The side plate 13 is arranged to face the main plate 11 in the impeller 10 . By connecting the plurality of blades 12 , the side plate 13 maintains the positional relationship of the tips of the blades 12 and reinforces the plurality of blades 12 .

羽根車１０は、図３に示すように、主板１１と、第１翼部１１２ａと、第２翼部１１２ｂとを有する。第１翼部１１２ａと第２翼部１１２ｂとは、複数の羽根１２と側板１３とによって構成されている。より詳細には、第１翼部１１２ａは、主板１１と対向して配置される環状の第１側板１３ａと、主板１１と第１側板１３ａとの間に配置されている複数の羽根１２とによって構成されている。第２翼部１１２ｂは、主板１１に対して第１側板１３ａが配置されている側とは反対側において主板１１と対向して配置される環状の第２側板１３ｂと、主板１１と第２側板１３ｂとの間に配置されている複数の羽根１２とによって構成されている。なお、側板１３は、第１側板１３ａ及び第２側板１３ｂの総称であり、羽根車１０は、回転軸ＲＳの軸方向において主板１１に対して一方の側に第１側板１３ａを有し、他方の側に第２側板１３ｂを有する。 The impeller 10, as shown in FIG. 3, has a main plate 11, a first blade portion 112a, and a second blade portion 112b. The first wing portion 112 a and the second wing portion 112 b are composed of a plurality of blades 12 and side plates 13 . More specifically, the first blade portion 112a is formed by an annular first side plate 13a arranged to face the main plate 11 and a plurality of blades 12 arranged between the main plate 11 and the first side plate 13a. It is configured. The second wing portion 112b includes an annular second side plate 13b arranged to face the main plate 11 on the side opposite to the side on which the first side plate 13a is arranged with respect to the main plate 11, and the main plate 11 and the second side plate. 13b and a plurality of blades 12 arranged between them. The side plate 13 is a general term for the first side plate 13a and the second side plate 13b, and the impeller 10 has the first side plate 13a on one side with respect to the main plate 11 in the axial direction of the rotation shaft RS, and the side plate 13a on the other side. side has a second side plate 13b.

第１翼部１１２ａは、主板１１の一方の板面側に配置されており、第２翼部１１２ｂは、主板１１の他方の板面側に配置されている。すなわち、複数の羽根１２は、回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１の両側に設けられており、第１翼部１１２ａと第２翼部１１２ｂとは、主板１１を介して背合わせに設けられている。なお、図３では、主板１１に対して左側に第１翼部１１２ａが配置されており、主板１１に対して右側に第２翼部１１２ｂが配置されている。しかし、第１翼部１１２ａと第２翼部１１２ｂとは、主板１１を介して背合わせに設けられていればよく、主板１１に対して右側に第１翼部１１２ａが配置され、主板１１に対して左側に第２翼部１１２ｂが配置されてもよい。なお、以下の説明では、特に説明のない限り、羽根１２を第１翼部１１２ａを構成する羽根１２と第２翼部１１２ｂを構成する羽根１２の総称として記載する。 The first wing portion 112 a is arranged on one plate surface side of the main plate 11 , and the second wing portion 112 b is arranged on the other plate surface side of the main plate 11 . That is, the plurality of blades 12 are provided on both sides of the main plate 11 in the axial direction of the rotating shaft RS, and the first blade portion 112a and the second blade portion 112b are provided back-to-back with the main plate 11 therebetween. ing. In addition, in FIG. 3 , the first wing portion 112 a is arranged on the left side of the main plate 11 , and the second wing portion 112 b is arranged on the right side of the main plate 11 . However, the first wing portion 112a and the second wing portion 112b need only be provided back-to-back with the main plate 11 interposed therebetween. On the other hand, the second wing portion 112b may be arranged on the left side. In the following description, unless otherwise specified, the blades 12 are collectively referred to as the blades 12 forming the first blade portion 112a and the blades 12 forming the second blade portion 112b.

羽根車１０は、主板１１に配置された複数の羽根１２により、筒形状に構成されている。そして、羽根車１０は、軸部１１ｂの回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１と反対側の側板１３側に、主板１１と複数の羽根１２とで囲まれた空間に気体を流入させるための吸込口１０ｅが形成されている。羽根車１０は、主板１１を構成する板面の両側にそれぞれ羽根１２及び側板１３が配置されており、主板１１を構成する板面の両側に吸込口１０ｅが形成されている。 The impeller 10 has a cylindrical shape with a plurality of blades 12 arranged on a main plate 11 . The impeller 10 is provided on the side plate 13 side opposite to the main plate 11 in the axial direction of the rotation axis RS of the shaft portion 11b. A suction port 10e is formed. The impeller 10 has blades 12 and side plates 13 arranged on both sides of a plate surface forming a main plate 11 , and suction ports 10 e are formed on both sides of the plate surface forming the main plate 11 .

羽根車１０は、モータ（図示は省略）が駆動することにより、回転軸ＲＳを中心に回転駆動される。羽根車１０が回転することで、多翼送風機１００の外部の気体が、スクロールケーシング４０に形成された吸込口４５と、羽根車１０の吸込口１０ｅとを通り、主板１１と複数の羽根１２とで囲まれる空間に吸込まれる。そして、羽根車１０が回転することで、主板１１と複数の羽根１２とで囲まれる空間に吸込まれた空気が、羽根１２と隣接する羽根１２との間の空間を通り、羽根車１０の径方向外方に送り出される。 The impeller 10 is driven to rotate around a rotation axis RS by being driven by a motor (not shown). As the impeller 10 rotates, the gas outside the multi-blade blower 100 passes through the suction port 45 formed in the scroll casing 40 and the suction port 10e of the impeller 10, and flows through the main plate 11 and the plurality of blades 12. is sucked into the space surrounded by As the impeller 10 rotates, the air sucked into the space surrounded by the main plate 11 and the plurality of blades 12 passes through the space between the blades 12 and the adjacent blades 12, and the diameter of the impeller 10 increases. direction outward.

［羽根１２の詳細な構成］
図４は、実施の形態１に係る多翼送風機１００を構成する羽根車１０の斜視図である。図５は、図４の羽根車１０の側面図である。図６は、図５の羽根車１０のＣ－Ｃ線断面における羽根１２を表す模式図である。図７は、図５の羽根車１０のＤ－Ｄ線断面における羽根１２を示す模式図である。なお、図５に示す羽根車１０の中間位置ＭＰは、第１翼部１１２ａを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間の位置を示している。そして、第１翼部１１２ａを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間位置ＭＰから主板１１までの領域を羽根車１０の第１領域である主板側羽根領域１２２ａとする。また、第１翼部１１２ａを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間位置ＭＰから側板１３側の端部までの領域を羽根車１０の第２領域である側板側羽根領域１２２ｂとする。すなわち、複数の羽根１２のそれぞれは、回転軸ＲＳの軸方向における中間位置ＭＰよりも主板１１側に位置する第１領域と、第１領域よりも側板１３側に位置する第２領域と、を有している。図５に示すＣ－Ｃ線断面は、図６に示すように、羽根車１０の主板１１側、すなわち、第１領域である主板側羽根領域１２２ａにおける、複数の羽根１２の断面である。この主板１１側の羽根１２の断面は、回転軸ＲＳに垂直な第１平面７１で羽根車１０の主板１１寄りの部分が切断された、羽根車１０の第１断面である。ここで、羽根車１０の主板１１寄りの部分とは、例えば、回転軸ＲＳの軸方向において主板側羽根領域１２２ａの中間位置よりも主板１１側の部分、又は、回転軸ＲＳの軸方向において羽根１２の主板１１側の端部が位置する部分である。図５に示すＤ－Ｄ線断面は、図７に示すように、羽根車１０の側板１３側、すなわち、第２領域である側板側羽根領域１２２ｂにおける、複数の羽根１２の断面である。この側板１３側の羽根１２の断面は、回転軸ＲＳに垂直な第２平面７２で羽根車１０の主板１１寄りの部分が切断された、羽根車１０の第２断面である。ここで、羽根車１０の側板１３寄りの部分とは、例えば、回転軸ＲＳの軸方向において側板側羽根領域１２２ｂの中間位置よりも側板１３側の部分、又は、回転軸ＲＳの軸方向において羽根１２の側板１３側の端部が位置する部分である。 [Detailed Configuration of Blade 12]
FIG. 4 is a perspective view of impeller 10 that constitutes multi-blade fan 100 according to the first embodiment. 5 is a side view of the impeller 10 of FIG. 4. FIG. FIG. 6 is a schematic diagram showing blades 12 in a CC line cross section of impeller 10 in FIG. FIG. 7 is a schematic diagram showing the blades 12 in the DD cross section of the impeller 10 in FIG. An intermediate position MP of the impeller 10 shown in FIG. 5 indicates an intermediate position in the axial direction of the rotating shaft RS among the plurality of blades 12 forming the first blade portion 112a. In the plurality of blades 12 forming the first blade portion 112a, the region from the intermediate position MP in the axial direction of the rotation shaft RS to the main plate 11 is defined as the main plate side blade region 122a, which is the first region of the impeller 10. Further, in the plurality of blades 12 constituting the first blade portion 112a, the region from the intermediate position MP in the axial direction of the rotating shaft RS to the end portion on the side plate 13 side is the side plate side blade region which is the second region of the impeller 10. 122b. That is, each of the plurality of blades 12 has a first region located closer to the main plate 11 than the intermediate position MP in the axial direction of the rotation shaft RS, and a second region located closer to the side plate 13 than the first region. have. The CC line cross section shown in FIG. 5 is the cross section of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side of the impeller 10, that is, in the main plate side blade region 122a, which is the first region, as shown in FIG. The cross section of the blades 12 on the main plate 11 side is the first cross section of the impeller 10 obtained by cutting the portion of the impeller 10 closer to the main plate 11 on the first plane 71 perpendicular to the rotation axis RS. Here, the portion of the impeller 10 closer to the main plate 11 is, for example, a portion closer to the main plate 11 than the intermediate position of the main plate-side blade region 122a in the axial direction of the rotation shaft RS, or a portion of the blade in the axial direction of the rotation shaft RS. This is the portion where the end of 12 on the side of the main plate 11 is located. The DD cross section shown in FIG. 5 is the cross section of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side of the impeller 10, that is, in the side plate side blade region 122b, which is the second region, as shown in FIG. A cross section of the blade 12 on the side plate 13 side is a second cross section of the impeller 10 obtained by cutting a portion of the impeller 10 near the main plate 11 along a second plane 72 perpendicular to the rotation axis RS. Here, the portion of the impeller 10 near the side plate 13 is, for example, a portion closer to the side plate 13 than the intermediate position of the side plate-side blade region 122b in the axial direction of the rotation shaft RS, or a portion of the blade in the axial direction of the rotation shaft RS. 12 is a portion where the end portion on the side plate 13 side of 12 is located.

第２翼部１１２ｂにおける羽根１２の構成は、第１翼部１１２ａの羽根１２の構成と同様である。すなわち、図５に示す羽根車１０の中間位置ＭＰは、第２翼部１１２ｂを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間の位置を示している。そして、第２翼部１１２ｂを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間位置ＭＰから主板１１までの領域を羽根車１０の第１領域である主板側羽根領域１２２ａとする。また、第２翼部１１２ｂを構成する複数の羽根１２において、回転軸ＲＳの軸方向における中間位置ＭＰから第２側板１３ｂ側の端部までの領域を羽根車１０の第２領域である側板側羽根領域１２２ｂとする。なお、上記説明では、第１翼部１１２ａの構成と第２翼部１１２ｂとの構成が同じであると説明したが、羽根車１０の構成は当該構成に限定されるものではなく、第１翼部１１２ａと、第２翼部１１２ｂとが異なる構成であってもよい。すなわち、以下に説明する羽根１２の構成は、第１翼部１１２ａと第２翼部１１２ｂとの両方が有してもよく、いずれか一方が有してもよい。以下、図４～図７を用いて羽根１２の詳細な構成について説明する。 The configuration of the blades 12 in the second blade portion 112b is the same as the configuration of the blades 12 in the first blade portion 112a. That is, the intermediate position MP of the impeller 10 shown in FIG. 5 indicates an intermediate position in the axial direction of the rotation shaft RS among the plurality of blades 12 that constitute the second blade portion 112b. In the plurality of blades 12 forming the second blade portion 112b, the region from the intermediate position MP in the axial direction of the rotating shaft RS to the main plate 11 is defined as the main plate side blade region 122a, which is the first region of the impeller 10. Further, in the plurality of blades 12 constituting the second blade portion 112b, the region from the intermediate position MP in the axial direction of the rotation shaft RS to the end portion on the side of the second side plate 13b is the side plate side which is the second region of the impeller 10. Let it be the blade region 122b. In the above description, the configuration of the first blade portion 112a and the configuration of the second blade portion 112b are the same, but the configuration of the impeller 10 is not limited to this configuration. The configuration of the portion 112a and the second wing portion 112b may be different. That is, both the first blade portion 112a and the second blade portion 112b may have the configuration of the blade 12 described below, or either one thereof may have the configuration. A detailed configuration of the blade 12 will be described below with reference to FIGS. 4 to 7. FIG.

図４～図７に示すように、複数の羽根１２は、複数の第１羽根１２Ａと、複数の第２羽根１２Ｂと、を有している。複数の羽根１２は、羽根車１０の周方向において、第１羽根１２Ａと、１又は複数の第２羽根１２Ｂとを交互に配置している。図４及び図６に示すように、羽根車１０は、第１羽根１２Ａと回転方向Ｒにおいて隣に配置された第１羽根１２Ａとの間に２枚の第２羽根１２Ｂが配置されている。ただし、第１羽根１２Ａと回転方向Ｒにおいて隣に配置された第１羽根１２Ａとの間に配置される第２羽根１２Ｂの数は２枚に限定されるものではなく、１枚又は３枚以上であってもよい。すなわち、複数の第１羽根１２Ａのうち周方向で互いに隣り合う２つの第１羽根１２Ａの間には、複数の第２羽根１２Ｂのうちの少なくとも１つの第２羽根１２Ｂが配置されている。 As shown in FIGS. 4 to 7, the plurality of blades 12 has a plurality of first blades 12A and a plurality of second blades 12B. In the plurality of blades 12, the first blades 12A and one or more second blades 12B are alternately arranged in the circumferential direction of the impeller 10. As shown in FIG. As shown in FIGS. 4 and 6, the impeller 10 has two second blades 12B arranged between the first blade 12A and the first blade 12A arranged next to it in the rotation direction R. As shown in FIGS. However, the number of the second blades 12B arranged between the first blade 12A and the first blade 12A arranged next to it in the rotation direction R is not limited to two, and is one or three or more. may be That is, at least one second blade 12B of the plurality of second blades 12B is arranged between two first blades 12A adjacent to each other in the circumferential direction among the plurality of first blades 12A.

第１羽根１２Ａは、図６に示すように、回転軸ＲＳに垂直な第１平面７１で切断された羽根車１０の第１断面において、回転軸ＲＳを中心とする径方向において回転軸ＲＳ側に位置する内周端１４Ａと、径方向において内周端１４Ａよりも外周側に位置する外周端１５Ａと、を有している。複数の第１羽根１２Ａのそれぞれにおいて、内周端１４Ａは、羽根車１０の回転方向Ｒにおいて外周端１５Ａよりも前方に配置されている。内周端１４Ａは、図４に示すように、第１羽根１２Ａの前縁１４Ａ１となり、外周端１５Ａは、第１羽根１２Ａの後縁１５Ａ１となる。図６に示すように、羽根車１０には、１４枚の第１羽根１２Ａが配置されているが、第１羽根１２Ａの枚数は１４枚に限定されるものではなく、１４枚より少なくてもよく、１４枚より多くてもよい。 As shown in FIG. 6, the first blade 12A is located on the side of the rotation axis RS in the radial direction centered on the rotation axis RS in the first cross section of the impeller 10 cut by the first plane 71 perpendicular to the rotation axis RS. and an outer peripheral end 15A located on the outer peripheral side of the inner peripheral end 14A in the radial direction. In each of the plurality of first blades 12A, the inner peripheral end 14A is arranged forward of the outer peripheral end 15A in the rotational direction R of the impeller 10 . As shown in FIG. 4, the inner peripheral end 14A becomes the leading edge 14A1 of the first blade 12A, and the outer peripheral end 15A becomes the trailing edge 15A1 of the first blade 12A. As shown in FIG. 6, 14 first blades 12A are arranged in the impeller 10, but the number of the first blades 12A is not limited to 14, and may be less than 14. Well, it can be more than 14 sheets.

第２羽根１２Ｂは、図６に示すように、回転軸ＲＳに垂直な第１平面７１で切断された羽根車１０の第１断面において、回転軸ＲＳを中心とする径方向において回転軸ＲＳ側に位置する内周端１４Ｂと、径方向において内周端１４Ｂよりも外周側に位置する外周端１５Ｂと、を有している。複数の第２羽根１２Ｂのそれぞれにおいて、内周端１４Ｂは、羽根車１０の回転方向Ｒにおいて外周端１５Ｂよりも前方に配置されている。内周端１４Ｂは、図４に示すように、第２羽根１２Ｂの前縁１４Ｂ１となり、外周端１５Ｂは第２羽根１２Ｂの後縁１５Ｂ１となる。図６に示すように、羽根車１０には、２８枚の第２羽根１２Ｂが配置されているが、第２羽根１２Ｂの枚数は２８枚に限定されるものではなく、２８枚より少なくてもよく、２８枚より多くてもよい。 As shown in FIG. 6, the second blade 12B is located on the side of the rotation axis RS in the radial direction centered on the rotation axis RS in the first cross section of the impeller 10 cut by the first plane 71 perpendicular to the rotation axis RS. and an outer peripheral end 15B located on the outer peripheral side of the inner peripheral end 14B in the radial direction. In each of the plurality of second blades 12B, the inner peripheral end 14B is arranged forward of the outer peripheral end 15B in the rotational direction R of the impeller 10 . As shown in FIG. 4, the inner peripheral end 14B becomes the front edge 14B1 of the second blade 12B, and the outer peripheral end 15B becomes the rear edge 15B1 of the second blade 12B. As shown in FIG. 6, 28 second blades 12B are arranged in the impeller 10, but the number of the second blades 12B is not limited to 28, and may be less than 28. Well, it can be more than 28 sheets.

次に、第１羽根１２Ａと第２羽根１２Ｂとの関係について説明する。図４及び図７に示すように、回転軸ＲＳに沿う方向において中間位置ＭＰよりも第１側板１３ａ及び第２側板１３ｂに近い部分では、第１羽根１２Ａの翼長は、第２羽根１２Ｂの翼長と等しくなっている。一方、図４及び図６に示すように、回転軸ＲＳに沿う方向において中間位置ＭＰよりも主板１１に近い部分では、第１羽根１２Ａの翼長は、第２羽根１２Ｂの翼長よりも長くなっており、かつ主板１１に近づくほど長くなっている。このように、本実施の形態では、第１羽根１２Ａの翼長は、回転軸ＲＳに沿う方向の少なくとも一部において、第２羽根１２Ｂの翼長よりも長くなっている。なお、ここで使用する翼長とは、羽根車１０の径方向における第１羽根１２Ａの長さ、及び、羽根車１０の径方向における第２羽根１２Ｂの長さである。 Next, the relationship between the first blade 12A and the second blade 12B will be described. As shown in FIGS. 4 and 7, in a portion closer to the first side plate 13a and the second side plate 13b than the intermediate position MP in the direction along the rotation axis RS, the blade length of the first blade 12A is the same as that of the second blade 12B. equal to the wing length. On the other hand, as shown in FIGS. 4 and 6, in the portion closer to the main plate 11 than the intermediate position MP in the direction along the rotation axis RS, the blade length of the first blade 12A is longer than the blade length of the second blade 12B. and is longer as it approaches the main plate 11. - 特許庁Thus, in this embodiment, the blade length of the first blade 12A is longer than the blade length of the second blade 12B in at least part of the direction along the rotation axis RS. The blade length used here is the length of the first blade 12A in the radial direction of the impeller 10 and the length of the second blade 12B in the radial direction of the impeller 10.

図５に示す中間位置ＭＰよりも主板１１寄りの第１断面において、図６に示すように、回転軸ＲＳを中心とした複数の第１羽根１２Ａの内周端１４Ａを通る円Ｃ１の直径、すなわち第１羽根１２Ａの内径を、内径ＩＤ１とする。回転軸ＲＳを中心とした複数の第１羽根１２Ａの外周端１５Ａを通る円Ｃ３の直径、すなわち第１羽根１２Ａの外径を、外径ＯＤ１とする。外径ＯＤ１と内径ＩＤ１との差の２分の１は、第１断面での第１羽根１２Ａの翼長Ｌ１ａとなる（翼長Ｌ１ａ＝（外径ＯＤ１－内径ＩＤ１）／２）。ここで、第１羽根１２Ａの内径と、第１羽根１２Ａの外径との比は０．７以下である。すなわち、複数の第１羽根１２Ａは、複数の第１羽根１２Ａのそれぞれの内周端１４Ａにより構成される内径ＩＤ１と、複数の第１羽根１２Ａのそれぞれの外周端１５Ａにより構成される外径ＯＤ１との比が０．７以下である。なお、一般的な多翼送風機では、回転軸に垂直な断面における羽根の翼長は、回転軸方向での羽根の幅寸法よりも短くなっている。本実施の形態においても、第１羽根１２Ａの最大翼長、すなわち第１羽根１２Ａの主板１１寄り端部での翼長は、第１羽根１２Ａの回転軸方向の幅寸法Ｗ（図５参照）よりも短くなっている。 In the first cross section closer to the main plate 11 than the intermediate position MP shown in FIG. 5, as shown in FIG. That is, let the inner diameter of the 1st blade|wing 12A be ID1. The diameter of a circle C3 passing through the outer peripheral ends 15A of the plurality of first blades 12A around the rotation axis RS, ie, the outer diameter of the first blades 12A, is defined as an outer diameter OD1. Half of the difference between the outer diameter OD1 and the inner diameter ID1 is the blade length L1a of the first blade 12A in the first section (blade length L1a=(outer diameter OD1−inner diameter ID1)/2). Here, the ratio of the inner diameter of the first blade 12A to the outer diameter of the first blade 12A is 0.7 or less. That is, the plurality of first blades 12A has an inner diameter ID1 formed by the inner peripheral end 14A of each of the plurality of first blades 12A and an outer diameter OD1 formed by the outer peripheral end 15A of each of the plurality of first blades 12A. is 0.7 or less. In addition, in a general multi-blade fan, the blade length of the blade in the cross section perpendicular to the rotation shaft is shorter than the width dimension of the blade in the direction of the rotation shaft. Also in the present embodiment, the maximum blade length of the first blade 12A, that is, the blade length at the end portion of the first blade 12A near the main plate 11 is the width dimension W (see FIG. 5) of the first blade 12A in the direction of the rotation axis. is shorter than

また、第１断面において、回転軸ＲＳを中心とした複数の第２羽根１２Ｂの内周端１４Ｂを通る円Ｃ２の直径、すなわち第２羽根１２Ｂの内径を、内径ＩＤ１よりも大きい内径ＩＤ２とする（内径ＩＤ２＞内径ＩＤ１）。回転軸ＲＳを中心とした複数の第２羽根１２Ｂの外周端１５Ｂを通る円Ｃ３の直径、すなわち第２羽根１２Ｂの外径を、外径ＯＤ１と等しい外径ＯＤ２とする（外径ＯＤ２＝外径ＯＤ１）。外径ＯＤ２と内径ＩＤ２との差の２分の１は、第１断面での第２羽根１２Ｂの翼長Ｌ２ａとなる（翼長Ｌ２ａ＝（外径ＯＤ２－内径ＩＤ２）／２）。第１断面での第２羽根１２Ｂの翼長Ｌ２ａは、同断面での第１羽根１２Ａの翼長Ｌ１ａよりも短い（翼長Ｌ２ａ＜翼長Ｌ１ａ）。ここで、第２羽根１２Ｂの内径と、第２羽根１２Ｂの外径との比は０．７以下である。すなわち、複数の第２羽根１２Ｂは、複数の第２羽根１２Ｂのそれぞれの内周端１４Ｂにより構成される内径ＩＤ２と、複数の第２羽根１２Ｂのそれぞれの外周端１５Ｂにより構成される外径ＯＤ２との比が０．７以下である。 Further, in the first cross section, the diameter of a circle C2 passing through the inner peripheral ends 14B of the plurality of second blades 12B centered on the rotation axis RS, that is, the inner diameter of the second blades 12B is set to an inner diameter ID2 larger than the inner diameter ID1. (inner diameter ID2>inner diameter ID1). Let the diameter of a circle C3 passing through the outer peripheral ends 15B of the plurality of second blades 12B around the rotation axis RS, that is, the outer diameter of the second blades 12B be an outer diameter OD2 equal to the outer diameter OD1 (outer diameter OD2=outer diameter OD1). Half of the difference between the outer diameter OD2 and the inner diameter ID2 is the blade length L2a of the second blade 12B in the first section (blade length L2a=(outer diameter OD2−inner diameter ID2)/2). The blade length L2a of the second blade 12B in the first section is shorter than the blade length L1a of the first blade 12A in the same section (blade length L2a<blade length L1a). Here, the ratio of the inner diameter of the second blade 12B to the outer diameter of the second blade 12B is 0.7 or less. That is, the plurality of second blades 12B has an inner diameter ID2 formed by the inner peripheral end 14B of each of the plurality of second blades 12B and an outer diameter OD2 formed by the outer peripheral end 15B of each of the plurality of second blades 12B. is 0.7 or less.

一方、図５に示す中間位置ＭＰよりも側板１３寄りの第２断面において、図７に示すように、回転軸ＲＳを中心とした第１羽根１２Ａの内周端１４Ａを通る円Ｃ７の直径を、内径ＩＤ３とする。内径ＩＤ３は、第１断面の内径ＩＤ１よりも大きい（内径ＩＤ３＞内径ＩＤ１）。回転軸ＲＳを中心とした第１羽根１２Ａの外周端１５Ａを通る円Ｃ８の直径を、外径ＯＤ３とする。外径ＯＤ３と内径ＩＤ１との差の２分の１は、第２断面における第１羽根１２Ａの翼長Ｌ１ｂとなる（翼長Ｌ１ｂ＝（外径ＯＤ３－内径ＩＤ３）／２）。 On the other hand, in the second cross section closer to the side plate 13 than the intermediate position MP shown in FIG. 5, as shown in FIG. , inner diameter ID3. The inner diameter ID3 is larger than the inner diameter ID1 of the first section (inner diameter ID3>inner diameter ID1). The diameter of a circle C8 passing through the outer peripheral end 15A of the first blade 12A and centered on the rotation axis RS is defined as an outer diameter OD3. Half of the difference between the outer diameter OD3 and the inner diameter ID1 is the blade length L1b of the first blade 12A in the second section (blade length L1b=(outer diameter OD3−inner diameter ID3)/2).

また、第２断面において、回転軸ＲＳを中心とした第２羽根１２Ｂの内周端１４Ｂを通る円Ｃ７の直径を、内径ＩＤ４とする。内径ＩＤ４は、同断面での内径ＩＤ３と等しい（内径ＩＤ４＝内径ＩＤ３）。回転軸ＲＳを中心とした第２羽根１２Ｂの外周端１５Ｂを通る円Ｃ８の直径を、外径ＯＤ４とする。外径ＯＤ４は、同断面での外径ＯＤ３と等しい（外径ＯＤ４＝外径ＯＤ３）。外径ＯＤ４と内径ＩＤ４との差の２分の１は、第２断面での第２羽根１２Ｂの翼長Ｌ２ｂとなる（翼長Ｌ２ｂ＝（外径ＯＤ４―内径ＩＤ４）／２）。第２断面における第２羽根１２Ｂの翼長Ｌ２ｂは、同断面における第１羽根１２Ａの翼長Ｌ１ｂと等しい（翼長Ｌ２ｂ＝翼長Ｌ１ｂ）。 Further, in the second section, the diameter of a circle C7 passing through the inner peripheral end 14B of the second blade 12B centered on the rotation axis RS is defined as an inner diameter ID4. The inner diameter ID4 is equal to the inner diameter ID3 in the same section (inner diameter ID4=inner diameter ID3). The diameter of a circle C8 passing through the outer peripheral end 15B of the second blade 12B and centered on the rotation axis RS is defined as an outer diameter OD4. The outer diameter OD4 is equal to the outer diameter OD3 in the same section (outer diameter OD4=outer diameter OD3). A half of the difference between the outer diameter OD4 and the inner diameter ID4 is the blade length L2b of the second blade 12B in the second section (blade length L2b=(outer diameter OD4−inner diameter ID4)/2). The blade length L2b of the second blade 12B in the second section is equal to the blade length L1b of the first blade 12A in the same section (blade length L2b=blade length L1b).

回転軸ＲＳと平行に見たとき、図７に示す第２断面での第１羽根１２Ａは、図６に示す第１断面での第１羽根１２Ａの輪郭からはみ出ないように当該第１羽根１２Ａと重なっている。このため、羽根車１０は、外径ＯＤ３＝外径ＯＤ１、内径ＩＤ３≧内径ＩＤ１、及び翼長Ｌ１ｂ≦翼長Ｌ１ａの関係が満たされている。 When viewed parallel to the rotation axis RS, the first blade 12A in the second cross section shown in FIG. overlaps with Therefore, the impeller 10 satisfies the relationships of outer diameter OD3=outer diameter OD1, inner diameter ID3≧inner diameter ID1, and blade length L1b≦wing length L1a.

同様に、回転軸ＲＳと平行に見たとき、図７に示す第２断面での第２羽根１２Ｂは、図６に示す第１断面での第２羽根１２Ｂの輪郭からはみ出ないように当該第２羽根１２Ｂと重なっている。このため、羽根車１０は、外径ＯＤ４＝外径ＯＤ２、内径ＩＤ４≧内径ＩＤ２、及び翼長Ｌ２ｂ≦翼長Ｌ２ａの関係が満たされている。 Similarly, when viewed parallel to the rotation axis RS, the second blade 12B in the second cross section shown in FIG. It overlaps with the two blades 12B. Therefore, the impeller 10 satisfies the relationships of outer diameter OD4=outer diameter OD2, inner diameter ID4≧inner diameter ID2, and blade length L2b≦wing length L2a.

ここで、上述したように、第１羽根１２Ａの内径ＩＤ１と、第１羽根１２Ａの外径ＯＤ１との比は０．７以下である。羽根１２は、内径ＩＤ３≧内径ＩＤ１であり、内径ＩＤ４≧内径ＩＤ２、内径ＩＤ２＞内径ＩＤ１であるため第１羽根１２Ａの内径を羽根１２の羽根内径とすることができる。また、羽根１２は、外径ＯＤ３＝外径ＯＤ１、外径ＯＤ４＝外径ＯＤ２、外径ＯＤ２＝外径ＯＤ１であるため第１羽根１２Ａの外径を羽根１２の羽根外径とすることができる。そして、羽根車１０を構成する羽根１２を全体として見た場合に、羽根１２は、羽根１２の羽根内径と、羽根１２の羽根外径との比は０．７以下である。なお、複数の羽根１２の羽根内径は、複数の羽根１２のそれぞれの内周端により構成される。すなわち、複数の羽根１２の羽根内径は、複数の羽根１２の前縁１４Ａ１により構成される。また、複数の羽根１２の羽根外径は、複数の羽根１２のそれぞれの外周端により構成される。すなわち、複数の羽根１２の羽根外径は、複数の羽根１２の後縁１５Ａ１及び後縁１５Ｂ１により構成される。 Here, as described above, the ratio between the inner diameter ID1 of the first blade 12A and the outer diameter OD1 of the first blade 12A is 0.7 or less. For the blade 12 , inner diameter ID3≧inner diameter ID1, inner diameter ID4≧inner diameter ID2, and inner diameter ID2>inner diameter ID1. In addition, the blade 12 has an outer diameter OD3=outer diameter OD1, an outer diameter OD4=outer diameter OD2, and an outer diameter OD2=outer diameter OD1. can. When the blades 12 constituting the impeller 10 are viewed as a whole, the ratio of the blade inner diameter of the blades 12 to the blade outer diameter of the blades 12 is 0.7 or less. In addition, the blade inner diameters of the plurality of blades 12 are formed by the respective inner peripheral ends of the plurality of blades 12 . That is, the blade inner diameters of the plurality of blades 12 are formed by the front edges 14A1 of the plurality of blades 12. As shown in FIG. Further, the blade outer diameters of the plurality of blades 12 are configured by the outer peripheral ends of the plurality of blades 12 . That is, the blade outer diameters of the plurality of blades 12 are defined by the trailing edges 15A1 and 15B1 of the plurality of blades 12 .

［第１羽根１２Ａ及び第２羽根１２Ｂの構成］
第１羽根１２Ａは、図６に示す第１断面と図７に示す第２断面との比較において、翼長Ｌ１ａ＞翼長Ｌ１ｂの関係を有する。すなわち、複数の羽根１２のそれぞれは、第１領域における翼長が第２領域における翼長よりも長く形成されている。より具体的には、第１羽根１２Ａは、回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１側から側板１３側に向かって、翼長が小さくなるように形成されている。同様に、第２羽根１２Ｂは、図６に示す第１断面と図７に示す第２断面との比較において、翼長Ｌ２ａ＞翼長Ｌ２ｂの関係を有する。すなわち、第２羽根１２Ｂは、回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１側から側板１３側に向かって、翼長が小さくなるように形成されている。そして、図３に示すように、第１羽根１２Ａ及び第２羽根１２Ｂは、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように傾斜している。すなわち、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ａ１を構成する内周端１４Ａが回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。同様に、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ｂ１を構成する内周端１４Ｂが回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂを形成している。 [Configuration of first blade 12A and second blade 12B]
The first blade 12A has a relationship of blade length L1a>blade length L1b in comparison between the first cross section shown in FIG. 6 and the second cross section shown in FIG. That is, each of the plurality of blades 12 is formed such that the blade length in the first region is longer than the blade length in the second region. More specifically, the first blade 12A is formed such that the blade length decreases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side in the axial direction of the rotation shaft RS. Similarly, the second blade 12B has a relationship of blade length L2a>blade length L2b in comparison between the first cross section shown in FIG. 6 and the second cross section shown in FIG. That is, the second blade 12B is formed so that the blade length decreases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side in the axial direction of the rotating shaft RS. As shown in FIG. 3, the first blade 12A and the second blade 12B are inclined such that the blade inner diameter increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. That is, the plurality of blades 12 have an inclined portion 141A in which the inner peripheral end 14A constituting the front edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blades increases from the side of the main plate 11 to the side of the side plate 13. forming. Similarly, the plurality of blades 12 has an inclined portion 141B in which the inner peripheral end 14B constituting the front edge 14B1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blade increases from the side of the main plate 11 toward the side of the side plate 13. forming

第１羽根１２Ａは、図６及び図７に示すように、前向羽根として構成された第１シロッコ翼部１２Ａ１と、後向羽根として構成された第１ターボ翼部１２Ａ２とを有する。羽根車１０の径方向において、第１シロッコ翼部１２Ａ１は第１羽根１２Ａの外周側を構成し、第１ターボ翼部１２Ａ２は、第１羽根１２Ａの内周側を構成する。すなわち、第１羽根１２Ａは、羽根車１０の径方向において、回転軸ＲＳから外周側に向かって、第１ターボ翼部１２Ａ２、第１シロッコ翼部１２Ａ１の順に構成されている。第１羽根１２Ａにおいて、第１ターボ翼部１２Ａ２と第１シロッコ翼部１２Ａ１とは一体に形成されている。第１ターボ翼部１２Ａ２は、第１羽根１２Ａの前縁１４Ａ１を構成し、第１シロッコ翼部１２Ａ１は、第１羽根１２Ａの後縁１５Ａ１を構成する。第１ターボ翼部１２Ａ２は、羽根車１０の径方向において、前縁１４Ａ１を構成する内周端１４Ａから外周側に向かって直線状に延在している。 The first blade 12A, as shown in FIGS. 6 and 7, has a first sirocco blade portion 12A1 configured as a forward blade and a first turbo blade portion 12A2 configured as a rearward blade. In the radial direction of the impeller 10, the first sirocco blade portion 12A1 constitutes the outer peripheral side of the first blade 12A, and the first turbo blade portion 12A2 constitutes the inner peripheral side of the first blade 12A. That is, in the radial direction of the impeller 10, the first blade 12A is composed of a first turbo blade portion 12A2 and a first sirocco blade portion 12A1 in this order from the rotating shaft RS toward the outer peripheral side. In the first blade 12A, the first turbo blade portion 12A2 and the first sirocco blade portion 12A1 are integrally formed. The first turbo blade portion 12A2 forms the leading edge 14A1 of the first blade 12A, and the first sirocco blade portion 12A1 forms the trailing edge 15A1 of the first blade 12A. In the radial direction of the impeller 10, the first turbo blade portion 12A2 linearly extends from the inner peripheral end 14A forming the leading edge 14A1 toward the outer peripheral side.

羽根車１０の径方向において、第１羽根１２Ａの第１シロッコ翼部１２Ａ１を構成する領域を第１シロッコ領域１２Ａ１１と定義し、第１羽根１２Ａの第１ターボ翼部１２Ａ２を構成する領域を第１ターボ領域１２Ａ２１と定義する。第１羽根１２Ａは、羽根車１０の径方向において、第１ターボ領域１２Ａ２１が第１シロッコ領域１２Ａ１１よりも大きい。そして、羽根車１０は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、第１シロッコ領域１２Ａ１１＜第１ターボ領域１２Ａ２１の関係を有する。すなわち、羽根車１０及び第１羽根１２Ａは、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２の割合が第１シロッコ翼部１２Ａ１の割合よりも大きい。 In the radial direction of the impeller 10, a region forming the first sirocco blade portion 12A1 of the first blade 12A is defined as a first sirocco region 12A11, and a region forming the first turbo blade portion 12A2 of the first blade 12A is defined as a first sirocco region 12A11. 1 turbo area 12A21. In the first blade 12A, the first turbo region 12A21 is larger than the first sirocco region 12A11 in the radial direction of the impeller . In the impeller 10, in both the main-plate-side blade region 122a that is the first region and the side-plate-side blade region 122b that is the second region, in the radial direction of the impeller 10, the first sirocco region 12A11<th It has a relationship of 1 turbo area 12A21. That is, the impeller 10 and the first blades 12A are arranged in the radial direction of the impeller 10 in both the main-plate-side blade region 122a as the first region and the side-plate-side blade region 122b as the second region. The ratio of the turbo blade portion 12A2 is greater than the ratio of the first sirocco blade portion 12A1.

同様に、第２羽根１２Ｂは、図６及び図７に示すように、前向羽根として構成された第２シロッコ翼部１２Ｂ１と、後向羽根として構成された第２ターボ翼部１２Ｂ２とを有する。羽根車１０の径方向において、第２シロッコ翼部１２Ｂ１は第２羽根１２Ｂの外周側を構成し、第２ターボ翼部１２Ｂ２は、第２羽根１２Ｂの内周側を構成する。すなわち、第２羽根１２Ｂは、羽根車１０の径方向において、回転軸ＲＳから外周側に向かって、第２ターボ翼部１２Ｂ２、第２シロッコ翼部１２Ｂ１の順に構成されている。第２羽根１２Ｂにおいて、第２ターボ翼部１２Ｂ２と第２シロッコ翼部１２Ｂ１とは一体に形成されている。第２ターボ翼部１２Ｂ２は、第２羽根１２Ｂの前縁１４Ｂ１を構成し、第２シロッコ翼部１２Ｂ１は、第２羽根１２Ｂの後縁１５Ｂ１を構成する。第２ターボ翼部１２Ｂ２は、羽根車１０の径方向において、前縁１４Ｂ１を構成する内周端１４Ｂから外周側に向かって直線状に延在している。 Similarly, as shown in FIGS. 6 and 7, the second blade 12B has a second sirocco blade portion 12B1 configured as a forward blade and a second turbo blade portion 12B2 configured as a rearward blade. . In the radial direction of the impeller 10, the second sirocco blade portion 12B1 constitutes the outer peripheral side of the second blade 12B, and the second turbo blade portion 12B2 constitutes the inner peripheral side of the second blade 12B. That is, in the radial direction of the impeller 10, the second blade 12B is configured by a second turbo blade portion 12B2 and a second sirocco blade portion 12B1 in this order from the rotating shaft RS toward the outer peripheral side. In the second blade 12B, the second turbo blade portion 12B2 and the second sirocco blade portion 12B1 are integrally formed. The second turbo blade portion 12B2 forms the leading edge 14B1 of the second blade 12B, and the second sirocco blade portion 12B1 forms the trailing edge 15B1 of the second blade 12B. In the radial direction of the impeller 10, the second turbo blade portion 12B2 linearly extends from the inner peripheral end 14B forming the leading edge 14B1 toward the outer peripheral side.

羽根車１０の径方向において、第２羽根１２Ｂの第２シロッコ翼部１２Ｂ１を構成する領域を第２シロッコ領域１２Ｂ１１と定義し、第２羽根１２Ｂの第２ターボ翼部１２Ｂ２を構成する領域を第２ターボ領域１２Ｂ２１と定義する。第２羽根１２Ｂは、羽根車１０の径方向において、第２ターボ領域１２Ｂ２１が第２シロッコ領域１２Ｂ１１よりも大きい。そして、羽根車１０は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、第２シロッコ領域１２Ｂ１１＜第２ターボ領域１２Ｂ２１の関係を有する。すなわち、羽根車１０及び第２羽根１２Ｂは、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、第２ターボ翼部１２Ｂ２の割合が第２シロッコ翼部１２Ｂ１の割合よりも大きい。 In the radial direction of the impeller 10, a region forming the second sirocco blade portion 12B1 of the second blade 12B is defined as a second sirocco region 12B11, and a region forming the second turbo blade portion 12B2 of the second blade 12B is defined as a second sirocco region 12B11. It is defined as 2 turbo area 12B21. In the second blade 12B, the second turbo region 12B21 is larger than the second sirocco region 12B11 in the radial direction of the impeller . In addition, in both the main plate side blade region 122a that is the first region and the side plate side blade region 122b that is the second region, the impeller 10 has a second sirocco region 12B11<second region in the radial direction of the impeller 10. It has a relationship of two turbo regions 12B21. That is, the impeller 10 and the second blades 12B are arranged in the radial direction of the impeller 10 in both the main-plate-side blade region 122a that is the first region and the side-plate-side blade region 122b that is the second region. The ratio of the turbo blade portion 12B2 is greater than the ratio of the second sirocco blade portion 12B1.

上記構成から、複数の羽根１２は、主板側羽根領域１２２ａ及び側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、ターボ翼部の領域がシロッコ翼部の領域よりも大きい。すなわち、複数の羽根１２は、主板側羽根領域１２２ａ及び側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、ターボ翼部の割合がシロッコ翼部の割合よりも大きく、シロッコ領域＜ターボ領域の関係を有する。換言すれば、複数の羽根１２のそれぞれは、第１領域及び第２領域において、径方向におけるターボ翼部の割合が、シロッコ翼部の割合よりも大きい。 From the above configuration, in the plurality of blades 12, in both the main-plate-side blade region 122a and the side-plate-side blade region 122b, the turbo blade region is larger than the sirocco blade region in the radial direction of the impeller 10. . That is, in the plurality of blades 12, in both the main plate side blade region 122a and the side plate side blade region 122b, in the radial direction of the impeller 10, the ratio of the turbo blade portion is larger than the ratio of the sirocco blade portion. It has a relation of area<turbo area. In other words, in each of the plurality of blades 12, in the first region and the second region, the proportion of turbo blades in the radial direction is greater than the proportion of sirocco blades.

図６に示すように、第１断面における第１羽根１２Ａの第１シロッコ翼部１２Ａ１の出口角を出口角α１とする。出口角α１は、回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ３の円弧と外周端１５Ａとの交点において、円の接線ＴＬ１と、外周端１５Ａにおける第１シロッコ翼部１２Ａ１の中心線ＣＬ１とがなす角度と定義する。この出口角α１は、９０度よりも大きい角度である。同断面における第２羽根１２Ｂの第２シロッコ翼部１２Ｂ１の出口角を、出口角α２とする。出口角α２は、回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ３の円弧と外周端１５Ｂとの交点において、円の接線ＴＬ２と、外周端１５Ｂにおける第２シロッコ翼部１２Ｂ１の中心線ＣＬ２とがなす角度と定義する。出口角α２は、９０度よりも大きい角度である。第２シロッコ翼部１２Ｂ１の出口角α２は、第１シロッコ翼部１２Ａ１の出口角α１と等しい（出口角α２＝出口角α１）。第１シロッコ翼部１２Ａ１及び第２シロッコ翼部１２Ｂ１は、回転軸ＲＳと平行に見たとき、回転方向Ｒと反対の方向に凸となるように弧状に形成されている。 As shown in FIG. 6, the exit angle of the first sirocco blade portion 12A1 of the first blade 12A in the first cross section is assumed to be the exit angle α1. The exit angle α1 is the angle formed between the tangent line TL1 of the circle and the center line CL1 of the first sirocco blade 12A1 at the outer peripheral end 15A at the intersection of the arc of the circle C3 centered on the rotation axis RS and the outer peripheral end 15A. Define. This exit angle α1 is an angle larger than 90 degrees. The exit angle of the second sirocco blade portion 12B1 of the second blade 12B in the same cross section is assumed to be the exit angle α2. The exit angle α2 is the angle formed between the tangent line TL2 of the circle and the center line CL2 of the second sirocco blade portion 12B1 at the outer peripheral end 15B at the intersection of the arc of the circle C3 centered on the rotation axis RS and the outer peripheral end 15B. Define. Exit angle α2 is an angle greater than 90 degrees. The exit angle α2 of the second sirocco wing 12B1 is equal to the exit angle α1 of the first sirocco wing 12A1 (exit angle α2=exit angle α1). The first sirocco wing portion 12A1 and the second sirocco wing portion 12B1 are formed in an arc shape so as to protrude in the direction opposite to the rotation direction R when viewed parallel to the rotation axis RS.

図７に示すように、羽根車１０は、第２断面においても、第１シロッコ翼部１２Ａ１の出口角α１と、第２シロッコ翼部１２Ｂ１の出口角α２とが等しい。すなわち、複数の羽根１２は、主板１１から側板１３にかけて、出口角が９０度よりも大きい角度に形成された前向羽根を構成するシロッコ翼部を有している。 As shown in FIG. 7, in the impeller 10, the outlet angle α1 of the first sirocco vane 12A1 is equal to the outlet angle α2 of the second sirocco vane 12B1 even in the second section. That is, the plurality of blades 12 have sirocco blades forming forward blades having an exit angle larger than 90 degrees from the main plate 11 to the side plate 13 .

また、図６に示すように、第１断面における第１羽根１２Ａの第１ターボ翼部１２Ａ２の出口角を出口角β１とする。出口角β１は、回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ４の円弧と第１ターボ翼部１２Ａ２との交点において、円の接線ＴＬ３と、第１ターボ翼部１２Ａ２の中心線ＣＬ３とがなす角度と定義する。この出口角β１は、９０度より小さい角度である。同断面における第２羽根１２Ｂの第２ターボ翼部１２Ｂ２の出口角を、出口角β２とする。出口角β２は、回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ４の円弧と第２ターボ翼部１２Ｂ２との交点において、円の接線ＴＬ４と、第２ターボ翼部１２Ｂ２の中心線ＣＬ４とがなす角度と定義する。出口角β２は、９０度より小さい角度である。第２ターボ翼部１２Ｂ２の出口角β２は、第１ターボ翼部１２Ａ２の出口角β１と等しい（出口角β２＝出口角β１）。 Also, as shown in FIG. 6, the exit angle of the first turbo blade portion 12A2 of the first blade 12A in the first cross section is defined as the exit angle β1. The exit angle β1 is defined as the angle formed by the tangent line TL3 of the circle and the center line CL3 of the first turbo blade portion 12A2 at the intersection of the arc of the circle C4 centered on the rotation axis RS and the first turbo blade portion 12A2. do. This exit angle β1 is an angle smaller than 90 degrees. The exit angle of the second turbo blade portion 12B2 of the second blade 12B in the same section is defined as the exit angle β2. The exit angle β2 is defined as the angle formed by the tangent line TL4 of the circle and the center line CL4 of the second turbo blade portion 12B2 at the intersection of the arc of the circle C4 centered on the rotation axis RS and the second turbo blade portion 12B2. do. Exit angle β2 is an angle smaller than 90 degrees. The exit angle β2 of the second turbo blade 12B2 is equal to the exit angle β1 of the first turbo blade 12A2 (exit angle β2=exit angle β1).

図７では図示を省略しているが、羽根車１０は、第２断面においても、第１ターボ翼部１２Ａ２の出口角β１と、第２ターボ翼部１２Ｂ２の出口角β２とが等しい。また、出口角β１及び出口角β２は、９０度よりも小さい角度である。 Although not shown in FIG. 7, the impeller 10 has the same outlet angle β1 of the first turbo blade portion 12A2 and the outlet angle β2 of the second turbo blade portion 12B2 even in the second section. Also, the exit angle β1 and the exit angle β2 are angles smaller than 90 degrees.

第１羽根１２Ａは、図６及び図７に示すように、第１ターボ翼部１２Ａ２と第１シロッコ翼部１２Ａ１との間の繋ぎの部分として第１ラジアル翼部１２Ａ３を有している。第１ラジアル翼部１２Ａ３は、羽根車１０の径方向に直線状に延びるラジアル翼として構成されている部分である。同様に、第２羽根１２Ｂは、第２ターボ翼部１２Ｂ２と第２シロッコ翼部１２Ｂ１との間の繋ぎの部分として第２ラジアル翼部１２Ｂ３を有している。第２ラジアル翼部１２Ｂ３は、羽根車１０の径方向に直線状に延びるラジアル翼として構成されている部分である。第１ラジアル翼部１２Ａ３及び第２ラジアル翼部１２Ｂ３の翼角度は、９０度である。より詳細には、第１ラジアル翼部１２Ａ３の中心線と回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ５との交点における接線と、第１ラジアル翼部１２Ａ３の中心線とがなす角度が９０度である。また、第２ラジアル翼部１２Ｂ３の中心線と回転軸ＲＳを中心とする円Ｃ５との交点における接線と、第２ラジアル翼部１２Ｂ３の中心線とがなす角度が９０度である。 As shown in FIGS. 6 and 7, the first blade 12A has a first radial blade portion 12A3 as a connecting portion between the first turbo blade portion 12A2 and the first sirocco blade portion 12A1. The first radial blade portion 12A3 is a portion configured as a radial blade linearly extending in the radial direction of the impeller 10 . Similarly, the second blade 12B has a second radial blade portion 12B3 as a connecting portion between the second turbo blade portion 12B2 and the second sirocco blade portion 12B1. The second radial blade portion 12</b>B<b>3 is a portion configured as a radial blade linearly extending in the radial direction of the impeller 10 . The blade angle of the first radial blade portion 12A3 and the second radial blade portion 12B3 is 90 degrees. More specifically, the angle between the tangent line at the intersection of the center line of the first radial blade portion 12A3 and the circle C5 centered on the rotation axis RS and the center line of the first radial blade portion 12A3 is 90 degrees. The angle between the tangent line at the intersection of the center line of the second radial blade portion 12B3 and the circle C5 centered on the rotation axis RS and the center line of the second radial blade portion 12B3 is 90 degrees.

複数の羽根１２のうち周方向で互いに隣り合う２つの羽根１２の間隔を翼間と定義したときに、図６及び図７に示すように、複数の羽根１２の翼間は、前縁１４Ａ１側から後縁１５Ａ１側に向かうにしたがって広がっている。同様に、複数の羽根１２の翼間は、前縁１４Ｂ１側から後縁１５Ｂ１側に向かうにしたがって広がっている。具体的には、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２によって構成されるターボ翼部における翼間は、内周側から外周側にかけて広がっている。そして、第１シロッコ翼部１２Ａ１及び第２シロッコ翼部１２Ｂ１によって構成されるシロッコ翼部における翼間は、ターボ翼部の翼間よりも広く、且つ、内周側から外周側にかけて広がっている。すなわち、第１ターボ翼部１２Ａ２と第２ターボ翼部１２Ｂ２との間の翼間、あるいは、隣り合う第２ターボ翼部１２Ｂ２同士の翼間は、内周側から外周側にかけて広がっている。また、第１シロッコ翼部１２Ａ１と第２シロッコ翼部１２Ｂ１との翼間、あるいは、隣り合う第２シロッコ翼部１２Ｂ１同士の翼間は、ターボ翼部の翼間よりも広く、且つ、内周側から外周側にかけて広がっている。 When the interval between two blades 12 adjacent to each other in the circumferential direction among the plurality of blades 12 is defined as the interval between blades, as shown in FIGS. , and spreads toward the trailing edge 15A1 side. Similarly, the space between blades of the plurality of blades 12 widens from the leading edge 14B1 side toward the trailing edge 15B1 side. Specifically, the gap between the blades in the turbo blade portion constituted by the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 widens from the inner peripheral side to the outer peripheral side. The gap between the blades of the sirocco blades constituted by the first sirocco blades 12A1 and the second sirocco blades 12B1 is wider than that of the turbo blades, and spreads from the inner peripheral side to the outer peripheral side. That is, the blade interval between the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 or the blade interval between the adjacent second turbo blade portions 12B2 widens from the inner peripheral side to the outer peripheral side. In addition, the space between the first sirocco wing portion 12A1 and the second sirocco wing portion 12B1 or the space between the adjacent second sirocco wing portions 12B1 is wider than the space between the turbo blades and has an inner circumference. It spreads from the side to the outer circumference.

［羽根車１０とスクロールケーシング４０との関係］
図８は、図２の多翼送風機１００のＡ－Ａ線断面において羽根車１０とベルマウス４６との関係を示す模式図である。図９は、図８の羽根車１０の第２断面において、回転軸ＲＳと平行に見たときの羽根１２とベルマウス４６との関係を示す模式図である。図８及び図９に示すように、複数の羽根１２のそれぞれの外周端により構成される羽根外径ＯＤは、スクロールケーシング４０を構成するベルマウス４６の内径ＢＩよりも大きい。なお、複数の羽根１２の羽根外径ＯＤは、第１羽根１２Ａの外径ＯＤ１及び外径ＯＤ２、並びに、第２羽根１２Ｂの外径ＯＤ３及び外径ＯＤ４と等しい（羽根外径ＯＤ＝外径ＯＤ１＝外径ＯＤ２＝外径ＯＤ３＝外径ＯＤ４）。 [Relationship Between Impeller 10 and Scroll Casing 40]
FIG. 8 is a schematic diagram showing the relationship between the impeller 10 and the bellmouth 46 in the AA cross section of the multi-blade fan 100 of FIG. FIG. 9 is a schematic diagram showing the relationship between the blades 12 and the bellmouth 46 when viewed parallel to the rotation axis RS in the second cross section of the impeller 10 of FIG. As shown in FIGS. 8 and 9 , the blade outer diameter OD formed by the outer peripheral ends of the plurality of blades 12 is larger than the inner diameter BI of the bellmouth 46 forming the scroll casing 40 . The blade outer diameter OD of the plurality of blades 12 is equal to the outer diameter OD1 and outer diameter OD2 of the first blade 12A and the outer diameter OD3 and outer diameter OD4 of the second blade 12B (blade outer diameter OD=outer diameter OD1 = outer diameter OD2 = outer diameter OD3 = outer diameter OD4).

羽根車１０は、回転軸ＲＳに対する径方向において、第１ターボ領域１２Ａ２１が第１シロッコ領域１２Ａ１１よりも大きい。すなわち、羽根車１０及び第１羽根１２Ａは、回転軸ＲＳに対する径方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２の割合が第１シロッコ翼部１２Ａ１の割合よりも大きく、第１シロッコ翼部１２Ａ１＜第１ターボ翼部１２Ａ２の関係を有する。回転軸ＲＳの径方向における第１シロッコ翼部１２Ａ１と第１ターボ翼部１２Ａ２との割合の関係は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても成立する。 In the impeller 10, the first turbo area 12A21 is larger than the first sirocco area 12A11 in the radial direction with respect to the rotation axis RS. That is, in the impeller 10 and the first blades 12A, the ratio of the first turbo blade portion 12A2 is larger than the ratio of the first sirocco blade portion 12A1 in the radial direction with respect to the rotation axis RS, and the first sirocco blade portion 12A1<first It has the relationship of the turbo blade portion 12A2. The ratio relationship between the first sirocco blade portion 12A1 and the first turbo blade portion 12A2 in the radial direction of the rotating shaft RS depends on whether the main plate side blade region 122a is the first region or the side plate side blade region 122b is the second region. also holds in the region of

さらに、回転軸ＲＳと平行に見たとき、回転軸ＲＳに対する径方向において、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外周側にある複数の羽根１２の部分の領域を外周側領域１２Ｒと定義する。羽根車１０は、外周側領域１２Ｒにおいても、第１ターボ翼部１２Ａ２の割合が第１シロッコ翼部１２Ａ１の割合よりも大きいことが望ましい。すなわち、回転軸ＲＳと平行に見たとき、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外周側にある羽根車１０の外周側領域１２Ｒでは、回転軸ＲＳに対する径方向において、第１ターボ領域１２Ａ２１ａが第１シロッコ領域１２Ａ１１よりも大きい。第１ターボ領域１２Ａ２１ａは、回転軸ＲＳと平行に見たとき、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外周側にある第１ターボ領域１２Ａ２１の領域である。そして、第１ターボ領域１２Ａ２１ａを構成する第１ターボ翼部１２Ａ２を第１ターボ翼部１２Ａ２ａとした場合、羽根車１０の外周側領域１２Ｒは、第１ターボ翼部１２Ａ２ａの割合が第１シロッコ翼部１２Ａ１の割合よりも大きいことが望ましい。外周側領域１２Ｒにおける第１シロッコ翼部１２Ａ１と第１ターボ翼部１２Ａ２ａとの割合の関係は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても成立する。 Further, when viewed parallel to the rotation axis RS, the area of the plurality of blades 12 located on the outer peripheral side of the inner diameter BI of the bell mouth 46 in the radial direction with respect to the rotation axis RS is defined as an outer peripheral side area 12R. In the impeller 10, the ratio of the first turbo blade portion 12A2 is preferably larger than the ratio of the first sirocco blade portion 12A1 also in the outer peripheral region 12R. That is, in the outer peripheral region 12R of the impeller 10, which is located on the outer peripheral side of the inner diameter BI of the bell mouth 46 when viewed parallel to the rotation axis RS, the first turbo region 12A21a is the first turbo region 12A21a in the radial direction with respect to the rotation axis RS. It is larger than the sirocco area 12A11. The first turbo area 12A21a is the area of the first turbo area 12A21 located on the outer peripheral side of the inner diameter BI of the bell mouth 46 when viewed parallel to the rotation axis RS. Then, when the first turbo blade portion 12A2 constituting the first turbo region 12A21a is the first turbo blade portion 12A2a, the outer peripheral region 12R of the impeller 10 has the ratio of the first turbo blade portion 12A2a to the first sirocco blade. It is desirable that the proportion of the portion 12A1 is greater than that of the portion 12A1. The ratio relationship between the first sirocco blade portion 12A1 and the first turbo blade portion 12A2a in the outer peripheral region 12R is determined by which region of the main plate side blade region 122a that is the first region and the side plate side blade region 122b that is the second region. also holds.

同様に、羽根車１０は、回転軸ＲＳに対する径方向において、第２ターボ領域１２Ｂ２１が第２シロッコ領域１２Ｂ１１よりも大きい。すなわち、羽根車１０及び第２羽根１２Ｂは、回転軸ＲＳに対する径方向において、第２ターボ翼部１２Ｂ２の割合が第２シロッコ翼部１２Ｂ１の割合よりも大きく、第２シロッコ翼部１２Ｂ１＜第２ターボ翼部１２Ｂ２の関係を有する。回転軸ＲＳの径方向における第２シロッコ翼部１２Ｂ１と第２ターボ翼部１２Ｂ２との割合の関係は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても成立する。 Similarly, in the impeller 10, the second turbo region 12B21 is larger than the second sirocco region 12B11 in the radial direction with respect to the rotation axis RS. That is, in the impeller 10 and the second blade 12B, the ratio of the second turbo blade portion 12B2 is larger than the ratio of the second Sirocco blade portion 12B1 in the radial direction with respect to the rotation axis RS, and the ratio of the second Sirocco blade portion 12B1<second It has the relationship of the turbo blade portion 12B2. The ratio relationship between the second sirocco blade portion 12B1 and the second turbo blade portion 12B2 in the radial direction of the rotating shaft RS is determined by either the main plate side blade region 122a that is the first region or the side plate side blade region 122b that is the second region. also holds in the region of

さらに、羽根車１０は、外周側領域１２Ｒにおいても、第２ターボ翼部１２Ｂ２の割合が第２シロッコ翼部１２Ｂ１の割合よりも大きいことが望ましい。すなわち、回転軸ＲＳと平行に見たとき、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外周側にある羽根車１０の外周側領域１２Ｒでは、回転軸ＲＳに対する径方向において、第２ターボ領域１２Ｂ２１ａが第２シロッコ領域１２Ｂ１１よりも大きい。第２ターボ領域１２Ｂ２１ａは、回転軸ＲＳと平行に見たとき、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外周側にある第２ターボ領域１２Ｂ２１の領域である。そして、第２ターボ領域１２Ｂ２１ａを構成する第２ターボ翼部１２Ｂ２を第２ターボ翼部１２Ｂ２ａとした場合、羽根車１０の外周側領域１２Ｒは、第２ターボ翼部１２Ｂ２ａの割合が第２シロッコ翼部１２Ｂ１の割合よりも大きいことが望ましい。外周側領域１２Ｒにおける第２シロッコ翼部１２Ｂ１と第２ターボ翼部１２Ｂ２ａとの割合の関係は、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても成立する。 Furthermore, in the impeller 10, it is desirable that the ratio of the second turbo blade portion 12B2 is larger than the ratio of the second sirocco blade portion 12B1 also in the outer peripheral region 12R. That is, in the outer peripheral region 12R of the impeller 10, which is located on the outer peripheral side of the inner diameter BI of the bell mouth 46 when viewed parallel to the rotation axis RS, the second turbo region 12B21a is the second It is larger than the sirocco area 12B11. The second turbo area 12B21a is the area of the second turbo area 12B21 located on the outer peripheral side of the inner diameter BI of the bell mouth 46 when viewed parallel to the rotation axis RS. When the second turbo blade portion 12B2 constituting the second turbo region 12B21a is the second turbo blade portion 12B2a, the outer peripheral region 12R of the impeller 10 has a ratio of the second turbo blade portion 12B2a to the second sirocco blade. It is desirable that the proportion of the portion 12B1 is greater than that of the portion 12B1. The ratio relationship between the second sirocco blade portion 12B1 and the second turbo blade portion 12B2a in the outer peripheral side region 12R depends on which region of the main plate side blade region 122a that is the first region and the side plate side blade region 122b that is the second region. also holds.

図１０は、図２の多翼送風機１００のＡ－Ａ線断面において羽根車１０とベルマウス４６との関係を示す模式図である。図１１は、図１０の羽根車１０において、回転軸ＲＳと平行に見たときの羽根１２とベルマウス４６との関係を示す模式図である。なお、図１０に示す白抜き矢印Ｌは、羽根車１０を回転軸ＲＳと平行に見たときの方向を示している。図１０及び図１１に示すように、回転軸ＲＳと平行に見た場合に、第１羽根１２Ａと主板１１との接続位置において、回転軸ＲＳを中心とした複数の第１羽根１２Ａの内周端１４Ａを通る円を円Ｃ１ａと定義する。そして、円Ｃ１ａの直径、すなわち、第１羽根１２Ａと主板１１との接続位置における第１羽根１２Ａの内径を、内径ＩＤ１ａとする。また、回転軸ＲＳと平行に見た場合に、第２羽根１２Ｂと主板１１との接続位置において、回転軸ＲＳを中心とした複数の第２羽根１２Ｂの内周端１４Ｂを通る円を円Ｃ２ａと定義する。そして、円Ｃ２ａの直径、すなわち、第１羽根１２Ａと主板１１との接続位置における第２羽根１２Ｂの内径を、内径ＩＤ２ａとする。なお、内径ＩＤ２ａは内径ＩＤ１ａよりも大きい（内径ＩＤ２ａ＞内径ＩＤ１ａ）。また、回転軸ＲＳと平行に見た場合に、回転軸ＲＳを中心とした複数の第１羽根１２Ａの外周端１５Ａ及び複数の第２羽根１２Ｂの外周端１５Ｂを通る円Ｃ３ａの直径、すなわち複数の羽根１２の外径を、羽根外径ＯＤとする。また、回転軸ＲＳと平行に見た場合に、第１羽根１２Ａと側板１３との接続位置において、回転軸ＲＳを中心とした複数の第１羽根１２Ａの内周端１４Ａを通る円を円Ｃ７ａと定義する。そして、円Ｃ７ａの直径、すなわち、第１羽根１２Ａと側板１３との接続位置における第１羽根１２Ａの内径を、内径ＩＤ３ａとする。また、回転軸ＲＳと平行に見た場合に、第２羽根１２Ｂと側板１３との接続位置において、回転軸ＲＳを中心とした複数の第２羽根１２Ｂの内周端１４Ｂを通る円は円Ｃ７ａとなる。そして、円Ｃ７ａの直径、すなわち、第２羽根１２Ｂと側板１３との接続位置における第２羽根１２Ｂの内径を、内径ＩＤ４ａとする。 FIG. 10 is a schematic diagram showing the relationship between the impeller 10 and the bell mouth 46 in the AA cross section of the multi-blade fan 100 of FIG. FIG. 11 is a schematic diagram showing the relationship between the blades 12 and the bellmouth 46 in the impeller 10 of FIG. 10 when viewed parallel to the rotation axis RS. A hollow arrow L shown in FIG. 10 indicates the direction when the impeller 10 is viewed parallel to the rotation axis RS. As shown in FIGS. 10 and 11, when viewed parallel to the rotation axis RS, at the connection position between the first blades 12A and the main plate 11, the inner circumference of the plurality of first blades 12A around the rotation axis RS A circle passing through the edge 14A is defined as a circle C1a. The diameter of the circle C1a, that is, the inner diameter of the first blade 12A at the connection position between the first blade 12A and the main plate 11 is defined as the inner diameter ID1a. A circle C2a is a circle passing through the inner peripheral ends 14B of the plurality of second blades 12B centered on the rotation axis RS at the connection position between the second blades 12B and the main plate 11 when viewed parallel to the rotation axis RS. defined as The diameter of the circle C2a, that is, the inner diameter of the second blade 12B at the connection position between the first blade 12A and the main plate 11 is defined as an inner diameter ID2a. The inner diameter ID2a is larger than the inner diameter ID1a (inner diameter ID2a>inner diameter ID1a). In addition, when viewed parallel to the rotation axis RS, the diameter of a circle C3a passing through the outer peripheral ends 15A of the plurality of first blades 12A and the outer peripheral ends 15B of the plurality of second blades 12B around the rotation shaft RS, that is, the diameter of a plurality of Let the outer diameter of the blade 12 be the blade outer diameter OD. A circle C7a is a circle passing through the inner peripheral ends 14A of the plurality of first blades 12A centered on the rotation axis RS at the connection position between the first blades 12A and the side plates 13 when viewed parallel to the rotation axis RS. defined as The diameter of the circle C7a, that is, the inner diameter of the first blade 12A at the connection position between the first blade 12A and the side plate 13 is defined as an inner diameter ID3a. Further, when viewed parallel to the rotation axis RS, at the connection position between the second blades 12B and the side plate 13, a circle centered on the rotation axis RS and passing through the inner peripheral ends 14B of the plurality of second blades 12B is a circle C7a. becomes. The diameter of the circle C7a, that is, the inner diameter of the second blade 12B at the connection position between the second blade 12B and the side plate 13 is defined as an inner diameter ID4a.

図１０及び図１１に示すように、回転軸ＲＳと平行に見たときに、ベルマウス４６の内径ＢＩの位置は、第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１ａと、側板１３側の内径ＩＤ３ａとの間の第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。より詳細には、ベルマウス４６の内径ＢＩは、第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１ａよりも大きく、側板１３側の内径ＩＤ３ａよりも小さい。すなわち、ベルマウス４６の内径ＢＩは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。換言すると、ベルマウス４６の内径ＢＩを形成する開口部４６ａは、回転軸ＲＳと平行に見たときに、円Ｃ１ａと円Ｃ７ａとの間において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。 As shown in FIGS. 10 and 11, when viewed parallel to the rotation axis RS, the position of the inner diameter BI of the bellmouth 46 is the inner diameter ID1a on the main plate 11 side of the first blade 12A and the inner diameter ID3a on the side plate 13 side of the first blade 12A. It is located in the region of the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 between. More specifically, the inner diameter BI of the bell mouth 46 is larger than the inner diameter ID1a of the first blade 12A on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID3a on the side plate 13 side. That is, the inner diameter BI of the bellmouth 46 is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter on the side plate 13 side. In other words, the opening 46a forming the inner diameter BI of the bellmouth 46 is located between the circle C1a and the circle C7a when viewed parallel to the rotation axis RS. Located in the area of 12B2.

また、図１０及び図１１に示すように、回転軸ＲＳと平行に見たときに、ベルマウス４６の内径ＢＩの位置は、第２羽根１２Ｂの主板１１側の内径ＩＤ２ａと、側板１３側の内径ＩＤ４ａとの間の第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。より詳細には、ベルマウス４６の内径ＢＩは、第２羽根１２Ｂの主板１１側の内径ＩＤ２ａよりも大きく、側板１３側の内径ＩＤ４ａよりも小さい。すなわち、ベルマウス４６の内径ＢＩは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。より詳細には、ベルマウス４６の内径ＢＩは、第１領域の複数の羽根１２のそれぞれの内周端により構成される羽根内径よりも大きく、第２領域の複数の羽根１２のそれぞれの内周端により構成される羽根内径よりも小さく形成されている。換言すると、ベルマウス４６の内径ＢＩを形成する開口部４６ａは、回転軸ＲＳと平行に見たときに、円Ｃ２ａと円Ｃ７ａとの間において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。 10 and 11, when viewed parallel to the rotation axis RS, the position of the inner diameter BI of the bell mouth 46 is the inner diameter ID2a of the second blade 12B on the main plate 11 side and the inner diameter ID2a on the side plate 13 side of the second blade 12B. It is located in the region of the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 between the inner diameter ID4a. More specifically, the inner diameter BI of the bellmouth 46 is larger than the inner diameter ID2a of the second blade 12B on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID4a of the side plate 13 side. That is, the inner diameter BI of the bellmouth 46 is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter on the side plate 13 side. More specifically, the inner diameter BI of the bell mouth 46 is larger than the inner diameter of the blade formed by the inner peripheral ends of the plurality of blades 12 in the first region, and the inner diameter of each of the plurality of blades 12 in the second region. It is formed smaller than the inner diameter of the blade defined by the end. In other words, the opening 46a forming the inner diameter BI of the bellmouth 46 is located between the circles C2a and C7a when viewed parallel to the rotation axis RS. Located in the area of 12B2.

図１０及び図１１に示すように、羽根車１０の径方向において、第１シロッコ翼部１２Ａ１及び第２シロッコ翼部１２Ｂ１の径方向長さを距離ＳＬとする。また、多翼送風機１００において、羽根車１０の複数の羽根１２と、スクロールケーシング４０の周壁４４ｃとの間の最接近距離を距離ＭＳとする。このとき、多翼送風機１００は、距離ＭＳは、距離ＳＬの２倍よりも大きい（距離ＭＳ＞距離ＳＬ×２）。なお、距離ＭＳは、図１０のＡ－Ａ線断面の多翼送風機１００に示しているが、距離ＭＳは、スクロールケーシング４０の周壁４４ｃとの間の最接近距離であり、必ずしもＡ－Ａ線断面上に表されるものではない。 As shown in FIGS. 10 and 11, in the radial direction of the impeller 10, the radial lengths of the first Sirocco blade portion 12A1 and the second Sirocco blade portion 12B1 are defined as a distance SL. Further, in the multi-blade fan 100, the closest distance between the plurality of blades 12 of the impeller 10 and the peripheral wall 44c of the scroll casing 40 is defined as a distance MS. At this time, in multi-blade fan 100, distance MS is greater than twice the distance SL (distance MS>distance SL×2). 10, the distance MS is the closest distance to the peripheral wall 44c of the scroll casing 40, not necessarily the line AA. It is not represented on the cross section.

図１２は、実施の形態１に係る多翼送風機１００において羽根車１０とモータ５０との関係を説明する概念図である。なお、図１２に示す点線ＦＬは、スクロールケーシング４０の外部から内部に流入する空気の流れの一例を示すものである。図１２に示すように、多翼送風機１００は、羽根車１０及びスクロールケーシング４０の他に、羽根車１０の主板１１を回転させるモータ５０を有してもよい。すなわち、多翼送風機１００は、羽根車１０と、羽根車１０を収容するスクロールケーシング４０と、羽根車１０を駆動するモータ５０と、を有してもよい。 FIG. 12 is a conceptual diagram illustrating the relationship between impeller 10 and motor 50 in multi-blade fan 100 according to the first embodiment. A dotted line FL shown in FIG. 12 indicates an example of the flow of air flowing into the scroll casing 40 from the outside. As shown in FIG. 12 , the multi-blade blower 100 may have a motor 50 that rotates the main plate 11 of the impeller 10 in addition to the impeller 10 and the scroll casing 40 . That is, multi-blade fan 100 may have impeller 10 , scroll casing 40 that houses impeller 10 , and motor 50 that drives impeller 10 .

モータ５０は、スクロールケーシング４０の側壁４４ａに隣接して配置されている。モータ５０のモータシャフト５１は、羽根車１０の回転軸ＲＳ上に延びており、スクロールケーシング４０の側面を貫通してスクロールケーシング４０の内部に挿入されている。 The motor 50 is arranged adjacent to the side wall 44 a of the scroll casing 40 . A motor shaft 51 of the motor 50 extends on the rotating shaft RS of the impeller 10 , penetrates the side surface of the scroll casing 40 and is inserted inside the scroll casing 40 .

主板１１は、モータ５０側のスクロールケーシング４０の側壁４４ａに沿って、回転軸ＲＳと垂直となるように配置されている。主板１１の中心部にはモータシャフト５１が接続される軸部１１ｂが設けられており、主板１１の軸部１１ｂにはスクロールケーシング４０の内部に挿入されたモータシャフト５１が固定されている。モータ５０のモータシャフト５１は、羽根車１０の主板１１と接続され、固定される。 The main plate 11 is arranged along the side wall 44a of the scroll casing 40 on the motor 50 side so as to be perpendicular to the rotation axis RS. A shaft portion 11 b to which a motor shaft 51 is connected is provided at the center of the main plate 11 , and the motor shaft 51 inserted inside the scroll casing 40 is fixed to the shaft portion 11 b of the main plate 11 . A motor shaft 51 of the motor 50 is connected to and fixed to the main plate 11 of the impeller 10 .

モータ５０が運転されると、モータシャフト５１及び主板１１を介して、複数の羽根１２が回転軸ＲＳを中心として回転する。これにより、外部の空気が吸込口４５から羽根車１０の内部に吸い込まれ、羽根車１０の昇圧作用によりスクロールケーシング４０内に吹き出される。スクロールケーシング４０内に吹き出された空気は、スクロールケーシング４０の周壁４４ｃによって形成される拡大風路で減速されて静圧を回復し、図１に示す吐出口４２ａから外部に吹き出される。 When the motor 50 is driven, the multiple blades 12 rotate around the rotation axis RS via the motor shaft 51 and the main plate 11 . As a result, external air is sucked into the impeller 10 through the suction port 45 and is blown out into the scroll casing 40 by the pressurizing action of the impeller 10 . The air blown into the scroll casing 40 is decelerated in the expanded air passage formed by the peripheral wall 44c of the scroll casing 40, recovers the static pressure, and is blown out from the discharge port 42a shown in FIG.

図１２に示すように、モータ５０の端部５０ａの外径ＭＯ１を構成する外周壁５２は、羽根１２の主板１１側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ１と、側板１３側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ３との間に位置する。また、モータ５０の端部５０ａの外径ＭＯ１を構成する外周壁５２は、回転軸ＲＳの軸方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２と対向する位置に配置されている。より詳細には、モータ５０の端部５０ａの外径ＭＯ１は、複数の第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１よりも大きく、複数の第１羽根１２Ａの側板１３側の内径ＩＤ３よりも小さい。すなわち、モータ５０の端部５０ａの外径ＭＯ１は、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。また、モータ５０の端部５０ａにおける外周壁５２は、回転軸ＲＳと平行に見たときに、上述した円Ｃ１ａと円Ｃ７ａとの間において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。なお、多翼送風機１００は、端部５０ａ以外のモータ５０の外径ＭＯ２の寸法については、外径ＭＯ２の大きさが限定されるものではない。 As shown in FIG. 12, the outer peripheral wall 52 forming the outer diameter MO1 of the end portion 50a of the motor 50 forms a virtual extended surface VF1 obtained by extending the inner diameter of the blade of the blade 12 on the main plate 11 side in the axial direction of the rotation shaft RS. , and an imaginary extension surface VF3 obtained by extending the inner diameter of the blade on the side plate 13 side in the axial direction of the rotation shaft RS. Further, the outer peripheral wall 52 forming the outer diameter MO1 of the end portion 50a of the motor 50 is arranged at a position facing the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 in the axial direction of the rotation shaft RS. . More specifically, the outer diameter MO1 of the end portion 50a of the motor 50 is larger than the inner diameter ID1 of the plurality of first blades 12A on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID3 of the plurality of first blades 12A on the side plate 13 side. . That is, the outer diameter MO1 of the end portion 50a of the motor 50 is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. Further, the outer peripheral wall 52 at the end portion 50a of the motor 50 has the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 between the above-described circle C1a and the circle C7a when viewed parallel to the rotation axis RS. located in the area of In multi-blade fan 100, the size of outer diameter MO2 of motor 50 other than end portion 50a is not limited.

図１３は、図１２に示す多翼送風機１００の第１の変形例である多翼送風機１００Ａの概念図である。多翼送風機１００Ａは、モータ５０Ａの外径ＭＯを構成する外周壁５２が、羽根１２の主板１１側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ１と、側板１３側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ３との間に位置するように構成されている。また、モータ５０Ａの外径ＭＯを構成する外周壁５２は、回転軸ＲＳの軸方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２と対向する位置に配置されている。より詳細には、モータ５０Ａの外径ＭＯは、複数の第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１よりも大きく、複数の第１羽根１２Ａの側板１３側の内径ＩＤ３よりも小さい。すなわち、モータ５０Ａの外径ＭＯは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。また、モータ５０Ａの外径ＭＯを形成する外周壁５２は、回転軸ＲＳと平行に見たときに、上述した円Ｃ１ａと円Ｃ７ａとの間において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。 FIG. 13 is a conceptual diagram of a multi-blade fan 100A that is a first modification of the multi-blade fan 100 shown in FIG. In the multi-blade blower 100A, an outer peripheral wall 52 forming an outer diameter MO of a motor 50A has a virtual extension surface VF1 obtained by extending the inner diameter of the blades of the blades 12 on the main plate 11 side in the axial direction of the rotation shaft RS, and a virtual extension surface VF1 on the side plate 13 side. It is configured to be positioned between the inner diameter of the blade and a virtual extension plane VF3 extending in the axial direction of the rotation shaft RS. In addition, the outer peripheral wall 52 forming the outer diameter MO of the motor 50A is arranged at a position facing the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 in the axial direction of the rotating shaft RS. More specifically, the outer diameter MO of the motor 50A is larger than the inner diameter ID1 of the plurality of first blades 12A on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID3 of the plurality of first blades 12A on the side plate 13 side. That is, the outer diameter MO of the motor 50A is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. Further, the outer peripheral wall 52 forming the outer diameter MO of the motor 50A has the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12A2 between the above-described circles C1a and C7a when viewed parallel to the rotation axis RS. Located in the region of part 12B2.

図１４は、図１２に示す多翼送風機１００の第２の変形例である多翼送風機１００Ｂの概念図である。図１４に示すように、モータ５０Ｂの端部５０ａの外径ＭＯ１ａを構成する外周壁５２ａは、回転軸ＲＳと、羽根１２の主板１１側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ１との間に位置する。また、モータ５０Ｂの端部５０ａの外径ＭＯ１ａを構成する外周壁５２ａは、回転軸ＲＳの軸方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２と対向する位置に配置されている。より詳細には、モータ５０Ｂの端部５０ａの外径ＭＯ１ａは、複数の第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１よりも小さい。すなわち、モータ５０Ｂの端部５０ａの外径ＭＯ１ａは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも小さく形成されている。また、モータ５０Ｂの端部５０ａにおける外周壁５２ａは、回転軸ＲＳと平行に見たときに、上述した円Ｃ１ａ内に位置する。 FIG. 14 is a conceptual diagram of a multi-blade fan 100B that is a second modification of the multi-blade fan 100 shown in FIG. As shown in FIG. 14, the outer peripheral wall 52a that forms the outer diameter MO1a of the end portion 50a of the motor 50B is formed by extending the rotating shaft RS and the blade inner diameter of the blade 12 on the main plate 11 side in the axial direction of the rotating shaft RS. and the extension plane VF1 of the . In addition, the outer peripheral wall 52a forming the outer diameter MO1a of the end portion 50a of the motor 50B is arranged at a position facing the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 in the axial direction of the rotating shaft RS. . More specifically, the outer diameter MO1a of the end portion 50a of the motor 50B is smaller than the inner diameter ID1 of the plurality of first blades 12A on the main plate 11 side. That is, the outer diameter MO1a of the end portion 50a of the motor 50B is smaller than the inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side. Further, the outer peripheral wall 52a at the end portion 50a of the motor 50B is positioned within the above-described circle C1a when viewed parallel to the rotation axis RS.

また、多翼送風機１００Ｂは、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａを構成する外周壁５２ｂが、羽根１２の主板１１側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ１と、側板１３側の羽根内径を回転軸ＲＳの軸方向に延ばした仮想の延長面ＶＦ３との間に位置するように構成されている。また、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａを構成する外周壁５２ｂは、回転軸ＲＳの軸方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２と対向する位置に配置されている。より詳細には、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａは、複数の第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１よりも大きく、複数の第１羽根１２Ａの側板１３側の内径ＩＤ３よりも小さい。すなわち、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。また、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａを形成する外周壁５２ｂは、回転軸ＲＳと平行に見たときに、上述した円Ｃ１ａと円Ｃ７ａとの間において、第１ターボ翼部１２Ａ２及び第２ターボ翼部１２Ｂ２の領域に位置する。 Further, in the multi-blade blower 100B, the outer peripheral wall 52b constituting the outermost diameter MO2a of the motor 50B has a virtual extension surface VF1 obtained by extending the inner diameter of the blade of the blade 12 on the main plate 11 side in the axial direction of the rotation shaft RS, and the side plate It is configured to be positioned between the inner diameter of the blade on the 13 side and a virtual extension surface VF3 extending in the axial direction of the rotation shaft RS. Further, an outer peripheral wall 52b forming the outermost diameter MO2a of the motor 50B is arranged at a position facing the first turbo blade portion 12A2 and the second turbo blade portion 12B2 in the axial direction of the rotation shaft RS. More specifically, the outermost diameter MO2a of the motor 50B is larger than the inner diameter ID1 of the plurality of first blades 12A on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID3 of the plurality of first blades 12A on the side plate 13 side. That is, the outermost diameter MO2a of the motor 50B is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. Further, the outer peripheral wall 52b forming the outermost diameter MO2a of the motor 50B is positioned between the above-described circles C1a and C7a when viewed parallel to the rotation axis RS. Located in the area of the wing 12B2.

［羽根車１０及び多翼送風機１００の作用効果］
羽根車１０及び多翼送風機１００は、羽根車１０の第１領域及び第２領域において、径方向におけるターボ翼部の割合が、シロッコ翼部の割合よりも大きいものである。羽根車１０及び多翼送風機１００は、主板１１と側板１３との間のいずれの領域においても、ターボ翼部の割合が高いため、複数の羽根１２によって充分な圧力回復を行うことができる。そのため、羽根車１０及び多翼送風機１００は、当該構成を備えない羽根車及び多翼送風機と比較して圧力回復を向上させることができる。その結果、羽根車１０は、多翼送風機１００の効率を向上させることができる。さらに、羽根車１０は、上記構成を備えていることで側板１３側における気流の前縁剥離を低減することができる。 [Effects of impeller 10 and multi-blade blower 100]
In the impeller 10 and the multi-blade fan 100, in the first region and the second region of the impeller 10, the ratio of the turbo blades in the radial direction is larger than the ratio of the sirocco blades. Impeller 10 and multi-blade blower 100 have a high percentage of turbo blades in any region between main plate 11 and side plate 13, so that multiple blades 12 can sufficiently recover pressure. As such, impeller 10 and multi-blade blower 100 can provide improved pressure recovery compared to impellers and multi-blade blowers that do not have this configuration. As a result, impeller 10 can improve the efficiency of multi-blade fan 100 . Furthermore, the impeller 10 can reduce front edge separation of the airflow on the side plate 13 side by providing the above configuration.

また、複数の羽根１２のそれぞれは、ターボ翼部とシロッコ翼部との間の繋ぎの部分として翼角度が９０度に形成されたラジアル翼部を有している。羽根車１０は、ターボ翼部とシロッコ翼部との間にラジアル翼部を有することで、シロッコ翼部とターボ翼部との繋ぎ部分の急激な角度変化がなくなる。そのため、羽根車１０は、スクロールケーシング４０内の圧力変動を低減させ、多翼送風機１００のファン効率をアップさせ、更に騒音を低減することができる。 Further, each of the plurality of blades 12 has a radial blade portion formed at a blade angle of 90 degrees as a connecting portion between the turbo blade portion and the sirocco blade portion. Since the impeller 10 has the radial blade portion between the turbo blade portion and the sirocco blade portion, there is no sudden angle change at the joint portion between the sirocco blade portion and the turbo blade portion. Therefore, the impeller 10 can reduce pressure fluctuations in the scroll casing 40, improve the fan efficiency of the multi-blade fan 100, and further reduce noise.

また、複数の羽根１２は、複数の第１羽根１２Ａのうち周方向で互いに隣り合う２つの第１羽根１２Ａの間に、複数の第２羽根１２Ｂのうちの少なくとも１つの第２羽根１２Ｂが配置されている。羽根車１０及び多翼送風機１００は、第２羽根１２Ｂにおいても、主板１１と側板１３との間のいずれの領域において、ターボ翼部の割合が高いため、第２羽根１２Ｂによって充分な圧力回復を行うことができる。そのため、羽根車１０及び多翼送風機１００は、当該構成を備えない羽根車及び多翼送風機と比較して圧力回復を向上させることができる。その結果、羽根車１０は、多翼送風機１００の効率を向上させることができる。さらに、羽根車１０は、上記構成を備えていることで側板１３側における気流の前縁剥離を低減することができる。 Further, among the plurality of blades 12, at least one second blade 12B of the plurality of second blades 12B is arranged between two first blades 12A adjacent to each other in the circumferential direction among the plurality of first blades 12A. It is In the impeller 10 and the multi-blade blower 100, even in the second blade 12B, the ratio of the turbo blade portion is high in any region between the main plate 11 and the side plate 13, so that the second blade 12B can sufficiently recover the pressure. It can be carried out. As such, impeller 10 and multi-blade blower 100 can provide improved pressure recovery compared to impellers and multi-blade blowers that do not have this configuration. As a result, impeller 10 can improve the efficiency of multi-blade fan 100 . Furthermore, the impeller 10 can reduce front edge separation of the airflow on the side plate 13 side by providing the above configuration.

また、複数の第２羽根１２Ｂは、複数の第２羽根１２Ｂのそれぞれの内周端１４Ｂにより構成される内径と、複数の第２羽根１２Ｂのそれぞれの外周端１５Ｂにより構成される外径との比が０．７以下であるように形成されている。羽根車１０及び多翼送風機１００は、第２羽根１２Ｂにおいても、主板１１と側板１３との間のいずれの領域において、ターボ翼部の割合が高いため、第２羽根１２Ｂによって充分な圧力回復を行うことができる。そのため、羽根車１０及び多翼送風機１００は、当該構成を備えない羽根車及び多翼送風機と比較して圧力回復を向上させることができる。その結果、羽根車１０は、多翼送風機１００の効率を向上させることができる。さらに、羽根車１０は、上記構成を備えていることで側板１３側における気流の前縁剥離を低減することができる。 In addition, the plurality of second blades 12B has an inner diameter formed by the inner peripheral end 14B of each of the plurality of second blades 12B and an outer diameter formed by the outer peripheral end 15B of each of the plurality of second blades 12B. It is formed so that the ratio is 0.7 or less. In the impeller 10 and the multi-blade blower 100, even in the second blade 12B, the ratio of the turbo blade portion is high in any region between the main plate 11 and the side plate 13, so that the second blade 12B can sufficiently recover the pressure. It can be carried out. As such, impeller 10 and multi-blade blower 100 can provide improved pressure recovery compared to impellers and multi-blade blowers that do not have this configuration. As a result, impeller 10 can improve the efficiency of multi-blade fan 100 . Furthermore, the impeller 10 can reduce front edge separation of the airflow on the side plate 13 side by providing the above configuration.

また、複数の羽根１２は、回転軸ＲＳに対する径方向において、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外側にある複数の羽根１２の部分では、主板１１の径方向におけるターボ翼部の領域の割合が、シロッコ翼部の領域の割合よりも大きい。複数の羽根１２は、当該構成が主板１１と側板１３との間のいずれの領域においても成立する。複数の羽根１２は、当該構成を備えることで、ベルマウス４６の内径ＢＩより内側の羽根１２部分では空気の吸込量を増大させることができる。また、複数の羽根１２は、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも外側にある複数の羽根１２部分において、ターボ翼部の割合を増やすことで、羽根車１０から排出される風量を増大させることができる。さらに、複数の羽根１２は、当該構成を有することで、多翼送風機１００のスクロールケーシング４０の内部での圧力回復を増大させ、ファン効率を向上させることができる。 In addition, in the plurality of blades 12, in the portion of the plurality of blades 12 outside the inner diameter BI of the bell mouth 46 in the radial direction with respect to the rotation axis RS, the ratio of the area of the turbo blade portion in the radial direction of the main plate 11 is greater than the area fraction of the sirocco wing. The plurality of blades 12 are formed in any region between the main plate 11 and the side plate 13 . By having the configuration, the plurality of blades 12 can increase the amount of air sucked in the portion of the blades 12 inside the inner diameter BI of the bell mouth 46 . In addition, by increasing the proportion of the turbo blade portion in the portions of the plurality of blades 12 outside the inner diameter BI of the bell mouth 46, the air volume discharged from the impeller 10 can be increased. . Furthermore, the plurality of blades 12 having such a configuration can increase pressure recovery inside the scroll casing 40 of the multi-blade blower 100 and improve fan efficiency.

また、ベルマウス４６の内径ＢＩは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。そのため、多翼送風機１００は、ベルマウス４６の吸込口４５から流入する吸込気流と、側板１３側の羽根１２との干渉を低減し、更に騒音を低減することができる。 The inner diameter BI of the bell mouth 46 is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. Therefore, the multi-blade blower 100 can reduce interference between the intake airflow flowing from the suction port 45 of the bellmouth 46 and the blades 12 on the side plate 13 side, and further reduce noise.

また、ベルマウス４６の内径ＢＩは、複数の第２羽根１２Ｂの主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の第２羽根１２Ｂの側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。そのため、多翼送風機１００は、ベルマウス４６の吸込口４５から流入する吸込気流と、側板１３側の第２羽根１２Ｂとの干渉を低減し、更に騒音を低減することができる。 The inner diameter BI of the bellmouth 46 is formed larger than the blade inner diameter of the plurality of second blades 12B on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of second blades 12B on the side plate 13 side. Therefore, the multi-blade blower 100 can reduce interference between the intake airflow flowing from the suction port 45 of the bell mouth 46 and the second blade 12B on the side plate 13 side, and further reduce noise.

また、複数の羽根１２と周壁４４ｃとの間の最接近距離である距離ＭＳが、シロッコ翼部の径方向長さの２倍よりも大きい。そのため、多翼送風機１００は、ターボ翼部で圧力回復を行うことができ、スクロールケーシング４０と羽根車１０との最接近部において互いの距離を離すことができるため騒音を低減することができる。 Further, the distance MS, which is the closest distance between the plurality of blades 12 and the peripheral wall 44c, is larger than twice the radial length of the sirocco blade. Therefore, the multi-blade blower 100 can perform pressure recovery in the turbo blade portion, and the scroll casing 40 and the impeller 10 can be separated from each other at the closest point, thereby reducing noise.

また、多翼送風機１００は、モータ５０の端部５０ａの外径ＭＯ１が、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。多翼送風機１００は、当該構成を備えることで、モータ５０の近傍からの気流が羽根車１０の回転軸ＲＳの軸方向に転向され、スクロールケーシング４０内に空気が滑らかに流入されることで、羽根車１０から排出される風量を増加させることができる。また、多翼送風機１００は、当該構成を備えることでスクロールケーシング４０の内部での圧力回復を増大させ、ファン効率を向上させることができる。 Further, in the multi-blade fan 100, the outer diameter MO1 of the end portion 50a of the motor 50 is larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. It is With this configuration, the multi-blade blower 100 is configured so that the airflow from the vicinity of the motor 50 is turned in the axial direction of the rotating shaft RS of the impeller 10, and the air smoothly flows into the scroll casing 40. The air volume discharged from the impeller 10 can be increased. Moreover, the multi-blade blower 100 can increase the pressure recovery inside the scroll casing 40 and improve the fan efficiency by providing this configuration.

また、多翼送風機１００Ａは、モータ５０Ａの外径ＭＯが、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されている。多翼送風機１００Ａは、当該構成を備えることで、モータ５０Ａの近傍からの気流が羽根車１０の回転軸ＲＳの軸方向に転向され、スクロールケーシング４０内に空気が滑らかに流入されることで、羽根車１０から排出される風量を増加させることができる。また、多翼送風機１００Ａは、当該構成を備えることでスクロールケーシング４０の内部での圧力回復を増大させ、ファン効率を向上させることができる。 In the multi-blade fan 100A, the outer diameter MO of the motor 50A is larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. The multi-blade blower 100A has this configuration, so that the airflow from the vicinity of the motor 50A is turned in the axial direction of the rotation shaft RS of the impeller 10, and the air smoothly flows into the scroll casing 40. The air volume discharged from the impeller 10 can be increased. Moreover, the multi-blade fan 100A can increase the pressure recovery inside the scroll casing 40 and improve the fan efficiency by providing the configuration.

また、多翼送風機１００Ｂは、モータ５０Ｂの最外径ＭＯ２ａが、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも大きく、複数の羽根１２の側板１３側の羽根内径よりも小さく形成されていると共に、モータ５０Ｂの端部５０ａの外径ＭＯ１ａが、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径よりも小さく形成されている。多翼送風機１００Ｂは、当該構成を備えることで、多翼送風機１００Ａ等と比較して、更にスクロールケーシング４０内に空気を滑らかに流入させることができ、羽根車１０から排出される風量を増加させることができる。また、多翼送風機１００Ｂは、当該構成を備えることで、多翼送風機１００Ａ等と比較して、更にスクロールケーシング４０の内部での圧力回復を増大させ、ファン効率を向上させることができる。 Further, in the multi-blade blower 100B, the outermost diameter MO2a of the motor 50B is larger than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter of the plurality of blades 12 on the side plate 13 side. In addition, the outer diameter MO1a of the end portion 50a of the motor 50B is smaller than the inner diameter of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side. With this configuration, the multi-blade fan 100B can allow air to flow into the scroll casing 40 more smoothly than the multi-blade fan 100A and the like, and increase the amount of air discharged from the impeller 10. be able to. In addition, the multi-blade fan 100B having this configuration can increase the pressure recovery inside the scroll casing 40 and improve the fan efficiency as compared with the multi-blade fan 100A and the like.

実施の形態２．
［多翼送風機１００Ｃ］
図１５は、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃを模式的に示す断面図である。図１６は、比較例である多翼送風機１００Ｈを模式的に示す断面図である。図１７は、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの作用を模式的に示す断面図である。図１５は、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの効果を模式的に示す断面図である。図１５～図１７を用いて実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃについて説明する。なお、図１～図１４の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの羽根車１０Ｃは、実施の形態１に係る多翼送風機１００の羽根車１０における複数の羽根１２の傾斜部１４１Ａ及び１４１Ｂの構成を更に特定するものである。従って、以下の説明では、図１５～図１７を用いて、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの傾斜部１４１Ａ及び１４１Ｂの構成を中心に羽根車１０Ｃについて説明する。 Embodiment 2.
[Multi-blade blower 100C]
FIG. 15 is a cross-sectional view schematically showing a multi-blade fan 100C according to Embodiment 2. FIG. FIG. 16 is a cross-sectional view schematically showing a multi-blade fan 100H as a comparative example. FIG. 17 is a cross-sectional view schematically showing the action of multi-blade fan 100C according to the second embodiment. FIG. 15 is a cross-sectional view schematically showing the effect of multi-blade fan 100C according to the second embodiment. A multi-blade fan 100C according to Embodiment 2 will be described with reference to FIGS. 15 to 17. FIG. Parts having the same configurations as those of the multi-blade blower 100 and the like shown in FIGS. The impeller 10C of the multi-blade fan 100C according to Embodiment 2 further specifies the configuration of the inclined portions 141A and 141B of the plurality of blades 12 in the impeller 10 of the multi-blade fan 100 according to Embodiment 1. . Therefore, in the following description, the impeller 10C will be described with a focus on the configuration of the inclined portions 141A and 141B of the multi-blade fan 100C according to the second embodiment with reference to FIGS. 15 to 17. FIG.

上述したように、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ａ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。すなわち、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように内周端１４Ａが回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。同様に、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ｂ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂを形成している。すなわち、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように内周端１４Ｂが回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂを形成している。複数の羽根１２は、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂによって、内周側に勾配を形成している。 As described above, the plurality of blades 12 form the inclined portion 141A in which the front edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blade increases from the side of the main plate 11 toward the side of the side plate 13. . That is, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141A in which the inner peripheral end 14A is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. Similarly, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141B in which the front edge 14B1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blade increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. That is, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141B in which the inner peripheral end 14B is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. The plurality of blades 12 form a gradient on the inner peripheral side by the inclined portions 141A and 141B.

傾斜部１４１Ａは、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ａの傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ａと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ１は、好ましくは０°＜θ１≦６０°、より好ましくは０°＜θ１≦４５°の関係を満たすように構成されている。なお、図１５に示す、仮想線ＶＬ１は、回転軸ＲＳと平行な仮想の線である。そのため、傾斜部１４１Ａと仮想線ＶＬ１との間の角度は、傾斜部１４１Ａと回転軸ＲＳの間の角度と等しい。 The inclined portion 141A is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141A is preferably greater than 0 degrees and 60 degrees or less, and more preferably greater than 0 degrees and 45 degrees or less. That is, the inclination angle θ1 between the inclined portion 141A and the rotation axis RS preferably satisfies the relationship 0°<θ1≦60°, more preferably 0°<θ1≦45°. A virtual line VL1 shown in FIG. 15 is a virtual line parallel to the rotation axis RS. Therefore, the angle between the inclined portion 141A and the virtual line VL1 is equal to the angle between the inclined portion 141A and the rotation axis RS.

同様に、傾斜部１４１Ｂは、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ｂと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ２は、好ましくは０°＜θ２≦６０°、より好ましくは０°＜θ２≦４５°の関係を満たすように構成されている。なお、図１５に示す、仮想線ＶＬ２は、回転軸ＲＳと平行な仮想の線である。そのため、傾斜部１４１Ｂと仮想線ＶＬ２との間の角度は、傾斜部１４１Ｂと回転軸ＲＳの間の角度と等しい。なお、傾斜角θ１及び傾斜角θ２は、同じ角度であってもよく、異なる角度であってもよい。 Similarly, the inclined portion 141B is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141B is preferably greater than 0 degrees and 60 degrees or less, and more preferably greater than 0 degrees and 45 degrees or less. That is, the inclination angle θ2 between the inclined portion 141B and the rotation axis RS preferably satisfies 0°<θ2≦60°, more preferably 0°<θ2≦45°. A virtual line VL2 shown in FIG. 15 is a virtual line parallel to the rotation axis RS. Therefore, the angle between the inclined portion 141B and the virtual line VL2 is equal to the angle between the inclined portion 141B and the rotation axis RS. Note that the inclination angle θ1 and the inclination angle θ2 may be the same angle or different angles.

図１５に示す羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下である。羽根高さＷＨは、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の距離であり、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の最大距離である。羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下に限定されるものではなく、２００ｍｍより大きくてもよい。 The blade height WH shown in FIG. 15 is 200 mm or less. The blade height WH is the distance between the main plate 11 and the ends 12t of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS, and is the distance between the main plate 11 and the ends of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS. 12t is the maximum distance. The blade height WH is not limited to 200 mm or less, and may be greater than 200 mm.

［羽根車１０Ｃ及び多翼送風機１００Ｃの作用効果］
図１６に示すように、比較例である多翼送風機１００Ｈは、前縁１４Ｈによって形成される内径ＩＤｈが、回転軸ＲＳの軸方向において一定の大きさである。すなわち、比較例である多翼送風機１００Ｈは、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂを有しておらず、羽根内径に勾配が形成されていない。そのため、図１６に示すように、比較例である多翼送風機１００Ｈは、多翼送風機１００Ｈ内に吸い込まれる空気（点線ＦＬ）が、羽根車１０Ｈの端部１２ｔ、あるいは、端部１２ｔと前縁１４Ｈとにより形成される角部を通過しやすい。羽根車１０Ｈの端部１２ｔ、あるいは、端部１２ｔと前縁１４Ｈとにより形成される角部は、羽根１２の面積が狭い部分である。そのため、羽根１２と隣接する羽根１２との間の狭い隙間を空気が通過することになり、多翼送風機１００Ｈは、空気を吸い込む際の通風抵抗が大きくなる。 [Effects of impeller 10C and multi-blade blower 100C]
As shown in FIG. 16, in a multi-blade fan 100H as a comparative example, the inner diameter IDh formed by the front edge 14H is constant in the axial direction of the rotation shaft RS. That is, the multi-blade fan 100H of the comparative example does not have the inclined portion 141A and the inclined portion 141B, and the inner diameter of the blades does not have a gradient. Therefore, as shown in FIG. 16, in the multi-blade fan 100H of the comparative example, the air sucked into the multi-blade fan 100H (dotted line FL) is at the end 12t of the impeller 10H, or at the end 12t and the leading edge. It is easy to pass through the corner formed by 14H. An end portion 12t of the impeller 10H or a corner formed by the end portion 12t and the front edge 14H is a portion where the blade 12 has a small area. Therefore, the air passes through narrow gaps between the blades 12 and the adjacent blades 12, and the multi-blade blower 100H has a large ventilation resistance when sucking air.

これに対し、図１７に示すように、多翼送風機１００Ｃは、羽根１２の前縁において、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂを有しており、羽根内径に勾配を形成している。そのため、図１７に示すように、多翼送風機１００Ｃは、羽根１２の羽根内径に形成された勾配により、気流に対する羽根１２の前縁の面積を広くとることができ、羽根車１０Ｃを通過する際の空気の通風抵抗を小さくすることができる。その結果、多翼送風機１００Ｃは、送風効率を上げることができる。 On the other hand, as shown in FIG. 17, a multi-blade fan 100C has inclined portions 141A and 141B at the leading edges of the blades 12, forming a gradient in the inner diameter of the blades. Therefore, as shown in FIG. 17, in the multi-blade blower 100C, the gradient formed in the inner diameter of the blades 12 allows the front edge of the blades 12 to have a wide area with respect to the airflow. air draft resistance can be reduced. As a result, the multi-blade fan 100C can increase the blowing efficiency.

多翼送風機１００Ｃの傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度は、適宜設定可能である。傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度をより大きくすることで、気流に対する羽根１２の前縁の面積をより広くとることができるが、所定の羽根高さＷＨを確保した状態で傾斜角度を大きくする場合には、羽根車１０Ｃ及び多翼送風機１００Ｃを径方向に大きくする必要がある。羽根車１０Ｃ及び多翼送風機１００Ｃの大型化を抑制しつつ、上述した羽根１２の前縁の面積を広くとるためには、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度を６０度以下に設定することが望ましい。また、羽根車１０Ｃ及び多翼送風機１００Ｃの更なる小型化を実現するためには、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度を４５度以下に設定することが望ましい。 The inclination angles of the inclined portion 141A and the inclined portion 141B of the multi-blade fan 100C can be set as appropriate. By increasing the inclination angles of the inclined portions 141A and 141B, the area of the front edge of the blade 12 with respect to the airflow can be increased. In order to increase the size, it is necessary to increase the size of the impeller 10C and the multi-blade fan 100C in the radial direction. In order to increase the front edge area of the blades 12 described above while suppressing the increase in size of the impeller 10C and the multi-blade fan 100C, the inclination angles of the inclined portions 141A and 141B are set to 60 degrees or less. is desirable. Moreover, in order to further reduce the size of the impeller 10C and the multi-blade fan 100C, it is desirable to set the inclination angles of the inclined portions 141A and 141B to 45 degrees or less.

［多翼送風機１００Ｄ］
図１８は、図１５に示す多翼送風機１００Ｃの第１の変形例である多翼送風機１００Ｄの断面図である。図１８を用いて実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの第１の変形例である多翼送風機１００Ｄについて説明する。なお、図１～図１７の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。多翼送風機１００Ｄの羽根車１０Ｄは、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの羽根車１０Ｃにおける複数の羽根１２の前縁１４Ａ１及び前縁１４Ｂ１の構成を更に特定するものである。従って、以下の説明では、図１８を用いて、多翼送風機１００Ｄの前縁１４Ａ１及び前縁１４Ｂ１の構成を中心に羽根車１０Ｄについて説明する。 [Multi-blade blower 100D]
FIG. 18 is a cross-sectional view of a multi-blade fan 100D that is a first modification of the multi-blade fan 100C shown in FIG. A multi-blade fan 100D that is a first modification of the multi-blade fan 100C according to Embodiment 2 will be described with reference to FIG. Parts having the same configurations as those of the multi-blade blower 100 and the like shown in FIGS. The impeller 10D of the multi-blade fan 100D further specifies the configuration of the front edges 14A1 and 14B1 of the plurality of blades 12 in the impeller 10C of the multi-blade fan 100C according to the second embodiment. Therefore, in the following description, referring to FIG. 18, the impeller 10D will be described focusing on the configuration of the front edge 14A1 and the front edge 14B1 of the multi-blade fan 100D.

上述したように、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ａ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。同様に、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径が大きくなるように前縁１４Ｂ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂを形成している。複数の羽根１２は、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂによって、内周側に勾配を形成している。 As described above, the plurality of blades 12 form the inclined portion 141A in which the front edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blade increases from the side of the main plate 11 toward the side of the side plate 13. . Similarly, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141B in which the front edge 14B1 is inclined away from the rotation axis RS so that the inner diameter of the blade increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. The plurality of blades 12 form a gradient on the inner peripheral side by the inclined portions 141A and 141B.

傾斜部１４１Ａは、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ａの傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ａと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ１は、好ましくは０°＜θ１≦６０°、より好ましくは０°＜θ１≦４５°の関係を満たすように構成されている。同様に、傾斜部１４１Ｂは、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ｂの傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ｂと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ２は、好ましくは０°＜θ２≦６０°、より好ましくは０°＜θ２≦４５°の関係を満たすように構成されている。 The inclined portion 141A is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141A is preferably greater than 0 degrees and 60 degrees or less, and more preferably greater than 0 degrees and 45 degrees or less. That is, the inclination angle θ1 between the inclined portion 141A and the rotation axis RS preferably satisfies the relationship 0°<θ1≦60°, more preferably 0°<θ1≦45°. Similarly, the inclined portion 141B is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141B is preferably greater than 0 degrees and 60 degrees or less, and more preferably greater than 0 degrees and 45 degrees or less. That is, the inclination angle θ2 between the inclined portion 141B and the rotation axis RS preferably satisfies 0°<θ2≦60°, more preferably 0°<θ2≦45°.

図１８に示す羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下である。羽根高さＷＨは、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の距離であり、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の最大距離である。羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下に限定されるものではなく、２００ｍｍより大きくてもよい。 The blade height WH shown in FIG. 18 is 200 mm or less. The blade height WH is the distance between the main plate 11 and the ends 12t of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS, and is the distance between the main plate 11 and the ends of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS. 12t is the maximum distance. The blade height WH is not limited to 200 mm or less, and may be greater than 200 mm.

複数の羽根１２は、主板１１側と側板１３側と間の前縁１４Ａ１において、直線部１４１Ｃ１を設けている。直線部１４１Ｃ１は、主板１１側と側板１３側と間において、主板１１側に設けられている。したがって、第１羽根１２Ａの前縁１４Ａ１は、主板１１側に設けられた直線部１４１Ｃ１と、側板１３側に設けられた傾斜部１４１Ａとによって形成されている。多翼送風機１００Ｄの羽根車１０Ｄは、前縁１４Ａ１の直線部１４１Ｃ１によって形成される内径ＩＤｃ１が、回転軸ＲＳの軸方向において一定の大きさである。 The plurality of blades 12 are provided with a straight portion 141C1 at the front edge 14A1 between the main plate 11 side and the side plate 13 side. The straight portion 141C1 is provided on the main plate 11 side between the main plate 11 side and the side plate 13 side. Therefore, the front edge 14A1 of the first blade 12A is formed by a straight portion 141C1 provided on the main plate 11 side and an inclined portion 141A provided on the side plate 13 side. The impeller 10D of the multi-blade fan 100D has a constant inner diameter IDc1 formed by the straight portion 141C1 of the front edge 14A1 in the axial direction of the rotation axis RS.

同様に、複数の羽根１２は、主板１１側と側板１３側と間の前縁１４Ｂ１において、直線部１４１Ｃ２を設けている。直線部１４１Ｃ２は、主板１１側と側板１３側と間において、主板１１側に設けられている。したがって、第２羽根１２Ｂの前縁１４Ｂ１は、主板１１側に設けられた直線部１４１Ｃ２と、側板１３側に設けられた傾斜部１４１Ｂとによって形成されている。多翼送風機１００Ｄの羽根車１０Ｄは、前縁１４Ｂ１の直線部１４１Ｃ２によって形成される内径ＩＤｃ２が、回転軸ＲＳの軸方向において一定の大きさである。 Similarly, each of the blades 12 has a straight portion 141C2 at the front edge 14B1 between the main plate 11 side and the side plate 13 side. The straight portion 141C2 is provided on the main plate 11 side between the main plate 11 side and the side plate 13 side. Therefore, the front edge 14B1 of the second blade 12B is formed by the straight portion 141C2 provided on the main plate 11 side and the inclined portion 141B provided on the side plate 13 side. The impeller 10D of the multi-blade fan 100D has an inner diameter IDc2 formed by the straight portion 141C2 of the front edge 14B1 and has a constant size in the axial direction of the rotation axis RS.

［羽根車１０Ｄ及び多翼送風機１００Ｄの作用効果］
図１８に示すように、多翼送風機１００Ｄは、羽根１２の前縁において、傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ｂを有しており、羽根内径に勾配を形成している。そのため、多翼送風機１００Ｄは、羽根１２の羽根内径に形成された勾配により、気流に対する羽根１２の前縁の面積を広くとることができ、羽根車１０Ｄを通過する際の空気の通風抵抗を小さくすることができる。その結果、多翼送風機１００Ｄは、送風効率を上げることができる。 [Effects of impeller 10D and multi-blade fan 100D]
As shown in FIG. 18, the multi-blade fan 100D has inclined portions 141A and 141B at the leading edges of the blades 12, forming a gradient in the inner diameter of the blades. Therefore, in the multi-blade fan 100D, due to the gradient formed in the blade inner diameter of the blade 12, the area of the front edge of the blade 12 with respect to the airflow can be widened, and the draft resistance of the air when passing through the impeller 10D can be reduced. can do. As a result, the multi-blade fan 100D can increase the blowing efficiency.

［多翼送風機１００Ｅ］
図１９は、図１５に示す多翼送風機１００Ｃの第２の変形例である多翼送風機１００Ｅの断面図である。図１９を用いて実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの第２の変形例である多翼送風機１００Ｅについて説明する。なお、図１～図１８の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。多翼送風機１００Ｅの羽根車１０Ｅは、実施の形態２に係る多翼送風機１００Ｃの羽根車１０Ｃにおける複数の羽根１２の前縁１４Ａ１及び前縁１４Ｂ１の構成を更に特定するものである。従って、以下の説明では、図１９を用いて、多翼送風機１００Ｅの前縁１４Ａ１及び前縁１４Ｂ１の構成を中心に羽根車１０Ｅについて説明する。 [Multi-blade blower 100E]
FIG. 19 is a cross-sectional view of a multi-blade fan 100E that is a second modification of the multi-blade fan 100C shown in FIG. A multi-blade fan 100E, which is a second modification of the multi-blade fan 100C according to Embodiment 2, will be described with reference to FIG. Parts having the same configurations as those of the multi-blade fan 100 and the like shown in FIGS. Impeller 10E of multi-blade fan 100E further specifies the configuration of front edges 14A1 and front edges 14B1 of multiple blades 12 in impeller 10C of multi-blade fan 100C according to the second embodiment. Therefore, in the following description, referring to FIG. 19, the impeller 10E will be described focusing on the configuration of the front edge 14A1 and the front edge 14B1 of the multi-blade fan 100E.

上述したように、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｅが大きくなるように、前縁１４Ａ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。また、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｅが大きくなるように前縁１４Ａ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａ２を形成している。傾斜部１４１Ａ２は、主板１１側と側板１３側と間において、主板１１側に設けられている。したがって、第１羽根１２Ａの前縁１４Ａ１は、主板１１側に設けられた傾斜部１４１Ａ２と、側板１３側に設けられた傾斜部１４１Ａとによって形成されている。すなわち、複数の羽根１２の第１羽根１２Ａは、主板１１と側板１３との間において、傾斜部１４１Ａと傾斜部１４１Ａ２との、２つの傾斜部を有している。なお、複数の羽根１２の第１羽根１２Ａは、傾斜部１４１Ａと傾斜部１４１Ａ２との、２つの傾斜部を有している構成に限定されるものではなく、２つ以上の傾斜部を有していればよい。 As described above, the plurality of blades 12 form the inclined portion 141A in which the front edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter IDe increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. ing. Further, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141A2 in which the front edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter IDe increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. The inclined portion 141A2 is provided on the main plate 11 side between the main plate 11 side and the side plate 13 side. Therefore, the front edge 14A1 of the first blade 12A is formed by an inclined portion 141A2 provided on the main plate 11 side and an inclined portion 141A provided on the side plate 13 side. That is, the first blade 12A of the plurality of blades 12 has two inclined portions, ie, an inclined portion 141A and an inclined portion 141A2, between the main plate 11 and the side plate 13. As shown in FIG. Note that the first blade 12A of the plurality of blades 12 is not limited to the structure having two inclined portions, namely, the inclined portion 141A and the inclined portion 141A2, and has two or more inclined portions. It is good if there is

同様に、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｅが大きくなるように、前縁１４Ｂ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂを形成している。また、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｅが大きくなるように前縁１４Ｂ１が回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ｂ２を形成している。傾斜部１４１Ｂ２は、主板１１側と側板１３側と間において、主板１１側に設けられている。したがって、第２羽根１２Ｂの前縁１４Ｂ１は、主板１１側に設けられた傾斜部１４１Ｂ２と、側板１３側に設けられた傾斜部１４１Ｂとによって形成されている。すなわち、複数の羽根１２の第２羽根１２Ｂは、主板１１と側板１３との間において、傾斜部１４１Ｂと傾斜部１４１Ｂ２との、２つの傾斜部を有している。なお、複数の羽根１２の第２羽根１２Ｂは、傾斜部１４１Ｂと傾斜部１４１Ｂ２との、２つの傾斜部を有している構成に限定されるものではなく、２つ以上の傾斜部を有していればよい。複数の羽根１２は、傾斜部１４１Ａ、傾斜部１４１Ａ２、傾斜部１４１Ｂ及び傾斜部１４１Ｂ２によって、内周側に勾配を形成している。 Similarly, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141B in which the front edge 14B1 is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter IDe increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. . Further, the plurality of blades 12 form an inclined portion 141B2 in which the front edge 14B1 is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter IDe increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. The inclined portion 141B2 is provided on the main plate 11 side between the main plate 11 side and the side plate 13 side. Therefore, the front edge 14B1 of the second blade 12B is formed by an inclined portion 141B2 provided on the main plate 11 side and an inclined portion 141B provided on the side plate 13 side. That is, the second blade 12B of the plurality of blades 12 has two inclined portions between the main plate 11 and the side plate 13, ie, an inclined portion 141B and an inclined portion 141B2. In addition, the second blade 12B of the plurality of blades 12 is not limited to the structure having two inclined portions, namely, the inclined portion 141B and the inclined portion 141B2, and has two or more inclined portions. It is good if there is. The plurality of blades 12 form a gradient on the inner peripheral side by the inclined portion 141A, the inclined portion 141A2, the inclined portion 141B, and the inclined portion 141B2.

傾斜部１４１Ａ及び傾斜部１４１Ａ２の少なくとも一方は、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ａ及び／又は傾斜部１４１Ａ２の傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ａと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ１は、好ましくは０°＜θ１≦６０°、より好ましくは０°＜θ１≦４５°の関係を満たすように構成されている。あるいは、傾斜部１４１Ａ２と回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ１１は、好ましくは０°＜θ１１≦６０°、より好ましくは０°＜θ１１≦４５°の関係を満たすように構成されている。なお、図１９に示す、仮想線ＶＬ３は、回転軸ＲＳと平行な仮想の線である。そのため、傾斜部１４１Ａ２と仮想線ＶＬ３との間の角度は、傾斜部１４１Ａ２と回転軸ＲＳの間の角度と等しい。 At least one of the inclined portion 141A and the inclined portion 141A2 is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141A and/or the inclined portion 141A2 is preferably greater than 0 degrees and 60 degrees or less, more preferably greater than 0 degrees and 45 degrees or less. That is, the inclination angle θ1 between the inclined portion 141A and the rotation axis RS preferably satisfies the relationship 0°<θ1≦60°, more preferably 0°<θ1≦45°. Alternatively, the inclination angle θ11 between the inclined portion 141A2 and the rotation axis RS is configured to preferably satisfy the relationship 0°<θ11≦60°, more preferably 0°<θ11≦45°. A virtual line VL3 shown in FIG. 19 is a virtual line parallel to the rotation axis RS. Therefore, the angle between the inclined portion 141A2 and the virtual line VL3 is equal to the angle between the inclined portion 141A2 and the rotation axis RS.

傾斜部１４１Ａの傾斜角θ１と傾斜部１４１Ａ２の傾斜角θ１１とは、角度が異なる。第１羽根１２Ａが２つ以上の傾斜部を有している場合には、各傾斜部の傾斜角はそれぞれ異なる。傾斜部１４１Ａの傾斜角θ１の大きさと、傾斜部１４１Ａ２の傾斜角θ１１の大きさとの関係は限定されるものではない。例えば、第１羽根１２Ａは、図１９に示すように、傾斜部１４１Ａ２の傾斜角θ１１の大きさが、傾斜部１４１Ａの傾斜角θ１の大きさより大きくてもよい。あるいは、第１羽根１２Ａは、傾斜部１４１Ａ２の傾斜角θ１１の大きさが、傾斜部１４１Ａの傾斜角θ１の大きさより小さくてもよい。 The inclination angle θ1 of the inclined portion 141A and the inclination angle θ11 of the inclined portion 141A2 are different. When the first blade 12A has two or more inclined portions, the inclination angles of the respective inclined portions are different. The relationship between the inclination angle θ1 of the inclined portion 141A and the inclination angle θ11 of the inclined portion 141A2 is not limited. For example, in the first blade 12A, as shown in FIG. 19, the tilt angle θ11 of the tilt portion 141A2 may be larger than the tilt angle θ1 of the tilt portion 141A. Alternatively, in the first blade 12A, the inclination angle θ11 of the inclined portion 141A2 may be smaller than the inclination angle θ1 of the inclined portion 141A.

同様に、傾斜部１４１Ｂ及び傾斜部１４１Ｂ２の少なくとも一方は、回転軸ＲＳに対して傾斜している。傾斜部１４１Ｂ及び／又は傾斜部１４１Ｂ２の傾斜の角度は、好ましくは０度より大きく６０度以下、より好ましくは０度より大きく４５度以下である。すなわち、傾斜部１４１Ｂと回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ２は、好ましくは０°＜θ２≦６０°、より好ましくは０°＜θ２≦４５°の関係を満たすように構成されている。あるいは、傾斜部１４１Ｂ２と回転軸ＲＳとの間の傾斜角θ２２は、好ましくは０°＜θ２２≦６０°、より好ましくは０°＜θ２２≦４５°の関係を満たすように構成されている。なお、図１９に示す、仮想線ＶＬ４は、回転軸ＲＳと平行な仮想の線である。そのため、傾斜部１４１Ｂ２と仮想線ＶＬ４との間の角度は、傾斜部１４１Ｂ２と回転軸ＲＳの間の角度と等しい。 Similarly, at least one of the inclined portion 141B and the inclined portion 141B2 is inclined with respect to the rotation axis RS. The angle of inclination of the inclined portion 141B and/or the inclined portion 141B2 is preferably greater than 0 degrees and less than or equal to 60 degrees, more preferably greater than 0 degrees and less than or equal to 45 degrees. That is, the inclination angle θ2 between the inclined portion 141B and the rotation axis RS preferably satisfies 0°<θ2≦60°, more preferably 0°<θ2≦45°. Alternatively, the inclination angle θ22 between the inclined portion 141B2 and the rotation axis RS is configured to preferably satisfy the relationship 0°<θ22≦60°, more preferably 0°<θ22≦45°. A virtual line VL4 shown in FIG. 19 is a virtual line parallel to the rotation axis RS. Therefore, the angle between the inclined portion 141B2 and the virtual line VL4 is equal to the angle between the inclined portion 141B2 and the rotation axis RS.

傾斜部１４１Ｂの傾斜角θ２と傾斜部１４１Ｂ２の傾斜角θ２２とは、角度が異なる。第２羽根１２Ｂが２つ以上の傾斜部を有している場合には、各傾斜部の傾斜角はそれぞれ異なる。傾斜部１４１Ｂの傾斜角θ２の大きさと、傾斜部１４１Ｂ２の傾斜角θ２２の大きさとの関係は限定されるものではない。例えば、第２羽根１２Ｂは、図１９に示すように、傾斜部１４１Ｂ２の傾斜角θ２２の大きさが、傾斜部１４１Ｂの傾斜角θ２の大きさより大きくてもよい。あるいは、第２羽根１２Ｂは、傾斜部１４１Ｂ２の傾斜角θ２２の大きさが、傾斜部１４１Ｂの傾斜角θ２の大きさより小さくてもよい。 The inclination angle θ2 of the inclined portion 141B and the inclination angle θ22 of the inclined portion 141B2 are different. When the second blade 12B has two or more inclined portions, the inclination angles of the respective inclined portions are different. The relationship between the inclination angle θ2 of the inclined portion 141B and the inclination angle θ22 of the inclined portion 141B2 is not limited. For example, in the second blade 12B, as shown in FIG. 19, the inclination angle θ22 of the inclined portion 141B2 may be larger than the inclination angle θ2 of the inclined portion 141B. Alternatively, in the second blade 12B, the inclination angle θ22 of the inclined portion 141B2 may be smaller than the inclination angle θ2 of the inclined portion 141B.

図１９に示す羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下である。羽根高さＷＨは、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の距離であり、主板１１と、回転軸ＲＳの軸方向における複数の羽根１２の端部１２ｔとの間の最大距離である。羽根高さＷＨは、２００ｍｍ以下に限定されるものではなく、２００ｍｍより大きくてもよい。 The blade height WH shown in FIG. 19 is 200 mm or less. The blade height WH is the distance between the main plate 11 and the ends 12t of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS, and is the distance between the main plate 11 and the ends of the plurality of blades 12 in the axial direction of the rotating shaft RS. 12t is the maximum distance. The blade height WH is not limited to 200 mm or less, and may be greater than 200 mm.

［羽根車１０Ｅ及び多翼送風機１００Ｅの作用効果］
図１９に示すように、多翼送風機１００Ｅは、羽根１２の前縁において、傾斜部１４１Ａ、傾斜部１４１Ａ２、傾斜部１４１Ｂ及び傾斜部１４１Ｂ２を有しており、羽根内径ＩＤｅに勾配を形成している。そのため、多翼送風機１００Ｅは、羽根１２の羽根内径ＩＤｅに形成された勾配により、気流に対する羽根１２の前縁の面積を広くとることができ、羽根車１０Ｅを通過する際の空気の通風抵抗を小さくすることができる。その結果、多翼送風機１００Ｅは、送風効率を上げることができる。 [Effects of impeller 10E and multi-blade blower 100E]
As shown in FIG. 19, the multi-blade fan 100E has an inclined portion 141A, an inclined portion 141A2, an inclined portion 141B, and an inclined portion 141B2 at the front edge of the blade 12, forming a gradient in the blade inner diameter IDe. there is Therefore, in the multi-blade blower 100E, due to the gradient formed in the blade inner diameter IDe of the blades 12, the front edge area of the blades 12 can be widened with respect to the airflow, and the draft resistance of the air when passing through the impeller 10E can be reduced. can be made smaller. As a result, the multi-blade fan 100E can increase the blowing efficiency.

実施の形態３．
［多翼送風機１００Ｆ］
図２０は、実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆのベルマウス４６と羽根１２との関係を示す模式図である。図２１は、実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆの変形例のベルマウス４６と羽根１２との関係を示す模式図である。図２０及び図２１を用いて実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆについて説明する。なお、図１～図１９の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆの羽根車１０Ｆは、実施の形態１に係る多翼送風機１００の羽根車１０におけるターボ翼部の構成を更に特定するものである。従って、以下の説明では、図２０及び図２１を用いて、実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆのターボ翼部の構成を中心に羽根車１０Ｆについて説明する。 Embodiment 3.
[Multi-blade blower 100F]
FIG. 20 is a schematic diagram showing the relationship between the bellmouth 46 and the blades 12 of the multi-blade fan 100F according to the third embodiment. FIG. 21 is a schematic diagram showing the relationship between the bell mouth 46 and the blades 12 of the modification of the multi-blade fan 100F according to the third embodiment. A multi-blade fan 100F according to Embodiment 3 will be described with reference to FIGS. 20 and 21. FIG. Parts having the same configurations as those of the multi-blade blower 100 and the like shown in FIGS. The impeller 10F of the multi-blade fan 100F according to the third embodiment further specifies the configuration of the turbo blade portion in the impeller 10 of the multi-blade fan 100 according to the first embodiment. Therefore, in the following description, the impeller 10F will be described with a focus on the configuration of the turbo blade portion of the multi-blade fan 100F according to Embodiment 3, using FIGS.

実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆの羽根車１０Ｆは、ターボ翼部の側板１３側の端部１２ｔに段差部１２Ｄが形成されている。以下、図２０に示すように、第１羽根１２Ａを用いて段差部１２Ｄについて説明する。段差部１２Ｄは、第１ターボ翼部１２Ａ２の側板１３側の端部１２ｔに形成されている。すなわち、段差部１２Ｄは、傾斜部１４１Ａの側板１３側の端部１２ｔに形成されている。段差部１２Ｄは、第１羽根１２Ａを構成する壁が切り欠かれた状態に形成されている部分である。段差部１２Ｄは、第１羽根１２Ａの前縁１４Ａ１と、第１ターボ翼部１２Ａ２の側板１３側の端部１２ｔとの連続する部分が切り欠かれた状態に形成されている部分である。段差部１２Ｄは、羽根車１０Ｆの回転軸ＲＳの軸方向に延びる側部縁部１２Ｄ１と、羽根車１０Ｆの径方向に延びる上部縁部１２Ｄ２とによって形成されている。ただし、段差部１２Ｄは、羽根車１０Ｆの回転軸ＲＳの軸方向に延びる側部縁部１２Ｄ１と、羽根車１０Ｆの径方向に延びる上部縁部１２Ｄ２とによって形成されている構成に限定されるものではない。例えば、段差部１２Ｄは、側部縁部１２Ｄ１と上部縁部１２Ｄ２とが連続して一体に形成された弧状の縁部として形成されてもよい。 An impeller 10F of a multi-blade fan 100F according to Embodiment 3 has a stepped portion 12D formed at an end portion 12t of the turbo blade portion on the side plate 13 side. Hereinafter, as shown in FIG. 20, the stepped portion 12D will be described using the first blade 12A. The step portion 12D is formed at the end portion 12t of the first turbo blade portion 12A2 on the side plate 13 side. That is, the step portion 12D is formed at the end portion 12t of the inclined portion 141A on the side plate 13 side. The stepped portion 12D is a portion formed in a notched state in the wall that constitutes the first blade 12A. The stepped portion 12D is a portion formed by cutting out a continuous portion between the front edge 14A1 of the first blade 12A and the end portion 12t of the first turbo blade portion 12A2 on the side plate 13 side. The stepped portion 12D is formed by a side edge portion 12D1 extending in the axial direction of the rotation shaft RS of the impeller 10F and an upper edge portion 12D2 extending in the radial direction of the impeller 10F. However, the stepped portion 12D is limited to a configuration formed by a side edge portion 12D1 extending in the axial direction of the rotation shaft RS of the impeller 10F and an upper edge portion 12D2 extending in the radial direction of the impeller 10F. is not. For example, the stepped portion 12D may be formed as an arcuate edge portion in which the side edge portion 12D1 and the upper edge portion 12D2 are continuously and integrally formed.

第２羽根１２Ｂの段差部１２Ｄは、第１羽根１２Ａと同様の構成のために図示は省略するが、段差部１２Ｄは、第２羽根１２Ｂにも形成されている。段差部１２Ｄは、第２ターボ翼部１２Ｂ２の側板１３側の端部１２ｔにも形成されている。すなわち、段差部１２Ｄは、傾斜部１４１Ｂの側板１３側の端部１２ｔに形成されている。段差部１２Ｄは、第２羽根１２Ｂを構成する壁が切り欠かれた状態に形成されている部分である。段差部１２Ｄは、第２羽根１２Ｂの前縁１４Ｂ１と、第２ターボ翼部１２Ｂ２の側板１３側の端部１２ｔとの連続する部分が切り欠かれた状態に形成されている部分である。 The stepped portion 12D of the second blade 12B has the same configuration as that of the first blade 12A, so its illustration is omitted, but the stepped portion 12D is also formed in the second blade 12B. The step portion 12D is also formed at the end portion 12t on the side plate 13 side of the second turbo blade portion 12B2. That is, the stepped portion 12D is formed at the end portion 12t of the inclined portion 141B on the side plate 13 side. The stepped portion 12D is a portion formed in a notched state in the wall that constitutes the second blade 12B. The stepped portion 12D is a portion formed by cutting out a continuous portion between the front edge 14B1 of the second blade 12B and the end portion 12t of the second turbo blade portion 12B2 on the side plate 13 side.

実施の形態３に係る多翼送風機１００Ｆ複数の羽根１２は、複数の羽根１２のそれぞれの外周端により構成される羽根外径が、ベルマウス４６の内径ＢＩよりも大きく形成されている。そして、図２０及び図２１に示すように、多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６の内周側端部４６ｂが、段差部１２Ｄの上方に配置される。多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６の内周側端部４６ｂが、段差部１２Ｄの上部縁部１２Ｄ２と対向するように配置されている。多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６の内周側端部４６ｂと、側部縁部１２Ｄ１及び上部縁部１２Ｄ２との間に隙間を形成している。 A plurality of blades 12 of multi-blade fan 100</b>F according to Embodiment 3 are formed such that the blade outer diameter formed by the outer peripheral ends of the plurality of blades 12 is larger than the inner diameter BI of bell mouth 46 . Then, as shown in FIGS. 20 and 21, in the multi-blade fan 100F, the inner peripheral side end portion 46b of the bell mouth 46 is arranged above the stepped portion 12D. The multi-blade fan 100F is arranged such that the inner peripheral side end 46b of the bell mouth 46 faces the upper edge 12D2 of the stepped portion 12D. The multi-blade blower 100F forms a gap between the inner peripheral side end portion 46b of the bell mouth 46 and the side edge portion 12D1 and the upper edge portion 12D2.

［羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆの作用効果］
羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、ターボ翼部の側板１３側の端部１２ｔに段差部が形成されている。羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、段差部１２Ｄによって、ベルマウス４６と羽根１２との隙間を広げることができる。そのため、羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６と羽根１２との隙間における気流の速度増加を抑制することができ、ベルマウス４６と羽根１２との隙間を通過する気流によって生じる騒音を抑制することができる。 [Effects of impeller 10F and multi-blade blower 100F]
In the impeller 10F and the multi-blade fan 100F, a stepped portion is formed at the end portion 12t of the turbo blade portion on the side plate 13 side. The impeller 10F and the multi-blade fan 100F can widen the gap between the bellmouth 46 and the blades 12 by the stepped portion 12D. Therefore, the impeller 10F and the multi-blade blower 100F can suppress an increase in airflow velocity in the gap between the bellmouth 46 and the blades 12, and reduce noise caused by the airflow passing through the gap between the bellmouth 46 and the blades 12. can be suppressed.

また、羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、羽根１２に段差部１２Ｄがない場合と比較して、ベルマウス４６を羽根車１０Ｆに近づけることができる。そして、羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６を羽根車１０Ｆに近づけることでベルマウス４６と羽根１２との隙間を小さくすることができる。その結果、羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、吸込み空気の漏れ、すなわち、羽根車１０Ｆの隣接する羽根１２同士の間を通過しない空気の量を低減することができる。羽根車１０Ｆ及び多翼送風機１００Ｆは、図２１に示すように、ベルマウス４６と側部縁部１２Ｄ１とが対向するように配置されることで、ベルマウス４６と側部縁部１２Ｄ１とが対向していない場合と比較して吸込み空気の漏れを更に低減することができる。換言すると、多翼送風機１００Ｆは、ベルマウス４６が段差部１２Ｄ内に配置され、羽根１２の上方かつ径方向に配置されることで、ベルマウス４６が段差部１２Ｄ内に配置されていない場合と比較して、吸込み空気の漏れを更に低減することができる。 In addition, the impeller 10F and the multi-blade fan 100F allow the bellmouth 46 to be brought closer to the impeller 10F than when the blades 12 do not have the stepped portion 12D. The impeller 10F and the multi-blade blower 100F can reduce the gap between the bellmouth 46 and the blades 12 by moving the bellmouth 46 closer to the impeller 10F. As a result, the impeller 10F and the multi-blade fan 100F can reduce intake air leakage, that is, the amount of air that does not pass between adjacent blades 12 of the impeller 10F. As shown in FIG. 21, the impeller 10F and the multi-blade blower 100F are arranged so that the bell mouth 46 and the side edge 12D1 face each other, so that the bell mouth 46 and the side edge 12D1 face each other. Leakage of intake air can be further reduced as compared with the case where the intake air is not provided. In other words, in the multi-blade fan 100F, the bell mouth 46 is arranged inside the stepped portion 12D and arranged radially above the blades 12, so that the bell mouth 46 is not arranged inside the stepped portion 12D. In comparison, intake air leakage can be further reduced.

実施の形態４．
［多翼送風機１００Ｇ］
図２２は、実施の形態４に係る多翼送風機１００Ｇを模式的に示す断面図である。図２３は、図２２の羽根車１０Ｇにおいて、回転軸ＲＳと平行に見たときの羽根１２の模式図である。図２４は、図２２の羽根車１０ＧのＤ－Ｄ線断面における羽根１２を示す模式図である。図２２～図２４を用いて実施の形態４に係る多翼送風機１００Ｇについて説明する。なお、図１～図２１の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。 Embodiment 4.
[Multi-blade blower 100G]
FIG. 22 is a cross-sectional view schematically showing multi-blade fan 100G according to the fourth embodiment. FIG. 23 is a schematic diagram of the blades 12 of the impeller 10G of FIG. 22 when viewed parallel to the rotation axis RS. FIG. 24 is a schematic diagram showing blades 12 in a DD cross section of impeller 10G in FIG. A multi-blade fan 100G according to Embodiment 4 will be described with reference to FIGS. 22 to 24. FIG. Parts having the same configurations as those of the multi-blade blower 100 and the like shown in FIGS.

図２２～図２４に示すように、実施の形態４に係る多翼送風機１００Ｇの羽根車１０Ｇは、複数の羽根１２の全てが第１羽根１２Ａで構成されている形態である。図２２～図２４に示すように、羽根車１０Ｇには、４２枚の第１羽根１２Ａが配置されているが、第１羽根１２Ａの枚数は４２枚に限定されるものではなく、４２枚より少なくてもよく、４２枚より多くてもよい。 As shown in FIGS. 22 to 24, an impeller 10G of a multi-blade fan 100G according to Embodiment 4 has a configuration in which all of the plurality of blades 12 are composed of first blades 12A. As shown in FIGS. 22 to 24, 42 first blades 12A are arranged in the impeller 10G, but the number of the first blades 12A is not limited to 42. It may be less, or it may be more than 42 sheets.

第１羽根１２Ａは、翼長Ｌ１ａ＞翼長Ｌ１ｂの関係を有する。すなわち、第１羽根１２Ａは、回転軸ＲＳの軸方向において、主板１１側から側板１３側に向かって、翼長が小さくなるように形成されている。そして、図２２に示すように、第１羽根１２Ａは、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｇが大きくなるように傾斜している。すなわち、複数の羽根１２は、主板１１側から側板１３側に向かうにつれて、羽根内径ＩＤｇが大きくなるように前縁１４Ａ１を構成する内周端１４Ａが回転軸ＲＳから離れるように傾斜した傾斜部１４１Ａを形成している。 The first blade 12A has a relationship of blade length L1a>wing length L1b. That is, the first blade 12A is formed such that the blade length decreases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side in the axial direction of the rotation shaft RS. As shown in FIG. 22, the first blade 12A is inclined such that the blade inner diameter IDg increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. That is, the plurality of blades 12 has an inclined portion 141A in which the inner peripheral end 14A constituting the leading edge 14A1 is inclined away from the rotation axis RS so that the blade inner diameter IDg increases from the main plate 11 side toward the side plate 13 side. forming

第１羽根１２Ａは、前向羽根として構成された第１シロッコ翼部１２Ａ１と、後向羽根として構成された第１ターボ翼部１２Ａ２とを有する。第１羽根１２Ａは、羽根車１０の径方向において、第１ターボ領域１２Ａ２１が第１シロッコ領域１２Ａ１１よりも大きい。すなわち、羽根車１０及び第１羽根１２Ａは、第１領域である主板側羽根領域１２２ａ及び第２領域である側板側羽根領域１２２ｂの何れの領域においても、羽根車１０の径方向において、第１ターボ翼部１２Ａ２の割合が第１シロッコ翼部１２Ａ１の割合よりも大きい。 The first blade 12A has a first sirocco blade portion 12A1 configured as a forward blade and a first turbo blade portion 12A2 configured as a rearward blade. In the first blade 12A, the first turbo region 12A21 is larger than the first sirocco region 12A11 in the radial direction of the impeller . That is, the impeller 10 and the first blades 12A are arranged in the radial direction of the impeller 10 in both the main-plate-side blade region 122a as the first region and the side-plate-side blade region 122b as the second region. The ratio of the turbo blade portion 12A2 is greater than the ratio of the first sirocco blade portion 12A1.

複数の羽根１２のうち周方向で互いに隣り合う２つの羽根１２の間隔を翼間と定義したときに、図２３及び図２４に示すように、複数の羽根１２の翼間は、前縁１４Ａ１側から後縁１５Ａ１側に向かうにしたがって広がっている。具体的には、第１ターボ翼部１２Ａ２における翼間は、内周側から外周側にかけて広がっている。そして、第１シロッコ翼部１２Ａ１における翼間は、第１ターボ翼部１２Ａ２の翼間よりも広く、且つ、内周側から外周側にかけて広がっている。 When the interval between two blades 12 adjacent to each other in the circumferential direction among the plurality of blades 12 is defined as the interval between blades, as shown in FIGS. , and spreads toward the trailing edge 15A1 side. Specifically, the gap between the blades of the first turbo blade portion 12A2 widens from the inner peripheral side to the outer peripheral side. The blade interval of the first sirocco blade portion 12A1 is wider than the blade interval of the first turbo blade portion 12A2 and spreads from the inner peripheral side to the outer peripheral side.

図２２に示すように、ベルマウス４６の内径ＢＩは、第１羽根１２Ａの主板１１側の内径ＩＤ１ａよりも大きく、側板１３側の内径ＩＤ３ａよりも小さい。すなわち、ベルマウス４６の内径ＢＩは、複数の羽根１２の主板１１側の羽根内径ＩＤｇよりも大きく、側板１３側の羽根内径ＩＤｇよりも小さく形成されている。 As shown in FIG. 22, the inner diameter BI of the bellmouth 46 is larger than the inner diameter ID1a of the first blade 12A on the main plate 11 side and smaller than the inner diameter ID3a on the side plate 13 side. That is, the inner diameter BI of the bellmouth 46 is formed larger than the blade inner diameter IDg of the plurality of blades 12 on the main plate 11 side and smaller than the blade inner diameter IDg on the side plate 13 side.

［羽根車１０Ｇ及び多翼送風機１００Ｇの作用効果］
羽根車１０Ｇ及び多翼送風機１００Ｇは、実施の形態１に係る多翼送風機１００及び羽根車１０と同様の効果を得ることができる。例えば、羽根車１０Ｇ及び多翼送風機１００Ｇは、主板１１と側板１３との間のいずれの領域においても、主板１１の径方向における第１ターボ翼部１２Ａ２の領域の割合が、第１シロッコ翼部１２Ａ１の領域の割合よりも大きいものである。羽根車１０Ｇ及び多翼送風機１００Ｇは、主板１１と側板１３との間のいずれの領域においても、ターボ翼部の割合が高いため、複数の羽根１２によって充分な圧力回復を行うことができる。そのため、羽根車１０Ｇ及び多翼送風機１００Ｇは、当該構成を備えない羽根車及び多翼送風機と比較して圧力回復を向上させることができる。その結果、羽根車１０Ｇは、多翼送風機１００Ｇの効率を向上させることができる。さらに、羽根車１０Ｇは、上記構成を備えていることで側板１３側における気流の前縁剥離を低減することができる。 [Effects of impeller 10G and multi-blade blower 100G]
Impeller 10G and multi-blade fan 100G can obtain the same effects as multi-blade fan 100 and impeller 10 according to the first embodiment. For example, in the impeller 10G and the multi-blade fan 100G, in any region between the main plate 11 and the side plate 13, the ratio of the region of the first turbo blade portion 12A2 in the radial direction of the main plate 11 is the first sirocco blade portion It is larger than the area ratio of 12A1. Since the impeller 10G and the multi-blade fan 100G have a high ratio of turbo blades in any region between the main plate 11 and the side plate 13, the plurality of blades 12 can sufficiently recover the pressure. Therefore, the impeller 10G and the multi-blade fan 100G can improve pressure recovery compared to an impeller and a multi-blade fan that do not have this configuration. As a result, the impeller 10G can improve the efficiency of the multi-blade fan 100G. Furthermore, the impeller 10G can reduce front edge separation of the airflow on the side plate 13 side by providing the above configuration.

なお、上記実施の形態１～実施の形態４では、主板１１の両方に複数の羽根１２が形成された両吸込型の羽根車１０を備えた多翼送風機１００を例に挙げた。しかし、実施の形態１～実施の形態４は、主板１１の片側のみに複数の羽根１２が形成された片吸込型の羽根車１０を備えた多翼送風機１００にも適用できる。 In Embodiments 1 to 4 above, the multi-blade blower 100 including the double-suction impeller 10 in which the plurality of blades 12 are formed on both main plates 11 is taken as an example. However, Embodiments 1 to 4 can also be applied to multi-blade blower 100 having single-suction impeller 10 in which a plurality of blades 12 are formed only on one side of main plate 11 .

実施の形態５．
［空気調和装置１４０］
図２５は、実施の形態５に係る空気調和装置１４０の斜視図である。図２６は、実施の形態５に係る空気調和装置１４０の内部構成を示す図である。なお、実施の形態５に係る空気調和装置１４０に用いられる多翼送風機１００については、図１～図２４の多翼送風機１００等と同一の構成を有する部位には同一の符号を付してその説明を省略する。また、図２６では、空気調和装置１４０の内部構成を示すために、上面部１６ａは省略している。 Embodiment 5.
[Air conditioner 140]
25 is a perspective view of an air conditioner 140 according to Embodiment 5. FIG. FIG. 26 is a diagram showing the internal configuration of an air conditioner 140 according to Embodiment 5. As shown in FIG. In addition, with respect to the multi-blade fan 100 used in the air conditioner 140 according to Embodiment 5, parts having the same configurations as those of the multi-blade fan 100 and the like shown in FIGS. Description is omitted. Moreover, in FIG. 26, the upper surface portion 16a is omitted in order to show the internal configuration of the air conditioner 140. As shown in FIG.

実施の形態５に係る空気調和装置１４０は、実施の形態１～実施の形態４に係る多翼送風機１００～多翼送風機１００Ｇのいずれか１つ以上と、多翼送風機１００の吐出口４２ａと対向する位置に配置された熱交換器１５と、を備える。また、実施の形態５に係る空気調和装置１４０は、空調対象の部屋の天井裏に設置されたケース１６を備えている。なお、以下の説明において、多翼送風機１００と示す場合には、実施の形態１～実施の形態４に係る多翼送風機１００～多翼送風機１００Ｇのいずれか１つを用いるものである。また、図２５及び図２６では、ケース１６内にスクロールケーシング４０を有する多翼送風機１００が示されているが、ケース１６内にはスクロールケーシング４０を有さない羽根車１０～羽根車１０Ｇ等が設置されてもよい。 An air conditioner 140 according to Embodiment 5 faces one or more of multi-blade fans 100 to 100G according to Embodiments 1 to 4, and discharge port 42a of multi-blade fan 100. and a heat exchanger 15 arranged at a position where Moreover, the air conditioner 140 according to Embodiment 5 includes a case 16 installed in the ceiling space of the room to be air-conditioned. In the following description, when referring to multi-blade fan 100, any one of multi-blade fan 100 to multi-blade fan 100G according to Embodiments 1 to 4 is used. 25 and 26 show the multi-blade blower 100 having the scroll casing 40 inside the case 16, but the case 16 contains the impellers 10 to 10G and the like that do not have the scroll casing 40. may be installed.

（ケース１６）
ケース１６は、図２５に示すように、上面部１６ａ、下面部１６ｂ及び側面部１６ｃを含む直方体状に形成されている。なお、ケース１６の形状は、直方体状に限定されるものではなく、例えば、円柱形状、角柱状、円錐状、複数の角部を有する形状、複数の曲面部を有する形状等、他の形状であってもよい。ケース１６は、側面部１６ｃの１つとして、ケース吐出口１７が形成された側面部１６ｃを有する。ケース吐出口１７の形状は、図２５で示すように矩形状に形成されている。なお、ケース吐出口１７の形状は、矩形状に限定されるものではなく、例えば、円形状、オーバル形状等でもよく、他の形状であってもよい。ケース１６は、側面部１６ｃのうち、ケース吐出口１７が形成された面に対して反対側となる面に、ケース吸込口１８が形成された側面部１６ｃを有している。ケース吸込口１８の形状は、図２６で示すように矩形状に形成されている。なお、ケース吸込口１８の形状は、矩形状に限定されるものではなく、例えば、円形状、オーバル形状等でもよく、他の形状であってもよい。ケース吸込口１８には、空気中の塵埃を取り除くフィルタが配置されてもよい。 (Case 16)
As shown in FIG. 25, the case 16 is formed in a rectangular parallelepiped shape including an upper surface portion 16a, a lower surface portion 16b, and a side surface portion 16c. The shape of the case 16 is not limited to a rectangular parallelepiped shape. There may be. The case 16 has, as one of the side portions 16c, a side portion 16c in which the case outlet 17 is formed. The shape of the case discharge port 17 is formed in a rectangular shape as shown in FIG. The shape of the case outlet 17 is not limited to a rectangular shape, and may be, for example, a circular shape, an oval shape, or other shapes. The case 16 has a side portion 16c formed with a case suction port 18 on the side opposite to the side on which the case discharge port 17 is formed. The shape of the case suction port 18 is formed in a rectangular shape as shown in FIG. The shape of the case suction port 18 is not limited to a rectangular shape, and may be, for example, a circular shape, an oval shape, or other shapes. A filter for removing dust in the air may be arranged at the case suction port 18 .

ケース１６の内部には、多翼送風機１００と、熱交換器１５とが収容されている。多翼送風機１００は、羽根車１０と、ベルマウス４６が形成されたスクロールケーシング４０と、モータ５０とを備えている。モータ５０は、ケース１６の上面部１６ａに固定されたモータサポート９ａによって支持されている。モータ５０は、モータシャフト５１を有する。モータシャフト５１は、側面部１６ｃのうち、ケース吸込口１８が形成された面及びケース吐出口１７が形成された面に対して平行に延びるように配置されている。空気調和装置１４０は、図２６に示すように、２つの羽根車１０がモータシャフト５１に取り付けられている。多翼送風機１００の羽根車１０は、ケース吸込口１８からケース１６内に吸い込まれ、ケース吐出口１７から空調対象空間へと吹き出される空気の流れを形成する。なお、ケース１６内に配置される羽根車１０は、２つに限定されるものではなく、１つ又は３つ以上でもよい。 A multi-blade fan 100 and a heat exchanger 15 are housed inside the case 16 . A multi-blade blower 100 includes an impeller 10 , a scroll casing 40 having a bell mouth 46 formed thereon, and a motor 50 . The motor 50 is supported by a motor support 9a fixed to the upper surface portion 16a of the case 16. As shown in FIG. Motor 50 has a motor shaft 51 . The motor shaft 51 is arranged to extend parallel to the surface of the side surface portion 16c on which the case suction port 18 is formed and the surface on which the case discharge port 17 is formed. The air conditioner 140 has two impellers 10 attached to a motor shaft 51, as shown in FIG. The impeller 10 of the multi-blade blower 100 forms a flow of air that is sucked into the case 16 from the case suction port 18 and blown out from the case discharge port 17 to the space to be air-conditioned. In addition, the number of impellers 10 arranged in the case 16 is not limited to two, and may be one or three or more.

多翼送風機１００は、図２６に示すように、仕切板１９に取り付けられており、ケース１６の内部空間は、スクロールケーシング４０の吸い込み側の空間Ｓ１１と、スクロールケーシング４０の吹き出し側の空間Ｓ１２とが、仕切板１９によって仕切られている。 As shown in FIG. 26, the multi-blade blower 100 is attached to a partition plate 19, and the internal space of the case 16 is divided into a space S11 on the suction side of the scroll casing 40 and a space S12 on the blowing side of the scroll casing 40. is separated by a partition plate 19.

熱交換器１５は、多翼送風機１００の吐出口４２ａと対向する位置に配置され、ケース１６内において、多翼送風機１００が吐出する空気の風路上に配置されている。熱交換器１５は、ケース吸込口１８からケース１６内に吸い込まれ、ケース吐出口１７から空調対象空間へと吹き出される空気の温度を調整する。なお、熱交換器１５は、公知の構造のものを適用できる。なお、ケース吸込口１８は、多翼送風機１００の回転軸ＲＳの軸方向に垂直な位置に形成されていればよく、例えば、下面部１６ｂにケース吸込口１８が形成されてもよい。 The heat exchanger 15 is arranged at a position facing the discharge port 42 a of the multi-blade fan 100 , and is arranged in the case 16 on the air path of the air discharged by the multi-blade fan 100 . The heat exchanger 15 adjusts the temperature of the air sucked into the case 16 through the case inlet 18 and blown out through the case outlet 17 into the air-conditioned space. Note that the heat exchanger 15 may have a known structure. Note that the case suction port 18 may be formed at a position perpendicular to the axial direction of the rotating shaft RS of the multi-blade fan 100. For example, the case suction port 18 may be formed in the lower surface portion 16b.

多翼送風機１００の羽根車１０が回転すると、空調対象空間の空気は、ケース吸込口１８を通じてケース１６の内部に吸い込まれる。ケース１６の内部に吸い込まれた空気は、ベルマウス４６に案内され、羽根車１０に吸い込まれる。羽根車１０に吸い込まれた空気は、羽根車１０の径方向外側に向かって吹き出される。羽根車１０から吹き出された空気は、スクロールケーシング４０の内部を通過後、スクロールケーシング４０の吐出口４２ａから吹き出され、熱交換器１５に供給される。熱交換器１５に供給された空気は、熱交換器１５を通過する際に、熱交換器１５の内部を流れる冷媒との間で熱交換され、温度及び湿度調整される。熱交換器１５を通過した空気は、ケース吐出口１７から空調対象空間に吹き出される。 When the impeller 10 of the multi-blade blower 100 rotates, the air in the space to be air-conditioned is sucked into the case 16 through the case suction port 18 . Air sucked into the case 16 is guided by the bell mouth 46 and sucked into the impeller 10 . The air sucked into the impeller 10 is blown out radially outward of the impeller 10 . The air blown out from the impeller 10 passes through the inside of the scroll casing 40 , is blown out from the discharge port 42 a of the scroll casing 40 , and is supplied to the heat exchanger 15 . When the air supplied to the heat exchanger 15 passes through the heat exchanger 15, heat is exchanged with the refrigerant flowing inside the heat exchanger 15, and the temperature and humidity are adjusted. The air that has passed through the heat exchanger 15 is blown out from the case outlet 17 into the air-conditioned space.

実施の形態５に係る空気調和装置１４０は、実施の形態１～実施の形態４に係る多翼送風機１００～多翼送風機１００Ｇのいずれか１つを備えたものである。そのため、空気調和装置１４０において、実施の形態１～実施の形態４のいずれかと同様の効果を得ることができる。 An air conditioner 140 according to the fifth embodiment includes any one of the multi-blade fans 100 to 100G according to the first to fourth embodiments. Therefore, in the air conditioner 140, the same effects as in any one of the first to fourth embodiments can be obtained.

上記の各実施の形態１～実施の形態５は、互いに組み合わせて実施することが可能である。また、以上の実施の形態に示した構成は、一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。例えば、実施の形態では、第１領域である主板側羽根領域１２２ａと第２領域である側板側羽根領域１２２ｂのみで構成された羽根車１０等を説明している。羽根車１０は、第１領域及び第２領域のみで構成されるものに限定されるものではない。羽根車１０は、第１領域及び第２領域の他に、他の領域を更に有してもよい。例えば、実施の形態１では翼長が主板１１側から側板１３側にかけて連続的に変化した形状であるが、主板１１と側板１３との間で一部に翼長が一定の部分、すなわち、内径ＩＤが一定で回転軸ＲＳに対して傾斜していない部分を有していてもよい。 Each of the first to fifth embodiments described above can be implemented in combination with each other. Moreover, the configurations shown in the above embodiments are examples, and can be combined with another known technique, and part of the configuration can be omitted or changed without departing from the scope of the invention. is also possible. For example, in the embodiment, the impeller 10 and the like configured only with the main plate side blade region 122a as the first region and the side plate side blade region 122b as the second region are described. The impeller 10 is not limited to being configured only with the first region and the second region. The impeller 10 may further have other regions in addition to the first region and the second region. For example, in the first embodiment, the blade length is continuously changed from the side of the main plate 11 to the side of the side plate 13, but there is a portion where the blade length is constant between the main plate 11 and the side plate 13, that is, the inner diameter It may have a portion that has a constant ID and is not inclined with respect to the rotation axis RS.

９ａ モータサポート、１０ 羽根車、１０Ｃ 羽根車、１０Ｄ 羽根車、１０Ｅ 羽根車、１０Ｆ 羽根車、１０Ｇ 羽根車、１０Ｈ 羽根車、１０ｅ 吸込口、１１ 主板、１１ｂ 軸部、１２ 羽根、１２Ａ 第１羽根、１２Ａ１ 第１シロッコ翼部、１２Ａ１１ 第１シロッコ領域、１２Ａ２ 第１ターボ翼部、１２Ａ２１ 第１ターボ領域、１２Ａ２１ａ 第１ターボ領域、１２Ａ２ａ 第１ターボ翼部、１２Ａ３ 第１ラジアル翼部、１２Ｂ 第２羽根、１２Ｂ１ 第２シロッコ翼部、１２Ｂ１１ 第２シロッコ領域、１２Ｂ２ 第２ターボ翼部、１２Ｂ２１ 第２ターボ領域、１２Ｂ２１ａ 第２ターボ領域、１２Ｂ２ａ 第２ターボ翼部、１２Ｂ３ 第２ラジアル翼部、１２Ｄ 段差部、１２Ｄ１ 側部縁部、１２Ｄ２ 上部縁部、１２Ｒ 外周側領域、１２ｔ 端部、１３ 側板、１３ａ 第１側板、１３ｂ 第２側板、１４Ａ 内周端、１４Ａ１ 前縁、１４Ｂ 内周端、１４Ｂ１ 前縁、１４Ｈ 前縁、１５ 熱交換器、１５Ａ 外周端、１５Ａ１ 後縁、１５Ｂ 外周端、１５Ｂ１ 後縁、１６ ケース、１６ａ 上面部、１６ｂ 下面部、１６ｃ 側面部、１７ ケース吐出口、１８ ケース吸込口、１９ 仕切板、４０ スクロールケーシング、４１ スクロール部、４１ａ 巻始部、４１ｂ 巻終部、４２ 吐出部、４２ａ 吐出口、４２ｂ 延設板、４２ｃ ディフューザ板、４２ｄ 第１側板部、４２ｅ 第２側板部、４３ 舌部、４４ａ 側壁、４４ａ１ 第１側壁、４４ａ２ 第２側壁、４４ｃ 周壁、４５ 吸込口、４５ａ 第１吸込口、４５ｂ 第２吸込口、４６ ベルマウス、４６ａ 開口部、４６ｂ 内周側端部、５０ モータ、５０Ａ モータ、５０Ｂ モータ、５０ａ 端部、５１ モータシャフト、５２ 外周壁、５２ａ 外周壁、５２ｂ 外周壁、７１ 第１平面、７２ 第２平面、１００ 多翼送風機、１００Ａ 多翼送風機、１００Ｂ 多翼送風機、１００Ｃ 多翼送風機、１００Ｄ 多翼送風機、１００Ｅ 多翼送風機、１００Ｆ 多翼送風機、１００Ｇ 多翼送風機、１００Ｈ 多翼送風機、１１２ａ 第１翼部、１１２ｂ 第２翼部、１２２ａ 主板側羽根領域、１２２ｂ 側板側羽根領域、１４０ 空気調和装置、１４１Ａ 傾斜部、１４１Ａ２ 傾斜部、１４１Ｂ 傾斜部、１４１Ｂ２ 傾斜部、１４１Ｃ１ 直線部、１４１Ｃ２ 直線部。 9a motor support, 10 impeller, 10C impeller, 10D impeller, 10E impeller, 10F impeller, 10G impeller, 10H impeller, 10e suction port, 11 main plate, 11b shaft, 12 blade, 12A first blade , 12A1 first sirocco blade portion, 12A11 first sirocco region, 12A2 first turbo blade portion, 12A21 first turbo region, 12A21a first turbo region, 12A2a first turbo blade portion, 12A3 first radial blade portion, 12B second Blade, 12B1 Second Sirocco Blade, 12B11 Second Sirocco Region, 12B2 Second Turbo Blade, 12B21 Second Turbo Region, 12B21a Second Turbo Region, 12B2a Second Turbo Blade, 12B3 Second Radial Blade, 12D Step part 12D1 side edge 12D2 upper edge 12R outer peripheral region 12t end 13 side plate 13a first side plate 13b second side plate 14A inner peripheral end 14A1 front edge 14B inner peripheral end 14B1 Front edge 14H Front edge 15 Heat exchanger 15A Peripheral end 15A1 Rear edge 15B Peripheral end 15B1 Rear edge 16 Case 16a Upper surface portion 16b Lower surface portion 16c Side surface portion 17 Case outlet 18 Case Suction port 19 Partition plate 40 Scroll casing 41 Scroll part 41a Winding start part 41b Winding end part 42 Discharge part 42a Discharge port 42b Extension plate 42c Diffuser plate 42d First side plate part 42e Second 2 side plate portion 43 tongue portion 44a side wall 44a1 first side wall 44a2 second side wall 44c peripheral wall 45 suction port 45a first suction port 45b second suction port 46 bell mouth 46a opening 46b inside Peripheral side end 50 Motor 50A Motor 50B Motor 50a End 51 Motor shaft 52 Peripheral wall 52a Peripheral wall 52b Peripheral wall 71 First plane 72 Second plane 100 Multi-blade blower 100A Multi-blade blower 100B Multi-blade blower 100C Multi-blade blower 100D Multi-blade blower 100E Multi-blade blower 100F Multi-blade blower 100G Multi-blade blower 100H Multi-blade blower 112a First blade 112b Second blade , 122 a main plate side blade region, 122b side plate side blade region, 140 air conditioner, 141A inclined portion, 141A2 inclined portion, 141B inclined portion, 141B2 inclined portion, 141C1 straight portion, 141C2 straight portion.

Claims (6)

羽根車であって、回転駆動される主板と、前記主板と対向して配置される環状の側板と、一端が前記主板と接続され、他端が前記側板と接続されており、前記主板の仮想の回転軸を中心とする周方向に配列した複数の羽根と、を有する羽根車と、
渦巻形状に形成された周壁と、前記主板と前記複数の羽根とによって形成される空間に連通する吸込口を形成するベルマウスを有する側壁と、を有し、前記羽根車を収納するスクロールケーシングと、
を備え、
前記複数の羽根のそれぞれは、
前記回転軸を中心とする径方向において前記回転軸側に位置する内周端と、
前記径方向において前記内周端よりも外周側に位置する外周端と、
前記外周端を含み出口角が９０度よりも大きい角度に形成された前向羽根を構成するシロッコ翼部と、
前記内周端を含み後向羽根を構成するターボ翼部と、
を有し、
前記羽根は、
前記主板側から前記側板側に向かって翼長が小さくなるように形成されており、
前記径方向における前記ターボ翼部の割合が、前記シロッコ翼部の割合よりも大きく形成されており、
前記複数の羽根のそれぞれの前記外周端により構成される羽根外径が、前記ベルマウスの内径よりも大きく形成されており、
前記径方向において、前記ベルマウスの内径よりも外周側にある前記複数の羽根の部分では、前記径方向における前記ターボ翼部の割合が、前記シロッコ翼部の割合よりも大きく形成された多翼送風機。 An impeller comprising a main plate that is driven to rotate, an annular side plate that faces the main plate, one end of which is connected to the main plate, and the other end of which is connected to the side plate. An impeller having a plurality of blades arranged in a circumferential direction around the rotation axis of
a scroll casing having a peripheral wall formed in a spiral shape and a side wall having a bell mouth forming a suction port communicating with a space formed by the main plate and the plurality of blades, and housing the impeller; ,
with
each of the plurality of vanes,
an inner peripheral end located on the side of the rotating shaft in a radial direction about the rotating shaft;
an outer peripheral end located on the outer peripheral side of the inner peripheral end in the radial direction;
a sirocco wing portion constituting a forward blade having an exit angle greater than 90 degrees including the outer peripheral end;
a turbo blade portion that includes the inner peripheral end and constitutes a trailing blade;
has
The vanes are
The blade length is formed so as to decrease from the main plate side toward the side plate side,
A ratio of the turbo blade portion in the radial direction is formed to be larger than a ratio of the sirocco blade portion,
a blade outer diameter formed by the outer peripheral end of each of the plurality of blades is formed larger than an inner diameter of the bell mouth;
In the portion of the plurality of blades on the outer peripheral side of the inner diameter of the bell mouth in the radial direction, the ratio of the turbo blade portion in the radial direction is larger than the ratio of the sirocco blade portion. Blower. 前記主板と前記側板との間に前記翼長が一定の部分を有する請求項１に記載の多翼送風機。 2. The multi-blade fan according to claim 1, wherein said blade length has a constant portion between said main plate and said side plate. 前記翼長が前記主板側から前記側板側にかけて連続的に変化した形状である請求項１又は２に記載の多翼送風機。 3. The multi-blade blower according to claim 1, wherein the blade length is continuously changed from the main plate side to the side plate side. 前記主板と接続するモータシャフトを有し、前記スクロールケーシングの外部に配置されるモータを更に備え、
前記モータの外径は、
前記複数の羽根の前記主板側の羽根内径よりも大きく、前記複数の羽根の前記側板側の羽根内径よりも小さく形成されている請求項１～３のいずれか１項に記載の多翼送風機。 further comprising a motor having a motor shaft connected to the main plate and arranged outside the scroll casing;
The outer diameter of the motor is
The multi-blade fan according to any one of claims 1 to 3, wherein the inner diameter of the blades of the plurality of blades on the main plate side is larger than the blade inner diameter of the plurality of blades on the side plate side. 前記主板と接続するモータシャフトを有し、前記スクロールケーシングの外部に配置されるモータを更に備え、
前記モータの端部の外径は、
前記複数の羽根の前記主板側の羽根内径よりも大きく、前記複数の羽根の前記側板側の羽根内径よりも小さく形成されている請求項１～３のいずれか１項に記載の多翼送風機。 further comprising a motor having a motor shaft connected to the main plate and arranged outside the scroll casing;
The outer diameter of the end of the motor is
The multi-blade fan according to any one of claims 1 to 3, wherein the inner diameter of the blades of the plurality of blades on the main plate side is larger than the blade inner diameter of the plurality of blades on the side plate side. 請求項１～５のいずれか１項に記載の多翼送風機を備えた空気調和装置。 An air conditioner comprising the multi-blade fan according to any one of claims 1 to 5.
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