JP7189962B2 - ガス供給アセンブリ - Google Patents

Description

本発明は、請求項１のプリアンブルに係るガス供給アセンブリに関する。

ＬＮＧ（液化天然ガス）輸送船等の液化ガスの推進システムは、通常、積み荷のガスを利用して動かされる。タンカーへのガスの貯蔵は、アレージ空間区画及び液相区画が形成された断熱積荷タンクを用いて行われる。積荷タンク内の圧力は、略大気圧のレベルであり、液化ガスの温度は約－１６３℃である。積荷タンクの断熱性は非常に良好であるが、液化ガスの温度が徐々に上昇すると所謂天然のボイルオフガスが形成される。ボイルオフガスは、積荷タンク内の圧力の大幅な上昇を避けるために、タンクから除去しなければならない。その理由は、積荷タンクは圧力の変化に非常に敏感だからである。ボイルオフガスは、推進システム等の船舶のガス消費物（gas consumers）で利用され得る。しかしながら、天然のボイルオフガスの量は、あらゆる状況において必要となる推進エネルギーの全てを供給には不十分なため、船舶は、余分なガスである所謂強制ボイルオフガス（forced boil-off gas）を得るための追加の手段を備えていなければならない。

特許文献１はガス供給装置を示し、本装置では、天然のボイルオフガスが極低温圧縮機に導かれ、極低温圧縮機は、ガスを消費のために供給線を介して供給する前にガスの圧力を高める。加えて、本装置は、強制沸騰気化器を含み、この気化器では、予めより高圧に高められた液体ガスが気化される。この構成では、強制沸騰ガス部分は、天然のボイルオフガスの圧力が高められた後で天然のボイルオフガスと合体される。

特許文献２には、ＬＮＧの輸送のための外航タンカーのボイラーを加熱するために天然ガス燃料を供給するための装置が開示されている。本装置は、前記タンクの液体貯蔵領域と連通する入口と、ボイラーに関連する燃料バーナーに通じる導管と連通する出口とを有する強制ＬＮＧ気化器を含む。本装置は、少なくとも１つのＬＮＧ貯蔵タンクのアレージ空間と連通する入口及び圧縮機からボイラーに関連する燃料バーナーに通じる導管と連通する出口も含む。圧縮機の動作によりガスの圧力が高められる。圧縮機は、技術的に非常に厳しい極低温度を保つ必要がある。

欧州特許出願公開１３４８６２０号 欧州特許出願公開１２９１５７６号

本発明の目的は、従来技術の解決方法と比べて性能が大幅に改善されたガス供給アセンブリの構成を提供することである。

本発明の目的は、独立クレーム及び本発明の異なる実施形態のより詳細を記載する他のクレームに開示されているような形で実質的に実現できる。

本発明の一実施形態によれば、ガス供給アセンブリはタンクを含み、該タンクは気相区画及び液相区画を有するように該タンク内に液化ガスを貯蔵するように構成され、当該アセンブリは、前記タンクの液相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第１のガス供給ラインと、前記タンクの気相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第２のガス供給ラインとをさらに含み、該第２のガス供給ラインは、該第２のガス供給ライン内のガスを加熱するように構成された第２の熱交換器を含み、該第１のガス供給ラインは、該第１のガス供給ライン内の液化ガスを気化するように構成された第１の熱交換器を含み、該第２のガス供給ラインは、該第１のガス供給ライン内のガスの圧力を高めるように構成された圧縮機をさらに含み、該圧縮機は第３の熱交換器を備える。当該アセンブリは、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器が接続された伝熱回路を含み、該伝熱回路は、該伝熱回路内の伝熱媒体に熱を伝達するように構成された第４の熱交換器と、該伝熱回路内で伝熱媒体を循環させるように構成されたポンプ手段とを含み、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに直列に配置され、前記第１の熱交換器は、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器と並列に配置されている。

これにより、単一の熱源及び単純な共有された伝熱媒体回路を用いて第２のガス供給ライン内の天然のボイルオフガス及び第１のガス供給ライン内の強制ボイルオフガスの両方がガス消費物に供給するために準備される。

本発明の一実施形態によれば、第３の熱交換器は圧縮機から熱を受け取り、圧縮機の温度を制御するように構成されている。

本発明の一実施形態によれば、ガス供給アセンブリはタンクを含み、該タンクは気相区画及び液相区画を有するように該タンク内に液化ガスを貯蔵するように構成され、当該アセンブリは、前記タンクの液相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第１のガス供給ラインと、前記タンクの気相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第２のガス供給ラインとをさらに含み、該第２のガス供給ラインは、該第２のガス供給ライン内のガスを加熱するように構成された第２の熱交換器を含み、該第２のガス供給ラインは、該第１のガス供給ライン内のガスの圧力を高めるように構成された圧縮機を含み、該圧縮機は圧縮機冷却手段を備える。当該アセンブリは圧縮機の下流で第２のガス供給ラインに配置される第２の温度プローブを含み、圧縮機冷却手段のパワーは、圧縮機の下流の位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて制御可能である。

本発明の一実施形態によれば、アセンブリは、圧縮機の下流で第２のガス供給ラインに配置される第２の温度プローブを含み、第３の熱交換器の伝熱パワーは、圧縮機の下流の位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて制御可能に構成されている。これは、第２のガス供給ラインを出るボイルオフガスの温度を制御するための効果的且つ直接的な方法を提供する。

本発明の一実施形態によれば、伝熱回路は２つの分岐を含み、該回路は第１分岐点から第２の分岐点に延びる補助回路区画と、第１の分岐点から第２の分岐点に延びる主回路区画とを含み、第２の熱交換器及び第３の熱交換器は２つの分岐点の間で補助回路区画に配置され、第１の熱交換器は２つの分岐点の間で主回路区画に配置される。

本発明の一実施形態によれば、補助回路部は、補助回路部を通る伝熱媒体の部分を制御するための第１の弁を含む。

本発明の一実施形態によれば、第１の分岐点は、第１の熱交換器の上流側にあり、第２の分岐点は第１の熱交換器の下流側にある。

これはアセンブリ内の全体的な伝熱を効率的に制御する効果を提供する。

本発明の一実施形態によれば、アセンブリは、第２の熱交換器と第３の熱交換器との間で補助伝熱回路に配置される第１の温度プローブを含み、補助回路区画内の第１の弁は第１の温度プローブに基づいて制御される。

本発明の一実施形態によれば、圧縮機はオイル回路を含み、該オイル回路は、該オイル回路内のオイルを冷却するために第３の熱交換器を通るように構成されている。

本発明の一実施形態によれば、圧縮機を冷却するための第３の熱交換器はバイパス導管及び弁を備え、第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管を通る伝熱媒体の流れの比率を制御し、アセンブリは、圧縮機の下流で第２のガス供給ラインに配置される第２の温度プローブを含み、該弁は、圧縮機の下流の位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて、第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管を通る伝熱媒体の流れを制御するように構成されている。

本発明の一実施形態によれば、圧縮機はオイル回路を含み、該オイル回路は、該回路内のオイルを冷却するために第３の熱交換器を通るように構成され、回路内の第３の熱交換器はバイパス導管及び三方弁を備え、該三方弁は第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管を通る伝熱媒体の流れの割合をオイル回路内のオイルの温度に基づいて制御する。

本発明の一実施形態によれば、伝熱回路の第２の分岐点は、第１の熱交換器及び第４の熱交換器の下流側にある。すなわち、第２の分岐点は、第４の熱交換器の出口と第１の熱交換器の入口との間にある。

本発明の一実施形態によれば、伝熱回路の第２の分岐点は、第１の熱交換器の下流側且つ第４の熱交換器の上流側にある。すなわち、第２の分岐点は第１の熱交換器の出口と第４の熱交換器の入口との間にある。

本発明の一実施形態によれば、アセンブリは、第４の熱交換器及び第２の分岐点の下流で伝熱回路に配置される第３の温度プローブを含み、第４の熱交換器のパワーは第３の温度プローブを用いて制御されるように構成されている。

本発明は、液化ガスを極低温で且つ実質的に大気圧、少なくとも貯蔵タンクの外でガスの圧力を上げることなくガス消費物でガスを用いるには低すぎる圧力で貯蔵するように適合された液化ガス貯蔵タンクに関連するガス利用構成に関する。

本発明により、アセンブリを単一のアセンブリに組み合わせることも可能であり、これにより、その組み立て及び海洋船舶への設置が有利になる。

本特許出願において提示されている本発明の例示的な実施形態は、添付の特許請求の範囲の適用可能性に制限を加えるものと解釈すべきでない。本特許出願において、「含む」という動詞は、記載されていない特徴の存在を除外しないオープンな限定として用いられる。従属クレームに記載されている特徴は、別段の明示がない限り、相互に自由に組み合わせることができる。本発明の特徴と考えられる新規な特徴は、とりわけ添付の特許請求の範囲に記載されている。

以下では、添付の例示の概略図を参照しながら本発明を説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係るガス供給アセンブリを示す。 図２は、本発明の別の実施形態に係るガス供給アセンブリを示す。

図１は、ガス供給アセンブリ１０を概略的に示す。ガス供給アセンブリ１０は、ガス供給アセンブリ１０に接続された１つ以上のガス消費物１４にガス燃料を供給するように構成されている。ガス供給アセンブリは、１つ以上のタンク１２を含み、そのうちの１つのみが図示されている。タンク１２は、タンク１２内に気相区画１２．１及び液相区画１２．２を有するようにタンク１２内で液化ガスを貯蔵するように構成されている。タンクは、実質的に大気圧と、約－１６３℃である液化ガスの極低温度とを維持できる構造であるため、ガスは主に液相で留まる。タンクは実質的に大気圧であるため、ガス供給システムには、接続されているガス消費物によって要求されるレベルまでガス圧を高める手段を備えなければならない。ガス供給アセンブリは、ガスが船舶内の内燃機関の燃料として用いられるように、海洋船舶で用いるのに特に有利である。タンクは積荷タンクであってもよいし、船舶内のガス消費物のための専用の燃料貯蔵庫であってもよい。ガス消費物がガス作動の内燃４ストロークピストンエンジン（以下ではガスエンジンという）である場合、燃料の絶対圧は、通常、エンジンへのガス供給において４００～８００ｋＰａである。当然のことながら、燃料の実際の圧力は、ガス消費物の需要に依存し、１４００～１６００ｋＰａの場合もある。

液化ガスは、ガス供給アセンブリ１０に配置された第１のガス供給ライン１８によりガスエンジン１４において利用できる。第１のガス供給ライン１８は、タンク１２の液相区画１２．２からガス消費物１４にガスを届けるように構成されている。第１のガス供給ラインは、その第１の端部（入口端）において、タンク内の液化ガスの表面の下のタンク１２の下部に対して開いている。液相区画は、実質的に－１６３℃の温度で且つ実質的に大気圧で液化ガスを含む。第１のガス供給ライン１８は、第１のガス供給ライン１８内で液化ガスを気体ガスに気化させるように構成された第１の熱交換器２４を含む。したがって、第１の熱交換器２４は、主ガス蒸発器と呼ぶこともできる。第１のガス供給ライン１８は、ガス圧がガス消費物１４の需要を満たすように液化ガスの圧力を高める極低温ポンプ２６も含む。第１の熱交換器２４は、極低温ポンプ２６の下流に位置する。第１の熱交換器２４は、伝熱媒体からガス中に熱を伝達して液化ガスを気化させ、ガスの温度を約－１６３℃からガス消費物にとって好適なガスの温度である＋４０℃～＋５０℃、一般的には＋４５℃に上昇させる。第１の供給ライン１８及び第２の供給ライン１６は、エンジン１４への接続の前に、即ち上流で互いに接続され得る。その場合、天然のボイルオフガス及び強制ボイルオフガスの混合温度は＋４０℃～＋７０℃である。

ボイルオフガスは、ガス供給アセンブリ１０に配置される第２のガス供給ライン１６によりガスエンジン１４内で利用できる。第２のガス供給ライン１６は、タンク１２の気相区画１２．１からガスエンジン１４にガスを届けるように構成されている。第２のガス供給ライン１６は、タンク１２内の液化ガスの表面の上の気相区画１２．１に常に接続されるように、その第1の端部（入口端）においてタンク１４の上部に対して開いている。第２のガス供給ライン１６は、第２のガス供給ライン１６内のガスを所望の温度に加熱するように構成された第２の熱交換器２０を含む。第２のガス供給ライン１６は、ガス圧がガスエンジン１４に適したものとなるようにガスの圧力を高める圧縮機２８も含む。圧縮機２２はスクリュー又は回転翼圧縮機であることが有利である。第２の熱交換器２０は、ガス温度がスクリュー又は回転翼圧縮機に適したレベルまで高めることができるように、圧縮機２２の上流に位置する。第２の熱交換器は、ガスの温度を約－１６３℃から圧縮機２２に入るガスの入口温度範囲である－５０℃～－２０℃に、一般的には－２５℃に上げるために、伝熱媒体からガスに熱を伝達するように構成されている。ガスの温度は、エンジン１４への導入に適したガスの温度に対応する＋４０～＋７０℃に、一般的には６０℃に圧縮機２２内においても高められることが有利である。

第２の供給ライン１６における圧縮機２２は、圧縮機２２の温度を所望の範囲内で維持するための圧縮機冷却手段２８、２９を備える。圧縮機は、例えば潤滑及び圧縮機２２の温度の制御のためにオイルを使用する。圧縮機２２はオイルフロー回路２９を備え、オイルフロー回路２９は第３の熱交換器に油が流れるように導くように構成され、第３の熱交換器２８は、圧縮機オイルから伝熱媒体回路３０内の伝熱媒体に熱を伝達するように構成され、それにより圧縮機２２の温度だけでなく、第２のガス供給ライン１６内のボイルオフガスの温度も制御する。必要に応じて、オイルフロー回路は循環ポンプを備えていてもよい。通常、圧縮機は、オイルに対して独自の差圧を発生させ、その場合、別個のポンプを用いずにオイルの流れが提供される。圧縮機が作動している間、オイルフロー回路から圧縮機にオイルが供給される。オイルは圧縮機の動作部を潤滑するとともに、圧縮機内を流れる間にオイルの温度が上昇するように熱を受け取る。圧縮機は、圧縮されたガスからオイルを分離する油分離器２２’を備えていてもよい。圧縮機内で加熱されたオイルは第３の熱交換器２８によって冷却され、圧縮機２２に再度循環される。任意で、圧縮機２２に、第３の熱交換器２８が連結される間接冷却システムを設けることもできる。圧縮機は第３の熱交換器２８を備え、第３の熱交換器２８は圧縮機の一体部分として又は伝熱するためだけに圧縮機２２と連通するように配置することで実現される。圧縮機２２の温度は、圧縮ガスの温度に影響を与えるため、これは、ボイルオフガスの温度を制御する方法として有利に利用される。本方法は、ボイルオフガスの温度を所望の範囲内で維持するために圧縮機冷却手段２８、２９を利用する。圧縮機２２が作動する間に、圧縮機２２により圧縮されたボイルオフガスの温度が測定され、ボイルオフガスの温度に基づいて圧縮機冷却手段２８、２９が作動される。そのため、ボイルオフガスの温度が所定の設定値よりも高い場合、圧縮機の冷却力が高められ、ボイルオフガスの温度が所定の設定値よりも低い場合、圧縮機の冷却力が下げられる。

アセンブリは、第１及び第２のガス供給ラインを介してガスエンジン１４に供給されるガスの温度を制御するとともに、第２のガス供給ライン１６における圧縮機２２の温度を制御するように構成された伝熱回路３０を含む。伝熱回路３０は、伝熱回路３０内の伝熱媒体に熱を伝達するように構成された第４の熱交換器３２を含む。伝熱媒体は、１つ以上の不凍剤を含有する水ベースの溶液であり得る。好適な熱媒油を使用することもできる。第２の熱交換器２０、第１の熱交換器２４、第３の熱交換器２８及び第４の熱交換器３２の全ては伝熱回路３０に接続されている。伝熱回路はポンプ３４も備え、このポンプにより、伝熱媒体が回路３０に流れて循環する。

第４の熱交換器３２は、回路３０内の伝熱媒体に熱を伝え、第４の熱交換器３２内の温度を上げるために、アセンブリ１０に利用可能な蒸気システム等の熱源４２に接続されている。回路３０は主回路区画３０’を含み、主回路区画３０’では伝熱媒体がポンプ３４、第４の熱交換器３２及び第１の熱交換器２４を流れる。これは、第４の熱交換器３２内の伝熱媒体に伝えられる熱の大部分は第１の熱交換器２４内の液化ガスを気化させるために用いられるからである。回路３０は２つの分岐点３８、４０を含み、２つの分岐点３８、４０は、第１の分岐点３８が第１の熱交換器２４の上流側にあり、第２の分岐点４０が第１の熱交換器２４及び第４の熱交換器３２の下流側にあるように配置される。上流及び下流という用語は、回路内のポンプ３４に関連して回路区画３０における伝熱媒体の流れ方向により定義され、その流れ方向は、回路線の矢印により示される。回路３０は、第１の分岐点３８及び第２の分岐点４０の間の輸送導管（mail conduit）３０’の部分と平行に第１の分岐点３８から第２の分岐点４０に延びる補助回路区画３０’’を含む。第２の熱交換器２０及び第３の熱交換器２８は、第２の熱交換器２０が第３の熱交換器２８の上流に配置されるように補助回路区画３０’’に直列に接続される。これにより、第２の熱交換器２０及び第３の熱交換器２８は、第１の熱交換器２４と平行に配置され、第４の熱交換器３２を介して共通の熱源４２から得られた熱は、第２の熱交換器２０内のガスを加熱するとともに、第１の熱交換器２４内の液化ガスを気化させるための熱源として用いられる。補助回路区画３０’’は、第１及び第３の熱交換器を流れる伝熱媒体の部分を制御するための第１の制御弁４４を備える。

圧縮機２２から熱を伝達するとともに、その温度を制御するように構成された第３の熱交換器２８は、第２の熱交換器２０の下流の補助回路区画３０’’に配置されている。第３の熱交換器２８はバイパス導管３１及び三方弁３３を備え、三方弁３３は、第３の熱交換器２８を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管３１を通る伝熱媒体の流れの割合を、ひいては第３の熱交換器２８の冷却力を制御する。

ガス燃料供給アセンブリの特定の動作状態の一例として、アセンブリは以下の様に動作する。数値は、本発明の特定の実際の用途の例に過ぎず、値は本発明の異なる実用的な解決策において異なり得る。ポンプ３４を作動させることによって伝熱媒体が回路３０内を流れるようにされると、その温度は第４の熱交換器３２内で２７℃から４７℃に上げられ、伝熱媒体はその温度で第２の熱交換器２０及び第１の熱交換器２４に入る。補助回路区画３０’’に向けられる伝熱媒体の部分は、第２の熱交換器２０の後で第３の熱交換器２８の前の伝熱媒体の温度に基づいて第１の弁４４により制御される。この温度は、補助回路区画３０’’内で第２の熱交換器２０と第３の熱交換器２８との間に配置される第１の温度プローブ４６によって測定される。一般に、第２の熱交換器２０と第３の熱交換器２８との間の伝熱媒体の温度は３５℃である。次に、補助回路区画３０’’内の伝熱媒体は第３の熱交換器２８に流入し、伝熱媒体は、圧縮機２２の冷却に用いられるため第３の熱交換器２８内で温度が上げられる。第３の熱交換器２８を通る伝熱媒体及びバイパス導管３１を通る伝熱媒体の流れの比率を制御するための味方弁３３は、圧縮機２２の下流にある位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて制御される。係る位置におけるボイルオフガスの温度は、圧縮機２２の下流で第２のガス供給ライン１６に配置される第２の温度プローブ４８によって測定される。伝熱媒体は第３の熱交換器２８内で熱を受け取るため、その温度は一般に５０℃に上昇する。

第１の分岐点３８で、補助回路区画３０’’に導かれない伝熱媒体の部分は、第１の熱交換器２４を介して主回路区画３０’にさらに流れるように導かれる。伝熱媒体は約４７℃の温度で第１の熱交換器２４に入り、第１のガス供給ライン１８内の液化ガスを気化及び加熱するために熱を放出する。一般に、第１の熱交換器２４の後の伝熱媒体の温度は２５℃である。第１の熱交換器２４の後、伝熱媒体が第４の熱交換器３２に戻るように構成され、第４の熱交換器３２では、伝熱媒体は共通の熱源４２から熱を受け取る。第２の分岐点４０では、補助回路区画３０’’及び主回路区画３０’からの伝熱媒体が合流する。第４の熱交換器のパワーは、第４の熱交換器３２及び第２の分岐点４０の下流の位置における伝熱媒体の温度に基づいて制御される。第４の熱交換器３２及び第２の分岐点４０の下流で第３の温度プローブ５０が主回路区画３０’に配置され、それにより、主回路区画３０’及び補助回路区画３０’’から合流した伝熱媒体の温度が測定される。このようにして、第２の分岐点４０で合流した戻り流の混合温度が考慮され、第４の熱交換器のパワーを制御するための変数として用いられる。伝熱媒体が第３の熱交換器２８を出るときの温度は通常非常に高く、第１又は第２の熱交換器に供給される前に加熱を必要としないために有利である。図１の実施形態では、熱源４２は、第４の熱交換器に熱をもたらすように配置された蒸気システムを含む。第４の熱交換器３２はバイパス導管３５を備え、バイパス導管３５は、第４の熱交換器３２を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管３５を通る伝熱媒体の流れの比率を制御するための三方弁５２を備える。三方制御弁５２は、第４の熱交換器で伝熱媒体に伝達される熱パワーを制御する。制御弁５２の動作は、第３の温度プローブ５０の測定データに基づいて制御される。熱源４２は任意の好適且つ利用可能な熱源であり、熱がガス供給アセンブリでの使用に利用可能な、蒸気、水ベースの溶液又は伝熱油等の好適な伝熱媒体に熱が伝達され得るシリンダ、ブロック、油、燃焼空気又は他の冷却システム、排ガスボイラ又はエンジン内の他の熱源のうちの１つ又は複数から発生する熱を使用するエンジン１４であることが有利である。

図２は、本発明の別の実施形態に係るガス供給アセンブリ１０を概略的に示す。ガス供給アセンブリ１０は、ガス供給アセンブリ１０に接続された１つ以上のガス消費物１４に気体燃料を供給するように構成されている。図２に示すガス供給アセンブリは実質的に同一の要素で実質的に同一の動作を提供するが、以下の特徴は図１に示すものと異なる。

第４の熱交換器３２は、熱源４２としてエンジン１４の冷却システムを用い、回路３０内の伝熱媒体に熱を伝え、第４の熱交換器３２内でその温度を上昇させる。回路３０は２つの分岐点３８、４０を含み、２つの分岐点３８、４０は第１の分岐点３８が第１の熱交換器２４の上流側にあり、第２の分岐点４０が第１の熱交換器２４の下流側にあるが、第４の熱交換器３２の上流側にあるように配置される。上流及び下流という用語は、回路区画３０における伝熱媒体の流れの方向によって定義され、回路線の矢印で示す。

第３の熱交換器２８はバイパス導管３１及び三方弁３３を備え、三方弁３３は、第３の熱交換器２８を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管３１を通る伝熱媒体の流れの割合を、ひいては第３の熱交換器２８の冷却力を制御する。第３の熱交換器２８を通る伝熱媒体の流れ及びバイパス導管３１を通る伝熱媒体の流れの比率を制御するための三方弁３３は、第３の熱交換器２８の下流の位置における圧縮機冷却オイルの温度に基づいて制御される。係る温度は、第３の熱交換器２８の下流の圧縮機２２の冷却オイルラインに配置される第２の温度プローブ４８によって測定される。伝熱媒体は、第３の熱交換器２８内で熱を受け取るため、その温度は一般に５０℃に上げられる。

図２も本発明の実施形態を示し、補助回路区画３０’内の弁４４が連続的な制御に使用されないが、補助回路区画３０’を通る流れを一度セットする手動バランス弁である。この特徴は図１の実施形態にも適用可能である。

第１の分岐点３８では、補助回路区画３０’’に導かれない伝熱媒体の部分は、第１の熱交換器２４を介して主回路区画３０’に更に流れるように導かれる。伝熱媒体は約４７℃の温度で第１の熱交換器２４に入り、第１の熱交換器２４では、第１のガス供給ライン１８内の液化ガスを気化及び加熱するために熱を放出する。一般に、第１の熱交換器２４の後の伝熱媒体の温度は２５℃である。第２の分岐点４０では、補助回路区画３０’’及び主回路区画３０’からの伝熱媒体が合流して、第４の熱交換器３２に戻る。第４の熱交換器のパワーは、第４の熱交換器３２の下流の位置における伝熱媒体の温度に基づいて制御される。第４の熱交換器３２の下流で第３の温度プローブ５０が主回路区画３０’に配置され、温度プローブ５０により伝熱媒体の温度が測定される。図２の実施形態では、熱源４２は、第３の熱交換器３２のパワー出力を制御するための制御弁５２を含む。

本明細書では、本発明を、現在最も好ましい実施形態と考えられるものに関連して例示してきたが、本発明は、開示した実施形態に限定されず、その特徴の様々な組み合わせ又は変更に加えて、添付の特許請求の範囲で定義される本発明の範囲内に含まれる他の用途もカバーすることを意図する。上記のいずれかの実施形態に関連して言及した詳細は、組み合わせが技術的に可能である場合は、別の実施形態と関連して使用され得る。

Claims (11)

1. ガス供給アセンブリであって、当該アセンブリはタンクを含み、該タンクは気相区画及び液相区画を有するように該タンク内に液化ガスを貯蔵するように構成され、当該アセンブリは、前記タンクの液相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第１のガス供給ラインと、前記タンクの気相区画から１つ以上のガス消費物にガスを届けるように構成された第２のガス供給ラインとをさらに含み、該第２のガス供給ラインは、該第２のガス供給ライン内のガスを加熱するように構成された第２の熱交換器を含み、該第１のガス供給ラインは、該第１のガス供給ライン内の液化ガスを気化するように構成された第１の熱交換器を含み、該第２のガス供給ラインは、該第２のガス供給ライン内のガスの圧力を高めるように構成された圧縮機をさらに含み、該圧縮機は第３の熱交換器を備え、
   当該アセンブリは、前記第１の熱交換器、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器が接続された伝熱回路を含み、該伝熱回路は、該伝熱回路内の伝熱媒体に熱を伝達するように構成された第４の熱交換器と、該伝熱回路内で伝熱媒体を循環させるように構成されたポンプ手段とを含み、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は互いに直列に配置され、前記第１の熱交換器は、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器と並列に配置され、前記第３の熱交換器の伝熱パワーは、前記圧縮機の下流の位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて制御可能に構成されている、ガス供給アセンブリ。
2. 前記アセンブリは、前記圧縮機の下流で前記第２のガス供給ラインに配置される第２の温度プローブを含む、請求項１に記載のガス供給アセンブリ。
3. 前記伝熱回路は２つの分岐点を含み、前記回路は、第１の分岐点から第２の分岐点に延びる補助回路区画を含み、前記回路は、前記第１の分岐点から前記第２の分岐点に延びる主回路区画を含み、前記第２の熱交換器及び前記第３の熱交換器は、前記第１の分岐点及び前記第２の分岐点の間で前記補助回路区画に配置され、前記第１の熱交換器は、前記第１の分岐点及び前記第２の分岐点の間で前記主回路区画に配置されている、請求項１に記載のガス供給アセンブリ。
4. 前記補助回路区画は、前記補助回路区画を通る伝熱媒体の部分を制御するために第１の弁を含む、請求項３に記載のガス供給アセンブリ。
5. 前記アセンブリは、前記第２の熱交換器と前記第３の熱交換器との間で前記伝熱回路に配置される第１の温度プローブを含み、前記第１の弁は該第１の温度プローブに基づいて制御される、請求項４に記載のガス供給アセンブリ。
6. 前記圧縮機はオイル回路を含み、該オイル回路は、該回路内のオイルを冷却するために前記第３の熱交換器を通るように構成されている、請求項１に記載のガス供給アセンブリ。
7. 前記圧縮機を冷却するための前記第３の熱交換器はバイパス導管及び弁を備え、該弁は、前記第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及び該バイパス導管を通る伝熱媒体の流れの割合を制御し、前記アセンブリは、前記圧縮機の下流で前記第２のガス供給ラインに配置される第２の温度プローブを含み、前記弁は、前記圧縮機の下流の位置におけるボイルオフガスの温度に基づいて、前記第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及び前記バイパス導管を通る伝熱媒体の流れを制御するように構成されている、請求項１に記載のガス供給アセンブリ。
8. 前記圧縮機はオイル回路を含み、該オイル回路は、該回路内のオイルを冷却するために、前記第３の熱交換器を通るように配置され、前記伝熱回路内の前記第３の熱交換器はバイパス導管及び三方弁を備え、該三方弁は、前記第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れ及び該バイパス導管を通る伝熱媒体の流れの割合を制御し、前記第３の熱交換器を通る伝熱媒体の流れの部分及び前記バイパス導管を通る伝熱媒体の流れの部分は、前記オイル回路内のオイルの温度に基づいて制御される、請求項１に記載のガス供給アセンブリ。
9. 前記伝熱回路内の前記第２の分岐点は、前記第１の熱交換器及び前記第４の熱交換器の下流側にある、請求項３に記載のガス供給アセンブリ。
10. 前記伝熱回路内の前記第2の分岐点は、前記第１の熱交換器の下流側且つ前記第４の熱交換器の上流側にある、請求項３に記載のガス供給アセンブリ。
11. 前記アセンブリは、前記第４の熱交換器及び前記第２の分岐点の下流で前記伝熱回路に配置される第３の温度プローブを含み、前記第４の熱交換器のパワーは該第３の温度プローブを用いて制御されるように構成されている、請求項９又は１０に記載のガス供給アセンブリ。

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