JP7180256B2 - Molded catalyst for hydrogen production and method for producing molded catalyst for hydrogen production - Google Patents
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Description
本発明は、水素製造用触媒成型物及び水素製造用触媒成型物の製造方法に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a molded catalyst for hydrogen production and a method for producing a molded catalyst for hydrogen production.
地球温暖化とそれに伴う異常気象の発生は、人類にとって喫緊の課題である。温暖化のさらなる進行を抑えるためには、人類の経済活動に伴う二酸化炭素（ＣＯ２）の排出量を大幅に抑制する必要があり、二酸化炭素の排出量の大幅な抑制を達成するために、様々な技術の開発が進められている。水素の利用技術は、そうした技術の一つであり、ＣＯ２排出量の削減に大きく寄与することが期待されている。 Global warming and the accompanying abnormal weather are urgent issues for humankind. In order to suppress the further progress of global warming, it is necessary to significantly reduce carbon dioxide (CO 2 ) emissions associated with human economic activities. Various technologies are being developed. Hydrogen utilization technology is one such technology, and is expected to greatly contribute to the reduction of CO2 emissions.
水素の利用によってＣＯ２排出量を削減するためには、水素製造に伴うＣＯ２排出量の増大よりも、製造された水素の利用によるＣＯ２排出量の削減量の方が多い必要がある。水素製造に伴うＣＯ２排出量を少なく抑えるためには、バイオマスや未利用資源などを製造原料として利用することが、効果的である。バイオマス由来のメタン含有ガスであるバイオガスや、発展途上国の製鉄所での有効利用が不完全とされているコークス炉ガスは、そうした原料の例である。これらのガスは、触媒毒である硫化水素ガスを高濃度（例えば２０００ｐｐｍ）に含有するため、工業的に利用される改質触媒を適用して、水蒸気改質やドライ改質反応による水素製造に高い触媒活性で供することはできない。 In order to reduce CO2 emissions through the use of hydrogen, the amount of reduction in CO2 emissions due to the use of produced hydrogen must be greater than the increase in CO2 emissions associated with hydrogen production. It is effective to use biomass and unused resources as raw materials for manufacturing hydrogen in order to reduce CO 2 emissions associated with hydrogen production. Biogas, a methane-containing gas derived from biomass, and coke oven gas, which is considered to be incompletely utilized in steel plants in developing countries, are examples of such feedstocks. These gases contain hydrogen sulfide gas, which is a catalyst poison, at a high concentration (e.g., 2000 ppm). It cannot be provided with high catalytic activity.
しかしながら、本発明者は、近年、酸化セリウムをベースとした触媒を利用することで、そうした高濃度の硫化水素を含むガスを用いた場合であっても、安定して水素を製造することができることを見出しており（以下の特許文献１を参照。）、長時間の反応後にも、触媒の構造変化や炭素析出などが起こらないことを確認している。 However, in recent years, the present inventors have found that hydrogen can be stably produced by using a cerium oxide-based catalyst even when using a gas containing such a high concentration of hydrogen sulfide. (see Patent Document 1 below), and it has been confirmed that structural change of the catalyst and carbon deposition do not occur even after long-term reaction.
酸化セリウムをベースとする触媒は、上述の通り、高濃度の硫化水素存在下であっても、炭化水素の水蒸気改質反応やドライ改質反応に対する高い触媒活性を示すことが、実験室での試験によって確認されている。しかしながら、工業的なプロセスにおいて触媒を利用するためには、触媒を成型して利用する必要がある。特に、水蒸気改質反応やドライ改質反応のような吸熱反応では、外比表面積を確保した形状で触媒を成型することが好ましい。複雑な形状に成型する場合ほど、触媒成型物の強度は低下する傾向があるため、酸化セリウムをベースとする触媒を、より高強度の成型物に成型する技術が必要となる。 As mentioned above, cerium oxide-based catalysts exhibit high catalytic activity for steam reforming reactions and dry reforming reactions of hydrocarbons even in the presence of high concentrations of hydrogen sulfide. confirmed by testing. However, in order to use the catalyst in industrial processes, it is necessary to use the catalyst after molding. In particular, in an endothermic reaction such as a steam reforming reaction or a dry reforming reaction, it is preferable to mold the catalyst in a shape that secures an external specific surface area. Since the strength of the molded catalyst tends to decrease as it is molded into a more complicated shape, a technique for molding a cerium oxide-based catalyst into a molded product with higher strength is required.
しかしながら、酸化セリウム触媒の粉体をそのまま成型しても、高い強度が得られないことが確認されている。そのため、適切なバインダーを混合して、より強度を高めた成型物を得る必要がある。 However, it has been confirmed that high strength cannot be obtained by directly molding the cerium oxide catalyst powder. Therefore, it is necessary to mix an appropriate binder to obtain a molded product with increased strength.
本発明者は、酸化セリウム触媒をより高強度に成型することを目的として、一般的なバインダーである酸化アルミニウムや、酸化ケイ素を用いて成型を行ったところ、触媒の高い強度は確保できるものの、炭化水素の改質活性が著しく損なわれることを確認した。具体的には、酸化セリウム単位量あたりの触媒活性が低下した。これは、必要となる酸化セリウムの量が増大することを意味しており、コストを大幅に増大させる原因となるため、好ましくない。そのため、触媒活性を損なわず、高い触媒活性を維持したままで、成型物のより高い強度を確保することが可能なバインダーが熱望されていた。 For the purpose of molding a cerium oxide catalyst with higher strength, the present inventors molded using aluminum oxide or silicon oxide, which are general binders. It was confirmed that the reforming activity of hydrocarbons was significantly impaired. Specifically, the catalytic activity per unit amount of cerium oxide decreased. This means that the amount of cerium oxide required increases, which is not preferable because it causes a significant increase in cost. Therefore, there has been a strong demand for a binder that can ensure higher strength of molded articles while maintaining high catalytic activity without impairing catalytic activity.
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、酸化セリウム単位量あたりの触媒活性が高く維持され、かつ、より高強度を有する酸化セリウムベースの水素製造用触媒成型物と、かかる水素製造用触媒成型物の製造方法と、を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a cerium oxide-based catalyst that maintains high catalytic activity per unit amount of cerium oxide and has higher strength. An object of the present invention is to provide a hydrogen-producing catalyst molded article and a method for producing such a hydrogen-producing catalyst molded article.
本発明は、酸化セリウムと他の酸化物とを組み合わせることに着眼して、なされたものであり、酸化セリウムと酸化マグネシウムとを組み合わせることで、酸化セリウム単位量あたりの触媒活性を高い状態に維持しつつ、より高強度を有する酸化セリウムベースの触媒成型物を得ることが可能となることに想到し、なされたものである。
かかる知見に基づき完成された本発明の要旨は、以下の通りである。
The present invention has been made by focusing on combining cerium oxide and other oxides, and by combining cerium oxide and magnesium oxide, the catalyst activity per unit amount of cerium oxide can be maintained at a high level. The present invention has been made based on the idea that it is possible to obtain a cerium oxide-based catalyst molded article having higher strength while maintaining the strength.
The gist of the present invention completed based on such knowledge is as follows.
［１］酸化マグネシウムと、酸化セリウムと、を含有し、前記酸化マグネシウムの平均粒子径が、４０ｎｍ以下であり、前記酸化セリウムの平均粒子径が、３０ｎｍ以下であり、マグネシウム及びセリウムの酸化物換算の質量比（ＭｇＯ／ＣｅＯ２）が、６０／４０～９０／１０である、水素製造用触媒成型物。
［２］前記酸化マグネシウムの平均粒子径が、５ｎｍ以上４０ｎｍ以下であり、前記酸化セリウムの平均粒子径が、２０ｎｍ以上３０ｎｍ以下である、［１］に記載の水素製造用触媒成型物。
［３］［１］に記載の水素製造用触媒成型物の製造方法であって、酸化セリウムの粉末と、酸化マグネシウムの粉末と、を混合し、得られた混合物を成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
［４］［１］又は［２］に記載の水素製造用触媒成型物の製造方法であって、クエン酸法を用いて製造した、酸化マグネシウム及び酸化セリウムを含む触媒粉末を、成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
［５］［１］に記載の水素製造用触媒成型物の製造方法であって、含浸法を用いて製造した、酸化マグネシウム及び酸化セリウムを含む触媒粉末を、成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
［６］［１］又は［２］に記載の水素製造用触媒成型物の製造方法であって、酸化セリウムと酸化マグネシウムの粉末を混合し、得られた混合物を成型して成型物とし、得られた成型物を焼成することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
［７］［１］又は［２］に記載の水素製造用触媒成型物の製造方法であって、クエン酸法又は含浸法で作成した、酸化セリウムと酸化マグネシウムとの混合物を、成型して成型物とし、得られた成型物を焼成することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
[1] Magnesium oxide and cerium oxide, wherein the magnesium oxide has an average particle size of 40 nm or less, the cerium oxide has an average particle size of 30 nm or less, and an oxide of magnesium and cerium A molded catalyst for hydrogen production, having a converted mass ratio (MgO/CeO 2 ) of 60/40 to 90/10.
[2] The molded catalyst for hydrogen production according to [1], wherein the magnesium oxide has an average particle size of 5 nm or more and 40 nm or less, and the cerium oxide has an average particle size of 20 nm or more and 30 nm or less.
[3] The method for producing a molded catalyst for hydrogen production according to [1], wherein the cerium oxide powder and the magnesium oxide powder are mixed, and the resulting mixture is molded. A method for producing a molded catalyst for hydrogen production.
[4] A method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to [1] or [2], which comprises molding a catalyst powder containing magnesium oxide and cerium oxide produced using a citric acid method. A method for manufacturing a molded catalyst for hydrogen production.
[5] A method for producing a molded catalyst for hydrogen production according to [1] , wherein the catalyst powder containing magnesium oxide and cerium oxide produced using an impregnation method is molded to produce hydrogen. A method for manufacturing a catalyst molded article for
[6] A method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to [1] or [2], comprising: mixing powders of cerium oxide and magnesium oxide; A method for producing a hydrogen-producing catalyst molded article, which is produced by calcining the molded article.
[7] A method for producing a molded catalyst for hydrogen production according to [1] or [2], wherein a mixture of cerium oxide and magnesium oxide prepared by a citric acid method or an impregnation method is molded into a mold. A method for producing a molded product of a catalyst for producing hydrogen, which is produced by calcining the obtained molded product.
以上説明したように本発明によれば、酸化セリウム単位量あたりの触媒活性が高く維持された、より高強度の酸化セリウムベースの触媒を、工業的に利用することが可能となる。また、工業的に利用する際に求められるより高い強度を持つ酸化セリウムベースの触媒成型体を製造することが、可能となる。 As described above, according to the present invention, it is possible to industrially use a higher-strength cerium oxide-based catalyst that maintains a high catalytic activity per unit amount of cerium oxide. It is also possible to produce cerium oxide-based shaped catalyst bodies with higher strength required for industrial use.
以下に、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。 Preferred embodiments of the present invention are described in detail below.
以下で詳述する本発明の実施形態は、硫化水素存在下においても水蒸気改質活性及びドライ改質活性に優れる酸化セリウムベースの触媒を、より高い強度を持つ水素製造用触媒成型物とすることを目的としてなされたものである。 Embodiments of the present invention, which will be described in detail below, use cerium oxide-based catalysts, which are excellent in steam reforming activity and dry reforming activity even in the presence of hydrogen sulfide, as molded catalysts for hydrogen production with higher strength. It was made for the purpose of
以下で詳述する本発明の実施形態に係る触媒成型物は、より高い強度を有しており、触媒反応に対し適用することができる。また、以下で詳述する製造方法によって、より高い強度を持つ触媒成型物を得ることができる。本実施形態に係る触媒成型物の特徴は、酸化セリウムと酸化マグネシウムとで構成されることである。また、本実施形態に係る触媒成型物の製造方法の特徴は、酸化セリウムと酸化マグネシウムとで構成される触媒粉体を製造し、得られた触媒粉体を成型して触媒成型物とする工程を持つことにある。 Molded catalysts according to embodiments of the present invention, which will be detailed below, have higher strength and can be applied to catalytic reactions. In addition, a catalyst molding having higher strength can be obtained by the manufacturing method described in detail below. A feature of the molded catalyst according to the present embodiment is that it is composed of cerium oxide and magnesium oxide. In addition, the method for producing a molded catalyst according to the present embodiment is characterized by a step of producing a catalyst powder composed of cerium oxide and magnesium oxide, and molding the obtained catalyst powder to obtain a molded catalyst. to have
以下で詳述する本発明の実施形態では、触媒粉体に含まれる酸化セリウムと酸化マグネシウムの存在状態、酸化セリウムと酸化マグネシウムの存在比、及び、成型前の粉体の粒径、が非常に重要となる。また、酸化セリウムと酸化マグネシウムを含む触媒粉体の製造方法によって、適した酸化セリウムと酸化マグネシウムの存在比率の範囲が変化する。そこで、以下では、粉体をいずれの製造方法で作成した場合であっても共通する事柄について説明を行ったうえで、触媒粉体の製造法ごとに、詳細に説明を行うこととする。 In the embodiments of the present invention described in detail below, the existence state of cerium oxide and magnesium oxide contained in the catalyst powder, the abundance ratio of cerium oxide and magnesium oxide, and the particle size of the powder before molding are very important. In addition, the suitable range of abundance ratios of cerium oxide and magnesium oxide varies depending on the method of producing the catalyst powder containing cerium oxide and magnesium oxide. Therefore, in the following, after describing matters common to any manufacturing method of the powder, each method of manufacturing the catalyst powder will be described in detail.
（触媒の製造方法に依らず共通する事項）
酸化セリウムをベースとする触媒は、高濃度（例えば２０００ｐｐｍ）の硫化水素が存在する条件においても高い触媒活性を示すが、酸化セリウムをそのまま加圧成型しても、高い強度を得ることができない。そこで、バインダーとして他の酸化物を利用することが求められる。
(Matters common to all catalyst manufacturing methods)
A cerium oxide-based catalyst exhibits high catalytic activity even in the presence of a high concentration (eg, 2000 ppm) of hydrogen sulfide. Therefore, it is desired to use other oxides as binders.
触媒成型物を作成する際に利用されるバインダーとして代表的なものには、例えば、酸化アルミニウム、又は、二酸化ケイ素を主体とするものが挙げられる。しかしながら、酸化セリウムをこれらの酸化物と混合した場合には、メタン改質反応の活性が著しく低下するという問題が生じる。従って、一般的にバインダーとして利用されている酸化物は、酸化セリウムには適用することができず、他の酸化物を探索する必要が生じた。本発明者は、多数の酸化物を候補として、酸化セリウムとの混合物を作成し、それぞれで触媒活性を評価した。その結果、酸化マグネシウムと混合した際には、他の酸化物でみられたような触媒活性低下がみられなかった。そこで、本発明者は、酸化セリウムと酸化マグネシウムとを混合した粉体を成型して触媒成型物を作成し、得られた触媒成型物の圧壊強度を評価したところ、酸化マグネシウムをバインダーとして用いることで、大幅に圧壊強度を向上することができることを見出した。 Typical examples of binders used in forming catalyst moldings include those mainly composed of aluminum oxide or silicon dioxide. However, when cerium oxide is mixed with these oxides, there arises a problem that the activity of the methane reforming reaction is significantly reduced. Therefore, oxides generally used as binders cannot be applied to cerium oxide, and it has become necessary to search for other oxides. The present inventor prepared a mixture with cerium oxide using many oxides as candidates, and evaluated the catalytic activity of each of them. As a result, when it was mixed with magnesium oxide, no decrease in catalytic activity was observed, unlike other oxides. Therefore, the present inventor molded a powder mixture of cerium oxide and magnesium oxide to prepare a molded catalyst, and evaluated the crushing strength of the obtained catalyst molded product. It has been found that the crushing strength can be significantly improved.
酸化マグネシウムは、市販品を比較的安価に入手可能であり、また、水酸化マグネシウムなどの入手容易な試薬から、大気中で焼成するなどの簡便な処理によって製造することが可能である。更に、酸化マグネシウムは、平均粒子径が小さく、比表面積を大きくすることも容易である。従って、他のバインダーが酸化セリウム以外の物質で示す場合と同様のような高い強度が、得られたものと考えられる。また、化学プロセスによって、酸化セリウムと酸化マグネシウムとの複合酸化物を製造し、得られた複合酸化物を成型した場合においても、より高い強度が得られ、かつ、高い触媒活性も得られることが確かめられた。従って、酸化セリウムと酸化マグネシウムとが互いに化学的に結合しているか否かに関わらず、両者が混合された粉体は、成型後に高い強度を発現することが、本発明者によって明らかとなった。 Magnesium oxide is commercially available at a relatively low cost, and can be produced from readily available reagents such as magnesium hydroxide by a simple treatment such as calcination in air. Furthermore, magnesium oxide has a small average particle size, and it is easy to increase the specific surface area. Therefore, it is considered that high strength similar to that exhibited by other binders other than cerium oxide was obtained. In addition, even when a composite oxide of cerium oxide and magnesium oxide is produced by a chemical process and the obtained composite oxide is molded, higher strength and high catalytic activity can be obtained. Confirmed. Therefore, the present inventors have found that regardless of whether or not cerium oxide and magnesium oxide are chemically bonded to each other, the powder in which the two are mixed exhibits high strength after molding. .
粉体を成型用の冶具に入れて成型を行う際には、粉体の二次粒子径が十分に小さく、かつ、粗大な粒子が残留していないことを確認してから、成型に用いることが好ましい。酸化セリウムと酸化マグネシウムについても、粉体として入手可能であるので、そもそも破砕工程を加えなくても多くの場合は差し支えない。仮に粉砕処理を行う場合であっても、酸化セリウムと酸化マグネシウムのいずれについても、単独ではそれほど高い強度の粒子を得ることはできないため、通常の破砕装置を用いることで十分に粉砕可能である。酸化セリウムと酸化マグネシウムとが化学的に結合した粒子についても、上記と同様である。 When the powder is placed in a molding jig and molded, the secondary particle size of the powder is sufficiently small and no coarse particles remain before using it for molding. is preferred. Since cerium oxide and magnesium oxide are also available as powders, in many cases there is no problem even if a crushing step is not added. Even if a pulverization treatment is performed, since it is not possible to obtain particles of very high strength by using either cerium oxide or magnesium oxide alone, it is possible to sufficiently pulverize them by using an ordinary crushing device. The same applies to particles in which cerium oxide and magnesium oxide are chemically bonded.
適用可能な破砕装置としては、例えば、ボーズミルやビーズミルに代表される湿式分散機や、流動層式ジェットミルが挙げられる。実験室で粉砕する際には、メノウ乳鉢で粉砕すればよい。酸化セリウムと酸化マグネシウムのいずれも、メノウよりもモース硬度が低いため、メノウ由来の不純物が混合する可能性は、ほとんどない。 Applicable crushing devices include, for example, wet dispersers such as Bose mills and bead mills, and fluidized bed jet mills. When pulverizing in the laboratory, it can be pulverized with an agate mortar. Both cerium oxide and magnesium oxide have a lower Mohs hardness than agate, so there is almost no possibility of mixing impurities derived from agate.
上述の通り、酸化マグネシウムを酸化セリウムに混合することによって、触媒活性を低下させることなく、成型後の触媒強度をより一層高めることができる。ここで、酸化セリウムの触媒活性が低下しない理由は、酸化セリウムと酸化マグネシウムとが互いに反応して別な酸化物を生成したり、一方のイオンが他の酸化物にドープされたりしないためである。従って、酸化セリウムに対して、酸化マグネシウムで他の酸化物を被覆したものを混合した場合であっても、同様の効果が発揮される。例えば、酸化アルミニウムなどに酸化マグネシウム前駆体を添加して焼成することで、酸化アルミニウムの表面を酸化マグネシウムで被覆することによっても、酸化セリウムの触媒活性を低下させることなく、触媒の強度を高めることが可能となる。 As described above, by mixing magnesium oxide with cerium oxide, the strength of the catalyst after molding can be further increased without lowering the catalytic activity. Here, the reason why the catalytic activity of cerium oxide does not decrease is that cerium oxide and magnesium oxide do not react with each other to produce different oxides, and the ions of one do not dope the other oxide. . Therefore, even when cerium oxide is mixed with magnesium oxide coated with another oxide, the same effect is exhibited. For example, by adding a magnesium oxide precursor to aluminum oxide or the like and calcining it, the strength of the catalyst can be increased without lowering the catalytic activity of cerium oxide even by coating the surface of aluminum oxide with magnesium oxide. becomes possible.
酸化セリウムに対し、ランタノイド系列の元素を添加した場合においても、触媒活性は低下しないことが確認されている。従って、酸化セリウム粉や酸化マグネシウム粉のいずれかに対してランタノイド系列の元素の化合物を予め添加することや、混合後の粉体にランタノイド系列の元素の化合物を添加することは、触媒に対して悪影響を与えない。また、不純物としてランタノイド系列の化合物を含有する酸化セリウム粉や、酸化マグネシウムを用いても良い。市販品の酸化セリウムは、少量の酸化ランタンや酸化サマリウムなどを不純物として含むが、これら不純物についても触媒活性に影響を与えず、成型物の強度にも影響を与えない。 It has been confirmed that even when a lanthanide series element is added to cerium oxide, the catalytic activity does not decrease. Therefore, adding a compound of a lanthanoid element to either cerium oxide powder or magnesium oxide powder in advance or adding a compound of a lanthanoid element to the mixed powder does not affect the catalyst. No adverse effects. In addition, cerium oxide powder containing a lanthanide series compound or magnesium oxide may be used as impurities. Commercially available cerium oxide contains a small amount of impurities such as lanthanum oxide and samarium oxide, but these impurities do not affect the catalytic activity nor the strength of the molding.
触媒の成型法は多岐にわたるが、粉体の流動性を確保しつつ加圧して成型体とする点では共通している。従って、いずれかの成型法で成型し、強度が高まることが確認されれば、他の成型法でも高い強度が確保できると推定される。例えば、最も簡便な設備で成型可能である一軸方向の圧縮成型法で得られたペレットの強度が高ければ、静水圧プレス法や押出成型法、射出成型法などで製造した触媒の強度も高いと推定することが可能となる。触媒成型物の形状についても、同様である。触媒成型物の形状は、多孔式であったりクローバー状であったり、様々な形状のものが存在するが、ペレット状に成型した際に高い強度が得られたのであれば、他の形状に成型した際にも相対的に高い強度が得られると推定可能である。 Although there are a wide variety of methods for molding catalysts, they all have one thing in common in that the fluidity of the powder is ensured and the powder is pressurized to form a molded body. Therefore, if it is confirmed that strength is increased by molding using any molding method, it is presumed that high strength can also be ensured by other molding methods. For example, if the strength of pellets obtained by uniaxial compression molding, which can be molded with the simplest equipment, is high, the strength of catalysts manufactured by hydrostatic pressing, extrusion molding, injection molding, etc. will also be high. It is possible to estimate The same applies to the shape of the molded catalyst. The shape of the catalyst molding is porous, clover-shaped, and various other shapes. It can be estimated that relatively high strength can be obtained even when
得られた触媒成型物は、水蒸気改質反応やドライ改質反応による水素製造反応に利用することができる。その際の反応ガスとしては、バイオガスやコークス炉ガス、天然ガス、バイオマスガス化ガスに含まれるタール分を利用することができる。シャフト炉を用いた還元鉄製造プロセスにおいても、還元ガスとして中東地域などのように硫化水素含有量が多い天然ガスを用いる場合には、一般的な水蒸気改質触媒が利用できないために、天然ガスをそのままシャフト炉に流入している場合がある。そうした場合に、本実施形態に係る触媒成型物を適用すると、プロセス全体の効率が飛躍的に高まると期待される。 The obtained molded catalyst can be used for hydrogen production reaction by steam reforming reaction or dry reforming reaction. As the reaction gas at that time, tar contained in biogas, coke oven gas, natural gas, and biomass gasification gas can be used. Even in the reduced iron production process using a shaft furnace, when natural gas with a high hydrogen sulfide content, such as in the Middle East, is used as the reducing gas, a general steam reforming catalyst cannot be used. may flow directly into the shaft furnace. In such cases, application of the molded catalyst according to the present embodiment is expected to dramatically improve the efficiency of the entire process.
成型物を作成するために、酸化マグネシウムと酸化セリウムとを混合する際、粒子径が小さい粒同士の方が、より均一に混合しやすい。従って、各酸化物の平均粒子径を評価することは重要である。特に、酸化セリウムは、酸化マグネシウムと比較して強度が高く、混合や成型処理の最中にも粒子径が変化しにくいため、混合前の粒子径が重要となる。以下で、ＸＲＤを用いた平均粒子径評価手法について説明を行い、それによって決定される平均粒子径を用いて、好ましい平均粒子径の範囲を決定する。 When magnesium oxide and cerium oxide are mixed to form a molding, particles having a smaller particle size are easier to mix uniformly. Therefore, it is important to evaluate the average particle size of each oxide. In particular, cerium oxide has a higher strength than magnesium oxide, and its particle size does not easily change during mixing or molding, so the particle size before mixing is important. An average particle size evaluation method using XRD is described below, and the average particle size determined thereby is used to determine a preferred range of average particle sizes.
酸化物粒子の平均粒子径を決定する手法として様々な方法が知られているが、ここではＸ線回折法のピーク形状を利用した方法を用いる。以下でその簡単な原理を説明し、具体的な方法の説明を行う。Ｘ線回折測定では、Ｘ線が酸化物を構成する原子によって散乱される現象を利用している。一方向から照射されたＸ線が散乱される際、散乱される方向によっては、Ｘ線の位相が揃い、強度が強まる。その結果、結晶構造とその面間隔に依存した位置にピークが出現する。この時、酸化物の粒子が大きいほど、多くの点で散乱されたＸ線が互いに強め合うこととなるので、回折スペクトルのピークの幅が狭くなる。一方で、粒子が小さいとピークの幅が広くなる。従って、ピークの形状を解析することで、平均粒子径を推算することができる。この場合に、以下のシェラーの式（以下に示す式１０１）を用いると、簡便である。 Various methods are known for determining the average particle size of oxide particles, and here, a method using the peak shape of X-ray diffraction is used. The simple principle will be explained below, and a concrete method will be explained. The X-ray diffraction measurement utilizes the phenomenon that X-rays are scattered by atoms forming oxides. When X-rays irradiated from one direction are scattered, the phases of the X-rays are aligned and the intensity increases depending on the scattering direction. As a result, peaks appear at positions dependent on the crystal structure and the interplanar spacing. At this time, the larger the particles of the oxide, the more the X-rays scattered at many points strengthen each other, so the width of the peak of the diffraction spectrum becomes narrower. On the other hand, smaller particles lead to broader peaks. Therefore, the average particle size can be estimated by analyzing the shape of the peak. In this case, it is convenient to use the following Scherrer equation (equation 101 below).
Ｄ（ｎｍ）＝λ（ｎｍ）×Ｋ／（（半値全幅（°）／１８０×π）×ｃｏｓ（２θ（°）／３６０×π）） ・・・（式１０１） D (nm)=λ (nm)×K/((Full width at half maximum (°)/180×π)×cos (2θ (°)/360×π)) (Equation 101)
ここで、上記式１０１において、Ｄは、平均粒子径であり、λは、Ｘ線の波長であり、Ｋは、定数であり、２θは、ピークの位置である。ここで、Ｘ線としてＣｕのＫα線を利用する場合には、Ｋα２の寄与を演算により除去することや、Ｋα１とＫα２由来のピークが分離しにくい低角側のピークを用いたりするとよい。定数Ｋは、０．８９とする。ピークの半値全幅の決定に際しては、ローレンツ関数と１次関数の和で表される式でピークのフィッティングを行い、その半値全幅の値を計算する。 Here, in the above formula 101, D is the average particle diameter, λ is the X-ray wavelength, K is a constant, and 2θ is the peak position. Here, when using Kα rays of Cu as X-rays, it is preferable to remove the contribution of Kα2 by calculation, or to use peaks on the low-angle side where the peaks derived from Kα1 and Kα2 are difficult to separate. The constant K is set to 0.89. When determining the full width at half maximum of the peak, the peak is fitted with an equation represented by the sum of the Lorentzian function and the linear function, and the value of the full width at half maximum is calculated.
ここで、ローレンツカーブを用いた理由は、試料の不均一性である。Ｘ線回折のピークは、本来ならばラウエ関数を用いて処理されるべきであるが、実際には、酸化物粒子のサイズにはばらつきがあり、様々な形状のピークが重なりあったものとなる。本発明者の検討によると、本発明に係る触媒については、ローレンツ関数を用いることで、より正確にフィッティングができることが確かめられている。本発明の場合には、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの反応によって別の酸化物が生成することもないため、酸化物の欠陥などによってＸ線回折の半値全幅が増大することもない。従って、平均粒子径をＸ線回折結果から推定することは、妥当である。シェラーの式（式１０１）を用いた平均粒子径の決定時には、任意の位置のピークが利用可能であるが、酸化セリウムについては、２θ＝２８°付近のピークを利用し、酸化マグネシウムについては、２θ＝４３°付近のピークを利用すると、ピーク強度が強いために簡便である。 Here, the reason for using the Lorenz curve is the non-uniformity of the sample. The peak of X-ray diffraction should be processed using the Laue function, but in reality, the size of oxide particles varies and peaks of various shapes overlap. . According to the study of the present inventor, it has been confirmed that the catalyst according to the present invention can be fitted more accurately by using the Lorenz function. In the case of the present invention, since the reaction between magnesium oxide and cerium oxide does not produce another oxide, the full width at half maximum of X-ray diffraction does not increase due to oxide defects or the like. Therefore, it is reasonable to estimate the average particle size from the X-ray diffraction results. When determining the average particle size using Scherrer's formula (formula 101), a peak at any position can be used. It is convenient to use the peak around 2θ=43° because the peak intensity is high.
上記の手続きで得られた平均粒子径に関し、酸化マグネシウムの平均粒子径は、４０ｎｍ以下が好ましく、５ｎｍ以上４０ｎｍ以下がより好ましい。また、酸化セリウムの平均粒子径は、３０ｎｍ以下が好ましく、２０ｎｍ未満がより好ましい。特に酸化セリウムの平均粒子径によって、より高い触媒活性とより高い強度とが両立される酸化マグネシウムと酸化セリウムの質量比範囲が変化する。 Regarding the average particle size obtained by the above procedure, the average particle size of magnesium oxide is preferably 40 nm or less, more preferably 5 nm or more and 40 nm or less. In addition, the average particle size of cerium oxide is preferably 30 nm or less, more preferably less than 20 nm. In particular, depending on the average particle size of cerium oxide, the mass ratio range of magnesium oxide and cerium oxide that achieves both higher catalytic activity and higher strength changes.
具体的には、酸化セリウムの平均粒子径が２０ｎｍ以上３０ｎｍ以下である場合には、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの含有比率が、質量比で６：４～９：１である（換言すれば、マグネシウムとセリウムの酸化物換算の質量比（ＭｇＯ／ＣｅＯ２）が、６：４～９：１である）と、本発明の効果が発揮される。また、特に、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの含有比率を、質量比で７：３～９：１の間とすると、より一層好ましい。 Specifically, when the average particle size of cerium oxide is 20 nm or more and 30 nm or less, the content ratio of magnesium oxide and cerium oxide is 6:4 to 9:1 in mass ratio (in other words, The effect of the present invention is exhibited when the mass ratio of magnesium and cerium in terms of oxide (MgO/CeO 2 ) is 6:4 to 9:1. In particular, it is more preferable that the content ratio of magnesium oxide and cerium oxide is between 7:3 and 9:1 in mass ratio.
また、酸化セリウムの平均粒子径が２０ｎｍ未満である場合には、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの含有比率が、質量比で９／９１～９０／１０であると、本発明の効果が発揮される。また、特に、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの含有比率を、質量比で９／９１～８２／１８の間とすると、より一層好ましい。 Further, when the average particle size of cerium oxide is less than 20 nm, the effect of the present invention is exhibited when the content ratio of magnesium oxide and cerium oxide is 9/91 to 90/10 in mass ratio. . In particular, it is more preferable that the content ratio of magnesium oxide and cerium oxide is between 9/91 and 82/18 in mass ratio.
なお、マグネシウムとセリウムの酸化物換算の質量比は、触媒成型物の製造時における酸化マグネシウムと酸化セリウムの質量に関する含有比となるが、かかる酸化物換算の質量比を、触媒成型物を用いて事後的に測定するためには、Ｘ線蛍光分析法を用いて、触媒成型物の化学組成を決定すればよい。その際、触媒成型物をそのまま測定すると組成の不均一性の影響を大きくうけてしまうため、触媒成型物を一度すりつぶしたうえで、樹脂埋め込みなどして測定を行うことが好ましい。これにより、マグネシウムとセリウムの酸化物換算の質量比（ＭｇＯ／ＣｅＯ２）が前述の範囲に含まれているかを判断することが可能となる。 The mass ratio of magnesium and cerium in terms of oxides is the content ratio related to the mass of magnesium oxide and cerium oxide at the time of manufacturing the molded catalyst. For retrospective measurements, X-ray fluorescence spectroscopy may be used to determine the chemical composition of the catalyst molding. In this case, if the catalyst molded product is measured as it is, the non-uniformity of the composition is greatly affected. This makes it possible to determine whether the mass ratio (MgO/CeO 2 ) of magnesium and cerium in terms of oxides is within the aforementioned range.
このように、酸化セリウムの平均粒子径によって、好ましい酸化マグネシウムと酸化セリウムの含有比率が変化し、酸化セリウムの平均粒子径が小さいほうが、成型物中により多くの酸化セリウムを含有されることが許容される。その理由は、主として酸化セリウム粒子と周囲の粒子との物理的な接触によるものと考えられる。酸化セリウムは、酸化マグネシウムよりも強度が高いため、圧縮成型した場合でも変形しづらい。従って、粒子径の大きい酸化セリウム粒子が存在すると、周囲との接触面積が少ない粒子が成型後にも残存することとなり、成型物としての強度が低下すると考えられる。 Thus, the preferable content ratio of magnesium oxide and cerium oxide varies depending on the average particle size of cerium oxide, and the smaller the average particle size of cerium oxide, the more cerium oxide can be contained in the molded product. be done. The reason is believed to be primarily due to physical contact between the cerium oxide particles and the surrounding particles. Since cerium oxide has higher strength than magnesium oxide, it is difficult to deform even when compression-molded. Therefore, if cerium oxide particles with a large particle size exist, particles with a small contact area with the surroundings will remain after molding, and the strength of the molded product is considered to decrease.
（触媒成型物の製造方法）
本実施形態に係る触媒成型物の製造方法は、特に限定されるものではなく、セリウムの酸化物とマグネシウムの酸化物同士の物理混合で製造する方法や、含浸法やクエン酸法などの化学反応により触媒を製造する方法などを好適に用いることができる。ただし、それぞれの製法によって得られる触媒成型物の特徴が少し異なることから、以下に説明する。
(Manufacturing method of molded catalyst)
The method for manufacturing the molded catalyst according to the present embodiment is not particularly limited, and includes a method of manufacturing by physical mixing of cerium oxide and magnesium oxide, and a chemical reaction method such as an impregnation method and a citric acid method. A method of producing a catalyst by the method can be preferably used. However, since the characteristics of the molded catalyst obtained by each production method are slightly different, they will be explained below.
＜酸化物同士の物理混合により触媒成型物を製造する場合＞
酸化セリウムと酸化マグネシウムとを粉状で混合し、その後に成型する方法は、非常に簡便である。いずれの粉体も市販品が入手可能であり、市販品の酸化物粉体を混合するだけでよい。酸化セリウムと比較すると、酸化マグネシウムの方がより平均粒子径が小さく、またモース硬度が小さいために、圧縮成型をした際には、酸化マグネシウムを用いた場合に充填率が高くなり、高い強度が得られると考えられる。従って、混合物に占める酸化マグネシウムの比率（質量比）が高いほど、高い強度が得られると予想される。
<In the case of producing a molded catalyst by physical mixing of oxides>
A method of mixing powdery cerium oxide and magnesium oxide and then molding the mixture is very simple. Both powders are commercially available, and it is sufficient to simply mix the commercially available oxide powders. Compared to cerium oxide, magnesium oxide has a smaller average particle size and a smaller Mohs hardness. It is considered to be obtained. Therefore, it is expected that the higher the proportion (mass ratio) of magnesium oxide in the mixture, the higher the strength.
ただし、酸化マグネシウムの比率が高すぎると、触媒活性を示す酸化セリウムの比率が小さくなってしまい、触媒活性が低下してしまう。また、実施例にて示すように、酸化マグネシウムの比率が高まるほど成型物の充填率が高まるにも関わらず、酸化セリウムを一部混合した場合に、より強度が高まることが確認された。その理由として、成型用冶具からの取り出しの容易さと、酸化マグネシウム自体の強度が低いことがあると推定される。酸化マグネシウムの比率が高まると充填率が高まる一方で、成型物と成型用器具との固着強度が高くなりすぎてしまい、取り出しが難しくなるという現象もみられた。これにより、成型物を成型用冶具から取り出す際に小さなクラックが入り、強度低下を引き起こしたと考えられる。これは、作業効率の観点からも避けるべき現象である。また、酸化マグネシウムは、モース硬度が４と小さく、他の酸化物と比較して低強度である。より高い強度を持つ酸化物を適度に含むことで、全体としての強度が向上したと考えられる。 However, if the ratio of magnesium oxide is too high, the ratio of cerium oxide, which exhibits catalytic activity, becomes small, resulting in a decrease in catalytic activity. Moreover, as shown in Examples, it was confirmed that the strength was further increased when the cerium oxide was partially mixed, although the filling rate of the molding increased as the proportion of magnesium oxide increased. It is presumed that the reasons for this are the ease of removal from the molding jig and the low strength of magnesium oxide itself. As the ratio of magnesium oxide increases, the filling rate increases, but the bonding strength between the molded product and the molding tool becomes too high, and there is also a phenomenon that it becomes difficult to take out the molded product. It is thought that this caused a small crack when the molded product was removed from the molding jig, causing a decrease in strength. This is a phenomenon that should be avoided from the viewpoint of work efficiency. In addition, magnesium oxide has a low Mohs hardness of 4 and a low strength compared to other oxides. It is believed that the inclusion of an appropriate amount of oxides with higher strength improved the strength as a whole.
以上より、酸化マグネシウムと酸化セリウムとの質量比は、先述の範囲内で適切なものを選択するとよい。例えば、物理混合により触媒成型物を製造する場合、酸化セリウムと酸化マグネシウムとの含有比率は、質量比で６：４～９：１とすることが好ましく、７：３～９：１とすることがより好ましい。具体的には、Ｘ線回折測定の結果から酸化セリウムの平均粒子径を計算し、得られた平均粒子径に対応する先述の範囲内となるように、質量比を設定するとよい。 From the above, it is preferable to select an appropriate mass ratio of magnesium oxide and cerium oxide within the aforementioned range. For example, when a molded catalyst is produced by physical mixing, the content ratio of cerium oxide and magnesium oxide is preferably 6:4 to 9:1, more preferably 7:3 to 9:1. is more preferred. Specifically, the average particle size of cerium oxide is calculated from the results of X-ray diffraction measurement, and the mass ratio is preferably set so as to fall within the aforementioned range corresponding to the obtained average particle size.
＜化学反応により触媒成型物を製造する場合＞
酸化マグネシウムと酸化セリウムとが共存する酸化物を、物理混合ではなく化学的なプロセスで製造する場合には、酸化マグネシウムと酸化セリウムとが化学的に結合した状態で存在しているため、物理混合した場合とは異なった振る舞いをする。具体的には、酸化セリウムの平均粒子径が小さくなる。更には、酸化マグネシウムと酸化セリウムとが、物理混合の場合と比較してはるかに均一に分散した状態となっているため、酸化マグネシウムがより効果的にバインダーとして機能するようになる。以下では、具体的な製法と、かかる製法によって得られた酸化物の成型に関する詳細を説明する。
<Case of manufacturing a molded catalyst by chemical reaction>
When an oxide in which magnesium oxide and cerium oxide coexist is produced by a chemical process instead of physical mixing, since magnesium oxide and cerium oxide exist in a chemically bonded state, physical mixing behave differently than if Specifically, the average particle size of cerium oxide is reduced. Furthermore, since magnesium oxide and cerium oxide are in a much more uniformly dispersed state than in the case of physical mixing, magnesium oxide functions more effectively as a binder. Specific manufacturing methods and details regarding molding of oxides obtained by such manufacturing methods will be described below.
酸化マグネシウムと酸化セリウムとが共存する酸化物を作成する方法として、例えば、含浸法、共沈法、クエン酸法などが挙げられる。以下では、それぞれの方法で作成した触媒成型物について、成型時に注意すべき点などを記載する。 Examples of methods for producing an oxide in which magnesium oxide and cerium oxide coexist include an impregnation method, a coprecipitation method, and a citric acid method. In the following, the points to be noted in the molding of catalyst moldings produced by each method are described.
［含浸法を用いる場合］
含浸法では、酸化マグネシウムの担体に対して、酸化セリウムの前駆体となる試薬を溶解した溶液を滴下し、熱分解処理を施すことで、酸化セリウムの微細な粒子が酸化マグネシウムに担持された触媒を得る。ここで、酸化セリウムの前駆体は、使用する溶媒に溶解する試薬であり、かつ、熱分解で酸化セリウムを生成するものであれば、何を選んでもよい。このような酸化セリウムの前駆体は、特に限定されるものではないが、例えば、（硝酸セリウム、塩化セリウム、炭酸セリウム、硫酸セリウム等を挙げることができる。
[When using the impregnation method]
In the impregnation method, a solution in which a cerium oxide precursor reagent is dissolved is added dropwise to a magnesium oxide carrier, and a thermal decomposition treatment is performed to create a catalyst in which fine particles of cerium oxide are supported on magnesium oxide. get Here, any cerium oxide precursor may be selected as long as it is a reagent that dissolves in the solvent used and generates cerium oxide by thermal decomposition. Precursors of such cerium oxide are not particularly limited, but examples include (cerium nitrate, cerium chloride, cerium carbonate, cerium sulfate, and the like).
酸化セリウムの密度は、酸化マグネシウムの２倍超と大きいため、酸化セリウムの質量比がかなり大きい場合であっても、酸化マグネシウムによって酸化セリウム同士の凝集が抑制でき、酸化セリウムの平均粒子径が小さくなる。かかる現象の検証結果は、以下の実施例に示す通りである。ただし、酸化セリウムを質量比で５０％以上担持した場合には、酸化セリウムの一部が酸化マグネシウム表面に付着せず、粗大な酸化セリウム粒子が生成しはじめてしまい、酸化セリウムの比率を高めるにつれて、酸化セリウムの平均粒子径が大きくなってしまう。結果として、触媒単位量あたりでの活性が低くなる可能性がある。従って、酸化セリウムの存在比率を更に高めたい場合（換言すれば、酸化セリウムの存在比率を、質量比で５０％以上としたい場合）には、以下に示す逆共沈法やクエン酸法などを用いた方がよい。 Since the density of cerium oxide is more than twice that of magnesium oxide, even when the mass ratio of cerium oxide is considerably high, magnesium oxide can suppress the aggregation of cerium oxides, and the average particle size of cerium oxide can be reduced. Become. The verification results of such phenomena are as shown in the following examples. However, when 50% or more by mass of cerium oxide is supported, part of the cerium oxide does not adhere to the magnesium oxide surface, and coarse cerium oxide particles begin to form. The average particle size of cerium oxide increases. As a result, the activity per unit amount of catalyst may be low. Therefore, when the abundance ratio of cerium oxide is desired to be further increased (in other words, when the abundance ratio of cerium oxide is desired to be 50% or more in terms of mass ratio), the reverse coprecipitation method, citric acid method, or the like shown below can be used. It is better to use
［共沈法を用いる場合］
共沈法は、酸化マグネシウム及び酸化セリウムそれぞれの前駆体試薬を、溶液（多くの場合には水溶液）とし、かかる溶液へ別の試薬を滴下することでｐＨを変化させて、沈殿を生成させる手法である。この手法でも、各粉末を物理混合する場合と比較すれば、両者がより均一に混合された触媒を作成することができる。しかしながら、共沈法で得られた触媒は、酸化セリウムが酸化マグネシウムとは独立した粒子として存在している場合が多く、酸化セリウムの平均粒子径が大きくなりやすいため、高い触媒活性が得られない。その理由は、酸化セリウムと酸化マグネシウムの電位－ｐＨ図からも分かる通り、両者で沈殿が生成するｐＨが大きく異なるため、沈殿が生成し始めるタイミングがずれるためである。逆共沈法では、こうした問題は改善されるが、廃液量が増大してしまうため、製造コストがより高コストとなる。
[When using the coprecipitation method]
The coprecipitation method is a technique in which the precursor reagents of magnesium oxide and cerium oxide are each made into a solution (in many cases, an aqueous solution), and another reagent is added dropwise to the solution to change the pH to form a precipitate. is. This method also makes it possible to prepare a catalyst in which both powders are mixed more uniformly than in the case of physically mixing each powder. However, in the catalyst obtained by the coprecipitation method, cerium oxide is often present as particles independent of magnesium oxide, and the average particle size of cerium oxide tends to be large, so high catalytic activity cannot be obtained. . The reason for this is that, as can be seen from the potential-pH diagrams of cerium oxide and magnesium oxide, the pH at which precipitates form differs greatly between the two, and the timing at which precipitates start to form is shifted. In the reverse coprecipitation method, these problems are improved, but the amount of waste liquid increases, resulting in higher production costs.
［クエン酸法を用いる場合］
クエン酸法は、水溶液中でクエン酸と金属との錯体を形成させることで、複数の金属種が均一に混ざり合ったゲルを作成し、得られたゲルを熱分解することで酸化物を得る手法である。コストが高い作成方法であるが、酸化物の混合比率によらず、均一な酸化物が得られることが確かめられている。従って、酸化セリウムの含有量が多い場合でも、酸化セリウムの平均粒子径を小さくすることができ、高い活性が得られる。また、成型した場合にも高い強度が得られる。具体的には、含浸法では、酸化セリウムの質量比を５０質量％以上に高めた際には粗大な酸化セリウム粒子が生成し、触媒活性を低下させる原因となった。しかしながら、クエン酸法を用いた場合には、そうした質量範囲においても酸化セリウムの平均粒子径の増大を抑制できることから、より好ましい製法と言える。本実施形態に係る触媒成型物をクエン酸法により製造する場合に、錯体形成のために用いる化合物は、特に限定されるものではないが、例えば、セリウム及びマグネシウムの硝酸塩、セリウム及びマグネシウムの塩化物等を用いることが好ましい。
[When using the citric acid method]
In the citric acid method, a complex of citric acid and a metal is formed in an aqueous solution to create a gel in which multiple metal species are evenly mixed, and the resulting gel is thermally decomposed to obtain an oxide. method. Although this method is expensive, it has been confirmed that uniform oxides can be obtained regardless of the mixing ratio of the oxides. Therefore, even when the content of cerium oxide is large, the average particle size of cerium oxide can be reduced, and high activity can be obtained. In addition, high strength can be obtained even when molded. Specifically, in the impregnation method, when the mass ratio of cerium oxide was increased to 50% by mass or more, coarse cerium oxide particles were generated, which caused a decrease in catalytic activity. However, when the citric acid method is used, the increase in the average particle size of cerium oxide can be suppressed even in such a mass range, so it can be said to be a more preferable production method. When the molded catalyst according to the present embodiment is produced by the citric acid method, the compound used for complex formation is not particularly limited, but for example, nitrates of cerium and magnesium, chlorides of cerium and magnesium etc. is preferably used.
以上より、化学反応により触媒成型物を製造する場合には、クエン酸法又は含浸法を用いることが好ましく、酸化セリウムの質量比をより自由に選択できるという観点から、クエン酸法を用いることがより好ましい。 From the above, it is preferable to use the citric acid method or the impregnation method when producing a molded catalyst by a chemical reaction, and the citric acid method is preferably used from the viewpoint that the mass ratio of cerium oxide can be selected more freely. more preferred.
＜仮焼成後に成型し、更に焼成処理することで成型体を製造する場合＞
成型物の高い強度を確保するために、比較的低温で焼成した試料を成型し、その後に十分に高い温度で本焼成を行うことは、一般的によく行われる。酸化マグネシウムと酸化セリウムとを物理混合した粉体も、化学プロセスで製造された酸化マグネシウム及び酸化セリウムの混合物も、仮焼成したうえで成型し本焼成を行うと、より高い強度が得られる。以下で、仮焼成、成型、本焼成の手順で触媒成型物を得る際に注意すべき点を記載する。
<When manufacturing a molded body by molding after calcination and further firing>
In order to ensure high strength of the molded product, it is common practice to mold a sample that has been sintered at a relatively low temperature and then to perform main sintering at a sufficiently high temperature. Both a powder obtained by physically mixing magnesium oxide and cerium oxide and a mixture of magnesium oxide and cerium oxide produced by a chemical process can be pre-fired, molded, and then fired to obtain higher strength. Points to be noted when obtaining a molded catalyst by the procedure of preliminary calcination, molding, and main calcination are described below.
仮焼成、成型、本焼成の手順で触媒成型物を製造した場合に、焼成を成型前に一度だけ行う場合よりも高い強度が得られる理由は、成型物の内部に残留した応力が、本焼成時に粒子同士が反応して結合する過程を促進するためである。従って、仮焼成の温度と本焼成の温度との差を十分に大きくし、本焼成の際に酸化セリウムや酸化マグネシウムの各粒子同士が反応する余地を残しておくことが重要である。一方で、仮焼成によって各酸化物を作成する際に、硝酸塩や炭酸塩、水酸化物などの前駆体が未分解のまま残留してしまっていると、本焼成の際に未分解の前駆体が分解して多量のガスが発生することとなり、強度低下につながる。従って、前駆体の分解温度と本焼成時の温度とを鑑みて、仮焼成の温度を決定することが重要である。例えば、仮焼成の温度としては、５００℃～７００℃であることが好ましい。また、本焼成については、仮焼成温度よりも十分高いことが好ましいが、一方で焼成温度を高くしすぎると比表面積が低下し、活性低下の原因となる。従って、本焼成の温度としては、例えば、８００℃～９００℃であることが好ましい。 The reason why a higher strength can be obtained when a catalyst molded product is manufactured by the procedure of preliminary firing, molding, and main firing than when firing is performed only once before molding is that the stress remaining inside the molded product causes the main firing. This is to promote the process of sometimes reacting and bonding particles together. Therefore, it is important to sufficiently increase the difference between the calcining temperature and the main sintering temperature to leave room for the particles of cerium oxide and magnesium oxide to react with each other during the main sintering. On the other hand, if precursors such as nitrates, carbonates, and hydroxides remain undecomposed when creating each oxide by calcination, the undecomposed precursor decomposes to generate a large amount of gas, leading to a decrease in strength. Therefore, it is important to determine the calcination temperature in consideration of the decomposition temperature of the precursor and the temperature during main calcination. For example, the calcination temperature is preferably 500.degree. C. to 700.degree. Further, it is preferable that the firing temperature is sufficiently higher than the calcination temperature. Therefore, the temperature for main firing is preferably 800° C. to 900° C., for example.
以上、本実施形態に係る触媒成型物の製造方法について、詳細に説明した。 The method for manufacturing the molded catalyst according to the present embodiment has been described above in detail.
以下では、試験例を示しながら本発明を具体的に説明するが、本発明は、下記に示す試験例により何ら限定されるものではない。 The present invention will be specifically described below with reference to test examples, but the present invention is not limited by the test examples shown below.
（物理混合による触媒成型物の作成）
＜酸化マグネシウム１：６００℃で焼成した酸化マグネシウム＞
試薬の熱分解によって、酸化マグネシウムを調製した。水酸化マグネシウム（和光純薬、純度＞９９．９％、粒度０．０７μｍ）をるつぼに１０ｇ秤取り、大気中で６００℃にて５時間保持して熱分解し、酸化マグネシウムを得た。冷却後、得られた酸化マグネシウムを、酸化マグネシウム１とした。ＸＲＤの半値幅から推定された平均粒子径は、１３ｎｍであった。
(Preparation of molded catalyst by physical mixing)
<Magnesium Oxide 1: Magnesium Oxide Fired at 600° C.>
Magnesium oxide was prepared by thermal decomposition of the reagent. 10 g of magnesium hydroxide (Wako Pure Chemical, purity>99.9%, particle size 0.07 μm) was weighed into a crucible and thermally decomposed by holding at 600° C. in the air for 5 hours to obtain magnesium oxide. After cooling, the obtained magnesium oxide was designated as magnesium oxide 1. The average particle size estimated from the half width of XRD was 13 nm.
＜酸化マグネシウム２：８００℃で焼成した酸化マグネシウム＞
大気中での熱分解温度を８００℃としたことを除いては、酸化マグネシウム１と同様にして、酸化マグネシウムを得た。冷却後、得られた酸化マグネシウムを、酸化マグネシウム２とした。ＸＲＤの半値幅から推定された平均粒子径は、２２ｎｍであった。
<Magnesium Oxide 2: Magnesium Oxide Fired at 800° C.>
Magnesium oxide was obtained in the same manner as magnesium oxide 1 except that the thermal decomposition temperature in the air was 800°C. After cooling, the resulting magnesium oxide was referred to as magnesium oxide 2. The average particle size estimated from the half width of XRD was 22 nm.
＜酸化セリウム１：６００℃で焼成した酸化セリウム＞
試薬の熱分解によって、酸化セリウムを調製した。水酸化セリウム（和光純薬、純度８０．０～８７．０％（酸化セリウムとして））をるつぼに１０ｇ秤取り、大気中で６００℃にて５時間保持して熱分解し、酸化セリウムを得た。冷却後、得られた酸化セリウムを、酸化セリウム１とした。ＸＲＤの半値幅から推定された平均粒子径は、９ｎｍであった。
<Cerium Oxide 1: Cerium Oxide Fired at 600° C.>
Cerium oxide was prepared by pyrolysis of reagents. 10 g of cerium hydroxide (Wako Pure Chemical, purity 80.0 to 87.0% (as cerium oxide)) is weighed into a crucible and held at 600° C. for 5 hours in the atmosphere for thermal decomposition to obtain cerium oxide. rice field. After cooling, the obtained cerium oxide was designated as cerium oxide 1. The average particle size estimated from the half width of XRD was 9 nm.
＜酸化セリウム２：８００℃で焼成した酸化セリウム＞
市販品の酸化セリウムを加熱処理することで、酸化セリウムを調製した。酸化セリウム（日本触媒学会参照触媒、ＪＲＣ―ＣＥＯ－２、純度９９．９９９％以上）をるつぼに１０ｇ秤取り、大気中で８００℃にて５時間保持して熱分解し、酸化セリウムを得た。冷却後、得られた酸化セリウムを、酸化セリウム２とした。ＸＲＤの半値幅から推定された平均粒子径は、２８ｎｍであった。
<Cerium Oxide 2: Cerium Oxide Fired at 800° C.>
Cerium oxide was prepared by heat-treating commercially available cerium oxide. 10 g of cerium oxide (Japan Catalysis Society reference catalyst, JRC-CEO-2, purity of 99.999% or more) was weighed into a crucible and thermally decomposed by holding at 800° C. in the air for 5 hours to obtain cerium oxide. . After cooling, the obtained cerium oxide was designated as cerium oxide 2. The average particle size estimated from the half width of XRD was 28 nm.
［実施例１～４、比較例１～７：触媒成型物］
酸化マグネシウム２と酸化セリウム２とを、以下に示す質量比にてめのう乳鉢で混合し、均一にしたうえで粉末成型金型（ラボネクト製、ラボダイス）に入れて、φ１０ｍｍ、厚み３ｍｍのペレット状に成型した。酸化マグネシウム２、酸化セリウム２の混合比率は、質量比で、０／１００（酸化セリウム２のみ）、１０／９０、２０／８０、３０／７０、４０／６０、５０／５０、６０／４０、７０／３０、８０／２０、９０／１０、１００／０（酸化マグネシウム２のみ）とし、１０ＭＰａの圧力を印加した状態で３分間保持して、触媒成型物として比較例１～６、実施例１～４、比較例７を得た。得られたφ１０ｍｍ×厚み３ｍｍのコイン状のペレットを、側面部の曲面の一部が、圧壊強度試験機のステージ面に接するように立てて置き、圧壊強度試験を実施して、ペレットが破損した際に印加されていた力を記録した。得られた試験結果を、以下の表２に示した。
[Examples 1 to 4, Comparative Examples 1 to 7: molded catalyst]
Magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 are mixed in an agate mortar at the mass ratio shown below, homogenized, and then placed in a powder molding die (Labo Dies manufactured by Labonect) to form pellets of φ10 mm and thickness of 3 mm. Molded. The mixing ratio of magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 is 0/100 (only cerium oxide 2), 10/90, 20/80, 30/70, 40/60, 50/50, 60/40, 70/30, 80/20, 90/10, 100/0 (magnesium oxide 2 only), a pressure of 10 MPa was applied for 3 minutes, and catalyst moldings of Comparative Examples 1 to 6 and Example 1 were obtained. ∼4 and Comparative Example 7 were obtained. The obtained coin-shaped pellet of φ10 mm × thickness 3 mm was put upright so that part of the curved surface of the side part was in contact with the stage surface of the crushing strength tester, and the crushing strength test was performed, and the pellet was broken. The force being applied at the time was recorded. The test results obtained are shown in Table 2 below.
酸化マグネシウム２と酸化セリウム２の混合比率が、２０／８０～１００／０の際に、混合比率が０／１００（酸化セリウム２のみ）の場合よりも高い強度が得られることが分かる。ただし、酸化マグネシウム２と酸化セリウム２の混合比率が、１００／０（酸化マグネシウム２のみ）の場合には、触媒として機能する酸化セリウムが全く含まれず、得られた触媒成型物が触媒として機能しない。酸化マグネシウム２と酸化セリウム２の混合比率が２０／８０～９０／１０の際に圧壊強度が５０Ｎ以上となり、高い強度が得られることが確認された。以降で示す反応試験の通り、前述の混合比率範囲とした場合には、高い強度と触媒活性とを備えた触媒成型物となる。 It can be seen that when the mixing ratio of magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 is 20/80 to 100/0, a higher strength is obtained than when the mixing ratio is 0/100 (cerium oxide 2 only). However, when the mixing ratio of magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 is 100/0 (magnesium oxide 2 only), cerium oxide that functions as a catalyst is not contained at all, and the resulting molded catalyst does not function as a catalyst. . It was confirmed that when the mixing ratio of magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 was 20/80 to 90/10, the crushing strength was 50 N or more, and high strength was obtained. As shown in the reaction test below, when the mixing ratio is within the range described above, a molded catalyst having high strength and catalytic activity is obtained.
［実施例５、６：触媒成型物］
酸化マグネシウム１と酸化セリウム１とをめのう乳鉢で混合し、均一にしたうえで粉末成型金型（ラボネクト製、ラボダイス）に入れて、φ１０ｍｍ×厚み３ｍｍのペレット状に成型した。酸化マグネシウム２と酸化セリウム２の混合比率は、質量比で、７０／３０とし、１０ＭＰａ又は２０ＭＰａの圧力を印加した状態で３分間保持して触媒成型物とし、実施例５、６を得た。得られたφ１０ｍｍ×厚み３ｍｍのコイン状のペレットを、実施例１～４と同様にして、圧壊強度試験にかけて強度を評価した。得られた試験結果を、以下の表２にあわせて示した。
[Examples 5 and 6: Molded catalyst]
Magnesium oxide 1 and cerium oxide 1 were mixed in an agate mortar, homogenized, and then placed in a powder molding die (Labo Dies manufactured by Labnect) to form pellets of φ 10 mm x thickness 3 mm. The mixture ratio of magnesium oxide 2 and cerium oxide 2 was set to 70/30 in terms of mass ratio, and a pressure of 10 MPa or 20 MPa was applied for 3 minutes to form catalyst moldings, and Examples 5 and 6 were obtained. The resulting coin-shaped pellets with a diameter of 10 mm and a thickness of 3 mm were subjected to a crushing strength test in the same manner as in Examples 1 to 4, and strength was evaluated. The test results obtained are shown in Table 2 below.
なお、成型時の圧力を３０ＭＰａとした場合には、成型用金型と触媒成型物が強く結合し、取り出しが困難となった。成型時圧力が１０ＭＰａと２０ＭＰａでは、２０ＭＰａの方がより高い強度が得られることが分かった。 When the molding pressure was set to 30 MPa, the mold for molding and the molded catalyst were strongly bonded, making it difficult to take out. It was found that the molding pressure of 20 MPa was higher than that of 10 MPa and 20 MPa.
［実施例７、８：触媒成型物（成型後に本焼成）］
実施例５、６と同様にして触媒成型物を得た後に、触媒成型物を更に８００℃で５時間焼成し、触媒成型物として実施例７、８を得た。得られたφ１０ｍｍ×厚み３ｍｍのコイン状のペレットを、実施例１～４と同様にして、圧壊強度試験にかけて強度を評価した。得られた試験結果を、以下の表２にあわせて示した。いずれも、成型後の焼成処理のない実施例５、６よりも高い強度が得られていることが分かった。
[Examples 7 and 8: Molded catalyst (mainly calcined after molding)]
After obtaining catalyst moldings in the same manner as in Examples 5 and 6, the catalyst moldings were further calcined at 800° C. for 5 hours to obtain Examples 7 and 8 as catalyst moldings. The resulting coin-shaped pellets with a diameter of 10 mm and a thickness of 3 mm were subjected to a crushing strength test in the same manner as in Examples 1 to 4, and strength was evaluated. The test results obtained are shown in Table 2 below. In both cases, it was found that higher strength was obtained than in Examples 5 and 6 in which no baking treatment was performed after molding.
［比較例８：触媒Ｆ：酸化アルミニウム－酸化セリウム触媒（物理混合）］
酸化セリウム（触媒学会参照触媒：ＣＥＯ－２）と、酸化アルミニウム（触媒学会参照触媒：ＡＬＯ－８）とを、８００℃で５時間焼成した。乾燥後、酸化セリウム１．７３１２ｇと、酸化アルミニウム１．０２９６ｇとを秤取り、めのう乳鉢で均一になるまで攪拌を行った。このとき、酸化アルミニウムと酸化セリウムとのモル比は、金属イオンの比で５０／５０であり、質量比は３７．３／６２．７である。実施例１～４と同様にして、得られた混合物を圧縮成型し、強度試験を実施した。得られた試験結果を、以下の表３に併せて示した。実施例１～４と同程度の強度が達成されているものの、触媒活性が低下することは、後述の表３に示すとおりである。
[Comparative Example 8: Catalyst F: aluminum oxide-cerium oxide catalyst (physical mixture)]
Cerium oxide (Catalyst Society of Japan reference catalyst: CEO-2) and aluminum oxide (Catalyst Society of Japan reference catalyst: ALO-8) were calcined at 800° C. for 5 hours. After drying, 1.7312 g of cerium oxide and 1.0296 g of aluminum oxide were weighed and stirred in an agate mortar until uniform. At this time, the molar ratio of aluminum oxide and cerium oxide is 50/50 in metal ion ratio, and the mass ratio is 37.3/62.7. The resulting mixture was compression molded and tested for strength in the same manner as in Examples 1-4. The obtained test results are also shown in Table 3 below. Although strength comparable to that of Examples 1 to 4 was achieved, the fact that the catalytic activity decreased is as shown in Table 3 below.
［比較例９：酸化ケイ素－酸化セリウム触媒（物理混合）］
二酸化ケイ素（シグマアルドリッチ、純度９９％、粒度０．５～１０μｍ）を大気中で８００℃にて焼成処理し、得られた二酸化ケイ素粉末を酸化セリウム２とめのう乳鉢で均一に混合した。得られた紛体を実施例１～４と同様に成型し、圧壊強度試験にて強度を評価した。得られた試験結果を表３に併せて示した。実施例１～４と同程度の強度が達成されているものの、触媒活性が低下することは、後述の表３に示すとおりである。
[Comparative Example 9: Silicon oxide-cerium oxide catalyst (physical mixture)]
Silicon dioxide (Sigma-Aldrich, purity 99%, particle size 0.5-10 μm) was calcined in air at 800° C., and the obtained silicon dioxide powder was uniformly mixed with cerium oxide 2 in an agate mortar. The obtained powder was molded in the same manner as in Examples 1 to 4, and the strength was evaluated by a crushing strength test. The obtained test results are also shown in Table 3. Although strength comparable to that of Examples 1 to 4 was achieved, the fact that the catalytic activity decreased is as shown in Table 3 below.
（化学プロセスで得られた触媒紛体を用いた触媒成型物の作成）
［実施例１０：酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒（クエン酸法）］
クエン酸法にて、触媒を調製した。硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物（関東化学、純度＞９９．５％）を４．０８７６ｇ、硝酸マグネシウム・６水和物（関東化学、純度＞９９．０％）を２．４１５３ｇ、クエン酸・１水和物（和光純薬、純度＞９９．５％）を７．２３５６ｇ量り取り、ガラス製のビーカーに入れて純水を入れ、マグネチックスターラーで１５分間攪拌した。溶液中の金属イオンとクエン酸のモル比は、１／２である。溶液が透明となり、溶け残りがないことを確認したうえで、アンモニア水（和光純薬、濃度２８質量％）を滴下し、ｐＨ７．０とした。更に１時間攪拌し、得られた溶液をロータリーエバポレーターにかけ、溶液の容積を減らしたうえで、アルミナるつぼへと移した。ホットプレートの上で１００℃に加熱し、更に２時間かけて水分を蒸発させ、乾固させた。得られた固形物を、メノウ乳鉢上で潰し、粉状としたうえで、アルミナるつぼに戻した。試料を、アルミナるつぼごと電気炉に入れ、空気雰囲気下で焼成処理を行った。室温から３０分かけて１１０℃まで昇温させ５時間乾燥させ、３時間かけて８００℃まで昇温し、８００℃にて５時間焼成処理を行った。これにより、酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒を１．９４６２ｇ得た。得られた触媒をそれぞれ実施例１～８と同様の手順で成型し、圧壊強度試験装置で強度評価を行った。得られた結果を以下の表２にあわせて示した。触媒１３中の、酸化マグネシウムと酸化セリウムとのモル比は、５０／５０（質量比で、１９／８１）である。
(Preparation of catalyst molded product using catalyst powder obtained by chemical process)
[Example 10: Magnesium oxide-cerium oxide catalyst (citric acid method)]
A catalyst was prepared by the citric acid method. 4.0876 g of cerium (III) nitrate hexahydrate (Kanto Chemical, purity >99.5%), 2.4153 g of magnesium nitrate hexahydrate (Kanto Chemical, purity >99.0%), citric 7.2356 g of acid monohydrate (Wako Pure Chemical, purity>99.5%) was weighed out, placed in a glass beaker, pure water was added, and the mixture was stirred with a magnetic stirrer for 15 minutes. The molar ratio of metal ions in solution to citric acid is 1/2. After confirming that the solution became transparent and that there was no undissolved residue, ammonia water (Wako Pure Chemical Industries, concentration 28% by mass) was added dropwise to adjust the pH to 7.0. After stirring for an additional hour, the resulting solution was rotary evaporated to reduce the volume of the solution and transferred to an alumina crucible. It was heated to 100° C. on a hot plate, and the moisture was evaporated over 2 hours to dry it. The resulting solid was crushed in an agate mortar to make powder, and then returned to the alumina crucible. The sample was placed in an electric furnace together with the alumina crucible, and fired in an air atmosphere. It was heated from room temperature to 110° C. over 30 minutes, dried for 5 hours, heated to 800° C. over 3 hours, and fired at 800° C. for 5 hours. As a result, 1.9462 g of a magnesium oxide-cerium oxide catalyst was obtained. Each of the obtained catalysts was molded in the same procedure as in Examples 1 to 8, and the strength was evaluated using a crushing strength tester. The obtained results are also shown in Table 2 below. The molar ratio of magnesium oxide and cerium oxide in the catalyst 13 is 50/50 (19/81 in mass ratio).
［比較例１０、実施例９～１２：酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒（クエン酸法）］
実施例１０と同様にして、クエン酸法にて触媒を調製した。ただし、硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物（関東化学、純度＞９９．５％）と、硝酸マグネシウム・６水和物（関東化学、純度＞９９．０％）のモル比を変えて実施し、酸化マグネシウムと酸化セリウムとのモル比を、１０／９０、３０／７０／７０／３０、９０／１０（質量比ではそれぞれ、２．５／９７．５、９．１／９０．９、３５．３／６４．７、６７．８／３２．２）とし、酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒を、それぞれ約２．０ｇ得た。得られた触媒をそれぞれ実施例１～４と同様の手順で成型し、圧壊強度試験装置で強度評価を行った。それ以外の操作は、実施例１０と同様である。得られた結果を以下の表２にあわせて示した。
[Comparative Example 10, Examples 9 to 12: Magnesium oxide-cerium oxide catalyst (citric acid method)]
A catalyst was prepared in the same manner as in Example 10 by the citric acid method. However, the molar ratio of cerium (III) nitrate hexahydrate (Kanto Chemical, purity >99.5%) and magnesium nitrate hexahydrate (Kanto Chemical, purity >99.0%) was changed. Then, the molar ratios of magnesium oxide and cerium oxide were 10/90, 30/70/70/30, and 90/10 (in mass ratios, respectively, 2.5/97.5, 9.1/90.9, 35.3/64.7, 67.8/32.2), and about 2.0 g of magnesium oxide-cerium oxide catalyst was obtained. Each of the obtained catalysts was molded in the same procedure as in Examples 1 to 4, and the strength was evaluated using a crushing strength tester. Other operations are the same as in the tenth embodiment. The obtained results are also shown in Table 2 below.
［実施例１３：酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒（クエン酸法）］
実施例１２と同様にして、クエン酸法にて触媒を調製した。ただし、焼成条件を変更し、最高到達温度を９５０℃とした。その他の条件は同様であり、得られた触媒の酸化マグネシウムと酸化セリウムとのモル比は、９０／１０（質量比では６７．８／３２．２）である。酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒を、約２．０ｇ得た。得られた触媒を実施例１～４と同様の手順で成型し、圧壊強度試験装置で強度評価を行った。それ以外の操作は、実施例１０と同様である。得られた結果を以下の表２にあわせて示した。
[Example 13: Magnesium oxide-cerium oxide catalyst (citric acid method)]
A catalyst was prepared by the citric acid method in the same manner as in Example 12. However, the firing conditions were changed to set the maximum temperature to 950°C. Other conditions were the same, and the molar ratio of magnesium oxide and cerium oxide in the obtained catalyst was 90/10 (67.8/32.2 in mass ratio). About 2.0 g of magnesium oxide-cerium oxide catalyst was obtained. The obtained catalyst was molded in the same procedure as in Examples 1 to 4, and strength was evaluated using a crushing strength tester. Other operations are the same as in the tenth embodiment. The obtained results are also shown in Table 2 below.
［実施例１４、１５：酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒（クエン酸法）］
実施例１２と同様にして、クエン酸法にて触媒を調製した。ただし、焼成条件を変更し、最高到達温度を６５０℃とした。その他の条件は同様であり、得られた触媒の酸化マグネシウムと酸化セリウムとのモル比は、９０／１０（質量比では６７．８／３２．２）である。酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒を、約２．０ｇ得た。得られた触媒を実施例１～４と同様の手順で成型し、得られた触媒成型物（実施例１４）を圧壊強度試験装置で強度評価を行った。同様の手順で成型した成型体をさらに大気中８００℃で５時間焼成し、得られた成型物（実施例１５）を、上記と同様の手順で強度評価した。それ以外の操作は、実施例１０と同様である。得られた結果を以下の表２にあわせて示した。
[Examples 14 and 15: Magnesium oxide-cerium oxide catalyst (citric acid method)]
A catalyst was prepared by the citric acid method in the same manner as in Example 12. However, the firing conditions were changed so that the maximum temperature reached was 650°C. Other conditions were the same, and the molar ratio of magnesium oxide and cerium oxide in the obtained catalyst was 90/10 (67.8/32.2 in mass ratio). About 2.0 g of magnesium oxide-cerium oxide catalyst was obtained. The obtained catalyst was molded in the same procedure as in Examples 1 to 4, and the strength of the obtained catalyst molding (Example 14) was evaluated using a crushing strength tester. A molded body molded in the same procedure was further fired at 800° C. in the air for 5 hours, and the strength of the obtained molded product (Example 15) was evaluated in the same procedure as above. Other operations are the same as in the tenth embodiment. The obtained results are also shown in Table 2 below.
［実施例１８：酸化セリウム－酸化マグネシウム触媒（含浸法）］
含浸法によって触媒を調製した。硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物（関東化学、純度＞９９．５％）を０．４６９６ｇ秤取り、アセトン９ｍｌに溶解させ、前駆体溶液を得た。酸化マグネシウム２を０．８２５４ｇ秤取り、前記前駆体溶液に全量投入し、室温で２０分間攪拌して、蒸発乾固させた。得られた固形物をスパチュラで粉砕し、触媒Ｅと同様に電気炉にて８００℃で焼成処理を行った。焼成後、０．９７８８ｇの酸化マグネシウム－酸化セリウム触媒を得た。得られた触媒中の、酸化マグネシウムと酸化セリウムのモル比は９５／５であり、質量比は８１．７／１８．３であった。
[Example 18: Cerium oxide-magnesium oxide catalyst (impregnation method)]
The catalyst was prepared by impregnation method. 0.4696 g of cerium (III) nitrate hexahydrate (Kanto Kagaku, purity>99.5%) was weighed and dissolved in 9 ml of acetone to obtain a precursor solution. 0.8254 g of magnesium oxide 2 was weighed out, and the whole amount was added to the precursor solution, stirred at room temperature for 20 minutes, and evaporated to dryness. The obtained solid matter was pulverized with a spatula, and calcined at 800° C. in an electric furnace in the same manner as catalyst E. After calcination, 0.9788 g of magnesium oxide-cerium oxide catalyst was obtained. The molar ratio of magnesium oxide and cerium oxide in the resulting catalyst was 95/5, and the mass ratio was 81.7/18.3.
［比較例１１、１２、実施例１６、１７：酸化セリウム－酸化マグネシウム触媒（含浸法）］
実施例１８と同様にして、含浸法によって触媒を調製した。ただし、硝酸セリウム（ＩＩＩ）・６水和物（関東化学、純度＞９９．５％）と酸化マグネシウム２の質量比を変更した。焼成後得られた触媒を比較例１１、１２、実施例１６、１７とした。それぞれの、酸化マグネシウムと酸化セリウムのモル比は５０／５０、７０／３０、８０／２０、９０／１０であり、質量比は１９／８１、３５．３／６４．７、４８．４／５１．６、６７．８／３２．２であった。
[Comparative Examples 11 and 12, Examples 16 and 17: Cerium oxide-magnesium oxide catalyst (impregnation method)]
Similar to Example 18, the catalyst was prepared by the impregnation method. However, the mass ratio of cerium (III) nitrate hexahydrate (Kanto Kagaku, purity >99.5%) and magnesium oxide 2 was changed. Comparative Examples 11 and 12 and Examples 16 and 17 were obtained after the calcination. The respective molar ratios of magnesium oxide and cerium oxide are 50/50, 70/30, 80/20 and 90/10, and the mass ratios are 19/81, 35.3/64.7 and 48.4/51. .6, 67.8/32.2.
＜メタン水蒸気改質反応試験＞
触媒成型物として実施例１～４、７～１３、１５～１８と比較例１～１２をそれぞれ選択し、ステンレスふるいの上で破砕整粒して０．５～１．０ｍｍの粒子とした。それぞれ、０．１０ｇ秤取り、石英ガラス製の反応管に充填した。窒素ガス５０ｃｍ３／分を流通させながら、８００℃まで３０分で昇温した。その後、以下の表１に示す反応ガスを流通させて反応を開始した。ただし、硫化水素濃度は、反応開始後１時間までは０ｐｐｍとし、反応開始１時間後から２時間までは５００ｐｐｍとし、反応開始２時間後から３時間までは１０００ｐｐｍとし、反応開始３時間後から４時間までは２０００ｐｐｍとし、各硫化水素濃度における反応の後半３０分のメタン転化率を用いて、活性を評価した。反応ガスの分析にはガスクロマトグラフ（島津製作所、ＧＣ－２０１４）を用い、１５分おきに分析を行った。
<Methane steam reforming reaction test>
Examples 1 to 4, 7 to 13, 15 to 18 and Comparative Examples 1 to 12 were selected as molded catalysts, respectively, and crushed and sized on a stainless steel sieve to obtain particles of 0.5 to 1.0 mm. 0.10 g of each was weighed out and filled in a reaction tube made of quartz glass. The temperature was raised to 800° C. in 30 minutes while circulating nitrogen gas at 50 cm 3 /min. After that, reaction gases shown in Table 1 below were allowed to flow to initiate the reaction. However, the hydrogen sulfide concentration is 0 ppm for 1 hour after the start of the reaction, 500 ppm for 1 to 2 hours after the start of the reaction, 1000 ppm for 2 to 3 hours after the start of the reaction, and 4 for 3 hours after the start of the reaction. The activity was evaluated using the methane conversion rate in the latter half of the reaction at each hydrogen sulfide concentration at 2000 ppm. A gas chromatograph (Shimadzu Corporation, GC-2014) was used to analyze the reaction gas, and analysis was performed every 15 minutes.
また、メタン転化率の計算には、以下の式（１０２）を用い、反応後ガスの各成分濃度で計算を行った。硫化水素濃度２０００ｐｐｍの時点での結果のみを、表２、３に他の結果とあわせて示した。また、酸化セリウム単位質量あたりのメタン転化率を計算し、比較例１に対する相対値で示した。以下、全ての試料で、炭素数２、炭素数３以上の有機物の生成量は非常に少なく、また、反応後試料の熱重量分析を行ったが、いずれの試料でも析出炭素の酸化燃焼による重量減少は観測されず、炭素析出量は非常に少ないと考えられ、式（１０２）を用いてメタン転化率を評価することは、妥当と考えられる。 In addition, the methane conversion rate was calculated using the following formula (102), using the concentration of each component in the post-reaction gas. Only the results at a hydrogen sulfide concentration of 2000 ppm are shown in Tables 2 and 3 together with other results. Also, the methane conversion rate per unit mass of cerium oxide was calculated and shown as a relative value with respect to Comparative Example 1. Below, in all samples, the amount of organic substances with 2 carbon atoms, 3 carbon atoms or more was very small, and thermogravimetric analysis was performed on the samples after the reaction. No reduction was observed and the amount of carbon deposition is considered very small, and it seems reasonable to use equation (102) to evaluate methane conversion.
（ＣＯ濃度＋ＣＯ２濃度）／（ＣＯ濃度＋ＣＯ２濃度＋ＣＨ４濃度）・・・式（１０２） (CO concentration + CO 2 concentration) / (CO concentration + CO 2 concentration + CH 4 concentration) Equation (102)
反応試験結果をみると、実施例１～１８の試料はいずれも、圧壊強度が５０Ｎを超えており、かつ、単位酸化セリウム当りの触媒活性が酸化セリウム単体のとき以上となっている。一方で、比較例１～１２は、圧壊強度が５０Ｎを下回るか、もしくは、単位酸化セリウム当りの触媒活性が、酸化セリウム単体の時よりも小さくなった。以上より、酸化セリウムの平均粒子径と、酸化マグネシウムと酸化セリウムの混合比率が、所定の範囲内となる実施例においては、成型体の強度と、触媒活性とが両立されているといえる。 Looking at the results of the reaction test, all of the samples of Examples 1 to 18 had a crushing strength exceeding 50 N and a catalytic activity per unit of cerium oxide higher than that of cerium oxide alone. On the other hand, in Comparative Examples 1 to 12, the crushing strength was less than 50 N, or the catalytic activity per unit of cerium oxide was lower than that of cerium oxide alone. From the above, it can be said that in the examples in which the average particle size of cerium oxide and the mixing ratio of magnesium oxide and cerium oxide are within the predetermined ranges, both the strength of the molded body and the catalytic activity are achieved.
以上、本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
Although the preferred embodiments of the present invention have been described in detail above, the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention belongs can conceive of various modifications or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. It is understood that these also naturally belong to the technical scope of the present invention.
Claims (7)
酸化セリウムと、
を含有し、
前記酸化マグネシウムの平均粒子径が、４０ｎｍ以下であり、
前記酸化セリウムの平均粒子径が、３０ｎｍ以下であり、
マグネシウム及びセリウムの酸化物換算の質量比（ＭｇＯ／ＣｅＯ２）が、６０／４０～９０／１０である、水素製造用触媒成型物。 magnesium oxide;
cerium oxide;
contains
The average particle size of the magnesium oxide is 40 nm or less,
The cerium oxide has an average particle size of 30 nm or less,
A molded catalyst for hydrogen production, wherein the mass ratio (MgO/CeO 2 ) of magnesium and cerium in terms of oxides is 60/40 to 90/10.
前記酸化セリウムの平均粒子径が、２０ｎｍ以上３０ｎｍ以下である、請求項１に記載の水素製造用触媒成型物。2. The hydrogen production catalyst molded product according to claim 1, wherein the cerium oxide has an average particle size of 20 nm or more and 30 nm or less.
酸化セリウムの粉末と、酸化マグネシウムの粉末と、を混合し、得られた混合物を成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。 3. The method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to claim 1 or 2,
A method for producing a molded catalyst for hydrogen production, comprising mixing cerium oxide powder and magnesium oxide powder and molding the resulting mixture.
クエン酸法を用いて製造した、酸化マグネシウム及び酸化セリウムを含む触媒粉末を、成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。 3. The method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to claim 1 or 2,
A method for producing a molded catalyst for hydrogen production, comprising molding a catalyst powder containing magnesium oxide and cerium oxide produced using a citric acid method.
含浸法を用いて製造した、酸化マグネシウム及び酸化セリウムを含む触媒粉末を、成型することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。 A method for producing a molded catalyst for hydrogen production according to claim 1 ,
A method for producing a molded catalyst for hydrogen production, comprising molding a catalyst powder containing magnesium oxide and cerium oxide produced by an impregnation method.
酸化セリウムと酸化マグネシウムの粉末を混合し、得られた混合物を成型して成型物とし、得られた成型物を焼成することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。 3. The method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to claim 1 or 2,
A method for producing a molded catalyst for hydrogen production, comprising mixing powders of cerium oxide and magnesium oxide, molding the resulting mixture into a molded product, and firing the obtained molded product.
クエン酸法又は含浸法で作成した、酸化セリウムと酸化マグネシウムとの混合物を、成型して成型物とし、得られた成型物を焼成することで製造する、水素製造用触媒成型物の製造方法。
3. The method for producing a shaped catalyst for hydrogen production according to claim 1 or 2,
A method for producing a molded catalyst for hydrogen production, comprising molding a mixture of cerium oxide and magnesium oxide prepared by a citric acid method or an impregnation method into a molded product, and calcining the obtained molded product.
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