JP7178791B2 - フェライト系ステンレス鋼管用鋼板 - Google Patents
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しかし、t/D≦0.04またはR/D≦1.2のどちらかのみを満たした条件であっても、非特許文献1のように鋼管を90°まで曲げると割れが発生、もしくは割れなくても減肉率が40%を超える、割れ一歩手前の状態となることが分かっている。
自動車の排気管部品は熱疲労等により負荷がかかる部品であるため、少しの負荷で割れが発生する部品はもちろん搭載出来ない。そのような点を踏まえると、曲げ加工後の減肉率を30%以下に抑えられる鋼管用鋼板を使用することが好ましいが、t/D≦0.04、R/D≦1.2といった太径、薄肉、小R曲げでそれを達成できる鋼管用鋼板は未だ実現できていないのは実情である。
しかし、本発明者らが様々な異方性の鋼板を使用した薄肉、太径の鋼管で小R曲げ加工を行った結果、圧延方向のr値(r0)と圧延90度方向のr値(r90)が圧延45度方向の(r45)と比較して極端に大きい(面内異方性Δrが大きい)場合、逆に減肉率が大きくなることを見出した。すなわち、減肉抑制を高めるには、単に平均r値を高めるだけでは不十分で、面内異方性Δrも合わせて適切に制御することが有効であることが分かった。そしてさらに、t/D≦0.04、R/D≦1.2といった太径、薄肉、小Rでの鋼管曲げ加工を行った際に、割れの発生を安定して防止できる目安となる減肉率30%未満となる素材鋼板の異方性を調査したところ、下記(1)式で表されることを新しい知見として得た。
(2)質量%にて、B:0.0001~0.005%、Al:0.01~0.30%、Sn:0.001~0.50%、V:0.03~1.00%、Co:0.01~0.30%、W:0.005~3.00%、Sb:0.005~0.50%、REM:0.001~0.20%の1種または2種以上を含有することを特徴とする、上記(1)に記載のフェライト系ステンレス鋼管用鋼板。
また、本発明によれは、鋼板の成分組成を好適な範囲内に制御することによって、曲げ加工において、加工割れのみならず、皺をも防止することが可能となる。
また本実施形態では必要に応じて、以下の元素を含有する事ができる。これらの元素を含有させる場合の下限は0%である。
REMは耐酸化性の向上に寄与し、必要に応じて0.001%以上含有させてもよい。しかし、REMを0.20%を超えて含有すると、REMの硫化物による耐食性の低下を生じる可能性があるため、上限を0.20%以下とすることが望ましい。なお、REMを含有させる場合は、前述の元素群の中の単独であっても、2元素以上の混合物であってもよい。
なお、平均r値は、下記式(3)によって求めることができる。
但し、(3)式中のr0は圧延方向のr値、r90は圧延直角方向のr値、r45は圧延45度方向のr値を示す。
一般に、圧延方向のr値(r0)と圧延90度方向のr値(r90)は、減肉抑制に大きく寄与することが知られている。しかし、上述したように、本発明者らは、圧延方向のr値(r0)と圧延90度方向のr値(r90)が、圧延45度方向のr値(r45)と比較して極端に大きい(面内異方性Δrが大きい)場合、逆に減肉率が大きくなることを見出した。すなわち、減肉率を抑制し加工割れを防止するためには、平均r値を高めるだけでは不十分であり、r0、r45およびr90のバランスを図り、Δrの増大を防ぐことが重要である。具体的には、下記(1)式を満たすように平均r値とΔrを制御することにより、t/D≦0.04、R/D≦1.2といった太径、薄肉、小Rでの鋼管曲げ加工を行った際に、割れの発生を安定して防止することが出来る。
ここで、面内異方性Δrは下記(2)式で算出するものとする。
Δr=(r0+r90-2r45)/2 ・・・(2)
但し、(1)、(2)式中のr0は圧延方向のr値、r90は圧延直角方向のr値、r45は圧延45度方向のr値を示す。
以下に、本実施形態に係る鋼板の好適な製造方法、条件について説明するが、あくまでこれは一例であって、本発明はこれに限定されるものではない。
製鋼後の鋼片は、所定の温度に加熱され、所定の板厚に連続圧延で熱間圧延される。このときの加熱温度は、平均r値を高め、かつ面内異方性Δrの増大を抑制し、式(1)を満足させる観点から、1150~1250℃とすることが望ましい。
熱間圧延後は熱延板焼鈍・酸洗を行ってもよく、熱延板焼鈍工程は省略してもよい。
熱間圧延後の冷間圧延は、通常のゼンジミアミル、タンデムミルのいずれで圧延してもよい。冷間圧延においては、圧下率、圧延パス回数、圧延速度、圧延温度などの条件は、本実施形態の鋼板の各構成・各条件を満たし得るように適宜選択・設定すればよい。例えば圧下率はr値に影響を及ぼす因子であるため、平均r値および式(1)が適正範囲となるよう調整することが望ましい。
冷間圧延後は冷延板焼鈍(仕上げ焼鈍)を行ってよいが、仕上げ焼鈍の温度は、結晶粒粗大化によるr値増加の観点から、850~1050℃とすることが望ましい。仕上げ焼鈍は、必要であれば水素ガスあるいは窒素ガスなどの無酸化雰囲気で焼鈍する光輝焼鈍でもよいし、大気中で焼鈍しても構わない。
表2に示す比較例1~4は、熱延鋼板の厚さを4.0mmとし、その後1.2mmまで冷間圧延を行った。表2に示す比較例5~8は、加熱温度1100℃で熱間圧延を行い、熱延鋼板を製造した。
σ=C(ε+k)n ・・・(4)
ただし、(3)式中のσは真応力、εは真歪み、C、kは定数である。
試験結果を表2に示す。
具体的には、表1の成分、表2の機械的特性を示す厚さ1.2mmの鋼板(実施例1~16、比較例1~15)を、成形条件、造管後矯正量を制御し、外形D=φ42.7mmの電縫溶接管(t/D=0.028)を造管した。この鋼管を図2のような回転引き曲げ機を用いて曲げ半径R=45mmで90度曲げを行った。
バックブースター押し力Fは、鋼管断面に鋼管の0.2%耐力の0.4倍の押し力が作用する値とした。プレッシャーダイの移動速度は一定で、曲げ終了時のプレッシャーダイの移動量Lが鋼管中央部の移動量(R×π/2)の1.18倍とした。
最大減肉率は、曲げ外側の板厚t減少が最大となった位置において求め、皺の有無については、目視ならびに触感によって評価した。最大減肉率が30%未満となったものを合格(〇)と評価した。
図1に、実施例1~16、比較例1~8の、Δr値と平均r値、最大減肉率の関係を示すグラフを示す。当該グラフからも、平均r値≦3.0、平均r値-1.1-1.1×(Δr-0.3)4≧0を満たした実施例は最大減肉率30%未満を達成でき、成形性に優れていることが分かる。
また、Mo、Cu、Nb、Ti、Alが範囲を外れた比較例13~17は鋼板の伸びElが28%未満となった。
以上に述べたように、本発明は自動車排気系に要求されている厳しい鋼管の曲げ条件において、割れのない、もしくは減肉率が小さい、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼溶接管を提供する事ができるようになり、その産業的価値は大きい。
Claims (2)
- 質量%にて、
C:0.020%以下、
N:0.020%以下、
Si:0.03~1.20%、
Mn:0.02~1.61%、
P:0.050%以下、
S:0.0050%以下、
Ni:0.010~0.153%、
Cr:10.0~30.0%、
Mo:0.005~2.50%、
Cu:0.005~2.00%、
Nb:0.001~0.800%、
Ti:0.001~0.300%、
B:0~0.005%、
Al:0~0.30%、
Sn:0~0.12%、
V:0~1.00%、
Co:0~0.30%、
W:0~0.05%、
Sb:0~0.50%、
REM:0~0.20%
を含有し、残部がFeおよび不純物からなり、
破断伸び≧28%、
加工硬化指数(n値)≧0.18、
平均塑性歪み比(平均r値)≧1.10、
圧延方向塑性歪み比r0≧0.80、
かつ、0.40≧平均r値-1.1-1.1×(面内異方性Δr-0.3)4≧0.09であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼管用鋼板。 - 質量%にて、
B:0.0001~0.005%、
Al:0.01~0.30%、
Sn:0.001~0.50%、
V:0.03~1.00%、
Co:0.01~0.30%、
W:0.005~3.00%、
Sb:0.005~0.50%、
REM:0.001~0.20%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼管用鋼板。
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