JP7168115B1 - ポリプロピレン系熱収縮性フィルム - Google Patents
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Abstract
Description
例えば、特許文献1では、石油樹脂やガラス転移温度が高い環状ポリオレフィン樹脂を添加することで低温収縮性を向上し、自然収縮率を低減させている。しかしながら、ガラス転移温度が高い樹脂を添加しているため90℃での収縮率がまだ不足しており、収縮仕上がり性に劣る他、石油樹脂や環状オレフィンを添加すると比重が増加して浮沈分離の効率を低下させてしまう。また、ポリプロピレンはポリエステルやポリスチレンと比較して柔らかいためミシン目に沿って引き裂く際の粘りが強いという特徴がある。さらに上記のフィルムは幅方向にのみ延伸を施したフィルムであるため、主収縮方向と直交方向である長手方向に対してミシン目に沿って引き裂きにくい、いわゆるラベルのミシン目開封性が悪いという問題があった。
すなわち、本発明は、以下の構成からなる。
1.ポリプロピレン系樹脂組成物から構成される延伸フィルムであって、下記(1)~(7)を満たすことを特徴とするポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
(1)90℃の温水に上記フィルムを10秒間浸漬したときの温湯熱収縮率が、フィルム幅方向で40%以上80%以下である。
(2)90℃の温水に上記フィルムを10秒間浸漬したときの温湯熱収縮率が、フィルム長手方向で1%以上12%以下である。
(3)フィルムの比重が0.87以上0.95以下である。
(4)80℃の温湯中で幅方向に10%収縮させた後の単位厚みあたりの長手方向の直角引き裂き強度が100mN/mm以上330mN/mm以下である。
(5)幅方向の屈折率(Ny)と長手方向の屈折率(Nx)の差Ny‐Nx が0.005以上0.028以下である。
(6)前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを40℃65%RH雰囲気下で672時間エージングした後の幅方向の自然収縮率が0.1%以上3.0%以下である。
(7)前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを40℃65%RH雰囲気下で672時間エージングした後の長手方向の自然収縮率が0.1%以上1.0%以下である。
2.長手方向の引張試験での伸度0~10%の範囲における最大引張応力を伸度30%における引張応力で割ったときの値が0.5以上1.9以下であることを特徴とする1.に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム
3.フィルムのヘイズが1%以上12%以下であることを特徴とする1.又は2.に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
4.示差走査熱量計にて測定される融解ピーク温度を70℃以上100℃以下、100℃を超えて170℃以下の範囲にそれぞれ1つ以上有することを特徴とする1.~3.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
5.温度変調走査熱量計にて測定されるノンリバースヒートフローで20℃以上60℃以下の範囲にピークを有し、該ピークの吸熱量が0.3J/g以上0.95J/g以下であることを特徴とする1.~4.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
6.幅方向の屈折率Nyが1.490以上、1.530以下であることを特徴とする1.~5.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
7.前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムの厚みが12μm以上100μm以下であることを特徴とする1.~6.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
8.前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを構成するポリプロピレン系樹脂組成物において、エチレンまたは1-ブテンを共重合成分として含むことを特徴とする1.~7.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
9.前記1.~8.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルムを基材とし、ミシン目あるいは一対のノッチが設けられたラベル。
10.前記1.~8.のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルムを環状にしたラベルを包装対象物の外周の少なくとも一部に有することを特徴とする包装体。
11.前記9.に記載のラベルを包装対象物の外周の少なくとも一部に有することを特徴とする包装体。
なお、前述のように本発明においては、環状オレフィン樹脂は比重を増加させて低温収縮性を低減させるので、含有しないことが好ましい。また、石油樹脂(炭化水素樹脂と称される場合もある)やその水素化樹脂についても、前述のように比重を増加させて自然収縮率を大きくするので、含有しないことが好ましい。
熱収縮率={(収縮前の長さ-収縮後の長さ)/収縮前の長さ}×100(%)・・式1
(1)幅方向延伸前における熱処理
本発明のフィルムの製造においては、幅方向へ延伸する前に100℃以上140℃以下の温度で3.0秒以上50.0秒以下の時間に亘って熱処理することが好ましい。熱処理はフィルム搬送中に熱風やセラミックヒーター等を利用して熱処理を行うラインを設けて加熱することができ、あるいはテンターにおいて幅方向の両端際をクリップによって把持した状態で幅方向への延伸前に実施することもできる。かかる熱処理を行うことによって、70℃以上100℃以下の低温範囲に融点を持つ結晶成分を選択的に生じさせることで、幅方向に延伸した後にも低融点の結晶成分を残すことが出来るため、高収縮率の熱収縮性フィルムを得ることが可能となる。また、この熱処理により長手方向の温湯収縮率や自然収縮率を低減させる効果も有する。
上述する熱処理を施した後、幅方向に延伸する前にフィルムを70℃以下に冷却することが好ましい。このように冷却を実施することで低融点の結晶成分を残すことができる。かかる冷却の後、テンター内で幅方向の両端際をクリップによって把持した状態で、2.5倍以上10.0倍以下の倍率となるように幅方向への延伸を行うことが好ましい。また、横延伸の倍率の上限は、9.0倍以下であるとより好ましく、8.0倍以下であると特に好ましい。
幅方向への延伸の温度の下限は、55℃以上であるとより好ましく、60℃以上であると特に好ましい。また、横延伸の温度の上限は、90℃以下であるとより好ましく、85℃以下であると特に好ましい。
加えて、本発明の横延伸法によるフィルムの製造においては、上記の如く、幅方向への延伸後にテンター内で幅方向の両端際をクリップによって把持した状態で、60℃以上100℃以下の温度で、0.5秒以上20.0秒以下の時間内において、式2で求められるリラックス率が幅方向に13%以上40%の長さの範囲になるようテンターを幅方向に狭めてフィルムを弛緩して収縮(TDリラックス)させることが必要である。
TDリラックス率 ={(リラックス前の長さ-リラックス後の長さ)/リラックス前の長さ}×100(%)・・式2
弛緩処理を実施する温度が60℃より低いと、弛緩させた際にフィルムが十分収縮せずシワが発生してしまうため好ましくない。また100℃より高温だと収縮率の低下が大きくなり、熱収縮性フィルムとして使用する際に収縮が不足するため好ましくない。弛緩処理を実施する際のより好ましい温度は65℃以上95℃以下、特に好ましくは70℃以上90℃以下である。
また、弛緩処理で狭める幅方向の長さが処理前の13%より小さいと、自然収縮率が高くなるので好ましくない。また40%より大きいと90℃収縮率が低下する他、生産性が低下するので好ましくない。弛緩処理はより好ましくは15%以上35%以下、特に好ましくは17%以上33%以下の範囲で実施するのが望ましい。
・樹脂原料PP1:ポリプロピレン-ブテンランダム共重合体(三井化学株式会社製 商品名「タフマーXM7070」、MFR=7.0g/10分、融点77℃、比重0.88)
・樹脂原料PP2:ポリプロピレン-ブテンランダム共重合体(三井化学株式会社製 商品名「タフマーXM7080」、MFR=7.0g/10分、融点83℃、比重0.88)
・樹脂原料PP3:ポリプロピレン-エチレンランダム共重合体(日本ポリプロ株式会社製 商品名「ノバテックEG6D」 、MFR=1.9g/10分、融点145℃、比重0.90)
・樹脂原料PP4:ポリプロピレン(住友化学株式会社製 商品名「FS2011DG3」 MFR=2.5g/10分、融点159℃、比重0.91)
なお、MFRは230℃における値を記載した。
また、フィルムの評価方法は下記の通りである。
島津製作所製の示差走査熱量計(型式:DSC60)を用いて、アルミニウムパンにフィルム5mgを採取し、-40℃から昇温速度10℃/分で200℃まで昇温したときの各温度でのヒートフロー(単位:W/g)をサンプリング間隔0.5秒で測定し、縦軸にヒートフロー(負の方向を吸熱とする)、横軸に温度(単位:℃)を取ってヒートフロー曲線を得た。
ヒートフロー曲線の55~60℃の範囲の値で回帰直線を作成した。ヒートフローについて60℃から175℃まで低温側から順に、回帰直線上の値からヒートフロー曲線上の値を引いた差を各温度で求めたときに、その差が初めて0.001W/gを超える温度を融解開始温度とした。
同様にヒートフロー曲線の175℃~180℃の値で回帰直線を作成した。175℃から60℃までのヒートフローについて、高温側から順に、回帰直線上の値からヒートフロー曲線上の値を引いた差を求めたときに、その差が初めて0.001W/gを超える温度を融解終了温度とした。
この融解開始温度と融解終了温度におけるヒートフロー曲線上の点を通る直線をベースラインとした。70℃~170℃の各温度におけるヒートフローについて、ベースライン上の値からヒートフロー曲線上の値を引いた差を求めた。各温度におけるそれらの差の値のうち、値が0.02W/gより大きく、なおかつ温度に対して極大値となっているところをヒートフロー曲線の融解ピークとし、融解ピークの温度を融点とした。
温度変調示差走査熱量計(TM DSC)「DSC250」(TA instruments社製)を用い、フィルムをT-ZEROパン内に5mg秤量し、ヒートオンリーモードで、-40℃から200℃まで平均昇温速度2℃/min、変調周期40秒で昇温してノンリバースヒートフローをサンプリング間隔0.1秒で測定し、縦軸にノンリバースヒートフロー(単位:W/g 負の方向を吸熱とする)、横軸に温度(単位:℃)を取ったノンリバースヒートフロー曲線を得た。
ノンリバースヒートフロー曲線について18~20℃の値から回帰直線を作成した。ノンリバースヒートフローについて、回帰直線上の値からノンリバースヒートフロー曲線上の値を引いた差を、20℃~60℃の範囲で低温側から順番に求め、その値が初めて0.0005W/g以上になる温度を吸熱開始温度とした。
同様に60℃~62℃のノンリバースヒートフロー曲線の値から回帰直線を作成した。回帰直線上の値から、ノンリバースヒートフロー曲線上の値を引いた差を60℃から順番に20℃まで求めたとき、差の値が初めて0.0005W/g以上になる温度を吸熱終了温度とした。
この吸熱開始温度と吸熱終了温度におけるノンリバースヒートフロー曲線上の点を結んだ直線をベースラインとして、ノンリバースヒートフロー曲線とベースラインに囲まれた部分の面積を求めてピークの吸熱量(単位:J/g)とした。
プロピレン-α-オレフィン共重合体中のエチレンやブテンなどのα-オレフィンの種類は、高分子分析ハンドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の第615~617頁に記載された方法により、13CNMRスペクトル法によって決定する。なお、同書の256頁「(i)ランダム共重合体」の項記載の方法によってIRスペクトル法で決定することも可能である。
フィルムをロール巻き出し方向と平行になるように10cm×10cmの正方形に裁断し(以下裁断したフィルムについて、裁断前におけるロール巻き出し方向を長手方向、フィルム面上で巻き出し方向と垂直な方向を幅方向と記載する)、所定温度±0.5℃の温水中に無荷重状態で10秒間浸漬して熱収縮させた後、23℃±0.5℃の水中に10秒間浸漬し、水中から引き出してフィルムの長手および幅方向の寸法を測定し、上式1にしたがって、それぞれ熱収縮率を求めた。
フィルムをロール巻き出し方向と平行になるように210mm×210mmの正方形状にフィルムを切り出し、切り出したサンプルの長手方向と幅方向にそれぞれ200mmの標線を引き、40℃、65%RHの雰囲気下に672時間放置してエージングを行った。自然収縮率は、長手方向および幅方向について、それぞれ下記式3で求めた。
自然収縮率={(エージング前の標線長さ-エージング後の標線長さ)/エージング前の幅方向標線長さ}×100(%) ・・式3
JIS K 7136に準じて23℃雰囲気下で、ヘイズメータ(日本電色工業株式会社製、300A)を用いて測定した。なお、測定は2回行い、その平均値を求めた。
フィルムをJIS-K-7127に準じて、幅15mm、長さ100mmにサンプリングして試験片とし、万能引張試験機((株)島津製作所製 オートグラフ)で試験片の両端(フィルム長手方向)をチャック間距離20mmに調整して掴み、引張速度200mm/分の条件にて引張試験を行い、伸度0~10%における引張応力の最大値(F10 max)と伸度30%における応力値(F30)を算出した。
80℃に調整された温湯中にてフィルムを幅方向に10%収縮させた後に、JIS-K-7128に準じて所定の大きさの試験片としてサンプリングする。しかる後に、万能引張試験機((株)島津製作所製 オートグラフ)で試験片の両端を掴み、引張速度200mm/分の条件にて、ラベルの主収縮方向と直交する方向における引張破壊時の強度の測定を行う。そして、下式4を用いて単位厚み当たりの直角引裂強度を算出する。
直角引裂強度=引張破壊時の強度÷厚み ・・式4
JIS K7112に準拠して、密度勾配管法により測定したフィルムの密度と温度23℃における水の密度との比により、フィルムの比重を計算した。
アタゴ社製の「アッベ屈折計4T型」を用いて、各収縮させる前の試料フィルムを23±2℃ 、65±5%RHの雰囲気中で2時間以上放置した後に、長手方向および幅方向について屈折率(Nx、Ny)を測定した。
[ラベルの収縮歪み]
予め10mm間隔の格子模様を入れた熱収縮性フィルムの両端部を5mm重ねてインパルスシーラー「HAKKO311」(白光社製)で熱溶断することにより、円筒状のラベル(熱収縮性フィルムの主収縮方向を周方向としたラベル)を作製した。ラベルに500mlのPETボトル(胴直径67mm、ネック部の最小直径25mm、商品名「十六茶」)にラベルを被せ、ゾーン温度85℃のFuji Astec Inc製スチームトンネル(型式;SH-1500-L)内を、10.0秒で通過させることにより、ラベルを熱収縮させてボトルに装着した。なお、装着の際には、ネック部においては、直径43mmの部分がラベルの一方の端になるように調整した。収縮後の仕上り性の評価として、溶断部を含む格子を除く、装着されたラベル胴部の360度方向における格子模様の水平面からのずれの大きさを歪みとして測定し、歪みの最大値を求めた。評価は、以下の基準に従って行った。
◎:最大歪み 1.0mm未満
○:最大歪み 1.0mm以上2.0mm未満
×:最大歪み 2.0mm以上
上記したラベルの収縮歪みの条件と同一の条件で、PETボトルにラベルを装着し、シワの発生状態を、以下の基準に従って評価した。
◎:大きさ2mm以上のシワの数が0個。
○:大きさ2mm以上のシワの数が1個以上2個以下。
×:大きさ2mm以上のシワの数が3個以上。
予め主収縮方向と直交する方向にミシン目を入れておいたラベルを、上記したラベルの収縮歪みの条件と同一の条件でPETボトルに装着した。ただし、ミシン目は、長さ1mmの孔を1mm間隔で入れることによって形成し、ラベルの縦方向(高さ方向)に幅22mm、長さ170mmにわたって2本設けた。その後、このボトルに水を500ml充填し、5℃に冷蔵し、冷蔵庫から取り出した直後のボトルのラベルのミシン目を指先で引裂き、縦方向にミシン目に沿って綺麗に裂けなかったり、引き裂き途中でラベルが切れてラベルをボトルから外すことができなかった本数を数え、全サンプル50本に対するミシン目開封不良率(%)を算出した。ミシン目開封不良率が20%以下であれば、実用上、合格である。
(40℃×672時間保管後の外観変化)
幅300mm、長さ300mのロールにフィルムをスリットして巻き取り、そのロールを、40℃、65±10%RHの雰囲気に調整された恒温室に入れ、672時間保管後に恒温室より取り出し、ロールからフィルムを3m巻きだした際のシワの状態を以下の基準に従って評価した。
◎:幅1cm以上のシワの数が0個。
○:1cm以上のシワの数が1個以上2個以下。
×:1cm以上のシワの数が3個以上。
100mm×100mmの正方形状にフィルムを切り出し、底面の直径130mmの円筒状容器に2Lの水を入れて23℃±2℃に調整した後、泡が付着しないように注意してフィルムを底に沈めてフィルムが水中から浮かび上がるかを以下の基準に従って目視で評価した。
○:フィルムが水面まで浮かび上がる
×:フィルムが水面まで浮かんでこない
押出機からポリプロピレン系樹脂PP1とPP3を60/40の重量比でドライブレンドしたものに、滑剤としてSiO2(富士シリシア社製サイリシア266)を500ppm加え、230℃で溶融押出し、20℃に冷却された回転する金属ロールに巻き付けて急冷することにより、厚み370μmの未延伸フィルム(ポリプロピレン系樹脂シート)を得た。このときの未延伸フィルムの引取速度(金属ロールの回転速度)は、約5.0m/min.であった。
吐出量を調整して未延伸シートの厚みを439μmとし、長手方向の一段目の延伸倍率を1.5倍に変更して合計延伸倍率を3.0倍とした以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
吐出量を調整して未延伸シートの厚みを521μmとし、長手方向の一段目の延伸倍率を1.8倍に変更して合計延伸倍率を3.6倍とした以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
吐出量を調整して未延伸シートの厚みを252μmとし、長手方向の一段目の延伸倍率を1.2倍、二段目の延伸倍率を1.3倍に変更して合計延伸倍率を1.6倍とし、長手方向のリラックス率を5%に変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
吐出量を調整して未延伸シートの厚みを353μmとし、長手方向のリラックス率を20%に変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
吐出量を調整して未延伸シートの厚みを393μmとし、長手方向のリラックス率を10%に変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
使用するポリプロピレン系樹脂について、PP1とPP4を60/40の重量比でドライブレンドしたものに変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
使用するポリプロピレン系樹脂について、PP2とPP3を60/40の重量比でドライブレンドしたものに変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
使用するポリプロピレン系樹脂について、PP1とPP3を70/30の重量比でドライブレンドしたものに変更した以外は実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
実施例1と同様に未延伸フィルムを製膜し、長手方向への延伸を実施した後、得られた縦一軸延伸フィルムを、複数のロール群を連続的に配置した搬送ライン上において設けた熱処理ゾーンにおいて、熱風によりフィルム温度が125℃になるまで熱処理を行った。その後60℃まで空冷し、横延伸ゾーン、リラックス処理ゾーンを連続的に設けたテンターにフィルムを導いた。フィルム温度が60℃になるまで予熱した後、横延伸ゾーンで幅方向に60℃にて3.0倍で一段目の延伸を行い、更に60℃にて二段目の2.2倍の延伸を行い、弛緩処理ゾーンで7秒間の間に75℃で幅方向に15%のリラックス処理およびクリップ間距離を狭めることにより長手方向に15%のリラックス処理を実施することによって厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
幅方向延伸後のリラックス処理の温度を80℃に変更した以外は、実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
幅方向延伸後のリラックス処理の温度を85℃に変更した以外は、実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。
実施例1と同じ条件で、吐出量のみ変更して厚み168μmの未延伸シートを製膜し、得られた未延伸フィルムを、複数のロール群を連続的に配置した搬送ライン上において設けた熱処理ゾーンにおいて、熱風によりフィルム温度が125℃になるまで熱処理した後、60℃まで空冷し、横延伸ゾーン、リラックス処理ゾーンを連続的に設けたテンターに導いた。その後、フィルム温度が60℃になるまで予熱した後、横延伸ゾーンで幅方向に60℃にて3.0倍で一段目の延伸を行い、更に60℃にて二段目の2.2倍の延伸を行い、弛緩処理ゾーンで7秒間の間に75℃で15%のリラックス処理をすることによって厚み30μmの横一軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。長手方向の延伸を施していないため、ミシン目開封時の不良率が高いフィルムであった。
幅方向延伸前に実施する熱処理の温度を95℃に変更した以外は、実施例1と同じ方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。長手方向の温湯収縮率が高いため、収縮仕上がり時の縦ひけによる歪みが大きく、収縮仕上がり時の外観に劣るフィルムであった。
実施例1と同じ条件で、吐出量のみ変更して厚み437μmの未延伸シートを製膜し、長手方向のリラックス処理を実施しない点以外は、実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。長手方向の自然収縮率が高いため、保管したフィルムロールを経時後に巻き出した際にシワが発生しており実用性に劣るフィルムであった。
[比較例4]
実施例1と同じ条件で、吐出量のみ変更して厚み437μmの未延伸シートを製膜し、幅方向のリラックス処理を実施しない点以外は、実施例1と同様の方法によって製膜を行い、厚み30μmの二軸延伸フィルムを得た。評価結果を表2に示す。幅方向の自然収縮率が高いため、保管したフィルムロールを経時後に巻き出した際に幅方向に波打ち状のシワが発生しており実用性に劣るフィルムであった。
Claims (11)
- ポリプロピレン系樹脂組成物から構成される延伸フィルムであって、下記(1)~(7)を満たすことを特徴とするポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
(1)90℃の温水に上記フィルムを10秒間浸漬したときの温湯熱収縮率が、フィルム幅方向で40%以上80%以下である。
(2)90℃の温水に上記フィルムを10秒間浸漬したときの温湯熱収縮率が、フィルム長手方向で1%以上12%以下である。
(3)フィルムの比重が0.87以上0.95以下である。
(4)80℃の温湯中で幅方向に10%収縮させた後の単位厚みあたりの長手方向の直角引き裂き強度が100mN/mm以上330mN/mm以下である。
(5)幅方向の屈折率(Ny)と長手方向の屈折率(Nx)の差Ny‐Nx が0.005以上0.028以下である。
(6)前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを40℃65%RH雰囲気下で672時間エージングした後の幅方向の自然収縮率が0.1%以上3.0%以下である。
(7)前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを40℃65%RH雰囲気下で672時間エージングした後の長手方向の自然収縮率が0.1%以上1.0%以下である。 - 長手方向の引張試験での伸度0~10%の範囲における最大引張応力を伸度30%における引張応力で割ったときの値が0.5以上1.9以下であることを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム
- フィルムのヘイズが1%以上12%以下であることを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
- 示差走査熱量計にて測定される融解ピーク温度を70℃以上100℃以下、100℃を超えて170℃以下の範囲にそれぞれ1つ以上有することを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム
- 温度変調走査熱量計にて測定されるノンリバースヒートフローで20℃以上60℃以下の範囲にピークを有し、該ピークの吸熱量が0.3J/g以上0.95J/g以下であることを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
- 幅方向の屈折率Nyが1.490以上、1.530以下であることを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
- 前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムの厚みが12μm以上100μm以下であることを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
- 前記ポリプロピレン系熱収縮性フィルムを構成するポリプロピレン系樹脂組成物において、エチレンまたは1-ブテンを共重合成分として含むことを特徴とする請求項1に記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルム。
- 請求項1~8のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルムを基材とし、ミシン目あるいは一対のノッチが設けられたラベル。
- 請求項1~8のいずれかに記載のポリプロピレン系熱収縮性フィルムを環状にしたラベルを包装対象物の外周の少なくとも一部に有することを特徴とする包装体。
- 請求項9に記載のラベルを包装対象物の外周の少なくとも一部に有することを特徴とする包装体。
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