JP7132105B2 - Projection zoom lens and projection image display device - Google Patents

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Description

この発明は、投射用ズームレンズおよび投射型画像表示装置に関する。 The present invention relates to a projection zoom lens and a projection image display device.

液晶パネルやＤＭＤパネル等の「表示デバイス」に表示された平面画像を、投射用レンズにより拡大投射する投射型画像表示装置は、コンピュータのデータ表示用などに用いられ広く普及している。
投射型画像表示装置に用いられる投射用レンズは、投射画像を拡大投射するスクリーンの最適なサイズを容易に実現できるように、ズーム機能を有する「投射用ズームレンズ」が一般的に用いられている。 2. Description of the Related Art A projection-type image display apparatus that enlarges and projects a planar image displayed on a "display device" such as a liquid crystal panel or a DMD panel using a projection lens is widely used and widely used for computer data display.
As a projection lens used in a projection-type image display device, a "projection zoom lens" having a zoom function is generally used so that the optimum size of the screen for projecting an enlarged projected image can be easily achieved. .

投射用ズームレンズは種々のものが提案されているが、７群構成で、最も拡大側の第１群と最も縮小側の第７群を固定して変倍（以下、「ズーミング」ともいう。）を行う投射用ズームレンズとして、特許文献１のものが知られている。 Various types of projection zoom lenses have been proposed, including a seven-group construction in which the first group, which is closest to the enlargement side, and the seventh group, which is closest to the reduction side, are fixed for variable power (hereinafter also referred to as "zooming"). ) is known as a projection zoom lens disclosed in Patent Document 1.

この発明は、７群構成で、最も拡大側の第１群と最も縮小側の第７群を固定して変倍を行う新規な投射用ズームレンズの実現を課題とする。 SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to realize a novel projection zoom lens system that has a seven-group construction and performs zooming while fixing the first group closest to the magnification side and the seventh group closest to the reduction side.

この発明の投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側に向かって順に、負のパワーの第１群、正のパワーの第２群、正のパワーの第３群、負のパワーの第４群、正または負のパワーの第５群、正または負のパワーの第６群、正のパワーの第７群を配してなり、前記第５群の近傍に開口絞りを有し、前記第1群が非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚で構成され、変倍時に前記第１群及び前記第７群が固定で、広角端から望遠端への変倍時に、前記第２群、前記第３群、前記第４群、前記第５群、前記第６群が前記縮小側から前記拡大側へ、隣接群の間隔が変化しつつ移動し、前記開口絞りは前記第５群と一体に移動し、前記拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス：Ｂｆ、前記広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、前記望遠端における前記全系の焦点距離：ｆｔ、前記第１群の焦点距離：ｆ１が、条件式：
（１） １．０ ＜Ｂｆ／ｆｗ＜ ３．０
（２） １．５ ＜ｆｔ／ｆｗ＜ ２．５
（３） １．０ ＜｜ｆ１／ｆｗ｜＜ ２．０
を満足する。 The projection zoom lens of the present invention comprises, in order from the enlargement side to the reduction side, a negative power first group, a positive power second group, a positive power third group, and a negative power fourth group. , a fifth group of positive or negative power, a sixth group of positive or negative power, and a seventh group of positive power, having an aperture stop in the vicinity of the fifth group; The lens group consists of two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power . The second group, the third group, the fourth group, the fifth group, and the sixth group move from the reduction side to the expansion side while the interval between adjacent groups is changing, and the aperture stop is moved to the fifth group. Back focus in air when moving integrally with the group and the conjugate point on the enlargement side is at infinity: Bf, focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, focal length of the entire system at the telephoto end: ft, the focal length of the first group: f1 satisfies the conditional expression:
(1) 1.0 <Bf/fw< 3.0
(2) 1.5<ft/fw<2.5
(3) 1.0<|f1/fw|<2.0
satisfy.

この発明によれば、７群構成で、最も拡大側の第１群と最も縮小側の第７群を固定して変倍を行う新規な投射用ズームレンズを実現できる。 According to the present invention, it is possible to realize a novel projection zoom lens that has a seven-group construction and performs zooming while fixing the first group closest to the magnification side and the seventh group closest to the reduction side.

実施例１の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。4A and 4B are diagrams showing lens configurations at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 1. FIG. 実施例２の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。10A and 10B are diagrams showing lens configurations at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 2; FIG. 実施例３の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。10A and 10B are diagrams showing lens configurations at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 3; FIG. 実施例４の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。12A and 12B are diagrams showing lens configurations at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 4; FIG. 実施例５の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。14A and 14B are diagrams showing lens configurations at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 5. FIG. 実施例６の投射用ズームレンズの広角端および望遠端におけるレンズ構成を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing the lens configuration at the wide-angle end and the telephoto end of the projection zoom lens of Example 6; 実施例１の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。5 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 1. FIG. 実施例１の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。5 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 1. FIG. 実施例１の投射用ズームレンズの非球面データである。4 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 1. FIG. 実施例１の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。4 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 1 and parameter values of each conditional expression; FIG. 実施例１の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。4A and 4B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 1 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例１の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。4A and 4B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 1 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例２の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。FIG. 10 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 2; 実施例２の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 2; 実施例２の投射用ズームレンズの非球面データである。10 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 2. FIG. 実施例２の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 2 and parameter values of each conditional expression; 実施例２の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。12A and 12B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 2 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例２の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。12A and 12B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 2 at the wide-angle end (upper figure) and the telephoto end (lower figure); 実施例３の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。FIG. 10 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 3; 実施例３の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 3; 実施例３の投射用ズームレンズの非球面データである。10 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 3. FIG. 実施例３の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 3 and parameter values of each conditional expression; 実施例３の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。13A and 13B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 3 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例３の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。12A and 12B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 3 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例４の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。FIG. 10 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 4; 実施例４の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 4; 実施例４の投射用ズームレンズの非球面データである。10 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 4. FIG. 実施例４の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 4 and parameter values of each conditional expression; 実施例４の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。14A and 14B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 4 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例４の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。12A and 12B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 4 at the wide-angle end (upper figure) and the telephoto end (lower figure); 実施例５の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。FIG. 10 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 5; 実施例５の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 5; 実施例５の投射用ズームレンズの非球面データである。10 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 5. FIG. 実施例５の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 5 and parameter values of each conditional expression; 実施例５の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。13A and 13B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 5 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例５の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。13A and 13B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 5 at the wide-angle end (upper figure) and the telephoto end (lower figure); 実施例６の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを示す図である。FIG. 12 is a diagram showing data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 6; 実施例６の投射用ズームレンズのズーミングに伴う群間隔の変化を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing a change in group spacing accompanying zooming of the projection zoom lens of Example 6; 実施例６の投射用ズームレンズの非球面データである。10 shows aspheric surface data of the projection zoom lens of Example 6. FIG. 実施例６の投射用ズームレンズの性能値と各条件式のパラメータの値を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing performance values of the projection zoom lens of Example 6 and parameter values of each conditional expression; 実施例６の投射用ズームレンズの球面収差・非点収差・歪曲収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。12A and 12B are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion of the projection zoom lens of Example 6 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 実施例６の投射用ズームレンズのコマ収差を広角端（上図）と望遠端（下図）について示す図である。14A and 14B are diagrams showing coma aberration of the projection zoom lens of Example 6 at the wide-angle end (upper diagram) and the telephoto end (lower diagram); 投射型画像表示装置の実施の1形態を説明するための図である。1 is a diagram for explaining an embodiment of a projection image display device; FIG.

以下、実施の形態を説明する。
図１ないし図６に、この発明の投射用ズームレンズの実施の形態を６例示す。これらの投射用ズームレンズはこの順に、後述する実施例１ないし６の投射用ズームレンズに対応する。
これら図１ないし図６において、図の左方が拡大側（スクリーンのある側）であり、右方が縮小側（表示デバイスの画像表示面がある側）である。また、上側の図は「広角端におけるレンズ配置」を示し、下側の図は「望遠端におけるレンズ配置」を示している。
図１ないし図６に示す実施形態は、３枚の液晶パネルを用いる所謂「３板型の液晶デバイス」を表示デバイスとするものを想定している。
繁雑を避けるため、図１ないし図６において符号を共通化する。即ち、投射用ズームレンズは、拡大側から縮小側へ向かって順に、第１群Ｇ１、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３、第４群Ｇ４、第５群Ｇ５、第６群Ｇ６、第７群Ｇ７を配してなり、第５群Ｇ５の近傍に開口絞りＳ（図中には「絞りＳ」と表示。）を有する。何れの例においても、開口絞りＳは第５群Ｇ５の最も拡大側の面に固定的に配置されている。勿論、開口絞りＳの配置は、これらの例に限らず、第５群の近傍に配置することもできる。
各群の屈折力（パワー）は、以下の通りである。
第１群Ｇ１は「負のパワー」、第２群Ｇ２及び第３群Ｇ３は「正のパワー」、第４群Ｇ４は「負のパワー」である。第５群Ｇ５および第６群Ｇ６は「正または負のパワー」を取ることができ、第７群Ｇ７は「正のパワー」である。 Embodiments will be described below.
1 to 6 show six embodiments of the projection zoom lens of the present invention. These projection zoom lenses correspond to the projection zoom lenses of Examples 1 to 6 described later in this order.
1 to 6, the left side of the drawing is the enlargement side (the side with the screen), and the right side is the reduction side (the side with the image display surface of the display device). The upper diagram shows the "lens arrangement at the wide-angle end", and the lower diagram shows the "lens arrangement at the telephoto end".
The embodiments shown in FIGS. 1 to 6 assume that the display device is a so-called "three-plate type liquid crystal device" using three liquid crystal panels.
In order to avoid complication, reference numerals are used in common in FIGS. That is, the projection zoom lens has a first group G1, a second group G2, a third group G3, a fourth group G4, a fifth group G5, a sixth group G6, and a seventh group in order from the enlargement side to the reduction side. A group G7 is disposed, and an aperture stop S (indicated as "stop S" in the figure) is provided near the fifth group G5. In either example, the aperture stop S is fixedly arranged on the surface of the fifth group G5 on the most expansion side. Of course, the arrangement of the aperture diaphragm S is not limited to these examples, and can be arranged near the fifth group.
The refractive power (power) of each group is as follows.
The first group G1 is "negative power", the second group G2 and third group G3 are "positive power", and the fourth group G4 is "negative power". The fifth group G5 and the sixth group G6 can take "positive or negative power" and the seventh group G7 is "positive power".

各図に示す如く、第７群Ｇ７の縮小側には、色合成用のプリズムＰＲが配置され、その縮小側に符号ＩＭで示すのは、３枚の液晶パネルのうちの１枚を代表して、その画像表示面を示している。
広角端（上の図）から望遠端（下の図）への変倍（ズーミング）に際しては、上記の如く、第１群Ｇ１と第７群Ｇ７は固定であって移動しない。即ち、第１群Ｇ１および第７群Ｇ７は「ズーミングに対する固定群」である。
第２群Ｇ２、第３群Ｇ３、第４群Ｇ４、第５群Ｇ５および第６群Ｇ６は「移動群」であり、これらの移動群は、広角端から望遠端へのズーミングに際して何れも「拡大側」へ移動するが、その際、隣接する群の間隔が変化する。 As shown in each figure, a prism PR for color synthesizing is disposed on the reduction side of the seventh group G7, and the symbol IM on the reduction side represents one of the three liquid crystal panels. indicates its image display surface.
During zooming from the wide-angle end (upper figure) to the telephoto end (lower figure), the first group G1 and the seventh group G7 are fixed and do not move, as described above. That is, the first group G1 and the seventh group G7 are "fixed groups for zooming".
The second group G2, the third group G3, the fourth group G4, the fifth group G5, and the sixth group G6 are "moving groups", and these moving groups are all "moving groups" during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. It moves to the expansion side, but at that time the spacing between adjacent groups changes.

これら投射用ズームレンズは、以下の条件式（１）ないし（３）を満足する。
（１） １．０ ＜ Ｂｆ／ｆｗ ＜ ３．０
（２） １．５ ＜ ｆｔ／ｆｗ ＜ ２．５
（３） １．０ ＜ ｜ｆ１／ｆｗ｜ ＜ ２．０
これらの条件式において、「Ｂｆ」は、拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス、「ｆｗ」は、広角端における全系の焦点距離、「ｆｔ」は、望遠端における全系の焦点距離であり、「ｆ１」は、第１群Ｇ１の焦点距離である。
上記の如く、この発明の投射用ズームレンズは、第５群Ｇ５及び第６群Ｇ６が「正または負のパワー」を有する。即ち、第５群Ｇ５、第６群Ｇ６のパワーの正負が逆転しても、性能を維持できる構成となっている。
また、開口絞りＳを第５群Ｇ５に近接して配置することで「絞り前後における収差のバランス」が取れるように構成されている。 These projection zoom lenses satisfy the following conditional expressions (1) to (3).
(1) 1.0 < Bf/fw < 3.0
(2) 1.5 < ft/fw < 2.5
(3) 1.0 < |f1/fw| < 2.0
In these conditional expressions, "Bf" is the back focus in the air when the conjugate point on the expansion side is at infinity, "fw" is the focal length of the entire system at the wide-angle end, and "ft" is the telephoto end. It is the focal length of the entire system, and "f1" is the focal length of the first group G1.
As described above, in the projection zoom lens of the present invention, the fifth group G5 and the sixth group G6 have "positive or negative power". That is, even if the polarity of the power of the fifth group G5 and the sixth group G6 is reversed, the performance can be maintained.
Further, by arranging the aperture stop S close to the fifth group G5, it is constructed so that "aberrations before and after the stop are balanced".

条件式（１）は、長いバックフォーカスと広角性を両立させる条件である。
下限値を超えると、バックフォーカス：Ｂｆが過小となり、図示の形態例のような場合に色合成プリズムＰＲの配置が困難となる。
また、上限値を超えると、バックフォーカス：Ｂｆが過大となり、広角性の実現が困難となる。
条件式（２）は、変倍比の範囲を規定する。
条件式（２）の下限を超えると、変倍できる範囲が狭くなり、収差補正に対しては有利に働くが、投射画像の被投射面（一般的にスクリーンである。）に対する投射型画像表示装置の設置位置（スクリーンに対する距離）が制限され、設置の自由度が小さくなる。 Conditional expression (1) is a condition for achieving both a long back focus and a wide angle.
If the lower limit is exceeded, the back focus: Bf becomes too small, making it difficult to arrange the color synthesizing prism PR in the case of the illustrated example.
On the other hand, when the upper limit is exceeded, the back focus: Bf becomes excessively large, making it difficult to achieve a wide angle.
Conditional expression (2) defines the range of the zoom ratio.
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the variable power range becomes narrow, which is advantageous for aberration correction, but the projection type image display on the projection surface (generally a screen) of the projected image is not possible. The installation position (distance to the screen) of the device is limited, and the degree of freedom in installation is reduced.

また、上限を超えると、設置の自由度は大きくなるが、変倍域全域における収差補正が困難になる。
条件式（３）は、広角性と収差のバランスを取る条件である。
下限値を超えると、第１群Ｇ１の負のパワーが過大となり、広角性には有利であるが、像面湾曲、歪曲収差等の収差の補正が困難となる。
上限値を超えた場合、第1群Ｇ１における負のパワーが過小となり、像面湾曲、コマ収差等の補正に対しては有利となるが、広角性の達成が困難となる。 On the other hand, if the upper limit is exceeded, although the degree of freedom in installation increases, it becomes difficult to correct aberrations over the entire zoom range.
Conditional expression (3) is a condition for balancing wide-angle and aberration.
If the lower limit is exceeded, the negative power of the first group G1 becomes excessive, which is advantageous for wide-angle performance, but makes it difficult to correct aberrations such as curvature of field and distortion.
If the upper limit is exceeded, the negative power in the first group G1 becomes too small, which is advantageous for correction of curvature of field, coma, etc., but makes it difficult to achieve a wide angle.

投射用ズームレンズは、上記構成に加えて、光軸上における第１群Ｇ１の最も拡大側のレンズから最も縮小側のレンズまでの距離：Ｌ１Ｇ、光軸上における第１群Ｇ１の最も拡大側のレンズから第７群Ｇ７の最も縮小側のレンズまでの距離：ＬＡが、条件式：
（４） ５．０ ＜ ＬＡ／Ｌ１Ｇ ＜ ９．０
を満足することが好ましい。
条件式（４）は投射用ズームレンズの「コンパクト性と広角性の両立」に有効な条件である。
条件式（４）のパラメータが小さくなると、全系の長さ：ＬＡに対する第1群Ｇ１の長さ：Ｌ１Ｇが長くなり、第1群Ｇ１における負のパワーを弱めることが出来、像面湾曲やコマ収差等の収差発生を抑えることが出来、良好な性能で広角性を達成することが可能となるが、条件式（４）の下限値を超えると、第１群Ｇ１の長さが過大となって、投射用ズームレンズのコンパクト化が難しくなる。
条件式（４）のパラメータが大きくなると、全系の長さ：ＬＡに対する第1群Ｇ１の長さ：Ｌ１Ｇが短くなりコンパクト化には有利であるが、第1群Ｇ１における負のパワーが強くなるので、上限値を超えると、第１群Ｇ１における負のパワーが過大となって、コマ収差、像面湾曲等の諸収差の補正と広角性の達成の両立が困難となり易い。 In addition to the above configuration, the projection zoom lens has a distance from the lens closest to the magnification side of the first group G1 on the optical axis to the lens closest to the reduction side: L1G; from the lens to the lens on the most reduction side of the seventh group G7: LA is the conditional expression:
(4) 5.0 < LA/L1G < 9.0
is preferably satisfied.
Conditional expression (4) is an effective condition for "compatibility between compactness and wide angle" of the projection zoom lens.
When the parameter of conditional expression (4) becomes smaller, the length of the entire system: the length of the first group G1 with respect to LA: L1G becomes longer, and the negative power in the first group G1 can be weakened. Occurrence of aberrations such as coma can be suppressed, and a wide angle can be achieved with good performance. As a result, it becomes difficult to make the projection zoom lens compact.
When the parameter of conditional expression (4) increases, the length of the entire system: the length of the first group G1 with respect to LA: L1G becomes shorter, which is advantageous for compactness, but the negative power in the first group G1 becomes strong. Therefore, if the upper limit is exceeded, the negative power in the first group G1 becomes excessively large, making it difficult to achieve both correction of various aberrations such as coma and curvature of field and achievement of a wide angle.

この発明の投射用ズームレンズは、以下の２つの構成の１以上を有する。
構成１
構成１では、投射用ズームレンズにおける第１群Ｇ１が「非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚」で構成される。
構成２
変倍に際しては、第２群Ｇ２ないし第６群Ｇ６の５群が移動するが、構成２では、これら５群のうちの１つの群が「複数枚のレンズ」で構成され、他の４つの群は「単レンズ」で構成される。
上記の如く、構成１と構成２は単独で有してもよいが、これら構成１と構成２とを同時に有してもよい。
構成１における、非球面レンズの使用は、収差の良好な補正と広角性に有効であり、また、負のパワーの球面レンズは像面湾曲の補正と広角化達成に有効である。
図１ないし図６に示す実施の形態例では、第１群Ｇ１の「拡大側のレンズ」が非球面レンズであり、「縮小側の両凹レンズ」は球面レンズである。
変倍の際に移動する移動群は、変倍量に応じて拡大側および／または縮小側に移動するので、軽量であることが好ましく、構成２の如く、５群の移動群のうちの１群のみを複数のレンズで構成し、残りの４群を単レンズで構成することにより、投射用ズームレンズを軽量化できる。
図１ないし図６の実施の形態は、構成１と構成２とを有している。 The projection zoom lens of this invention has one or more of the following two configurations.
Composition 1
In configuration 1, the first group G1 in the projection zoom lens is composed of "two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power".
Configuration 2
During zooming, the five groups of the second group G2 to the sixth group G6 are moved. The group consists of a "single lens".
As described above, configuration 1 and configuration 2 may be provided independently, but configuration 1 and configuration 2 may be provided at the same time.
The use of an aspherical lens in configuration 1 is effective for good correction of aberrations and a wide angle, and a negative power spherical lens is effective for correction of curvature of field and widening of the angle.
In the embodiment shown in FIGS. 1 to 6, the "magnification side lens" of the first group G1 is an aspherical lens, and the "reduction side biconcave lens" is a spherical lens.
Since the movable group that moves during zooming moves to the enlargement side and/or the reduction side according to the amount of magnification change, it is preferable that it is lightweight. By constructing only one group with a plurality of lenses and constructing the remaining four groups with a single lens, the weight of the projection zoom lens can be reduced.
The embodiment of FIGS. 1-6 has configuration 1 and configuration 2. FIG.

構成２のように、移動群のうちの１群のみを複数のレンズで構成し、他の４群を単レンズで構成する場合、単レンズで構成される４群のうち、正のパワーを有する群のレンズの材質を、それらの屈折率の平均値：Ｎｄｐが、条件式：
（５） １．７ ＜ Ｎｄｐ
を満足するように選択することが好ましい。
条件式（５）の下限値を超えると、単レンズで構成されて正のパワーをもつ移動群のレンズのレンズ面の曲率半径が大きくなり、コマ収差、球面収差の補正が困難となり易い。条件式（５）を満足することにより、大きい変倍量を達成しつつ、変倍の全領域に渡って性能を良好にすることが可能となる。 When only one of the moving groups is composed of a plurality of lenses and the other four groups are composed of a single lens as in Configuration 2 , the four groups composed of single lenses have positive power. The material of the lenses of the group, the average value of their refractive indices: Ndp, the conditional expression:
(5) 1.7 < Ndp
is preferably selected to satisfy
If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the radius of curvature of the lens surface of the lens of the moving lens group that is composed of a single lens and has positive power becomes large, making it difficult to correct coma and spherical aberration. By satisfying conditional expression (5), it is possible to achieve good performance over the entire range of zooming while achieving a large amount of zooming.

構成２の如く、移動群のうちの１群のみを複数のレンズで構成し、他の４群を単レンズで構成する場合、単レンズで構成される４群のうち、正のパワーを有する群のレンズの材質を、それらのアッベ数：νｄｐの平均値が、条件式：
（６） ３５．０ ＜ νｄｐ
を満足するものとすることが好ましい。
条件式（６）の下限値を超えると、単レンズで構成されて正のパワーをもつ移動群のレンズの材質のアッベ数が過小となり、変倍領域の全域にわたる倍率色収差、軸上色収差等の収差補正が困難となり易い。条件式（６）を満足することにより、大きい変倍量を達成しつつ、変倍の全領域にわたって良好な性能の実現が容易になる。
なお、条件式（５）および（６）は、条件式（１）ないし（３）とともに、もしくは条件式（１）ないし（４）とともに満足される。条件式（５）と（６）とは、どちらか一方が満足されてもよいが、これらが同時に満足されることが好ましい。 When only one group of the moving groups is composed of a plurality of lenses and the other four groups are composed of a single lens as in Configuration 2, the group having a positive power among the four groups composed of single lenses. The average value of their Abbe numbers: νdp is the conditional expression:
(6) 35.0 < vdp
is preferably satisfied.
If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the Abbe number of the material of the lens of the moving lens unit that is composed of a single lens and has a positive power becomes too small, resulting in lateral chromatic aberration, longitudinal chromatic aberration, etc. over the entire zoom range. Aberration correction tends to be difficult. Satisfying conditional expression (6) makes it easy to achieve good performance over the entire range of zooming while achieving a large amount of zooming.
Conditional expressions (5) and (6) are satisfied together with conditional expressions (1) through (3) or along with conditional expressions (1) through (4). Either one of the conditional expressions (5) and (6) may be satisfied, but it is preferable that they are satisfied at the same time.

移動群である第２群ないし第６群は、上記の如く、これら５群のうちの１つの群を「複数枚のレンズ」で構成し、他の群は「単レンズ」で構成することができるが、複数枚のレンズで構成される移動群を第５群Ｇ５もしくは第６群Ｇ６とすることができ、これらの場合、「複数のレンズで構成される移動群（第５群Ｇ５または第６群Ｇ６）」に「両凹レンズと両凸レンズの接合レンズ」が少なくとも１組含まれることが好ましい。
投射用ズームレンズに含まれる開口絞りは、第５群Ｇ５の近傍に配置される。このような配置では、複数枚のレンズで構成される移動群は、開口絞りを含むか絞り近傍に配置されており「画面全域に渡り性能への影響」が発生するため、両凹レンズと両凸レンズの組み合わせた接合レンズを用いることにより、収差をより低減出来るようになる。 As described above, the second to sixth groups, which are moving groups, can be configured such that one of these five groups is composed of a "plurality of lenses" and the other group is composed of a "single lens". However, the moving group composed of a plurality of lenses can be the fifth group G5 or the sixth group G6. It is preferable that the sixth group G6) includes at least one set of a cemented lens of a biconcave lens and a biconvex lens.
An aperture stop included in the projection zoom lens is arranged near the fifth group G5. In such an arrangement, the moving group consisting of multiple lenses includes the aperture stop or is placed near the stop, and "the effect on the performance over the entire screen" occurs. Aberration can be further reduced by using a cemented lens in which

前述の如く、この発明の投射用ズームレンズの第１群は「非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚」で構成されることができる（構成１）が、この場合、負のパワーの球面レンズの材質の屈折率：Ｎｄ１が、条件式：
（７） １．５５ ＜Ｎｄ１＜ １．７５
を満足するようにすることが好ましい。
負の球面レンズの材質の屈折率：Ｎｄ１が小さくなると、球面レンズの焦点距離：ｆｎ（＜０）と屈折率：Ｎｄ１の積の逆数：｛１／（ｆｎ・Ｎｄ１）｝である「ペッツバール和への寄与分」が負の方向に大きくなり、像面の平坦性を規定するペッツバール和の補正に有利になるが、条件式（７）の下限値を超えて材質の屈折率が小さくなると、負の球面レンズに必要とされるパワーを実現するために、レンズ面の曲率半径が小さくなり、コマ収差等の補正が難しくなり易い。 As described above, the first group of the projection zoom lens of the present invention can be composed of "two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power" (configuration 1) . The refractive index of the material of the spherical lens with a power of Nd1 is the conditional expression:
(7) 1.55 < Nd1 < 1.75
is preferably satisfied.
When the refractive index of the material of the negative spherical lens: Nd1 becomes small, the reciprocal of the product of the focal length of the spherical lens: fn (<0) and the refractive index: Nd1: {1/(fn·Nd1)} is the “Petzval sum "contribution to" increases in the negative direction, which is advantageous for correcting the Petzval sum that defines the flatness of the image plane. In order to realize the power required for a negative spherical lens, the radius of curvature of the lens surface becomes small, and correction of coma aberration and the like tends to become difficult.

条件式（７）の上限値を超えると、第１群Ｇ１の負の球面レンズの屈折率が大きくなるため、広角化に対しては有利になり、コマ収差に対してもレンズの曲率半径が大きくなるため有利となるが、ペッツバール和の補正に対しては不利となり易い。 If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the refractive index of the negative spherical lens in the first group G1 increases, which is advantageous for widening the angle, and the radius of curvature of the lens also increases with respect to coma. Although it is advantageous because it becomes large, it tends to be disadvantageous for correction of the Petzval sum.

第１群が「非球面レンズと負の球面レンズの２枚」で構成される場合、負のパワーを有する球面レンズの材質のアッベ数：νｄ１が、条件式：
（８） ４５．０ ＜ νｄ１
を満足することが好ましい。
条件式（８）の下限値を超えると、倍率色収差の補正が困難となり、投影画面に「色のにじみ」等が発生し易くなり、所望の画像を得ることが困難になり易い。 When the first group is composed of "two lenses, an aspherical lens and a negative spherical lens", the Abbe number of the material of the spherical lens having negative power: νd1 is given by the conditional expression:
(8) 45.0 < vd1
is preferably satisfied.
If the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, it becomes difficult to correct lateral chromatic aberration, and "color bleeding" tends to occur on the projection screen, making it difficult to obtain a desired image.

上記の投射用ズームレンズは、長いバックフォーカスをもち、広角で性能良好であり、大きい変倍範囲を有している。 The above projection zoom lens has a long back focus, a wide angle, good performance, and a large zoom range.

従って、上記の如き構成の投射用ズームレンズを用いることにより、設置の自由度が大きく、良好な拡大画像を投射できる投射型画像表示装置を実現できる。 Therefore, by using the projection zoom lens configured as described above, it is possible to realize a projection-type image display apparatus which has a high degree of freedom in installation and which can project a good enlarged image.

投射用ズームレンズの具体的な実施例を挙げる前に、投射型画像表示装置（プロジェクタ）について簡単に説明する。 Before giving specific examples of the projection zoom lens, a projection type image display apparatus (projector) will be briefly described.

図４３は、プロジェクタの実施の１形態を説明図的に示している。
プロジェクタ本体のケーシング１内には、投射用ズームレンズＰＺＬと、液晶パネル等の「表示デバイス」を用いる画像生成装置ＩＳＲ、ＩＳＢ、ＩＳＧと、色合成用プリズムＰＲが装荷されている。 FIG. 43 shows an explanatory diagram of one embodiment of the projector.
A projection zoom lens PZL, image generators ISR, ISB, and ISG using a "display device" such as a liquid crystal panel, and a color synthesizing prism PR are loaded in the casing 1 of the projector main body.

画像生成装置ＩＳＲは、投射されるべきカラー画像の「赤色成分画像」を表示デバイスに表示し「赤色成分画像光ＬＲ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generator ISR displays the "red component image" of the color image to be projected on the display device, generates "red component image light LR", and emits it toward the color synthesis prism PR.

画像生成装置ＩＳＧは、カラー画像の「緑色成分画像」を表示デバイスに表示し「緑色成分画像光ＬＧ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generation device ISG displays the "green component image" of the color image on the display device, generates "green component image light LG", and emits it toward the color synthesizing prism PR.

画像生成装置ＩＳＢは、カラー画像の「青色成分画像」を表示デバイスに表示し「青色成分画像光ＬＢ」を生成して色合成プリズムＰＲに向けて放射する。 The image generation device ISB displays the "blue component image" of the color image on the display device, generates "blue component image light LB", and emits it toward the color synthesizing prism PR.

色合成プリズムＰＲは、赤色成分画像光ＬＲ、緑色成分画像光ＬＧ、青色成分画像光ＬＢを合成して「カラー画像光ＩＭＬ」とし、投射用ズームレンズＰＺＬに入射させる。 The color synthesizing prism PR synthesizes the red component image light LR, the green component image light LG, and the blue component image light LB to form "color image light IML", and makes it enter the projection zoom lens PZL.

投射用ズームレンズＰＺＬは、入射してくるカラー画像光ＩＭＬを、投射用結像光ＰＲＬとして、スクリーンに向けて放射する。 The projection zoom lens PZL radiates the incident color image light IML toward the screen as projection imaging light PRL.

投射用ズームレンズＰＺＬとしては、請求項１ないし９に記載のもの、具体的には実施例１ないし６の何れかのものを用いることができる。 As the projection zoom lens PZL, the lenses described in Claims 1 to 9, specifically any one of Examples 1 to 6 can be used.

以下、投射用ズームレンズの具体的な実施例を６例挙げる。 Six specific examples of the projection zoom lens are given below.

実施例に用いられている記号の意味は以下の通りである。 The symbols used in the examples have the following meanings.

ｉ（０≦ｉ≦２４、３３、３４、ＩＭＧ）:拡大側から数えて第ｉ番目の面
ＩＭＧ :表示デバイス（液晶パネル）の画像表示面
Ｒｉ（≧０）:前記第ｉ番目の面の曲率半径
Ｄｉ（≧０）:前記第ｉ番目の面からその縮小側に隣接する面までの軸上面間隔
Ｄ０ ：スクリーンから第１レンズ面（ｉ＝１）までの距離
j ：拡大側から数えて第ｊ番目のレンズ
ＰＲ ：色合成プリズム
Ｎｄj ：前記第ｊ番目のレンズの材質のｄ線に対する屈折率
νｄｊ ：前記第ｊ番目のレンズの材質のアッべ数
ｆ ：全系の焦点距離
Ｆｎｏ ：Ｆナンバ
Ｂｆ ：バックフォーカス
ω ：半画角（度）
Ｙ ：像高（ｍｍ） 。 i (0≤i≤24, 33, 34, IMG): i-th surface counted from the enlarged side
IMG: Image display surface of the display device (liquid crystal panel)
Ri (≧0): radius of curvature of the i-th surface
Di (≧0): Axial top surface distance from the i-th surface to the adjacent surface on its reduced side
D0: Distance from screen to first lens surface (i=1)
j : the j-th lens counted from the magnification side
PR: color synthesis prism
Ndj : Refractive index for the d-line of the material of the j-th lens
νdj : Abbe number of the material of the j-th lens
f : focal length of the whole system
Fno: F number
Bf: Back focus
ω : Half angle of view (degrees)
Y: Image height (mm).

非球面（「*」を付した面）の表示は周知の以下の式による。 Aspheric surfaces (surfaces marked with "*") are represented by the well-known formula below.

Ｚ＝（１／Ｒｉ）・ｈ2／［１＋√｛１－（Ｋ＋１）・（１／Ｒｉ）2・ｈ2｝］
＋ΣＥｍ・Ｈｍ（ｍ＝３～２０）
Ｚを光軸方向の座標、ｈを光軸直行方向の座標とし、軸上曲率半径：Ｒｉ、円錐定数：Ｋ、３次以降の係数：Ｅｍを与えて特定する。 Z=(1/Ri)·h 2 /[1+√{1−(K+1)·(1/Ri) 2 ·h 2 }]
+ΣE m・H m (m=3 to 20)
Z is the coordinate in the direction of the optical axis, h is the coordinate in the direction perpendicular to the optical axis, the radius of curvature on the axis is Ri, the conic constant is K, and the third and subsequent coefficients are Em.

計算基準波長は、Ｒ＝６２０ｎｍ（赤色）、Ｇ＝５５０ｎｍ（緑色）、Ｂ＝４６０ｎｍ（青色）である。
長さの次元を有する量の単位は特に断らない限り「ｍｍ」である。
付言すると、以下に挙げる実施例１ないし６において、開口絞りＳは、第５群５Ｇの最も拡大側の面（ｉ＝１２）に合致して設けられている。 The calculation reference wavelengths are R=620 nm (red), G=550 nm (green), B=460 nm (blue).
Units for quantities having a dimension of length are "mm" unless otherwise indicated.
Additionally, in Examples 1 to 6 described below, the aperture stop S is provided so as to coincide with the surface (i=12) of the fifth group 5G on the most expansion side.

「実施例１」
実施例１の投射用ズームレンズは、図１にレンズ構成を示した例である。
実施例１の投射用ズームレンズのデータを図７に示す。図７のデータは、広角端におけるデータである。
実施例１においては、第５群Ｇ５は正のパワー、第６群Ｇ６は負のパワーを有する。
図８の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ１３、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
また、図８の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および、広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図９には、実施例１の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２））の非球面データを示す。
図１０（ａ）には、実施例１の投射用ズームレンズの性能値を示し、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を示す。
図１０（ａ）の性能値における１Ｇ＿ｆｄ～７Ｇ＿ｆｄは、第１群１Ｇ～第７群７Ｇの各群のｄ線に対する焦点距離（ｍｍ）を示す。 "Example 1"
The projection zoom lens of Example 1 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data of the projection zoom lens of Example 1 are shown in FIG. The data in FIG. 7 are data at the wide-angle end.
In Example 1, the fifth group G5 has positive power and the sixth group G6 has negative power.
The left diagram of FIG. 8 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D13, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
The right diagram of FIG. 8 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), and the intermediate ( MEAN) and the value at the telephoto end (TELE) (right figure).
FIG. 9 shows aspheric surface data of the aspheric surfaces (i=1 surface (i1) and i=2 surfaces (i2)) of the projection zoom lens of Example 1. FIG.
FIG. 10(a) shows performance values of the projection zoom lens of Example 1, and FIG. 10(b) shows parameter values of conditional expressions (1) to (8).
1G_fd to 7G_fd in the performance values of FIG. 10(a) indicate the focal length (mm) for the d-line of each of the first group 1G to the seventh group 7G.

図１１および図１２に収差図を示すが、以下に示す各実施例の収差図は、拡大側の共役面（スクリーン）を物体として、表示デバイスの画像表示面を像面としたときの「像面における収差」を示している。
図１１には、実施例１の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を示す。図１１の上図（ａ）は広角端におけるものであり、下図（ｂ）は望遠端におけるものである。
球面収差および非点収差の図における横軸の単位は「ｍｍ」で最大値：０．２ｍｍ、最小値：－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸の単位は「％」で、最大値：５％、最小値：－５％である。また、非点収差の図および歪曲収差の図における縦軸は、像高：Ｙであり、最大値は共にＹ＝１１．１５ｍｍである。なお、非点収差の図における実線はメリディオナル光線、破線はサジタル光線を示す。
広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．４９、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．７８である。
図１２には、実施例１の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１１．１５ｍｍとの対応は、以下の通りである。
０．０Ｈ 0.5Ｈ 0.7Ｈ ０．９Ｈ 1.0Ｈ
Ｙ＝0.00 Ｙ＝5.575 Ｙ＝7.805 Ｙ＝10.035 Ｙ＝11.15 。 FIG. 11 and FIG. 12 show aberration diagrams, and the aberration diagrams of each example shown below are obtained when the conjugate plane (screen) on the enlargement side is taken as an object and the image display plane of the display device is taken as an image plane. Aberration in the surface".
FIG. 11 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 1. FIG. The upper diagram (a) of FIG. 11 is at the wide-angle end, and the lower diagram (b) is at the telephoto end.
The unit of the horizontal axis in the diagrams of spherical aberration and astigmatism is "mm" with a maximum value of 0.2 mm and a minimum value of -0.2 mm. The unit of the horizontal axis in the diagram of distortion aberration is "%", with a maximum value of 5% and a minimum value of -5%. The vertical axis in the diagrams of astigmatism and distortion is the image height: Y, and both have a maximum value of Y=11.15 mm. In the diagram of astigmatism, a solid line indicates a meridional ray and a broken line indicates a sagittal ray.
The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.49, and the F-number at the telephoto end is Fno: 1.78.
FIG. 12 shows the coma aberration of the projection zoom lens of Example 1. FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the correspondence with the maximum image height: Y=11.15 mm is as follows.
0.0H 0.5H 0.7H 0.9H 1.0H
Y=0.00 Y=5.575 Y=7.805 Y=10.035 Y=11.15.

「実施例２」
実施例２の投射用ズームレンズは、図２にレンズ構成を示した例である。
実施例２の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを図１３に示す。
実施例２においては、第５群Ｇ５は負のパワー、第６群Ｇ６は正のパワーを有する。
図１４の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ２０、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
また、図１４の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図１５には、実施例２の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２））の非球面データを示す。
図１６（ａ）には、実施例２の投射用ズームレンズの性能値、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を、図１０に倣って示す。
図１７には、実施例２の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を図１１に倣って示す。
球面収差の図における横軸の最大値：０．２ｍｍ、最小値；－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸の単位は「％」であり、最大値：５％、最小値：－５％である。また、非点収差の図および歪曲収差の図における縦軸は、像高：Ｙであり、最大値は共にＹ＝１１．１５ｍｍである。
広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．７０、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：２．０８である。
図１８には、実施例２の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１１．１５ｍｍとの対応は実施例１と同じである。 "Example 2"
The projection zoom lens of Example 2 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 2 are shown in FIG.
In Example 2, the fifth group G5 has negative power and the sixth group G6 has positive power.
The left diagram of FIG. 14 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D20, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
The right diagram of FIG. 14 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), and the middle (MEAN). ) and values at the telephoto end (TELE) (right figure).
FIG. 15 shows aspheric surface data of the aspheric surfaces (i=1 surface (i1) and i=2 surfaces (i2)) of the projection zoom lens of Example 2. In FIG.
FIG. 16A shows performance values of the projection zoom lens of Example 2, and FIG. 16B shows parameter values of conditional expressions (1) to (8) following FIG.
FIG. 17 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 2 following FIG.
The maximum value of the horizontal axis in the spherical aberration diagram is 0.2 mm, and the minimum value is -0.2 mm. The unit of the horizontal axis in the diagram of distortion aberration is "%", with a maximum value of 5% and a minimum value of -5%. The vertical axis in the diagrams of astigmatism and distortion is the image height: Y, and both have a maximum value of Y=11.15 mm.
The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.70, and the F-number at the telephoto end is Fno: 2.08.
FIG. 18 shows coma aberration of the projection zoom lens of Example 2. In FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the correspondence with the maximum image height: Y=11.15 mm is the same as in the first embodiment.

「実施例３」
実施例３の投射用ズームレンズは、図３にレンズ構成を示した例である。
実施例３の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを図１９に示す。
実施例３においては、第５群Ｇ５は正のパワー、第6群Ｇ６は負のパワーを有する。
図２０の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ１３、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
また、図２０の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図２１には、実施例３の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２）、ｉ＝２１面（ｉ２１）、ｉ＝２２面（ｉ２２））の非球面データを示す。
図２２（ａ）には、実施例２の投射用ズームレンズの性能値、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を、図１０に倣って示す。
図２３には、実施例３の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を図１１に倣って示す。
球面収差の図における横軸の最大値：０．２ｍｍ、最小値；－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸は最大値：５％、最小値：－５％である。像高：Ｙの最大値はＹ＝１１．１５ｍｍである。
広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．４９、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．７８である。
図２４には、実施例３の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１１．１５ｍｍとの対応は実施例１と同じである。 "Example 3"
The projection zoom lens of Example 3 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 3 are shown in FIG.
In Example 3, the fifth group G5 has positive power and the sixth group G6 has negative power.
The left diagram of FIG. 20 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D13, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
Also, the right diagram of FIG. 20 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), and the middle (MEAN). ) and values at the telephoto end (TELE) (right figure).
FIG. 21 shows the aspherical surfaces (i=1 surface (i1), i=2 surfaces (i2), i=21 surfaces (i21), i=22 surfaces (i22)) of the projection zoom lens of Example 3. Aspheric data are shown.
22A shows the performance values of the projection zoom lens of Example 2, and FIG. 22B shows parameter values of conditional expressions (1) to (8) following FIG.
FIG. 23 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 3 following FIG.
The maximum value of the horizontal axis in the spherical aberration diagram is 0.2 mm, and the minimum value is -0.2 mm. The horizontal axis in the diagram of distortion is maximum value: 5% and minimum value: -5%. Image height: The maximum value of Y is Y=11.15 mm.
The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.49, and the F-number at the telephoto end is Fno: 1.78.
FIG. 24 shows coma aberration of the projection zoom lens of Example 3. In FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the correspondence with the maximum image height: Y=11.15 mm is the same as in the first embodiment.

「実施例４」
実施例４の投射用ズームレンズは、図４にレンズ構成を示した例である。
実施例４の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを図２５に示す。
実施例４においては、第５群Ｇ５は負のパワー、第6群Ｇ６は正のパワーを有する。
図２６の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ２０、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
図２６の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図２７には、実施例４の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２）、ｉ＝２１面（ｉ２１）、ｉ＝２２面（ｉ２２））の非球面データを示す。
図２８（ａ）には、実施例４の投射用ズームレンズの性能値、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を、図１０に倣って示す。
図２９には、実施例４の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を図１１に倣って示す。
球面収差の図における横軸の最大値：０．２ｍｍ、最小値；－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸は最大値：５％、最小値：－５％である。像高：Ｙの最大値はＹ＝１１．１５ｍｍである。 "Example 4"
The projection zoom lens of Example 4 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 4 are shown in FIG.
In Example 4, the fifth group G5 has negative power and the sixth group G6 has positive power.
The left diagram of FIG. 26 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D20, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
The right diagram of FIG. 26 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), the middle (MEAN), Values at the telephoto end (TELE) (right figure) are shown.
FIG. 27 shows the aspheric surfaces (i=1 surface (i1), i=2 surfaces (i2), i=21 surfaces (i21), i=22 surfaces (i22)) of the projection zoom lens of Example 4. Aspheric data are shown.
28A shows the performance values of the projection zoom lens of Example 4, and FIG. 28B shows the parameter values of conditional expressions (1) to (8) following FIG.
FIG. 29 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 4 following FIG.
The maximum value of the horizontal axis in the spherical aberration diagram is 0.2 mm, and the minimum value is -0.2 mm. The horizontal axis in the diagram of distortion is maximum value: 5% and minimum value: -5%. Image height: The maximum value of Y is Y=11.15 mm.

広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．４９、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．８２である。
図３０には、実施例４の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１１．１５ｍｍとの対応は実施例１と同じである。 The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.49, and the F-number at the telephoto end is Fno: 1.82.
FIG. 30 shows the coma aberration of the projection zoom lens of Example 4. In FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the correspondence with the maximum image height: Y=11.15 mm is the same as in the first embodiment.

「実施例５」
実施例５の投射用ズームレンズは、図５にレンズ構成を示した例である。
実施例５の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを図３１に示す。
実施例５においては、第５群Ｇ５は負のパワー、第6群Ｇ６は正のパワーを有する。
図３２の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ２０、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
図３２の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図３３には、実施例５の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２））の非球面データを示す。
図３４（ａ）には、実施例５の投射用ズームレンズの性能値、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を、図１０に倣って示す。
図３５には、実施例５の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を図１１に倣って示す。
球面収差の図における横軸の最大値：０．２ｍｍ、最小値；－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸は最大値：５％、最小値：－５％である。像高：Ｙの最大値はＹ＝１０．６ｍｍである。
広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．４９、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．６８である。
図３６には、実施例５の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１０．６の対応は、以下の通りである。
０．０Ｈ 0.5Ｈ 0.7Ｈ ０．９Ｈ 1.0Ｈ
Ｙ＝0.00 Ｙ＝5.300 Ｙ＝7.420 Ｙ＝9.540 Ｙ＝10.600 。 "Example 5"
The projection zoom lens of Example 5 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 5 are shown in FIG.
In Example 5, the fifth group G5 has negative power and the sixth group G6 has positive power.
The left diagram of FIG. 32 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D20, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
The right diagram of FIG. 32 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), the middle (MEAN), Values at the telephoto end (TELE) (right figure) are shown.
FIG. 33 shows aspheric surface data of the aspheric surfaces (i=1 surface (i1) and i=2 surfaces (i2)) of the projection zoom lens of Example 5. FIG.
34A shows the performance values of the projection zoom lens of Example 5, and FIG. 34B shows the parameter values of conditional expressions (1) to (8) following FIG.
FIG. 35 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 5 following FIG.
The maximum value of the horizontal axis in the spherical aberration diagram is 0.2 mm, and the minimum value is -0.2 mm. The horizontal axis in the diagram of distortion is maximum value: 5% and minimum value: -5%. Image height: The maximum value of Y is Y=10.6 mm.
The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.49, and the F-number at the telephoto end is Fno: 1.68.
FIG. 36 shows coma aberration of the projection zoom lens of Example 5. In FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the maximum image height: Y=10.6 corresponds as follows.
0.0H 0.5H 0.7H 0.9H 1.0H
Y=0.00 Y=5.300 Y=7.420 Y=9.540 Y=10.600.

「実施例６」
実施例６の投射用ズームレンズは、図６にレンズ構成を示した例である。
実施例６の投射用ズームレンズの広角端におけるデータを図３７に示す。
実施例６においては、第５群Ｇ５は負のパワー、第6群Ｇ６は正のパワーを有する。 "Example 6"
The projection zoom lens of Example 6 is an example whose lens configuration is shown in FIG.
Data at the wide-angle end of the projection zoom lens of Example 6 are shown in FIG.
In Example 6, the fifth group G5 has negative power and the sixth group G6 has positive power.

図３８の左図には、ズーミングに伴う可変間隔：Ｄ５、Ｄ７、Ｄ９、Ｄ１１、Ｄ２０、Ｄ２２のデータを、広角端および望遠端につき示す。
図３８の右図には、第ｉ群と第ｉ＋１群（ｉ＝１～６）の群間隔の、広角端および望遠端における値（左図）および広角端（ＷＩＤＥ）、中間（ＭＥＡＮ）、望遠端（ＴＥＬＥ）における値（右図）を示す。
図３９には、実施例６の投射用ズームレンズの非球面（ｉ＝１面（ｉ１）およびｉ＝２面（ｉ２））の非球面データを示す。
図４０（ａ）には、実施例６の投射用ズームレンズの性能値、（ｂ）には、条件式（１）～（８）のパラメータの値を、図１０に倣って示す。
図４１には、実施例６の投射用ズームレンズの球面収差（左図）、非点収差（中図）、歪曲収差（右図）を図１１に倣って示す。 The left diagram of FIG. 38 shows data of variable intervals associated with zooming: D5, D7, D9, D11, D20, and D22 at the wide-angle end and the telephoto end.
The right diagram of FIG. 38 shows the values of the group spacing between the i-th group and the i+1-th group (i=1 to 6) at the wide-angle end and the telephoto end (left diagram), the wide-angle end (WIDE), the middle (MEAN), Values at the telephoto end (TELE) (right figure) are shown.
FIG. 39 shows aspheric surface data of the aspheric surfaces (i=1 surface (i1) and i=2 surfaces (i2)) of the projection zoom lens of Example 6. FIG.
FIG. 40(a) shows performance values of the projection zoom lens of Example 6, and (b) shows parameter values of conditional expressions (1) to (8) following FIG.
FIG. 41 shows spherical aberration (left diagram), astigmatism (middle diagram), and distortion aberration (right diagram) of the projection zoom lens of Example 6 following FIG.

球面収差の図における横軸の最大値：０．２ｍｍ、最小値；－０．２ｍｍである。歪曲収差の図における横軸は最大値：５％、最小値：－５％である。像高：Ｙの最大値はＹ＝１１．１５ｍｍである。 The maximum value of the horizontal axis in the spherical aberration diagram is 0.2 mm, and the minimum value is -0.2 mm. The horizontal axis in the diagram of distortion is maximum value: 5% and minimum value: -5%. Image height: The maximum value of Y is Y=11.15 mm.

広角端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．４９、望遠端におけるＦナンバはＦｎｏ：１．８１である。 The F-number at the wide-angle end is Fno: 1.49, and the F-number at the telephoto end is Fno: 1.81.

図４２には、実施例６の投射用ズームレンズのコマ収差を示す。上図は広角端のコマ収差図、下図は望遠端におけるコマ収差図である。0.0Ｈ～1.0Ｈは、像高上の位置であり、最大像高：Ｙ＝１１．１５の対応は、実施例１と同じである。
上に説明した実施例１ないし６は何れも、各実施例の収差図に示すように収差が良好に補正されて性能良好であり、長いバックフォーカスと広い画角を有し、変倍比も大きい。 FIG. 42 shows the coma aberration of the projection zoom lens of Example 6. In FIG. The upper figure is a coma aberration chart at the wide-angle end, and the lower figure is a coma aberration chart at the telephoto end. 0.0H to 1.0H are positions on the image height, and the maximum image height: Y=11.15 is the same as in the first embodiment.
All of the above-described Examples 1 to 6 have good performance with well-corrected aberrations as shown in the aberration diagrams of each example, have a long back focus, a wide angle of view, and a good zoom ratio. big.

以上、発明の好ましい実施の形態について説明したが、この発明は上述した特定の実施形態に限定されるものではなく、上述の説明で特に限定していない限り、特許請求の範囲に記載された発明の趣旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
この発明の実施の形態に記載された効果は、発明から生じる好適な効果を列挙したに過ぎず、発明による効果は「実施の形態に記載されたもの」に限定されるものではない。 Although the preferred embodiments of the invention have been described above, the invention is not limited to the specific embodiments described above, and the invention described in the scope of claims unless specifically limited in the above description. Various modifications and changes are possible within the scope of the spirit.
The effects described in the embodiments of the present invention are merely enumerations of preferred effects resulting from the invention, and the effects of the invention are not limited to "those described in the embodiments".

Ｇ１ 第１群
Ｇ２ 第２群
Ｇ３ 第３群
Ｓ 開口絞り
Ｇ４ 第４群
Ｇ５ 第５群
Ｇ６ 第６群
ＰＲ 色合成用プリズム
ＩＭ 表示デバイスの画像表示面 G1 first group
G2 second group
G3 third group
S aperture diaphragm
G4 4th group
G5 5th group
G6 6th group
Prism for PR color synthesis
Image display surface of IM display device

特開２０１１－０２８１２３号公報JP 2011-028123 A

Claims (10)

拡大側から縮小側に向かって順に、負のパワーの第１群、正のパワーの第２群、正のパワーの第３群、負のパワーの第４群、正または負のパワーの第５群、正または負のパワーの第６群、正のパワーの第７群を配してなり、前記第５群の近傍に開口絞りを有し、
前記第1群が非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚で構成され、
変倍時に前記第１群及び前記第７群が固定で、広角端から望遠端への変倍時に、前記第２群、前記第３群、前記第４群、前記第５群、前記第６群が前記縮小側から前記拡大側へ、隣接群の間隔が変化しつつ移動し、前記開口絞りは前記第５群と一体に移動し、
前記拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス：Ｂｆ、前記広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、前記望遠端における前記全系の焦点距離：ｆｔ、前記第１群の焦点距離：ｆ１が、条件式：
（１） １．０ ＜Ｂｆ／ｆｗ＜ ３．０
（２） １．５ ＜ｆｔ／ｆｗ＜ ２．５
（３） １．０ ＜｜ｆ１／ｆｗ｜＜ ２．０
を満足する投射用ズームレンズ。 In order from the expansion side to the contraction side, the first negative power group, the second positive power group, the third positive power group, the fourth negative power group, and the fifth positive or negative power group. a group, a positive or negative power sixth group, and a positive power seventh group, having an aperture stop near the fifth group;
The first group is composed of two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power,
The first group and the seventh group are fixed during zooming, and the second group, the third group, the fourth group, the fifth group, and the sixth group are fixed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. the group moves from the reduction side to the expansion side while the interval between adjacent groups changes, and the aperture stop moves integrally with the fifth group;
Back focus in air when the conjugate point on the expansion side is infinity: Bf, focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, focal length of the entire system at the telephoto end: ft, the first group Focal length: f1, conditional expression:
(1) 1.0 <Bf/fw< 3.0
(2) 1.5<ft/fw<2.5
(3) 1.0<|f1/fw|<2.0
A projection zoom lens that satisfies 拡大側から縮小側に向かって順に、負のパワーの第１群、正のパワーの第２群、正のパワーの第３群、負のパワーの第４群、正または負のパワーの第５群、正または負のパワーの第６群、正のパワーの第７群を配してなり、前記第５群の近傍に開口絞りを有し、In order from the expansion side to the contraction side, the first negative power group, the second positive power group, the third positive power group, the fourth negative power group, and the fifth positive or negative power group. a group, a positive or negative power sixth group, and a positive power seventh group, having an aperture stop near the fifth group;
変倍時に前記第１群及び前記第７群が固定で、広角端から望遠端への変倍時に、前記第２群、前記第３群、前記第４群、前記第５群、前記第６群が前記縮小側から前記拡大側へ、隣接群の間隔が変化しつつ移動し、前記開口絞りは前記第５群と一体に移動し、The first group and the seventh group are fixed during zooming, and the second group, the third group, the fourth group, the fifth group, and the sixth group are fixed during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. the group moves from the reduction side to the expansion side while the interval between adjacent groups changes, and the aperture stop moves integrally with the fifth group;
ズーミングに際して移動する５つの群のうちの１つは複数枚のレンズにより構成され、残りの群は単レンズで構成され、one of the five groups that move during zooming consists of a plurality of lenses, the remaining groups consist of single lenses,
前記拡大側の共役点が無限遠の時の空気中におけるバックフォーカス：Ｂｆ、前記広角端における全系の焦点距離：ｆｗ、前記望遠端における前記全系の焦点距離：ｆｔ、前記第１群の焦点距離：ｆ１が、条件式：Back focus in air when the conjugate point on the expansion side is infinity: Bf, focal length of the entire system at the wide-angle end: fw, focal length of the entire system at the telephoto end: ft, the first group Focal length: f1, conditional expression:
（１） １．０ ＜Ｂｆ／ｆｗ＜ ３．０ (1) 1.0 <Bf/fw< 3.0
（２） １．５ ＜ｆｔ／ｆｗ＜ ２．５ (2) 1.5<ft/fw<2.5
（３） １．０ ＜｜ｆ１／ｆｗ｜＜ ２．０ (3) 1.0<|f1/fw|<2.0
を満足する投射用ズームレンズ。A projection zoom lens that satisfies 請求項１記載の投射用ズームレンズであって、The projection zoom lens according to claim 1,
ズーミングに際して移動する５つの群のうちの１つは複数枚のレンズにより構成され、残りの群は単レンズで構成されている投射用ズームレンズ。A projection zoom lens in which one of five groups that move during zooming is composed of a plurality of lenses, and the remaining groups are composed of single lenses. 請求項１または２または３記載の投射用ズームレンズであって、4. The projection zoom lens according to claim 1, 2 or 3,
光軸上における前記第１群の最も拡大側のレンズから最も縮小側のレンズまでの距離：Ｌ１Ｇ、前記光軸上における前記第１群の最も拡大側のレンズから前記第７群の最も縮小側のレンズまでの距離：ＬＡが、条件式：Distance from the most magnification side lens of the first group on the optical axis to the most reduction side lens: L1G, from the most magnification side lens of the first group on the optical axis to the most reduction side of the seventh group The distance to the lens of: LA is the conditional expression:
（４） ５．０ ＜ＬＡ／Ｌ１Ｇ＜ ９．０(4) 5.0 < LA/L1G < 9.0
を満足する投射用ズームレンズ。A projection zoom lens that satisfies 請求項４記載の投射用ズームレンズであって、
ズーミングに際して移動する５つの群のうちの１つは複数枚のレンズにより構成され、残りの群は単レンズで構成されており、
前記ズーミングに際して移動する群のうち、前記単レンズで構成される４つの群のうち、正のパワーを有する群のレンズの材質の屈折率の平均値：Ｎｄｐが、条件式：
（５） １．７ ＜ Ｎｄｐ
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to claim 4,
One of the five groups that move during zooming is composed of a plurality of lenses, and the remaining groups are composed of single lenses,
Among the groups that move during zooming, among the four groups composed of the single lenses, the average value of the refractive index of the lens material of the group having positive power: Ndp is the conditional expression:
(5) 1.7 < Ndp
A projection zoom lens that satisfies 請求項４または５記載の投射用ズームレンズであって、
ズーミングに際して移動する５つの群のうちの１つは複数枚のレンズにより構成され、残りの群は単レンズで構成されており、
前記ズーミングに際して移動する群のうち、前記単レンズで構成される前記４つの群のうち、前記正のパワーを有する群のレンズの材質のアッベ数の平均値：νｄｐが、条件式：
（６） ３５．０ ＜ νｄｐ
を満足する投射用ズームレンズ。 6. The projection zoom lens according to claim 4 or 5,
One of the five groups that move during zooming is composed of a plurality of lenses, and the remaining groups are composed of single lenses,
Among the groups that move during zooming, among the four groups that are composed of the single lens, the average Abbe number of the lens material of the group having positive power: νdp is defined by the conditional expression:
(6) 35.0 < vdp
A projection zoom lens that satisfies 請求項４ないし６の何れか１項に記載の投射用ズームレンズであって、
ズーミングに際して移動する５つの群のうちの１つは複数枚のレンズにより構成され、残りの群は単レンズで構成されており、
前記ズーミングに際して移動する群のうち、前記複数枚のレンズで構成される１つの群は前記第５群もしくは前記第６群であって、群内に両凹レンズと両凸レンズの接合レンズを少なくとも１組含む投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 4 to 6,
One of the five groups that move during zooming is composed of a plurality of lenses, and the remaining groups are composed of single lenses,
Among the groups that move during zooming, one group composed of the plurality of lenses is the fifth group or the sixth group, and the group includes at least one cemented lens of a biconcave lens and a biconvex lens. Including projection zoom lens. 請求項１ないし７の何れか１項に記載の投射用ズームレンズであって、
前記第1群が非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚で構成され、
前記負のパワーを有する球面レンズの材質の屈折率：Ｎｄ１が、条件式：
（７） １．５５ ＜Ｎｄ１＜ １．７５
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 7,
The first group is composed of two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power,
The refractive index of the material of the spherical lens having the negative power: Nd1 is satisfied by the conditional expression:
(7) 1.55 < Nd1 < 1.75
A projection zoom lens that satisfies 請求項１ないし８の何れか１項に記載の投射用ズームレンズであって、
前記第1群が非球面レンズと負のパワーを有する球面レンズとの２枚で構成され、
前記負のパワーを有する球面レンズの材質のアッベ数：νｄ１が、条件式：
（８） ４５．０ ＜ νｄ１
を満足する投射用ズームレンズ。 The projection zoom lens according to any one of claims 1 to 8,
The first group is composed of two lenses, an aspherical lens and a spherical lens having negative power,
The Abbe number of the material of the spherical lens having negative power: νd1 satisfies the conditional expression:
(8) 45.0 < vd1
A projection zoom lens that satisfies 請求項１ないし９の何れか１項に記載の投射用ズームレンズを搭載してなる投写型画像表示装置。 10. A projection image display apparatus comprising the projection zoom lens according to any one of claims 1 to 9.
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