JP7116662B2 - Working fluid supply device - Google Patents
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Description
本発明は、車両用の動力伝達装置への作動流体の供給を制御する作動流体供給装置に関するものである。 BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a working fluid supply device for controlling supply of working fluid to a vehicle power transmission device.
特許文献1には、エンジンにより駆動される機械式ポンプと、電動モータにより駆動される電動式ポンプと、を備えた作動流体供給装置が開示されている。この作動流体供給装置では、機械式ポンプ及び電動式ポンプから動力伝達装置へ作動流体を供給することが可能である。 Patent Literature 1 discloses a working fluid supply device including a mechanical pump driven by an engine and an electric pump driven by an electric motor. In this working fluid supply device, the working fluid can be supplied from the mechanical pump and the electric pump to the power transmission device.
特許文献1に記載の作動流体供給装置では、機械式ポンプから吐出される作動流体の流量が動力伝達装置で必要とされる作動流体の流量を大幅に上回っている場合であっても、機械式ポンプはエンジンにより駆動され続ける。このため、エンジンで無駄な燃料が消費され、結果として車両の燃費が悪化するおそれがある。 In the working fluid supply device described in Patent Document 1, even if the flow rate of the working fluid discharged from the mechanical pump significantly exceeds the flow rate of the working fluid required by the power transmission device, the mechanical The pump continues to be driven by the engine. As a result, the engine consumes fuel unnecessarily, and as a result, the fuel efficiency of the vehicle may deteriorate.
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、車両の燃費を向上させることを目的とする。 SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to improve the fuel efficiency of a vehicle.
第1の発明は、第1駆動源の出力を車両の駆動輪に伝達する動力伝達装置への作動流体の供給を制御する作動流体供給装置が、第1駆動源の出力により駆動され動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第1ポンプと、第1ポンプよりも吐出容量が大きく第1駆動源の出力により駆動され動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第2ポンプと、第2駆動源の出力により駆動され動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第3ポンプと、第1ポンプを無負荷運転状態とする第1アンロード機構と、第2ポンプを無負荷運転状態とする第2アンロード機構と、車両の状態に応じて動力伝達装置への作動流体の供給状態を制御する供給状態制御部と、を備え、供給状態制御部は、車両の状態に基づいて、動力伝達装置で必要とされる作動流体の必要流量と、第1ポンプ及び第2ポンプの吐出流量と、各ポンプの駆動動力と、を演算し、当該演算の結果に基づいて、第2駆動源、第1アンロード機構及び第2アンロード機構を制御し、第1ポンプ、第2ポンプ及び第3ポンプの少なくとも何れかから動力伝達装置へ作動流体を供給させることを特徴とする。 In a first aspect of the invention, a working fluid supply device for controlling supply of working fluid to a power transmission device for transmitting an output of a first drive source to drive wheels of a vehicle is driven by an output of the first drive source. a first pump capable of supplying working fluid to the power transmission device; a second pump having a larger discharge capacity than the first pump and being driven by the output of the first driving source and capable of supplying working fluid to the power transmission device; a third pump driven by the output and capable of supplying working fluid to the power transmission device; a first unloading mechanism that brings the first pump into a no-load operating state; and a second unloading mechanism that brings the second pump into a no-load operating state. and a supply state control unit for controlling the supply state of the working fluid to the power transmission device according to the state of the vehicle, the supply state control unit controlling the state of the working fluid required by the power transmission device based on the state of the vehicle. The required flow rate of the working fluid to be discharged, the discharge flow rate of the first pump and the second pump, and the driving power of each pump are calculated, and based on the result of the calculation, the second drive source and the first unloading mechanism and the second unloading mechanism to supply working fluid from at least one of the first, second and third pumps to the power transmission device.
第1の発明では、車両の状態に基づいて演算される必要流量、吐出流量及び駆動動力に基づいて、第1ポンプ、第2ポンプ及び第3ポンプの3つのポンプから動力伝達装置へ作動流体を供給するポンプが選定される。このように必要流量を供給可能であるとともに駆動動力が比較的小さいポンプから動力伝達装置へ作動流体を供給させることによって、第1駆動源において無駄なエネルギーが消費されることを抑制することができる。 In the first invention, based on the required flow rate, the discharge flow rate, and the drive power calculated based on the state of the vehicle, the working fluid is supplied from the three pumps of the first pump, the second pump, and the third pump to the power transmission device. A supply pump is selected. By supplying the working fluid to the power transmission device from the pump that can supply the required flow rate and has a relatively small driving power, it is possible to suppress wasteful energy consumption in the first drive source. .
第2の発明は、供給状態制御部が、車両の状態に基づいて必要流量を演算するとともに、第1ポンプから吐出される作動流体の第1吐出流量及び第2ポンプから吐出される作動流体の第2吐出流量を算出し、第1吐出流量と必要流量とを比較した結果、第2吐出流量と必要流量とを比較した結果及び第1吐出流量と第2吐出流量との合計流量と必要流量とを比較した結果に基づいて、第1ポンプ、第2ポンプ及び第3ポンプの少なくとも何れかから動力伝達装置へ作動流体を供給させることを特徴とする。 In the second invention, the supply state control unit calculates the required flow rate based on the state of the vehicle, and determines the first discharge flow rate of the working fluid discharged from the first pump and the working fluid discharged from the second pump. Calculating the second discharge flow rate, comparing the first discharge flow rate and the required flow rate, the result of comparing the second discharge flow rate and the required flow rate, the total flow rate of the first discharge flow rate and the second discharge flow rate, and the required flow rate and at least one of the first pump, the second pump, and the third pump to supply the working fluid to the power transmission device.
第2の発明では、第1吐出流量と必要流量とを比較した結果、第2吐出流量と必要流量とを比較した結果及び第1吐出流量と第2吐出流量との合計流量と必要流量とを比較した結果に基づいて動力伝達装置への作動流体の供給状態が設定される。このように、動力伝達装置の必要流量を考慮して動力伝達装置へ作動流体を供給するポンプを3つのポンプから適宜選定することで、動力伝達装置を安定して作動させることができるとともに、第1駆動源において無駄なエネルギーが消費されることが抑制され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。 In the second invention, the result of comparing the first discharge flow rate and the required flow rate, the result of comparing the second discharge flow rate and the required flow rate, the total flow rate of the first discharge flow rate and the second discharge flow rate, and the required flow rate are calculated. A supply state of the working fluid to the power transmission device is set based on the result of the comparison. In this way, by appropriately selecting the pump that supplies the working fluid to the power transmission device from among the three pumps in consideration of the required flow rate of the power transmission device, the power transmission device can be stably operated, and the Wasteful energy consumption in one drive source is suppressed, and as a result, fuel efficiency of the vehicle can be improved.
第3の発明は、供給状態制御部が、第1吐出流量が必要流量以上である場合には、第1ポンプのみを駆動して作動流体を供給した場合の第1駆動動力と、第3ポンプのみを駆動して作動流体を供給した場合の第3駆動動力と、を演算し、第1駆動動力が第3駆動動力以下である場合は、第2アンロード機構により第2ポンプを無負荷運転状態とするとともに第2駆動源を停止し第1ポンプのみから作動流体を供給させ、第1駆動動力が第3駆動動力よりも大きい場合は、第1アンロード機構により第1ポンプを無負荷運転状態とするとともに第2アンロード機構により第2ポンプを無負荷運転状態とし第3ポンプのみから作動流体を供給させることを特徴とする。 In a third aspect of the invention, the supply state control unit drives only the first pump to supply the working fluid when the first discharge flow rate is equal to or greater than the required flow rate, and the first driving power and the third pump When the first driving power is less than or equal to the third driving power, the second pump is operated without load by the second unloading mechanism. state, the second drive source is stopped, the working fluid is supplied only from the first pump, and when the first drive power is greater than the third drive power, the first pump is operated without load by the first unloading mechanism. and the second unloading mechanism sets the second pump to a no-load operation state and supplies the working fluid only from the third pump.
第3の発明では、第1駆動動力が第3駆動動力以下である場合は、第1ポンプのみから動力伝達装置へ作動流体が供給され、第1駆動動力が第3駆動動力よりも大きい場合は、第3ポンプのみから動力伝達装置へ作動流体が供給される。このように、動力伝達装置へ作動流体を供給するポンプとして、必要流量を供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、動力伝達装置を安定して作動させることができるとともに、第1駆動源において無駄なエネルギーが消費されることが抑制され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。 In the third invention, when the first drive power is equal to or less than the third drive power, the working fluid is supplied to the power transmission device only from the first pump, and when the first drive power is greater than the third drive power, the hydraulic fluid is supplied to the power transmission device. , and the third pump only supplies working fluid to the power transmission device. Thus, by selecting a pump capable of supplying the required flow rate and having a small driving power as the pump that supplies the working fluid to the power transmission device, the power transmission device can be stably operated. In addition, wasteful energy consumption in the first drive source is suppressed, and as a result, fuel efficiency of the vehicle can be improved.
第4の発明は、供給状態制御部が、第1吐出流量が必要流量よりも小さく、第2吐出流量が必要流量以上である場合には、第2ポンプのみを駆動して作動流体を供給した場合の第2駆動動力と、第1ポンプと第3ポンプとを駆動して作動流体を供給した場合の第1合計動力と、を演算し、第2駆動動力が第1合計動力以下である場合は、第1アンロード機構により第1ポンプを無負荷運転状態とするとともに第2駆動源を停止し第2ポンプのみから作動流体を供給させ、第2駆動動力が第1合計動力よりも大きい場合は、第2アンロード機構により第2ポンプを無負荷運転状態とし第1ポンプ及び第3ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする。 In a fourth aspect of the invention, the supply state control unit drives only the second pump to supply the working fluid when the first discharge flow rate is smaller than the required flow rate and the second discharge flow rate is greater than or equal to the required flow rate. and a first total power when the working fluid is supplied by driving the first pump and the third pump, and when the second driving power is less than or equal to the first total power is a case where the first unloading mechanism puts the first pump into a no-load operation state, stops the second drive source, supplies the working fluid only from the second pump, and the second drive power is greater than the first total power is characterized in that the second pump is put into a no-load operation state by the second unloading mechanism and the working fluid is supplied from the first pump and the third pump.
第4の発明では、第2駆動動力が第1合計動力以下である場合は、第2ポンプのみから動力伝達装置へ作動流体が供給され、第2駆動動力が第1合計動力よりも大きい場合は、第1ポンプと第3ポンプとから動力伝達装置へ作動流体が供給される。このように、動力伝達装置へ作動流体を供給するポンプとして、必要流量を供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、動力伝達装置を安定して作動させることができるとともに、第1駆動源において無駄なエネルギーが消費されることが抑制され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。 In the fourth invention, when the second driving power is less than or equal to the first total power, the working fluid is supplied to the power transmission device only from the second pump, and when the second driving power is greater than the first total power, , the first pump and the third pump supply working fluid to the power transmission device. Thus, by selecting a pump capable of supplying the required flow rate and having a small driving power as the pump that supplies the working fluid to the power transmission device, the power transmission device can be stably operated. In addition, wasteful energy consumption in the first drive source is suppressed, and as a result, fuel efficiency of the vehicle can be improved.
第5の発明は、供給状態制御部が、第2吐出流量が必要流量よりも小さく、合計流量が必要流量以上である場合には、第2ポンプと第3ポンプとを駆動して作動流体を供給した場合の第2合計動力と、第1ポンプと第2ポンプとを駆動して作動流体を供給した場合の第3合計動力と、を演算し、第2合計動力が第3合計動力以下である場合は、第1アンロード機構により第1ポンプを無負荷運転状態とし第2ポンプ及び第3ポンプから作動流体を供給させ、第2合計動力が第3合計動力よりも大きい場合は、第2駆動源を停止し第1ポンプ及び第2ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする。 In a fifth aspect of the invention, the supply state control unit drives the second and third pumps to supply the working fluid when the second discharge flow rate is smaller than the required flow rate and the total flow rate is greater than or equal to the required flow rate. A second total power when the working fluid is supplied and a third total power when the working fluid is supplied by driving the first pump and the second pump are calculated, and the second total power is less than or equal to the third total power. In some cases, the first unloading mechanism puts the first pump into a no-load operation state and causes the working fluid to be supplied from the second and third pumps, and if the second total power is greater than the third total power, the second The driving source is stopped and the working fluid is supplied from the first pump and the second pump.
第5の発明では、第2合計動力が第3合計動力以下である場合は、第2ポンプと第3ポンプとから動力伝達装置へ作動流体が供給され、第2合計動力が第3合計動力よりも大きい場合は、第1ポンプと第2ポンプとから動力伝達装置へ作動流体が供給される。このように、動力伝達装置へ作動流体を供給するポンプとして、必要流量を供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、動力伝達装置を安定して作動させることができるとともに、第1駆動源において無駄なエネルギーが消費されることが抑制され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。 In the fifth invention, when the second total power is less than or equal to the third total power, the working fluid is supplied from the second pump and the third pump to the power transmission device, and the second total power is greater than the third total power. is also greater, hydraulic fluid is supplied to the power transmission from the first pump and the second pump. Thus, by selecting a pump capable of supplying the required flow rate and having a small driving power as the pump that supplies the working fluid to the power transmission device, the power transmission device can be stably operated. In addition, wasteful energy consumption in the first drive source is suppressed, and as a result, fuel efficiency of the vehicle can be improved.
第6の発明は、供給状態制御部が、合計流量が必要流量よりも小さい場合には、第1ポンプ、第2ポンプ及び第3ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする。 A sixth aspect of the invention is characterized in that the supply state control section causes the working fluid to be supplied from the first pump, the second pump and the third pump when the total flow rate is smaller than the required flow rate.
第6の発明では、第1吐出流量と第2吐出流量との合計流量が必要流量よりも小さい場合には、第1ポンプ及び第2ポンプに加えて、第3ポンプからも動力伝達装置へ作動流体が供給される。このため、第1ポンプ及び第2ポンプの最大吐出流量を動力伝達装置の最大必要流量に合せて設定する必要がないことから、第1ポンプ及び第2ポンプの最大吐出流量を小さく設定し、第1ポンプ及び第2ポンプの駆動動力を低減させることができる。 In the sixth invention, when the total flow rate of the first discharge flow rate and the second discharge flow rate is smaller than the required flow rate, the power transmission device is operated not only from the first pump and the second pump but also from the third pump. Fluid is supplied. Therefore, since it is not necessary to set the maximum discharge flow rates of the first pump and the second pump in accordance with the maximum required flow rate of the power transmission device, the maximum discharge flow rates of the first pump and the second pump are set small, The drive power of the 1st pump and the 2nd pump can be reduced.
第7の発明は、供給状態制御部が、車両の状態に基づいて第1駆動源の駆動状態を判定し、第1駆動源が停止していると判定した場合には、第3ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする。 In a seventh aspect of the invention, the supply state control unit determines the drive state of the first drive source based on the state of the vehicle, and operates from the third pump when it is determined that the first drive source is stopped. It is characterized by supplying a fluid.
第7の発明では、第1駆動源が停止していると判定された場合には、第2駆動源により駆動される第3ポンプから動力伝達装置へ作動流体が供給される。このように第3ポンプをアイドリングストップ時に駆動される予備オイルポンプとして流用することによって、予備オイルポンプを別途設ける必要がなくなるため、車両の製造コストを低減させることができる。 In the seventh invention, when it is determined that the first drive source is stopped, the working fluid is supplied from the third pump driven by the second drive source to the power transmission device. By using the third pump as a backup oil pump that is driven during idling stop in this way, it is not necessary to separately provide a backup oil pump, so the manufacturing cost of the vehicle can be reduced.
第8の発明は、供給状態制御部が、車両の状態に基づいて第1ポンプ、第2ポンプ及び第3ポンプの異常の有無を判定し、第1ポンプまたは第2ポンプに異常があると判定した場合には、第3ポンプから動力伝達装置へ供給される作動流体の供給流量が必要流量を超えるように第2駆動源を制御し、第3ポンプに異常があると判定した場合には、第1ポンプ及び第2ポンプから動力伝達装置へ供給される作動流体の供給流量が必要流量を超えるように第1駆動源及び動力伝達装置を制御することを特徴とする。 In an eighth aspect of the invention, the supply state control unit determines whether the first pump, the second pump, and the third pump are abnormal based on the state of the vehicle, and determines that the first pump or the second pump is abnormal. In this case, the second drive source is controlled so that the flow rate of the working fluid supplied from the third pump to the power transmission device exceeds the required flow rate, and if it is determined that the third pump is abnormal, The first driving source and the power transmission device are controlled such that the flow rate of the working fluid supplied from the first pump and the second pump to the power transmission device exceeds the required flow rate.
第8の発明では、第1ポンプまたは第2ポンプに異常があると判定された場合には、第3ポンプから供給される作動流体の供給流量が必要流量を超えるように第2駆動源が制御され、第3ポンプに異常があると判定された場合には、第1ポンプ及び第2ポンプから供給される作動流体の供給流量が必要流量を超えるように第1駆動源及び動力伝達装置が制御される。このように、各ポンプに異常が生じた場合も動力伝達装置へは必要流量を超える作動流体が供給されるため、動力伝達装置を常に安定して作動させることができる。 In the eighth invention, when it is determined that the first pump or the second pump is abnormal, the second drive source controls the flow rate of the working fluid supplied from the third pump to exceed the required flow rate. If it is determined that the third pump is abnormal, the first drive source and the power transmission control the first drive source and the power transmission device so that the flow rate of the working fluid supplied from the first pump and the second pump exceeds the required flow rate. be done. In this way, even if an abnormality occurs in each pump, the working fluid exceeding the required flow rate is supplied to the power transmission device, so that the power transmission device can always be stably operated.
本発明によれば、車両の燃費を向上させることができる。 According to the present invention, fuel efficiency of a vehicle can be improved.
以下、添付図面を参照しながら本発明の実施形態について説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
図1は、本発明の実施形態に係る作動流体供給装置100の構成を示す概略図である。作動流体供給装置100は、第1駆動源としてのエンジン50と、エンジン50の出力を駆動輪に伝達する動力伝達装置としての自動変速機70と、を備える図示しない車両に搭載され、自動変速機70への作動流体の供給を制御するものである。以下では、自動変速機70が、ベルト式無段変速機構(CVT)を備える変速機である場合を例に説明する。
FIG. 1 is a schematic diagram showing the configuration of a working
作動流体供給装置100は、エンジン50の出力により駆動され自動変速機70へ作動流体としての作動油を供給可能な第1ポンプとしての第1オイルポンプ10と、第1オイルポンプ10とともにエンジン50の出力により駆動され自動変速機70へ作動油を供給可能な第2ポンプとしての第2オイルポンプ11と、第2駆動源としての電動モータ60の出力により駆動され自動変速機70へ作動油を供給可能な第2ポンプとしての第3オイルポンプ20と、第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とする第1アンロード機構としての第1アンロード弁32と、第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とする第2アンロード機構としての第2アンロード弁34と、電動モータ60や第1アンロード弁32、第2アンロード弁34の作動を制御し自動変速機70への作動油の供給状態を制御する供給状態制御部としてのコントローラ40と、を備える。
The working
第1オイルポンプ10は、エンジン50によって回転駆動されるベーンポンプであり、第1吸込管12を通じてタンク30に貯留された作動油を吸引し、第1吐出管13を通じて自動変速機70へと作動油を吐出する。第1吐出管13には、第1オイルポンプ10から自動変速機70への作動油の流れのみを許容する第1逆止弁17が設けられる。
The
また、第1吐出管13には、第1逆止弁17よりも上流側とタンク30とを連通する第1アンロード通路31が接続される。第1アンロード通路31には、第1アンロード通路31を開放または遮断可能な第1アンロード弁32が設けられる。
A first unload
第1アンロード弁32は、電気的に駆動される開閉弁であり、その開閉はコントローラ40によって制御される。第1アンロード弁32が閉弁していると、第1アンロード通路31が遮断されるため、第1オイルポンプ10から吐出された作動油は、第1吐出管13を通じて自動変速機70へと供給される。一方、第1アンロード弁32が開弁していると、第1アンロード通路31が開放されるため、第1オイルポンプ10から吐出された作動油は、第1アンロード通路31を通じてタンク30へと排出され、第1オイルポンプ10の吸込側へと戻る。
The first unload
つまり、第1アンロード弁32が開弁しているとき、第1オイルポンプ10の吸入側と吐出側との両方がタンク30に連通した状態となり、第1オイルポンプ10の吸入側と吐出側との圧力差がほぼゼロとなる。このため、第1オイルポンプ10は無負荷運転状態、すなわち、第1オイルポンプ10を駆動させる負荷がエンジン50に対してほとんどかからない状態となる。
That is, when the first unload
このように第1アンロード弁32の開閉を切り換えることで、第1オイルポンプ10を負荷運転状態と無負荷運転状態とに切り換えることが可能である。なお、第1アンロード弁32は、ソレノイドによって直接駆動されて第1アンロード通路31を開閉するものであってもよいし、弁体に作用するパイロット圧力の有無によって第1アンロード通路31を開閉するものであってもよく、コントローラ40からの指令に応じて第1アンロード通路31を開閉することができればどのような構成であってもよい。
By switching the opening and closing of the first unload
第2オイルポンプ11は、第1オイルポンプ10と同様に、エンジン50によって回転駆動されるベーンポンプであり、第1オイルポンプ10よりも大きい吐出容量を有する。具体的には、第2オイルポンプ11の1回転あたりの吐出流量は、第1オイルポンプ10の1.4倍から1.8倍、好ましくは1.6倍程度に設定される。
The
第2オイルポンプ11は、第2吸込管14を通じてタンク30に貯留された作動油を吸引し、第1吐出管13に接続される第2吐出管15を通じて自動変速機70へと作動油を吐出する。第2吐出管15には、第2オイルポンプ11から自動変速機70への作動油の流れのみを許容する第2逆止弁18が設けられる。
The
また、第2吐出管15には、第2逆止弁18よりも上流側とタンク30とを連通する第2アンロード通路33が接続される。第2アンロード通路33には、第2アンロード通路33を開放または遮断可能な第2アンロード弁34が設けられる。
A second unload
第2アンロード弁34は、第1アンロード弁32と同様に、電気的に駆動される開閉弁であり、その開閉はコントローラ40によって制御される。第2アンロード弁34が閉弁していると、第2アンロード通路33が遮断されるため、第2オイルポンプ11から吐出された作動油は、第2吐出管15を通じて自動変速機70へと供給される。一方、第2アンロード弁34が開弁していると、第2アンロード通路33が開放されるため、第2オイルポンプ11から吐出された作動油は、第2アンロード通路33を通じてタンク30へと排出され、第2オイルポンプ11の吸込側へと戻る。
The second unload
つまり、第2アンロード弁34が開弁しているとき、第2オイルポンプ11の吸入側と吐出側との両方がタンク30に連通した状態となり、第2オイルポンプ11の吸入側と吐出側との圧力差がほぼゼロとなる。このため、第2オイルポンプ11は無負荷運転状態、すなわち、第2オイルポンプ11を駆動させる負荷がエンジン50に対してほとんどかからない状態となる。
That is, when the second unload
このように第2アンロード弁34の開閉を切り換えることで、第2オイルポンプ11を負荷運転状態と無負荷運転状態とに切り換えることが可能である。なお、第2アンロード弁34は、第1アンロード弁32と同様に、ソレノイドによって直接駆動されて第2アンロード通路33を開閉するものであってもよいし、弁体に作用するパイロット圧力の有無によって第2アンロード通路33を開閉するものであってもよく、コントローラ40からの指令に応じて第2アンロード通路33を開閉することができればどのような構成であってもよい。
By switching the opening and closing of the second unload
第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とは、別々に構成される2つのベーンポンプであってもよいし、2つの吸込領域と2つの吐出領域とを有する平衡型ベーンポンプのように1つのベーンポンプで構成されるものであってもよい。
The
第3オイルポンプ20は、電動モータ60によって回転駆動される内接歯車ポンプであり、第3吸込管21を通じてタンク30に貯留された作動油を吸引し、第1吐出管13に接続される第3吐出管22を通じて自動変速機70へと作動油を吐出する。第3吐出管22には、第3オイルポンプ20から自動変速機70への作動油の流れのみを許容する第3逆止弁24が設けられる。
The
第3オイルポンプ20を駆動する電動モータ60の回転は、コントローラ40によって制御される。このため、第3オイルポンプ20の吐出流量は、電動モータ60の回転を変更することで自在に変更することが可能である。
The rotation of the
このように、作動流体供給装置100では、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の3つのオイルポンプから自動変速機70へと作動油を供給することが可能である。
Thus, in the hydraulic
次に、図2を参照し、コントローラ40について説明する。図2は、コントローラ40の機能を説明するためのブロック図である。
Next, the
コントローラ40は、CPU(中央演算処理装置)、ROM(リードオンリメモリ)、RAM(ランダムアクセスメモリ)、及びI/Oインターフェース(入出力インターフェース)を備えたマイクロコンピュータで構成される。RAMはCPUの処理におけるデータを記憶し、ROMはCPUの制御プログラム等を予め記憶し、I/Oインターフェースはコントローラ40に接続された機器との情報の入出力に使用される。コントローラ40は、複数のマイクロコンピュータで構成されていてもよい。
The
コントローラ40は、車両の各部に設けられた各種センサから入力される車両の状態を示す信号に基づき、電動モータ60、第1アンロード弁32及び第2アンロード弁34を制御することで自動変速機70への作動油の供給を制御する。なお、コントローラ40は、エンジン50のコントローラ及び自動変速機70のコントローラを兼ねるものであってもよいし、エンジン50のコントローラ及び自動変速機70のコントローラとは別に設けられるものあってもよい。
The
コントローラ40に入力される車両の状態を示す信号としては、例えば、車両の速度を示す信号や車両の加速度を示す信号、シフトレバーの操作位置を示す信号、アクセルの操作量を示す信号、エンジン50の回転数を示す信号、スロットル開度や燃料噴射量等のエンジン50の負荷を示す信号、自動変速機70の入力軸及び出力軸回転数を示す信号、自動変速機70内の作動油の温度を示す信号、自動変速機70に供給された作動油の圧力(ライン圧)を示す信号、自動変速機70の変速比を示す信号、第1オイルポンプ10の吐出圧を示す信号、第2オイルポンプ11の吐出圧を示す信号、第3オイルポンプ20の吐出圧を示す信号、電動モータ60の回転数を示す信号等である。
Signals indicating the state of the vehicle that are input to the
コントローラ40は、自動変速機70への作動油の供給を制御するための機能として、各種センサから入力される信号に基づいて自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを演算する必要流量演算部41と、各種センサから入力される信号に基づいて第1オイルポンプ10から吐出される作動油の第1吐出流量Q1及び第2オイルポンプ11から吐出される作動油の第2吐出流量Q2を算出する吐出流量算出部42と、各種センサから入力される信号に基づいて第1オイルポンプ10の第1駆動動力W1、第2オイルポンプ11の第2駆動動力W2及び第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3を演算する駆動動力演算部44と、必要流量演算部41で演算された流量と吐出流量算出部42で算出された流量との比較や駆動動力演算部44で演算された各駆動動力の比較が行われる比較部43と、比較部43における比較結果に基づき自動変速機70への作動油の供給状態を設定する供給状態設定部46と、を有する。なお、これら必要流量演算部41等は、コントローラ40の各機能を、仮想的なユニットとして示したものであり、物理的に存在することを意味するものではない。
The
必要流量演算部41は、主にアクセル開度や車速、自動変速機70内の作動油の温度、自動変速機70に供給された作動油の圧力、自動変速機70の入力軸及び出力軸回転数、自動変速機70の変速比に基づいて自動変速機70で必要とされる作動油の流量を演算する。
The required flow
ここで、自動変速機70で必要とされる作動油の流量は、図示しないベルト式無段変速機構のバリエータのプーリ幅を変化させるために必要となる変速流量や油圧制御弁内の隙間や油圧回路上の隙間から漏れるリーク流量、自動変速機70を冷却ないし潤滑するために必要となる潤滑流量、図示しないオイルクーラに導かれる冷却流量などがある。これらの流量がどの程度の流量となるかは、予めマップ化されており、コントローラ40のROMに記憶されている。
Here, the flow rate of the hydraulic oil required by the
具体的には、変速流量は、変速比が大きく変化する場合、例えば、アクセル開度の上昇率が大きい加速時や車速の減速率が大きい減速時には大きな値となることから、アクセル開度や車速の変化率がパラメータとされる。なお、車両の加減速に関連するパラメータとしては、エンジン50の回転数や負荷の変化に影響を及ぼすスロットル開度や燃料噴射量などが用いられてもよい。
Specifically, when the gear ratio changes greatly, for example, when the rate of increase of the accelerator opening is large and when the rate of deceleration of the vehicle speed is large, the shift flow rate becomes a large value. is used as a parameter. It should be noted that the throttle opening, the fuel injection amount, and the like, which affect changes in the rotational speed and load of the
リーク流量は、作動油の温度が上昇し作動油の粘度が低下するほど、また、供給される作動油の圧力が大きいほど大きな値となることから、作動油の温度や圧力がパラメータとされる。 The leakage flow rate increases as the temperature of the hydraulic oil rises, the viscosity of the hydraulic oil decreases, and the pressure of the hydraulic oil supplied increases, so the temperature and pressure of the hydraulic oil are used as parameters. .
また、作動油の温度が上昇し作動油の粘度が低下するほど油膜切れが生じやすくなるため、作動油の温度が高いほど潤滑流量を多くする必要があり、また、自動変速機70内の回転軸の回転数が高いほど油膜切れが生じやすくなるため、自動変速機70内の回転軸の回転数が高いほど潤滑流量を多くする必要がある。これらを考慮し、潤滑流量は、例えば、作動油の温度や自動変速機70の入出力軸の回転数がパラメータとされる。
In addition, the higher the temperature of the hydraulic oil and the lower the viscosity of the hydraulic oil, the more likely it is that the oil film will run out. The higher the rotation speed of the shaft, the more likely it is that the oil film will run out. In consideration of these factors, the lubricating flow rate is set, for example, to parameters such as the temperature of the hydraulic oil and the rotational speed of the input/output shaft of the
また、作動油の温度は、潤滑性や油膜保持等の観点からは、所定の温度を超えないようにする必要があり、また、作動油を冷却するためには、オイルクーラに冷却風が導かれる状態、すなわち、所定以上の車速で車両が走行する状態である必要がある。このため、冷却流量は、主に作動油の温度と車速とがパラメータとされる。 Also, from the viewpoint of lubricity and oil film maintenance, the temperature of the hydraulic oil must not exceed a predetermined temperature. In other words, the vehicle must be running at a vehicle speed equal to or higher than a predetermined speed. Therefore, the cooling flow rate is mainly parameterized by the temperature of the hydraulic oil and the vehicle speed.
なお、これら変速流量、リーク流量、潤滑流量及び冷却流量を決定するためのパラメータは一例であり、例示されたパラメータと関連性があるパラメータが用いられてもよく、何をパラメータとするかはコントローラ40に入力される信号から適宜選定される。 It should be noted that the parameters for determining these variable speed flow rate, leak flow rate, lubricating flow rate, and cooling flow rate are only examples, and parameters related to the illustrated parameters may be used. It is appropriately selected from the signals input to 40 .
このように、必要流量演算部41では、主に、変速流量、リーク流量、潤滑流量及び冷却流量を考慮して自動変速機70で単位時間あたりに必要とされる作動油の量である必要流量Qrが演算される。
As described above, the required flow
吐出流量算出部42は、主にエンジン50の回転数と第1オイルポンプ10の1回転あたりの理論吐き出し量である予め設定された第1基本吐出量D1とに基づいて第1オイルポンプ10から単位時間あたりに吐出される作動油の量である第1吐出流量Q1を算出し、主にエンジン50の回転数と第2オイルポンプ11の1回転あたりの理論吐き出し量である予め設定された第2基本吐出量D2とに基づいて第2オイルポンプ11から単位時間あたりに吐出される作動油の量である第2吐出流量Q2を算出する。
The discharge
第1オイルポンプ10の回転数と第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1とは、ほぼ比例して変化する関係にあり、また、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1は、油温によって変わる粘度や第1オイルポンプ10の吐出圧に応じて変化する。これらの関係は、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1を正確に算出するために予めマップ化され、コントローラ40のROMに記憶されている。
The number of revolutions of the
第1オイルポンプ10の回転数は、第1オイルポンプ10を駆動するエンジン50の回転数に応じて変化するため、吐出流量算出部42では、エンジン50の回転数と作動油の温度と第1オイルポンプ10の吐出圧とから第1吐出流量Q1が容易に算出される。第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1の算出は、第1アンロード弁32の作動状態に関わらず、すなわち、第1オイルポンプ10が負荷運転状態にあるか無負荷運転状態にあるかに関わらず行われる。
Since the rotation speed of the
なお、エンジン50の回転数に代えて、第1オイルポンプ10の回転数を用いて第1吐出流量Q1を算出してもよい。また、第1オイルポンプ10の吐出圧は、自動変速機70に供給された作動油の圧力であるライン圧PLに応じて変化するため、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1の算出にあたっては、第1オイルポンプ10の吐出圧に代えて、ライン圧PLが用いられてもよい。例えば、第1オイルポンプ10が無負荷運転状態にある場合には、第1オイルポンプ10からライン圧PLに相当する圧力の作動油が吐出されていると仮定した場合に推定される吐出流量が第1吐出流量Q1として算出される。
Note that the rotation speed of the
第2オイルポンプ11の第2吐出流量Q2についても第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1と同様にして算出される。第2オイルポンプ11の第2吐出流量Q2の算出も、第2アンロード弁34の作動状態に関わらず、すなわち、第2オイルポンプ11が負荷運転状態にあるか無負荷運転状態にあるかに関わらず行われる。
The second discharge flow rate Q2 of the
駆動動力演算部44は、第1オイルポンプ10の第1駆動動力W1、第2オイルポンプ11の第2駆動動力W2及び必要流量Qrに基づいて設定される目標吐出流量Qaを吐出させた場合の第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3を演算する。
The driving
第1オイルポンプ10の第1駆動動力W1は、エンジン50において第1オイルポンプ10を駆動するために費やされる出力であり、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1と第1吐出圧力P1と第1ポンプ機械効率η1とから算出される。第1オイルポンプ10の回転数、第1吐出圧力P1及び作動油の温度に応じて変化する第1ポンプ機械効率η1は、予めマップ化され、コントローラ40のROMに記憶されている。なお、第1吐出流量Q1としては、吐出流量算出部42で算出された値が用いられる。
The first driving power W1 of the
また、第1オイルポンプ10が無負荷運転状態にあり第1オイルポンプ10から自動変速機70へ作動油が供給されていない場合には、自動変速機70内の作動油の圧力であるライン圧PLを第1吐出圧力P1と仮定して第1オイルポンプ10の第2駆動動力W2が推定される。
Further, when the
第2オイルポンプ11の第2駆動動力W2についても第1オイルポンプ10の第1駆動動力W1と同様にして算出される。第2オイルポンプ11の回転数、第2吐出圧力P2及び作動油の温度に応じて変化する第2ポンプ機械効率η2は、予めマップ化され、コントローラ40のROMに記憶されている。なお、第2オイルポンプ11が無負荷運転状態にあり第2オイルポンプ11から自動変速機70へ作動油が供給されていない場合には、自動変速機70内の作動油の圧力であるライン圧PLを第2吐出圧力P2と仮定して第2オイルポンプ11の第2駆動動力W2が推定される。
The second driving power W2 for the
同様にして、第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3は、第3オイルポンプ20から単位時間あたりに吐出される作動油の目標量である目標吐出流量Qaと第3吐出圧力P3と第3ポンプ機械効率η3とから算出される。目標吐出流量Qaは、第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給する場合と、第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11とともに第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油を供給する場合と、において異なる大きさに設定される。
Similarly, the third drive power W3 for the
具体的には、第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給する場合、目標吐出流量Qaは、必要流量Qrよりも例えば10%程度多い流量とされ、現在の車両の状態が多少変化したとしても必要流量Qrを下回らないように余裕を持った大きさに設定されることが好ましい。
Specifically, when hydraulic oil is supplied to the
一方、第3オイルポンプ20だけではなく第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11からも自動変速機70へ作動油を供給する場合、目標吐出流量Qaは、必要流量Qrから第1吐出流量Q1または第2吐出流量Q2が差し引かれた不足流量Qsに基づいて設定される。この場合、目標吐出流量Qaは、不足流量Qsよりも例えば10%程度多い流量とされ、現在の車両の状態が多少変化したとしても第1吐出流量Q1または第2吐出流量Q2と目標吐出流量Qaとの合計流量が必要流量Qrを下回らないように余裕を持った大きさに設定されることが好ましい。
On the other hand, when hydraulic oil is supplied to the
電動モータ60が停止しており第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油が供給されていない場合には、自動変速機70内の作動油の圧力であるライン圧PLを第3吐出圧力P3と仮定して第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3が推定される。第3オイルポンプ20の回転数、第3吐出圧力P3及び作動油の温度に応じて変化する第3ポンプ機械効率η3は、第1ポンプ機械効率η1や第2ポンプ機械効率η2と同様に、予めマップ化され、コントローラ40のROMに記憶されている。
When the
なお、第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3は、第3オイルポンプ20を駆動する電動モータ60において消費される電力に相当することから、電動モータ60に供給される電流及び電圧に基づき第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3を算出してもよい。
Note that the third drive power W3 for the
ここで、電動モータ60には、エンジン50によって駆動されるオルタネータで発電された電力がバッテリを介して供給される。このため、第1オイルポンプ10や第2オイルポンプ11の駆動条件と第3オイルポンプ20の駆動条件とを一致させるため、第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3の演算にあたっては、電動モータ60のモータ効率やオルタネータの発電効率、バッテリの充放電効率等の種々のエネルギー変換効率がさらに加味される。つまり、最終的に演算される第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3は、第3オイルポンプ20がエンジン50によって駆動されると仮定した場合にエンジン50において費やされる出力となる。
Here, electric power generated by an alternator driven by the
また、駆動動力演算部44は、第1オイルポンプ10と第3オイルポンプ20とを同時に駆動させた場合の第1合計動力D1、第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20とを同時に駆動させた場合の第2合計動力D2及び第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とを同時に駆動させた場合の第3合計動力D3を演算する。
In addition, the driving
第1合計動力D1は、第1駆動動力W1と第3駆動動力W3とを足し合わせたものであり、第2合計動力D2は、第2駆動動力W2と第3駆動動力W3とを足し合わせたものであり、第3合計動力D3は、第1駆動動力W1と第2駆動動力W2とを足し合わせたものである。 The first total power D1 is the sum of the first driving power W1 and the third driving power W3, and the second total power D2 is the sum of the second driving power W2 and the third driving power W3. , and the third total power D3 is the sum of the first drive power W1 and the second drive power W2.
なお、各駆動動力W1,W2,W3及び各合計動力D1,D2,D3の演算方法は、上述の演算方法に限定されず、各オイルポンプ10,11,20の駆動条件を同じ条件とした場合に必要とされる各駆動動力W1,W2,W3及び各合計動力D1,D2,D3が演算されれば、どのような演算方法であってもよい。また、各吐出圧力P1,P2,P3が直接検出されていない場合には、作動油がどのポンプから供給されている場合であってもライン圧PLを各吐出圧力P1,P2,P3と仮定して、各駆動動力W1,W2,W3及び各合計動力D1,D2,D3が演算されてもよい。 The calculation method for each driving power W1, W2, W3 and each total power D1, D2, D3 is not limited to the calculation method described above. Any calculation method may be used as long as the respective driving powers W1, W2, W3 and the respective total powers D1, D2, D3 required for are calculated. Further, when the discharge pressures P1, P2 and P3 are not directly detected, the line pressure PL is assumed to be the discharge pressures P1, P2 and P3 regardless of which pump the hydraulic oil is supplied from. Then, each driving power W1, W2, W3 and each total power D1, D2, D3 may be calculated.
比較部43は、後述のように、必要流量演算部41で演算された必要流量Qrと吐出流量算出部42で算出された第1吐出流量Q1との比較や第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量と必要流量Qrとの比較を行い、これらの比較結果に応じた信号を駆動動力演算部44や供給状態設定部46へ送信する。また、比較部43では、後述のように、駆動動力演算部44で演算された第1駆動動力W1と第3駆動動力W3との比較や第1合計動力D1と第2駆動動力W2との比較、第2合計動力D2と第3合計動力D3との比較も行われ、比較部43は、これらの比較結果に応じた信号を供給状態設定部46へ送信する。
As will be described later, the
供給状態設定部46は、比較部43や後述の駆動状態判定部47、異常判定部48から送信された信号に応じて第1アンロード弁32や第2アンロード弁34、エンジン50、電動モータ60、自動変速機70を適宜制御し、何れのポンプから自動変速機70へ作動油を供給するかを設定する。具体的には、車両が通常の運転状態にあるとき、供給状態設定部46は、自動変速機70への作動油の供給状態を以下の7つの供給状態の中から設定する。
The supply
第1供給状態は、第2アンロード弁34を開弁することによって第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とするとともに電動モータ60を停止して第1オイルポンプ10のみから自動変速機70へ作動油を供給する状態であり、第2供給状態は、第1アンロード弁32を開弁することによって第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とするとともに第2アンロード弁34を開弁することによって第2オイルポンプ11を無負荷運転状態として第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給する状態であり、第3供給状態は、第1アンロード弁32を開弁することによって第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とするとともに電動モータ60を停止して第2オイルポンプ11のみから自動変速機70へ作動油を供給する状態である。このように、第1供給状態、第2供給状態及び第3供給状態は、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の何れか1つのポンプから自動変速機70へ作動油を供給する状態である。
In the first supply state, the
第4供給状態は、第2アンロード弁34を開弁することによって第2オイルポンプ11を無負荷運転状態として第1オイルポンプ10及び第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油を供給する状態であり、第5供給状態は、第1アンロード弁32を開弁することによって第1オイルポンプ10を無負荷運転状態として第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油を供給する状態であり、第6供給状態は、電動モータ60を停止して第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から自動変速機70へ作動油を供給する状態である。このように、第4供給状態、第5供給状態及び第6供給状態は、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の何れか2つのポンプから自動変速機70へ作動油を供給する状態である。
In the fourth supply state, by opening the second unload
そして、第7供給状態は、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20との3つのポンプから自動変速機70へ作動油を供給する状態である。
The seventh supply state is a state in which hydraulic oil is supplied to the
供給状態設定部46において、どの供給状態がどのような条件において設定されるかについては、後述の自動変速機70への作動油の供給制御の説明において詳述する。
Which supply state is set under what conditions in the supply
コントローラ40は、上述の機能に加えて、各種センサから入力される信号に基づきエンジン50の駆動状態を判定する駆動状態判定部47と、各種センサから入力される信号に基づき第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の異常の有無を判定する異常判定部48と、を有する。
In addition to the functions described above, the
駆動状態判定部47は、主にエンジン50の回転数やスロットル開度、燃料噴射量等に基づきエンジン50がどのような駆動状態にあるか、特に停止中であるか、駆動中であるかを判定する。駆動状態判定部47で判定された結果は、供給状態設定部46へ判定結果信号として送信される。
The driving
供給状態設定部46は、エンジン50が停止状態にあるという信号を駆動状態判定部47から受信すると、電動モータ60を制御し、第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油を供給可能な停止時供給状態に上述の供給状態を設定する。これにより、アイドリングストップ時のように、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11がエンジン50により駆動されない場合であっても、第3オイルポンプ20によって、自動変速機70へ作動油を供給することができる。
When the supply
このように第3オイルポンプ20をアイドリングストップ時に駆動される予備電動オイルポンプとして流用することによって、予備電動オイルポンプを別途設ける必要がなくなるため、車両の製造コストを低減させることができる。
By using the
なお、上述の供給状態が停止時供給状態に設定される場合は、第1アンロード弁32によって第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とするとともに第2アンロード弁34によって第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とすることが好ましい。このように第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を無負荷運転状態としておくことにより、エンジン50を再始動させる際にエンジン50が第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を駆動させる駆動動力がほぼゼロとなるため、エンジン50の再始動性を向上させることができる。
When the supply state described above is set to the stop supply state, the first unload
異常判定部48は、主に自動変速機70に供給された作動油の圧力であるライン圧PLや第1オイルポンプ10の第1吐出圧力P1、第2オイルポンプ11の第2吐出圧力P2、第3オイルポンプ20の第3吐出圧力P3、作動油の温度などに基づき各オイルポンプ10,11,20の異常の有無を判定する。
The
例えば、異常判定部48は、第1オイルポンプ10が駆動されているときにライン圧PLや第1オイルポンプ10の第1吐出圧力P1が所定の範囲内にない場合は第1オイルポンプ10の異常と判定する。第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20についても同様にして異常の有無を判定する。
For example, if the line pressure PL or the first discharge pressure P1 of the
また、異常判定部48は、作動油が例えばマイナス20度以下といった非常に温度が低い状態であり、仮に電動モータ60により第3オイルポンプ20を駆動させた場合、作動油の粘度が高いことで電動モータ60が過負荷状態になるおそれがある場合も第3オイルポンプ20の異常と判定する。なお、作動油の温度が非常に低い場合は、アイドリングストップ制御が禁止され、少なくとも第1オイルポンプ10から自動変速機70へ作動油が常時供給される状態となる。
Further, the
また、異常判定部48は、電動モータ60に電力を供給するバッテリの充電量が十分でない場合やバッテリに発電電力を充電するオルタネータに異常がある場合も電動モータ60を正常に駆動させることができなくなるおそれがあることから第3オイルポンプ20の異常と判定する。
In addition, the
供給状態設定部46は、第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11に異常があるという信号を異常判定部48から受信すると、第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給可能な第1異常時供給状態に上述の供給状態を設定し、第3オイルポンプ20に異常があるという信号を異常判定部48から受信すると、第1アンロード弁32及び第2アンロード弁34を閉弁し第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から自動変速機70へ作動油を供給可能な第2異常時供給状態に上述の供給状態を設定する。
When the supply
また、供給状態設定部46は、第1異常時供給状態では電動モータ60を制御し、第3オイルポンプ20の吐出流量Q2が自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrに達するように電動モータ60の回転数を上昇させる。
In the first abnormal supply state, the supply
また、供給状態設定部46は、第2異常時供給状態において、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1と第2オイルポンプ11の第2吐出流量Q2との合計流量が自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrよりも小さい場合には、自動変速機70を制御して変速比をロー側へ若干変化させることによりエンジン50の回転数を上昇させ、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qrに達するように第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の回転数を上昇させる。
In the second abnormal supply state, the supply
なお、第2異常時供給状態において、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qr以上である場合には、供給状態設定部46は、エンジン50及び自動変速機70を制御することなく、第1アンロード弁32及び第2アンロード弁34の閉弁のみを実行する。
In the second abnormal supply state, if the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is greater than or equal to the required hydraulic oil flow rate Qr required by the
これにより、各オイルポンプ10,11,20に異常がある場合であっても自動変速機70へ作動油を十分に供給することが可能となり、自動変速機70を安定して作動させることができる。
As a result, even when each of the oil pumps 10, 11, 20 has an abnormality, it is possible to sufficiently supply hydraulic oil to the
なお、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を駆動するエンジン50の回転数が最大定格回転数に達してしまったり、第3オイルポンプ20を駆動する電動モータ60の回転数が上限回転数に達してしまうと、自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを確保できなくなるおそれがある。このような場合には、エンジン50を制御し、エンジン50の出力トルクを低減させて必要なライン圧PLを小さくすることによって、自動変速機70の必要流量Qrを減少させてもよい。
It should be noted that the rotation speed of the
次に、図3のフローチャートを参照し、上述の機能を有するコントローラ40により行われる自動変速機70への作動油の供給制御について説明する。図3に示される制御は、コントローラ40によって所定の時間毎に繰り返し実行される。
Next, with reference to the flow chart of FIG. 3, the control of the hydraulic oil supply to the
まず、ステップS11において、コントローラ40には、車両の状態、特にエンジン50や自動変速機70の状態を示す各種センサの検出信号が入力される。
First, in step S<b>11 , detection signals of various sensors indicating the state of the vehicle, particularly the state of the
ステップS12では、ステップS11において入力された各種センサの信号に基づき、自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrが必要流量演算部41において演算される。
In step S12, the required flow rate Qr of the hydraulic oil required by the
続くステップS13では、ステップS11において入力された各種センサの信号に基づき、第1オイルポンプ10から吐出される作動油の第1吐出流量Q1及び第2オイルポンプ11から吐出される作動油の第2吐出流量Q2が吐出流量算出部42において算出される。
In the following step S13, based on the signals of various sensors input in step S11, the first discharge flow rate Q1 of the hydraulic oil discharged from the
ステップS12で演算された必要流量QrとステップS13で算出された第1吐出流量Q1とは、ステップS14において比較部43により比較される。
The required flow rate Qr calculated in step S12 and the first discharge flow rate Q1 calculated in step S13 are compared by the
ステップS14において、第1吐出流量Q1が必要流量Qr以上であると判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10のみで自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことが可能である場合には、ステップS15に進む。
If it is determined in step S14 that the first discharge flow rate Q1 is greater than or equal to the required flow rate Qr, that is, the
ステップS15では、ステップS11において入力された各種センサの信号に基づき、第1オイルポンプ10の第1駆動動力W1及び第3オイルポンプ20の第3駆動動力W3が駆動動力演算部44によって演算される。なお、この場合、第3駆動動力W3の演算に用いられる第3オイルポンプ20の目標吐出流量Qaは、第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給する場合に設定される目標吐出流量Qaである。
In step S15, the first driving power W1 of the
駆動動力演算部44によって演算された第1駆動動力W1と第3駆動動力W3は、ステップS16において比較部43により比較される。
The first driving power W1 and the third driving power W3 calculated by the driving
ここで、第1オイルポンプ10は、エンジン50によって駆動されるため、エンジン50の回転数が増加するにつれて、その吐出流量Q1は増加する。一方で、自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrは、変速比が大きく変化する場合、すなわち、アクセル開度の上昇率が大きい加速時や車速の減速率が大きい減速時には増加するものの、車速の変化が小さい場合は比較的少なくなる。
Here, since the
このため、例えば、エンジン50の回転数が比較的高く、車速が比較的安定している場合には、必要流量Qrに対して第1吐出流量Q1が上回り、自動変速機70に供給される油量が過剰な状態となり、結果として、エンジン50の出力が第1オイルポンプ10を駆動するために無駄に費やされる可能性がある。
Therefore, for example, when the rotation speed of the
このように必要流量Qrが非常に少ない場合は、第1オイルポンプ10から自動変速機70へ作動油を供給するよりも、電動モータ60を駆動して第3オイルポンプ20から作動油を供給した方がエンジン50における燃料消費を抑制させることができる可能性がある。
When the required flow rate Qr is very small in this way, rather than supplying hydraulic fluid from the
このような状況として、具体的には、エンジン50が比較的回転数が高い中回転域以上で回転し車両が車速の変化が小さい巡航運転状態にあるときやエンジンブレーキによってエンジン50が高回転域で回転しているときなどが挙げられる。また、車両が停止しエンジン50がアイドリング運転状態となっているときやクリープ現象により車両が極低速で走行しているときなどのようにエンジン50の回転数が低い場合であっても、自動変速機70の必要流量Qrが非常に少なくなるため、第1オイルポンプ10の第1吐出流量Q1が必要流量Qrを上回り、自動変速機70に供給される油量が過剰となる場合がある。
Specifically, such a situation is when the
但し、このような状況であっても油温が高い場合は、リーク流量や冷却流量が増加するため、必ずしも第1オイルポンプ10から供給される油量が過剰になるとは限らない。
However, even in such a situation, if the oil temperature is high, the leak flow rate and the cooling flow rate increase, so the amount of oil supplied from the
つまり、ステップS16では、これらを勘案し、必要流量Qrを賄うために、エンジン50に駆動される第1オイルポンプ10から作動油を供給する場合と、電動モータ60に駆動される第3オイルポンプ20から作動油を供給する場合と、のどちらの場合の方が結果的にエンジン50の燃料消費を低減させることができるかが判定される。
In other words, in step S16, in consideration of these, in order to cover the required flow rate Qr, the hydraulic oil is supplied from the
ステップS16において、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3以下であると判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10をエンジン50によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS17に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第1供給状態に設定される。
In step S16, when it is determined that the first driving power W1 is equal to or less than the third driving power W3, that is, when the
このような状況として、具体的には、急加速や急減速が行われない定常走行時であってエンジン50の回転数が中速域にあり変速流量がほとんど増減しない場合や、作動油の温度が例えば100℃程度またはそれ以下であるためリーク流量が比較的少ないとともに冷却流量を確保する必要がない場合などが挙げられる。
Specifically, such a situation may be, for example, when the speed of the
したがって、第1オイルポンプ10の1回転あたりの理論吐き出し量である予め設定された第1基本吐出量D1を、上述のような必要流量Qrが比較的少ない状況であって、車両走行時に使用される頻度が比較的高い状況に合せて、必要最小限の大きさに設定することで第1オイルポンプ10の駆動力を低減させることが可能となる。このように第1オイルポンプ10の駆動力が小さくなることで、第1オイルポンプ10を駆動するエンジン50の燃料消費が低減され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。
Therefore, the preset first basic discharge amount D1, which is the theoretical discharge amount per revolution of the
一方、ステップS16において、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3よりも大きいと判定された場合、つまり、第3オイルポンプ20を電動モータ60によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS18に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第2供給状態に設定される。
On the other hand, when it is determined in step S16 that the first driving power W1 is greater than the third driving power W3, that is, when the
このような状況としては、上述のように、エンジン50の回転数が比較的高い高速域において車速の変化が小さい巡航運転状態にあるときやエンジンブレーキによってエンジン50が高回転域で回転しているとき、車両が停止しエンジン50がアイドリング運転状態となっているとき、クリープ現象により車両が極低速で走行しているときなどが挙げられる。
As described above, such a situation includes a cruising state in which the vehicle speed changes are small in a high-speed range where the number of revolutions of the
一方、ステップS14において、第1吐出流量Q1が必要流量Qrよりも小さいと判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10のみでは自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことが不可能である場合には、ステップS19に進む。
On the other hand, if it is determined in step S14 that the first discharge flow rate Q1 is smaller than the required flow rate Qr, that is, the
ステップS19では、ステップS12で演算された必要流量Qrと、ステップS13で算出された第2吐出流量Q2と、が比較部43により比較される。
In step S19, the
ステップS19において、第2吐出流量Q2が必要流量Qr以上であると判定された場合、つまり、第2オイルポンプ11のみで自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことが可能である場合には、ステップS20に進む。
If it is determined in step S19 that the second discharge flow rate Q2 is greater than or equal to the required flow rate Qr, that is, the
ステップS20では、ステップS11において入力された各種センサの信号に基づき、第2オイルポンプ11の第2駆動動力W2及び第1オイルポンプ10と第3オイルポンプ20とを同時に駆動させた場合の第1合計動力D1が駆動動力演算部44によって演算される。なお、この場合に第1合計動力D1の演算に用いられる第3オイルポンプ20の目標吐出流量Qaは、必要流量Qrから第1吐出流量Q1を差し引いた不足流量Qsに基づいて設定される。
In step S20, based on the signals of various sensors input in step S11, the second driving power W2 of the
駆動動力演算部44によって演算された第2駆動動力W2と第1合計動力D1は、ステップS21において比較部43により比較される。
The second driving power W2 calculated by the driving
ここで、必要流量Qrが第1吐出流量Q1に対してわずかに上回るような場合には、第1オイルポンプ10よりも吐出容量が大きい第2オイルポンプ11を駆動させると、自動変速機70に供給される油量が過剰な状態となり、結果として、エンジン50の出力が無駄に費やされることになる。
Here, when the required flow rate Qr slightly exceeds the first discharge flow rate Q1, driving the
このような場合は、第2オイルポンプ11から自動変速機70へ作動油を供給するよりも、第1オイルポンプ10に加えて電動モータ60を駆動して第3オイルポンプ20から作動油を供給した方がエンジン50における燃料消費を抑制させることができる可能性がある。
In such a case, rather than supplying hydraulic fluid from the
つまり、ステップS21では、必要流量Qrを賄うために、第2オイルポンプ11を駆動させて作動油を供給する場合と、第1オイルポンプ10と第3オイルポンプ20とを駆動させて作動油を供給する場合と、のどちらの場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができるかが判定される。
That is, in step S21, in order to cover the required flow rate Qr, the
ステップS21において、第2駆動動力W2が第1合計動力D1以下であると判定された場合、つまり、第2オイルポンプ11をエンジン50によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS22に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第3供給状態に設定される。
In step S21, when it is determined that the second driving power W2 is less than or equal to the first total power D1, that is, when the
このような状況としては、ステップS22において自動変速機70への作動油の供給状態が第1供給状態に設定される状況に対して、車速がわずかに変化し変速流量がわずかに増加した場合や作動油の温度が120℃程度に上昇しリーク流量及び冷却流量がわずかに増加した場合などように、必要流量Qrが第2オイルポンプ11の第2吐出流量Q2に近づく状況が挙げられる。
Such a situation may be a case where the vehicle speed slightly changes and the shift flow rate slightly increases in contrast to the situation in which the hydraulic oil supply state to the
したがって、第2オイルポンプ11の1回転あたりの理論吐き出し量である予め設定された第2基本吐出量D2を、第1オイルポンプ10の第1基本吐出量D1よりも大きく且つ上述のような必要流量Qrが少ない状況であって、車両走行時に使用される頻度が比較的高い状況に合せて、必要最小限の大きさに設定することで第2オイルポンプ11の駆動力を低減させることが可能となる。このように第2オイルポンプ11の駆動力が小さくなることで、第2オイルポンプ11を駆動するエンジン50の燃料消費が低減され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。
Therefore, the preset second basic discharge amount D2, which is the theoretical discharge amount per revolution of the
一方、ステップS21において、第2駆動動力W2が第1合計動力D1よりも大きいと判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10をエンジン50によって駆動させて作動油を供給するとともに第3オイルポンプ20を電動モータ60によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS23に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第4供給状態に設定される。
On the other hand, if it is determined in step S21 that the second driving power W2 is greater than the first total power D1, that is, the
このような状況としては、ステップS17において自動変速機70への作動油の供給状態が第1供給状態に設定される状況よりも例えば車速の変化があることにより必要流量Qrが多い状況であって、ステップS22において自動変速機70への作動油の供給状態が第3供給状態に設定される状況よりも例えば作動油の温度が低いことにより必要流量Qrが少ない状況である。
Such a situation is, for example, a situation in which the required flow rate Qr is larger than the situation in which the supply state of the hydraulic oil to the
一方、ステップS19において、第2吐出流量Q2が必要流量Qrよりも小さいと判定された場合、つまり、第2オイルポンプ11のみでは自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことが不可能である場合には、ステップS24に進む。
On the other hand, if it is determined in step S19 that the second discharge flow rate Q2 is smaller than the required flow rate Qr, that is, the
ステップS24では、ステップS12で演算された必要流量Qrと、ステップS13で算出された第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量と、が比較部43により比較される。
In step S24, the
ステップS24において、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qr以上であると判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とにより自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことが可能である場合には、ステップS25に進む。
In step S24, when it is determined that the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is equal to or greater than the required flow rate Qr, that is, when the
ステップS25では、ステップS11において入力された各種センサの信号に基づき、第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20とを同時に駆動させた場合の第2合計動力D2及び第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とを同時に駆動させた場合の第3合計動力D3が駆動動力演算部44によって演算される。なお、この場合に第2合計動力D2の演算に用いられる第3オイルポンプ20の目標吐出流量Qaは、必要流量Qrから第2吐出流量Q2を差し引いた不足流量Qsに基づいて設定される。
In step S25, based on the signals of various sensors input in step S11, the second total power D2 and the
駆動動力演算部44によって演算された第2合計動力D2と第3合計動力D3は、ステップS26において比較部43により比較される。
The second total power D2 and the third total power D3 calculated by the driving
ここで、必要流量Qrが第2吐出流量Q2に対してわずかに上回るような場合には、第2オイルポンプ11に加えて第1オイルポンプ10を駆動させると、自動変速機70に供給される油量が過剰な状態となり、結果として、エンジン50の出力が無駄に費やされることになる。
Here, when the required flow rate Qr slightly exceeds the second discharge flow rate Q2, driving the
このような場合は、第2オイルポンプ11に加えて第1オイルポンプ10から自動変速機70へ作動油を供給するよりも、第2オイルポンプ11に加えて電動モータ60を駆動して第3オイルポンプ20から作動油を供給した方がエンジン50における燃料消費を抑制させることができる可能性がある。
In such a case, rather than supplying hydraulic oil from the
つまり、ステップS26では、必要流量Qrを賄うために、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とを駆動させて作動油を供給する場合と、第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20とを駆動させて作動油を供給する場合と、のどちらの場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができるかが判定される。
That is, in step S26, in order to cover the required flow rate Qr, the
ステップS26において、第2合計動力D2が第3合計動力D3以下であると判定された場合、つまり、第2オイルポンプ11をエンジン50によって駆動させて作動油を供給するとともに第3オイルポンプ20を電動モータ60によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS27に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第5供給状態に設定される。
In step S26, if it is determined that the second total power D2 is less than or equal to the third total power D3, that is, the
一方、ステップS26において、第2合計動力D2が第3合計動力D3よりも大きいと判定された場合、つまり、第2オイルポンプ11をエンジン50によって駆動させて作動油を供給するとともに第3オイルポンプ20を電動モータ60によって駆動させて作動油を供給する場合の方がエンジン50の燃料消費を低減させることができる場合は、ステップS28に進み、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46によって第6供給状態に設定される。
On the other hand, if it is determined in step S26 that the second total power D2 is greater than the third total power D3, that is, the
ここで、自動変速機70において必要とされる作動油の必要流量Qrは、加減速を伴う走行状態では比較的多くなるが、どの程度の量となるかは加減速の度合いによって変化する。このため、加減速を伴う走行状態であっても、例えば車速の変化率が所定値以下であり比較的必要流量Qrが少ない場合は、自動変速機70への作動油の供給状態が第5供給状態に設定され、車速の変化率が所定値よりも大きく比較的必要流量Qrが多い場合は第6供給状態に設定されることになる。
Here, the required flow rate Qr of the hydraulic fluid required in the
また、作動油の温度が低い場合は、作動油の粘度が高くなるため、第3オイルポンプ20により作動油を供給させようとすると、電動モータ60の負荷が大きくなる。このため、自動変速機70への作動油の供給状態は、例えば作動油の温度に応じて、第5供給状態または第6供給状態に切り換えられることになる。
Further, when the temperature of the hydraulic oil is low, the viscosity of the hydraulic oil increases. Therefore, the supply state of the hydraulic oil to the
このように、自動変速機70への作動油の供給状態は、比較的必要流量Qrが多い運転状態において、エンジン50の燃料消費を低減させることが可能な供給状態に適宜切り換えられる。この結果、比較的必要流量Qrが多くなる加減速を伴う走行時であっても車両の燃費を向上させることができる。
In this manner, the supply state of the hydraulic fluid to the
一方、ステップS24において、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qrよりも小さいと判定された場合、つまり、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とでは自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrを賄うことができない場合には、ステップS29に進む。
On the other hand, if it is determined in step S24 that the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is smaller than the required flow rate Qr, that is, the
ステップS29では、自動変速機70への作動油の供給状態が供給状態設定部46により第7供給状態に設定される。この場合は、自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrが比較的多く、これを確保するために、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11に加えて第3オイルポンプ20が駆動される。
In step S29, the supply state of hydraulic oil to the
このような状況として、具体的には、急加速や急減速によって変速流量が増加する場合や、作動油の温度が例えば130℃を超えるような高温となり、リーク流量が増加する場合、作動油の温度が比較的高温であって車速が中速(30~50km/h)以上となり、十分な冷却流量を確保する必要がある場合などが挙げられる。 Specifically, in this situation, when the shift flow rate increases due to sudden acceleration or deceleration, or when the hydraulic oil temperature rises to a high temperature exceeding 130° C., for example, and the leakage flow rate increases, the hydraulic oil For example, when the temperature is relatively high and the vehicle speed is medium speed (30 to 50 km/h) or higher, it is necessary to secure a sufficient cooling flow rate.
このように、車両の状態、特にエンジン50や自動変速機70の状態に基づいて自動変速機70への作動油の供給状態を適宜切り換えることで、自動変速機70に十分な作動油が供給されるとともに、エンジン50において無駄な燃料が消費されることが抑制される。この結果、自動変速機70を安定して作動させることができるとともに、車両の燃費を向上させることができる。
In this manner, by appropriately switching the supply state of the hydraulic oil to the
なお、自動変速機70への作動油の供給状態が頻繁に切り換わると、自動変速機70に供給される作動油の圧力が変動し、自動変速機70の制御が不安定となるおそれがあることから、比較部43において比較を行う際にヒステリシスを設定し、供給状態が頻繁に切り換わることを抑制してもよい。また、何れかの供給状態に設定された後、自動変速機70への供給される作動油量が必要流量Qrを下回らなければ、所定時間の間は他の供給状態に移行することを禁止してもよい。
If the supply of hydraulic fluid to the
また、エンジン50の燃料消費を低減させるために、アイドリングストップ制御が行われる場合、駆動状態判定部47においてエンジン50が停止状態にあることが判定されると、図3に示されるフローチャートに従うことなく、自動変速機70への作動油の供給状態は、供給状態設定部46により第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油を供給する停止時供給状態に設定される。
Further, when idling stop control is performed in order to reduce the fuel consumption of
これにより、エンジン50が停止し第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11が駆動されない場合であっても、第3オイルポンプ20によって、自動変速機70へ作動油を安定して供給することができる。なお、アイドリングストップ制御が行われるときに自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrは非常に少ないため、第3オイルポンプ20によって十分に賄うことができる。
As a result, even when the
このように、第3オイルポンプ20は、アイドリングストップ時に駆動される予備電動オイルポンプとして流用可能であることから、予備電動オイルポンプを別途設ける必要がなくなることで、車両の製造コストを低減させることができる。なお、すでに予備電動オイルポンプを備えた車両であれば、予備電動オイルポンプの性能を第3オイルポンプ20と同等の性能とすることで、新たな電動オイルポンプを設ける必要がなくなるため、結果として車両の製造コストを低減させることができる。
In this way, the
また、各オイルポンプ10,11,20に異常があると異常判定部48において判定された場合には、コントローラ40は、図3に示されるフローチャートに従うことなく、異常がないオイルポンプから自動変速機70へ作動油を供給させる状態とする。
Further, when the
具体的には、供給状態設定部46は、第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11に異常があるという信号を異常判定部48から受信すると、自動変速機70へ作動油を供給する供給状態を、第3オイルポンプ20のみから作動油が供給される第1異常時供給状態に設定するとともに、電動モータ60を制御し、第3オイルポンプ20の吐出流量Q2が自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrに達するように電動モータ60の回転数を上昇させる。
Specifically, when the supply
また、供給状態設定部46は、第3オイルポンプ20に異常があるという信号を異常判定部48から受信すると、第1アンロード弁32及び第2アンロード弁34を閉弁し、自動変速機70へ作動油を供給する供給状態を、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から作動油が供給される第2異常時供給状態とするとともに、エンジン50及び自動変速機70を制御し、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrに達するようにエンジン50の回転数を上昇させる。
When the supply
これにより、各オイルポンプ10,11,20に異常がある場合であっても自動変速機70へ作動油を十分に供給することが可能となり、自動変速機70を安定して作動させることができる。
As a result, even when each of the oil pumps 10, 11, 20 has an abnormality, it is possible to sufficiently supply hydraulic oil to the
以上の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。 According to the above embodiment, the following effects are obtained.
作動流体供給装置100では、車両の状態に基づいて演算される必要流量Qr、吐出流量Q1,Q2及び駆動動力W1,W2,W3に基づいて、第1オイルポンプ10と、第1オイルポンプ10よりも吐出容量が大きい第2オイルポンプ11と、電動モータ60により駆動される第3オイルポンプ20と、の吐出量が異なる3つのポンプから、自動変速機70へ作動油を供給するポンプが選定される。
In the working
このように必要流量Qrを供給可能であるとともに駆動動力W1,W2,W3が比較的小さいポンプから自動変速機70へ作動油を供給させることによって、自動変速機70を安定して作動させることができるとともにエンジン50において無駄なエネルギーが消費されることを抑制することができる。この結果、車両の燃費を向上させることができる。
By supplying hydraulic oil to the
また、作動流体供給装置100では、比較的必要流量Qrが多い場合であっても、ポンプを適宜組み合わせることで、必要流量Qrを超える作動油を供給することが可能であるため、自動変速機70を安定して作動させることができる。また、自動変速機70へ作動油を供給するオイルポンプの組み合わせを、オイルポンプの駆動動力の合計が比較的小さくなる組み合わせとすることによって、エンジン50において無駄な燃料が消費されることを抑制することができる。
Further, in the hydraulic
また、第3オイルポンプ20からも作動油が供給されるため、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の最大吐出流量を自動変速機70の最大必要流量に合せて設定する必要がないので、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の最大吐出流量を小さく設定し、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の駆動動力を低減させることが可能となる。このように第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の駆動動力が低減されると、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を駆動するエンジン50において無駄な燃料が消費されることが抑制される。この結果、車両の燃費を向上させることができる。
Further, since hydraulic oil is also supplied from the
次に、上記実施形態の変形例について説明する。 Next, a modification of the above embodiment will be described.
上記実施形態では、第1オイルポンプ10や第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とするアンロード機構として第1アンロード弁32や第2アンロード弁34が用いられている。これに代えて、アンロード機構としては、エンジン50と各オイルポンプ10,11とを連結する連結部に設けられるクラッチであってもよい。この場合、クラッチを切断状態とすることにより各オイルポンプ10,11はエンジン50によって駆動されず、各オイルポンプ10,11の吐出量はゼロとなる。このように、無負荷運転状態には、通常はエンジン50により駆動されているオイルポンプを非作動状態、すなわち、オイルポンプを駆動させる負荷がエンジン50にかからない状態とし、オイルポンプの吐出量がゼロとなる場合も含まれる。
In the above-described embodiment, the first unload
また、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11として、可変容量型のベーンポンプやピストンポンプを採用し、カムリングの偏心量やピストンのストロークを調整して第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の吐出量がゼロとなるようにしてもよい。この場合、可変容量型ポンプの吐出量を調整する調整機構がアンロード機構に相当し、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の吐出量がゼロとなるように調整機構が制御されることによって、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11は無負荷運転状態となる。
Also, as the
また、上記実施形態では、自動変速機70がベルト式無段変速機構(CVT)を備える変速機である場合について説明したが、自動変速機70は作動油の圧力を利用して作動するものであればどのような形式のものであってもよく、トロイダル式無段変速機構や遊星歯車機構を備えたものであってもよい。
Further, in the above embodiment, the
また、上記実施形態では、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11はベーンポンプであり、第3オイルポンプ20は内接歯車ポンプである。これらポンプの形式は、異なる形式である必要はなく、同じ形式のものが用いられてもよく、例えば、すべてベーンポンプであってもよい。また、ポンプの形式は、これらに限定されず、例えば、外接歯車ポンプやピストンポンプといった容積ポンプであればどのような形式のものであってもよい。また、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11は容量固定タイプであるが、容量可変タイプのポンプであってもよい。
Further, in the above embodiment, the
また、上記実施形態では、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11は、エンジン50の出力により駆動されている。第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を駆動する第1駆動源としては、エンジン50に限定されず、例えば、車両の駆動輪を駆動する電動モータであってもよい。
Moreover, in the above-described embodiment, the
また、上記実施形態では、第3オイルポンプ20は、電動モータ60の出力により駆動される。第3オイルポンプ20を駆動する第2駆動源としては、電動モータ60に限定されず、例えば、補機等を駆動する補助エンジンであってもよい。
Also, in the above embodiment, the
また、上記実施形態では、コントローラ40に入力される車両の状態を示す信号として種々の信号が列記されているが、これら以外にも、例えば、自動変速機70にトルクコンバータが設けられている場合は、トルクコンバータの作動状態や締結状態を示す信号がコントローラ40に入力されてもよい。この場合、トルクコンバータの状態を加味して、自動変速機70の必要流量Qrを演算したり、自動変速機70への作動油の供給状態の切り換えを制限したりしてもよい。例えば、トルクコンバータが半締結状態(スリップロックアップ状態)にあることが検出された場合には、作動油供給状態が他の供給状態に移行することを禁止してもよい。これにより、トルクコンバータを安定した作動状態に維持することができる。また、車両の減速状態を示す信号として、ブレーキの操作量及び操作速度を示す信号がコントローラ40に入力されてもよい。
Further, in the above-described embodiment, various signals are listed as signals indicating the state of the vehicle that are input to the
また、上記実施形態では、コントローラ40の吐出流量算出部42では、第1オイルポンプ10から吐出される作動油の第1吐出流量Q1及び第2オイルポンプ11から吐出される作動油の第2吐出流量Q2が算出される。これに代えて、流量センサ等によって、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から吐出される実際の作動油の吐出流量を直接的に計測してもよい。
Further, in the above embodiment, the discharge
以下、本発明の実施形態の構成、作用、及び効果をまとめて説明する。 Configurations, functions, and effects of embodiments of the present invention will be collectively described below.
作動流体供給装置100は、エンジン50の出力により駆動され自動変速機70へ作動油を供給可能な第1オイルポンプ10と、第1オイルポンプ10よりも吐出容量が大きくエンジン50の出力により駆動され自動変速機70へ作動油を供給可能な第2オイルポンプ11と、電動モータ60の出力により駆動され自動変速機70へ作動油を供給可能な第3オイルポンプ20と、第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とする第1アンロード弁32と、第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とする第2アンロード弁34と、車両の状態に応じて自動変速機70への作動油の供給状態を制御するコントローラ40と、を備え、コントローラ40は、車両の状態に基づいて、自動変速機70で必要とされる作動油の必要流量Qrと、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の吐出流量Q1,Q2と、各ポンプ10,11,20の駆動動力W1,W2,W3と、を演算し、当該演算の結果に基づいて、電動モータ60、第1アンロード弁32及び第2アンロード弁34を制御し、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の少なくとも何れかから自動変速機70へ作動油を供給させる。
The working
この構成では、車両の状態に基づいて演算される必要流量Qr、吐出流量Q1,Q2及び駆動動力W1,W2,W3に基づいて、第1オイルポンプ10と、第1オイルポンプ10よりも吐出容量が大きい第2オイルポンプ11と、電動モータ60により駆動される第3オイルポンプ20と、の吐出量が異なる3つのポンプから、自動変速機70へ作動油を供給するポンプが選定される。このように必要流量Qrを供給可能であるとともに駆動動力W1,W2,W3が比較的小さいポンプから自動変速機70へ作動油を供給させることによって、自動変速機70を安定して作動させることができるとともにエンジン50において無駄なエネルギーが消費されることを抑制することができる。
In this configuration, the
また、この構成では、比較的必要流量Qrが多い場合であっても、ポンプを適宜組み合わせることで、必要流量Qrを超える作動油を供給することが可能であるため、自動変速機70を安定して作動させることができる。また、自動変速機70へ作動油を供給するオイルポンプの組み合わせを、オイルポンプの駆動動力の合計が比較的小さくなる組み合わせとすることによって、エンジン50において無駄な燃料が消費されることを抑制することができる。この結果、車両の燃費を向上させることができる。
In addition, in this configuration, even when the required flow rate Qr is relatively large, by appropriately combining the pumps, it is possible to supply hydraulic oil exceeding the required flow rate Qr. can be operated by Also, by selecting a combination of oil pumps that supply working oil to the
また、コントローラ40は、車両の状態に基づいて必要流量Qrを演算するとともに、第1オイルポンプ10から吐出される作動油の第1吐出流量Q1及び第2オイルポンプ11から吐出される作動油の第2吐出流量Q2を算出し、第1吐出流量Q1と必要流量Qrとを比較した結果、第2吐出流量Q2と必要流量Qrとを比較した結果及び第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量と必要流量Qrとを比較した結果に基づいて、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の少なくとも何れかから自動変速機70へ作動油を供給させる。
Further, the
この構成では、第1吐出流量Q1と必要流量Qrとを比較した結果、第2吐出流量Q2と必要流量Qrとを比較した結果及び第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量と必要流量Qrとを比較した結果に基づいて自動変速機70への作動油の供給状態が設定される。このように、自動変速機70の必要流量Qrを考慮して自動変速機70へ作動油を供給するポンプを3つのポンプから適宜選定することで、自動変速機70を安定して作動させることができるとともに、エンジン50において無駄な燃料が消費されることが抑制され、結果として、車両の燃費を向上させることができる。
In this configuration, the result of comparing the first discharge flow rate Q1 and the required flow rate Qr, the result of comparing the second discharge flow rate Q2 and the required flow rate Qr, and the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 The supply state of the hydraulic fluid to the
また、コントローラ40は、第1吐出流量Q1が必要流量Qr以上である場合には、第1オイルポンプ10のみを駆動して作動油を供給した場合の第1駆動動力W1と、第3オイルポンプ20のみを駆動して作動油を供給した場合の第3駆動動力W3と、を演算し、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3以下である場合は、第2アンロード弁34により第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とするとともに電動モータ60を停止し第1オイルポンプ10のみから作動油を供給させ、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3よりも大きい場合は、第1アンロード弁32により第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とするとともに第2アンロード弁34により第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とし第3オイルポンプ20のみから作動油を供給させる。
Further, when the first discharge flow rate Q1 is equal to or greater than the required flow rate Qr, the
この構成では、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3以下である場合は、第1オイルポンプ10のみから自動変速機70へ作動油が供給され、第1駆動動力W1が第3駆動動力W3よりも大きい場合は、第3オイルポンプ20のみから自動変速機70へ作動油が供給される。このように、自動変速機70へ作動油を供給するポンプとして、必要流量Qrを供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、自動変速機70を安定して作動させることができるとともに、車両の燃費を向上させることができる。
In this configuration, when the first driving power W1 is equal to or less than the third driving power W3, the hydraulic oil is supplied only from the
また、この構成では、第1オイルポンプ10の第1基本吐出量D1を、必要流量Qrが少なく車両走行時に使用される頻度が高い状況に合せて、必要最小限の大きさに設定することで第1オイルポンプ10の駆動力を低減させることが可能となる。このように第1オイルポンプ10の駆動力が小さくなることで、第1オイルポンプ10を駆動するエンジン50の燃料消費が低減され、結果として、第1オイルポンプ10が駆動される際の車両の燃費を向上させることができる。
Further, in this configuration, the first basic discharge amount D1 of the
また、コントローラ40は、第1吐出流量Q1が必要流量Qrよりも小さく、第2吐出流量Q2が必要流量Qr以上である場合には、第2オイルポンプ11のみを駆動して作動油を供給した場合の第2駆動動力W2と、第1オイルポンプ10と第3オイルポンプ20とを駆動して作動油を供給した場合の第1合計動力D1と、を演算し、第2駆動動力W2が第1合計動力D1以下である場合は、第1アンロード弁32により第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とするとともに電動モータ60を停止し第2オイルポンプ11のみから作動油を供給させ、第2駆動動力W2が第1合計動力D1よりも大きい場合は、第2アンロード弁34により第2オイルポンプ11を無負荷運転状態とし第1オイルポンプ10及び第3オイルポンプ20から作動油を供給させる。
Further, when the first discharge flow rate Q1 is smaller than the required flow rate Qr and the second discharge flow rate Q2 is greater than or equal to the required flow rate Qr, the
この構成では、第2駆動動力W2が第1合計動力D1以下である場合は、第2オイルポンプ11のみから自動変速機70へ作動油が供給され、第2駆動動力W2が第1合計動力D1よりも大きい場合は、第1オイルポンプ10と第3オイルポンプ20とから自動変速機70へ作動油が供給される。このように、自動変速機70へ作動油を供給するポンプとして、必要流量Qrを供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、自動変速機70を安定して作動させることができるとともに、車両の燃費を向上させることができる。
In this configuration, when the second driving power W2 is equal to or less than the first total power D1, hydraulic oil is supplied only from the
また、この構成では、第2オイルポンプ11の第2基本吐出量D2を、第1オイルポンプ10の第1基本吐出量D1よりも大きく且つ必要流量Qrが少なく車両走行時に使用される頻度が高い状況に合せて、必要最小限の大きさに設定することで第2オイルポンプ11の駆動力を低減させることが可能となる。このように第2オイルポンプ11の駆動力が小さくなることで、第2オイルポンプ11を駆動するエンジン50の燃料消費が低減され、結果として、第2オイルポンプ11が駆動される際の車両の燃費を向上させることができる。
Further, in this configuration, the second basic discharge amount D2 of the
また、コントローラ40は、第2吐出流量Q2が必要流量Qrよりも小さく、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qr以上である場合には、第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20とを駆動して作動油を供給した場合の第2合計動力D2と、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とを駆動して作動油を供給した場合の第3合計動力D3と、を演算し、第2合計動力D2が第3合計動力D3以下である場合は、第1アンロード弁32により第1オイルポンプ10を無負荷運転状態とし第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20から作動油を供給させ、第2合計動力D2が第3合計動力D3よりも大きい場合は、電動モータ60を停止し第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から作動油を供給させる。
Further, when the second discharge flow rate Q2 is smaller than the required flow rate Qr and the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is equal to or greater than the required flow rate Qr, the
この構成では、第2合計動力D2が第3合計動力D3以下である場合は、第2オイルポンプ11と第3オイルポンプ20とから自動変速機70へ作動油が供給され、第2合計動力D2が第3合計動力D3よりも大きい場合は、第1オイルポンプ10と第2オイルポンプ11とから自動変速機70へ作動油が供給される。このように、自動変速機70へ作動油を供給するポンプとして、必要流量Qrを供給することが可能であり且つ駆動動力が小さいポンプを選定することによって、自動変速機70を安定して作動させることができるとともに、車両の燃費を向上させることができる。
In this configuration, when the second total power D2 is equal to or less than the third total power D3, hydraulic oil is supplied from the
また、コントローラ40は、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qrよりも小さい場合には、第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20から作動流体を供給させる。
Further, when the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is smaller than the required flow rate Qr, the
この構成では、第1吐出流量Q1と第2吐出流量Q2との合計流量が必要流量Qrよりも小さい場合には、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11に加えて、第3オイルポンプ20からも自動変速機70へ作動油が供給される。このため、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の最大吐出流量を自動変速機70の最大必要流量に合せて設定する必要がないことから、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の最大吐出流量を小さく設定し、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の駆動動力を低減させることが可能となる。このように第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11の駆動動力が低減されると、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11を駆動するエンジン50において無駄な燃料が消費されることが抑制される。この結果、車両の燃費を向上させることができる。
In this configuration, when the total flow rate of the first discharge flow rate Q1 and the second discharge flow rate Q2 is smaller than the required flow rate Qr, in addition to the
また、コントローラ40は、車両の状態に基づいてエンジン50の駆動状態を判定し、エンジン50が停止していると判定した場合には、第3オイルポンプ20から作動油を供給させる。
Further, the
この構成では、エンジン50が停止していると判定された場合には、電動モータ60により駆動される第3オイルポンプ20から自動変速機70へ作動油が供給される。このように第3オイルポンプ20をアイドリングストップ時に駆動される予備電動オイルポンプとして流用することによって、予備電動オイルポンプを別途設ける必要がなくなるため、車両の製造コストを低減させることができる。
In this configuration, hydraulic oil is supplied from the
また、コントローラ40は、車両の状態に基づいて第1オイルポンプ10、第2オイルポンプ11及び第3オイルポンプ20の異常の有無を判定し、第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11に異常があると判定した場合には、第3オイルポンプ20から自動変速機70へ供給される作動油の供給流量が必要流量Qrを超えるように電動モータ60を制御し、第3オイルポンプ20に異常があると判定した場合には、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から自動変速機70へ供給される作動油の供給流量が必要流量Qrを超えるようにエンジン50及び自動変速機70を制御する。
Further, the
この構成では、第1オイルポンプ10または第2オイルポンプ11に異常があると判定された場合には、第3オイルポンプ20から供給される作動油の供給流量が必要流量Qrを超えるように電動モータ60が制御され、第3オイルポンプ20に異常があると判定された場合には、第1オイルポンプ10及び第2オイルポンプ11から供給される作動油の供給流量が必要流量Qrを超えるようにエンジン50及び自動変速機70が制御される。このように、各オイルポンプ10,11,20に異常が生じた場合も自動変速機70へは必要流量Qrを超える作動油が供給される。このため、自動変速機70を常に安定して作動させることができる。
In this configuration, when it is determined that the
以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。 Although the embodiments of the present invention have been described above, the above embodiments merely show a part of application examples of the present invention, and the technical scope of the present invention is not limited to the specific configurations of the above embodiments. do not have.
上記実施形態による作動流体供給装置100は、作動流体として、作動油を使用しているが、作動油の代わりに水や水溶液等の非圧縮性流体を使用してもよい。
Although the working
また、上記実施形態による作動流体供給装置100は、車両の動力伝達装置に作動流体を供給するものとして説明したが、これが適用されるものは車両に限定されず、ポンプから供給される作動流体によって作動する動力伝達装置を備えたものであればどのようなものであってもよい。
Further, although the working
100・・・作動流体供給装置、10・・・第1オイルポンプ(第1ポンプ)、11・・・第2オイルポンプ(第2ポンプ)、20・・・第3オイルポンプ(第3ポンプ)、32・・・第1アンロード弁(第1アンロード機構)、34・・・第2アンロード弁(第2アンロード機構)、40・・・コントローラ(供給状態制御部)、50・・・エンジン(第1駆動源)、60・・・電動モータ(第2駆動源)、70・・・自動変速機(動力伝達装置)
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記第1駆動源の出力により駆動され前記動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第1ポンプと、
前記第1ポンプよりも吐出容量が大きく前記第1駆動源の出力により駆動され前記動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第2ポンプと、
第2駆動源の出力により駆動され前記動力伝達装置へ作動流体を供給可能な第3ポンプと、
前記第1ポンプを無負荷運転状態とする第1アンロード機構と、
前記第2ポンプを無負荷運転状態とする第2アンロード機構と、
前記車両の状態に応じて前記動力伝達装置への作動流体の供給状態を制御する供給状態制御部と、を備え、
前記供給状態制御部は、前記車両の状態に基づいて、前記動力伝達装置で必要とされる作動流体の必要流量と、前記第1ポンプ及び前記第2ポンプの吐出流量と、各ポンプの駆動動力と、を演算し、当該演算の結果に基づいて、前記第2駆動源、前記第1アンロード機構及び前記第2アンロード機構を制御し、前記第1ポンプ、前記第2ポンプ及び前記第3ポンプの少なくとも何れかから前記動力伝達装置へ作動流体を供給させることを特徴とする作動流体供給装置。 A working fluid supply device for controlling supply of working fluid to a power transmission device that transmits the output of a first drive source to driving wheels of a vehicle,
a first pump driven by the output of the first drive source and capable of supplying a working fluid to the power transmission device;
a second pump having a larger discharge capacity than the first pump and being driven by the output of the first drive source and capable of supplying working fluid to the power transmission device;
a third pump driven by the output of the second drive source and capable of supplying working fluid to the power transmission device;
a first unloading mechanism that brings the first pump into a no-load operation state;
a second unloading mechanism that brings the second pump into a no-load operation state;
a supply state control unit that controls a supply state of the working fluid to the power transmission device according to the state of the vehicle;
The supply state control unit controls, based on the state of the vehicle, the required flow rate of the working fluid required by the power transmission device, the discharge flow rate of the first pump and the second pump, and the drive power of each pump. and, based on the result of the calculation, controlling the second drive source, the first unloading mechanism and the second unloading mechanism, the first pump, the second pump and the third A working fluid supply device, characterized in that the working fluid is supplied from at least one of a pump to the power transmission device.
前記第1駆動動力が前記第3駆動動力以下である場合は、前記第2アンロード機構により前記第2ポンプを無負荷運転状態とするとともに前記第2駆動源を停止し前記第1ポンプのみから作動流体を供給させ、
前記第1駆動動力が前記第3駆動動力よりも大きい場合は、前記第1アンロード機構により前記第1ポンプを無負荷運転状態とするとともに前記第2アンロード機構により前記第2ポンプを無負荷運転状態とし前記第3ポンプのみから作動流体を供給させることを特徴とする請求項2に記載の作動流体供給装置。 When the first discharge flow rate is greater than or equal to the required flow rate, the supply state control unit controls the first drive power when only the first pump is driven to supply the working fluid, and the third pump alone. and a third drive power when the working fluid is supplied by driving the
When the first drive power is equal to or less than the third drive power, the second unloading mechanism puts the second pump in a no-load operation state and stops the second drive source so that only the first pump is driven. supply the working fluid,
When the first driving power is greater than the third driving power, the first unloading mechanism brings the first pump into a no-load operation state, and the second unloading mechanism brings the second pump into a no-load state. 3. The working fluid supply device according to claim 2, wherein the working fluid is supplied only from the third pump in an operating state.
前記第2駆動動力が前記第1合計動力以下である場合は、前記第1アンロード機構により前記第1ポンプを無負荷運転状態とするとともに前記第2駆動源を停止し前記第2ポンプのみから作動流体を供給させ、
前記第2駆動動力が前記第1合計動力よりも大きい場合は、前記第2アンロード機構により前記第2ポンプを無負荷運転状態とし前記第1ポンプ及び前記第3ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする請求項2または3に記載の作動流体供給装置。 The supply state control unit drives only the second pump to supply working fluid when the first discharge flow rate is smaller than the required flow rate and the second discharge flow rate is greater than or equal to the required flow rate. and a first total power when the working fluid is supplied by driving the first pump and the third pump,
When the second driving power is equal to or less than the first total power, the first unloading mechanism puts the first pump in a no-load operation state and stops the second driving source so that only the second pump is driven. supply the working fluid,
When the second driving power is greater than the first total power, the second unloading mechanism brings the second pump into a no-load operation state and causes the working fluid to be supplied from the first pump and the third pump. The working fluid supply device according to claim 2 or 3, characterized by:
前記第2合計動力が前記第3合計動力以下である場合は、前記第1アンロード機構により前記第1ポンプを無負荷運転状態とし前記第2ポンプ及び前記第3ポンプから作動流体を供給させ、
前記第2合計動力が前記第3合計動力よりも大きい場合は、前記第2駆動源を停止し前記第1ポンプ及び前記第2ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする請求項2から4の何れか1つに記載の作動流体供給装置。 The supply state control unit drives the second pump and the third pump to supply the working fluid when the second discharge flow rate is smaller than the required flow rate and the total flow rate is equal to or greater than the required flow rate. and a third total power when the working fluid is supplied by driving the first pump and the second pump,
when the second total power is less than or equal to the third total power, the first unloading mechanism places the first pump in a no-load operation state and causes the second pump and the third pump to supply working fluid;
5. When said second total power is greater than said third total power, said second driving source is stopped and working fluid is supplied from said first pump and said second pump. The working fluid supply device according to any one of .
前記第1駆動源が停止していると判定した場合には、前記第3ポンプから作動流体を供給させることを特徴とする請求項2から6の何れか1つに記載の作動流体供給装置。 The supply state control unit determines the drive state of the first drive source based on the state of the vehicle,
The working fluid supply device according to any one of claims 2 to 6, wherein the working fluid is supplied from the third pump when it is determined that the first driving source is stopped.
前記第1ポンプまたは前記第2ポンプに異常があると判定した場合には、前記第3ポンプから前記動力伝達装置へ供給される作動流体の供給流量が前記必要流量を超えるように前記第2駆動源を制御し、
前記第3ポンプに異常があると判定した場合には、前記第1ポンプ及び前記第2ポンプから前記動力伝達装置へ供給される作動流体の供給流量が前記必要流量を超えるように前記第1駆動源及び前記動力伝達装置を制御することを特徴とする請求項2から7の何れか1つに記載の作動流体供給装置。 The supply state control unit determines whether or not there is an abnormality in the first pump, the second pump, and the third pump based on the state of the vehicle,
When it is determined that there is an abnormality in the first pump or the second pump, the second driving is performed so that the supply flow rate of the working fluid supplied from the third pump to the power transmission device exceeds the required flow rate. control the source,
When it is determined that there is an abnormality in the third pump, the first driving is performed so that the supply flow rate of the working fluid supplied from the first pump and the second pump to the power transmission device exceeds the required flow rate. 8. A working fluid supply device according to any one of claims 2 to 7, characterized in that it controls a source and the power transmission device.
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Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003139230A (en) | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Toyota Motor Corp | Controller for oil pump |
JP2004108417A (en) | 2002-09-13 | 2004-04-08 | Toyota Motor Corp | Drive control device of hydraulic pump for vehicle |
JP2013245789A (en) | 2012-05-28 | 2013-12-09 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | Control device of oil pump for automatic transmission |
JP2014234855A (en) | 2013-05-31 | 2014-12-15 | 富士重工業株式会社 | Vehicular control device |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL1001279C2 (en) * | 1995-09-25 | 1997-03-26 | Doornes Transmissie Bv | Continuously variable transmission. |
JP5053970B2 (en) * | 2008-09-26 | 2012-10-24 | 株式会社ジェイテクト | Hydraulic pump device for continuously variable transmission |
-
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Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003139230A (en) | 2001-10-31 | 2003-05-14 | Toyota Motor Corp | Controller for oil pump |
JP2004108417A (en) | 2002-09-13 | 2004-04-08 | Toyota Motor Corp | Drive control device of hydraulic pump for vehicle |
JP2013245789A (en) | 2012-05-28 | 2013-12-09 | Mitsubishi Fuso Truck & Bus Corp | Control device of oil pump for automatic transmission |
JP2014234855A (en) | 2013-05-31 | 2014-12-15 | 富士重工業株式会社 | Vehicular control device |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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