JP7115328B2

JP7115328B2 - 電磁弁

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Publication number: JP7115328B2
Application number: JP2019004404A
Authority: JP
Inventors: 雄一三輪; 徹也吉村
Original assignee: Denso Corp
Current assignee: Denso Corp
Priority date: 2019-01-15
Filing date: 2019-01-15
Publication date: 2022-08-09
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Description

本発明は、電磁弁に関する。

従来、コイルへの通電時にコアに吸引されるアーマチャに追従して弁体が作動することにより、液体通路を開閉する電磁弁が知られている。

例えば特許文献１に開示された電磁弁は、インナーステータ（１０）内のスプリング室（１９）内に、アーマチャ（１８）をインナーステータ（１０）から遠ざかる向きに付勢するスプリング（２１）が配置されている。アーマチャ（１８）のスプリング（２１）とは反対側にはロッド（２２）が接合されている。ロッド（２２）は、ガイド（１３）に形成されたガイド孔（１３０）に摺動自在に挿入されている。なお、特許文献１の用語に対し、「ステータコア」を「インナーステータ」、「第１スプリング」を「スプリング」、「シャフト」を「ロッド」と言い換えて表す。

また、特許文献２のＦｉｇ．１等に開示された電磁弁は、スプリング（１０７）がヨーク（１１１）のインナーステータ相当部よりも径方向の外側であって、更にコイル（１０２）の外側に配置されている。

特許第５８５７８７８号公報国際公開ＷＯ２０１７／１９８３８０Ａ１

特許文献１の構成では、ロッドとガイド孔との摺動部はインナーステータの内部に配置されておらず、また、軸方向においてスプリングとは異なる位置に配置されているため、軸方向の体格が大きくなる。また、特許文献２の構成では、径方向の体格が大きくなる。

例えばディーゼルエンジンのサプライポンプにおいて吸入通路を開閉する電磁弁では、近年、エンジン内の搭載環境がより厳しくなっており、コンポーネントの小型化が求められている。また、調量方式については、従来の吸入調量方式よりも圧力制御性が高いタイミング制御方式が望まれている。しかし、タイミング制御方式では吸入弁の上部に電磁弁が存在するため体格が大きくなり、搭載性の面では不利である。さらに、電磁弁の小型化にあたっては、コイル通電時の吸引力立ち上がりの応答性の確保も重要である。

本発明はこのような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、応答性を確保しつつ体格を小型化可能な電磁弁を提供することにある。

本発明の一態様の電磁弁は、コイル（２４）と、インナーステータ（２２）と、アウターステータ（２１）と、アーマチャ（４５、５５）と、スプリング（７１）と、ロッド（４０１、４０３、４０５）と、ガイド（３０１、３０２、３０４）と、弁体（６０）と、を備える。

インナーステータは、コイルの径方向内側に形成され、磁気回路を形成する。アウターステータは、インナーステータの径方向外側に形成され、磁気回路を形成する。アーマチャは、コイルへの通電時、インナーステータに吸引される。スプリングは、アーマチャをインナーステータから遠ざける方向に付勢する。

ロッドは、アーマチャに固定され、又はアーマチャと一体に形成され、アーマチャと一体に往復移動する。ガイドは、ロッドの往復移動を案内する。弁体は、ロッドに追従して作動し、液体通路（８２）を開閉する。ロッドは、ガイド側に開口する摺動穴（４２）が形成されており、摺動穴の内壁（４２２）とガイドの軸部（３２）の外壁（３２１）とが摺動する。インナーステータに形成された凹部（２２２）において、ロッドとガイドとの摺動部、及びスプリングは、互いに平行に且つ軸方向に重複して配置されている。

本発明では、特許文献１の従来技術に対し、軸方向においてアーマチャに対するロッドの配置を反転させ、スプリング、ロッド及びガイドを互いに平行に且つ軸方向に重複して配置させるため、軸方向の体格を小さくすることができる。また、磁気回路の径方向内側では磁束の影響は小さいため、インナーステータの内部にロッド、ガイド、スプリングを集約させることで、応答性を確保しつつ体格を小さくすることができる。

本実施形態の電磁弁が適用されるコモンレールシステムの全体構成図。サプライポンプの模式断面図。第１実施形態による電磁弁の非通電時の断面図。第１実施形態による電磁弁の通電時の断面図。図３のガイド及びロッド周辺の拡大断面図。（ａ）図５のＶＩａ－ＶＩａ線断面図、（ｂ）第１実施形態の変形例における図５のＶＩｂ－ＶＩｂ線断面図。比較例の電磁弁と体格を比較する図。比較例の電磁弁における磁束の影響を説明する図。第２実施形態による電磁弁のガイド及びロッド周辺の拡大断面図。（ａ）図９のＸａ－Ｘａ線断面図、（ｂ）図９のＸｂ－Ｘｂ線断面図。第２実施形態の変形例による電磁弁の拡大断面図。第３実施形態による電磁弁のガイド及びロッド周辺の拡大断面図。第４実施形態による電磁弁のガイド及びロッド周辺の拡大断面図。（ａ）図１２のＸＩＶａ－ＸＩＶａ線断面図、（ｂ）図１３のＸＩＶｂ－ＸＩＶｂ線断面図。第５実施形態による電磁弁の非通電時の断面図。第６実施形態による電磁弁の非通電時の断面図。

以下、電磁弁の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。複数の実施形態において、実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。また、第１～第６実施形態を包括して「本実施形態」という。本実施形態の電磁弁１０は、ディーゼルエンジンのコモンレールシステム用サプライポンプに適用され、「液体通路」としての燃料通路を開閉する吸入弁として機能する。

［コモンレールシステム及びサプライポンプ］
最初に図１を参照し、コモンレールシステムの全体構成を説明する。コモンレールシステムは、燃料タンク１、サプライポンプ４、コモンレール６、複数の燃料噴射弁８等がそれぞれパイプで接続されて構成されている。燃料タンク１とサプライポンプ４とは低圧燃料パイプ２で接続されており、低圧燃料パイプ２の途中には、異物を除去するための燃料フィルタ３が設けられている。

サプライポンプ４とコモンレール６との間はレール前高圧燃料パイプ５で接続されている。コモンレール６と複数の燃料噴射弁８との間は複数のレール後高圧燃料パイプ７で接続されている。サプライポンプ４は、燃料タンク１から吸入した低圧燃料を加圧し、高圧燃料をコモンレール６に供給する。電磁弁１０は、ＥＣＵ９からの指示に従い、サプライポンプ４に吸入される燃料を調量する。なお、コモンレールシステムにおいてＥＣＵ９が入出力する他の信号線の図示及び説明を省略する。

コモンレール６に供給された高圧燃料は、複数（図１の例では４つ）の燃料噴射弁８に分配される。燃料噴射弁８は、エンジンの気筒に燃料を噴射する。サプライポンプ４、コモンレール６又は燃料噴射弁８において下流側に供給されず、又は噴射により消費されない燃料は、リターン配管を経由して燃料タンク１に戻される。

図２にサプライポンプ４の概略構成を示す。電磁弁１０は、燃料タンク１から燃料入口９１を経由して供給された燃料の吸入弁として機能する。すなわち、電磁弁１０は、ＥＣＵ９からの指示に従って弁体を開閉することで、所望量の燃料が圧送室９２に吸入されるように制御する。カムシャフト９４を軸としてカム９５が回転すると、プランジャ９６が往復移動して圧送室９２内の燃料を加圧し、高圧燃料が吐出口９３からコモンレール６に圧送される。

ここで、サプライポンプ４の体格は、電磁弁１０の端面からカムシャフト９４の中心軸Ｓｃまでの距離Ｌｐによって決まるため、電磁弁１０の体格が大きいとサプライポンプ４の搭載性が低下する。しかし電磁弁１０の摺動部は、弁体の作動信頼性を確保するため、Ｌ／Ｄ値（すなわち径に対する摺動部の長さ）を所定値以上に確保すること、及び、所定値以上の硬度を確保する必要があり、単純な短縮は困難である。

一方、図８に参照されるように、磁気回路部品であるステータは、コイルの近傍付近から磁束が発生し、コイルから離れている領域では、応答性に重要な吸引力の立ち上がりへの影響が小さい。そこで本実施形態では、この点に着目し、ステータの内部に摺動部及びスプリングを配置することで、応答性を確保しつつ電磁弁の小型化を図る。

［電磁弁］
続いて、本実施形態の電磁弁１０の構成及び作用効果について実施形態毎に説明する。各実施形態の電磁弁の符号は、「１０」に続く３桁目に実施形態の番号を付す。以下、電磁弁１０の作動について、適宜「コイルへの通電時／非通電時」を省略し、単に「通電時／非通電時」と記す。

（第１実施形態）
第１実施形態の電磁弁１０１について図３～図６を参照して説明する。図３には非通電時の断面を示し、図４には通電時の断面を示す。以下、電磁弁１０１の構成の説明において、便宜上図３、図４の上方を「上」とし、図３、図４の下方を「下」とする。ただし、実際の搭載時の姿勢は、図の上下方向と鉛直方向とが必ずしも一致しなくてよい。図３、図４は模式的な図であり、実際の寸法比率を反映したものではない。図５は、非通電時の図である図３のガイド及びロッド周辺の拡大断面図である。

図３、図４に示すように、電磁弁１０１は、大きく分けてソレノイド部２０、弁体６０及びシートブロック８０から構成されている。ソレノイド部２０は、コイル２４、インナーステータ２２、アウターステータ２１、アーマチャ４５、ロッド４０１、ガイド３０１、スプリング７１等を含む。

コイル２４は、導線が円筒状に巻回されており、通電時に磁界を形成する。コイル２４の周囲は樹脂部２５により絶縁されている。インナーステータ２２は、コイル２４の径方向内側における軸方向上部から中間部に形成され、磁気回路を形成する。アウターステータ２１は、インナーステータ２２の径方向外側に形成され、磁気回路を形成する。以下、「径方向内側」又は「径方向外側」の記載について、径方向であることが自明な場合、単に「内側」又は「外側」と省略する。

詳しくは、アウターステータ２１は、コイル２４の上側に位置する第１アウターステータ２１１、コイル２４の外側及び下側に位置する第２アウターステータ２１２、及び、コイル２４の下側で第２アウターステータ２１２の内側に位置する第３アウターステータ２１３を含む。コイル２４の内側において、インナーステータ２２と第３アウターステータ２１３との間には、非磁性材で形成されたカラー２３が設けられ、磁気回路の短絡を防止している。このような磁気回路形成部材の構成は、特許文献１（特許第５８５７８７８号公報）に記載された構成と基本的に同じであるため、詳細な説明を省略する。

第１実施形態では、アーマチャ４５とロッド４０１とは一体に形成されている。したがって、「アーマチャ兼ロッド」という一つの部材の一部が「アーマチャ部」であると解釈されてもよい。ただし本明細書では、形状的には一体部材であっても機能的には独立しているものとして、一つの部材のうちアーマチャ機能部をアーマチャ４５といい、ロッド機能部をロッド４０１という。以下の第５実施形態を除く実施形態では同様に、ロッド４０１、４０３、４０６は、アーマチャ４５と一体に形成される。

アーマチャ４５及びロッド４０１は、同軸の円筒状に形成される。アーマチャ４５は相対的に大径で軸方向の長さが短く、ロッド４０１は小径で軸方向の長さが長い。ロッド４０１は筒部４１の下端側に外径が一段大きい段部４３が形成されている。アーマチャ４５は、ロッド４０１の段部４３の径方向外側に接続され、吸引面４５３がインナーステータ２２の端面に対向する。コイル２４への通電時、アーマチャ４５の吸引面４５３がインナーステータ２２に吸引される。これに伴い、アーマチャ４５と一体に形成されたロッド４０１がアーマチャ４５と一体に往復移動する。

第１実施形態のロッド４０１は、ガイド３０１側に開口する摺動穴４２が形成された筒部４１を有している。第１実施形態の摺動穴４２は、ガイド３０１とは反対側である弁体６０側にも開口し、軸方向に貫通している。筒部４１の上端面４１３は、ガイド３０１のフランジ部３１に対向し、下端面４１６は弁体６０の上端面６２に対向する。

ガイド３０１は、インナーステータ２２の凹部２２２に固定されており、ロッド４０１の往復移動を案内する。第１実施形態のガイド３０１は、同軸に形成されたフランジ部３１及び中実の軸部３２を有し、軸方向断面がＴ字状を呈している。フランジ部３１の上面３１５は凹部２２２の底に当接する。フランジ部３１の下面における軸部３２のすぐ外側の部分は「当接部３１３」をなす。

軸部３２はフランジ部３１から下方、すなわち弁体６０側に向かって延びており、軸部３２の端面３１６は弁体６０の上端面６２の中心部に対向している。ロッド４０１の往復移動時、ロッド４０１の摺動穴４２の内壁４２２とガイド３０１の軸部３２の外壁３２１とが摺動する。この構成では、製造性が向上する。また、ロッド４０１の筒部４１の上端面４１３がガイド３０１の当接部３１３に衝突し、ロッド４０１の移動量が規制される。

ガイド３０１は、インナーステータ２２よりも高い硬度を有する。例えばガイド３０１は、マルテンサイト系ステンレスや軸受け鋼により形成され、ロックウェルＣスケールの硬度ＨＲｃが５０以上であることが好ましい。これにより、摺動部及び衝突部の信頼性が向上する。

スプリング７１は、筒状の弾性部材であり、典型的にはコイルスプリングである。スプリング７１は、ガイド３０１の筒部４１に外挿され、ガイド３０１のフランジ部３１とロッド４０１の段部４３との間に挟持される。スプリング７１は、アーマチャ４５をインナーステータ２２から遠ざける方向に付勢する。

このように、インナーステータ２２に形成された凹部２２２において、径方向内側から順に、ガイド３０１の軸部３２、ロッド４０１の筒部４１、スプリング７１が配置されている。つまり、インナーステータ２２に形成された凹部２２２において、ロッド４０１とガイド３０１との摺動部、及びスプリング７１は、互いに平行に且つ軸方向に重複して配置されている。

弁体６０は、上端面６２の周縁部がロッド４０１の下端面４１６に対向し、下端側には、シート面８４に当接可能なシール部６４が設けられている。スプリングホルダ６５は、弁体６０の外壁６１に固定されている。スプリングホルダ６５とシートブロック８０との間には、弁体６０を上方、すなわちロッド４０１側に付勢する弁体用スプリング７２が挟持されている。

シートブロック８０は、弁体ガイド孔８１、「液体通路」としての燃料通路８２、開口８３、シート面８４等が形成される。弁体ガイド孔８１は弁体６０の外壁６１が摺動し、弁体６０の往復移動を案内する。燃料通路８２は、図２の燃料入口９１と連通しており、燃料タンクから供給された燃料が流入する。

弁体６０の開弁時、開口８３の周囲に形成されたシート面８４と弁体６０のシール部６４との間の隙間を通って、燃料が燃料通路８２から図２の圧送室９２に吸入される。弁体６０の閉弁時、シール部６４がシート面８４に当接し、燃料の吸入が中止される。このように弁体６０の開閉が制御されることで、圧送室９２に吸入される燃料が調量される。

次に、電磁弁１０１の動作について説明する。図３の状態からコイル２４に通電されると、図４に矢印で示すように磁気回路を通る磁束が発生する。これにより、インナーステータ２２とアーマチャ４５の吸引面４５３との間に、ブロック矢印で示す吸引力Ｆが発生する。吸引力Ｆと弁体用スプリング７２の付勢力との和がスプリング７１の付勢力を上回ると、アーマチャ４５と一体に形成されたロッド４０１がガイド３０１と摺動しながら上昇する。ロッド４０１が上昇すると、弁体用スプリング７２の付勢力により弁体６０が上昇して閉弁する。そして、ロッド４０１の上端面４１３がガイド３０１の当接部３１３に衝突し、移動量が規制される。

図４の状態からコイル２４への通電がオフされ、吸引力Ｆがスプリング７１の付勢力を下回ると、アーマチャ４５と一体に形成されたロッド４０１がガイド３０１と摺動しながら下降する。そして、ロッド４０１の下端面４１６が弁体６０の上端面６２に当接すると、ロッド４０１の下降と共に弁体６０が下降して開弁し、図３の状態に戻る。このように弁体６０は、ロッド４０１に追従して作動し、燃料通路８２を開閉する。

ところで、通電時にロッド４０１の上端面４１３と当接部３１３との当接面積が大きいと、通電オフ時に面同士が離れる際、接着力が働き、リンギングが生じる可能性がある。そこで、例えば図６（ａ）に示すように、ロッド４０１の筒部４１の上端面４１３に逃がし溝４１４が形成されることが好ましい。或いは、図６（ｂ）に示すように、ガイド３０１の当接部３１３に逃がし溝３１４が形成されてもよい。言い換えれば、フランジ部３１の下面と同一高さの逃がし溝３１４に対し、当接部３１３が島状にわずかに高く形成されてもよい。また、図６（ａ）及び図６（ｂ）の逃がし溝３１４、４１４が両方形成されてもよい。

このように、ロッド４０１の筒部４１の上端面４１３、又は、ガイド３０１の当接部３１３の少なくとも一方に逃がし溝３１４、４１４が形成されることで、リンギング力を低減することができる。なお、例示した四か所に限らず、逃がし溝３１４、４１４は一か所以上に形成されればよい。また、放射状の溝に限らず、環状溝や分散した複数の凹部でも同様の効果が得られる。

次に図７、図８を参照し、本実施形態の効果について説明する。図７に、比較例の電磁弁１０９と第１実施形態の電磁弁１０１との体格の差を示す。比較例の電磁弁１０９において、電磁弁１０１と実質的に同一の構成には同一の符号を付して説明を省略する。

比較例の電磁弁１０９は、特許文献１の従来技術に相当するものであり、アウターステータ２１とシートブロック８０との間に、ガイド孔８９を有するガイドブロック８８が設けられている。ガイド孔８９には、アーマチャ５９に固定されたロッド６９が挿入され、ガイド孔８９の内壁とロッド６９の外壁とが摺動する。インナーステータ２２の内部には、スプリング７１の一端を受けつつロッド６９の移動量を規制するコア側ストッパ３０９が設けられている。スプリング７１は、アーマチャ５９をインナーステータ２２から遠ざける方向に付勢する。

比較例の電磁弁１０９では、ロッド６９とガイド孔８９との摺動部はインナーステータ２２の内部に配置されておらず、また、軸方向においてスプリング７１とは異なる位置に配置されているため、軸方向の体格が大きくなる。一方、第１実施形態の電磁弁１０１では、インナーステータ２２に形成された凹部２２２において、ロッド４０１とガイド３０１との摺動部、及びスプリング７１は、互いに平行に且つ軸方向に重複して配置されている。したがって、比較例の電磁弁１０９に対しガイドブロック８８が不要となり、ガイドブロック８８の軸方向の長さ分、体格を小型化することができる。

図８に、比較例の電磁弁１０９における磁束の影響を示す。コイル２４の軸方向断面において、磁束は、アウターステータ２１、インナーステータ２２、アーマチャ４５等によって構成される磁気回路を通る。太い線は相対的に強い磁力線を示し、細い線は相対的に弱い磁力線を示す。図示のように、磁気回路の径方向内側では磁束の影響は小さいため、インナーステータ２２の内部にロッド４０１、ガイド３０１、スプリング７１を集約して配置することで、応答性を確保しつつ体格を小さくすることができる。

（第２実施形態）
第２実施形態以降の電磁弁の動作は基本的に第１実施形態と同じであるため、非通電時の断面図のみを示し、通電時の断面図を省略する。第２～第４実施形態では、第１実施形態の図５に相当する拡大断面図により、第１実施形態との相違部分を示す。

図９、図１０（ａ）、図１０（ｂ）に第２実施形態の電磁弁１０２を示す。第２実施形態の電磁弁１０２は、第１実施形態の電磁弁１０１に対しガイド３０２の構成が異なる。ガイド３０２は、軸部３２の中心を貫通する軸方向連通孔３２２、及び、通電オフ時におけるロッド４０１の上端面４１３よりもフランジ部３１側で、軸部３２の外壁３２１から軸方向連通孔３２２に連通する径方向連通孔３２３が形成されている。なお、例示した四か所に限らず、径方向連通孔３２３は、周方向の一か所以上に形成されればよい。

以下、摺動穴４２における、ガイド３０２の軸部３２の端面３１６と弁体６０の上端面６２とに挟まれた部分を「中間室４４」という。軸方向連通孔３２２及び径方向連通孔３２３は、中間室４４とインナーステータ２２の凹部２２２とを連通する「連通路」として機能する。また、ロッド４０１の下端面４１６と弁体６０の上端面６２との当接部において、中間室４４と弁体６０の径方向外側の空間６６とを連通する切り欠き４１７がロッド４０１側に形成されており、破線矢印で示すように燃料が流れる。なお、ロッドについて「４０１」の符号は、切り欠き４１７の有無によらず共用される。

この構成により第２実施形態では、通電時にアーマチャ４５が吸引されて燃料収容空間の容積が変化したとき、中間室４４を経由して燃料が流れる。したがって、燃料の圧縮や膨張による作動抵抗の発生が防止され、燃料充填性及び置換性が向上する。

（第２実施形態の変形例）
図１１に示す第２実施形態の変形例の電磁弁１０２ｍは、ロッド４０１の下端面４１６と弁体６０の上端面６２との当接部において、ロッド４０１側の切り欠き４１７に代えて弁体６０の上端面６２に切り欠き６２７が側に形成されている。切り欠き６２７は、中間室４４と弁体６０の径方向外側の空間６６とを連通し、破線矢印で示すように燃料が流れる。なお、弁体について「６０」の符号は、切り欠き６２７の有無によらず共用される。また、ロッド４０１側の切り欠き４１７と弁体６０側の切り欠き６２７との両方が形成されてもよい。

（第３、第４実施形態）
第３、第４実施形態は、第２実施形態と同様の燃料充填性及び置換性向上の作用効果を別の構成で実現する。図１２に示す第３実施形態の電磁弁１０３は、第１実施形態の電磁弁１０１に対しロッド４０３の構成が異なる。図１４（ａ）に示すように、ロッド４０３の摺動穴４２の内壁４２２に、複数の軸方向の溝４２３が形成されている。図１３に示す第４実施形態の電磁弁１０４は、第１実施形態の電磁弁１０１に対しガイド３０４の構成が異なる。図１４（ｂ）に示すように、ガイド３０４の軸部３２の外壁３２１に、複数の軸方向の溝３２４が形成されている。

第３、第４実施形態に共通し、溝４２３及び溝３２４は、中間室４４とインナーステータ２２の凹部２２２とを連通する「連通路」として機能する。また、第２実施形態と同様に、ロッド４０３、４０１の下端面４１６又は弁体６０の上端面６２に切り欠き４１７、６２７が形成されている。なお、溝の数は、図１４（ａ）、（ｂ）に例示した四つに限らず、一つ以上のいくつでもよい。また、第３、第４実施形態を組み合わせ、ロッド４０３の摺動穴４２の内壁４２２、及び、ガイド３０４の軸部３２の外壁３２１の両方に溝４２３、３２４が形成されてもよい。

（第５実施形態）
図１５に示す第５実施形態の電磁弁１０５は、第１実施形態の電磁弁１０１に対し、アーマチャ４５と別体に形成されたロッド４０５が、圧入や溶接等によりアーマチャ５５に固定されている。ロッド４０５はアーマチャ５５よりも高い硬度を有する。これにより、ロッド４０５の摺動部である内壁４２２、及び、衝突部である上端面４１３の信頼性が向上する。また、ロッド４０５を切削加工で製作する場合、アーマチャ一体式のロッド４０１に比べ材料歩留まりが向上する。なお、第２～第４実施形態、及び次の第６実施形態においても同様に、アーマチャとロッドとが別体に形成されてもよい。

（第６実施形態）
図１６に示す第６実施形態の電磁弁１０６は、第１実施形態の電磁弁１０１に対し、ガイド３０６及びロッド４０６の軸と穴との関係が逆転する。ガイド３０６は、ロッド４０６側に開口する摺動穴３７が形成された筒部３６を有しており、ロッド４０６は、ガイド３０６の摺動穴３７に嵌合する軸部４６を有している。通電オン／オフに伴い、ガイド３０６の摺動穴３７の内壁３７２とロッド４０６の軸部４６の外壁４６１とが摺動する。また、スプリング７１は、ガイド３０６の筒部３６に外挿される。

ガイド３０６の筒部３６の下端面３６６は、「当接部」をなす。すなわち、通電によるアーマチャ４５の吸引時、ガイド３０６の筒部３６の下端面３６６がロッド４０６の軸部４６の根元に形成された段部４３の端面４３３に当接することで、ロッド４０６の移動量が規制される。その他、ガイド３０６の摺動穴３７の底面３７３が当接部として、ガイド３０６の筒部３６の上端面４６３に当接するようにしてもよい。

第１実施形態に比べ、第６実施形態ではロッド４０６に摺動穴が形成されないため、弁体６０の上端面６２とロッド４０６の下端面４１６との当接面積がより広く確保される。したがって、当接部の面圧を低減することができる。また、第６実施形態に第２～第４実施形態の思想を応用し、ガイド３０６の筒部３６の上部に径方向連通孔を形成することや、ガイド３０６の摺動穴３７の内壁又はロッド４０６の軸部４６の外壁４６１に軸方向の溝を形成することが可能である。これにより、第６実施形態の構成において、燃料充填性や置換性を向上させることができる。

（その他の実施形態）
（ａ）例えば第１実施形態では、弁体６０は、通電時にアーマチャ４５が吸引されてロッド４０１が上昇すると弁体用スプリング７２の付勢力により上昇して閉弁する。また、通電オフ時にはスプリング７１の付勢力によりロッド４０１と共に下降して開弁する。つまり弁体６０は、ロッド４０１に追従して作動する。これに対し他の実施形態では、弁体がアーマチャと一体に形成され、吸引力及びスプリング付勢力により直接作動するようにしてもよい。

（ｂ）本発明における「スプリング」は、コイルスプリングに限らず、筒状の弾性部材全般を包む。つまり、ロッド４０１、４０３、４０５の筒部４１、又は、ガイド３０６の筒部３６に外挿され付勢力を生成する筒状の弾性部材は、いずれも「スプリング」として広く解釈されるものとする。

（ｃ）本発明の電磁弁は、コモンレールシステム用サプライポンプにおいて燃料通路を開閉する吸入弁に限らず、一般に液体通路を開閉するどのような電磁弁に使用されてもよい。上記実施形態における「燃料充填性」等の用語は、適宜「液体充填性」等に一般化して解釈されればよい。

以上、本発明は、上記実施形態になんら限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において種々の形態で実施可能である。

１０（１０１－１０６）・・・電磁弁、
２１・・・アウターステータ、２２・・・インナーステータ、２４・・・コイル、
３０１、３０２、３０４、３０６・・・ガイド、
４０１、４０３、４０５、４０６・・・ロッド、
４５、５５・・・アーマチャ、
６０・・・弁体、
７１・・・スプリング、
８２・・・燃料通路（液体通路）。

Claims

コイル（２４）と、
前記コイルの径方向内側に形成され、磁気回路を形成するインナーステータ（２２）と、
前記インナーステータの径方向外側に形成され、磁気回路を形成するアウターステータ（２１）と、
前記コイルへの通電時、前記インナーステータに吸引されるアーマチャ（４５、５５）と、
前記アーマチャを前記インナーステータから遠ざける方向に付勢するスプリング（７１）と、
前記アーマチャに固定され、又は前記アーマチャと一体に形成され、前記アーマチャと一体に往復移動するロッド（４０１、４０３、４０５）と、
前記ロッドの往復移動を案内するガイド（３０１、３０２、３０４）と、
前記ロッドに追従して作動し、液体通路（８２）を開閉する弁体（６０）と、
を備え、
前記ロッドは、前記ガイド側に開口する摺動穴（４２）が形成されており、前記摺動穴の内壁（４２２）と前記ガイドの軸部（３２）の外壁（３２１）とが摺動し、
前記インナーステータに形成された凹部（２２２）において、前記ロッドと前記ガイドとの摺動部、及び前記スプリングは、互いに平行に且つ軸方向に重複して配置されている電磁弁。
前記コイルへの非通電時、前記弁体の前記ロッド側の端面である上端面（６２）は、前記ロッドの前記弁体側の端面である下端面（４１６）に当接し、
前記摺動穴における、前記ガイドの前記軸部の端面（３１６）と前記弁体の前記上端面（６２）とに挟まれた部分を中間室（４４）と定義すると、
前記中間室と前記インナーステータの凹部とを連通する連通路（３２２、３２３、３２４、４２３）が前記ロッド（４０３）又は前記ガイド（３０２、３０４）の少なくともいずれか一方に形成されており、
前記ロッドの前記下端面と前記弁体の前記上端面との当接部において、前記中間室と前記弁体の径方向外側の空間（６６）とを連通する切り欠き（４１７、６２７）が前記ロッド又は前記弁体の少なくともいずれか一方に形成されている請求項１に記載の電磁弁。
コイル（２４）と、
前記コイルの径方向内側に形成され、磁気回路を形成するインナーステータ（２２）と、
前記インナーステータの径方向外側に形成され、磁気回路を形成するアウターステータ（２１）と、
前記コイルへの通電時、前記インナーステータに吸引されるアーマチャ（４５、５５）と、
前記アーマチャを前記インナーステータから遠ざける方向に付勢するスプリング（７１）と、
前記スプリングの径方向内側において、前記アーマチャに固定され、又は前記アーマチャと一体に形成され、前記アーマチャと一体に往復移動するロッド（４０１、４０３、４０５、４０６）と、
前記ロッドの往復移動を案内するガイド（３０１、３０２、３０４、３０６）と、
前記ロッドに追従して作動し、液体通路（８２）を開閉する弁体（６０）と、
を備え、
前記インナーステータに形成された凹部（２２２）において、前記ロッドと前記ガイドとの摺動部、及び前記スプリングは、互いに平行に且つ軸方向に重複して配置されている電磁弁。
前記ガイド（３０６）は、前記ロッド（４０６）側に開口する摺動穴（３７）が形成されており、前記摺動穴の内壁（３７２）と前記ロッドの軸部（４６）の外壁（４６１）とが摺動する請求項３に記載の電磁弁。
前記ガイドは、前記コイルへの通電による前記アーマチャの吸引時に前記ロッドに当接し前記ロッドの移動量を規制する当接部（３１３、３６６、３７３）を有する請求項１～４のいずれか一項に記載の電磁弁。
前記ガイドは、前記インナーステータよりも高い硬度を有する請求項１～５のいずれか一項に記載の電磁弁。
前記アーマチャ（４５）と前記ロッド（４０１、４０３、４０６）とは一体に形成されている請求項１～６のいずれか一項に記載の電磁弁。
前記アーマチャ（５５）と別体に形成された前記ロッド（４０５）が前記アーマチャに固定されており、
前記ロッドは、前記アーマチャよりも高い硬度を有する請求項１～６のいずれか一項に記載の電磁弁。