JP7110000B2

JP7110000B2 - Column-beam joint structure

Info

Publication number: JP7110000B2
Application number: JP2018113458A
Authority: JP
Inventors: 文久吉田; 拓馬西; 智裕薮田
Original assignee: Daiwa House Industry Co Ltd
Current assignee: Daiwa House Industry Co Ltd
Priority date: 2018-06-14
Filing date: 2018-06-14
Publication date: 2022-08-01
Anticipated expiration: 2038-06-14
Also published as: JP2019214899A

Description

本発明は、柱梁接合部構造に関する。 The present invention relates to a beam-column joint structure.

鉄骨柱として角形鋼管を適用し、鉄骨梁としてＨ形鋼を適用してなる鉄骨造建築物における柱梁接合部には、コラムコア（パネルゾーン）の上下に通しダイアフラムが配設され、上下の通しダイアフラムに対して上下階の鉄骨柱が配設され、鉄骨柱の側面から張り出している通しダイアフラムの端部に鉄骨梁が溶接される構造が一般に採用されている。角形鋼管柱の各側面に対して、梁成の異なる鉄骨梁が接合される段差梁を有する柱梁接合部構造では、上下の通しダイアフラムに加えて、コラムコア内に例えば梁成の低い鉄骨梁のフランジに対応する位置に内ダイアフラムが溶接接合される構造が適用される。また、この内ダイアフラムが適用される箇所に、上下の通しダイアフラムとは別の通しダイアフラムが適用される構造もある。さらに、例えば梁成の低い鉄骨梁の例えば下フランジを鉄骨梁の途中位置から所定勾配で下方に屈曲させ、上下の通しダイアフラムに対してこの鉄骨梁の上下のフランジを当接させる、所謂鉛直ハンチが適用される場合もある。この鉛直ハンチが適用される場合、内ダイアフラムや別途の通しダイアフラムを不要にできるというメリットがある。 At the column-to-beam joint in a steel-framed building in which square steel pipes are used as steel columns and H-section steel is used as steel beams, through-diaphragms are arranged above and below the column core (panel zone). A structure in which steel columns on upper and lower floors are arranged with respect to the through diaphragm, and steel beams are welded to the ends of the through diaphragm projecting from the side of the steel column is generally adopted. In a column-to-beam joint structure having a stepped beam in which steel beams with different beam thicknesses are joined to each side of a square steel pipe column, in addition to upper and lower through diaphragms, a steel beam with a low beam thickness, for example, is placed in the column core. A structure in which the inner diaphragm is welded at a position corresponding to the flange of the is applied. In addition, there is also a structure in which through diaphragms different from the upper and lower through diaphragms are applied to the locations where the inner diaphragms are applied. Furthermore, for example, the lower flange of a steel beam with a low beam length is bent downward at a predetermined slope from the middle position of the steel beam, and the upper and lower flanges of the steel beam are brought into contact with the upper and lower through-diaphragms, so-called vertical haunches. may apply. When this vertical haunch is applied, there is an advantage that an inner diaphragm and a separate through diaphragm can be eliminated.

このように、段差梁を有する柱梁接合部構造では、上下の通しダイアフラムの他に、内ダイアフラムや別途の通しダイアフラムがコラムコアに組み込まれたり、鉛直ハンチが適用されることにより、加工が複雑になり、製作コストが高騰する要因となり得る。 In this way, in the column-to-beam joint structure with stepped beams, in addition to the upper and lower through-diaphragms, the inner diaphragm and separate through-diaphragm are incorporated into the column core, and the vertical haunch is applied, making the processing complicated. , which can be a factor in increasing the manufacturing cost.

そこで、段差梁を有し、上下の通しダイアフラムを有する柱梁接合部構造において、上下の通しダイアフラム間の距離よりも梁成の低い鉄骨梁の例えば上フランジを上方の通しダイアフラムに溶接し、下フランジはコラムコアの側面に溶接し、下方の通しダイアフラムと下フランジの下面を方杖材で接続する柱梁接合部構造が提案されている（例えば、特許文献１参照）。 Therefore, in a column-to-beam joint structure having a stepped beam and upper and lower through-diaphragms, for example, the upper flange of a steel beam with a beam height lower than the distance between the upper and lower through-diaphragms is welded to the upper through-diaphragm, and the lower A column-to-beam joint structure has been proposed in which the flange is welded to the side surface of the column core, and the lower through-diaphragm and the lower surface of the lower flange are connected with a brace member (see, for example, Patent Document 1).

特許第５６９０５３３号公報Japanese Patent No. 5690533

ところで、上記する段差梁を有する柱梁接合部構造において、例えば方杖材で補強される鉄骨梁を、角形鋼管柱（コラムコア）の幅中心を通る中心線から左右いずれか一方に偏心させたいという要請がある。この要請は、上下階における３次元空間（形状）からの要請であったり、外観意匠性の観点からの要請である。しかしながら、特許文献１に記載の柱梁接合部構造は、このように段差梁のいずれかの鉄骨梁を偏心位置に取り付けることを想定した構造ではない。 By the way, in the column-to-beam joint structure having the above-described stepped beams, it is desired to eccentrically either left or right of the center line passing through the center of the width of the square steel pipe column (column core), for example, the steel frame beam reinforced with a square member. There is a request. This request is a request from the three-dimensional space (shape) on the upper and lower floors, or a request from the viewpoint of appearance design. However, the column-to-beam joint structure described in Patent Document 1 is not a structure assuming that one of the steel beams of the stepped beam is attached at an eccentric position.

本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、段差梁を有する柱梁接合部構造において、方杖材で補強される鉄骨梁を偏心位置に取り付けたいとする要請に対応可能であって、高耐力の柱梁接合部構造を提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of the above problems, and is capable of responding to a request to attach a steel beam reinforced with a square member to an eccentric position in a beam-to-column joint structure having a stepped beam, The object is to provide a column-to-beam joint structure with high strength.

前記目的を達成すべく、本発明による柱梁接合部構造の一態様は、
角形鋼管柱と、Ｈ形鋼により形成される鉄骨梁との柱梁接合部構造であって、
前記角形鋼管柱には、該角形鋼管柱の側面から端部が張り出すようにして上下に第一間隔を隔てて一対の通しダイアフラムが介在しており、
前記角形鋼管柱の有する側面のうち、いずれかの側面には、前記第一間隔の梁成を有する第一鉄骨梁の上下のフランジが前記一対の通しダイアフラムに溶接部を介して接合されており、
前記角形鋼管柱の有する側面のうち、他のいずれかの側面には、前記第一間隔よりも低い梁成を有する第二鉄骨梁の上下のフランジのうちのいずれか一方のフランジが、前記一対の通しダイアフラムのうちのいずれか一方の通しダイアフラムと溶接部を介して接合され、他方のフランジは前記角形鋼管柱の前記側面に溶接部を介して接合されており、
前記第二鉄骨梁の有する前記他方のフランジと他方の通しダイアフラムに対して、鋼製プレートにより形成される方杖材の両端が溶接部を介して接合されており、
前記鉄骨梁のウエブを挟んだ対向位置において、前記方杖材が接合されている前記フランジと前記ウエブに対して溶接部を介して一対の補強リブが接合されており、
前記第二鉄骨梁が、前記角形鋼管柱の前記側面の幅中心を通る中心線に対して、左右いずれか一方の偏心位置に配設されていることを特徴とする。 In order to achieve the above object, one aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention is
A column-beam joint structure between a square steel pipe column and a steel frame beam formed of H-shaped steel,
A pair of through-diaphragms are interposed in the square steel pipe column so that the ends protrude from the side surface of the square steel pipe column, and are vertically spaced apart from each other by a first interval,
On one of the side faces of the square steel pipe column, the upper and lower flanges of the first steel beam having the beam width of the first interval are joined to the pair of through-diaphragms via welding. ,
Among the side surfaces of the square steel pipe column, any one of the upper and lower flanges of the second steel beam having a beam height lower than the first interval is attached to the other side surface, and the pair of flanges One of the through diaphragms is joined via a weld to the through diaphragm, and the other flange is joined to the side surface of the square steel pipe column via a weld,
Both ends of a square member formed of a steel plate are joined to the other flange and the other through-diaphragm of the second steel beam via a weld,
A pair of reinforcing ribs are joined to the flanges to which the brace members are joined and the web via a welded portion at opposing positions across the web of the steel beam,
The second steel beam is arranged at an eccentric position on either the left or right side with respect to a center line passing through the width center of the side surface of the square steel pipe column.

本態様によれば、一対の通しダイアフラムの間の第一間隔よりも梁成が低く、方杖材にて補強されている第二鉄骨梁が、角形鋼管柱の幅中心を通る中心線よりも左右いずれか一方の偏心位置に配設されていることにより、このように偏心配置の要請に応じた柱梁接合部構造を提供することができる。また、方杖材を適用することにより、上下一対の通しダイアフラムとは別の通しダイアフラムを不要とし、内ダイアフラム（及び外ダイアフラム）を不要としながら、段差梁を有する柱梁接合部構造を形成できる。さらに、方杖材が接合されている鉄骨梁のフランジとウエブに対して一対の補強リブが接合されていることにより、方杖材から鉄骨梁に作用する荷重に対して、鉄骨梁のフランジ等を効果的に補強することができる。ここで、第二鉄骨梁と上下の通しダイアフラムとの接合形態として、上方の通しダイアフラムに第二鉄骨梁の上フランジが接合され、下フランジが角形鋼管柱（コラムコア）の側面に接合される形態の他、下方の通しダイアフラムに第二鉄骨梁の下フランジが接合され、上フランジが角形鋼管柱の側面に接合される形態もある。 According to this aspect, the beam height is lower than the first spacing between the pair of through-diaphragms, and the second steel frame beam reinforced with the square member is positioned above the center line passing through the width center of the square steel pipe column. By arranging at one of the left and right eccentric positions, it is possible to provide a beam-to-column joint structure that meets the demand for such eccentric arrangement. In addition, by applying a square member, it is possible to form a column-to-beam joint structure having a stepped beam while eliminating the need for a through-diaphragm separate from the pair of upper and lower through-diaphragms and eliminating the need for an inner diaphragm (and an outer diaphragm). . Furthermore, a pair of reinforcing ribs are joined to the flanges of the steel beams to which the brace members are joined and the web, so that the flanges of the steel beams, etc. can be effectively reinforced. Here, as a form of joining the second steel beam and the upper and lower through diaphragms, the upper flange of the second steel beam is joined to the upper through diaphragm, and the lower flange is joined to the side surface of the square steel pipe column (column core). In addition to the form, there is also a form in which the lower flange of the second steel beam is joined to the lower through-diaphragm, and the upper flange is joined to the side surface of the square steel pipe column.

また、本発明による柱梁接合部構造の他の態様は、前記方杖材の厚みの中心を通る第一平面と、他方の前記フランジの厚みの中心を通る第二平面との交線の直上に、前記一対の補強リブが配設されていることを特徴とする。 Another aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention is a line of intersection between a first plane passing through the center of the thickness of the brace member and a second plane passing through the center of the thickness of the other flange. , the pair of reinforcing ribs are arranged.

本態様によれば、方杖材から鉄骨梁のフランジに荷重が作用する位置に補強リブが配設されていることにより、補強リブによるより一層高い補剛効果が奏される。 According to this aspect, since the reinforcing rib is arranged at the position where the load acts on the flange of the steel beam from the brace member, a higher stiffening effect is achieved by the reinforcing rib.

また、本発明による柱梁接合部構造の他の態様は、前記角形鋼管柱の前記側面と、前記他方のフランジと、前記方杖材とにより包囲されている空間が貫通空間であることを特徴とする。 Another aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention is characterized in that the space surrounded by the side surface of the square steel pipe column, the other flange, and the brace member is a through space. and

本態様によれば、鉄骨梁のフランジと方杖材とにより包囲されている空間が貫通空間であることにより、角形鋼管柱（コラムコア）と鉄骨梁との溶接部の検査等をこの貫通空間を利用して行うことができる。 According to this aspect, since the space surrounded by the flange of the steel beam and the bracket member is the through space, inspection of the welded portion between the square steel pipe column (column core) and the steel beam can be performed in this through space. can be done using

また、本発明による柱梁接合部構造の他の態様は、前記角形鋼管柱は四隅が曲率部を有しており、
前記他方のフランジと前記角形鋼管柱の前記側面とを繋ぐ前記溶接部が、前記曲率部を除いた該他方のフランジと該側面との当接箇所に形成されていることを特徴とする。 In another aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention, the square steel pipe column has curvature portions at four corners,
The welding portion connecting the other flange and the side surface of the square steel pipe column is formed at a contact portion between the other flange and the side surface, excluding the curvature portion.

本態様によれば、角形鋼管柱が四隅（隅角部）に曲率部を有する場合に、この曲率部を除いた箇所で鉄骨梁のフランジと角形鋼管柱の側面が溶接されていることにより、溶接作業が困難な角形鋼管柱の四隅の曲率部による溶接を不要にできる。角形鋼管柱の隅角部は、鉄骨梁が接続される側面の剛性のみならず、この側面に直交する側面の剛性の影響により高剛性領域となる。このように角形鋼管柱において剛性の高い領域では、外力が作用した際に角形鋼管柱の負担荷重が増加し、これに応じて鉄骨梁のフランジや、このフランジに接続される方杖材の負担荷重が低減される。その結果、鉄骨梁が偏心位置に配設される形態において、角形鋼管柱の曲率部に対応する箇所の溶接を不要にした場合であっても、耐力上十分な溶接長を確保することが可能になる。さらに、方杖材の負担荷重が低減することに起因して、方杖材の厚みを可及的に薄くすることも可能になる。 According to this aspect, when the square steel pipe column has curvature portions at the four corners (corner portions), the flanges of the steel frame beams and the side surfaces of the square steel pipe column are welded at locations other than the curvature portions. It is possible to eliminate the need for welding at the curved corners of square steel pipe columns, which are difficult to weld. The corner of a square steel pipe column becomes a high-rigidity area due to the influence of not only the rigidity of the side surface to which the steel frame beam is connected, but also the rigidity of the side surface perpendicular to this side surface. In this way, in a region of high rigidity in a square steel pipe column, the load borne by the square steel pipe column increases when an external force acts, and the load on the flange of the steel beam and the brace member connected to this flange accordingly. Load is reduced. As a result, it is possible to secure a sufficient weld length for bearing strength even if welding is not required for the portion corresponding to the curvature of the square steel pipe column in a configuration in which the steel beam is arranged at an eccentric position. become. Furthermore, it becomes possible to make the thickness of the brace member as thin as possible due to the reduction in the load imposed on the brace member.

また、本発明による柱梁接合部構造の他の態様は、前記第二鉄骨梁の偏心率と前記方杖材の厚みが、以下の式（Ａ）を満たすことを特徴とする。 Another aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention is characterized in that the eccentricity of the second steel frame beam and the thickness of the brace member satisfy the following formula (A).

本態様によれば、設定される第二鉄骨梁の偏心率（偏心なしを０とし、下方のフランジの端部がコラムコアの側面と面一まで偏心した状態を１とする）に応じて、最適な厚みの方杖材を設定することができ、必要最低限の厚みの方杖材を設定することにより施工コスト（資材コスト）の最適化に繋がる。 According to this aspect, according to the set eccentricity of the second steel frame beam (no eccentricity is set to 0, and a state in which the end of the lower flange is flush with the side surface of the column core is set to 1), It is possible to set the optimum thickness of the brace material, and by setting the minimum required thickness of the brace material, it leads to the optimization of the construction cost (material cost).

また、本発明による柱梁接合部構造の他の態様は、前記他方のフランジと前記角形鋼管柱の前記側面とを繋ぐ前記溶接部の長さが、以下の式（Ｂ）を満たすことを特徴とする。 Another aspect of the beam-to-column joint structure according to the present invention is characterized in that the length of the weld connecting the other flange and the side surface of the square steel pipe column satisfies the following formula (B): and

本態様によれば、角形鋼管柱の側面と第二鉄骨梁のフランジとの溶接部の長さを適切に算定することにより、必要最低限の溶接にて双方を接続することができ、柱梁接合部構造の施工コストの削減に繋がる。 According to this aspect, by appropriately calculating the length of the welded portion between the side surface of the square steel pipe column and the flange of the second steel frame beam, both can be connected with the minimum necessary welding, and the column beam This leads to a reduction in the construction cost of the joint structure.

以上の説明から理解できるように、本発明の柱梁接合部構造によれば、段差梁を有する柱梁接合部構造において、方杖材で補強される鉄骨梁を偏心位置に取り付けたいとする要請に対応可能であって、高耐力の柱梁接合部構造を提供することができる。 As can be understood from the above description, according to the beam-to-column joint structure of the present invention, there is a demand for mounting a steel beam reinforced with a brace member at an eccentric position in a beam-to-column joint structure having a stepped beam. It is possible to provide a column-to-beam joint structure with high strength.

実施形態に係る柱梁接合部構造の一例の斜視図である。1 is a perspective view of an example of a beam-to-column joint structure according to an embodiment; FIG. 図１のII－II矢視図であって、第一鉄骨梁の途中位置で切断して第二鉄骨梁を側方から見た図である。FIG. 2 is a view taken along line II-II in FIG. 1, and is a view of the second steel beam cut at a midpoint of the first steel beam and viewed from the side. 図１のIII－III矢視図であって、第二鉄骨梁の途中位置で切断して第一鉄骨梁を側方から見た図である。FIG. 2 is a view taken along line III-III in FIG. 1, and is a view of the first steel beam cut at a midpoint of the second steel beam and viewed from the side. 図１のIV－IV矢視図であって、第二鉄骨梁のフランジと角形鋼管柱の側面の溶接部の範囲を示す図である。FIG. 2 is a view taken along line IV-IV in FIG. 1, showing the range of the welded portion between the flange of the second steel beam and the side surface of the square steel pipe column. （ａ）は、ＦＥＭ解析に用いた解析モデル概要図であり、（ｂ）は図５（ａ）のｂ方向矢視図である。(a) is a schematic view of an analysis model used for FEM analysis, and (b) is a view in the direction of arrow b in FIG. 5(a). ＦＥＭ解析における変形角とモーメントの相関グラフであって、（ａ）は比較例の相関グラフであり、（ｂ）は実施例の相関グラフである。Fig. 10 is a correlation graph of deformation angle and moment in FEM analysis, where (a) is a correlation graph of a comparative example and (b) is a correlation graph of an example. 梁において、柱との接合部（パネル際）、方杖材との接合部（方杖際）における梁軸方向応力採取位置を示す図であって、（ａ）は比較例のケースを示す平面図であり、（ｂ）は実施例のケースを示す平面図であり、（ｃ）は比較例及び実施例の各ケースの側面図である。In the beam, it is a diagram showing the beam axial direction stress sampling positions at the joint with the column (at the side of the panel) and at the joint with the brace member (at the side of the brace), and (a) is a plane showing the case of the comparative example. It is a figure, (b) is a top view which shows the case of an Example, (c) is a side view of each case of a comparative example and an Example. 層間変形角１／２００の際の応力分布図であって、（ａ）は比較例に関する応力分布図であり、（ｂ）は実施例に関する応力分布図である。It is a stress distribution map at the time of the interlayer deformation angle of 1/200, (a) is a stress distribution map regarding a comparative example, and (b) is a stress distribution map regarding an example. 層間変形角１／１００の際の応力分布図であって、（ａ）は比較例に関する応力分布図であり、（ｂ）は実施例に関する応力分布図である。It is a stress distribution map at the time of the interlayer deformation angle of 1/100, (a) is a stress distribution map regarding a comparative example, and (b) is a stress distribution map regarding an example. 層間変形角１／５０の際の応力分布図であって、（ａ）は比較例に関する応力分布図であり、（ｂ）は実施例に関する応力分布図である。It is a stress distribution map at the time of the inter-layer deformation angle of 1/50, (a) is a stress distribution map regarding a comparative example, and (b) is a stress distribution map regarding an example. 面外曲げ降伏メカニズムを説明する図である。It is a figure explaining an out-of-plane bending yielding mechanism. 鉄骨梁の偏心率と方杖材の必要板厚に関する相関グラフを示す図である。It is a figure which shows the correlation graph regarding the eccentricity of a steel-frame beam, and the required plate|board thickness of a brace member.

以下、実施形態に係る柱梁接合部構造について添付の図面を参照しながら説明する。尚、本明細書及び図面において、実質的に同一の構成要素については、同一の符号を付することにより重複した説明を省く場合がある。 Hereinafter, the beam-to-column joint structure according to the embodiment will be described with reference to the accompanying drawings. In addition, in the present specification and drawings, substantially the same components may be denoted by the same reference numerals, thereby omitting duplicate descriptions.

［実施形態に係る柱梁接合部構造］
はじめに、図１乃至図４を参照して、実施形態に係る柱梁接合部構造の一例を説明する。ここで、図１は、実施形態に係る柱梁接合部構造の一例の斜視図であり、図２乃至図４はそれぞれ、図１のII－II矢視図、III－III矢視図、及びIV－IV矢視図である。実施形態に係る柱梁接合部構造１００は、コラムコア１０Ａと上下の角形鋼管１０Ｂ，１０Ｃにより形成される角形鋼管柱１０と、Ｈ形鋼により形成され、梁成の異なる２種類の鉄骨梁３０，４０との柱梁接合部構造である。 [Column-to-beam joint structure according to the embodiment]
First, an example of a beam-to-column joint structure according to an embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 4. FIG. Here, FIG. 1 is a perspective view of an example of the beam-to-column joint structure according to the embodiment, and FIGS. It is a IV-IV arrow view. The beam-to-column joint structure 100 according to the embodiment includes a square steel pipe column 10 formed by a column core 10A and upper and lower square steel pipes 10B and 10C, and two types of steel beams 30 formed by H-shaped steel and having different beam constructions. , 40 is a beam-to-column joint structure.

中央のコラムコア１０Ａは鉄骨梁３０，４０が接合される角形鋼管であり、パネルゾーンを形成する。コラムコア１０Ａの上下端には、上通しダイアフラム２０Ａ及び下通しダイアフラム２０Ｂが溶接により接合されている。上通しダイアフラム２０Ａの上表面に角形鋼管１０Ｂが溶接により接合され、下通しダイアフラム２０Ｂの下表面に角形鋼管１０Ｃが溶接により接合されている。図示例の角形鋼管１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃは、平面視形状が略正方形であり、いずれも断面寸法は同一である。尚、パネルゾーンを形成するコラムコア１０Ａの厚みが他の角形鋼管柱１０Ｂ，１０Ｃよりも厚く、断面寸法が相対的に大きい形態であってもよい。角形鋼管１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃとしては、例えば、ＪＩＳＧ３４６６（一般構造用角形鋼管）に基づくＪＩＳ製品である、ＳＴＫＲ４００やＳＴＫＲ４９０が適用できる。また、その他、建築構造用冷間成形角形鋼管である、ＢＣＲ（Box Column Roll 建築構造用冷間ロール成形角形鋼管、登録商標）やＢＣＰ（Box Column Press建築構造用冷間プレス成形角形鋼管、登録商標）が適用できる。尚、ＢＣＲやＢＣＰは、ＳＮ材（建築構造用鋼材）をベースとした一般社団法人日本鉄鋼連盟製の角形鋼管である。また、角形鋼管１０Ａ，１０Ｂ、１０Ｃの一辺は１５０ｍｍ乃至１０００ｍｍ程度の範囲に設定でき、その肉厚は６ｍｍ乃至５０ｍｍ程度の範囲に設定できる。 A central column core 10A is a rectangular steel pipe to which steel beams 30, 40 are joined to form a panel zone. An upper diaphragm 20A and a lower diaphragm 20B are welded to the upper and lower ends of the column core 10A. A rectangular steel pipe 10B is welded to the upper surface of the upward diaphragm 20A, and a rectangular steel pipe 10C is welded to the lower surface of the downward diaphragm 20B. The square steel pipes 10A, 10B, and 10C of the illustrated examples have a substantially square shape in plan view, and all have the same cross-sectional dimensions. The thickness of the column core 10A forming the panel zone may be thicker than the other rectangular steel pipe columns 10B and 10C, and the cross-sectional dimension may be relatively large. As the square steel pipes 10A, 10B, and 10C, for example, STKR400 and STKR490, which are JIS products based on JIS G 3466 (square steel pipes for general structures), can be applied. In addition, BCR (Box Column Roll cold roll formed square steel pipe for building structure, registered trademark) and BCP (Box Column Press cold press formed square steel pipe for building structure, registered Trademark) can be applied. BCR and BCP are square steel pipes manufactured by the Japan Iron and Steel Federation based on SN materials (steel materials for building structures). Further, each side of the square steel pipes 10A, 10B, 10C can be set in the range of about 150 mm to 1000 mm, and the wall thickness can be set in the range of about 6 mm to 50 mm.

上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂの平面視形状は正方形であり、断面寸法は角形鋼管柱１０よりも大きく、従って、図１等に示すように上通しダイアフラム２０Ａ等の外周は角形鋼管柱１０から外側に張り出している。また、図２に示すように、上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂの上下の距離（第一間隔の一例）はｔ１である。上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂは、一辺が１６０ｍｍ乃至１０５０ｍｍ程度の範囲に設定でき、その板厚は１２ｍｍ乃至１００ｍｍ程度の範囲に設定できる。また、上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂの端辺のコラムコア１０Ａの側面からの突出長さは、５ｍｍ乃至３０ｍｍ程度の範囲に設定できる。 The upper through diaphragm 20A and the lower through diaphragm 20B have a square shape in plan view, and their cross-sectional dimensions are larger than the square steel pipe column 10. Therefore, as shown in FIG. protrudes outward from the Further, as shown in FIG. 2, the vertical distance (an example of the first distance) between the upper diaphragm 20A and the lower diaphragm 20B is t1. One side of the upper diaphragm 20A and the lower diaphragm 20B can be set in the range of about 160 mm to 1050 mm, and the plate thickness can be set in the range of about 12 mm to 100 mm. Also, the length of protrusion of the end sides of the upper through diaphragm 20A and the lower through diaphragm 20B from the side surface of the column core 10A can be set within a range of about 5 mm to 30 mm.

柱梁接合部構造１００において、角形鋼管柱１０の内部には、内ダイアフラムは存在していない。すなわち、角形鋼管柱１０には、一対の上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂの他は、内ダイアフラムは存在しておらず、その他、外ダイアフラムも他の通しダイアフラムも存在していない。尚、必要に応じて、コラムコア１０Ａ内にコンクリートを充填してパネルゾーンの剛性を高めてもよく、このようにコンクリートを充填する場合には、コラムコア１０Ａ内に内ダイアフラム等が存在しないことから、コンクリートの充填性が良好になる。 In the beam-to-column joint structure 100 , an inner diaphragm does not exist inside the square steel pipe column 10 . That is, the square steel pipe column 10 does not have an inner diaphragm other than a pair of upper diaphragms 20A and lower diaphragms 20B, and neither outer diaphragms nor other diaphragms exist. If necessary, the inside of the column core 10A may be filled with concrete to increase the rigidity of the panel zone. Therefore, the filling property of concrete is improved.

コラムコア１０Ａ（もしくは角形鋼管柱１０）は４つの側面１１～１４を有し、４つの隅角部には曲率部１５（もしくはＲ部）を有する。コラムコア１０Ａの１つの側面１２には、上下のフランジ４１，４２の芯間距離が距離ｔ１と同一であり、上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂに上下のフランジ４１，４２が接合される第一鉄骨梁４０が取り付けられている。すなわち、図示例において、上通しダイアフラム２０Ａと下通しダイアフラム２０Ｂの距離（第一間隔）ｔ１は、第一鉄骨梁４０の梁成に応じた距離に設定される。尚、第一鉄骨梁４０と以下で示す第二鉄骨梁３０は、例えば、ＪＩＳ製品である、ＳＮ材（建築構造用圧延鋼材ＪＩＳＧ３１３６）、ＳＳ材（一般構造用圧延鋼材ＪＩＳＧ３１０１）、ＳＭ材（溶接構造用圧延鋼材ＪＩＳＧ３１０６）等が適用できる。 The column core 10A (or square steel pipe column 10) has four side surfaces 11 to 14, and four corners with curvature portions 15 (or R portions). On one side surface 12 of the column core 10A, the center-to-center distance between the upper and lower flanges 41 and 42 is the same as the distance t1, and the upper and lower flanges 41 and 42 are joined to the upper and lower diaphragms 20A and 20B. A steel beam 40 is attached. That is, in the illustrated example, the distance (first interval) t1 between the upwardly passing diaphragm 20A and the downwardly passing diaphragm 20B is set to a distance according to the beam construction of the first steel beam 40 . The first steel beam 40 and the second steel beam 30 shown below are, for example, JIS products such as SN material (rolled steel for building structure JIS G 3136) and SS material (rolled steel for general structure JIS G 3101). , SM material (rolled steel material for welded structure JIS G 3106), etc. can be applied.

上方のフランジ４１の端部には開先が設けられ、下方に裏当金４４が配設された状態で、上通しダイアフラム２０Ａの端部と突合せ溶接されることにより、溶接部４５を介して接合されている。同様に、下方のフランジ４２の端部には開先が設けられ、上方に裏当金４６が配設された状態で、下通しダイアフラム２０Ｂの端部と突合せ溶接されることにより、溶接部４７を介して接合されている。一方、第一鉄骨梁４０のウエブ４３は、コラムコア１０Ａの側面１２に対して隅肉溶接されることにより、溶接部４８を介して接合されている。 A groove is provided at the end of the upper flange 41, and with a backing metal 44 disposed below, it is butt-welded with the end of the upper through-diaphragm 20A through the welded portion 45. are spliced. Similarly, a groove is provided at the end of the lower flange 42, and with a backing metal 46 disposed above, it is butt-welded to the end of the lower-passing diaphragm 20B to form a welded portion 47. are connected through On the other hand, the web 43 of the first steel beam 40 is joined via a welded portion 48 by fillet welding to the side surface 12 of the column core 10A.

以下、各接合部は、溶接部４５，４７、４８と同様に、突合せ溶接、隅肉溶接のいずれかの溶接により形成されるが、具体的な溶接方法は、アークスポット、アークスタッド、ガスシールドアーク等のアーク溶接の他、プラズマ溶接、エレクトロスラグ溶接、電子ビーム溶接、レーザービーム溶接など、多様な溶接法が適用できる。 Below, each joint is formed by either butt welding or fillet welding in the same manner as the welds 45, 47, and 48. Specific welding methods are arc spot welding, arc stud welding, and gas shield welding. In addition to arc welding such as arc welding, various welding methods such as plasma welding, electroslag welding, electron beam welding, and laser beam welding can be applied.

一方、コラムコア１０Ａにおいて、側面１２と直交する他の１つの側面１１には、上下のフランジ３１，３２の芯間距離が距離ｔ１よりも短い第二鉄骨梁３０が、その上方のフランジ３１と上通しダイアフラム２０Ａを接合する態様で取り付けられている。そして、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２は、コラムコア１０Ａの側面１１に接合されている。また、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２と下通しダイアフラム２０Ｂとの距離（段差）、言い換えれば、段差梁を形成する第一鉄骨梁４０と第二鉄骨梁３０の梁成の段差は、５０ｍｍ乃至１５０ｍｍの範囲の他、１５０ｍｍ以上の範囲に設定できる。 On the other hand, in the column core 10A, on the other side 11 orthogonal to the side 12, a second steel beam 30 having a center-to-center distance between the upper and lower flanges 31 and 32 shorter than the distance t1 is attached to the upper flange 31. It is attached in such a manner as to join the upper through diaphragm 20A. A lower flange 32 of the second steel beam 30 is joined to the side surface 11 of the column core 10A. In addition, the distance (step) between the lower flange 32 of the second steel beam 30 and the lower diaphragm 20B, in other words, the step between the first steel beam 40 and the second steel beam 30 forming the stepped beam is In addition to the range of 50 mm to 150 mm, it can be set to a range of 150 mm or more.

図３及び図４に明りょうに示すように、柱梁接合部構造１００において、第二鉄骨梁３０のウエブ３１の中心線ＬＣ２は、角形鋼管柱１０の幅中心を通る中心線ＬＣ１に対して、右側に偏心量δだけ偏心した偏心位置に配設されている。このように、柱梁接合部構造１００は、段差梁を有するとともに、梁成の低い第二鉄骨梁３０が角形鋼管柱１０の中心線ＬＣ１に対して偏心位置に配設されている接合部構造である。図３及び図４に示すように、角形鋼管柱１０の側面１３と、第二鉄骨梁３０の上下のフランジ３１，３２（特に下方のフランジ３２）の端部とは面一となっている。すなわち、双方が面一となるように第二鉄骨梁３０の偏心量δが設定されている。尚、偏心量δが図示例よりも少ない偏心量に設定され、角形鋼管柱１０の側面１３と下方のフランジ３２の端部が面一とならない形態であってもよいし、コラムコア１０Ａの中心線ＬＣ１に対して左側に第二鉄骨梁３０が偏心する態様で接合される形態であってもよい。 As clearly shown in FIGS. 3 and 4, in the beam-to-column joint structure 100, the center line LC2 of the web 31 of the second steel frame beam 30 is positioned relative to the center line LC1 passing through the width center of the square steel pipe column 10. , is disposed at an eccentric position eccentric to the right by an eccentric amount δ. In this way, the beam-to-column joint structure 100 has a stepped beam, and the joint structure in which the second steel frame beam 30 with a low beam height is arranged at an eccentric position with respect to the center line LC1 of the square steel pipe column 10. is. As shown in FIGS. 3 and 4, the side surface 13 of the square steel pipe column 10 and the ends of the upper and lower flanges 31 and 32 (especially the lower flange 32) of the second steel beam 30 are flush with each other. That is, the eccentricity δ of the second steel frame beam 30 is set so that both are flush with each other. In addition, the eccentricity δ may be set to a smaller eccentricity than the illustrated example, and the side surface 13 of the square steel pipe column 10 and the end of the lower flange 32 may not be flush, or the center of the column core 10A A form in which the second steel beam 30 is joined eccentrically on the left side with respect to the line LC1 may be employed.

第二鉄骨梁３０の上方のフランジ３１の端部には開先が設けられ、下方に裏当金３４が配設された状態で、上通しダイアフラム２０Ａの端部と突合せ溶接されることにより、溶接部３５を介して接合されている。また、第二鉄骨梁３０のウエブ３３は、コラムコア１０Ａの側面１１に対して隅肉溶接されることにより、溶接部３６を介して接合されている。尚、裏当金３４を配設しない形態であってもよい。 A groove is provided at the end of the upper flange 31 of the second steel beam 30, and with the backing metal 34 disposed below, butt welding is performed with the end of the upper through diaphragm 20A, They are joined via a welded portion 35 . Further, the web 33 of the second steel beam 30 is joined via a welded portion 36 by fillet welding to the side surface 11 of the column core 10A. In addition, the form which does not arrange|position the backing metal 34 may be sufficient.

一方、図１及び図２に示すように、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２は、コラムコア１０Ａの側面１１に対してウエブ３３と同様に隅肉溶接されることにより、溶接部３７を介して接合されている。この溶接部３７は、図４に示すように、コラムコア１０Ａの曲率部１５（図中のＲ区間）以外の側面１１の範囲において隅肉溶接が行われることにより形成される。 On the other hand, as shown in FIGS. 1 and 2, the lower flange 32 of the second steel beam 30 is fillet welded to the side surface 11 of the column core 10A in the same manner as the web 33, thereby forming a welded portion 37. are connected through As shown in FIG. 4, this welded portion 37 is formed by performing fillet welding in the range of the side surface 11 of the column core 10A other than the curvature portion 15 (R section in the drawing).

すなわち、曲率部１５に隅肉溶接を行わなくても、溶接部３７において必要となる強度が十分に得られる。これは、コラムコア１０Ａの隅角部１５において、第二鉄骨梁３０が接続される側面１１の剛性のみならず、この側面１１に直交する側面１３の剛性の影響により、隅角部１５の近傍が高剛性領域であることに依拠している。このようにコラムコア１０Ａにおいて剛性の高い隅角部１５の近傍では、外力が作用した際にコラムコア１０Ａの負担荷重が増加し、第二鉄骨梁３０の有するフランジ３２の負担荷重は、第二鉄骨梁３０が偏心していない場合と比べて低減される。その結果、第二鉄骨梁３０が図示するように偏心位置に接合される形態では、コラムコア１０Ａの曲率部１５に対応する箇所の溶接を不要にした場合であっても、耐力上十分な溶接長を確保することが可能になる。また、曲率部１５における溶接作業は他の一般部の溶接作業に比べて困難であるが、このように曲率部１５に対するフランジ３２の溶接作業を不要にできることから、柱梁接合部構造１００の施工性が良好になる。 That is, even if fillet welding is not performed on the curvature portion 15, the required strength can be sufficiently obtained at the welded portion 37. FIG. This is because, at the corner 15 of the column core 10A, not only the rigidity of the side surface 11 to which the second steel beam 30 is connected, but also the rigidity of the side surface 13 perpendicular to the side surface 11, is a high-rigidity region. In this way, in the vicinity of the corner portion 15 having high rigidity in the column core 10A, the burden load of the column core 10A increases when an external force acts, and the burden load of the flange 32 of the second steel beam 30 increases. It is reduced compared to the case where the steel beam 30 is not eccentric. As a result, in the configuration where the second steel frame beam 30 is joined at an eccentric position as shown in the figure, even if the welding of the portion corresponding to the curvature portion 15 of the column core 10A is not required, welding sufficient for yield strength is possible. length can be secured. In addition, the welding work in the curvature portion 15 is more difficult than the welding work in other general portions, but since the welding work of the flange 32 to the curvature portion 15 can be eliminated in this way, the construction of the beam-to-column joint structure 100 becomes better.

また、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２の下面と下通しダイアフラム２０Ｂには、鋼製プレートにより形成される方杖材５０が接合されている。図２に示すように、方杖材５０は、第二鉄骨梁３０の延伸方向（水平方向）に対して角度θ傾斜している。この角度θは、１５度乃至３５度の範囲に設定することができ、この範囲の角度θを有する方杖材５０を適用することにより、第二鉄骨梁３０からコラムコア１０Ａを含む角形鋼管柱１０に対して荷重を効果的に伝達することが可能になる。また、方杖材５０の板厚は６ｍｍ乃至２２ｍｍ程度の範囲に設定でき、方杖材５０の幅は例えば図３に示すようにフランジ３２と同幅に設定でき、１００ｍｍ乃至３００ｍｍ程度の範囲に設定できる。 A brace member 50 formed of a steel plate is joined to the lower surface of the lower flange 32 of the second steel beam 30 and the lower diaphragm 20B. As shown in FIG. 2 , the brace member 50 is inclined at an angle θ with respect to the extending direction (horizontal direction) of the second steel beam 30 . This angle θ can be set in the range of 15 degrees to 35 degrees. It becomes possible to effectively transmit the load to 10 . The thickness of the brace member 50 can be set in the range of about 6 mm to 22 mm, and the width of the brace member 50 can be set to the same width as the flange 32 as shown in FIG. Can be set.

図２において明りょうに示すように、方杖材５０は水平方向に対して角度θで傾斜していることから、一般の鋼製プレートを用いた場合でも、その端部と、下通しダイアフラム２０Ｂの端部及び第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２の下面と、の間には自然開先が形成される。それぞれの端部の上方に裏当金５１、５２を配設し、突合せ溶接することにより、溶接部５２，５４を介して、方杖材５０と下通しダイアフラム２０Ｂの端部及び第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２の下面とが接合される。 As clearly shown in FIG. 2, the brace member 50 is inclined at an angle .theta. and the lower surface of the flange 32 below the second steel beam 30, a natural bevel is formed. By arranging backing metals 51 and 52 above the respective ends and butt-welding them, through the welded portions 52 and 54, the ends of the bracket member 50 and the downwardly passing diaphragm 20B and the second steel beam The underside of flange 32 below 30 is joined.

上記するように、柱梁接合部構造１００において、第二鉄骨梁３０が角形鋼管柱１０の側面１１に対して偏心位置に配設されていることにより、第二鉄骨梁３０が偏心していない場合と比べて、剛性の高いコラムコア１０Ａの隅角部１５の負担荷重が増加することに起因して、第二鉄骨梁３０のフランジ３２のみならず、方杖材５０の負担荷重も低減される。その結果、柱梁接合部構造１００では、第二鉄骨梁３０が偏心していない場合と比べて、方杖材５０の厚みを薄くすることが可能になる。 As described above, in the column-to-beam joint structure 100, when the second steel beam 30 is arranged at an eccentric position with respect to the side surface 11 of the square steel pipe column 10, the second steel beam 30 is not eccentric. Due to the increase in the burden load on the corner portion 15 of the column core 10A with high rigidity, the burden load not only on the flange 32 of the second steel beam 30 but also on the brace member 50 is reduced. . As a result, in the beam-to-column joint structure 100, the thickness of the brace member 50 can be reduced compared to the case where the second steel frame beam 30 is not eccentric.

さらに、第二鉄骨梁３０のウエブ３３を挟む位置において、ウエブ３３の側面から下方のフランジ３２の上面に亘って一対の補強リブ６０が接合されている。より具体的には、図２に示すように、方杖材６０の厚みの中心を通る第一平面Ｌ１と、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２の厚みの中心を通る第二平面Ｌ２と、が交差してできる交線Ｐを含む鉛直面Ｌ３に板厚の中心面が通過するようにして、補強リブ６０が配設される。図示する位置に一対の補強リブ６０が配設されることにより、第二鉄骨梁３０から方杖材５０に伝達された荷重による反力が、方杖材５０から第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２に作用した際に、この反力を補強リブ６０が効果的に負担することが可能になる。 Further, a pair of reinforcing ribs 60 are joined from the side surface of the web 33 to the upper surface of the lower flange 32 at positions sandwiching the web 33 of the second steel beam 30 . More specifically, as shown in FIG. 2, a first plane L1 passing through the center of the thickness of the brace member 60 and a second plane L2 passing through the center of the thickness of the flange 32 below the second steel beam 30 The reinforcing rib 60 is arranged so that the central plane of the plate thickness passes through the vertical plane L3 including the line of intersection P formed by the intersection of . By arranging the pair of reinforcing ribs 60 at the illustrated positions, the reaction force due to the load transmitted from the second steel beam 30 to the brace member 50 is transferred from the brace member 50 to the lower part of the second steel beam 30. When acting on the flange 32, the reinforcing ribs 60 can effectively bear this reaction force.

図示例の補強リブ６０は、直角三角形の２つの鋭角が取り除かれた略三角形状の鋼製プレートにより形成され、下方のフランジ３２の上面とウエブ３３に対して隅肉溶接されることにより、溶接部６１，６２を介して接合されている。また、補強リブ６０の幅は下方のフランジ３２の幅の４０％以上に設定でき、補強リブ６０の厚みは６ｍｍ乃至２２ｍｍの範囲に設定でき、例えば方杖材５０の厚みよりも薄い厚みであってよい。また、補強リブ６０において、略三角形の斜辺が水平面（下方のフランジ３２の上面）と成す角度は例えば４５度以上に設定できる。さらに、図２において、補強リブ６０の高さｈは、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２の幅の１／２以上であって、第二鉄骨梁３０の梁成の１／２以下の範囲に設定することができる。 The reinforcing rib 60 in the illustrated example is formed by a substantially triangular steel plate from which the two acute angles of a right triangle are removed, and is fillet welded to the upper surface of the lower flange 32 and the web 33 to form a weld. They are joined via portions 61 and 62 . In addition, the width of the reinforcing rib 60 can be set to 40% or more of the width of the lower flange 32, and the thickness of the reinforcing rib 60 can be set in the range of 6 mm to 22 mm. you can Also, in the reinforcing rib 60, the angle formed by the oblique side of the substantially triangular shape with the horizontal plane (upper surface of the lower flange 32) can be set to, for example, 45 degrees or more. Furthermore, in FIG. 2, the height h of the reinforcing rib 60 is 1/2 or more of the width of the lower flange 32 of the second steel beam 30 and 1/2 or less of the beam length of the second steel beam 30. A range can be set.

また、図１及び図２において示すように、コラムコア１０Ａの側面１１と、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２と、方杖材５０と、により包囲されている空間は貫通空間Ｇとなっており、この空間に補強用のリブ等は溶接されていない。このように、当該箇所に貫通空間Ｇが形成されていることにより、コラムコア１０Ａと第二鉄骨梁３０とを接合する溶接部３７等の検査を、この貫通空間Ｇを利用して行うことができる。また、当該箇所に補強用のリブ等が溶接等される場合における、溶接時の熱応力による影響を解消することができる。 1 and 2, the space surrounded by the side surface 11 of the column core 10A, the lower flange 32 of the second steel frame beam 30, and the brace member 50 becomes a through space G. A reinforcing rib or the like is not welded in this space. Since the through space G is formed in this location, it is possible to use this through space G to inspect the welded portion 37 that joins the column core 10A and the second steel beam 30. can. In addition, when a reinforcing rib or the like is welded to the portion, the influence of thermal stress during welding can be eliminated.

柱梁接合部構造１００によれば、段差梁を有する柱梁接合部構造において、方杖材で補強される鉄骨梁を偏心位置に取り付けたいとする空間的要請もしくは外観意匠的要請を満たしながら、十分な耐力を有する接合部構造を提供することができる。尚、図示例の柱梁接合部構造１００は、梁成の異なる２本の鉄骨梁３０，４０が角形鋼管柱の直交する側面に接合された形態を示しているが、それ以外の形態の段差梁を有する接合部構造であってもよい。例えば、角形鋼管柱の４つの側面の全てに鉄骨梁が接合され、梁成の異なる２種類乃至４種類の鉄骨梁が適用される形態であってもよい。さらに、図示例の柱梁接合部構造１００では、相対的に梁成の低い第二鉄骨梁３０の上方のフランジ３１が上通しダイアフラム２０Ａに接合される形態を示すが、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２が下通しダイアフラム２０Ｂに接合され、方杖材５０が上方のフランジ３１と上通しダイアフラム２０Ａに接合される形態であってもよい。 According to the beam-to-column joint structure 100, in a beam-to-column joint structure having stepped beams, while satisfying the spatial requirement or the appearance design requirement for attaching a steel beam reinforced with a square member at an eccentric position, A joint structure having sufficient bearing strength can be provided. The column-to-beam joint structure 100 in the illustrated example shows a form in which two steel beams 30 and 40 having different beam constructions are joined to the orthogonal side surfaces of a rectangular steel pipe column. It may be a joint structure having beams. For example, steel beams may be joined to all four side surfaces of the rectangular steel pipe column, and two to four types of steel beams having different beam constructions may be applied. Furthermore, in the column-to-beam joint structure 100 of the illustrated example, the upper flange 31 of the second steel beam 30 having a relatively low beam thickness is joined to the upper through-diaphragm 20A. The lower flange 32 may be joined to the lower through diaphragm 20B, and the brace member 50 may be joined to the upper flange 31 and the upper through diaphragm 20A.

［ＦＥＭ解析］
次に、図５乃至図１０を参照して、本発明者等により行われたＦＥＭ（Finite Element Method：有限要素法）解析の概要とその結果について説明する。 [FEM analysis]
Next, an outline of FEM (Finite Element Method) analysis performed by the present inventors and the results thereof will be described with reference to FIGS. 5 to 10. FIG.

＜ＦＥＭ解析の概要＞
本ＦＥＭ解析では、柱と梁、及びそれらを繋ぐ方杖材をソリッド要素としてモデル化した。このモデル化に際しては、柱に対して梁が偏心していないモデルを比較例とし、柱に対して梁が面一まで偏心しているモデルを実施例とし、双方のモデルに対してＦＥＭ解析を実施した。比較例及び実施例のモデルの概要を図５に示す。各モデルにおいて、柱の長さを３ｍ、梁の長さを４ｍにそれぞれ設定し、双方を十字に繋いで十字架構とした。また、柱の柱脚をピン支持とし、柱頭をピンローラー支持とした。梁は、Ｈ－３００×１５０×６．５×９（ＳＮ４９０）の仕様とし、柱は、角形鋼管で３００×１６（ＢＣＲ２９５）の仕様とした。さらに、方杖材は、鋼製プレートで厚みが１２ｍｍ（ＳＮ４９０）の仕様とし、補強リブは、鋼製プレートで厚みが９ｍｍ（ＳＳ４００）の仕様とし、梁段差を１００ｍｍとした。尚、実施例のモデルでは、柱の端部に曲率部（Ｒ部）を設定し、梁のフランジと柱のＲ部は接合しない（溶接しない）ものとしてモデル化している。 <Overview of FEM analysis>
In this FEM analysis, the columns, beams, and braces connecting them were modeled as solid elements. In this modeling, a model in which the beam is not eccentric with respect to the column was used as a comparative example, and a model in which the beam was eccentric to the column until it was flush with the column was used as an example, and FEM analysis was performed on both models. . FIG. 5 shows the outline of the model of the comparative example and the example. In each model, the length of the pillar was set to 3 m, and the length of the beam was set to 4 m. In addition, the pedestal of the column is supported by pins, and the capital of the column is supported by pin rollers. The beams were of H-300×150×6.5×9 (SN490) specifications, and the columns were square steel pipes of 300×16 (BCR295) specifications. Furthermore, the brace member was a steel plate with a thickness of 12 mm (SN490), the reinforcing rib was a steel plate with a thickness of 9 mm (SS400), and the beam step was 100 mm. In the model of the embodiment, a curvature portion (R portion) is set at the end of the column, and the flange of the beam and the R portion of the column are not joined (welded).

本ＦＥＭ解析では、実施例及び比較例の各モデルに対して、図５（ａ）に示すように梁の両端に荷重を増分させながら載荷していくことにより層間変形角を増加させ（従って、梁に作用する曲げモーメントが増加する）、所定の応力採取位置において、３ケースの層間変形角の際の応力分布を求めた。３ケースの層間変形角は、１／２００，１／１００，及び１／５０である。 In this FEM analysis, as shown in FIG. The bending moment acting on the beam increases), and the stress distribution was determined for three cases of story drift angle at a predetermined stress sampling position. The interlayer drift angles for the three cases are 1/200, 1/100, and 1/50.

＜ＦＥＭ解析結果＞
図６は、本ＦＥＭ解析における層間変形角とモーメントの相関グラフであり、図６（ａ）は比較例の相関グラフを示し、図６（ｂ）は実施例の相関グラフを示す。また、図７は、梁（のフランジ）において、柱との接合部（パネル際）、方杖材との接合部（方杖材際）における梁軸方向応力採取位置を示す図であって、図７（ａ）は比較例の応力採取位置を示す平面図であり、図７（ｂ）は実施例の応力採取位置を示す平面図である。また、図７（ｃ）は、比較例及び実施例の応力採取位置を示す側面図である。図８、図９、及び図１０はそれぞれ、層間変形角１／２００、１／１００、及び１／５０の際の応力分布図であり、いずれも、（ａ）は比較例の応力分布図を示し、（ｂ）は実施例の応力分布図を示す。図８乃至図１０において、横軸は、方杖材（幅１５０ｍｍ）の中心を横軸０としている。また、図８（ｂ）等における柱Ｒ部始端は、Ｒ部の開始点を示し、それよりも外側では梁（のフランジ）と柱が接合されていないことを意味している。また、以下の表１には、層間変形角が１／２００，１／１００，及び１／５０の各ケースにおける、梁のフランジの軸方向応力分布の平均値を示す。表１において、σｙは梁の降伏点であり、３２５Ｎ／ｍｍ^２とする。 <FEM analysis result>
6A and 6B are correlation graphs of the story drift angle and the moment in this FEM analysis, FIG. 6A shows the correlation graph of the comparative example, and FIG. 6B shows the correlation graph of the example. In addition, FIG. 7 is a diagram showing the beam axial direction stress sampling positions at the joint with the column (near the panel) and the joint with the brace member (near the brace member) in the beam (flange), FIG. 7(a) is a plan view showing the stress sampling positions of the comparative example, and FIG. 7(b) is a plan view showing the stress sampling positions of the example. FIG. 7(c) is a side view showing the stress sampling positions of the comparative example and the example. 8, 9, and 10 are stress distribution diagrams at interlaminar deformation angles of 1/200, 1/100, and 1/50, respectively, and (a) is a stress distribution diagram of a comparative example. and (b) shows a stress distribution diagram of the example. In FIGS. 8 to 10, the horizontal axis 0 is the center of the brace member (width 150 mm). In addition, the starting point of the R portion of the column in FIG. 8B and the like indicates the starting point of the R portion, and means that the beam (flange of) and the column are not joined outside the R portion. Table 1 below shows the average value of the axial stress distribution of the flange of the beam in each case where the story drift angle is 1/200, 1/100, and 1/50. In Table 1, σy is the yield point of the beam and is 325 N/mm ² .

図８乃至図１０のいずれの層間変形角のケースにおいても、パネル際の応力分布図において、梁の外側に応力集中が見られることが分かる。また、図８（ｂ）、図９（ｂ）及び図１０（ｂ）より、梁と柱の接合部において、柱Ｒ部始端よりも内側（例えば溶接にて接合されている領域）には応力集中が見られる一方、柱Ｒ部始端よりも外側（接合されていない領域）の応力はゼロに近似していることが分かる。すなわち、この領域では、柱と梁が溶接にて接合されていなくても、構造上問題ないことが分かる。 It can be seen that stress concentration is seen on the outer side of the beam in the stress distribution diagrams between the panels in any case of the inter-story deformation angle shown in FIGS. 8 to 10 . 8(b), 9(b), and 10(b), at the joint between the beam and the column, stress is applied to the inner side (for example, the region where the column is joined by welding) from the beginning of the R portion of the column. While concentration is observed, it can be seen that the stress on the outer side (non-bonded region) of the starting end of the column R portion is close to zero. In other words, it can be seen that there is no structural problem in this region even if the columns and beams are not joined by welding.

また、表１より、梁の弾性限界である層間変形角１／２００、１／１００までは、パネル際に作用する応力は方杖材際に作用する応力の４１％乃至５２％となることが分かる。さらに、梁降伏後の終局時である層間変形角１／５０において、パネル際に作用する応力は方杖材際に作用する応力の５９％乃至７３％となることが分かる。 In addition, from Table 1, it can be seen that the stress acting between the panels is 41% to 52% of the stress acting between the brace members up to 1/200 and 1/100 of the inter-story deformation angle, which is the elastic limit of the beam. I understand. Furthermore, it can be seen that the stress acting between the panels is 59% to 73% of the stress acting between the brace members at the inter-story deformation angle of 1/50, which is the final time after the beam yields.

また、比較例に比べて、実施例のパネル際に作用する応力が小さいことが分かる。実施例では、終局時においても溶接部に作用する力はフランジ全断面耐力の６割程度であり、Ｒ部を溶接しない場合であっても十分な溶接長さが確保できることが分かる。 Also, it can be seen that the stress acting on the panel of the example is smaller than that of the comparative example. In the example, the force acting on the welded portion even at the end is about 60% of the full cross-sectional strength of the flange, and it can be seen that a sufficient weld length can be secured even if the R portion is not welded.

［第二鉄骨梁の下フランジの溶接長さの設定方法］
次に、図１乃至図４に示す、第二鉄骨梁３０の下方のフランジ３２（以下、下フランジと言う）とコラムコア１０の側面１１の溶接部３７（隅肉溶接部）の溶接長さ（有効長さ）の設定方法について説明する。 [How to set the welding length of the bottom flange of the second steel beam]
Next, the weld length between the lower flange 32 (hereinafter referred to as the lower flange) of the second steel beam 30 and the welded portion 37 (fillet welded portion) of the side surface 11 of the column core 10 shown in FIGS. (Effective length) setting method will be described.

下フランジの溶接部は、以下の式（１）を満たす必要がある。以下の式の左辺及び右辺に以下の式（２）及び式（３）を適用する。 The welded portion of the lower flange must satisfy the following formula (1). Apply the following equations (2) and (3) to the left and right sides of the following equations.

上式（１）乃至式（３）により、下フランジの隅肉溶接部の必要有効長さを設定する式を以下の式（４）で表すことができる。 From the above equations (1) to (3), the equation for setting the required effective length of the fillet weld of the lower flange can be expressed by the following equation (4).

一例として、鉄骨梁に４９０Ｎ／ｍｍ^２級鋼材（ｂσｙ＝３２５Ｎ／ｍｍ^２、ｂσｕ＝４９０Ｎ／ｍｍ^２）を適用し、下フランジの隅肉溶接部の有効のど厚をａｆ＝０．７ｔｆとした場合、式（４）を以下の式（５）で表すことができる。 As an example, 490 N/mm class ² steel material (bσy=325 N/mm ² , bσu=490 N/mm ² ) was applied to the steel beam, and the effective throat thickness of the fillet welded portion of the lower flange was set to af=0.7tf. In this case, Equation (4) can be expressed by Equation (5) below.

下フランジの全幅の６割以上を両面隅肉溶接とすることにより、式（５）を満足することができる。Ｒ部が４割程度に及ぶことがないことを勘案すると、下フランジの溶接部においては、Ｒ部以外の一般部においてもその全ての領域の溶接が必ずしも必要ないことが式（５）から特定できる。 Expression (5) can be satisfied by forming fillet welds on both sides of 60% or more of the entire width of the lower flange. Considering that the R portion does not reach about 40%, it is specified from formula (5) that welding of the entire area is not necessarily required in the general portion other than the R portion in the welded portion of the lower flange. can.

［鉄骨梁の偏心率と方杖材の必要板厚との関係についての検証］
次に、鉄骨梁の偏心率（偏心なしを０とし、下方のフランジの端部がコラムコアの側面と面一まで偏心した状態を１とする）をパラメータとした、方杖材の必要板厚の算定方法について説明する。方杖材の必要板厚の算定においては、方杖材に作用する軸力が方杖材の曲げ座屈限界耐力以下となることを条件として算定される。方杖材の必要板厚と梁の偏心率との関係は、以下の式（６）を満たすことを要する。そして、方杖材の曲げ座屈限界耐力を鋼構造限界状態設計指針に基づいて以下の式（７）で示す。さらに、曲げ座屈低減係数は以下の式（８）のように示すことができる。 [Verification of the relationship between the eccentricity of the steel frame beam and the required plate thickness of the brace]
Next, the eccentricity of the steel frame beam (no eccentricity is 0, and the end of the lower flange is eccentric until it is flush with the side surface of the column core) is used as a parameter. The calculation method for is explained. The required thickness of the brace is calculated on the condition that the axial force acting on the brace is less than the bending buckling limit strength of the brace. The relationship between the required plate thickness of the square member and the eccentricity of the beam must satisfy the following formula (6). Then, the bending buckling limit yield strength of the brace member is expressed by the following formula (7) based on the steel structure limit state design guidelines. Furthermore, the bending buckling reduction factor can be expressed as in Equation (8) below.

次に、梁降伏時に方杖材に作用する軸力を以下の式（９）で示す。また、梁のフランジの軸降伏耐力を以下の式（１０）で示し、柱の側面の面外曲げ降伏耐力を以下の式（１１）で示す。 Next, the axial force acting on the brace member when the beam yields is shown by the following equation (9). Further, the axial yield strength of the flange of the beam is expressed by the following formula (10), and the out-of-plane bending yield strength of the side surface of the column is expressed by the following formula (11).

図１１は、面外曲げ降伏メカニズムを説明する図であり、図１１（ａ）は鉄骨梁側からコラムコアを見た正面図であり、図１１（ｂ）は、コラムコアを上方から見た平面図であり、図１１（ｃ）は、コラムコアを側方から見た側面図である。偏心がない場合の各部寸法ｄ（図１１参照）を梁の偏心量で除した値を梁の偏心率とし、偏心がある場合の各部寸法（図１１参照）を以下の式（１２）で示す。 11A and 11B are views for explaining the out-of-plane bending yielding mechanism. FIG. 11A is a front view of the column core viewed from the steel frame beam side, and FIG. 11B is a view of the column core viewed from above. FIG. 11(c) is a plan view, and FIG. 11(c) is a side view of the column core viewed from the side. The value obtained by dividing the dimension d of each part without eccentricity (see FIG. 11) by the amount of eccentricity of the beam is the eccentricity of the beam, and the dimension of each part with eccentricity (see FIG. 11) is expressed by the following formula (12). .

式（１２）を用いて、方杖材の必要板厚を示すと、以下の式（１３）により示すことができる。 If the necessary plate thickness of the brace member is shown using the formula (12), it can be shown by the following formula (13).

式（１３）において、上式は、梁の偏心率によらず一定の値となる。また、図１２より、方杖材の板厚（必要板厚）は偏心なしで９．３ｍｍであり、偏心率（偏心量）の増加に伴い板厚は低下し、柱と梁が面一まで偏心した際に６．８ｍｍとなることが分かる。これは、偏心量が増加するにつれて方杖材の接合部の耐力が増加し、この耐力増加に起因して方杖材の負担荷重が少なくなり、その結果として方杖材の必要板厚が低下するためである。 In formula (13), the above formula has a constant value regardless of the eccentricity of the beam. Further, from FIG. 12, the plate thickness (required plate thickness) of the brace material is 9.3 mm without eccentricity, and the plate thickness decreases as the eccentricity (the amount of eccentricity) increases, until the column and the beam are flush. It can be seen that it becomes 6.8 mm when eccentric. This is because, as the eccentricity increases, the strength of the joints of the brace members increases, and due to this increase in strength, the burden load on the brace members decreases, and as a result, the required plate thickness of the brace members decreases. It is for

式１０を適用することにより、最適な厚みの方杖材を設定することができ、必要最低限の厚みの方杖材を設定することにより施工コストの最適化を図ることが可能になる。 By applying Equation 10, it is possible to set the optimal thickness of the brace material, and by setting the minimum required thickness of the brace material, it is possible to optimize the construction cost.

上記実施形態に挙げた構成等に対し、その他の構成要素が組み合わされるなどした他の実施形態であってもよく、また、本発明はここで示した構成に何等限定されるものではない。この点に関しては、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更することが可能であり、その応用形態に応じて適切に定めることができる。 Other embodiments may be possible in which other components are combined with the configurations and the like described in the above embodiments, and the present invention is not limited to the configurations shown here. Regarding this point, it is possible to change without departing from the gist of the present invention, and it can be determined appropriately according to the application form.

１０：角形鋼管柱、１０Ａ：コラムコア（角形鋼管、角形鋼管柱）、１０Ｂ、１０Ｃ：角形鋼管（角形鋼管柱）、１１～１４：側面、１５：曲率部（Ｒ部、隅角部）、２０Ａ：上通しダイアフラム、２０Ｂ：下通しダイアフラム、３０：第二鉄骨梁（鉄骨梁）、３１，３２：フランジ、３３：ウエブ、４０：第一鉄骨梁（鉄骨梁）、４１，４２：フランジ、４３：ウエブ、５０：方杖材、６０：補強リブ、１００：柱梁接合部構造、Ｇ：貫通空間 10: square steel pipe column, 10A: column core (square steel pipe, square steel pipe column), 10B, 10C: square steel pipe (square steel pipe column), 11 to 14: side surface, 15: curvature portion (R portion, corner portion), 20A: upper diaphragm, 20B: lower diaphragm, 30: second steel beam (steel beam), 31, 32: flange, 33: web, 40: first steel beam (steel beam), 41, 42: flange, 43: web, 50: brace material, 60: reinforcing rib, 100: column-to-beam joint structure, G: penetration space

Claims

角形鋼管柱と、Ｈ形鋼により形成される鉄骨梁との柱梁接合部構造であって、
前記角形鋼管柱には、該角形鋼管柱の側面から端部が張り出すようにして上下に第一間隔を隔てて一対の通しダイアフラムが介在しており、
前記角形鋼管柱の有する側面のうち、いずれかの側面には、前記第一間隔の梁成を有する第一鉄骨梁の上下のフランジが前記一対の通しダイアフラムに溶接部を介して接合されており、
前記角形鋼管柱の有する側面のうち、他のいずれかの側面には、前記第一間隔よりも低い梁成を有する第二鉄骨梁の上下のフランジのうちのいずれか一方のフランジが、前記一対の通しダイアフラムのうちのいずれか一方の通しダイアフラムと溶接部を介して接合され、他方のフランジは前記角形鋼管柱の前記側面に溶接部を介して接合されており、
前記第二鉄骨梁の有する前記他方のフランジと他方の通しダイアフラムに対して、鋼製プレートにより形成される方杖材の両端が溶接部を介して接合されており、
前記第二鉄骨梁のウエブを挟んだ対向位置において、前記方杖材が接合されている前記フランジと前記ウエブに対して溶接部を介して一対の補強リブが接合されており、
前記第二鉄骨梁が、前記角形鋼管柱の前記側面の幅中心を通る中心線に対して、左右いずれか一方の偏心位置に配設されており、
前記角形鋼管柱の前記側面と、前記他方のフランジと、前記方杖材とにより包囲されている空間が貫通空間であることを特徴とする、柱梁接合部構造。 A column-beam joint structure between a square steel pipe column and a steel frame beam formed of H-shaped steel,
A pair of through-diaphragms are interposed in the square steel pipe column so that the ends protrude from the side surface of the square steel pipe column and are vertically spaced apart from each other by a first interval,
On one of the side surfaces of the square steel pipe column, the upper and lower flanges of the first steel beam having the beam width of the first interval are joined to the pair of through-diaphragms via welding. ,
Among the side surfaces of the square steel pipe column, any one of the upper and lower flanges of the second steel beam having a beam height lower than the first interval is attached to the other side surface, and the pair of flanges One of the through-diaphragms is joined through a through-diaphragm and a weld, and the other flange is joined to the side surface of the square steel pipe column through a weld,
Both ends of a square member formed of a steel plate are joined to the other flange and the other through-diaphragm of the second steel beam through a weld,
A pair of reinforcing ribs are joined to the web and the flange to which the brace member is joined at positions facing the web of the second steel beam via a welded portion,
The second steel beam is disposed at an eccentric position on either the left or right side with respect to a center line passing through the width center of the side surface of the square steel pipe column ,
A column-to-beam joint structure, wherein a space surrounded by the side surface of the square steel pipe column, the other flange, and the square member is a through space.

前記方杖材の厚みの中心を通る第一平面と、他方の前記フランジの厚みの中心を通る第二平面との交線の直上に、前記一対の補強リブが配設されていることを特徴とする、請求項１に記載の柱梁接合部構造。 The pair of reinforcing ribs is arranged directly above the line of intersection between a first plane passing through the center of the thickness of the square member and a second plane passing through the center of the thickness of the other flange. The column-to-beam joint structure according to claim 1.

前記角形鋼管柱は四隅が曲率部を有しており、
前記他方のフランジと前記角形鋼管柱の前記側面とを繋ぐ前記溶接部が、前記曲率部を除いた該他方のフランジと該側面との当接箇所に形成されていることを特徴とする、請求項１又は２に記載の柱梁接合部構造。 The square steel pipe column has four corners with curved portions,
The welded portion connecting the other flange and the side surface of the square steel pipe column is formed at a contact portion between the other flange and the side surface, excluding the curvature portion. The column-to-beam joint structure according to Item 1 or 2 .

前記第二鉄骨梁の偏心率と前記方杖材の厚みが、以下の式（Ａ）を満たすことを特徴とする、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の柱梁接合部構造。

The beam-to-column joint structure according to any one of claims 1 to 3 , wherein the eccentricity of the second steel frame beam and the thickness of the brace material satisfy the following formula (A).

前記他方のフランジと前記角形鋼管柱の前記側面とを繋ぐ前記溶接部の長さが、以下の式（Ｂ）を満たすことを特徴とする、請求項１乃至４のいずれか一項に記載の柱梁接合部構造。

The length of the weld connecting the other flange and the side surface of the square steel pipe column satisfies the following formula (B), according to any one of claims 1 to 4 Column beam joint structure.