JP7085335B2 - Stirrer - Google Patents

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Description

本発明は、ダブルプロペラ型の撹拌装置に関する。 The present invention relates to a double propeller type agitator.

従来、例えば図２に示すような晶析装置１’が用いられている。晶析装置１’は、晶析缶１０と、その晶析缶１０の内部に挿入される撹拌装置５０とにより構成されており、晶析缶１０内に装入された被処理液Ｌを、撹拌装置５０におけるダブルプロペラ型の撹拌羽根５２の回転により撹拌することで晶析反応を生じさせる（例えば、特許文献１、２等を参照）。 Conventionally, for example, a crystallization device 1'as shown in FIG. 2 has been used. The crystallization device 1'is composed of a crystallization can 10 and a stirring device 50 inserted inside the crystallization can 10, and the liquid to be treated L charged in the crystallization can 10 is charged. A crystallization reaction is generated by stirring by rotating the double propeller type stirring blade 52 in the stirring device 50 (see, for example, Patent Documents 1, 2 and the like).

特に、ダブルプロペラ型の撹拌羽根５２（５２ａ，５２ｂ）を備えた撹拌装置５０によれば、被処理液Ｌが、晶析缶１０の内側において上方に、晶析缶１０の外側において下方に流れて、晶析缶１０の内部を循環するようになる。このような撹拌装置５０による撹拌によって、晶析缶１０内において被処理液Ｌ中の結晶が安定して析出し成長する。 In particular, according to the stirring device 50 provided with the double propeller type stirring blades 52 (52a, 52b), the liquid L to be treated flows upward on the inside of the crystallization can 10 and downward on the outside of the crystallization can 10. Then, it circulates inside the crystallization can 10. By stirring with such a stirring device 50, the crystals in the liquid to be treated L are stably precipitated and grown in the crystallization can 10.

さて、晶析装置１’等に用いられていた従来の撹拌装置５０においては、撹拌軸５１が２つの軸受により保持されている。具体的には、撹拌軸５１は、晶析缶１０等の外部（槽外）であって撹拌軸５１の上部に配置される槽外軸受３０と、槽内であって被処理液Ｌ中に配置される液中軸受５３とにより保持されている。 By the way, in the conventional stirring device 50 used for the crystallization device 1'and the like, the stirring shaft 51 is held by two bearings. Specifically, the stirring shaft 51 is located outside the crystallization can 10 or the like (outside the tank) and in the out-of-tank bearing 30 arranged above the stirring shaft 51, and in the tank and in the liquid L to be treated. It is held by a submersible bearing 53 that is arranged.

このような撹拌装置５０では、安定した撹拌処理を実行するために、定期的に軸受のメンテナンスが必要となる。特に、撹拌装置５０における液中軸受５３に関しては、磨耗が生じた場合に、撹拌軸５１の振れが大きくなり、最終的には撹拌羽根５２（具体的には下向き羽根５２ｂ）と晶析缶１０（具体的には外筒１０ｂ）とが接触し、あるいはメカニカルシール３５の破損が生じて被処理液Ｌの漏れを引き起こす等して、突発停止に至ることがある。そのため、定期的な点検や交換等の作業を行うことによって、突発停止の発生を防ぐことが重要となる。 In such a stirring device 50, maintenance of bearings is required on a regular basis in order to carry out a stable stirring process. In particular, with respect to the submersible bearing 53 in the stirring device 50, when wear occurs, the vibration of the stirring shaft 51 becomes large, and finally the stirring blade 52 (specifically, the downward blade 52b) and the crystallization can 10 (Specifically, the outer cylinder 10b) may come into contact with the outer cylinder, or the mechanical seal 35 may be damaged to cause leakage of the liquid to be treated L, resulting in a sudden stop. Therefore, it is important to prevent the occurrence of sudden stoppage by performing work such as regular inspection and replacement.

液中軸受５３のメンテナンスは、通常、運転時には行うことができない。そのため、例えば６ヶ月～１２ヶ月の周期で撹拌装置５０の運転を停止した上で行う必要がある。しかしながら、定期点検等に際しては、例えば、晶析缶１０内の液抜きや、内部足場の仮設、晶析缶１０内の洗浄作業等の作業工程を実行するため、最低でも５日～７日の運転停止期間が必要となり、撹拌装置５０を設けた晶析装置１’等の装置の稼働率低下の主要因となっている。なお、液中軸受５３の定期点検や交換作業は、狭く、暗い場所での過酷な作業となり、安全性をより高めることも必要となっている。 Maintenance of the submersible bearing 53 cannot normally be performed during operation. Therefore, it is necessary to stop the operation of the stirring device 50 at a cycle of, for example, 6 to 12 months. However, in order to carry out work processes such as draining the liquid in the crystallization can 10, temporarily installing the internal scaffolding, and cleaning the inside of the crystallization can 10, the periodic inspection and the like are carried out for at least 5 to 7 days. An operation stop period is required, which is a major factor in reducing the operating rate of devices such as the crystallization device 1'provided with the stirring device 50. It should be noted that the periodic inspection and replacement work of the submersible bearing 53 is a harsh work in a narrow and dark place, and it is also necessary to further enhance the safety.

特開２０１６－２９０１７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2016-29017 特開２００４－１５４６１８号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2004-154618

本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、ダブルプロペラ型の撹拌装置において、その撹拌装置を設ける晶析装置等の装置の稼働率低下を抑制して、効率的な操業を行うことができる撹拌装置を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of such circumstances, and in a double propeller type agitator, an efficient operation is suppressed by suppressing a decrease in the operating rate of an apparatus such as a crystallization apparatus provided with the agitator. It is an object of the present invention to provide a stirring device capable of performing the above.

（１）本発明の第１の発明は、ダブルプロペラ型の撹拌装置であって、撹拌する溶液が装入された容器に対し、鉛直方向に挿入される撹拌軸と、前記撹拌軸の下部に設けられ、ダブルプロペラ型の構造を有する撹拌羽根とを備え、前記撹拌羽根の下部に軸受を有さず、前記撹拌羽根を、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍの条件で回転させたとき、該撹拌羽根の水平方向へのたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下である、撹拌装置である。 (1) The first invention of the present invention is a double propeller type stirring device, which is a stirring shaft inserted in the vertical direction with respect to a container in which a stirring solution is charged, and a stirring shaft below the stirring shaft. It is provided with a stirring blade having a double propeller type structure, does not have a bearing under the stirring blade, and when the stirring blade is rotated under the conditions of a stirring power of 55 KW and a rotation speed of 50 rpm, the stirring is performed. It is a stirring device in which the width of the horizontal deflection of the blades is 10 mm or less in total.

（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、硫酸ニッケルを晶析させるための晶析装置内の溶液の撹拌に用いられる、撹拌装置である。 (2) The second invention of the present invention is the stirring device used for stirring the solution in the crystallization device for crystallizing nickel sulfate in the first invention.

（３）本発明の第３の発明は、第１又は第２の発明に係る撹拌装置を晶析缶内に備えている、晶析装置である。 (3) The third invention of the present invention is a crystallization device including the stirring device according to the first or second invention in the crystallization can.

（４）本発明の第４の発明は、第３の発明に係る晶析装置を使用し、該晶析装置にニッケル濃度が９０ｇ／Ｌ～１８５ｇ／Ｌの硫酸ニッケル溶液を装入して硫酸ニッケルの結晶を析出させる、硫酸ニッケルの晶析方法である。 (4) In the fourth invention of the present invention, the crystallization apparatus according to the third invention is used, and a nickel sulfate solution having a nickel concentration of 90 g / L to 185 g / L is charged into the crystallization apparatus to form sulfuric acid. This is a nickel sulfate crystallization method for precipitating nickel crystals.

本発明に係る撹拌装置によれば、当該撹拌装置を設ける晶析装置等の装置の稼働率低下を抑制して、効率的な操業を行うことができる。 According to the stirring device according to the present invention, it is possible to suppress a decrease in the operating rate of a device such as a crystallization device provided with the stirring device and perform efficient operation.

本実施の形態に係る撹拌装置の構成を示す図であり、当該撹拌装置を晶析装置に適用したときの模式図である。It is a figure which shows the structure of the stirring apparatus which concerns on this embodiment, and is the schematic diagram when the stirring apparatus is applied to the crystallization apparatus. 従来の撹拌装置の構成を示す図であり、当該撹拌装置を晶析装置に適用したときの模式図である。It is a figure which shows the structure of the conventional stirring apparatus, and is the schematic diagram when the stirring apparatus is applied to a crystallization apparatus.

以下、本発明の具体的な実施形態（以下、「本実施の形態」という）について詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々の変更が可能である。 Hereinafter, a specific embodiment of the present invention (hereinafter, referred to as “the present embodiment”) will be described in detail. The present invention is not limited to the following embodiments, and various modifications can be made without changing the gist of the present invention.

本実施の形態に係る撹拌装置は、ダブルプロペラ型の撹拌装置であって、撹拌する溶液（被処理液）が装入された容器に対して鉛直方向に挿入される撹拌軸と、その撹拌軸の下部に設けられてダブルプロペラ型の構造を有する撹拌羽根とを備えている。 The stirring device according to the present embodiment is a double propeller type stirring device, and is a stirring shaft in which the stirring solution (processed liquid) is inserted in the vertical direction with respect to the container charged therein, and the stirring shaft thereof. It is provided with a stirring blade having a double propeller type structure provided at the bottom of the.

そして、本実施の形態に係る撹拌装置においては、撹拌羽根の下部に軸受（以下、「液中軸受」ともいう）を有しておらず、その撹拌羽根を、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍの条件で回転させたとき、撹拌羽根の水平方向へのたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下であることを特徴としている。 The stirring device according to the present embodiment does not have a bearing (hereinafter, also referred to as "submersible bearing") under the stirring blade, and the stirring blade has a stirring power of 55 kW and a rotation speed of 50 rpm. When rotated under the conditions, the width of the horizontal deflection of the stirring blade is 10 mm or less in total.

このように、ダブルプロペラ型の撹拌装置において、液中軸受を有しておらず、詳しくは後述するが晶析缶外部の軸受（槽外軸受）のみによって撹拌軸を保持してたわみ（振れ）を抑制した撹拌装置であることにより、撹拌装置の定期的な点検や交換等の作業回数を減らすことができ、当該撹拌装置を設けた装置の稼働率低下を抑制して効率的な操業を行うことができる。また、従来の撹拌装置のように、液中軸受の磨耗に起因する撹拌軸の振れの増大等の不具合を無くすことができ、撹拌装置とその撹拌装置を適用した晶析装置等の他の装置との接触や、接触による損壊を防ぐことができる。 As described above, the double propeller type stirring device does not have a submersible bearing, and as will be described in detail later, the stirring shaft is held only by the bearing outside the crystallization can (out-of-tank bearing) and the deflection (runout). By using a stirrer that suppresses bearings, it is possible to reduce the number of operations such as periodic inspections and replacements of the stirrer, and it is possible to suppress a decrease in the operating rate of the device provided with the stirrer and perform efficient operation. be able to. Further, unlike the conventional stirring device, it is possible to eliminate problems such as an increase in runout of the stirring shaft due to wear of the submerged bearing, and other devices such as a stirring device and a crystallization device to which the stirring device is applied. It is possible to prevent contact with and damage due to contact.

ここで、ダブルプロペラ型の撹拌装置とは、撹拌羽根（回転羽根）として、撹拌軸の回転に伴って溶液の上昇流を生じさせる上向きプロペラ（上向き羽根）と、撹拌軸の回転に伴って溶液の下降流を生じさせる下向きプロペラ（下向き羽根）との２種類のプロペラにより構成されており、例えば晶析缶（晶析装置）に用いられる撹拌装置として広く用いられている。 Here, the double propeller type stirring device is an upward propeller (upward blade) that causes an ascending flow of the solution with the rotation of the stirring shaft as a stirring blade (rotating blade), and a solution with the rotation of the stirring shaft. It is composed of two types of propellers, a downward propeller (downward blade) that causes a downward flow of the sword, and is widely used as a stirring device used for, for example, a crystallization can (crystallization device).

この上向き羽根と下向き羽根は、撹拌軸の回転軸と直交する方向に同心円状に直列配置されていることが好ましい。本実施の形態に係る撹拌装置においては、撹拌軸に上向き羽根が連結され、上向き羽根の撹拌軸と対向する側面、すなわち撹拌軸の回転軸と直交する同心円の外側に下向き羽根が連結されている。このような構造の撹拌装置を回転させて溶液を撹拌すると、回転軸外周では下向き羽根により下降流が生じ、回転軸に近い位置では上向き羽根により上向流が生じることになる。 The upward blades and the downward blades are preferably arranged in series concentrically in a direction orthogonal to the rotation axis of the stirring shaft. In the stirring device according to the present embodiment, the upward blade is connected to the stirring shaft, and the downward blade is connected to the side surface of the upward blade facing the stirring axis, that is, the outside of the concentric circle orthogonal to the rotation axis of the stirring shaft. .. When the solution is agitated by rotating a stirring device having such a structure, a downward flow is generated by the downward blades on the outer periphery of the rotating shaft, and an upward flow is generated by the upward blades at a position close to the rotating shaft.

図１は、本実施の形態に係る撹拌装置の構成の一例を示す模式図であり、その撹拌装置を晶析装置に適用したときの模式図である。晶析装置とは、目的成分が溶解している原料溶液等の被処理液を、加熱によりその水分を蒸発させて濃縮し、目的成分を結晶化（晶析）させるための装置である。 FIG. 1 is a schematic view showing an example of the configuration of the stirring device according to the present embodiment, and is a schematic diagram when the stirring device is applied to the crystallization device. The crystallization device is a device for crystallizing (crystallization) a target component by evaporating and concentrating the water content of a liquid to be treated such as a raw material solution in which the target component is dissolved by heating.

例えば、その晶析装置１は、硫酸ニッケルを含有する溶液（硫酸ニッケル溶液）を被処理液として、溶液中の水分を蒸発させて硫酸ニッケルの結晶を析出させる方法に適用することができる。具体的には、硫酸ニッケル溶液を晶析装置１内に装入し、晶析装置１に設けられた撹拌装置２０により撹拌処理を施しながら、その晶析装置１内に収容した溶液を加熱することにより水分を蒸発させて硫酸ニッケルの結晶を析出させる。なお、硫酸ニッケル結晶を析出させる処理において、原料の硫酸ニッケル溶液のニッケル濃度としては、特に限定されないが、９０ｇ／Ｌ～１８５ｇ／Ｌであることが好ましく、１２１ｇ／Ｌ～１４０ｇ／Ｌであることをより好ましい。また、晶析反応においては、晶析装置１内の圧力（晶析缶の内部圧力）を７．５ｋＰａ程度とする。 For example, the crystallization apparatus 1 can be applied to a method in which a solution containing nickel sulfate (nickel sulfate solution) is used as a liquid to be treated and water in the solution is evaporated to precipitate nickel sulfate crystals. Specifically, a nickel sulfate solution is charged into the crystallization device 1, and the solution contained in the crystallization device 1 is heated while being stirred by the stirring device 20 provided in the crystallization device 1. This evaporates the water content to precipitate nickel sulfate crystals. In the treatment for precipitating nickel sulfate crystals, the nickel concentration of the raw material nickel sulfate solution is not particularly limited, but is preferably 90 g / L to 185 g / L, and is preferably 121 g / L to 140 g / L. Is more preferable. In the crystallization reaction, the pressure inside the crystallization device 1 (internal pressure of the crystallization can) is set to about 7.5 kPa.

晶析装置１は、図１に示すように、晶析缶１０と、晶析缶１０の内部に挿入されるダブルプロペラ型の撹拌装置２０とにより構成されている。 As shown in FIG. 1, the crystallization device 1 includes a crystallization can 10 and a double propeller type stirring device 20 inserted inside the crystallization can 10.

［晶析缶］
晶析缶１０は、被処理液Ｌが装入されて晶析反応が行われる反応場となる反応容器であり、例えば円筒形状に構成されている。晶析缶１０には、図示しない熱交換器が設けられており、その熱交換器により晶析缶１０内の被処理液Ｌが加熱されるとともに、液温が一定に保持される。なお、熱交換器としては、特に限定されず、例えばシェルアンドチューブ型熱交換器等を用いることができる。また、被処理液の保持温度としては、例えば４０℃～６０℃程度とすることができる。 [Crystalization can]
The crystallization can 10 is a reaction vessel that serves as a reaction field in which the liquid to be treated L is charged and a crystallization reaction is carried out, and is configured in, for example, a cylindrical shape. The crystallization can 10 is provided with a heat exchanger (not shown), and the heat exchanger heats the liquid L to be treated in the crystallization can 10 and keeps the liquid temperature constant. The heat exchanger is not particularly limited, and for example, a shell-and-tube heat exchanger or the like can be used. The holding temperature of the liquid to be treated can be, for example, about 40 ° C to 60 ° C.

具体的に、晶析缶１０は、晶析槽１０ａと、外筒１０ｂとを備えており、図１に示すように、外筒１０ｂの少なくとも一部が晶析槽１０ａの内部に配置されている。晶析槽１０ａの内部に配置される外筒１０ｂは、その底部が開放されており、晶析槽１０ａ内に装入された被処理液Ｌはその外筒１０ｂの底部から外筒１０ｂ内にも入り込むようになっている。なお、晶析槽１０ａと外筒１０ｂとは一体に形成されていてもよい。 Specifically, the crystallization can 10 includes a crystallization tank 10a and an outer cylinder 10b, and as shown in FIG. 1, at least a part of the outer cylinder 10b is arranged inside the crystallization tank 10a. There is. The bottom of the outer cylinder 10b arranged inside the crystallization tank 10a is open, and the liquid L charged into the crystallization tank 10a enters the outer cylinder 10b from the bottom of the outer cylinder 10b. Is also coming in. The crystallization tank 10a and the outer cylinder 10b may be integrally formed.

（晶析槽）
晶析槽１０ａには、例えばその槽璧面に被処理液供給口１１が設けられており、その被処理液供給口１１から被処理液Ｌが供給される。被処理液供給口１１から供給された被処理液Ｌは、晶析槽１０ａ内に徐々に満たされるようになるとともに、底部が開放した外筒１０ｂ内にも徐々に装入されていく。また、晶析槽１０ａには、底部に結晶回収口１３が設けられており、その結晶回収口１３から晶析槽１０ａに底部に蓄積された目的成分の結晶が排出され回収される。 (Crystalization tank)
The crystallization tank 10a is provided with, for example, a liquid processing port 11 on the wall surface of the tank, and the liquid L to be treated is supplied from the liquid supply port 11 to be treated. The liquid to be treated L supplied from the liquid to be treated supply port 11 is gradually filled in the crystallization tank 10a, and is gradually charged into the outer cylinder 10b having an open bottom. Further, the crystallization tank 10a is provided with a crystal recovery port 13 at the bottom, and crystals of the target component accumulated at the bottom of the crystallization tank 10a are discharged and recovered from the crystal recovery port 13.

（外筒）
外筒１０ｂは、例えば円筒形状を有するものであり、上述したように、その一部が晶析槽１０ａの内部に配置されて、晶析缶１０を構成している。外筒１０ｂには、後述するダブルプロペラ型の撹拌装置２０が鉛直方向に挿入され、撹拌装置２０の撹拌羽根２２が外筒１０ｂの内部に位置するようになっている。また、外筒１０ｂの内部の少なくとも一部には、ドラフトチューブ１２が設けられている。 (Outer cylinder)
The outer cylinder 10b has, for example, a cylindrical shape, and as described above, a part thereof is arranged inside the crystallization tank 10a to form the crystallization can 10. A double propeller type stirring device 20 described later is inserted into the outer cylinder 10b in the vertical direction, and the stirring blade 22 of the stirring device 20 is located inside the outer cylinder 10b. Further, a draft tube 12 is provided in at least a part of the inside of the outer cylinder 10b.

ドラフトチューブ１２は、例えば円筒形状を有しており、外筒１０ｂの周壁と同軸的に配置されている。また、ドラフトチューブ１２の底部は、晶析槽１０ａの内部底面から離間した位置に配置されており、晶析槽１０ａ内に装入された被処理液がドラフトチューブ１２を介して外筒１０ｂ内に入り込むようになっている。このドラフトチューブ１２は、上側ドラフトチューブ１２ａと、その上側ドラフトチューブ１２ａの下方に存在する下側ドラフトチューブ１２ｂとからなっている。 The draft tube 12 has, for example, a cylindrical shape, and is arranged coaxially with the peripheral wall of the outer cylinder 10b. Further, the bottom of the draft tube 12 is arranged at a position separated from the inner bottom surface of the crystallization tank 10a, and the liquid to be treated charged in the crystallization tank 10a is inside the outer cylinder 10b via the draft tube 12. It is designed to get in. The draft tube 12 includes an upper draft tube 12a and a lower draft tube 12b existing below the upper draft tube 12a.

また、ドラフトチューブ１２には、上側ドラフトチューブ１２ａと下側ドラフトチューブ１２ｂとの隙間に、撹拌羽根が位置するように撹拌装置２０が挿入されている。撹拌装置２０は、ダブルプロペラ型の撹拌羽根２２を有しており、被処理液Ｌを上昇流とする上向き羽根２２ａがドラフトチューブ１２の内側に、被処理液Ｌを下降流とする下向き羽根２２ｂがドラフトチューブ１２の外側に、それぞれ配置されている。 Further, in the draft tube 12, a stirring device 20 is inserted so that the stirring blade is located in the gap between the upper draft tube 12a and the lower draft tube 12b. The stirring device 20 has a double propeller type stirring blade 22, and the upward blade 22a having the liquid L to be treated as an ascending flow is inside the draft tube 12, and the downward blade 22b having the liquid L to be treated as a downward flow. Are arranged on the outside of the draft tube 12, respectively.

このような晶析缶１０においては、晶析槽１０ａ及び外筒１０ｂに装入された被処理液Ｌは、撹拌装置２０の撹拌羽根２２（上向き羽根２２ａ）の回転により、図１中の実線矢印に示すように上昇流となってドラフトチューブ１２の内側を上昇し、水分の蒸発と共に結晶化が進行する。そして、結晶が生成すると、その結晶を含有した被処理液Ｌは、撹拌装置２０の撹拌羽根２２（下向き羽根２２ｂ）の回転により、図１中の点線矢印に示すように下降流となってドラフトチューブ１２の外側を下降し、晶析槽１０ａの底部に結晶が蓄積されていく。このように、晶析缶１０においては、撹拌装置２０の撹拌羽根２２の回転により被処理液Ｌが循環するようになっており、被処理液Ｌに含まれる目的成分の結晶化と結晶の成長が生じる。 In such a crystallization can 10, the liquid L charged in the crystallization tank 10a and the outer cylinder 10b is a solid line in FIG. 1 due to the rotation of the stirring blade 22 (upward blade 22a) of the stirring device 20. As shown by the arrow, it becomes an ascending flow and rises inside the draft tube 12, and crystallization proceeds as the water evaporates. Then, when crystals are generated, the liquid L to be treated containing the crystals becomes a draft as shown by the dotted arrow in FIG. 1 due to the rotation of the stirring blade 22 (downward blade 22b) of the stirring device 20. The crystals descend from the outside of the tube 12 and accumulate at the bottom of the crystallization tank 10a. As described above, in the crystallization can 10, the liquid L to be treated is circulated by the rotation of the stirring blade 22 of the stirring device 20, and the target component contained in the liquid L to be treated is crystallized and the crystals grow. Occurs.

ここで、円筒形状の外筒１０ｂの内径（図１中のＲ）は、撹拌羽根２２の端部間の長さをＷ（図１中のＷ）としたとき、下記関係式（１）を満たす長さであることを好ましい。
Ｗ＋１０ｍｍ＜Ｒ≦Ｗ＋２０ｍｍ ・・・関係式（１） Here, the inner diameter (R in FIG. 1) of the cylindrical outer cylinder 10b has the following relational expression (1) when the length between the ends of the stirring blade 22 is W (W in FIG. 1). It is preferable that the length is satisfied.
W + 10 mm <R ≦ W + 20 mm ・ ・ ・ Relational expression (1)

詳しくは後述するが、撹拌装置２０においては、撹拌羽根２２の下部に液中軸受を有しておらず、その撹拌羽根２２を所定の条件で回転させたときの撹拌羽根２２の水平方向へのたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下であることを特徴としている。そして、上述したように撹拌羽根２２は、外筒１０ｂの内部に位置するように配置される。そのため、外筒１０ｂの内径Ｒを、撹拌羽根２２の端部間の長さＷに、所定の条件での撹拌羽根２２の回転により水平方向に生じる荷重に基づくたわみ幅の上限値１０ｍｍを加算したときの長さを超える長さ（Ｗ＋１０ｍｍ＜Ｒ）とすることによって、外筒１０ｂの内壁と撹拌羽根２２の端部とが接触することを防ぐことができる。 As will be described in detail later, the stirring device 20 does not have a submerged bearing under the stirring blade 22, and the stirring blade 22 is rotated in a predetermined condition in the horizontal direction. It is characterized by having a total deflection width of 10 mm or less. Then, as described above, the stirring blade 22 is arranged so as to be located inside the outer cylinder 10b. Therefore, for the inner diameter R of the outer cylinder 10b, the upper limit value 10 mm of the deflection width based on the load generated in the horizontal direction due to the rotation of the stirring blade 22 under predetermined conditions is added to the length W between the ends of the stirring blade 22. By setting the length (W + 10 mm <R) to exceed the current length, it is possible to prevent the inner wall of the outer cylinder 10b from coming into contact with the end portion of the stirring blade 22.

なお、所定の撹拌条件とは、容積が３０ｍ３～５０ｍ３の撹拌装置２０内に、スラリー状の硫酸ニッケル溶液を収容し、その硫酸ニッケル溶液中において、撹拌羽根を、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍで回転させたときの条件である。 The predetermined stirring conditions are that the nickel sulfate solution in the form of a slurry is housed in the stirring device 20 having a volume of 30 m 3 to 50 m 3 , and the stirring blade is placed in the nickel sulfate solution with a stirring power of 55 KW and a rotation speed. It is a condition when it is rotated at 50 rpm.

一方で、撹拌羽根２２の端部間の長さＷに対して外筒１０ｂの内径が大きすぎると、撹拌羽根２２の端部と外筒１０ｂの内壁までの隙間が大きくなり、撹拌羽根２２による撹拌作用、特に下向き羽根２２ｂによる下降流が有効に生じなくなり、結晶の回収率が低下する可能性がある。このことから、外筒１０ｂの内径Ｒとしては、撹拌羽根２２の端部間の長さＷに２０ｍｍ程度を加算したときの長さ以下の長さ（Ｒ≦Ｗ＋２０ｍｍ）とすることが好ましく、これにより、外筒１０ｂの内壁と撹拌羽根２２の端部との接触を防ぎながら、撹拌羽根２２による撹拌作用を有効に生じさせることができる。 On the other hand, if the inner diameter of the outer cylinder 10b is too large with respect to the length W between the ends of the stirring blade 22, the gap between the end of the stirring blade 22 and the inner wall of the outer cylinder 10b becomes large, and the stirring blade 22 causes. The stirring action, particularly the downward flow due to the downward blade 22b, may not be effectively generated, and the recovery rate of crystals may decrease. From this, it is preferable that the inner diameter R of the outer cylinder 10b is a length (R ≦ W + 20 mm) equal to or less than the length W when about 20 mm is added to the length W between the ends of the stirring blade 22. Thereby, the stirring action by the stirring blade 22 can be effectively generated while preventing the inner wall of the outer cylinder 10b from coming into contact with the end portion of the stirring blade 22.

［撹拌装置］
撹拌装置２０は、晶析缶１０、特に晶析缶１０を構成する外筒１０ｂの内部において鉛直方向に挿入され、晶析缶１０内の被処理液Ｌを撹拌する装置である。上述したように、撹拌装置２０は、被処理液Ｌを上昇流とする上向き羽根２２ａと、被処理液Ｌを下降流とする下向き羽根２２ｂとからなるダブルプロペラ型の撹拌羽根２２を備えている。 [Agitator]
The stirring device 20 is a device that is inserted in the vertical direction inside the crystallization can 10, particularly the outer cylinder 10b constituting the crystallization can 10, and stirs the liquid to be treated L in the crystallization can 10. As described above, the stirring device 20 includes a double propeller type stirring blade 22 including an upward blade 22a having the liquid to be treated L as an upward flow and a downward blade 22b having the liquid L to be treated a downward flow. ..

より具体的に、撹拌装置２０は、撹拌軸２１と、撹拌軸２１の軸方向の下端に設けられた撹拌羽根２２とにより構成されている。また、撹拌装置２０は、晶析缶１０の外部（槽外）に配置された槽外軸受３０により撹拌軸２１が支持されており、中間軸３１を介して、駆動電動機３２と減速機３３とに接続されている。このような撹拌装置２０においては、駆動電動機３２と減速機３３とかなる駆動装置３４により、撹拌軸２１が所定の速度で回転し、その撹拌軸２１の回転駆動により撹拌羽根２２が旋回する。なお、撹拌軸２１と、その撹拌軸２１を支持する槽外軸受３０との間には、メカニカルシール３５が設けられており、晶析缶１０内の被処理液Ｌが駆動装置３４側に侵入することを防止している。 More specifically, the stirring device 20 is composed of a stirring shaft 21 and a stirring blade 22 provided at the lower end of the stirring shaft 21 in the axial direction. Further, in the stirring device 20, the stirring shaft 21 is supported by the tank outside bearing 30 arranged outside (outside the tank) of the crystallization can 10, and the drive motor 32 and the speed reducer 33 are supported via the intermediate shaft 31. It is connected to the. In such a stirring device 20, the stirring shaft 21 is rotated at a predetermined speed by the driving device 34 including the driving motor 32 and the speed reducer 33, and the stirring blade 22 is rotated by the rotational driving of the stirring shaft 21. A mechanical seal 35 is provided between the stirring shaft 21 and the out-of-tank bearing 30 that supports the stirring shaft 21, and the liquid L to be treated in the crystallization can 10 invades the drive device 34 side. It prevents you from doing so.

ここで、この撹拌装置２０においては、撹拌軸２１の下端に設けられた撹拌羽根２２の下部に、軸受（液中軸受）を有しておらず、撹拌軸２１に対していわゆる片持梁構造となるように構成されていることを特徴としている。 Here, in this stirring device 20, the stirring blade 22 provided at the lower end of the stirring shaft 21 does not have a bearing (submersible bearing), and has a so-called cantilever structure with respect to the stirring shaft 21. It is characterized by being configured to be.

従来の撹拌装置においては、例えば図２に示すように、撹拌軸５１の軸方向の下端に設けられた撹拌羽根５２の下部に、撹拌軸５１を支持するための液中軸受５３が設けられていることが一般的であった。なお、図２は、従来の撹拌装置５０の構成を示す図であって、図１と同様に晶析装置１’に適用したときの図であり、撹拌装置５０以外の構成は図１と共通するため符号も同じものを用いて示している。 In the conventional stirring device, for example, as shown in FIG. 2, a submersible bearing 53 for supporting the stirring shaft 51 is provided below the stirring blade 52 provided at the lower end of the stirring shaft 51 in the axial direction. It was common to be there. Note that FIG. 2 is a diagram showing the configuration of the conventional stirring device 50, and is a diagram when applied to the crystallization device 1'similar to FIG. 1, and the configurations other than the stirring device 50 are the same as those of FIG. Therefore, the same reference numerals are used.

これに対して、本実施の形態に係る撹拌装置２０においては、液中軸受を有しておらず、槽外軸受３０のみによって撹拌軸２１が支持されている。そして、このような撹拌装置２０において、撹拌羽根２２を、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍの条件で回転させたとき、その撹拌羽根２２の水平方向への荷重によるたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下であることを特徴としている。 On the other hand, the stirring device 20 according to the present embodiment does not have the submersible bearing, and the stirring shaft 21 is supported only by the out-of-tank bearing 30. When the stirring blade 22 is rotated under the conditions of a stirring power of 55 KW and a rotation speed of 50 rpm in such a stirring device 20, the total deflection width of the stirring blade 22 due to the load in the horizontal direction is 10 mm or less. It is characterized by that.

「たわみ幅」とは、撹拌羽根２２の回転による撹拌軸２１のたわみの程度を表すものであり、静止時における撹拌羽根２２の端部に位置に対する、その端部の水平方向への振れの大きさ（長さ）をいう。一般に、撹拌装置においては、撹拌羽根の回転によって水平方向に荷重がかかり、例えば図１のように撹拌装置を正面視したとき、撹拌羽根がたわむことによって水平方向に振れる。本実施の形態に係る撹拌装置２０においては、上述した回転条件で撹拌羽根２２を回転させたときのたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下である。つまり、撹拌装置２０においては、撹拌羽根２２の下部に液中軸受を有していない片持梁構造となっているにもかかわらず、たわみ幅が合計で１０ｍｍ以下であって水平方向への振れが有効に抑制されている。 The "deflection width" represents the degree of deflection of the stirring shaft 21 due to the rotation of the stirring blade 22, and the magnitude of the horizontal deflection of the stirring blade 22 with respect to the position at the end of the stirring blade 22 at rest. Sa (length). Generally, in a stirring device, a load is applied in the horizontal direction by the rotation of the stirring blade, and when the stirring device is viewed from the front as shown in FIG. 1, for example, the stirring blade bends and swings in the horizontal direction. In the stirring device 20 according to the present embodiment, the total deflection width when the stirring blade 22 is rotated under the above-mentioned rotation conditions is 10 mm or less. That is, although the stirring device 20 has a cantilever structure that does not have a submersible bearing under the stirring blade 22, the total deflection width is 10 mm or less and the horizontal deflection. Is effectively suppressed.

なお、たわみ幅の「合計」とは、撹拌装置２０を正面視したときの、水平方向へ振れる、右方向の振れの大きさと左方向の振れの大きさとの合計を意味する。また、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍの回転条件は、一般的な晶析反応における撹拌装置の撹拌条件に相当する条件である。 The "total" of the deflection width means the total of the magnitude of the swing in the horizontal direction, the magnitude of the swing in the right direction, and the magnitude of the swing in the left direction when the stirring device 20 is viewed from the front. Further, the rotation conditions of the stirring power of 55 KW and the rotation speed of 50 rpm are conditions corresponding to the stirring conditions of the stirring device in a general crystallization reaction.

撹拌羽根２２の下部に液中軸受を有していない構造において、上述した回転条件でたわみ幅の合計が１０ｍｍ以下となることを実現する具体的な態様は、特に限定されないが、撹拌装置２０を構成する撹拌軸２１の太さ（軸の直径）を調整することによって実現することができる。具体的には、撹拌装置２０のサイズにも依存するため特に限定されないが、例えば、２８０ｍｍ～３５０ｍｍ程度の直径を有する撹拌軸とすることができる。なお、図２に示したように、同様のサイズであって、液中軸受５３を備えている従来の撹拌装置５０においては、その撹拌軸５１の直径としては１８０ｍｍ～２００ｍｍ程度であった。このように、撹拌軸２１の直径を従来に比して１．３倍～１．８倍程度の割合で太くすることによって、液中軸受を有さない構造においてたわみ幅を有効に抑えることができる。 In a structure having no submersible bearing under the stirring blade 22, the specific embodiment for realizing the total deflection width to be 10 mm or less under the above-mentioned rotation conditions is not particularly limited, but the stirring device 20 can be used. This can be achieved by adjusting the thickness (diameter of the shaft) of the constituent stirring shaft 21. Specifically, the stirring shaft is not particularly limited because it depends on the size of the stirring device 20, but for example, a stirring shaft having a diameter of about 280 mm to 350 mm can be used. As shown in FIG. 2, in the conventional stirring device 50 having the same size and provided with the submersible bearing 53, the diameter of the stirring shaft 51 was about 180 mm to 200 mm. In this way, by increasing the diameter of the stirring shaft 21 at a rate of about 1.3 to 1.8 times that of the conventional one, it is possible to effectively suppress the deflection width in a structure without a submersible bearing. can.

あるいは、撹拌軸２１の材質を、より高い強度や剛性を有するものとすることによっても実現することができる。例えば、ステンレスや、ステンレスにチタン等をコーティングしたもの等に構成することができる。このように、撹拌軸２１をより強度や剛性の高い材質で構成することによって、液中軸受を有さない構造においてたわみ幅を有効に抑えることができる。 Alternatively, it can be realized by making the material of the stirring shaft 21 have higher strength and rigidity. For example, it can be made of stainless steel or stainless steel coated with titanium or the like. As described above, by forming the stirring shaft 21 with a material having higher strength and rigidity, the deflection width can be effectively suppressed in a structure having no submersible bearing.

このような撹拌装置２０を備えた晶析装置１によれば、撹拌装置の定期的な点検等の回数を減らすことができ、操業効率を高めることができる。また、従来の撹拌装置（例えば図２参照）のように、液中軸受の磨耗に起因する撹拌軸の振れの増大等の不具合を無くすことができ、撹拌装置とその撹拌装置を適用した晶析装置等の他の装置との接触や、接触による損壊を防ぐことができる。 According to the crystallization device 1 provided with such a stirring device 20, the number of periodic inspections and the like of the stirring device can be reduced, and the operation efficiency can be improved. Further, unlike the conventional stirring device (see, for example, FIG. 2), it is possible to eliminate problems such as an increase in the runout of the stirring shaft due to wear of the submerged bearing, and the stirring device and crystallization to which the stirring device is applied can be eliminated. It is possible to prevent contact with other devices such as devices and damage due to contact.

以下、本発明の実施例を示してより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。 Hereinafter, examples of the present invention will be described in more detail, but the present invention is not limited to the following examples.

図１に示すような撹拌装置２０を備えた晶析装置１を用いて、硫酸ニッケルの晶析を行った。具体的には、ニッケル濃度が１２５ｇ／Ｌ以上の硫酸ニッケル溶液を晶析装置１内に装入し、内部圧力を７．５ｋＰａとし、外部に設けた熱交換器によりスラリーを加熱することによって、硫酸ニッケルの結晶を析出させた。 Nickel sulfate was crystallized using a crystallization device 1 equipped with a stirring device 20 as shown in FIG. 1. Specifically, a nickel sulfate solution having a nickel concentration of 125 g / L or more is charged into the crystallizer 1, the internal pressure is 7.5 kPa, and the slurry is heated by an external heat exchanger. Nickel sulfate crystals were precipitated.

その結果、得られた硫酸ニッケルには、液中軸受の磨耗に起因する不純物の混合はなく、良好な結果を得ることができた。また、晶析操作中においても、撹拌装置が外筒１０ｂに接触する等の不具合も生じず、稼働率の低下も起こらなかった。 As a result, the obtained nickel sulfate did not contain impurities due to wear of the submerged bearing, and good results could be obtained. Further, even during the crystallization operation, there was no problem such as the stirring device coming into contact with the outer cylinder 10b, and the operating rate did not decrease.

１ 晶析装置
１０ 晶析缶
１０ａ 晶析槽
１０ｂ 外筒
１１ 被処理液供給口
１２ ドラフトチューブ
１２ａ 上側ドラフトチューブ
１２ｂ 下側ドラフトチューブ
２０ 撹拌装置
２１ 撹拌軸
２２ 撹拌羽根
２２ａ 上向き羽根
２２ｂ 下向き羽根
３０ 槽外軸受
３１ 中間軸
３２ 駆動電動機
３３ 減速機
３４ 駆動装置
３５ メカニカルシール 1 Crystallizer 10 Crystallizer 10a Crystallization tank 10b Outer cylinder 11 Process liquid supply port 12 Draft tube 12a Upper draft tube 12b Lower draft tube 20 Stirrer 21 Stirring shaft 22 Stirring blade 22a Upward blade 22b Downward blade 30 External bearing 31 Intermediate shaft 32 Drive motor 33 Reducer 34 Drive device 35 Mechanical seal

Claims (2)

硫酸ニッケルを晶析させるための晶析装置内の溶液の撹拌に用いられる、ダブルプロペラ型の撹拌装置であって、
前記晶析装置は、晶析槽と、外筒と、前記外筒の内部に設けられたドラフトチューブとを備えた晶析缶を含み、前記撹拌装置は、前記晶析缶内に備えられ、
撹拌する前記溶液が装入された容器に対し、鉛直方向に挿入される、軸の材質がステンレス又はチタンコーティングステンレスであるとともに軸の直径が２８０ｍｍ～３５０ｍｍである撹拌軸と、
前記撹拌軸の下部に設けられ、ダブルプロペラ型の構造を有する撹拌羽根とを備え、
前記撹拌羽根の下部に軸受を有さず、
前記撹拌羽根は、前記撹拌軸の回転に伴って前記溶液の上昇流を生じさせる上向き羽根と、前記撹拌軸の回転に伴って前記溶液の下降流を生じさせる下向き羽根とにより構成され、前記上向き羽根と前記下向き羽根とは、前記撹拌軸の回転軸と直交する方向に同心円状直列配置されており、
前記上向き羽根は、前記ドラフトチューブの内側に、前記下向き羽根はドラフトチューブの外側に、それぞれ配置されており、
前記円筒形状の外筒の内径（Ｒ）は、前記撹拌羽根の端部間の長さをＷとしたとき、Ｗ＋１０ｍｍ＜Ｒ≦Ｗ＋２０ｍｍ の式を満たし、
前記撹拌羽根を、撹拌動力５５ＫＷ、回転数５０ｒｐｍの条件で回転させたとき、該撹拌羽根の水平方向へのたわみ幅が合計で１０ｍｍ以下である、
撹拌装置。 A double propeller type agitator used to agitate a solution in a crystallization device for crystallization of nickel sulfate.
The crystallization device includes a crystallization tank, an outer cylinder, and a crystallization can including a draft tube provided inside the outer cylinder, and the stirring device is provided in the crystallization can.
A stirring shaft having a shaft material of stainless steel or titanium-coated stainless steel and a shaft diameter of 280 mm to 350 mm, which is inserted vertically into the container in which the solution to be agitated is charged,
It is provided at the lower part of the stirring shaft and is provided with a stirring blade having a double propeller type structure.
There is no bearing under the stirring blade,
The stirring blade is composed of an upward blade that causes an upward flow of the solution with the rotation of the stirring shaft and a downward blade that causes a downward flow of the solution with the rotation of the stirring shaft. The blade and the downward blade are concentrically arranged in series in a direction orthogonal to the rotation axis of the stirring shaft.
The upward blades are arranged inside the draft tube, and the downward blades are arranged outside the draft tube.
The inner diameter (R) of the cylindrical outer cylinder satisfies the formula of W + 10 mm <R ≦ W + 20 mm, where W is the length between the ends of the stirring blades.
When the stirring blade is rotated under the conditions of a stirring power of 55 KW and a rotation speed of 50 rpm, the horizontal deflection width of the stirring blade is 10 mm or less in total.
Stirrer. 請求項１に記載の晶析装置を使用し、該晶析装置にニッケル濃度が９０ｇ／Ｌ～１８５ｇ／Ｌの硫酸ニッケル溶液を装入して硫酸ニッケルの結晶を析出させる
硫酸ニッケルの晶析方法。 A method for crystallization of nickel sulfate using the crystallization apparatus according to claim 1 , in which a nickel sulfate solution having a nickel concentration of 90 g / L to 185 g / L is charged into the crystallization apparatus to precipitate nickel sulfate crystals. ..
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7452201B2 (en) 2020-04-01 2024-03-19 住友金属鉱山株式会社 Nickel sulfate solution manufacturing equipment and manufacturing method
CN112723392A (en) * 2020-12-02 2021-04-30 江苏昌吉利新能源科技有限公司 Anhydrous lithium chloride continuous crystallization method
CN114225465A (en) * 2021-12-31 2022-03-25 金川集团镍盐有限公司 Method for producing electroplated nickel sulfate by continuous crystallization of nickel sulfate solution
CN114534302B (en) * 2022-03-21 2023-09-19 金川集团镍盐有限公司 Method for continuously cooling and crystallizing nickel sulfate

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005194153A (en) 2004-01-09 2005-07-21 Toray Ind Inc Method of manufacturing ammonium sulfate crystal
JP2010023036A (en) 2009-10-30 2010-02-04 Nishihara Environment Technology Inc Sewage treatment apparatus
JP2013081931A (en) 2011-09-30 2013-05-09 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd Operation method of chemical reaction device
JP2014024688A (en) 2012-07-25 2014-02-06 Sumitomo Metal Mining Co Ltd Method for crystallizing nickel sulfate
JP2014118490A (en) 2012-12-17 2014-06-30 Fujimi Inc Cellulose derivative composition, polishing composition using the cellulose derivative composition, manufacturing method of the polishing composition and manufacturing method of base plate using the polishing composition

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS51127990U (en) * 1975-04-14 1976-10-16
JPS5982537U (en) * 1982-11-24 1984-06-04 林　辰郎 Stirring device
JPH04160018A (en) * 1990-10-23 1992-06-03 Nippon Sheet Glass Co Ltd Stirring device for continuously forming glass
US5711902A (en) * 1996-11-15 1998-01-27 Hsu; Yung-Chien Gas-induced reactor
JP3621815B2 (en) * 1997-09-22 2005-02-16 三菱重工業株式会社 Stirrer

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005194153A (en) 2004-01-09 2005-07-21 Toray Ind Inc Method of manufacturing ammonium sulfate crystal
JP2010023036A (en) 2009-10-30 2010-02-04 Nishihara Environment Technology Inc Sewage treatment apparatus
JP2013081931A (en) 2011-09-30 2013-05-09 Kobelco Eco-Solutions Co Ltd Operation method of chemical reaction device
JP2014024688A (en) 2012-07-25 2014-02-06 Sumitomo Metal Mining Co Ltd Method for crystallizing nickel sulfate
JP2014118490A (en) 2012-12-17 2014-06-30 Fujimi Inc Cellulose derivative composition, polishing composition using the cellulose derivative composition, manufacturing method of the polishing composition and manufacturing method of base plate using the polishing composition

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