JP7077763B2 - 機器温調装置 - Google Patents

Description

本発明は、作動流体の液相と気相との相変化により対象機器の温度を調整する機器温調装置に関するものである。

特許文献１に、作動流体の液相と気相との相変化により対象機器の温度を調整する機器温調装置が開示されている。この機器温調装置は、複数の熱交換器を備える。複数の熱交換器は、液相の作動流体が蒸発するときの蒸発潜熱によって、対象機器を冷却する。

特許文献１では、各熱交換器同士は接続されていない。各熱交換器と各熱交換器に対応する凝縮器とが接続されている。独立した複数の作動流体の回路が形成されている。

特開２０１７－１１２２９号公報

ところで、本発明者らは、１つの凝縮器と複数の熱交換器とが接続されて、１つの作動流体の回路が形成された機器温調装置を検討した。以下では、この機器温調装置を検討例の機器温調装置と呼ぶ。

検討例の機器温調装置では、複数の熱交換器は、凝縮器に近い側から遠い側へ向かって順に配置される。各熱交換器と凝縮器との間の流路長さが可能な限り短くなるように、各熱交換器が並列に接続される。各熱交換器が並列に接続されるとは、凝縮器から流出した液相の作動流体が各熱交換器に流入し、各熱交換器から流出した気相の作動流体が凝縮器に流入するように接続されることを意味する。この機器温調装置では、凝縮器から流出した作動流体は、複数の熱交換器のそれぞれに向けて凝縮器に近い順に分岐して流れる。複数の熱交換器のそれぞれから流出した作動流体は、凝縮器に遠い順に合流した後、凝縮器に流入する。

検討例の機器温調装置では、各熱交換器の熱交換コア部と凝縮器との間を作動流体が循環して流れるときの作動流体の循環経路が、各熱交換器の熱交換コア部によって異なる。このため、各熱交換器の熱交換コア部における循環経路を流れる作動流体に圧力損失の差が発生する。この圧力損失の差により、各熱交換コア部での等価液面の高さにばらつきが発生する。この等価液面の高さは、圧力バランスより規定される理論上の液面の高さである。この等価液面の高さが高いほど、熱交換コア部の冷却能力が高くなる。このため、等価液面のばらつきが起因となって、各熱交換コア部の冷却能力のばらつきが発生するという課題が本発明者によって見出された。

本発明は上記点に鑑みて、複数の熱交換コア部が並列に接続された機器温調装置において、各熱交換コア部の冷却能力のばらつきを抑えることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、
作動流体の液相と気相との相変化により対象機器の温度を調整する機器温調装置は、
対象機器の冷却時に液相の作動流体が蒸発するように対象機器と熱交換可能に構成された複数の熱交換コア部（１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ）と、
複数の熱交換コア部で蒸発した気相の作動流体を放熱させて凝縮させる複数の凝縮器（２０Ａ、２０Ｂ）と、
気相の作動流体を複数の凝縮器に導くための気相流路（３０）と、
液相の作動流体を複数の熱交換コア部に導くための液相流路（４０）とを備え、
複数の熱交換コア部、複数の凝縮器、気相流路および液相流路は、複数の熱交換コア部のそれぞれと複数の凝縮器のそれぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成しており、
複数の熱交換コア部は、第１熱交換コア部（１１３ａ）と、第２熱交換コア部（１１３ｂ）と、第３熱交換コア部（１１３ｃ）とを含み、
複数の凝縮器は、第１凝縮器（２０Ａ）と、第２凝縮器（２０Ｂ）とを含み、
気相流路は、第１熱交換コア部と第２熱交換コア部とを連結する第１連結流路（１１１ａ、１１１ｂ、３０２、３０４、３０８、３１０、３１４）と、第１連結流路と第３熱交換コア部とを連結する第２連結流路（１１１ｃ、３０６、３１２、３１６）とを含み、
第１凝縮器は、第１連結流路に接続され、
第２凝縮器は、第２連結流路に接続される。

ここで、上記した検討例の機器温調装置では、複数の熱交換コア部のうち最も凝縮器に近い熱交換コア部を除く他の熱交換コア部から流出した作動流体が合流する。その合流した作動流体は、最も凝縮器に近い熱交換コア部から流出した作動流体と合流した後、凝縮器に向かって流れる。また、凝縮器から流出した作動流体は、最も凝縮器に近い熱交換コア部へ向かう流れと、他の熱交換コア部に向かう流れとに分かれる。このように、検討例の機器温調装置では、複数の熱交換コア部から流出した作動流体の全部が合流するように、作動流体の回路が構成されている。

このため、検討例の機器温調装置では、他の熱交換コア部のそれぞれと凝縮器との間を作動流体が循環する作動流体の循環経路には、気相流路のうち他の熱交換コア部から流出した作動流体が一緒に流れる部分と、液相流路のうち他の熱交換コア部に向かう作動流体が一緒に流れる部分とが含まれる。一方、最も凝縮器に近い熱交換コア部と凝縮器との間を作動流体が循環する作動流体の循環経路には、これらの２つの部分が含まれない。これらの２つの部分では、作動流体の流量が多い。作動流体の流量が多いほど、作動流体の圧力損失が大きくなる。このため、最も凝縮器に近い熱交換コア部の循環経路を流れる作動流体の圧力損失と、他の熱交換コア部の循環経路を流れる作動流体の圧力損失との差が大きくなる。これが、各熱交換コア部を流れる作動流体の圧力損失の差が大きい理由の１つである。

複数の熱交換コア部の数を同じとして、本発明の機器温調装置と検討例の機器温調装置とを比較する。本発明の機器温調装置によれば、検討例の機器温調装置と同じ作動流体の回路は構成されない。このため、各熱交換コア部と複数の凝縮器との間を作動流体が循環する各循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での作動流体の流量を、検討例の機器温調装置における上記の２つの部分での作動流体の流量よりも少なくすることができる。これにより、各熱交換コア部の循環経路を流れる作動流体に生じる圧力損失の差を抑制することができる。よって、各熱交換コア部の冷却能力のばらつきを抑えることができる。

なお、各構成要素等に付された括弧付きの参照符号は、その構成要素等と後述する実施形態に記載の具体的な構成要素等との対応関係の一例を示すものである。

第１実施形態の機器温調装置の全体構成を示す斜視図である。 図１中の熱交換器および電池モジュールの斜視図である。 図１中の熱交換器および電池モジュールの断面図である。 比較例１の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 比較例１の機器温調装置の各熱交換器の熱交換コア部を示す図である。 熱交換コア部の内部における作動流体の液面高さと冷却能力との関係を説明するための図である。 熱交換コア部の内部における作動流体の液面高さと熱抵抗との関係を示すグラフである。 比較例１の機器温調装置における各熱交換コア部の液面高さを示す図である。 比較例１の機器温調装置の各電池モジュールにおける電池セルの温度を示す図である。 第１実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１実施形態の機器温調装置における各熱交換コア部の液面高さを示す図である。 第１実施形態の機器温調装置の各電池モジュールにおける電池セルの温度を示す図である。 第２実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第３実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第４実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第５実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 比較例２の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第６実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第７実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 比較例３の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第８実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第９実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１０実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１１実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 比較例４の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１２実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１３実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１４実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１５実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。 第１６実施形態の機器温調装置の全体構成を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、同一符号を付して説明を行う。

（第１実施形態）
第１実施形態の機器温調装置１について、図１～図１２を参照して説明する。機器温調装置１は、電気自動車、プラグインハイブリッド車またはハイブリッド車などの電動車両（以下、単に「車両」という）に搭載される。機器温調装置１は、車両に搭載される二次電池（以下、「電池」という）を冷却または暖機し、電池の温度を調節するものである。

まず、機器温調装置１が温度調整を行う対象機器としての電池２について説明する。車両に設置される大型の電池２は、複数の電池セル３が組み合わされた電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃが複数格納された電池パック（すなわち蓄電装置）として、車両の座席下またはトランクルームの下などに搭載される。電池２に蓄えた電力は、インバータなどを介して車両走行用モータに供給される。電池２は車両走行中などに電力供給等を行うと自己発熱する。電池２は高温になると、十分な機能を発揮できないだけでなく、劣化が促進されることから、自己発熱が少なくなるように出力および入力を制限する必要がある。そのため、電池２の出力および入力を確保するためには、電池２を所定の温度以下に維持するための冷却装置が必要となる。

また、夏季などの外気温が高い季節では、車両走行中だけでなく、駐車放置中などにも電池２の温度は上昇する。また、電池２は車両の床下やトランクルーム下などに配置されることが多く、電池２に与えられる単位時間当たりの熱量は小さいものの、長時間の放置により電池２の温度は徐々に上昇する。電池２を高温状態で放置すると電池２の寿命が短くなるので、車両の駐車中等にも電池２の温度を所定の温度以下に維持することが望まれている。

さらに、電池２は、複数の電池セル３により構成されている。電池２は、各電池セル３の温度にばらつきがあると電池セル３の劣化に偏りが生じ、蓄電性能が低下してしまう。これは、電池２が、複数の電池セル３が直列または並列の組み合わせにより電気的に接続された構成であり、最も劣化した電池セル３の特性に合わせて電池２の入出力特性が決まるからである。そのため、長期間にわたって電池２に所望の性能を発揮させるためには、複数の電池セル３の相互間の温度ばらつきを低減させる均温化が重要となる。

また、一般に、電池２を冷却する他の冷却装置として、送風機による空冷式の冷却手段、蒸気圧縮式の冷凍サイクルの冷熱を利用した冷却手段が一般的である。しかし、送風機による空冷式の冷却手段は、車室内の空気を送風するだけなので、冷却能力は低い。また、送風機による送風は、空気の顕熱で電池２を冷却するので、空気流れの上流と下流との間で温度差が大きくなり、複数の電池セル３同士の温度ばらつきを十分に抑制できない。また、冷凍サイクルの冷熱を利用した冷却手段は、冷却能力は高いものの、車両の駐車中に、電力消費量の多いコンプレッサ等を駆動させることが必要となる。このことは、電力消費量の増大、騒音の増大等を招くことになるため好ましくない。

そこで、本実施形態の機器温調装置１は、作動流体をコンプレッサにより強制循環させることなく、作動流体の自然循環によって電池２の温度を調整するサーモサイフォン方式を採用している。

次に、機器温調装置１の構成について説明する。図１に示すように、機器温調装置１は、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃと、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂと、ガス配管３０と、液配管４０とを備える。複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂ、ガス配管３０および液配管４０は、気相の作動流体が流れる流路と液相の作動流体が流れる流路とが分離されたループ型のサーモサイフォン回路を形成している。サーモサイフォン回路には、所定量の作動流体が封入されている。作動流体として、例えば、ＨＦＯ－１２３４ｙｆまたはＨＦＣ－１３４ａなどのフロン系冷媒が用いられる。なお、図面の両矢印で示す上、下は、車両等に機器温調装置１が搭載された状態における重力方向の上側と下側を示している。

本実施形態では、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃとして、第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂおよび第３熱交換器１１Ｃの３つの熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃが用いられている。複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの構成は、同じである。複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃは、一方向で第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第３熱交換器１１Ｃの順に配置されている。

図２、３に示すように、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃは、筒状の上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃと、筒状の下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃと、熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃにより構成されている。各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃは、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃのうち重力方向上側となる位置に設けられる。各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体が流れる流路を内部に形成している。各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃは、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃのうち重力方向下側となる位置に設けられる。各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃに流入する作動流体が流れる流路を内部に形成している。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃは、対象機器の冷却時に液相の作動流体が蒸発するように対象機器と熱交換可能に構成されている。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃは、各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃ内の流路と各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃ内の流路とを連通する複数のチューブを有している。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃは、板状の部材の内側に複数の流路を形成したものであってもよい。

第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第３熱交換器１１Ｃの各熱交換コア部を、それぞれ、第１熱交換コア部１１３ａ、第２熱交換コア部１１３ｂ、第３熱交換コア部１１３ｃと呼ぶ。第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第３熱交換器１１Ｃの各上ヘッダタンクを、それぞれ、第１上ヘッダタンク１１１ａ、第２上ヘッダタンク１１１ｂ、第３上ヘッダタンク１１１ｃと呼ぶ。第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第３熱交換器１１Ｃの各下ヘッダタンクを、それぞれ、第１下ヘッダタンク１１２ａ、第２下ヘッダタンク１１２ｂ、第３下ヘッダタンク１１２ｃと呼ぶ。

各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの各構成部材は、例えばアルミニウム、銅等の熱伝導性の高い金属で構成されている。なお、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの各構成部材は、金属以外の熱伝導性の高い材料により構成することも可能である。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの外側には、電気絶縁性の熱伝導シート１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃを介して、電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃが設置される。各熱伝導シート１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃにより、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃと各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃとの間の絶縁が保障される。さらに、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃと各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃとの間の熱抵抗が小さいものとなる。

本実施形態では、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃを構成する複数の電池セル３は、重力方向に交差する方向に並べられている。図３に示すように、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃは、端子４が設けられた面５とは反対側の面６が、各熱伝導シート１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃを介して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃに設置されている。なお、各熱伝導シート１１４ａ、１１４ｂ、１１４ｃを省略して、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃと各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃとを直接接続することも可能である。

各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの内部の作動流体と熱交換可能である。複数の電池セル３が発熱すると、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの内部の液相の作動流体が蒸発する。これにより、複数の電池セル３は、作動流体の蒸発潜熱により均等に冷却される。

図２に示すように、各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃの長手方向の端部には、作動流体が流出する流出口１１５ａ、１１５ｂ、１１５ｃが設けられている。各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃの長手方向の端部には、作動流体が流入する流入口１１６ａ、１１６ｂ、１１６ｃが設けられている。

図１に示すように、本実施形態では、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂとして、第１凝縮器２０Ａおよび第２凝縮器２０Ｂの２つの凝縮器２０Ａ、２０Ｂが用いられている。複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃで蒸発した気相の作動流体を放熱させて凝縮させる。複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、気相の作動流体と所定の受熱媒体とを熱交換させる熱交換器である。この所定の受熱媒体としては、空気、冷却水回路を循環する冷却水、冷凍サイクルを循環する冷媒等が挙げられる。

複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、気相の作動流体が流入する流入口２２Ａ、２２Ｂと、液相の作動流体が流出する流出口２４Ａ、２４Ｂとを有する。流入口２２Ａ、２２Ｂは、流出口２４Ａ、２４Ｂよりも重力方向上側に設けられる。

複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃより重力方向上側に配置される。複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、図示しない車両の前方のエンジンルーム内に設置される。

ガス配管３０は、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの内部で蒸発した気相の作動流体を複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂに導くための流路を内部に形成している。液配管４０は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂの内部で凝縮した液相の作動流体を複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃに導くための流路を内部に形成している。ガス配管３０および液配管４０は、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃを並列に接続している。

ガス配管３０は、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの出口側に接続されている。ガス配管３０は、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの出口側同士を連通させている。ガス配管３０は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂの入口側に接続されている。ガス配管３０は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂの入口側同士を連通させている。

具体的には、ガス配管３０は、第１出口配管３０２と、第２出口配管３０４と、第３出口配管３０６と、第１出口接続部３０８と、第２出口接続部３１０と、第３出口接続部３１２と、第１出口連結配管３１４と、第２出口連結配管３１６と、第１流入側配管３１８と、第２流入側配管３２０とを含む。

第１出口配管３０２の一方側の端部は、第１熱交換器１１Ａの流出口１１５ａに接続されている。第２出口配管３０４の一方側の端部は、第２熱交換器１１Ｂの流出口１１５ｂに接続されている。第３出口配管３０６の一方側の端部は、第３熱交換器１１Ｃの流出口１１５ｃに接続されている。

第１出口接続部３０８で、第１出口配管３０２の他方側の端部と、第１出口連結配管３１４の一方側の端部とが接続されている。第２出口接続部３１０で、第２出口配管３０４の他方側の端部と、第１出口連結配管３１４の他方側の端部と、第２出口連結配管３１６の一方側の端部とが接続されている。第３出口接続部３１２で、第３出口配管３０６の他方側の端部と、第２出口連結配管３１６の他方側の端部とが接続されている。

第１出口連結配管３１４は、第１出口接続部３０８と第２出口接続部３１０とを連結している。第２出口連結配管３１６は、第２出口接続部３１０と第３出口接続部３１２とを連結している。

第１流入側配管３１８の一方側の端部は、第１凝縮器２０Ａの流入口２２Ａに接続されている。第１流入側配管３１８の他方側の端部は、第１出口接続部３０８に接続されている。第２流入側配管３２０の一方側の端部は、第２凝縮器２０Ｂの流入口２２Ｂに接続されている。第２流入側配管３２０の他方側の端部は、第２出口連結配管３１６の途中に設けられた第４出口接続部３２２に接続されている。

液配管４０は、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの入口側に接続されている。液配管４０は、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃの入口側同士を連通させている。液配管４０は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂの出口側に接続されている。液配管４０は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂの入口側同士を連通させている。

具体的には、液配管４０は、第１入口配管４０２と、第２入口配管４０４と、第３入口配管４０６と、第１入口接続部４０８と、第２入口接続部４１０と、第３入口接続部４１２と、第１入口連結配管４１４と、第２入口連結配管４１６と、第１流出側配管４１８と、第２流出側配管４２０とを含む。

第１入口配管４０２の一方側の端部は、第１熱交換器１１Ａの流入口１１６ａに接続されている。第２入口配管４０４の一方側の端部は、第２熱交換器１１Ｂの流入口１１６ｂに接続されている。第３入口配管４０６の一方側の端部は、第３熱交換器１１Ｃの流入口１１６ｃに接続されている。

第１入口接続部４０８で、第１入口配管４０２の他方側の端部と、第１入口連結配管４１４の一方側の端部とが接続されている。第２入口接続部４１０で、第２入口配管４０４の他方側の端部と、第１入口連結配管４１４の他方側の端部と、第２入口連結配管４１６の一方側の端部とが接続されている。第３入口接続部４１２で、第３入口配管４０６の他方側の端部と、第２入口連結配管４１６の他方側の端部とが接続されている。

第１入口連結配管４１４は、第１入口接続部４０８と第２入口接続部４１０とを連結している。第２入口連結配管４１６は、第２入口接続部４１０と第３入口接続部４１２とを連結している。

第１流出側配管４１８の一方側の端部は、第１凝縮器２０Ａの流出口２４Ａに接続されている。第１流出側配管４１８の他方側の端部は、第１入口接続部４０８に接続されている。第２流出側配管４２０の一方側の端部は、第２凝縮器２０Ｂの流出口２４Ｂに接続されている。第２流出側配管４２０の他方側の端部は、第２入口連結配管４１６の途中に設けられた第４入口接続部４２２に接続されている。

なお、ガス配管３０と液配管４０の形状等は、車両への搭載性を考慮して適宜変更可能である。

次に、機器温調装置１の作動について、図１を用いて説明する。

電池２の冷却時、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃでは、液相の作動流体は、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃと熱交換することにより蒸発する。この過程で、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃは、作動流体の蒸発潜熱により冷却される。その後、気相となった作動流体は、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出する。

第１熱交換コア部１１３ａから流出した作動流体は、第１上ヘッダタンク１１１ａ、第１出口配管３０２、第１出口接続部３０８、第１流入側配管３１８を順に流れた後、第１凝縮器２０Ａに流入する。第３熱交換コア部１１３ｃから流出した作動流体は、第３上ヘッダタンク１１１ｃ、第３出口配管３０６、第３出口接続部３１２、第４出口接続部３２２、第２流入側配管３２０を順に流れた後、第２凝縮器２０Ｂに流入する。

第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体は、第２上ヘッダタンク１１１ｂ、第２出口配管３０４を流れた後、第２出口接続部３１０で分岐する。第２出口接続部３１０で分岐した一方の作動流体は、第１出口連結配管３１４、第１出口接続部３０８、第１流入側配管３１８を順に流れた後、第１凝縮器２０Ａに流入する。第２出口接続部３１０で分岐した他方の作動流体は、第４出口接続部３２２、第２流入側配管３２０を順に流れた後、第２凝縮器２０Ｂに流入する。

複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂでは、気相の作動流体と所定の受熱媒体との熱交換が行われる。これにより、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂで凝縮して液相となった作動流体は、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂから流出する。

第１凝縮器２０Ａから流出した作動流体は、自重により第１流出側配管４１８を流下する。第１流出側配管４１８を流下した作動流体は、第１入口接続部４０８で分岐する。第１入口接続部４０８で分岐した一方の作動流体は、第１入口配管４０２、第１下ヘッダタンク１１２ａを順に流れた後、第１熱交換コア部１１３ａに流入する。第１入口接続部４０８で分岐した他方の作動流体は、第１入口連結配管４１４、第２入口接続部４１０、第２入口配管４０４、第２下ヘッダタンク１１２ｂを順に流れた後、第２熱交換コア部１１３ｂに流入する。

第２凝縮器２０Ｂから流出した作動流体は、自重により第２流出側配管４２０を流下する。第２流出側配管４２０を流下した作動流体は、第４入口接続部４２２で分岐する。第４入口接続部４２２で分岐した一方の作動流体は、第３入口接続部４１２、第３入口配管４０６、第３下ヘッダタンク１１２ｃを順に流れた後、第３熱交換コア部１１３ｃに流入する。第４入口接続部４２２で分岐した他方の作動流体は、第２入口接続部４１０、第２入口配管４０４、第２下ヘッダタンク１１２ｂを順に流れた後、第２熱交換コア部１１３ｂに流入する。このように、機器温調装置１は、作動流体の液相と気相との相変化により電池２の温度を調整する。

本実施形態では、ガス配管３０と各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃとが、気相の作動流体を複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂへ導くための気相流路を構成している。液配管４０と各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃとが、液相の作動流体を複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃに導くための液相流路を構成している。そして、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂ、気相流路および液相流路は、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成している。

第１熱交換コア部１１３ａは、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのうち第１凝縮器２０Ａからの気相流路に沿った距離が最も短い熱交換コア部である。第３熱交換コア部１１３ｃは、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのうち第１凝縮器２０Ａからの気相流路に沿った距離が最も長い熱交換コア部である。また、第３熱交換コア部１１３ｃは、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのうち第１熱交換コア部１１３ａから最も離れた位置に配置された熱交換コア部である。

また、本実施形態では、第１上ヘッダタンク１１１ａ、第１出口配管３０２、第１出口接続部３０８、第１出口連結配管３１４、第２出口接続部３１０、第２出口配管３０４および第２上ヘッダタンク１１１ｂが、第１熱交換コア部１１３ａと第２熱交換コア部１１３ｂとを連結する第１連結流路を構成している。第２出口連結配管３１６、第３出口接続部３１２、第３出口配管３０６および第３上ヘッダタンク１１１ｃが、第１連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第２連結流路を構成している。

第１凝縮器２０Ａは、第１出口接続部３０８に接続されている。このため、第１凝縮器２０Ａは、気相流路の第１連結流路に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２出口連結配管３１６に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、気相流路の第２連結流路に接続されている。

第１下ヘッダタンク１１２ａ、第１入口配管４０２、第１入口接続部４０８、第１入口連結配管４１４、第２入口接続部４１０、第２入口配管４０４および第２下ヘッダタンク１１２ｂが、第１熱交換コア部１１３ａと第２熱交換コア部１１３ｂとを連結する第３連結流路を構成している。第２入口連結配管４１６、第３入口接続部４１２、第３入口配管４０６および第３下ヘッダタンク１１２ｃが、第３連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第４連結流路を構成している。

第１凝縮器２０Ａは、第１入口接続部４０８に接続されている。このため、第１凝縮器２０Ａは、液相流路の第３連結流路に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２入口連結配管４１６に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、液相流路の第４連結流路に接続されている。

換言すると、本実施形態では、気相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第１流路を含む。第１熱交換コア部１１３ａが複数の熱交換コア部のうち１つの熱交換コア部に相当する。第１凝縮器２０Ａが複数の凝縮器のうち１つの凝縮器に相当する。第１上ヘッダタンク１１１ａ、第１出口配管３０２および第１流入側配管３１８が第１流路に相当する。

さらに、気相流路は、第１流路に設けられた第１出口接続部３０８と第３熱交換コア部１１３ｃとを接続する第２流路を含む。第１出口接続部３０８が気相側接続部に相当する。第３熱交換コア部１１３ｃが複数の熱交換コア部のうち他の１つの熱交換コア部に相当する。第３上ヘッダタンク１１１ｃ、第３出口配管３０６、第２出口連結配管３１６および第１出口連結配管３１４が、第２流路に相当する。

さらに、気相流路は、第１出口接続部３０８を通らずに、第３熱交換コア部１１３ｃから流出した作動流体を第２凝縮器２０Ｂへ導くための第３流路を含む。第２凝縮器２０Ｂが、複数の凝縮器のうち他の１つの凝縮器に相当する。第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。

そして、図１に示すように、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。最短長さＬ１は、第３熱交換コア部１１３ｃのうち第３上ヘッダタンク１１１ｃの流出口１１５ｃ側の端部から第２凝縮器２０Ｂの流入口２２Ｂまでの長さである。最短長さＬ２は、第３熱交換コア部１１３ｃのうち第３上ヘッダタンク１１１ｃの流出口１１５ｃ側の端部から第１凝縮器２０Ａの流入口２２Ａまでの長さである。

また、液相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第４流路を含む。第１下ヘッダタンク１１２ａ、第１入口配管４０２および第１流出側配管４１８が第４流路に相当する。

さらに、液相流路は、第４流路に設けられた第１入口接続部４０８と第３熱交換コア部１１３ｃとを接続する第５流路を含む。第１入口接続部４０８が液相側接続部に相当する。第３下ヘッダタンク１１２ｃ、第３入口配管４０６、第２入口連結配管４１６および第１入口連結配管４１４が第５流路に相当する。

さらに、液相流路は、第１入口接続部４０８を通らずに、第２凝縮器２０Ｂから流出した作動流体を第３熱交換コア部１１３ｃへ導くための第６流路を含む。第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。

そして、図１に示すように、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。最短長さＬ３は、第３熱交換コア部１１３ｃのうち第３下ヘッダタンク１１２ｃの流入口１１６ｃ側の端部から第２凝縮器２０Ｂの流出口２４Ｂまでの長さである。最短長さＬ４は、第３熱交換コア部１１３ｃのうち第３下ヘッダタンク１１２ｃの流入口１１６ｃ側の端部から第１凝縮器２０Ａの流出口２４Ａまでの長さである。

次に、本実施形態の機器温調装置１が奏する効果について、図４に示す比較例１の機器温調装置Ｊ１と対比して説明する。比較例１の機器温調装置Ｊ１は、上記した検討例の機器温調装置である。比較例１の機器温調装置Ｊ１は、第２凝縮器２０Ｂ、第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を有していない点で、本実施形態の機器温調装置１と異なる。比較例１の機器温調装置Ｊ１の他の構成は、本実施形態の機器温調装置１と同じである。

図４に示すように、比較例１の機器温調装置Ｊ１では、第３熱交換コア部１１３ｃから流出した作動流体は、第２出口連結配管３１６を流れた後、第２出口接続部３１０で、第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体と合流する。第２出口接続部３１０で合流した作動流体は、第１出口連結配管３１４を流れた後、第１出口接続部３０８で第１熱交換コア部１１３ａから流出した作動流体と合流する。第１出口接続部３０８で合流した作動流体は、第１流入側配管３１８を流れた後、第１凝縮器２０Ａに流入する。

第１凝縮器２０Ａから流出した作動流体は、第１流出側配管４１８を流れた後、第１入口接続部４０８で分岐する。第１入口接続部４０８で分岐した一方の作動流体は、第１熱交換コア部１１３ａに流入する。第１入口接続部４０８で分岐した他方の作動流体は、第１入口連結配管４１４を流れた後、第２入口接続部４１０で分岐する。第２入口接続部４１０で分岐した一方の作動流体は、第２熱交換コア部１１３ｂに流入する。第２入口接続部４１０で分岐した他方の作動流体は、第２入口連結配管４１６、第３入口接続部４１２を順に流れた後、第３熱交換コア部１１３ｃに流入する。

このように、比較例１の機器温調装置Ｊ１では、第１出口接続部３０８で、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体の全部が合流する。合流した作動流体は、第１凝縮器２０Ａから流出した後、第１入口接続部４０８で分岐する。

ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出する作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／３）Ｇｒである。第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（２／３）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、Ｇｒである。第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（２／３）Ｇｒである。第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／３）Ｇｒである。

また、比較例１の機器温調装置Ｊ１において、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路を比較する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路とは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃと第１凝縮器２０Ａとの間を作動流体が循環して流れるときの作動流体の経路である。

第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路および第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれる。すなわち、第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路および第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路には、作動流体の流量が（２／３）Ｇｒである部分が含まれる。一方、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれない。すなわち、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、作動流体の流量が（２／３）Ｇｒである部分が含まれない。

流路断面積が一定である場合、流路を流れる作動流体の流量が多いほど、作動流体の流速が大きくなる。一般的に、流体の圧力損失は、流速の１～２乗に比例する。このため、第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路および第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路での作動流体の圧力損失は、少なくとも作動流体の流量が（２／３）Ｇｒである部分で生じる圧力損失の分、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路での作動流体の圧力損失よりも大きい。

なお、第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路での作動流体の圧力損失には、作動流体の流量が（１／３）Ｇｒである部分で生じる圧力損失の分が加わる。このため、第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路での作動流体の圧力損失が最も大きい。

このように、第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路および第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路に、作動流体の流量が（２／３）Ｇｒである部分が含まれることが、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路で作動流体の圧力損失の差が大きくなる理由の１つである。なお、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量が最も多い。しかしながら、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８は、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路に共通する流路である。このため、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路で作動流体の圧力損失の差に影響しない。

図５に示すように、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路で作動流体の圧力損失の差により、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの内部の液面の高さｈ１、ｈ２、ｈ３にばらつきが発生する。なお、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの内部では、液がガス化して吹き上がっており、液面を観察することができない。このため、本明細書でいう液面とは、圧力バランスより規定される理論上の等価液面のことである。また、図５では、第１熱交換コア部１１３ａを通る作動流体の経路と、第３熱交換コア部１１３ｃを通る作動流体の経路とを、矢印で示している。

ここで、第１熱交換コア部１１３ａを流れる作動流体に生じる圧力損失の大きさΔＰ１とする。第３熱交換コア部１１３ｃを流れる作動流体に生じる圧力損失の大きさをΔＰ３とする。液相の作動流体の密度をρとする。重力加速度をｇとする。このとき、流体のエネルギーの保存の法則から次の式（１）が成立する。式（１）より、式（２）が導かれる。

ΔＰ３＋ρ×ｇ×ｈ３＝ΔＰ１×ρ×ｇ×ｈ１・・・（１）
ΔＰ１－ΔＰ３＝ρ×ｇ×（ｈ１－ｈ３）・・・（２）
式（２）に示されるように、圧力損失の差は、液面の差として表れる。

図６に示すように、熱交換コア部の冷却能力は、液面の高さに大きく依存する。液面が高い場合、熱交換コア部の上下方向の全体に液があるため、冷却能力は高い。液面が低い場合、熱交換コア部の上部が冷えないため、冷却能力は低い。液面が図６に示す「中」の高さの場合、気泡により液が吹き上がり、熱交換コア部の上部の内面が濡れる。このため、冷却能力は高い。

したがって、図７に示すように、液面の高さが高いほど、熱交換コア部の冷却能力が高くなる。なお、図７のグラフの横軸は、熱交換コア部のチューブの下面の位置を０とし、チューブの上面の位置を１０とした場合の液面の高さを示している。図７の縦軸は、熱抵抗、すなわち、冷却能力を示している。熱抵抗は、冷却対象物と作動流体の温度差である。熱抵抗が小さいほど、冷却能力が高い。ただし、液面の高さがある程度の高さ以上になると、すなわち、液面が図６に示す「中」の高さ以上になると、冷却能力はサチュレートとする。

このため、液面のばらつきが起因となって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの冷却能力のばらつきが発生する。この場合、図８に示すように、圧力損失が大きな第３熱交換コア部１１３ｃでは、所望の冷却能力を確保するためのめやすの液面高さよりも、液面の高さが低くなる。このため、第３熱交換コア部１１３ｃでは、所望の冷却能力が得られないという課題が本発明者によって見出された。

特に、本実施形態のように、機器温調装置１が電動車両に搭載される場合に、上記の課題が顕著に現れる。本実施形態のように、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃが、車両走行用の電力を供給する電池２を冷却する場合、電池２は、上述の通り、複数の電池セル３が組み合わされた電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃが複数個接続されて構成される。このため、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃに設置された熱交換器間の距離が長くなる。各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃを流れる作動流体の経路に差が生じ、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃを流れる作動流体の圧力損失差が大きくなる。そうなると、上述のように、冷却能力のばらつきが発生することで、図９に示すように、電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃ間で、電池セル３の温度ばらつきが発生する。この結果、電池２の全体での性能が低下してしまう。

本実施形態では、上述の通り、図１０中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。すなわち、本実施形態では、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体が、第２出口接続部３１０で均等に分岐すると仮定する。すなわち、複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、図１０に示すように、第２出口接続部３１０から第１出口接続部３０８に向かって第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（１／６）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（１／６）Ｇｒである。

第２出口接続部３１０から第４出口接続部３２２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／６）Ｇｒである。第３出口接続部３１２から第４出口接続部３２２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／３）Ｇｒである。第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第４入口接続部４２２から第２入口接続部４１０に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／６）Ｇｒである。第４入口接続部４２２から第３入口接続部４１２に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／３）Ｇｒである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路とは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのいずれかとの間を作動流体が循環して流れるときの作動流体の経路である。第１熱交換コア部１１３ａの循環経路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとの間を作動流体が循環する経路である。第３熱交換コア部１１３ｃの循環経路は、第３熱交換コア部１１３ｃと第２凝縮器２０Ｂとの間を作動流体が循環する経路である。第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路には、第２熱交換コア部１１３ｂと第１凝縮器２０Ａとの間を作動流体が循環する経路と、第２熱交換コア部１１３ｂと第２凝縮器２０Ｂとの間を作動流体が循環する経路との２つの循環経路が含まれる。

上記した作動流体の流量が最大となる部分での流量は、比較例１における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（２／３）Ｇｒよりも少ない。この（２／３）Ｇｒは、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎに相当する。本実施形態では、Ｎが３である。

これにより、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例１の機器温調装置Ｊ１と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。

このため、図１１に示すように、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの液面高さのばらつきを抑制することができる。したがって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの冷却能力のばらつきを抑制することができる。換言すると、図１１に示すように、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの液面高さを、所望の液面高さ以上にすることができる。したがって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの冷却能力を、所望の性能以上にすることができる。この結果、図１２に示すように、電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃ間で発生する電池セル３の温度ばらつきを抑制することができる。

また、本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃは、気相流路を介して、第１凝縮器２０Ａと第２凝縮器２０Ｂとのそれぞれに連通している。このため、第１凝縮器２０Ａと第２凝縮器２０Ｂとの一方に作動流体が流れない場合が発生しても、第１凝縮器２０Ａと第２凝縮器２０Ｂとの他方で作動流体を凝縮させることができる。

（第２実施形態）
図１３に示すように、本実施形態では、第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第３出口接続部３１２に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第３入口接続部４１２に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態と同じである。

第１実施形態に記載の通り、第３出口接続部３１２は、気相流路の第２連結流路の一部である。第３入口接続部４１２は、液相流路の第４連結流路の一部である。したがって、本実施形態においても、第２凝縮器２０Ｂは、気相流路の第２連結流路に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、液相流路の第４連結流路に接続されている。

また、本実施形態においても、第１実施形態と同様に、気相流路は、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、第１実施形態と同様に、液相流路は、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図１３中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体が、第２出口接続部３１０で均等に分岐すると仮定する。すなわち、複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、作動流体の流量は、図１３に示す通りである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。この流量は、比較例１における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（２／３）Ｇｒよりも少ない。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

（第３実施形態）
図１４に示すように、本実施形態では、第１凝縮器２０Ａは、第１流入側配管３１８を介して、第１出口連結配管３１４に設けられた第５出口接続部３２４に接続されている。第１凝縮器２０Ａは、第１流出側配管４１８を介して、第１入口連結配管４１４に設けられた第５入口接続部４２４に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態と同じである。

第１実施形態に記載の通り、第１出口連結配管３１４は、気相流路の第１連結流路の一部である。第１流出側配管４１８は、液相流路の第３連結流路の一部である。したがって、本実施形態においても、第１凝縮器２０Ａは、気相流路の第１連結流路に接続されている。第１凝縮器２０Ａは、液相流路の第３連結流路に接続されている。

また、本実施形態では、気相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第１流路を含む。第１熱交換コア部１１３ａが複数の熱交換コア部のうち１つの熱交換コア部に相当する。第１凝縮器２０Ａが複数の凝縮器のうち１つの凝縮器に相当する。図１４に示さない第１上ヘッダタンク１１１ａ、第１出口配管３０２、図１４に示す第１出口連結配管３１４のうち第１出口接続部３０８から第５出口接続部３２４までの部分および第１流入側配管３１８が、第１流路に相当する。

さらに、気相流路は、第１流路に設けられた第５出口接続部３２４と第３熱交換コア部１１３ｃとを接続する第２流路を含む。第５出口接続部３２４が気相側接続部に相当する。第３熱交換コア部１１３ｃが複数の熱交換コア部のうち他の１つの熱交換コア部に相当する。図１４に示さない第３上ヘッダタンク１１１ｃ、第３出口配管３０６、図１４に示す第２出口連結配管３１６および第１出口連結配管３１４のうち第２出口接続部３１０から第５出口接続部３２４までの部分が、第２流路に相当する。

さらに、気相流路は、第５出口接続部３２４を通らずに、第３熱交換コア部１１３ｃから流出した作動流体を第２凝縮器２０Ｂへ導くための第３流路を含む。第２凝縮器２０Ｂが、複数の凝縮器のうち他の１つの凝縮器に相当する。第１流入側配管３１８が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、液相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第４流路を含む。図１４に示さない第１下ヘッダタンク１１２ａ、第１入口配管４０２、図１４に示す第１入口連結配管４１４のうち第１入口接続部４０８から第５入口接続部４２４までの部分および第１流出側配管４１８が第４流路に相当する。

さらに、液相流路は、第４流路に設けられた第５入口接続部４２４と第３熱交換コア部１１３ｃとを接続する第５流路を含む。第５入口接続部４２４が液相側接続部に相当する。図１４に示さない第３下ヘッダタンク１１２ｃ、第３入口配管４０６、図１４に示す第２入口連結配管４１６、第１入口連結配管４１４のうち第２入口接続部４１０から第５入口接続部４２４までの部分が第５流路に相当する。

さらに、液相流路は、第５入口接続部４２４を通らずに、第２凝縮器２０Ｂから流出した作動流体を第３熱交換コア部１１３ｃへ導くための第６流路を含む。第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図１４中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体が、第２出口接続部３１０で均等に分岐すると仮定する。すなわち、複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、作動流体の流量は、図１４に示す通りである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。この流量は、比較例１における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（２／３）Ｇｒよりも少ない。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

（第４実施形態）
図１５に示すように、本実施形態では、第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第１出口連結配管３１４に設けられた第５出口接続部３２４に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第１入口連結配管４１４に設けられた第５入口接続部４２４に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態と同じである。

第１実施形態に記載の通り、第１出口連結配管３１４は、気相流路の第１連結流路の一部である。第１流出側配管４１８は、液相流路の第３連結流路の一部である。したがって、本実施形態では、第１凝縮器２０Ａと第２凝縮器２０Ｂの両方は、気相流路の第１連結流路に接続されている。第１凝縮器２０Ａと第２凝縮器２０Ｂの両方は、液相流路の第３連結流路に接続されている。

本実施形態においても、第１実施形態と同様に、気相流路は、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

液相流路は、第１実施形態と同様に、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図１５中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、作動流体の流量は、図１５に示す通りである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分は、第１出口連結配管３１４のうち第２出口接続部３１０と第５出口接続部３２４との間の部分と、第１入口連結配管４１４のうち第５入口接続部４２４と第２入口接続部４１０との間の部分とである。これらの部分での流量は、比較例１における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（２／３）Ｇｒと同じである。しかしながら、本実施形態によれば、比較例１と比較して、作動流体の流量が最大となる部分の長さを短くすることができる。これにより、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの循環経路を流れる作動流体に生じる圧力損失の差を抑制することができる。よって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃの冷却能力のばらつきを抑制することができる。

（第５実施形態）
図１６に示すように、本実施形態では、複数の熱交換器として、第１熱交換器１１Ａおよび第２熱交換器１１Ｂの２つの熱交換器１１Ａ、１１Ｂが用いられている。第１熱交換器１１Ａと、第２熱交換器１１Ｂと、第１凝縮器２０Ａとは、第１実施形態と同様に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第２出口接続部３１０に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第２入口接続部４１０に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態と同じである。

本実施形態では、気相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第１流路を含む。第１熱交換コア部１１３ａが複数の熱交換コア部のうち１つの熱交換コア部に相当する。第１凝縮器２０Ａが複数の凝縮器のうち１つの凝縮器に相当する。図１６に示されない第１上ヘッダタンク１１１ａ、第１出口配管３０２および図１６に示す第１流入側配管３１８が第１流路に相当する。

さらに、気相流路は、第１流路に設けられた第１出口接続部３０８と第２熱交換コア部１１３ｂとを接続する第２流路を含む。第１出口接続部３０８が気相側接続部に相当する。第２熱交換コア部１１３ｂが複数の熱交換コア部のうち他の１つの熱交換コア部に相当する。図１６に示されない第２上ヘッダタンク１１１ｂ、第２出口配管３０４および図１６に示す第１出口連結配管３１４が、第２流路に相当する。

さらに、気相流路は、第１出口接続部３０８を通らずに、第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体を第２凝縮器２０Ｂへ導くための第３流路を含む。第２凝縮器２０Ｂが、複数の凝縮器のうち他の１つの凝縮器に相当する。第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、気相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、液相流路は、第１熱交換コア部１１３ａと第１凝縮器２０Ａとを接続する第４流路を含む。図１６に示されない第１下ヘッダタンク１１２ａ、第１入口配管４０２および図１６に示す第１流出側配管４１８が第４流路に相当する。

さらに、液相流路は、第４流路に設けられた第１入口接続部４０８と第２熱交換コア部１１３ｂとを接続する第５流路を含む。第１入口接続部４０８が液相側接続部に相当する。図１６に示されない第２下ヘッダタンク１１２ｂ、第２入口配管４０４および図１６に示す第１入口連結配管４１４が第５流路に相当する。

さらに、液相流路は、第１入口接続部４０８を通らずに、第２凝縮器２０Ｂから流出した作動流体を第２熱交換コア部１１３ｂへ導くための第６流路を含む。第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、液相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

次に、本実施形態の機器温調装置１が奏する効果について、図１７に示す比較例２の機器温調装置Ｊ２と対比して説明する。比較例２の機器温調装置Ｊ２は、第２凝縮器２０Ｂ、第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を有していない点で、本実施形態の機器温調装置１と異なる。比較例２の機器温調装置Ｊ２の他の構成は、本実施形態の機器温調装置１と同じである。

比較例２の機器温調装置Ｊ２では、図１７中の矢印のように、作動流体が流れる。ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃから流出する作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、第１出口連結配管３１４および第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、Ｇｒである。

比較例２の機器温調装置Ｊ２において、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路を比較する。第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれる。すなわち、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路には、作動流体の流量が（１／２）Ｇｒである部分が含まれる。一方、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれない。すなわち、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、作動流体の流量が（１／２）Ｇｒである部分が含まれない。

このため、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路での作動流体の圧力損失は、少なくとも作動流体の流量が（１／２）Ｇｒである部分で生じる圧力損失の分、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路での作動流体の圧力損失よりも大きい。このように、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路に、作動流体の流量が（１／２）Ｇｒである部分が含まれることが、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路で作動流体の圧力損失の差が大きくなる理由の１つである。なお、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量が最も多い。しかしながら、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８は、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路に共通する流路である。このため、第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路で作動流体の圧力損失の差に影響しない。

これに対して、本実施形態では、図１６中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂを作動流体が均等に流れると仮定する。第１熱交換コア部１１３ａから流出した作動流体の全部が第１凝縮器２０Ａに流入すると仮定する。第２熱交換コア部１１３ｂから流出した作動流体の全部が第２凝縮器２０Ｂに流入すると仮定する。すなわち、複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、作動流体の流量は、図１６に示す通りである。第１出口連結配管３１４および第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、０である。したがって、第１出口連結配管３１４および第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、比較例２の同じ部分での作動流体の流量である（１／２）Ｇｒよりも少ない。この（１／２）Ｇｒは、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎに相当する。本実施形態では、Ｎが２である。

これにより、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例２の機器温調装置Ｊ２と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

換言すると、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路の一部である第１流入側配管３１８は、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路の一部である第２流入側配管３２０に対応する。第１熱交換コア部１１３ａの循環経路の一部である第１流出側配管４１８は、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路の一部である第２流出側配管４２０に対応する。第１流入側配管３１８、第１流出側配管４１８、第２流入側配管３２０、第２流出側配管４２０を流れる作動流体の流量は同じである。このため、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例２の機器温調装置Ｊ２と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。

（第６実施形態）
図１８に示すように、本実施形態では、第５実施形態と同様に、複数の熱交換器として、２つの熱交換器１１Ａ、１１Ｂが用いられている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第１出口連結配管３１４に設けられた第５出口接続部３２４に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第１入口連結配管４１４に設けられた第５入口接続部４２４に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第５実施形態と同じである。

本実施形態においても、第５実施形態と同様に、気相流路は、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

液相流路は、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第２熱交換コア部１１３ｂから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図１８中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、作動流体の流量は、図１８に示す通りである。

第１出口連結配管３１４のうち第５出口接続部３２４と第１出口接続部３０８との間の部分および第１入口連結配管４１４のうち第１入口接続部４０８と第５入口接続部４２４との間の部分を流れる作動流体の流量は、０である。したがって、この２つの部分を流れる作動流体の流量は、比較例２の第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での作動流体の流量である（１／２）Ｇｒよりも少ない。この（１／２）Ｇｒは、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎに相当する。本実施形態では、Ｎが２である。

これにより、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例２の機器温調装置Ｊ２と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

換言すると、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路の一部である、第１出口連結配管３１４のうち第２出口接続部３１０と第５出口接続部３２４との間の部分と第２流入側配管３２０とは、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路の一部である、第１流入側配管３１８に対応している。これらを流れる作動流体の流量は同じである。また、第２熱交換コア部１１３ｂの循環経路の一部である、第１入口連結配管４１４のうち第２入口接続部４１０と第５入口接続部４２４との間の部分と第２流出側配管４２０とは、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路の一部である、第１流出側配管４１８に対応している。これらを流れる作動流体の流量は同じである。このため、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例２の機器温調装置Ｊ２と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。

（第７実施形態）
図１９に示すように、本実施形態では、複数の熱交換器として、第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第３熱交換器１１Ｃおよび第４熱交換器１１Ｄの４つの熱交換器が用いられている。本実施形態では、第１実施形態の機器温調装置１に対して、第２熱交換器１１Ｂと第３熱交換器１１Ｃとの間に、第４熱交換器１１Ｄが追加されている。このため、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄは、一方向で第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第４熱交換器１１Ｄ、第３熱交換器１１Ｃの順に配置されている。したがって、本実施形態においても、第３熱交換コア部１１３ｃは、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのうち第１熱交換コア部１１３ａから最も離れた位置に配置された熱交換コア部である。

第４熱交換器１１Ｄの構成は、第１熱交換器１１Ａと同じである。第４熱交換器１１Ｄは、図示しない第４上ヘッダタンクと、図示しない第４下ヘッダタンクと、第４熱交換コア部１１３ｄとを有する。

ガス配管３０は、図示しない第４出口配管と、第４出口接続部３１３と、第３出口連結配管３１７とを含む。第４出口接続部３１３は、第４出口配管を介して、第４上ヘッダタンクに接続されている。第２出口連結配管３１６は、第３出口接続部３１２と第４出口接続部３１３とを連結している。第３出口連結配管３１７は、第２出口接続部３１０と第４出口接続部３１３とを連結している。

液配管４０は、図示しない第４入口配管と、第４入口接続部４１３と、第３入口連結配管４１７とを含む。第４入口接続部４１３は、第４入口配管を介して、第４下ヘッダタンクに接続されている。第２入口連結配管４１６は、第３入口接続部４１２と第４入口接続部４１３とを連結している。第３入口連結配管４１７は、第２入口接続部４１０と第４入口接続部４１３とを連結している。

機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態と同じである。

本実施形態では、図１９に示す第３出口連結配管３１７、第２出口連結配管３１６、第３出口接続部３１２、図１９に示されない第３出口配管３０６および第３上ヘッダタンク１１１ｃが、第１連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第２連結流路を構成している。第２凝縮器２０Ｂは、第２出口連結配管３１６に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、気相流路の第２連結流路に接続されている。

また、図１９に示す第３入口連結配管４１７、第２入口連結配管４１６、第３入口接続部４１２、図１９に示されない第３入口配管４０６および第３下ヘッダタンク１１２ｃが、第３連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第４連結流路を構成している。第２凝縮器２０Ｂは、第２入口連結配管４１６に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、液相流路の第４連結流路に接続されている。

換言すると、本実施形態では、第１実施形態と同様に、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。ただし、本実施形態では、図１９に示されない第３上ヘッダタンク１１１ｃ、第３出口配管３０６、図１９に示される第２出口連結配管３１６、第３出口連結配管３１７および第１出口連結配管３１４が、第２流路に相当する。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、第１実施形態と同様に、液相流路は、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。ただし、本実施形態では、図１９に示されない第３下ヘッダタンク１１２ｃ、第３入口配管４０６、図１９に示される第２入口連結配管４１６、第３入口連結配管４１７および第１入口連結配管４１４が第５流路に相当する。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

次に、本実施形態の機器温調装置１が奏する効果について、図２０に示す比較例３の機器温調装置Ｊ３と対比して説明する。比較例３の機器温調装置Ｊ３は、第２凝縮器２０Ｂ、第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を有していない点で、本実施形態の機器温調装置１と異なる。比較例３の機器温調装置Ｊ３の他の構成は、本実施形態の機器温調装置１と同じである。

比較例３の機器温調装置Ｊ３では、図２０中の矢印のように、作動流体が流れる。ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄから流出する作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（３／４）Ｇｒである。第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（３／４）Ｇｒである。

比較例３の機器温調装置Ｊ３において、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路を比較する。第１熱交換コア部１１３ａを除く他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれる。すなわち、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路には、作動流体の流量が（３／４）Ｇｒである部分が含まれる。一方、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれない。すなわち、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、作動流体の流量が（３／４）Ｇｒである部分が含まれない。

このため、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路での作動流体の圧力損失は、少なくとも作動流体の流量が（３／４）Ｇｒである部分で生じる圧力損失の分、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路での作動流体の圧力損失よりも大きい。このように、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路に、作動流体の流量が（３／４）Ｇｒである部分が含まれることが、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路で作動流体の圧力損失の差が大きくなる理由の１つである。

これに対して、本実施形態では、図１９中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、作動流体の流量は、図１９に示す通りである。第２出口接続部３１０から第１出口接続部３０８に向かって第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第１入口接続部４０８から第２入口接続部４１０に向かって第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。

第４出口接続部３１３から第４出口接続部３２２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第３出口接続部３１２から第４出口接続部３２２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第４入口接続部４２２から第４入口接続部４１３に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第４入口接続部４２２から第３入口接続部４１２に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。この流量は、比較例３における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（３／４）Ｇｒよりも少ない。この（３／４）Ｇｒは、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎに相当する。本実施形態では、Ｎが４である。

これにより、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例３の機器温調装置Ｊ３と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

（第８実施形態）
図２１に示すように、本実施形態では、第７実施形態と同様に、複数の熱交換器として、４つの熱交換器が用いられている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第３出口接続部３１２に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第３入口接続部４１２に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第７実施形態と同じである。

本実施形態では、気相流路は、第１実施形態に記載の第１連結流路と、第７実施形態に記載の第２連結流路とを含む。第２凝縮器２０Ｂは、第３出口接続部３１２に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第２連結流路に接続されている。

液相流路は、第１実施形態に記載の第３連結流路と、第７実施形態に記載の第４連結流路とを含む。第２凝縮器２０Ｂは、第３入口接続部４１２に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第４連結流路に接続されている。

換言すると、本実施形態では、気相流路は、第７実施形態に記載の第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、液相流路は、第７実施形態に記載の第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図２１中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、作動流体の流量は、図２１に示す通りである。第２出口接続部３１０から第１出口接続部３０８に向かって第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第１入口接続部４０８から第２入口接続部４１０に向かって第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。

第４出口接続部３１３から第３出口接続部３１２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第３入口接続部４１２から第４入口接続部４１３に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（１／４）Ｇｒである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。これにより、本実施形態の機器温調装置１によれば、比較例３の機器温調装置Ｊ３と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。このため、第１実施形態と同様の効果が得られる。

（第９実施形態）
図２２に示すように、本実施形態では、第７実施形態と同様に、複数の熱交換器として、４つの熱交換器が用いられている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流入側配管３２０を介して、第１出口連結配管３１４に設けられた第５出口接続部３２４に接続されている。第２凝縮器２０Ｂは、第２流出側配管４２０を介して、第１入口連結配管４１４に設けられた第５入口接続部４２４に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第７実施形態と同じである。

本実施形態では、気相流路は、第１実施形態に記載の第１連結流路と、第７実施形態に記載の第２連結流路とを含む。第２凝縮器２０Ｂは、第１出口連結配管３１４に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第１連結流路に接続されている。

液相流路は、第１実施形態に記載の第３連結流路と、第７実施形態に記載の第４連結流路とを含む。第２凝縮器２０Ｂは、第１入口連結配管４１４に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第３連結流路に接続されている。

換言すると、本実施形態では、気相流路は、第７実施形態に記載の第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、液相流路は、第７実施形態に記載の第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

本実施形態では、図２２中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０を作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、作動流体の流量は、図２２に示す通りである。本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分は、第１出口連結配管３１４のうち第２出口接続部３１０と第５出口接続部３２４との間の部分と、第１入口連結配管４１４のうち第５入口接続部４２４と第２入口接続部４１０との間の部分とである。これらの部分での流量は、比較例３における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（３／４）Ｇｒと同じである。しかしながら、本実施形態によれば、比較例３と比較して、作動流体の流量が最大となる部分の長さを短くすることができる。これにより、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路を流れる作動流体に生じる圧力損失の差を抑制することができる。よって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの冷却能力のばらつきを抑制することができる。

（第１０実施形態）
図２３に示すように、本実施形態の機器温調装置１は、第３出口連結配管３１７を有していない点で、図２１の第８実施形態の機器温調装置１と異なる。機器温調装置１の他の構成は、第８実施形態と同じである。本実施形態では、図２３に示すように、作動流体は、第８実施形態と同様に流れる。このため、本実施形態によれば、第８実施形態と同様の効果が得られる。

このように、ガス配管３０が複数の熱交換コア部のうち一部の隣り合う熱交換コア部を連通させていなくてもよい。この場合、液配管４０が各熱交換コア部同士を連通させている。この結果、本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路が形成される。

ただし、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量が、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎよりも少なくなるように、回路を形成することが必要である。熱交換コア部の数が４の場合、本実施形態のように、複数の熱交換コア部のうち第１熱交換コア部１１３ａから数えて２番目と３番目の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｄ同士がガス配管３０によって連通していてなくてもよい。

また、本実施形態と異なり、液配管４０が複数の熱交換コア部のうち一部の隣り合う熱交換コア部を連通させていなくてもよい。この場合、ガス配管３０が各熱交換コア部同士を連通させる。この場合においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路が形成される。

（第１１実施形態）
図２４に示すように、本実施形態では、複数の熱交換器として、５つの熱交換器が用いられている。本実施形態では、図２１に示す第８実施形態の機器温調装置１に対して、第２熱交換器１１Ｂと第４熱交換器１１Ｄとの間に、第５熱交換器１１Ｅが追加されている。このため、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、１１Ｄ、１１Ｅは、一方向で第１熱交換器１１Ａ、第２熱交換器１１Ｂ、第５熱交換器１１Ｅ、第４熱交換器１１Ｄ、第３熱交換器１１Ｃの順に配置されている。したがって、本実施形態においても、第３熱交換コア部１１３ｃは、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅのうち第１熱交換コア部１１３ａから最も離れた位置に配置された熱交換コア部である。

第５熱交換器１１Ｅの構成は、第１熱交換器１１Ａと同じである。第５熱交換器１１Ｅは、図示しない第５上ヘッダタンクと、図示しない第５下ヘッダタンクと、第５熱交換コア部１１３ｅとを有する。

ガス配管３０は、図示しない第５出口配管と、第５出口接続部３１５と、第４出口連結配管３１９とを含む。第５出口接続部３１５は、第５出口配管を介して、第５上ヘッダタンクに接続されている。第３出口連結配管３１７は、第４出口接続部３１３と第５出口接続部３１５とを連結している。第４出口連結配管３１９は、第２出口接続部３１０と第５出口接続部３１５とを連結している。

液配管４０は、図示しない第５入口配管と、第５入口接続部４１５と、第４入口連結配管４１９とを含む。第５入口接続部４１５は、第５入口配管を介して、第５下ヘッダタンクに接続されている。第３入口連結配管４１７は、第４入口接続部４１３と第５入口接続部４１５とを連結している。第４入口連結配管４１９は、第２入口接続部４１０と第５入口接続部４１５とを連結している。

上記以外の機器温調装置１の他の構成は、第８実施形態と同じである。

本実施形態では、気相流路は、第１実施形態に記載の第１連結流路を含む。さらに、気相流路は、第１連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第２連結流路を含む。図２４に示す第４出口連結配管３１９、第３出口連結配管３１７、第２出口連結配管３１６、第３出口接続部３１２、図２４に示さない第３出口配管３０６および第３上ヘッダタンク１１１ｃが、第２連結流路を構成している。第２凝縮器２０Ｂは、第３出口接続部３１２に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第２連結流路に接続されている。

また、液相流路は、第１実施形態に記載の第３連結流路を含む。さらに、液相流路は、第３連結流路と第３熱交換コア部１１３ｃとを連結する第４連結流路を含む。図２４に示す第４入口連結配管４１９、第３入口連結配管４１７、第２入口連結配管４１６、第３入口接続部４１２、図２４に示さない第３入口配管４０６および第３下ヘッダタンク１１２ｃが、第４連結流路を構成している。第２凝縮器２０Ｂは、第３入口接続部４１２に接続されている。このため、第２凝縮器２０Ｂは、第４連結流路に接続されている。

換言すると、本実施形態においても、気相流路は、第１実施形態と同様に、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。ただし、本実施形態では、図２４に示されない第３上ヘッダタンク１１１ｃ、第３出口配管３０６、図２４に示される第２出口連結配管３１６、第３出口連結配管３１７、第４出口連結配管３１９および第１出口連結配管３１４が、第２流路に相当する。本実施形態においても、第２流入側配管３２０が第３流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ１は、気相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ２よりも短い。

また、液相流路は、第１実施形態と同様に、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。ただし、本実施形態では、図２４に示されない第３下ヘッダタンク１１２ｃ、第３入口配管４０６、図２４に示される第２入口連結配管４１６、第３入口連結配管４１７、第４入口連結配管４１９および第１入口連結配管４１４が第５流路に相当する。本実施形態においても、第２流出側配管４２０が第６流路に相当する。そして、第１実施形態と同様に、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第２凝縮器２０Ｂまでの部分の最短長さＬ３は、液相流路のうち第３熱交換コア部１１３ｃから第１凝縮器２０Ａまでの部分の最短長さＬ４よりも短い。

次に、本実施形態の機器温調装置１が奏する効果について、図２５に示す比較例４の機器温調装置Ｊ４と対比して説明する。比較例４の機器温調装置Ｊ４は、第２凝縮器２０Ｂ、第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を有していない点で、本実施形態の機器温調装置１と異なる。比較例４の機器温調装置Ｊ４の他の構成は、本実施形態の機器温調装置１と同じである。

比較例４の機器温調装置Ｊ４では、図２５中の矢印のように、作動流体が流れる。ここで、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅから流出する作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（４／５）Ｇｒである。第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（４／５）Ｇｒである。

比較例４の機器温調装置Ｊ４において、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路を比較する。第１熱交換コア部１１３ａを除く他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれる。すなわち、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路には、作動流体の流量が（４／５）Ｇｒである部分が含まれる。一方、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４とが含まれない。すなわち、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路には、作動流体の流量が（４／５）Ｇｒである部分が含まれない。

このため、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路での作動流体の圧力損失は、少なくとも作動流体の流量が（４／５）Ｇｒである部分で生じる圧力損失の分、第１熱交換コア部１１３ａの循環経路での作動流体の圧力損失よりも大きい。このように、他の熱交換コア部１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路に、作動流体の流量が（４／５）Ｇｒである部分が含まれることが、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路で作動流体の圧力損失の差が大きくなる理由の１つである。

これに対して、本実施形態では、図２４中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅを作動流体が均等に流れると仮定する。複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。

この場合、作動流体の流量は、図２４に示す通りである。第５出口接続部３１５から第２出口接続部３１０に向かって第４出口連結配管３１９を流れる作動流体の流量は、（１／１０）Ｇｒである。第２出口接続部３１０から第１出口接続部３０８に向かって第１出口連結配管３１４を流れる作動流体の流量は、（３／１０）Ｇｒである。第１流入側配管３１８および第１流出側配管４１８を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第１入口接続部４０８から第２入口接続部４１０に向かって第１入口連結配管４１４を流れる作動流体の流量は、（３／１０）Ｇｒである。第２入口接続部４１０から第５入口接続部４１５に向かって第４入口連結配管４１９を流れる作動流体の流量は、（１／１０）Ｇｒである。

第５出口接続部３１５から第４出口接続部３１３に向かって第３出口連結配管３１７を流れる作動流体の流量は、（１／１０）Ｇｒである。第４出口接続部３１３から第３出口接続部３１２に向かって第２出口連結配管３１６を流れる作動流体の流量は、（３／１０）Ｇｒである。第２流入側配管３２０および第２流出側配管４２０を流れる作動流体の流量は、（１／２）Ｇｒである。第３入口接続部４１２から第４入口接続部４１３に向かって第２入口連結配管４１６を流れる作動流体の流量は、（３／１０）Ｇｒである。第４入口接続部４１３から第５入口接続部４１５に向かって第３入口連結配管４１７を流れる作動流体の流量は、（１／１０）Ｇｒである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（１／２）Ｇｒである。これは、比較例４における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（４／５）Ｇｒよりも少ない。これにより、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路を流れる作動流体に生じる圧力損失の差を抑制することができる。よって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの冷却能力のばらつきを抑制することができる。

（第１２実施形態）
図２６に示すように、本実施形態の機器温調装置１は、第３出口連結配管３１７を有していない点で、図２４の第１１実施形態の機器温調装置１と異なる。機器温調装置１の他の構成は、第１１実施形態の機器温調装置１と同じである。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路が形成される。

本実施形態では、図２６中の矢印のように、作動流体が流れることが可能となっている。本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。

各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅを作動流体が均等に流れると仮定する。各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅを流れる作動流体の流量の合計をＧｒとする。この場合、作動流体の流量は、図２６に示す通りである。

本実施形態では、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路のうち作動流体の流量が最大となる部分での流量は、（３／５）Ｇｒである。これは、比較例４における第１出口連結配管３１４と第１入口連結配管４１４での流量である（４／５）Ｇｒよりも少ない。よって、第１実施形態と同様の効果が得られる。

このように、ガス配管３０が複数の熱交換コア部のうち一部の隣り合う熱交換コア部を連通させていなくてもよい。ただし、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅの循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での流量が、熱交換コア部の数をＮとするときのＧｒ×（Ｎ－１）／Ｎよりも少なくなるように、回路を形成することが必要である。

また、本実施形態と異なり、液配管４０が複数の熱交換コア部のうち一部の隣り合う熱交換コア部を連通させていなくてもよい。この場合、ガス配管３０が各熱交換コア部同士を連通させる。

（第１３実施形態）
図２７に示すように、本実施形態では、複数の凝縮器として、第１凝縮器２０Ａ、第２凝縮器２０Ｂおよび第３凝縮器２０Ｃの３つの凝縮器が用いられている。本実施形態では、図１０の第１実施形態の機器温調装置１に対して、第３凝縮器２０Ｃが追加されている。第３凝縮器２０Ｃの流入側は、第３流入側配管３２６を介して、第１出口連結配管３１４に接続されている。第３凝縮器２０Ｃの流出側は、第３流出側配管４２６を介して、第１入口連結配管４１４に接続されている。機器温調装置１の他の構成は、第１実施形態の機器温調装置１と同じである。本実施形態によれば、第１実施形態と共通の構成によって、第１実施形態と同様の効果が得られる。

なお、第３凝縮器２０Ｃの流入側は、第３出口接続部３１２に接続されてもよい。第３凝縮器２０Ｃの流出側は、第３入口接続部４１２に接続されてもよい。

また、本実施形態の機器温調装置１に対して、第４凝縮器がさらに追加されてもよい。この場合、第４凝縮器の流入側は、第３出口接続部３１２に接続される。第４凝縮器の流出側は、第３入口接続部４１２に接続される。これらのように、複数の凝縮器は３つ以上であってもよい。

（第１４実施形態）
図２８に示すように、本実施形態では、第２実施形態の機器温調装置１に対して、３つの熱交換器が追加されている。３つの熱交換器は、第４熱交換器１１Ｄ、第５熱交換器１１Ｅおよび第６熱交換器１１Ｆである。第４熱交換器１１Ｄは、第１熱交換器１１Ａに対して第１熱交換器１１Ａの長手方向で対向している。第５熱交換器１１Ｅは、第２熱交換器１１Ｂに対して第２熱交換器１１Ｂの長手方向で対向している。第６熱交換器１１Ｆは、第３熱交換器１１Ｃに対して第３熱交換器１１Ｃの長手方向で対向している。各熱交換器１１Ｄ、１１Ｅ、１１Ｆは、第１熱交換器１１Ａと同様の構成である。第４熱交換器１１Ｄ、第５熱交換器１１Ｅ、第６熱交換器１１Ｆの各熱交換コア部を、それぞれ、第４熱交換コア部１１３ｄ、第５熱交換コア部１１３ｅ、第６熱交換コア部１１３ｆと呼ぶ。

ガス配管３０は、第４出口配管３０２ａと、第５出口配管３０４ａと、第６出口配管３０６ａとを含む。第４出口配管３０２ａは、第４熱交換器１１Ｄの出口側につながっている。第４出口配管３０２ａは、第１出口接続部３０８に接続されている。第５出口配管３０４ａは、第５熱交換器１１Ｅの出口側につながっている。第５出口配管３０４ａは、第２出口接続部３１０に接続されている。第６出口配管３０６ａは、第６熱交換器１１Ｆの出口側につながっている。第６出口配管３０６ａは、第３出口接続部３１２に接続されている。

液配管４０は、第４入口配管４０２ａと、第５入口配管４０４ａと、第６入口配管４０６ａとを含む。第４入口配管４０２ａは、第４熱交換器１１Ｄの入口側につながっている。第４入口配管４０２ａは、第１入口接続部４０８に接続されている。第５入口配管４０４ａは、第５熱交換器１１Ｅの入口側につながっている。第５入口配管４０４ａは、第２入口接続部４１０に接続されている。第６入口配管４０６ａは、第６熱交換器１１Ｆの入口側につながっている。第６入口配管４０６ａは、第３入口接続部４１２に接続されている。

機器温調装置１の上記以外の構成は、第２実施形態の機器温調装置１と同じである。

本実施形態によれば、第２実施形態と同様の理由により、機器温調装置１が第２凝縮器２０Ｂを備えていない場合と比較して、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅ、１１３ｆの循環経路で、作動流体の流量が最大となる部分での流量を少なくすることができる。よって、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄ、１１３ｅ、１１３ｆの循環経路を流れる作動流体の圧力損失の差を抑制することができる。

（第１５実施形態）
図２９に示すように、本実施形態では、第５実施形態に対して各熱交換器１１Ａ、１１Ｂの並び方向が変更されている。各熱交換器１１Ａ、１１Ｂは、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂの長手方向に並んでいる。すなわち、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂは、各熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂの長手方向に並んでいる。

各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂの長手方向の一方側の端部には、作動流体が流出または流入する第１流出入口１１５ａ、１１５ｂが設けられている。各上ヘッダタンク１１１ａ、１１１ｂの長手方向の他方側の端部には、作動流体が流出または流入する第２流出入口１１７ａ、１１７ｂが設けられている。

各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂの長手方向の一方側の端部には、作動流体が流出または流入する第３流出入口１１６ａ、１１６ｂが設けられている。各下ヘッダタンク１１２ａ、１１２ｂの長手方向の他方側の端部には、作動流体が流出または流入する第４流出入口１１８ａ、１１８ｂが設けられている。

ガス配管３０は、第１出口連結配管３３０と、第１流入側配管３１８と、第２流入側配管３２０とを含む。第１出口連結配管３３０は、第１上ヘッダタンク１１１ａの第２流出入口１１７ａと第２上ヘッダタンク１１１ｂの第１流出入口１１５ｂとを連結している。第１流入側配管３１８は、第１上ヘッダタンク１１１ａの第１流出入口１１５ａに接続されている。第２流入側配管３２０は、第２上ヘッダタンク１１１ｂの第２流出入口１１７ｂに接続されている。

液配管４０は、第１入口連結配管４３０と、第１流出側配管４１８と、第２流出側配管４２０とを含む。第１入口連結配管４３０は、第１下ヘッダタンク１１２ａの第４流出入口１１８ａと第２下ヘッダタンク１１２ｂの第３流出入口１１６ｂとを連結している。第１流出側配管４１８は、第１下ヘッダタンク１１２ａの第３流出入口１１６ａに接続されている。第２流出側配管４２０は、第２下ヘッダタンク１１２ｂの第４流出入口１１８ｂに接続されている。

本実施形態においても、ガス配管３０および液配管４０は、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂを並列に接続している。機器温調装置１の上記以外の構成は、第５実施形態の機器温調装置１と同じである。本実施形態では、作動流体は、第５実施形態と同様に流れることが可能となっている。このため、本実施形態によれば、第５実施形態と同様の効果が得られる。

なお、第１～第４実施形態および第７～第１３実施形態等において、３つ以上の熱交換器が本実施形態のように接続されていてもよい。

（第１６実施形態）
図３０に示すように、本実施形態では、図２９の第１５実施形態の機器温調装置１に対して、２つの熱交換器が追加されている。追加された２つの熱交換器は、第３熱交換器１１Ｃおよび第４熱交換器１１Ｄである。第３熱交換器１１Ｃおよび第４熱交換器１１Ｄは、各熱交換器１１Ｃ、１１Ｄの長手方向に一列に並んでいる。第３熱交換器１１Ｃおよび第４熱交換器１１Ｄは、第１熱交換器１１Ａと第２熱交換器１１Ｂの並び方向に対して交差する方向に並んでいる。すなわち、本実施形態では、複数の熱交換器は２列に並んでいる。

ガス配管３０は、第２出口連結配管３３２と、第３出口連結配管３３４と、第４出口連結配管３３６とを含む。第２出口連結配管３３２は、第３上ヘッダタンク１１１ｃの第２流出入口１１７ｃと第４上ヘッダタンク１１１ｄの第１流出入口１１５ｄとを連結している。第３出口連結配管３３４は、第１上ヘッダタンク１１１ａの第１流出入口１１５ａと第３上ヘッダタンク１１１ｃの第１流出入口１１５ｃとを連結している。第４出口連結配管３３６は、第２上ヘッダタンク１１１ｂの第２流出入口１１７ｂと第４上ヘッダタンク１１１ｄの第２流出入口１１７ｄとを連結している。第１流入側配管３１８は、第３出口連結配管３３４の途中に接続されている。第２流入側配管３２０は、第４出口連結配管３３６の途中に接続されている。

液配管４０は、第２入口連結配管４３２と、第３入口連結配管４３４と、第４入口連結配管４３６とを含む。第２入口連結配管４３２は、第３下ヘッダタンク１１２ｃの第４流出入口１１８ｃと第４下ヘッダタンク１１２ｄの第３流出入口１１６ｄとを連結している。第３入口連結配管４３４は、第１下ヘッダタンク１１２ａの第３流出入口１１６ａと第３下ヘッダタンク１１２ｃの第３流出入口１１６ｃとを連結している。第４入口連結配管４３６は、第２下ヘッダタンク１１２ｂの第４流出入口１１８ｂと第４下ヘッダタンク１１２ｄの第４流出入口１１８ｄとを連結している。第１流出側配管４１８は、第３入口連結配管４３４の途中に接続されている。第２流出側配管４２０は、第４入口連結配管４３６の途中に接続されている。

機器温調装置１の上記以外の構成は、第１５実施形態の機器温調装置１と同じである。

本実施形態では、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄのそれぞれと複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂのそれぞれとを作動流体が流れるときに、次のように作動流体が流れる。第１熱交換コア部１１３ａおよび第３熱交換コア部１１３ｃから流出した作動流体が、第１凝縮器２０Ａに流入する。第１凝縮器２０Ａから流出した作動流体が、第１熱交換コア部１１３ａおよび第３熱交換コア部１１３ｃに流入する。第２熱交換コア部１１３ｂおよび第４熱交換コア部１１３ｄから流出した作動流体が、第２凝縮器２０Ｂに流入する。第２凝縮器２０Ｂから流出した作動流体が、第２熱交換コア部１１３ｂおよび第４熱交換コア部１１３ｄに流入する。

このように、本実施形態においても、複数の熱交換コア部１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ、１１３ｄから流出した作動流体の全部が合流しないように、作動流体の回路は構成されている。したがって、本実施形態によっても、第１実施形態と同様の効果が得られる。

（他の実施形態）
（１）上記各実施形態では、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃは、図１～３に示すように設置されていた。しかしながら、各電池モジュール２ａ、２ｂ、２ｃの設置方法として、他の方法を採用することができる。例えば、図示しないが、端子４が設けられた面５が重力方向上側に向くように、複数の電池セル３が並べられていてもよい。また、図示しないが、複数の電池セル３の下側に、各熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃが配置されていてもよい。

（２）上記各実施形態では、機器温調装置１が温度を調整する対象機器は電池２であった。しかしながら、対象機器は、例えばモータ、インバータまたは充電器など、冷却または暖機が必要な他の機器でもよい。

（３）上記各実施形態では、機器温調装置１が対象機器を冷却する機能を有する構成について説明した。これに対し、他の実施形態では、機器温調装置１は、対象機器を暖機する機能を備えていてもよい。

（４）上記各実施形態では、作動流体としてフロン系冷媒が採用されていた。しかしながら、作動流体として、プロパン、水等の他の流体が採用されてもよい。

（５）上記各実施形態では、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃより重力方向上側に配置されていた。しかしながら、作動流体の循環が可能であれば、複数の凝縮器２０Ａ、２０Ｂは、複数の熱交換器１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃと重力方向で同じ位置に配置されていてもよい。

（６）上記各実施形態では、流路配管は直緯線形状であったが、搭載の都合上、他の部品や部材を迂回するように配置されていてもよい。また、上記各実施形態では、複数の熱交換器は、上下方向で同じ位置に配置されていたが、搭載の都合により、上下方向で異なる位置に配置されてもよい。同様に、上記各実施形態では、複数の凝縮器は、上下方向で同じ位置に配置されていたが、搭載の都合により、上下方向で異なる位置に配置されてもよい。

（７）本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した範囲内において適宜変更が可能であり、様々な変形例や均等範囲内の変形をも包含する。また、上記各実施形態は、互いに無関係なものではなく、組み合わせが明らかに不可な場合を除き、適宜組み合わせが可能である。また、上記各実施形態において、実施形態を構成する要素は、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに必須であると考えられる場合等を除き、必ずしも必須のものではないことは言うまでもない。また、上記各実施形態において、実施形態の構成要素の個数、数値、量、範囲等の数値が言及されている場合、特に必須であると明示した場合および原理的に明らかに特定の数に限定される場合等を除き、その特定の数に限定されるものではない。また、上記各実施形態において、構成要素等の材質、形状、位置関係等に言及するときは、特に明示した場合および原理的に特定の材質、形状、位置関係等に限定される場合等を除き、その材質、形状、位置関係等に限定されるものではない。

（まとめ）
上記各実施形態の一部または全部で示された第１の観点によれば、機器温調装置は、複数の熱交換コア部と、複数の凝縮器と、気相流路と、液相流路とを備える。複数の熱交換コア部、複数の凝縮器、気相流路および液相流路は、複数の熱交換コア部のそれぞれと複数の凝縮器それぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成している。複数の熱交換コア部のそれぞれと複数の凝縮器のそれぞれとを作動流体が流れるときに、複数の熱交換コア部から流出した作動流体の全部が合流しないように、回路は構成されている。

また、第２の観点によれば、機器温調装置は、複数の熱交換コア部と、複数の凝縮器と、気相流路と、液相流路とを備える。複数の熱交換コア部、複数の凝縮器、気相流路および液相流路は、複数の熱交換コア部のそれぞれと複数の凝縮器それぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成している。気相流路は、第１流路と、第２流路と、第３流路とを含む。第１流路は、複数の熱交換コア部のうち１つの熱交換コア部と複数の凝縮器のうち１つの凝縮器とを接続する。第２流路は、第１流路に設けられた気相側接続部と複数の熱交換コア部のうち他の１つの熱交換コア部とを接続する。第３流路は、気相側接続部を通らずに、他の１つの熱交換コア部から流出した作動流体を複数の凝縮器のうち他の１つの凝縮器へ導くための流路である。

第１の観点の具体的な構成として、第２の観点の構成を採用することができる。

また、第３の観点によれば、液相流路は、第４流路と、第５流路と、第６流路とを含む。第４流路は、１つの熱交換コア部と１つの凝縮器とを接続する。第５流路は、第４流路に設けられた液相側接続部と他の１つの熱交換コア部とを接続する。第６流路は、液相側接続部を通らずに、他の１つの凝縮器から流出した作動流体を他の１つの熱交換コア部へ導くための流路である。

第２の観点において、さらに、第３の観点の構成を採用することができる。

また、第４の観点によれば、機器温調装置は、複数の熱交換コア部と、複数の凝縮器と、気相流路と、液相流路とを備える。複数の熱交換コア部、複数の凝縮器、気相流路および液相流路は、複数の熱交換コア部のそれぞれと複数の凝縮器それぞれとが気相流路と液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成している。複数の熱交換コア部は、第１熱交換コア部と、第２熱交換コア部と、第３熱交換コア部とを含む。複数の凝縮器は、第１凝縮器と、第２凝縮器とを含む。気相流路は、第１熱交換コア部と第２熱交換コア部とを連結する第１連結流路と、第１連結流路と第３熱交換コア部とを連結する第２連結流路とを含む。第１凝縮器は、第１連結流路に接続される。第２凝縮器は、第２連結流路に接続される。

第１の観点の具体的な構成として、第４の観点の構成を採用することができる。これによれば、各熱交換コア部と複数の凝縮器との間を作動流体が循環する各循環経路において、作動流体の流量が最大となる部分での作動流体の流量を、検討例の機器温調装置における上記の２つの部分での作動流体の流量よりも少なくすることができる。

また、第５の観点によれば、液相流路は、第１熱交換コア部と第２熱交換コア部とを連結する第３連結流路と、第３連結流路と第３熱交換コア部とを連結する第４連結流路とを含む。第１凝縮器は、第３連結流路に接続される。第２凝縮器は、第４連結流路に接続される。

第４の観点において、さらに、第５の観点の構成を採用することができる。

また、第６の観点によれば、機器温調装置は、車両に搭載される。対象機器は、車両走行用の電力を供給する電池である。このように、第１－第５の観点の機器温調装置を、車両走行用の電力を供給する電池の温度を調整する機器温調装置に適用することができる。

１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ 第１、第２、第３熱交換コア部
１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｃ 第１、第２、第３上ヘッダタンク
１１２ａ、１１２ｂ、１１２ｃ 第１、第２、第３下ヘッダタンク
３０ ガス配管
４０ 液配管
２０Ａ、２０Ｂ 第１、第２凝縮器

Claims (3)

1. 作動流体の液相と気相との相変化により対象機器の温度を調整する機器温調装置であって、
   前記対象機器の冷却時に液相の作動流体が蒸発するように前記対象機器と熱交換可能に構成された複数の熱交換コア部（１１３ａ、１１３ｂ、１１３ｃ）と、
   前記複数の熱交換コア部で蒸発した気相の作動流体を放熱させて凝縮させる複数の凝縮器（２０Ａ、２０Ｂ）と、
   気相の作動流体を前記複数の凝縮器に導くための気相流路（３０）と、
   液相の作動流体を前記複数の熱交換コア部に導くための液相流路（４０）とを備え、
   前記複数の熱交換コア部、前記複数の凝縮器、前記気相流路および前記液相流路は、前記複数の熱交換コア部のそれぞれと前記複数の凝縮器のそれぞれとが前記気相流路と前記液相流路とを介して互いに連通する１つの作動流体の回路を形成しており、
   前記複数の熱交換コア部は、第１熱交換コア部（１１３ａ）と、第２熱交換コア部（１１３ｂ）と、第３熱交換コア部（１１３ｃ）とを含み、
   前記複数の凝縮器は、第１凝縮器（２０Ａ）と、第２凝縮器（２０Ｂ）とを含み、
   前記気相流路は、前記第１熱交換コア部と前記第２熱交換コア部とを連結する第１連結流路（１１１ａ、１１１ｂ、３０２、３０４、３０８、３１０、３１４）と、前記第１連結流路と前記第３熱交換コア部とを連結する第２連結流路（１１１ｃ、３０６、３１２、３１６）とを含み、
   前記第１凝縮器は、前記第１連結流路に接続され、
   前記第２凝縮器は、前記第２連結流路に接続される、機器温調装置。
2. 前記液相流路は、前記第１熱交換コア部と前記第２熱交換コア部とを連結する第３連結流路（１１２ａ、１１２ｂ、４０２、４０４、４０８、４１０、４１４）と、前記第３連結流路と前記第３熱交換コア部とを連結する第４連結流路（１１２ｃ、４０６、４１２、４１６）とを含み、
   前記第１凝縮器は、前記第３連結流路に接続され、
   前記第２凝縮器は、前記第４連結流路に接続される、請求項１に記載の機器温調装置。
3. 前記機器温調装置は、車両に搭載され、
   前記対象機器は、車両走行用の電力を供給する電池（２）である、請求項１または２に記載の機器温調装置。

Images