JP7074986B2 - Imaging lens - Google Patents
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Description
本発明は光学系に関し、たとえばデジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、シネマカメラ等の撮像装置に用いる撮像レンズに好適なものである。 The present invention relates to an optical system and is suitable for an image pickup lens used in an image pickup device such as a digital still camera, a digital video camera, and a cinema camera.
デジタルカメラをはじめとする光学機器に用いられる撮影光学系においては高速撮影や大きなボケを生かした表現に対応できるよう大口径比であることが求められている。さらに近年のＣＣＤ・ＣＭＯＳセンサーの高画素化に伴い、諸収差をより一層補正して高性能であることが要求されている。 The photographic optical system used in optical equipment such as digital cameras is required to have a large diameter ratio so as to be able to handle high-speed shooting and expressions that make use of large blur. Further, with the recent increase in the number of pixels of CCD / CMOS sensors, it is required to further correct various aberrations and achieve high performance.
従来、短焦点レンズではバックフォーカスを確保する必要からレトロフォーカスタイプを取ることが多い。レトロフォーカスタイプを採用して大口径比と高性能化を図った撮像レンズが知られている。 Conventionally, short focus lenses often take the retrofocus type because it is necessary to secure the back focus. An image pickup lens that uses a retrofocus type to achieve a large aperture ratio and high performance is known.
特許文献１で開示されている光学系は、レトロフォーカスタイプを採用し、画角全域にわたって諸収差を良好に補正しているものの、Ｆ値が２程度と暗く、この構成からＦ１．４程度を達成することは困難である。 The optical system disclosed in Patent Document 1 adopts a retrofocus type, and although various aberrations are satisfactorily corrected over the entire angle of view, the F value is as dark as about 2, and from this configuration, about F1.4 is obtained. It is difficult to achieve.
特許文献２で開示されている光学系は、特殊な材料の光学素子を採用し軸上色収差を良好に補正しているものの、大口径比レンズに発生しやすいコマ収差やサジタルコマフレアの補正が不十分であり、特に周辺画角での性能低下が顕著である。 Although the optical system disclosed in Patent Document 2 employs an optical element made of a special material and satisfactorily corrects axial chromatic aberration, it can correct coma aberration and sagittal coma flare that are likely to occur in a large-diameter ratio lens. It is insufficient, and the performance deterioration is remarkable especially at the peripheral angle of view.
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、Ｆ１．４程度と明るく、諸収差を良好に補正した撮像レンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to provide an image pickup lens having a brightness of about F1.4 and well corrected for various aberrations.
前述の課題を解決するための第１の発明は、物体側から順に、正または負のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１と、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３とから構成され、無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群Ｇ１が像面に対して固定され、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３が物体方向に移動し、前記第１レンズ群Ｇ１は、負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａと、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂとからなり、前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは２枚の負レンズを含み、前記第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは物体側から順に、負レンズＬＸ１と正レンズＬＸ２とを接合し物体側に凹面を向けたレンズ成分Ｘ、正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙを有し、下記条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
（１） １．３＜ ｆ３／ｆｗ ＜２．５
（２） ０．６＜ＶＸ１／ＶＸ２＜１．２
（３） １．６＜ＶＹ１／ＶＹ２＜２．５
（４） ０．４＜（ＲＹ１１＋ＲＹ１２）／（ＲＹ１１－ＲＹ１２）＜２．５
ただし、
ｆｗ：全系の無限遠合焦時の 焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ＶＸ１：前記負レンズＬＸ１のアッベ数
ＶＸ２：前記正レンズＬＸ２のアッベ数
ＶＹ１：前記負レンズＬＹ１のアッベ数
ＶＹ２：前記正レンズＬＹ２のアッベ数
ＲＹ１１：前記ＬＹ１の物体側の面の曲率半径
ＲＹ１２：前記ＬＹ１の像側の面の曲率半径
The first invention for solving the above-mentioned problems includes a first lens group G1 having positive or negative power, a second lens group G2 having positive power, and an aperture aperture S in order from the object side. It is composed of a third lens group G3 having positive power, and the first lens group G1 is fixed to the image plane during focusing from infinity to a short distance, and the second lens group G2 and the third lens are used. The group G3 moves in the direction of the object, and the first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power, and the first A sub-lens. The group G1A includes two negative lenses, and the first B sub-lens group G1B includes a lens component X in which a negative lens LX1 and a positive lens LX2 are joined and a concave surface is directed toward the object side, and a positive lens LY1 in order from the object side. An image pickup lens having a lens component Y to which a negative lens LY2 is bonded and satisfying the following conditional expression.
(1) 1.3 <f3 / fw <2.5
(2) 0.6 <VX1 / VX2 <1.2
(3) 1.6 <VY1 / VY2 <2.5
(4) 0.4 <(RY11 + RY12) / (RY11-RY12) <2.5
however,
fw: Focal length at infinity focusing of the entire system f3: Focal length of the third lens group VX1: Abbe number of the negative lens LX1 VX2: Abbe number of the positive lens LX2 VY1: Abbe number of the negative lens LY1 VY2: Abbe number of the positive lens LY2 RY11: Radical length of the surface of the LY1 on the object side RY12: Radical length of the surface of the LY1 on the image side
第２の発明は、前記レンズ成分Ｘと前記レンズ成分Ｙをそれぞれ構成する各レンズが下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明に記載の撮像レンズ。
（５） ０．４＜｜ｆｗ／ｆＸ１｜＜１．５
（６） ０．３＜ｆｗ／ｆＸ２＜１．２
（７） ０．４＜ｆｗ／ｆＹ１＜１．５
（８） ０．５＜｜ｆｗ／ｆＹ２｜＜１．５
ただし、
ｆｗ：全系の焦点距離
ｆＸ１：前記負レンズＬＸ１の焦点距離
ｆＸ２：前記正レンズＬＸ２の焦点距離
ｆＹ１：前記正レンズＬＹ１の焦点距離
ｆＹ２：前記負レンズＬＹ２の焦点距離
The second invention is the image pickup lens according to the first invention, wherein each lens constituting the lens component X and the lens component Y satisfies the following conditional expression.
(5) 0.4 << fw / fX1 | <1.5
(6) 0.3 <fw / fX2 <1.2
(7) 0.4 <fw / fY1 <1.5
(8) 0.5 << | fw / fY2 | <1.5
however,
fw: Focal length of the whole system fX1: Focal length of the negative lens LX1 fX2: Focal length of the positive lens LX2 fY1: Focal length of the positive lens LY1 fY2: Focal length of the negative lens LY2
第３の発明は、前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａの最も物体側に正レンズが配置されていることを特徴とする第１の発明又は第２の発明に記載の撮像レンズ。 The third invention is the image pickup lens according to the first invention or the second invention, wherein the positive lens is arranged on the most object side of the first A sublens group G1A.
第４の発明は、前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａの負レンズはいずれも下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明乃至第３の発明のいずれかに記載の撮像レンズ。
（９） ＶｎＡ×ΔＰｇＦｎＡ ＞１．０
ただし、
ＶｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに含まれる各負レンズのアッベ数
ΔＰｇＦｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群に含まれる各負レンズの異常分散性
The fourth invention is the image pickup lens according to any one of the first invention to the third invention, wherein all the negative lenses of the first A sublens group G1A satisfy the following conditional expression.
(9) VnA × ΔPgFnA> 1.0
however,
VnA: Abbe number of each negative lens included in the first A sublens group G1A ΔPgFnA: Abnormal dispersibility of each negative lens included in the first A sublens group
第５の発明は、前記第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は像側に凹面を向けており、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けた負レンズ成分Ｌ３ａ 、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４を有し、下記条件式を満足することを特徴とする第１の発明乃至第４の発明のいずれかに記載の撮像レンズ。
（１０） －０．７＜１００×（Ｎ３２－Ｎ３１）／（Ｖ３２－Ｖ３１）＜－０．０５
（１１） Ｖ３１＞６０
（１２） －１．８＜Ｒ３３／Ｄｓ３３＜－１．０
ただし、
Ｎ３１：前記両凸レンズＬ３１の屈折率
Ｖ３１：前記両凸レンズＬ３１のアッベ数
Ｎ３２：前記両凹レンズＬ３２の屈折率
Ｖ３２：前記両凹レンズＬ３２のアッベ数
Ｒ３３：前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面の曲率半径
Ｄｓ３３：前記開口絞りＳから前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面までの光軸上の距離
In the fifth aspect of the invention, the most image-side surface of the second lens group G2 has a concave surface facing the image side, and the third lens group G3 joins the biconvex lens L31 and the biconcave lens L32 in order from the object side. The first invention to the fourth invention, which has a negative lens component L3a having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a biconvex lens L34, and satisfying the following conditional expression. The imaging lens according to any one of the inventions.
(10) -0.7 <100 x (N32-N31) / (V32-V31) <-0.05
(11) V31> 60
(12) -1.8 <R33 / Ds33 <-1.0
however,
N31: Refractive index of the biconvex lens L31 V31: Abbe number of the biconvex lens L31 N32: Refractive index of the biconcave lens L32 V32: Abbe number of the biconcave lens L32 R33: Curvature of the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side Refraction Ds33: Distance on the optical axis from the aperture aperture S to the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side.
第６の発明は、前記第３レンズ群Ｇ３内に光軸から離れるほど負のパワーが強くなる非球面レンズを有することを特徴とする第１の発明乃至第５の発明のいずれかに記載の撮像レンズ。 The sixth invention is described in any one of the first to fifth inventions, characterized in that the third lens group G3 has an aspherical lens in which the negative power becomes stronger as the distance from the optical axis increases. Imaging lens.
第７の発明は、無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群がそれぞれ異なる移動量で物体方向に移動することを特徴とする第１の発明乃至第６の発明のいずれかに記載の撮像レンズ。 A seventh aspect of the invention is the first to sixth aspects, wherein the second lens group G2 and the third lens group move in the direction of an object with different movement amounts when focusing from infinity to a short distance. The imaging lens according to any one of the inventions.
本発明によれば、Ｆ１．４程度と明るく、諸収差を良好に補正した撮像レンズを提供することが可能となる。 According to the present invention, it is possible to provide an image pickup lens as bright as F1.4 and with good correction of various aberrations.
以下、本発明の実施形態にかかる撮像レンズについて説明する。なお、g線（波長４３５．８ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１ｎｍ）、ｄ線（５８７．６ｎｍ）、Ｃ線（６５６．３ｎｍ）に対する材料の屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、Ｎｄ、ＮＣとし、アッベ数Ｖｄ、部分分散比ＰｇＦ、異常分散性ΔＰｇＦを下記で表す。
Ｖｄ＝（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）
ＰｇＦ＝（Ｎｇ－ＮＦ）／（ＮＦ－ＮＣ）
ΔＰｇＦ＝ＰｇＦ－０．６４８３３＋０．００１８０×Ｖｄ
Hereinafter, the image pickup lens according to the embodiment of the present invention will be described. The refractive indexes of the materials for the g-line (wavelength 435.8 nm), F-line (486.1 nm), d-line (587.6 nm), and C-line (656.3 nm) were set to Ng, NF, Nd, and NC, respectively. The Abbe number Vd, the partial dispersion ratio PgF, and the anomalous dispersibility ΔPgF are represented below.
Vd = (Nd-1) / (NF-NC)
PgF = (Ng-NF) / (NF-NC)
ΔPgF = PgF-0.64833 + 0.00180 × Vd
また、本願でいうレンズ成分とは、単レンズ、複合非球面レンズ、接合レンズなど空気との境界面が２面である光学素子を表す。 Further, the lens component referred to in the present application represents an optical element having two boundary surfaces with air, such as a single lens, a composite aspherical lens, and a bonded lens.
本発明の撮像レンズは、図１、６、１１、及び１６に示すレンズ構成図からわかるように、物体側から順に、正または負のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１と、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３とから構成され、無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群Ｇ１が像面に対して固定され、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３が物体方向に移動し、前記第１レンズ群Ｇ１は、負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａと、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂとからなり、前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは２枚の負レンズを含み、前記第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは物体側から順に、負レンズＬＸ１と正レンズＬＸ２を接合したレンズ成分Ｘ、正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙを有し、下記条件式を満足することを特徴とする。
（１） １．３＜ ｆ３／ｆｗ ＜２．５
（２） ０．６＜ＶＸ１／ＶＸ２＜１．２
（３） １．６＜ＶＹ１／ＶＹ２＜２．５
（４） ０．４＜（ＲＹ１１＋ＲＹ１２）／（ＲＹ１１－ＲＹ１２）＜２．５
ただし、
ｆｗ：全系の無限遠合焦時の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ＶＸ１：前記負レンズＬＸ１のアッベ数
ＶＸ２：前記正レンズＬＸ２のアッベ数
ＶＹ１：前記負レンズＬＹ１のアッベ数
ＶＹ２：前記正レンズＬＹ２のアッベ数
ＲＹ１１：前記ＬＹ１の物体側の面の曲率半径
ＲＹ１２：前記ＬＹ１の像側の面の曲率半径
As can be seen from the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 6, 11 and 16, the image pickup lens of the present invention has a first lens group G1 having positive or negative power and positive power in order from the object side. It is composed of a second lens group G2, an aperture aperture S, and a third lens group G3 having positive power, and the first lens group G1 is fixed to the image plane during focusing from infinity to a short distance. The second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object, and the first lens group G1 has a first A sub lens group G1A having a negative power and a first B sub having a positive power. The first A sub-lens group G1A includes two negative lenses, and the first B sub-lens group G1B includes a lens component X in which a negative lens LX1 and a positive lens LX2 are joined in order from the object side. It has a lens component Y obtained by joining a positive lens LY1 and a negative lens LY2, and is characterized by satisfying the following conditional expression.
(1) 1.3 <f3 / fw <2.5
(2) 0.6 <VX1 / VX2 <1.2
(3) 1.6 <VY1 / VY2 <2.5
(4) 0.4 <(RY11 + RY12) / (RY11-RY12) <2.5
however,
fw: Focal length at infinity focusing of the entire system f3: Focal length of the third lens group VX1: Abbe number of the negative lens LX1 VX2: Abbe number of the positive lens LX2 VY1: Abbe number of the negative lens LY1 VY2: Abbe number of the positive lens LY2 RY11: Radical length of the surface of the LY1 on the object side RY12: Radical length of the surface of the LY1 on the image side
本発明の光学系は負先行型のいわゆるレトロフォーカス型のパワー配置とすることで、バックフォーカスを確保するとともに、軸上光線と周辺光線の光線高の差を利用し、軸上から周辺までの高性能を実現している。 The optical system of the present invention has a negative leading type, so-called retrofocus type power arrangement, which secures back focus and utilizes the difference in ray height between the on-axis ray and the peripheral ray, from the on-axis to the periphery. Achieves high performance.
第１レンズ群Ｇ１において、第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに負のパワーを、第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂに正のパワーを持たせることで、軸上光線を一度跳ね上げることにより十分なバックフォーカスを確保することが可能となっている。このとき第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは２枚の負レンズを含むことを特徴としている。負レンズを２枚有することで、第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに十分な負のパワーを持たせることができる。さらに２枚の負レンズに同質の収差補正の役割を与えることで、その収差補正効果を倍加させることができる。 In the first lens group G1, by giving the first A sub-lens group G1A a negative power and the first B sub-lens group G1B a positive power, sufficient back focus is secured by bouncing an axial ray once. It is possible to do. At this time, the first A sub-lens group G1A is characterized by including two negative lenses. By having two negative lenses, the first A sub-lens group G1A can have sufficient negative power. Further, by giving the two negative lenses a role of correcting aberrations of the same quality, the aberration correction effect can be doubled.
次に、第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂを、物体側から順にレンズ成分Ｘとレンズ成分Ｙを連続して配置する構成としている。このような構成にすることによって２つの接合レンズにそれぞれ異なる役割を与えることができ、収差補正の自由度が増す。 Next, the first B sub-lens group G1B is configured to continuously arrange the lens component X and the lens component Y in order from the object side. With such a configuration, the two junction lenses can be given different roles, and the degree of freedom in aberration correction is increased.
さらに、無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３を物体方向に移動させる構成とすることで、フォーカシングに伴う非点収差や像面湾曲の変動を抑制することができる。 Further, when focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 are moved in the object direction for focusing. It is possible to suppress the accompanying astigmatism and fluctuation of curvature of field.
条件式（１）はバックフォーカスを確保しつつ広い画角を得るための条件を規定している。条件式（１）の上限を超え第３レンズ群Ｇ３のパワーが強くなると、バックフォーカスの確保が困難になり好ましくない。下限を超え第３レンズ群Ｇ３のパワーが小さくなると画角が狭くなりすぎるので好ましくない。 The conditional expression (1) defines the conditions for obtaining a wide angle of view while ensuring the back focus. If the upper limit of the conditional expression (1) is exceeded and the power of the third lens group G3 becomes stronger, it becomes difficult to secure the back focus, which is not preferable. If the lower limit is exceeded and the power of the third lens group G3 becomes small, the angle of view becomes too narrow, which is not preferable.
尚、条件式（１）について、望ましくは上限値を２．０、下限値を１．５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (1), preferably, the upper limit value is 2.0 and the lower limit value is 1.5, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａが負のパワーを持ち、第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは正のパワーを持っているため、第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂの接合されたレンズ成分Ｘとレンズ成分Ｙでは光線の通り方が異なっている。すなわち相対的にみれば、レンズ成分Ｘでは軸上光線が低く周辺主光線が高くなり、その一方でレンズ成分Ｙでは軸上光線が高く周辺主光線が低くなっている。したがってレンズ成分Ｘとレンズ成分Ｙはともに色消しの効果を有しながらも、より物体側に位置するレンズ成分Ｘは像面湾曲を補正し、レンズ成分Ｙは高次の球面収差を補正する役割を担わせることができる。このような役割分担を実現するためには、レンズ成分Ｘは新色消し、レンズ成分Ｙは旧色消しであることが望ましい。 Since the first A sub-lens group G1A has a negative power and the first B sub-lens group G1B has a positive power, the bonded lens component X and the lens component Y of the first B sub-lens group G1B pass through light rays. Is different. That is, relatively, in the lens component X, the axial ray is low and the peripheral main ray is high, while in the lens component Y, the axial ray is high and the peripheral main ray is low. Therefore, while both the lens component X and the lens component Y have an achromatic effect, the lens component X located closer to the object side corrects the curvature of field, and the lens component Y plays a role of correcting higher-order spherical aberration. Can be carried. In order to realize such a division of roles, it is desirable that the lens component X is new achromatic and the lens component Y is old achromatic.
条件式（２）と条件式（３）はこのような収差補正上の役割を担うために、レンズ成分Ｘとレンズ成分Ｙに用いるべき硝材について規定している。一般的に屈折率が高い硝材はアッベ数が低くなる傾向にある。 The conditional expression (2) and the conditional expression (3) specify the glass material to be used for the lens component X and the lens component Y in order to play a role in such aberration correction. Generally, a glass material having a high refractive index tends to have a low Abbe number.
条件式（２）の下限を超え負レンズＬＸ１のアッベ数が相対的に小さくなるとレンズ成分Ｘの像面湾曲補正効果が減少し好ましくない。上限を超え正レンズＬＸ２のアッベ数が相対的に小さくなると色収差の悪化を招くので好ましくない。 If the lower limit of the conditional expression (2) is exceeded and the Abbe number of the negative lens LX1 becomes relatively small, the curvature of field correction effect of the lens component X decreases, which is not preferable. If the upper limit is exceeded and the Abbe number of the positive lens LX2 becomes relatively small, chromatic aberration deteriorates, which is not preferable.
尚、条件式（２）について、望ましくは上限値を１．０、下限値を０．７とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (2), preferably, the upper limit value is 1.0 and the lower limit value is 0.7, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
条件式（３）の下限を超え、相対的に正レンズＬＹ１のアッベ数が小さくなると色収差の悪化を招くので好ましくない。上限を超え、正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２とのアッベ数の比が大きくなると、特に球面収差の色の差が顕著になるので好ましくない。 If the lower limit of the conditional expression (3) is exceeded and the Abbe number of the positive lens LY1 becomes relatively small, chromatic aberration deteriorates, which is not preferable. If the upper limit is exceeded and the ratio of the Abbe numbers between the positive lens LY1 and the negative lens LY2 becomes large, the color difference in spherical aberration becomes particularly remarkable, which is not preferable.
尚、条件式（３）について、望ましくは上限値を２．２、下限値を１．８とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (3), preferably, the upper limit value is 2.2 and the lower limit value is 1.8, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
条件式（４）は正レンズＬＹ１の形状を規定し、コマ収差と球面収差をバランスよく良好に補正するための条件である。条件式（４）の上限を超えＬＹ１の物体側の面が負の方向にきつくなると、周辺光線のＬＹ１の物体側の面への入射角がきつくなり、コマ収差が悪化するので好ましくない。下限を超えＬＹ１の物体側の面が正の方向にきつくなると、レンズ成分Ｙを通過する軸上マージナル光線の曲がり角が強くなり、球面収差が悪化し好ましくない。 The conditional expression (4) defines the shape of the positive lens LY1 and is a condition for correcting coma aberration and spherical aberration in a well-balanced manner. If the upper limit of the conditional expression (4) is exceeded and the surface of LY1 on the object side becomes tight in the negative direction, the angle of incidence of the peripheral light rays on the surface of LY1 on the object side becomes tight and coma aberration worsens, which is not preferable. When the lower limit is exceeded and the surface of LY1 on the object side becomes tight in the positive direction, the bending angle of the axial marginal ray passing through the lens component Y becomes strong, and spherical aberration deteriorates, which is not preferable.
尚、条件式（４）について、望ましくは上限値を１．８、下限値を０．７とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (4), preferably, the upper limit value is 1.8 and the lower limit value is 0.7, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
本発明の撮像レンズは、以下の条件式を満たすことを特徴としている。
（５） ０．４＜｜ｆｗ／ｆＸ１｜＜１．５
（６） ０．３＜ｆｗ／ｆＸ２＜１．２
（７） ０．４＜ｆｗ／ｆＹ１＜１．５
（８） ０．５＜｜ｆｗ／ｆＹ２｜＜１．５
ただし、
ｆｗ：全系の焦点距離
ｆＸ１：前記負レンズＬＸ１の焦点距離
ｆＸ２：前記正レンズＬＸ２の焦点距離
ｆＹ１：前記正レンズＬＹ１の焦点距離
ｆＹ２：前記負レンズＬＹ２の焦点距離
The image pickup lens of the present invention is characterized in that it satisfies the following conditional expression.
(5) 0.4 << fw / fX1 | <1.5
(6) 0.3 <fw / fX2 <1.2
(7) 0.4 <fw / fY1 <1.5
(8) 0.5 << | fw / fY2 | <1.5
however,
fw: Focal length of the whole system fX1: Focal length of the negative lens LX1 fX2: Focal length of the positive lens LX2 fY1: Focal length of the positive lens LY1 fY2: Focal length of the negative lens LY2
条件式（５）、（６）、（７）、（８）はレンズ成分Ｘとレンズ成分Ｙを構成するレンズの適切なパワーについて規定している。 The conditional expressions (5), (6), (7), and (8) define the appropriate power of the lens constituting the lens component X and the lens component Y.
条件式（５）、（６）の上限を超えレンズ成分Ｘを構成する負レンズＬＸ１と正レンズＬＸ２のパワーが強くなると非点収差が悪化し好ましくない。また、下限を超え負レンズＬＸ１と正レンズＬＸ２のパワーが弱くなると軸上色収差が悪化し好ましくない。 If the upper limit of the conditional equations (5) and (6) is exceeded and the powers of the negative lens LX1 and the positive lens LX2 constituting the lens component X become stronger, astigmatism worsens, which is not preferable. Further, if the power of the negative lens LX1 and the positive lens LX2 becomes weaker than the lower limit, axial chromatic aberration deteriorates, which is not preferable.
尚、条件式（５）について、望ましくは上限値を１．０、下限値を０．５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (5), preferably, the upper limit value is 1.0 and the lower limit value is 0.5, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
尚、条件式（６）について、望ましくは上限値を１．０、下限値を０．４とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (6), preferably, the upper limit value is 1.0 and the lower limit value is 0.4, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
次に、条件式（７）、（８）の上限を超えレンズ成分Ｙを構成する正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２のパワーが強くなると、像面湾曲と軸上色収差が悪化し好ましくない。下限を超え正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２のパワーが弱くなると、正レンズＬＹ１の物体側の面が負の方向にきつくなりすぎ、コマ収差が悪化するので好ましくない。 Next, if the powers of the positive lens LY1 and the negative lens LY2 constituting the lens component Y exceed the upper limits of the conditional equations (7) and (8), the curvature of field and the axial chromatic aberration deteriorate, which is not preferable. If the power of the positive lens LY1 and the negative lens LY2 becomes weaker than the lower limit, the surface of the positive lens LY1 on the object side becomes too tight in the negative direction, and coma aberration worsens, which is not preferable.
尚、条件式（７）について、望ましくは上限値を０．８、下限値を０．５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (7), preferably, the upper limit value is 0.8 and the lower limit value is 0.5, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
尚、条件式（８）について、望ましくは上限値を１．２、下限値を０．７とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (8), preferably, the upper limit value is 1.2 and the lower limit value is 0.7, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
本発明の撮像レンズは、前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａの最も物体側に正レンズを配置していることが望ましい。周辺主光線が最も高くなる最も物体側に正レンズを配置することによってレトロフォーカスタイプから生ずる負の歪曲収差の抑制に効果がある。 In the image pickup lens of the present invention, it is desirable that the positive lens is arranged on the most object side of the first A sublens group G1A. By arranging the positive lens on the most object side where the peripheral main ray is the highest, it is effective in suppressing the negative distortion caused by the retrofocus type.
本発明の撮像レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（９） ＶｎＡ×ΔＰｇＦｎＡ ＞１．０
ただし、
ＶｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに含まれる各負レンズのアッベ数
ΔＰｇＦｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに含まれる各負レンズの異常分散性
The image pickup lens of the present invention is characterized by satisfying the following conditional expression.
(9) VnA × ΔPgFnA> 1.0
however,
VnA: Abbe number of each negative lens included in the first A sublens group G1A ΔPgFnA: Abnormal dispersibility of each negative lens included in the first A sublens group G1A
第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは、軸上光線が低く周辺主光線が高いため、第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａ内の負レンズに低屈折率かつ異常分散性の高い硝材を使用することで、軸上色収差への影響を抑えつつ像面湾曲と倍率色収差を良好に補正することができる。条件式（９）はこのような収差補正を実現するための負レンズに使用するべき硝材について規定している。条件式（９）の下限を超えると像面湾曲と倍率色収差が悪化するので好ましくない。 Since the first A sub-lens group G1A has a low axial light beam and a high peripheral main light beam, axial chromatic aberration is achieved by using a glass material having a low refractive index and high anomalous dispersibility for the negative lens in the first A sub-lens group G1A. It is possible to satisfactorily correct the image plane curvature and the chromatic aberration of magnification while suppressing the influence on the image plane. Conditional expression (9) defines the glass material to be used for the negative lens to realize such aberration correction. If the lower limit of the conditional expression (9) is exceeded, curvature of field and chromatic aberration of magnification worsen, which is not preferable.
尚、条件式（９）について、望ましくは下限値を３．０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 By setting the lower limit of the conditional expression (9) to 3.0, the above-mentioned effect can be further ensured.
次に、前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けた負レンズ成分Ｌ３ａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４を有していることが望ましい。 Next, the third lens group G3 includes a negative lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined and a convex surface is directed toward the object side, and a negative meniscus lens L33 with a concave surface directed toward the object side. It is desirable to have a biconvex lens L34.
このような構成にすることで、典型的なダブルガウスタイプとは異なる収差補正ができ、とくにサジタルコマフレアを良好に補正することができる。 With such a configuration, aberration correction different from that of a typical double Gauss type can be performed, and in particular, sagittal coma flare can be satisfactorily corrected.
本発明の撮像レンズは、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１０） －０．７＜１００×（Ｎ３２－Ｎ３１）／（Ｖ３２－Ｖ３１）＜－０．０５
（１１） Ｖ３１＞６０
（１２） －１．８＜Ｒ３３／Ｄｓ３３＜－１．０
ただし、
Ｎ３１：前記両凸レンズＬ３１の屈折率
Ｖ３１：前記両凸レンズＬ３１のアッベ数
Ｎ３２：前記両凹レンズＬ３２の屈折率
Ｖ３２：前記両凹レンズＬ３２のアッベ数
Ｒ３３：前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面の曲率半径
Ｄｓ３３：前記開口絞りＳから前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面までの光軸上の距離
The image pickup lens of the present invention is characterized by satisfying the following conditional expression.
(10) -0.7 <100 x (N32-N31) / (V32-V31) <-0.05
(11) V31> 60
(12) -1.8 <R33 / Ds33 <-1.0
however,
N31: Refractive index of the biconvex lens L31 V31: Abbe number of the biconvex lens L31 N32: Refractive index of the biconcave lens L32 V32: Abbe number of the biconcave lens L32 R33: Curvature of the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side Refraction Ds33: Distance on the optical axis from the aperture aperture S to the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side.
ここで、光軸上の距離の符号は物体から像側へ向かう方向を正とする。第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に負レンズ成分Ｌ３ａを配することで、軸上色収差、球面収差、非点収差の補正に寄与する。条件式（１０）と条件式（１１）は、Ｌ３１とＬ３２に使用するべき硝材の条件を規定している。 Here, the sign of the distance on the optical axis is positive in the direction from the object to the image side. By arranging the negative lens component L3a on the most object side of the third lens group G3, it contributes to the correction of axial chromatic aberration, spherical aberration, and astigmatism. The conditional expression (10) and the conditional expression (11) define the conditions of the glass material to be used for L31 and L32.
条件式（１０）の上限を超えＬ３ａの接合面の屈折率差が少なくなると球面収差が悪化するので好ましくない。条件式（１０）の下限を超えアッベ数差が少なくなると軸上色収差が悪化するため好ましくない。 If the upper limit of the conditional expression (10) is exceeded and the difference in the refractive index of the joint surface of L3a becomes small, spherical aberration deteriorates, which is not preferable. If the lower limit of the conditional expression (10) is exceeded and the Abbe number difference becomes small, axial chromatic aberration deteriorates, which is not preferable.
尚、条件式（１０）について、望ましくは下限値を－０．５、さらには上限値を－０．２とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (10), preferably, the lower limit value is −0.5 and the upper limit value is −0.2, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
さらに、条件式（１１）の下限を超えＬ３１のアッベ数が小さくなると軸上色収差が悪化し好ましくない。 Further, if the lower limit of the conditional expression (11) is exceeded and the Abbe number of L31 becomes small, axial chromatic aberration deteriorates, which is not preferable.
条件式（１１）について、望ましくは下限値を７０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (11), preferably, the lower limit value is set to 70, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
条件式（１２）は、続く負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面の曲率半径を規定し、主にサジタルコマフレアを良好に補正するためのものである。上限を超え絞りからＬ３３の物体側の面までの距離が遠くなるとサジタルコマフレアの悪化につながる。下限を超えＬ３３の物体側の面がゆるくなると、絞りに対してコンセントリックとならず、周辺まで平坦な像面とならず好ましくない。 The conditional expression (12) defines the radius of curvature of the surface of the subsequent negative meniscus lens L33 on the object side, and is mainly for satisfactorily correcting the sagittal coma flare. If the upper limit is exceeded and the distance from the aperture to the surface of the L33 on the object side becomes long, the sagittal coma flare will worsen. If the lower limit is exceeded and the surface of L33 on the object side becomes loose, it will not be concentric with respect to the aperture, and the image plane will not be flat to the periphery, which is not preferable.
条件式（１２）について、望ましくは下限値を－１．６、さらに上限値を－１．２とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 With respect to the conditional expression (12), preferably, the lower limit value is −1.6 and the upper limit value is −1.2, so that the above-mentioned effect can be further ensured.
前記第３レンズ群Ｇ３内に、光軸から離れるほど負のパワーが強くなる非球面を有することが望ましい。このような非球面は周辺光線の入射角を小さく保ちつつ軸上光線の入射角を大きくすることができ、軸外収差を悪化させることなく球面収差の補正に寄与する。 It is desirable to have an aspherical surface in the third lens group G3 in which the negative power becomes stronger as the distance from the optical axis increases. Such an aspherical surface can increase the incident angle of the on-axis light ray while keeping the incident angle of the peripheral light ray small, and contributes to the correction of the spherical aberration without deteriorating the off-axis aberration.
本発明の光学系においては、無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ異なる移動量で物体方向に移動するフローティング方式をとることが望ましい。このような構成にすることで、フォーカシング時の収差補正の自由度が増し、無限遠から近距離にかけて高い光学性能を維持することができる。 In the optical system of the present invention, it is desirable to adopt a floating method in which the second lens group G2 and the third lens group G3 move in the direction of the object with different movement amounts when focusing from infinity to a short distance. With such a configuration, the degree of freedom of aberration correction during focusing is increased, and high optical performance can be maintained from infinity to a short distance.
次に、本発明の撮像レンズに係る実施例のレンズ構成について説明する。尚、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。 Next, the lens configuration of the embodiment according to the image pickup lens of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration will be described in order from the object side to the image side.
［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線に対するアッベ数、ＰｇＦはｇ線とＦ線間の部分分散比を示す。またＢＦはバックフォーカスを表す。 In [plane data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the refractive index of each surface, d is the distance between each surface, and nd is the d line (wavelength λ = 587.56 nm). The refractive index, νd is the Abbe number with respect to the d line, and PgF is the partial dispersion ratio between the g line and the F line. BF represents back focus.
面番号を付した（開口絞り）には、平面または開口絞りＳに対する曲率半径∞（無限大）を記入している。 The radius of curvature ∞ (infinity) with respect to the plane or the aperture stop S is entered in the surface numbered (opening aperture).
［非球面データ］には［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数値を示している。非球面の形状は、光軸に直交する方向への変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０、１２次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２と置くとき、非球面の座標が以下の式で表わされるものとする。
［各種データ］には、焦点距離などの値を示している。 [Various data] shows values such as focal length.
［可変間隔データ］には、各撮影距離状態における可変間隔及びＢＦ（バックフォーカス）の値を示している。 [Variable interval data] shows the variable interval and the BF (back focus) value in each shooting distance state.
［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。 [Lens group data] shows the surface number on the most object side constituting each lens group and the combined focal length of the entire group.
尚、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。 In all the following specification values, the focal length f, the radius of curvature r, the lens surface spacing d, and other length units are described in millimeters (mm) unless otherwise specified, but optics. The system is not limited to this because the same optical performance can be obtained in both proportional expansion and proportional reduction.
また、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、ΔＳ、ΔＭはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 Further, in the aberration diagram corresponding to each embodiment, d, g, and C represent the d-line, g-line, and C-line, respectively, and ΔS and ΔM represent the sagittal image plane and the meridional image plane, respectively.
さらに図１、６、１１、１６、２１、２６に示すレンズ構成図において、Ｓは開口絞り、Ｉは像面、中心を通る一点鎖線は光軸である。 Further, in the lens configuration diagram shown in FIGS. 1, 6, 11, 16, 21, and 26, S is an aperture diaphragm, I is an image plane, and the alternate long and short dash line passing through the center is an optical axis.
図１は、本発明の実施例１の撮像レンズのレンズ構成図である。図１の光学系は物体側から像側へ順に、負のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３から構成されている。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an image pickup lens according to a first embodiment of the present invention. The optical system of FIG. 1 has a first lens group G1 having a negative power, a second lens group G2 having a positive power, an aperture stop S, and a third lens group G3 having a positive power in order from the object side to the image side. It is composed of.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａ、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂから構成されている。第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは物体側から順に、正メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズから構成されている。第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凹レンズＬＸ１と両凸レンズＬＸ２を接合したレンズ成分Ｘ、正メニスカスレンズＬＹ１と両凹レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙ、両凸の正レンズとから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power in order from the object side. The first A sub-lens group G1A is composed of a positive meniscus lens, a negative meniscus lens, and a negative meniscus lens in order from the object side. The first B sub-lens group G1B is composed of a lens component X in which a biconcave lens LX1 and a biconvex lens LX2 are bonded, a lens component Y in which a positive meniscus lens LY1 and a biconcave lens LY2 are bonded, and a biconvex positive lens in order from the object side. Has been done.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、両凸レンズ、両凸レンズと両凹レンズを接合したレンズ成分、から構成されている。 The second lens group G2 is composed of a biconvex lens and a lens component obtained by joining a biconvex lens and a biconcave lens in order from the object side to the image side.
第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けたレンズ成分Ｌ３ａ、負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４、正レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３の最も像側に配置される正レンズの両側のレンズ面は所定の非球面形状である。 The third lens group G3 is composed of a lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined and a convex surface is directed toward the object side, a negative meniscus lens L33, a biconvex lens L34, and a positive lens in order from the object side. The lens surfaces on both sides of the positive lens arranged on the image side of the third lens group G3 have a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ異なる移動量で物体側へ移動する。このとき開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３に付随して移動する。 Further, when focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object with different movement amounts. At this time, the aperture stop S moves along with the third lens group G3.
続いて以下に実施例１に係る撮像レンズの諸元値を示す。
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 111.7037 5.5478 1.77250 49.62 0.55
2 514.0093 0.1500
3 191.8963 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 30.2492 12.0599
5 423.9805 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 50.8216 13.2984
7 -38.1791 1.5000 1.64769 33.84 0.59
8 172.5440 9.3857 1.83481 42.72 0.56
9 -56.3040 0.1500
10 -1641.6822 12.4672 1.55032 75.50 0.54
11 -32.7021 1.5000 1.60342 38.01 0.58
12 246.8799 0.1500
13 83.2754 5.8820 1.77250 49.62 0.55
14 -377.0503 (d14)
15 90.4416 5.3037 1.92286 20.88 0.64
16 -527.4885 0.1500
17 55.6364 11.8660 1.59282 68.63 0.54
18 -44.6058 2.4820 1.58144 40.89 0.58
19 39.3845 (d19)
（絞り） ∞ 1.5000
21 84.0231 6.8887 1.43700 95.10 0.53
22 -32.2020 1.5000 1.64769 33.84 0.59
23 66.2242 7.8613
24 -26.9856 1.5000 1.62588 35.74 0.59
25 -121.0290 0.1500
26 64.6922 6.7685 1.59282 68.63 0.54
27 -40.8255 0.1500
28* -430.0370 4.6315 1.85135 40.10 0.57
29* -54.9865 BF
像面 ∞
[非球面データ]
28面 29面
K 0.0000 0.0000
A4 -2.73662E-06 3.26804E-06
A6 3.07519E-09 3.98767E-09
A8 3.90515E-11 3.58258E-11
A10 -1.94154E-14 0.00000E+00
A12 0.0000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF
焦点距離 41.20
Fナンバー 1.45
全画角2ω 55.87
像高Y 21.63
レンズ全長 171.00
[可変間隔データ]
INF 393mm
d0 ∞ 222.4990
d14 8.7665 2.6030
d19 7.3907 6.3421
BF 39.0002 46.2123
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 -653.69
G2 15 90.17
G3 21 73.15
Subsequently, the specification values of the image pickup lens according to the first embodiment are shown below.
Numerical Example 1
Unit: mm
[Surface data]
Face number rd nd vd PgF
Paraboloid ∞ (d0)
1 111.7037 5.5478 1.77250 49.62 0.55
2 514.0093 0.1500
3 191.8963 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 30.2492 12.0599
5 423.9805 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 50.8216 13.2984
7 -38.1791 1.5000 1.64769 33.84 0.59
8 172.5440 9.3857 1.83481 42.72 0.56
9 -56.3040 0.1500
10 -1641.6822 12.4672 1.55032 75.50 0.54
11 -32.7021 1.5000 1.60342 38.01 0.58
12 246.8799 0.1500
13 83.2754 5.8820 1.77250 49.62 0.55
14 -377.0503 (d14)
15 90.4416 5.3037 1.92286 20.88 0.64
16 -527.4885 0.1500
17 55.6364 11.8660 1.59282 68.63 0.54
18 -44.6058 2.4820 1.58144 40.89 0.58
19 39.3845 (d19)
(Aperture) ∞ 1.5000
21 84.0231 6.8887 1.43700 95.10 0.53
22 -32.2020 1.5000 1.64769 33.84 0.59
23 66.2242 7.8613
24 -26.9856 1.5000 1.62588 35.74 0.59
25 -121.0290 0.1500
26 64.6922 6.7685 1.59282 68.63 0.54
27 -40.8255 0.1500
28 * -430.0370 4.6315 1.85135 40.10 0.57
29 * -54.9865 BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
28 faces 29 faces
K 0.0000 0.0000
A4 -2.73662E-06 3.26804E-06
A6 3.07519E-09 3.98767E-09
A8 3.90515E-11 3.58258E-11
A10 -1.94154E-14 0.00000E + 00
A12 0.0000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF
Focal length 41.20
F number 1.45
Full angle of view 2ω 55.87
Image height Y 21.63
Lens total length 171.00
[Variable interval data]
INF 393mm
d0 ∞ 222.4990
d14 8.7665 2.6030
d19 7.3907 6.3421
BF 39.0002 46.2123
[Lens group data]
Focal length of group origin
G1 1 -653.69
G2 15 90.17
G3 21 73.15
図６は、本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成図である。図６の光学系は物体側から像側へ順に、負のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３から構成されている。 FIG. 6 is a lens configuration diagram of the image pickup lens of the second embodiment of the present invention. The optical system of FIG. 6 has a first lens group G1 having a negative power, a second lens group G2 having a positive power, an aperture stop S, and a third lens group G3 having a positive power in order from the object side to the image side. It is composed of.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａ、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂから構成されている。第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは物体側から順に、正メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、両凹レンズから構成されている。第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、負メニスカスレンズＬＸ１と正メニスカスレンズＬＸ２を接合したレンズ成分Ｘ、両凸レンズＬＹ１と両凹レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙ、両凸の正レンズから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power in order from the object side. The first A sub-lens group G1A is composed of a positive meniscus lens, a negative meniscus lens, and a biconcave lens in order from the object side. The first B sub-lens group G1B is composed of a lens component X in which a negative meniscus lens LX1 and a positive meniscus lens LX2 are joined, a lens component Y in which a biconvex lens LY1 and a biconcave lens LY2 are joined, and a biconvex positive lens in order from the object side. Has been done.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、両凸の正レンズ、両凸レンズと両凹レンズを接合したレンズ成分、から構成されている。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens and a lens component obtained by joining a biconvex lens and a biconcave lens in order from the object side to the image side.
第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けたレンズ成分Ｌ３ａ、負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４、正レンズから構成されている。第３レンズ群の最も像側に配置される正レンズの両側のレンズ面は所定の非球面形状である。 The third lens group G3 is composed of a lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined and a convex surface is directed toward the object side, a negative meniscus lens L33, a biconvex lens L34, and a positive lens in order from the object side. The lens surfaces on both sides of the positive lens arranged on the image side of the third lens group have a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ異なる移動量で物体側へ移動する。このとき開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３に付随して移動する。 Further, when focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object with different movement amounts. At this time, the aperture stop S moves along with the third lens group G3.
続いて以下に実施例２に係る撮像レンズの諸元値を示す。
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 157.3686 4.8818 1.77250 49.62 0.55
2 1856.3618 0.1500
3 144.0576 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 29.2176 14.2565
5 -213.2951 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 61.5403 12.1780
7 -37.3274 1.5000 1.62004 36.30 0.59
8 -203.5178 6.2010 1.83481 42.72 0.56
9 -52.3315 0.1500
10 307.2163 13.7503 1.55032 75.50 0.54
11 -31.4429 1.5000 1.59270 35.44 0.59
12 282.6389 0.5241
13 85.1809 5.3578 1.77250 49.62 0.55
14 -609.1957 (d14)
15 103.5230 5.4547 1.92286 20.88 0.64
16 -262.8090 0.1500
17 54.0207 11.8863 1.59282 68.63 0.54
18 -45.2154 1.5000 1.58144 40.89 0.58
19 40.5821 (d19)
（絞り） ∞ 1.5000
21 78.5674 7.1284 1.43700 95.10 0.53
22 -32.5944 1.5000 1.64769 33.84 0.59
23 61.8213 7.9788
24 -27.8218 1.5000 1.62588 35.74 0.59
25 -132.7192 0.1500
26 68.1166 6.7446 1.59282 68.63 0.54
27 -39.9843 0.1500
28* 391.8633 5.1444 1.85135 40.10 0.57
29* -76.9713 BF
像面 ∞
[非球面データ]
28面 29面
K 0.00000 0.00000
A4 1.71728E-06 6.97618E-06
A6 7.81913E-09 7.70738E-09
A8 3.28705E-11 4.25379E-11
A10 -4.53242E-14 -4.30653E-14
A12 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF
焦点距離 39.57
Fナンバー 1.46
全画角2ω 57.81
像高Y 21.63
レンズ全長 170.00
[可変間隔データ]
INF 393mm
d0 ∞ 222.5000
d14 9.4427 3.6038
d19 7.3207 6.3610
BF 38.9999 45.7985
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 -364.99
G2 15 82.97
G3 21 76.39
Subsequently, the specification values of the image pickup lens according to the second embodiment are shown below.
Numerical Example 2
Unit: mm
[Surface data]
Face number rd nd vd PgF
Paraboloid ∞ (d0)
1 157.3686 4.8818 1.77250 49.62 0.55
2 1856.3618 0.1500
3 144.0576 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 29.2176 14.2565
5 -213.2951 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 61.5403 12.1780
7 -37.3274 1.5000 1.62004 36.30 0.59
8 -203.5178 6.2010 1.83481 42.72 0.56
9 -52.3315 0.1500
10 307.2163 13.7503 1.55032 75.50 0.54
11 -31.4429 1.5000 1.59270 35.44 0.59
12 282.6389 0.5241
13 85.1809 5.3578 1.77250 49.62 0.55
14 -609.1957 (d14)
15 103.5230 5.4547 1.92286 20.88 0.64
16 -262.8090 0.1500
17 54.0207 11.8863 1.59282 68.63 0.54
18 -45.2154 1.5000 1.58144 40.89 0.58
19 40.5821 (d19)
(Aperture) ∞ 1.5000
21 78.5674 7.1284 1.43700 95.10 0.53
22 -32.5944 1.5000 1.64769 33.84 0.59
23 61.8213 7.9788
24 -27.8218 1.5000 1.62588 35.74 0.59
25 -132.7192 0.1500
26 68.1166 6.7446 1.59282 68.63 0.54
27 -39.9843 0.1500
28 * 391.8633 5.1444 1.85135 40.10 0.57
29 * -76.9713 BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000
A4 1.71728E-06 6.97618E-06
A6 7.81913E-09 7.70738E-09
A8 3.28705E-11 4.25379E-11
A10 -4.53242E-14 -4.30653E-14
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF
Focal length 39.57
F number 1.46
Full angle of view 2ω 57.81
Image height Y 21.63
Lens total length 170.00
[Variable interval data]
INF 393mm
d0 ∞ 222.5000
d14 9.4427 3.6038
d19 7.3207 6.3610
BF 38.9999 45.7985
[Lens group data]
Focal length of group origin
G1 1 -364.99
G2 15 82.97
G3 21 76.39
図１１は、本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成図である。図１１の光学系は物体側から像側へ順に、負のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３から構成されている。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of the image pickup lens according to the third embodiment of the present invention. In the optical system of FIG. 11, in order from the object side to the image side, the first lens group G1 having a negative power, the second lens group G2 having a positive power, the aperture stop S, and the third lens group G3 having a positive power. It is composed of.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａ、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂから構成されている。第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは物体側から順に、正メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、負メニスカスレンズから構成されている。第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凹レンズＬＸ１と両凸レンズＬＸ２を接合したレンズ成分Ｘ、正メニスカスレンズＬＹ１と負メニスカスレンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙ、両凸の正レンズから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power in order from the object side. The first A sub-lens group G1A is composed of a positive meniscus lens, a negative meniscus lens, and a negative meniscus lens in order from the object side. The first B sub-lens group G1B is composed of a lens component X in which a biconcave lens LX1 and a biconvex lens LX2 are bonded, a lens component Y in which a positive meniscus lens LY1 and a negative meniscus lens LY2 are bonded, and a biconvex positive lens in order from the object side. Has been done.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、両凸の正レンズ、両凸レンズと両凹レンズを接合したレンズ成分、から構成されている。 The second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens and a lens component obtained by joining a biconvex lens and a biconcave lens in order from the object side to the image side.
第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けたレンズ成分Ｌ３ａ、負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４、正レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３の最も像側に配置される正レンズの両側のレンズ面は所定の非球面形状である。 The third lens group G3 is composed of a lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined and a convex surface is directed toward the object side, a negative meniscus lens L33, a biconvex lens L34, and a positive lens in order from the object side. The lens surfaces on both sides of the positive lens arranged on the image side of the third lens group G3 have a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ異なる移動量で物体側へ移動する。このとき開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３に付随して移動する。 Further, when focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object with different movement amounts. At this time, the aperture stop S moves along with the third lens group G3.
続いて以下に実施例３に係る撮像レンズの諸元値を示す。
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 117.6314 5.3192 1.77250 49.62 0.55
2 532.0219 0.1500
3 126.7305 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 28.1993 12.8135
5 964.0692 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 54.3327 13.1744
7 -36.5990 1.5000 1.67300 38.15 0.58
8 267.6470 8.7330 1.83481 42.72 0.56
9 -51.0851 0.1500
10 -104.5408 10.8145 1.59282 68.62 0.54
11 -29.6706 1.5000 1.64769 33.84 0.59
12 -193.6866 0.1500
13 94.2965 5.6070 1.77250 49.62 0.55
14 -355.0703 (d14)
15 131.0596 4.8976 1.92286 20.88 0.64
16 -286.7647 0.9175
17 48.7144 13.0049 1.59282 68.63 0.54
18 -44.5688 1.5819 1.58144 40.89 0.58
19 37.1212 (d19)
（絞り） ∞ 1.6437
21 56.0457 7.7744 1.55032 75.50 0.54
22 -32.8314 1.5000 1.72342 37.99 0.58
23 49.3095 7.2744
24 -28.1080 1.5000 1.72047 34.71 0.58
25 -144.4089 0.1500
26 64.2496 6.6865 1.59282 68.63 0.54
27 -41.3158 0.1500
28* 517.5462 6.1843 1.88202 37.22 0.58
29* -63.6102 BF
像面 ∞
[非球面データ]
28面 29面
K 0.00000 0.00000
A4 1.72992E-08 5.37372E-06
A6 6.26270E-09 6.89077E-09
A8 2.49889E-11 2.59188E-11
A10 -1.77875E-14 0.00000E+00
A12 0.0000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
INF
焦点距離 40.44
Fナンバー 1.46
全画角2ω 56.76
像高Y 21.63
レンズ全長 170.00
[可変間隔データ]
INF 392mm
d0 ∞ 222.4970
d14 6.7664 0.9899
d19 8.0567 6.8561
BF 38.9999 45.9770
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 -554.85
G2 15 98.30
G3 21 72.40
Subsequently, the specification values of the image pickup lens according to the third embodiment are shown below.
Numerical Example 3
Unit: mm
[Surface data]
Face number rd nd vd PgF
Paraboloid ∞ (d0)
1 117.6314 5.3192 1.77250 49.62 0.55
2 532.0219 0.1500
3 126.7305 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 28.1993 12.8135
5 964.0692 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 54.3327 13.1744
7 -36.5990 1.5000 1.67300 38.15 0.58
8 267.6470 8.7330 1.83481 42.72 0.56
9 -51.0851 0.1500
10 -104.5408 10.8145 1.59282 68.62 0.54
11 -29.6706 1.5000 1.64769 33.84 0.59
12 -193.6866 0.1500
13 94.2965 5.6070 1.77250 49.62 0.55
14 -355.0703 (d14)
15 131.0596 4.8976 1.92286 20.88 0.64
16 -286.7647 0.9175
17 48.7144 13.0049 1.59282 68.63 0.54
18 -44.5688 1.5819 1.58144 40.89 0.58
19 37.1212 (d19)
(Aperture) ∞ 1.6437
21 56.0457 7.7744 1.55032 75.50 0.54
22 -32.8314 1.5000 1.72342 37.99 0.58
23 49.3095 7.2744
24-28.1080 1.5000 1.72047 34.71 0.58
25 -144.4089 0.1500
26 64.2496 6.6865 1.59282 68.63 0.54
27 -41.3158 0.1500
28 * 517.5462 6.1843 1.88202 37.22 0.58
29 * -63.6102 BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000
A4 1.72992E-08 5.37372E-06
A6 6.26270E-09 6.89077E-09
A8 2.49889E-11 2.59188E-11
A10 -1.77875E-14 0.00000E + 00
A12 0.0000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
INF
Focal length 40.44
F number 1.46
Full angle of view 2ω 56.76
Image height Y 21.63
Lens total length 170.00
[Variable interval data]
INF 392mm
d0 ∞ 222.4970
d14 6.7664 0.9899
d19 8.0567 6.8561
BF 38.9999 45.9770
[Lens group data]
Focal length of group origin
G1 1 -554.85
G2 15 98.30
G3 21 72.40
図１６は、本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成図である。図１６の光学系は物体側から像側へ順に、正のパワーを有する第１レンズ群Ｇ１、正のパワーを有する第２レンズ群Ｇ２、開口絞りＳ、正のパワーを有する第３レンズ群Ｇ３から構成されている。 FIG. 16 is a lens configuration diagram of the image pickup lens of the fourth embodiment of the present invention. In the optical system of FIG. 16, in order from the object side to the image side, the first lens group G1 having a positive power, the second lens group G2 having a positive power, the aperture stop S, and the third lens group G3 having a positive power. It is composed of.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａ、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂから構成されている。第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは物体側から順に、正メニスカスレンズ、負メニスカスレンズ、両凹レンズから構成されている。第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは、物体側から順に、両凹レンズＬＸ１と両凸レンズＬＸ２を接合したレンズ成分Ｘ、両凸レンズＬＹ１と両凹レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙ、両凸の正レンズから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power in order from the object side. The first A sub-lens group G1A is composed of a positive meniscus lens, a negative meniscus lens, and a biconcave lens in order from the object side. The first B sub-lens group G1B is composed of a lens component X in which a biconcave lens LX1 and a biconvex lens LX2 are joined, a lens component Y in which a biconvex lens LY1 and a biconcave lens LY2 are joined, and a biconvex positive lens in order from the object side. There is.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から像側へ順に、正メニスカスレンズ、両凸レンズと両凹レンズを接合したレンズ成分、から構成されている。 The second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens and a lens component obtained by joining a biconvex lens and a biconcave lens in order from the object side to the image side.
第３レンズ群Ｇ３は物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けたレンズ成分Ｌ３ａ、負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４、正レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３の最も像側に配置される正メニスカスレンズの両側のレンズ面は所定の非球面形状である。 The third lens group G3 is composed of a lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined and a convex surface is directed toward the object side, a negative meniscus lens L33, a biconvex lens L34, and a positive lens in order from the object side. The lens surfaces on both sides of the positive meniscus lens arranged on the image side of the third lens group G3 have a predetermined aspherical shape.
さらに、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して、第１レンズ群Ｇ１を像面に対して固定し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ異なる移動量で物体側へ移動する。このとき開口絞りＳは第３レンズ群に付随して移動する。 Further, when focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 move toward the object with different movement amounts. At this time, the aperture stop S moves along with the third lens group.
続いて以下に実施例４に係る撮像レンズの諸元値を示す。
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd PgF
物面 ∞ (d0)
1 102.4259 5.7075 1.77250 49.62 0.55
2 416.1024 0.1500
3 123.9532 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 28.5541 12.8279
5 -1305.9348 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 49.6155 12.3757
7 -36.5801 1.5000 1.75211 25.05 0.62
8 182.8774 9.0200 1.90366 31.32 0.59
9 -52.4949 1.6928
10 192.9443 12.4343 1.55032 75.50 0.54
11 -33.3114 1.5000 1.61340 44.27 0.56
12 98.9322 0.1500
13 69.5203 6.9563 1.77250 49.62 0.55
14 -215.2756 (d14)
15 73.0127 5.1140 1.92286 20.88 0.64
16 1000.0000 0.1500
17 79.5497 10.4784 1.59282 68.63 0.54
18 -43.9236 2.8148 1.58144 40.89 0.58
19 39.6653 (d19)
（絞り） ∞ 1.5000
21 41.7094 9.3242 1.49700 81.61 0.54
22 -28.4609 1.5000 1.62004 36.30 0.59
23 39.0793 7.0650
24 -24.5248 1.5000 1.72342 37.99 0.58
25 -68.9179 0.1500
26 72.4258 6.8520 1.59282 68.63 0.54
27 -36.4745 0.1500
28* -253.0956 3.7066 1.85135 40.10 0.57
29* -51.6351 BF
像面 ∞
[非球面データ]
28面 29面
K 0.00000 0.00000
A4 -3.04069E-06 2.86492E-06
A6 4.69931E-10 1.14256E-09
A8 3.33072E-11 3.34009E-11
A10 -9.48484E-15 0.00000E+00
A12 0.0000E+00 0.0000E+00
[各種データ]
INF
焦点距離 40.53
Fナンバー 1.46
全画角2ω 56.66
像高Y 21.63
レンズ全長 170.00
[可変間隔データ]
INF 393mm
d0 ∞ 222.5000
d14 5.6359 0.1500
d19 7.7446 6.5193
BF 39.0002 45.7114
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 3000.13
G2 15 136.24
G3 21 66.47
Subsequently, the specification values of the image pickup lens according to the fourth embodiment are shown below.
Numerical Example 4
Unit: mm
[Surface data]
Face number rd nd vd PgF
Paraboloid ∞ (d0)
1 102.4259 5.7075 1.77250 49.62 0.55
2 416.1024 0.1500
3 123.9532 1.5000 1.43700 95.10 0.53
4 28.5541 12.8279
5 -1305.9348 1.5000 1.43700 95.10 0.53
6 49.6155 12.3757
7 -36.5801 1.5000 1.75211 25.05 0.62
8 182.8774 9.0200 1.90366 31.32 0.59
9 -52.4949 1.6928
10 192.9443 12.4343 1.55032 75.50 0.54
11 -33.3114 1.5000 1.61340 44.27 0.56
12 98.9322 0.1500
13 69.5203 6.9563 1.77250 49.62 0.55
14 -215.2756 (d14)
15 73.0127 5.1140 1.92286 20.88 0.64
16 1000.0000 0.1500
17 79.5497 10.4784 1.59282 68.63 0.54
18 -43.9236 2.8148 1.58144 40.89 0.58
19 39.6653 (d19)
(Aperture) ∞ 1.5000
21 41.7094 9.3242 1.49700 81.61 0.54
22 -28.4609 1.5000 1.62004 36.30 0.59
23 39.0793 7.0650
24 -24.5248 1.5000 1.72342 37.99 0.58
25 -68.9179 0.1500
26 72.4258 6.8520 1.59282 68.63 0.54
27 -36.4745 0.1500
28 * -253.0956 3.7066 1.85135 40.10 0.57
29 * -51.6351 BF
Image plane ∞
[Aspherical data]
28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -3.04069E-06 2.86492E-06
A6 4.69931E-10 1.14256E-09
A8 3.33072E-11 3.34009E-11
A10 -9.48484E-15 0.00000E + 00
A12 0.0000E + 00 0.0000E + 00
[Various data]
INF
Focal length 40.53
F number 1.46
Full angle of view 2ω 56.66
Image height Y 21.63
Lens total length 170.00
[Variable interval data]
INF 393mm
d0 ∞ 222.5000
d14 5.6359 0.1500
d19 7.7446 6.5193
BF 39.0002 45.7114
[Lens group data]
Focal length of group origin
G1 1 3000.13
G2 15 136.24
G3 21 66.47
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the present invention is not limited to these embodiments, and various modifications and modifications can be made within the scope of the gist thereof.
以下に上記の各実施例に対応する条件式対応値を示す。
[条件式対応値]
条件式／実施例 1 2
(1) ｆ３／ｆｗ 1.78 1.93
(2) ＶＸ１／ＶＸ２ 0.79 0.85
(3) ＶＹ１／ＶＹ２ 1.99 2.13
(4) （ＲＹ１１＋ＲＹ１２）／（ＲＹ１１－ＲＹ１２） 1.04 0.81
(5) ｜ｆｗ／ｆＸ１｜ 0.86 0.53
(6) ｆｗ／ｆＸ２ 0.80 0.48
(7) ｆｗ／ｆＹ１ 0.68 0.75
(8) ｜ｆｗ／ｆＹ２｜ 0.86 0.83
(9) ＶｎＡ×ΔＰｇＦｎＡ 5.36 5.36
(10)１００×（Ｎ３２－Ｎ３１）／（Ｖ３２－Ｖ３１） -0.34 -0.34
(11) Ｖ３１ 95.10 95.10
(12) Ｒ３３／Ｄｓ３３ -1.52 -1.54
3 4
(1) ｆ３／ｆｗ 1.79 1.64
(2) ＶＸ１／ＶＸ２ 0.89 0.80
(3) ＶＹ１／ＶＹ２ 2.03 1.71
(4) （ＲＹ１１＋ＲＹ１２）／（ＲＹ１１－ＲＹ１２） 1.79 0.71
(5) ｜ｆｗ／ｆＸ１｜ 0.85 1.00
(6) ｆｗ／ｆＸ２ 0.78 0.88
(7) ｆｗ／ｆＹ１ 0.61 0.77
(8) ｜ｆｗ／ｆＹ２｜ 0.74 1.00
(9) ＶｎＡ×ΔＰｇＦｎＡ 5.36 5.36
(10)１００×（Ｎ３２－Ｎ３１）／（Ｖ３２－Ｖ３１） -0.46 -0.27
(11) Ｖ３１ 75.50 81.61
(12) Ｒ３３／Ｄｓ３３ -1.55 -1.26
The values corresponding to the conditional expressions corresponding to each of the above embodiments are shown below.
[Conditional expression correspondence value]
Conditional expression / Example 1 2
(1) f3 / fw 1.78 1.93
(2) VX1 / VX2 0.79 0.85
(3) VY1 / VY2 1.99 2.13
(4) (RY11 + RY12) / (RY11-RY12) 1.04 0.81
(5) ｜ fw / fX1 ｜ 0.86 0.53
(6) fw / fX2 0.80 0.48
(7) fw / fY1 0.68 0.75
(8) ｜ fw / fY2 ｜ 0.86 0.83
(9) VnA × ΔPgFnA 5.36 5.36
(10) 100 × (N32-N31) / (V32-V31) -0.34 -0.34
(11) V31 95.10 95.10
(12) R33 / Ds33 -1.52 -1.54
3 4
(1) f3 / fw 1.79 1.64
(2) VX1 / VX2 0.89 0.80
(3) VY1 / VY2 2.03 1.71
(4) (RY11 + RY12) / (RY11-RY12) 1.79 0.71
(5) | fw / fX1 | 0.85 1.00
(6) fw / fX2 0.78 0.88
(7) fw / fY1 0.61 0.77
(8) ｜ fw / fY2 ｜ 0.74 1.00
(9) VnA × ΔPgFnA 5.36 5.36
(10) 100 × (N32-N31) / (V32-V31) -0.46 -0.27
(11) V31 75.50 81.61
(12) R33 / Ds33 -1.55 -1.26
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ１Ａ 第１Ａサブレンズ群
Ｇ１Ｂ 第１Ｂサブレンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
G1 1st lens group G1A 1st A sub lens group G1B 1B sub lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group S Aperture aperture I image plane
Claims (7)
無限遠から近距離までのフォーカシングに際して、前記第１レンズ群Ｇ１が像面に対して固定され、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３が物体方向に移動し、
前記第１レンズ群Ｇ１は、負のパワーを有する第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａと、正のパワーを有する第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂとからなり、
前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａは２枚の負レンズを含み、
前記第１Ｂサブレンズ群Ｇ１Ｂは物体側から順に、負レンズＬＸ１と正レンズＬＸ２とを接合し物体側に凹面を向けたレンズ成分Ｘ、正レンズＬＹ１と負レンズＬＹ２を接合したレンズ成分Ｙを有し、
下記条件式を満足することを特徴とする撮像レンズ。
（１） １．３＜ ｆ３／ｆｗ ＜２．５
（２） ０．６＜ＶＸ１／ＶＸ２＜１．２
（３） １．６＜ＶＹ１／ＶＹ２＜２．５
（４） ０．４＜（ＲＹ１１＋ＲＹ１２）／（ＲＹ１１－ＲＹ１２）＜２．５
ただし、
ｆｗ：全系の無限遠合焦時の焦点距離
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ＶＸ１：前記負レンズＬＸ１のアッベ数
ＶＸ２：前記正レンズＬＸ２のアッベ数
ＶＹ１：前記負レンズＬＹ１のアッベ数
ＶＹ２：前記正レンズＬＹ２のアッベ数
ＲＹ１１：前記ＬＹ１の物体側の面の曲率半径
ＲＹ１２：前記ＬＹ１の像側の面の曲率半径 From the object side, it is composed of a first lens group G1 having positive or negative power, a second lens group G2 having positive power, an aperture stop S, and a third lens group G3 having positive power. ,
During focusing from infinity to a short distance, the first lens group G1 is fixed to the image plane, and the second lens group G2 and the third lens group G3 move in the direction of the object.
The first lens group G1 is composed of a first A sub-lens group G1A having a negative power and a first B sub-lens group G1B having a positive power.
The first A sub-lens group G1A includes two negative lenses.
The first B sub-lens group G1B has a lens component X in which a negative lens LX1 and a positive lens LX2 are joined and a concave surface is directed toward the object side, and a lens component Y in which a positive lens LY1 and a negative lens LY2 are joined in order from the object side. death,
An imaging lens characterized by satisfying the following conditional expression.
(1) 1.3 <f3 / fw <2.5
(2) 0.6 <VX1 / VX2 <1.2
(3) 1.6 <VY1 / VY2 <2.5
(4) 0.4 <(RY11 + RY12) / (RY11-RY12) <2.5
however,
fw: Focal length at infinity focusing of the entire system f3: Focal length of the third lens group VX1: Abbe number of the negative lens LX1 VX2: Abbe number of the positive lens LX2 VY1: Abbe number of the negative lens LY1 VY2: Abbe number of the positive lens LY2 RY11: Radical length of the surface of the LY1 on the object side RY12: Radical length of the surface of the LY1 on the image side
（５） ０．４＜｜ｆｗ／ｆＸ１｜＜１．５
（６） ０．３＜ｆｗ／ｆＸ２＜１．２
（７） ０．４＜ｆｗ／ｆＹ１＜１．５
（８） ０．５＜｜ｆｗ／ｆＹ２｜＜１．５
ただし、
ｆｗ：全系の焦点距離
ｆＸ１：前記負レンズＬＸ１の焦点距離
ｆＸ２：前記正レンズＬＸ２の焦点距離
ｆＹ１：前記正レンズＬＹ１の焦点距離
ｆＹ２：前記負レンズＬＹ２の焦点距離 The imaging lens according to claim 1, wherein each lens constituting the lens component X and the lens component Y satisfies the following conditional expression.
(5) 0.4 << fw / fX1 | <1.5
(6) 0.3 <fw / fX2 <1.2
(7) 0.4 <fw / fY1 <1.5
(8) 0.5 << | fw / fY2 | <1.5
however,
fw: Focal length of the whole system fX1: Focal length of the negative lens LX1 fX2: Focal length of the positive lens LX2 fY1: Focal length of the positive lens LY1 fY2: Focal length of the negative lens LY2
（９） ＶｎＡ×ΔＰｇＦｎＡ ＞１．０
ただし、
ＶｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群Ｇ１Ａに含まれる各負レンズのアッベ数
ΔＰｇＦｎＡ：前記第１Ａサブレンズ群に含まれる各負レンズの異常分散性 The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the negative lens of the first A sublens group G1A all satisfies the following conditional expression.
(9) VnA × ΔPgFnA> 1.0
however,
VnA: Abbe number of each negative lens included in the first A sublens group G1A ΔPgFnA: Abnormal dispersibility of each negative lens included in the first A sublens group
前記第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１と両凹レンズＬ３２を接合し物体側に凸面を向けた負レンズ成分Ｌ３ａ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３、両凸レンズＬ３４を有し、下記条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の撮像レンズ。
（１０） －０．７＜１００×（Ｎ３２－Ｎ３１）／（Ｖ３２－Ｖ３１）＜－０．０５
（１１） Ｖ３１＞６０
（１２） －１．８＜Ｒ３３／Ｄｓ３３＜－１．０
ただし、
Ｎ３１：前記両凸レンズＬ３１の屈折率
Ｖ３１：前記両凸レンズＬ３１のアッベ数
Ｎ３２：前記両凹レンズＬ３２の屈折率
Ｖ３２：前記両凹レンズＬ３２のアッベ数
Ｒ３３：前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面の曲率半径
Ｄｓ３３：前記開口絞りＳから前記負メニスカスレンズＬ３３の物体側の面までの光軸上の距離 The most image-side surface of the second lens group G2 has a concave surface facing the image side.
The third lens group G3 includes a negative lens component L3a in which a biconvex lens L31 and a biconcave lens L32 are joined in order from the object side and the convex surface is directed toward the object side, a negative meniscus lens L33 with the concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L34. The imaging lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the image pickup lens is characterized by satisfying the following conditional expression.
(10) -0.7 <100 x (N32-N31) / (V32-V31) <-0.05
(11) V31> 60
(12) -1.8 <R33 / Ds33 <-1.0
however,
N31: Refractive index of the biconvex lens L31 V31: Abbe number of the biconvex lens L31 N32: Refractive index of the biconcave lens L32 V32: Abbe number of the biconcave lens L32 R33: Curvature of the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side Refraction Ds33: Distance on the optical axis from the aperture aperture S to the surface of the negative meniscus lens L33 on the object side.
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