JP7059828B2 - Heat transfer control method for partition members, assembled batteries and assembled batteries - Google Patents
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Description
本発明は、仕切り部材、組電池及び組電池の熱伝達制御方法に関する。 The present invention relates to a partition member, an assembled battery, and a heat transfer control method for the assembled battery.
近年、車両等の電源としての使用が急増している二次電池について、車両等の限られた空間に搭載する際の自由度を向上させる目的や、一度の充電に対して走行可能な航続距離を伸ばす等の目的から、二次電池の高エネルギー密度化の検討が進められている。 With regard to secondary batteries, which have been rapidly increasing in use as power sources for vehicles in recent years, the purpose is to increase the degree of freedom when mounting them in a limited space such as vehicles, and the cruising distance that can be traveled for one charge. For the purpose of increasing the energy density of secondary batteries, studies are underway to increase the energy density of secondary batteries.
一方、二次電池の安全性はエネルギー密度とは相反する傾向にあり、高エネルギー密度を有する二次電池となるほど安全性は低下する傾向にある。例えば、航続距離が数百kmに及ぶような電気自動車に搭載される二次電池では、過充電や内部短絡等により二次電池が損傷した場合の電池表面温度が数百℃を超え、1000℃近くに及ぶ場合もある。 On the other hand, the safety of the secondary battery tends to contradict the energy density, and the safety of the secondary battery tends to decrease as the secondary battery has a higher energy density. For example, in a secondary battery mounted on an electric vehicle having a cruising range of several hundred km, the battery surface temperature exceeds several hundred ° C when the secondary battery is damaged due to overcharging or an internal short circuit, and the temperature exceeds 1000 ° C. It may be close.
車両等の電源に使用される二次電池は、一般に複数の単電池(以下、「セル」ともいう)から成る組電池として用いられるため、組電池を構成する単電池の一つが損傷して上記のような温度域に到達した場合、その発熱により隣接する単電池が損傷を受け、連鎖的に組電池全体に損傷が拡がるおそれがある。このような単電池間の損傷の連鎖を防ぐため、単電池と単電池の間に仕切り部材を設け、異常な発熱を生じた単電池から近隣の単電池に熱を速やかに移動させる技術や、損傷した単電池を冷却する技術が種々提案されている。 Since the secondary battery used as a power source for a vehicle or the like is generally used as an assembled battery composed of a plurality of cells (hereinafter, also referred to as "cells"), one of the cells constituting the assembled battery is damaged and described above. When the temperature reaches the above temperature range, the heat generated may damage the adjacent single battery, and the damage may spread to the entire assembled battery in a chain reaction. In order to prevent such a chain of damage between cells, a technology that provides a partition member between the cells and quickly transfers heat from the cell that generated abnormal heat generation to a nearby cell, Various techniques for cooling a damaged cell have been proposed.
例えば、特許文献1では、異常発熱した電池を冷却する方法が検討されている。具体的には、単電池の近傍に冷却材が収容された冷却ユニットを設け、該冷却ユニットにおいてシート状部分が封止されて形成された封止部を備え、かつ該封止部の一部に単電池が異常発熱した際に開封される開封部を設けた電池モジュールが開示されている。
For example, in
また、特許文献2では、異常発熱した電池を冷却するための冷却剤収納部の構造及び冷却剤放出機構についての検討がなされている。具体的には、複数の単電池で構成された電池ユニットと、少なくとも一方が開口端である収納部を有し、該収納部に該電池ユニットを収納する筐体と、開口部を有し、該筐体において、開口端を覆う蓋体と、吸熱材と、該吸熱材を内包する外装フィルムとを有し、該電池ユニットの側面に接触して設けられた吸熱部材と、を備え、該外層フィルムは樹脂層と該樹脂層の軟化温度よりも高い融点を有し、単電池の発熱により溶融する金属フィルムとの積層構造を有する電池モジュールが開示されている。
Further, in
更に、特許文献3では、電池間に設置した仕切り部材を溶融性の母材と熱硬化性樹脂で構成し、母材の溶融によって仕切り部材による熱伝導を抑制することで、異常発熱した電池から隣接する電池への熱伝達を抑制する方法が開示されている。 Further, in Patent Document 3, the partition member installed between the batteries is composed of a meltable base material and a thermosetting resin, and heat conduction by the partition member is suppressed by melting the base material, whereby the abnormally generated battery is used. A method of suppressing heat transfer to an adjacent battery is disclosed.
本発明者等がこれらの従来の技術を詳細に検討した結果、組電池を構成する単電池の発
熱量や、組電池を構成する電池以外の部材による伝熱の影響を定量的に考慮した上で、電池間の損傷の連鎖を防ぐために必要となる熱抵抗値についての検討は十分になされていないことがわかった。
As a result of detailed examination of these conventional techniques by the present inventors, the effect of heat transfer by the heat generation amount of the cell constituting the assembled battery and the heat transfer by the members other than the battery constituting the assembled battery is quantitatively considered. Therefore, it was found that the thermal resistance value required to prevent the chain of damage between batteries has not been sufficiently examined.
上記特許文献1では、異常発熱した電池を冷却する方法の詳細な検討はなされているが、異常発熱したセルの発熱量と冷却剤の冷却能についての定量的な検討はなされていない。また、上記特許文献2では、異常発熱した電池の発熱量と冷却剤の冷却能についての定量的な検討はなされていない。
In the
更に、上記特許文献3では、母材の溶融による仕切り部材の熱抵抗値の変化についての定量的な検討がなされてはおらず、仕切り部材の熱抵抗が変化する場合であっても、変化する温度域や変化前後の熱抵抗値等が適切に設計されていない場合、異常発熱した電池から隣接する電池の伝熱量の一部は抑制されるが、結果的に隣接する電池が異常発熱状態に到達することを防ぐことは困難であると考えられる。 Further, in Patent Document 3, the change in the thermal resistance value of the partition member due to the melting of the base material is not quantitatively examined, and the temperature changes even when the thermal resistance of the partition member changes. If the range and the thermal resistance value before and after the change are not properly designed, a part of the heat transfer amount of the adjacent battery is suppressed from the abnormally heated battery, but as a result, the adjacent battery reaches the abnormal heat generation state. It is considered difficult to prevent this from happening.
本発明は、組電池を構成する単電池間、または組電池を構成する単電池と単電池以外の部材との間の熱移動を制御することができる仕切り部材、組電池及び組電池の熱伝達制御方法を提供することを目的とする。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention relates to a partition member capable of controlling heat transfer between the cells constituting the assembled battery, or between the cell constituting the assembled battery and a member other than the cell, and heat transfer of the assembled battery and the assembled battery. The purpose is to provide a control method.
本発明者等はこれらの従来技術において十分に検討されていなかった電池間の損傷の連鎖を防ぐために必要となる熱抵抗値について着目し、その条件について詳細な検討を行った。その結果、厚み方向と厚み方向に直交する面方向とを有し、厚み方向において組電池を構成する単電池間、または組電池を構成する単電池と単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材において、仕切り部材に接するいずれかの単電池が異常昇温した場合、及び仕切り部材に接するいずれかの単電池も異常昇温していない場合における、厚み方向及び面方向の熱抵抗値を適切に制御することが重要であることを見出し、本発明に至った。本発明は以下の通りである。 The present inventors focused on the thermal resistance value required to prevent a chain of damage between batteries, which had not been sufficiently studied in these conventional techniques, and conducted a detailed study on the conditions. As a result, in a partition member having a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction and partitioning between the cells constituting the assembled battery in the thickness direction, or between the cell constituting the assembled battery and a member other than the cell. Appropriately control the thermal resistance values in the thickness direction and the surface direction when any of the cells in contact with the partition member have an abnormally high temperature and when any of the batteries in contact with the partition member have not been abnormally heated. We found that it was important to do so, and came up with the present invention. The present invention is as follows.
本発明の態様の一つは、一組の単電池間を仕切る仕切り部材、または一つの単電池と前記単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材であって、
前記仕切り部材は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有するとともに前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有し、さらに、前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記仕切り部材の前記第1の面にある第1の点が150℃に達した場合において、前記第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第1の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第1の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の面全体を40℃にした場合において、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第2の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす仕切り部材である。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
One aspect of the present invention is a partition member for partitioning between a set of cells, or a partition member for partitioning one cell and a member other than the cell.
The partition member has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and has a major axis direction and a minor axis direction respectively included in the plane direction, and further faces in opposite directions in the thickness direction. It has a first surface and a second surface,
When the first point on the first surface of the partition member reaches 150 ° C., the partition member is bisected in the thickness direction of the first point and the second surface. Thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the first point and the second point at a position symmetrical with respect to the divided surface. )When,
The distance between the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction (θ p1 ) defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 1. When,
When the entire first surface is set to 40 ° C., the temperature difference between the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area of the partition member in the thickness direction, which is defined accordingly,
The distance between the temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction (θ p2 ) defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 2. Is a partition member satisfying the following
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
本発明の他の態様は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有し、前記面方向に並んだn個(nは正の整数)の単電池の組と、前記面方向に並んだ前記n個の単電池の組と異なるm個(mは正の整数)の単電池の組、単電池以外の部材、及び前記m個の単電池と前記単電池以外の部材との組み合わせのいずれかとを仕切る仕切り部材であって、
前記仕切り部材は、前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有するとともに前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記n個の単電池の組は、前記第1の面に夫々接するとともに、第1の距離を空けて配置された第1の単電池と第3の単電池とを含み、前記m個の単電池の組は、前記第2面に接し、前記第1の単電池と前記仕切り部材を介して対向する第2の単電池を含み、
前記第1の単電池が接する面全体を150℃とした場合に、前記第1の単電池が前記仕切り部材に接する面内の中心点から、前記長軸方向に、前記第3の単電池側に、前記第1の距離だけ進んだ第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面が交わる第1の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記長軸方向において前記仕切り部材と前記第1の単電池とが接する長さの1/2であり且つ前記第1の距離より長い第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の単電池が接する面全体を40℃とした場合に、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす仕切り部材である。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
Another aspect of the present invention has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and a set of n (n is a positive integer) cell cells arranged in the plane direction and the plane direction. A set of m (m is a positive integer) different from the set of n cells arranged side by side, a member other than the cell, and a combination of the m cell and a member other than the cell. It is a partition member that separates one of the above.
The partition member has a long axis direction and a short axis direction, which are included in the plane direction, respectively, and has a first surface and a second surface facing in opposite directions in the thickness direction.
The set of n cells includes a first cell and a third cell, which are in contact with each of the first surfaces and are arranged at a distance of a first distance, and the m cells are included. The battery set includes a second cell that is in contact with the second surface and faces the first cell and the partition member.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 150 ° C., the third cell side in the long axis direction from the center point in the surface where the first cell contacts the partition member. In addition, the first point advanced by the first distance and the dividing surface that bisects the partition member in the thickness direction in the second plane are plane-symmetrical to the first point. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature from the second point at the position.
From the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects, and the first intersection on the dividing surface, the partitioning member on the dividing surface. The temperature at a point separated by a second distance, which is ½ of the length in which the partition member and the first cell cell are in contact with each other in the long axis direction and is longer than the first distance. The thermal resistance (θ p1 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference between the two.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 40 ° C., the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature,
The temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersect, and the partition member on the dividing surface from the first intersection on the dividing surface. The thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point separated by the second distance in the plane direction, is given by the following
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
また、本発明は、上記仕切り部材を含む組電池であってもよい。さらに、本発明は、上記仕切り部材を含む組電池の熱伝達制御方法であってもよい。 Further, the present invention may be an assembled battery including the partition member. Further, the present invention may be a heat transfer control method for an assembled battery including the partition member.
仕切り部材、組電池及び組電池の熱伝達制御方法によれば、組電池を構成する単電池間、または組電池を構成する単電池と単電池以外の部材との間の熱移動を制御することができる。 According to the partition member, the assembled battery, and the heat transfer control method of the assembled battery, the heat transfer between the cells constituting the assembled battery or between the cell constituting the assembled battery and the member other than the cell is controlled. Can be done.
以下に本発明を詳細に説明する。以下に記載する説明は、本発明の実施例の一例であり、本発明はその要旨を超えない限り、実施例の内容に限定されない。 The present invention will be described in detail below. The description described below is an example of an embodiment of the present invention, and the present invention is not limited to the contents of the embodiment as long as the gist thereof is not exceeded.
一組の単電池間を仕切る仕切り部材、または一つの単電池と前記単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材(本発明において、「本発明の第一の態様にかかる仕切り部材」と称することがある。)は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有するとともに前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有し、さらに、前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、前記仕切り部材の前記第1の面にある第1の点が150℃に達した場合において、前記第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第1の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第1の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、前記第1の面全体を40℃にした場合において、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第2の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
A partition member for partitioning between a set of cells, or a partition member for partitioning one cell and a member other than the cell (in the present invention, the term "partition member according to the first aspect of the present invention" may be used. ) Has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and has a major axis direction and a minor axis direction included in the plane direction, respectively, and is further oriented in the opposite direction in the thickness direction. Having a first surface and a second surface, the first point and the second surface when the first point on the first surface of the partition member reaches 150 ° C. The partition member is defined according to the difference in temperature between the first point and the second point at a position symmetrical to the plane with respect to the dividing surface that divides the partition member into two equal parts in the thickness direction. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction, the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersect, and the partition member. A distance of ½ of the length in the major axis direction is defined according to the difference from the temperature at a point on the dividing surface at a position advanced in the major axis direction from the first intersection. The thermal resistance (θ p1 ) per unit area of the partition member in the surface direction, the third point at the same position as the first point when the entire first surface is set to 40 ° C., and the above. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member defined according to the temperature difference from the fourth point at the same position as the second point, and the third point. The distance between the temperature at the second intersection where the straight line connecting the fourth point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½ of the length from the second intersection. The thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point on the split plane at the position advanced in the axial direction, is given by the
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
また、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有し、前記面方向に並んだn個(nは正の整数)の単電池の組と、前記面方向に並んだ前記n個の単電池の組と異なるm個(mは正の整数)の単電池の組、単電池以外の部材、及び前記m個の単電池と前記単電池以外の部材との組み合わせのいずれかとを仕切る仕切り部材(本発明において、「本発明の第二の態様にかかる仕切り部材」と称することがある。)は、前記仕切り部材は、前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有するとともに前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、前記n個の単電池の組は、前記第1の面に夫々接するとともに、第1の距離を空けて配置された第1の単電池と第3の単電池とを含み、前記m個の単電池の組は、前記第2面に接し、前記第1の単電池と前記仕切り部材を介して対向する第2の単電池を含み、前記第1の単電池が接する面全体を150℃とした場合に、前記第1の単電池が前記仕切り部材に接する面内の中心点から、前記長軸方向に、前記第3の単電池側に、前記第1の距離だけ進んだ第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面が交わる第1の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記長軸方向において前記仕切り部材と前記第1の単電池とが接する長さの1/2であり且つ前記第1の距離より長い第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、前記第1の単電池が接する面全体を40℃とした場合に、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温
度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
Further, a set of n (n is a positive integer) cell batteries having a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction and arranged in the plane direction and the n cells arranged in the plane direction. A partition that partitions one of m (m is a positive integer) cell set different from the cell set, a member other than the cell, and a combination of the m cell and the member other than the cell. The member (in the present invention, may be referred to as "partition member according to the second aspect of the present invention") has a major axis direction and a minor axis direction, which are included in the plane direction, respectively. It has a first surface and a second surface facing in opposite directions in the thickness direction, and the set of n cells is in contact with the first surface and has a first distance. A set of m cells including a first cell and a third cell arranged above the surface of the cell is in contact with the second surface and faces the first cell and the partition member via the partition member. When the entire surface in contact with the first cell is set to 150 ° C. including the second cell, the direction of the long axis is from the center point in the surface where the first cell is in contact with the partition member. With respect to the first point advanced by the first distance to the third cell cell side and the dividing surface that divides the partition member into two equal parts in the thickness direction in the second surface. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the first point and the second point at a plane-symmetrical position, and the first. The temperature at the first intersection where the straight line connecting the point and the second point intersects the divided surface, and the plane direction of the partition member on the divided surface from the first intersection on the divided surface. In addition, the difference from the temperature at a point separated by a second distance, which is ½ of the length in which the partition member and the first unit cell are in contact with each other in the long axis direction and is longer than the first distance. Same as the first point when the thermal resistance (θ p1 ) per unit area in the surface direction of the partition member defined accordingly and the entire surface in contact with the first cell are 40 ° C. Thermal resistance (θ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the third point at the position and the fourth point at the same position as the second point. d2 ), the temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersect, and the first intersection on the dividing surface, on the dividing surface. In the plane direction of the partition member, depending on the difference from the temperature at the point separated by the second distance. The defined thermal resistance (θ p2 ) per unit area in the plane direction of the partition member satisfies the
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
単電池の一部または全体が熱暴走を開始する温度とは、当該単電池を高温状態で、一定雰囲気温度で保持する加熱試験をした場合、10時間保持しても熱暴走の発生が見られない上限温度である。従来型のリチウムイオン電池であれば、熱暴走を開始する温度は、簡略的に150℃(あるいは、130℃~180℃程度)としてもよい。また、定常状態において、単電池が仕切り部材と接する面の温度は、40℃とすることができる。 The temperature at which a part or all of the cell starts thermal runaway is the temperature at which the cell is held at a constant atmospheric temperature in a high temperature state, and thermal runaway occurs even if it is held for 10 hours. There is no upper limit temperature. If it is a conventional lithium ion battery, the temperature at which thermal runaway starts may be simply set to 150 ° C. (or about 130 ° C. to 180 ° C.). Further, in the steady state, the temperature of the surface of the cell in contact with the partition member can be 40 ° C.
上記仕切り部材であれば、仕切り部材の厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗及び面方向の単位面積当たりの熱抵抗を制御することで、熱暴走を開始する温度以上に昇温した単電池から厚み方向への熱移動が抑制され、面方向への熱移動が促進される。したがって、熱暴走を開始する温度以上に昇温した単電池以外の単電池の熱暴走を回避することができる。 In the case of the above-mentioned partition member, by controlling the thermal resistance per unit area in the thickness direction and the thermal resistance per unit area in the surface direction, the thickness of the partition member is increased from the unit cell heated to a temperature higher than the temperature at which thermal runaway starts. The heat transfer in the direction is suppressed, and the heat transfer in the surface direction is promoted. Therefore, it is possible to avoid thermal runaway of a cell other than the cell that has been heated to a temperature higher than the temperature at which thermal runaway starts.
なお、ある仕切り部材が本発明の第一の態様にかかる仕切り部材、或いは第二の態様にかかる仕切り部材に該当するかどうかは次のように確認すればよい。 Whether or not a certain partition member corresponds to the partition member according to the first aspect of the present invention or the partition member according to the second aspect may be confirmed as follows.
<第1の態様にかかる仕切り部材の確認方法>
[1.熱抵抗(θd1)及び熱抵抗(θp1)の決定]
1-1)確認の対象とする仕切り部材の一方の面におけるある領域を150℃に加熱する。この加熱した領域の中の点を第1の点とみなす。なお、この加熱方法はある一点を150℃に加熱することができる方法であればその方法は制限されない。
1-2)第1の点を基準として第2の点を決定する。
1-3)第1の点及び第2の点に基づいて後述の方法により熱抵抗(θd1)及び熱抵抗(θp1)を求める。
[2.熱抵抗(θd2)及び熱抵抗(θp2)の決定]
2-1)第1の点に基づき第3の点を決定する。この第3の点を含む面について面全体を40℃に加熱する。なお、この加熱方法はある面全体を40℃に加熱することができる方法であればその方法は制限されない。
2-2)第3の点を基準として第4の点を決定する。
2-3)第3の点及び第4の点に基づいて後述の方法により熱抵抗(θd2)及び熱抵抗(θp2)を求める。
[3.第1の態様にかかる仕切り部材の確認]
3-1)上記1-3)及び2-3)で求めた熱抵抗の値を用い、上記式1のいずれかを満たすかどうかを確認することにより第1の態様にかかる仕切る部材であるかどうかを確認することができる。
<Method of confirming the partition member according to the first aspect>
[1. Determination of thermal resistance (θ d1 ) and thermal resistance (θ p1 )]
1-1) A certain area on one surface of the partition member to be confirmed is heated to 150 ° C. The point in this heated area is regarded as the first point. The heating method is not limited as long as it can heat a certain point to 150 ° C.
1-2) Determine the second point based on the first point.
1-3) The thermal resistance (θ d1 ) and the thermal resistance (θ p1 ) are obtained by the method described later based on the first point and the second point.
[2. Determination of thermal resistance (θ d2 ) and thermal resistance (θ p2 )]
2-1) Determine the third point based on the first point. The entire surface including the third point is heated to 40 ° C. The heating method is not limited as long as the entire surface can be heated to 40 ° C.
2-2) Determine the 4th point based on the 3rd point.
2-3) The thermal resistance (θ d2 ) and the thermal resistance (θ p2 ) are obtained by the method described later based on the third point and the fourth point.
[3. Confirmation of partition member according to the first aspect]
3-1) Whether it is a partitioning member according to the first aspect by confirming whether or not any of the
<第2の態様にかかる仕切り部材の確認方法>
[1.熱抵抗(θd1)及び熱抵抗(θp1)の決定]
1-1)確認の対象とする仕切り部材の一方の面において第1の点を決定する。この第1の点を含む面全体を150℃に加熱する。なお、この加熱方法はある面全体を150℃に加熱することができる方法であればその方法は制限されない。
1-2)第1の点を基準として第2の点を決定する。
1-3)第1の点及び第2の点に基づいて後述の方法により熱抵抗(θd1)及び熱抵抗
(θp1)を求める。
[2.熱抵抗(θd2)及び熱抵抗(θp2)の決定]
2-1)第1の点に基づき第3の点を決定する。この第3の点を含む面について面全体を40℃に加熱する。なお、この加熱方法はある面全体を40℃に加熱することができる方法であればその方法は制限されない。
2-2)第3の点を基準として第4の点を決定する。
2-3)第3の点及び第4の点に基づいて後述の方法により熱抵抗(θd2)及び熱抵抗(θp2)を求める。
[3.第1の態様にかかる仕切り部材の確認]
3-1)上記1-3)及び2-3)で求めた熱抵抗の値を用い、上記式1のいずれかを満たすかどうかを確認することにより第2の態様にかかる仕切る部材であるかどうかを確認することができる。
<Method of confirming the partition member according to the second aspect>
[1. Determination of thermal resistance (θ d1 ) and thermal resistance (θ p1 )]
1-1) The first point is determined on one surface of the partition member to be confirmed. The entire surface including this first point is heated to 150 ° C. The heating method is not limited as long as the entire surface can be heated to 150 ° C.
1-2) Determine the second point based on the first point.
1-3) The thermal resistance (θ d1 ) and the thermal resistance (θ p1 ) are obtained by the method described later based on the first point and the second point.
[2. Determination of thermal resistance (θ d2 ) and thermal resistance (θ p2 )]
2-1) Determine the third point based on the first point. The entire surface including the third point is heated to 40 ° C. The heating method is not limited as long as the entire surface can be heated to 40 ° C.
2-2) Determine the 4th point based on the 3rd point.
2-3) The thermal resistance (θ d2 ) and the thermal resistance (θ p2 ) are obtained by the method described later based on the third point and the fourth point.
[3. Confirmation of partition member according to the first aspect]
3-1) Whether it is a partitioning member according to the second aspect by confirming whether or not any of the
また、仕切り部材は、前記熱抵抗(θd1)と、前記熱抵抗(θp1)とが下記式2を満たすものであってもよい。
θd1/θp1≧1.0 ×102・・・(式2)
Further, the partition member may have the thermal resistance (θ d1 ) and the thermal resistance (θ p1 ) satisfying the
θ d1 / θ p1 ≧ 1.0 × 10 2 ... (Equation 2)
また、仕切り部材は、前記仕切り部材に接する前記単電池の厚みがL[mm]である場合に、厚みがL/50mm以上L/5mm以下であってもよい。ここで、組電池を構成する単電池の厚み(L)について想定される範囲は、通常、10mm≦L≦100mm、好ましくは15mm≦L≦80mmである。 Further, the partition member may have a thickness of L / 50 mm or more and L / 5 mm or less when the thickness of the cell in contact with the partition member is L [mm]. Here, the assumed range of the thickness (L) of the cell constituting the assembled battery is usually 10 mm ≦ L ≦ 100 mm, preferably 15 mm ≦ L ≦ 80 mm.
また、本発明は、上記仕切り部材を含む組電池であってもよい。 Further, the present invention may be an assembled battery including the partition member.
また、組電池は、前記仕切り部材の厚み方向の単位面積当たりの前記熱抵抗(θd1)が増加し、かつ面方向の単位面積当たりの前記熱抵抗(θp1)が減少して前記異常昇温した単電池から前記異常昇温した単電池に対して前記仕切り部材の厚み方向に対向する単電池へ伝わる熱量が制御されるものであってもよい。 Further, in the assembled battery, the thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member increases, and the thermal resistance (θ p1 ) per unit area in the surface direction decreases, so that the abnormal rise occurs. The amount of heat transferred from the heated cell to the cell facing the partition member in the thickness direction with respect to the abnormally heated cell may be controlled.
単電池を構成する電極や電解液等を構成する化学物質の一部ないし全てが、単電池内部で発熱を伴いながら分解反応を起こすことにより、単電池の温度が昇温し、単電池の一部ないし全領域が200℃以上になる場合がある。この状態を「異常昇温」又は「異常発熱」状態という。また、単電池を構成する電極や電解液等を構成する化学物質が、単電池200内部で一定以上の発熱速度を伴う分解反応を起こしていない状態を、「通常」状態という。
Some or all of the chemical substances that make up the electrodes and electrolytes that make up the cell will undergo a decomposition reaction with heat generated inside the cell, causing the temperature of the cell to rise, which is one of the cells. Part or all areas may reach 200 ° C or higher. This state is called an "abnormal temperature rise" or "abnormal heat generation" state. Further, a state in which the electrodes constituting the cell, the chemical substances constituting the electrolytic solution, and the like do not cause a decomposition reaction with a heat generation rate of a certain level or higher inside the
上記組電池であれば、仕切り部材の厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗が増加することにより、仕切り部材の厚み方向に対向する単電池への熱移動は抑制される。また、面方向の単位面積当たりの熱抵抗が減少することにより、異常昇温した単電池で発生した熱は、異常昇温していない単電池又は部材に面方向に移動する。異常昇温した単電池からの熱が、仕切り部材の厚み方向に対向する単電池以外の単電池又は部材に分散されるため、仕切り部材の厚み方向に対向する単電池が異常昇温状態となることが抑制される。 In the case of the assembled battery, heat transfer to the cell facing the partition member in the thickness direction is suppressed by increasing the thermal resistance per unit area in the thickness direction of the partition member. Further, as the thermal resistance per unit area in the surface direction decreases, the heat generated by the cell whose temperature has been abnormally raised is transferred to the cell or member which has not been abnormally heated in the surface direction. Since the heat from the abnormally heated cell is distributed to the cell or member other than the cell facing in the thickness direction of the partition member, the cell facing in the thickness direction of the partition member is in an abnormally heated state. Is suppressed.
また、本発明は、一組の単電池間を仕切る仕切り部材、または一つの単電池と前記単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材であって、前記仕切り部材は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有するとともに前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有し、さらに、前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、前記仕切り部材の前記第1の面にある第1の点が150℃に達した場合において、前記第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前
記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第1の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第1の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、前記第1の面全体を40℃にした場合において、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第2の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たして前記第1の単電池から前記仕切り部材を介して伝わる熱量を制御することを含む組電池の熱伝達制御方法であってもよい。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
Further, the present invention is a partition member for partitioning between a set of cells, or a partition member for partitioning one cell and a member other than the cell, and the partition member is formed in the thickness direction and the thickness direction. It has a plane direction orthogonal to each other and has a major axis direction and a minor axis direction included in the plane direction, respectively, and further has a first plane and a second plane facing in opposite directions in the thickness direction. Then, when the first point on the first surface of the partition member reaches 150 ° C., the partition member is placed in the first point and the second surface in the thickness direction. Thermal resistance per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the first point and the second point at a position symmetrical with respect to the equally divided plane. θ d1 ), the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersect, and 1/2 of the length of the partition member in the major axis direction. The heat per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position where the distance is advanced in the long axis direction from the first intersection. The resistance (θ p1 ), the third point at the same position as the first point, and the fourth point at the same position as the second point when the entire first surface is set to 40 ° C. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member defined according to the difference in temperature from the point, the straight line connecting the third point and the fourth point, and the division. The dividing surface at a position where the temperature at the second intersection where the surfaces intersect and the distance of 1/2 of the length of the partition member in the major axis direction are advanced from the second intersection in the major axis direction. The thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the above point, satisfies the
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
また、本発明は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有し、前記面方向に並んだn個(nは正の整数)の単電池の組と、前記面方向に並んだ前記n個の単電池の組と異なるm個(mは正の整数)の単電池の組、単電池以外の部材、及び前記m個の単電池と前記単電池以外の部材との組み合わせのいずれかとを仕切る仕切り部材であって、前記仕切り部材は、前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有するとともに前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、前記n個の単電池の組は、前記第1の面に夫々接するとともに、第1の距離を空けて配置された第1の単電池と第3の単電池とを含み、前記m個の単電池の組は、前記第2面に接し、前記第1の単電池と前記仕切り部材を介して対向する第2の単電池を含み、前記第1の単電池が接する面全体を150℃とした場合に、前記第1の単電池が前記仕切り部材に接する面内の中心点から、前記長軸方向に、前記第3の単電池側に、前記第1の距離だけ進んだ第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面が交わる第1の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記長軸方向において前記仕切り部材と前記第1の単電池とが接する長さの1/2であり且つ前記第1の距離より長い第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、前記第1の単電池が接する面全体を40℃とした場合に、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たして前記第1の単電池から前記仕切り部材を介して伝わる熱量を制御することを含む組電池の熱伝達制御方法であってもよい。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1)
Further, the present invention has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and a set of n (n is a positive integer) cell cells arranged in the plane direction and arranged in the plane direction. Any of m (m is a positive integer) cell set different from the n cell sets, a member other than the cell, and a combination of the m cell and the member other than the cell. A partition member for partitioning a heel, wherein the partition member has a major axis direction and a minor axis direction, respectively included in the surface direction, and has a first surface and a second surface facing in opposite directions in the thickness direction. The set of n cells is in contact with the first surface, and includes a first cell and a third cell arranged at a distance of a first distance. The set of m cells includes a second cell that is in contact with the second surface and faces the first cell via the partition member, and the entire surface that the first cell is in contact with. When the temperature is set to 150 ° C., the first cell cell advances from the center point in the plane in contact with the partition member in the major axis direction toward the third cellar cell side by the first distance. The temperature of the first point and the second point in the second plane at a position symmetrical to the first point with respect to the dividing surface that divides the partition member into two equal parts in the thickness direction. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member defined according to the difference between the two, and the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersect. From the temperature at the intersection of 1 and the first intersection on the division surface, the partition member and the first cell cell are formed on the division surface in the surface direction of the partition member and in the long axis direction. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction, which is ½ of the tangent length and is defined according to the difference from the temperature at a point separated by a second distance longer than the first distance. When (θ p1 ) and the entire surface in contact with the first cell are set to 40 ° C., the third point at the same position as the first point and the second point are at the same position. A straight line connecting the third point and the fourth point with the thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member defined according to the difference in temperature from the fourth point. A point separated from the temperature at the second intersection at the intersection of the dividing surface and the dividing surface and the second distance from the first intersection on the dividing surface in the plane direction of the partition member on the dividing surface. Thermal resistance per unit area in the plane direction of the partition member, which is defined according to the difference from the temperature in p2 ) may be a heat transfer control method for an assembled battery, which comprises satisfying the
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
<仕切り部材>
仕切り部材は一組の単電池間、または一つの単電池と単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材である。また、仕切り部材は、厚み方向と厚み方向に直交する面方向とを有し、面方向に並んだn個(nは正の整数)の単電池の組と、面方向に並んだn個の単電池の組と異なるm個(mは正の整数)の単電池の組、単電池以外の部材、及びm個の単電池と単電池以外の部材との組み合わせのいずれかとを仕切る仕切り部材であってもよい。以下、実
施形態及び実施例において、仕切り部材は、上述の仕切り部材を含むものとする。図1A及び図1Bは、仕切り部材を例示する図である。図1A及び図1Bには、縦(高さ)、横(幅)、厚みを有する直方体(板体)の仕切り部材1が例示されている。仕切り部材1は、厚み方向において反対方向を向いた2つの面1a及び面1bを有している。
<Partition member>
The partition member is a partition member that partitions between a set of cells or between one cell and a member other than the cell. Further, the partition member has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and a set of n cells (n is a positive integer) arranged in the plane direction and n cells arranged in the plane direction. A partition member that partitions one of m (m is a positive integer) cell set different from the cell set, a member other than the cell, and a combination of m cell and a member other than the cell. There may be. Hereinafter, in the embodiments and examples, the partition member includes the above-mentioned partition member. 1A and 1B are views illustrating a partition member. In FIGS. 1A and 1B, a rectangular parallelepiped (plate)
仕切り部材1は、単電池間(または単電池と部材)を仕切るため、単電池間(または単電池と部材)に配置される。仕切り部材1が単電池間(または単電池と部材)を仕切る状態において、面1a及び面1bのそれぞれは、仕切り対象の単電池と対向した状態にされる。このとき、面1a及び面1bのそれぞれは対向する単電池と接触する状態であっても近接する状態であってもよい。
The
図1Aに示す例では、面1a及び面1bを「仕切り部材の厚み方向の表裏二面」、すなわち、「厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面」として使用し得る。但し、仕切り部材1を用いた仕切り方によっては、「仕切り部材の厚み方向の表裏二面」の一方は単電池と対向しない場合もあり得る。
In the example shown in FIG. 1A, the
本発明において、仕切り部材の厚み方向Dの単位面積当たりの熱抵抗(θd)とは、仕切り部材の厚み方向の単位断面積あたりの熱移動抵抗を意味する。仕切り部材の厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd)は、仕切り部材として使用される材料の厚み方向における熱伝導率(kd[W/m・K])及び仕切り部材の厚み(d[m])を用いて表すことができる。なお、熱伝導率としては、対象とする環境において仕切り部材において流動や相変化などの熱移動に影響を及ぼす現象がともに進行する場合、それらの影響を含んだ有効熱伝導率を用いることができる。 In the present invention, the thermal resistance (θ d ) per unit area in the thickness direction D of the partition member means the thermal transfer resistance per unit cross-sectional area in the thickness direction of the partition member. The thermal resistance (θ d ) per unit area in the thickness direction of the partition member is the thermal conductivity (k d [W / m · K]) in the thickness direction of the material used as the partition member and the thickness of the partition member (d). It can be expressed using [m]). As the thermal conductivity, when phenomena that affect heat transfer such as flow and phase change proceed together in the partition member in the target environment, the effective thermal conductivity including those effects can be used. ..
図1Aに示す仕切り部材1の厚み方向Dの単位面積当たりの熱抵抗(θd)について説明する。仕切り部材1の厚み方向の熱伝導率をkd[W/m・K]、仕切り部材1の厚みをd[m]とする。また、高温側の面1b上の温度測定点T1の温度をt1[℃]とする。低温側の面1a上の点であって、仕切り部材1を厚み方向Dに二等分する面1c(「分割面」の一例)に対して点t1と面対称の位置にある点T2の温度をt2[℃]とする。
The thermal resistance (θ d ) per unit area of the
t2がt1より低い場合、仕切り部材1の面1b側と面1a側とで表面温度差t1-t2が生じている。この場合、面方向の熱流束の影響が小さい場合には、仕切り部材1の厚み方向の単位断面積当たりの熱流量(熱流束)qdは、以下の式3によって表すことができる。
qd= kd(t1-t2)/d [W/m2] ・・・(式3)
ここで、厚み方向の熱流束qdは、厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd)を用いて以下の式4によって表すことができる。
qd= (1/θd)(t1-t2) ・・・(式4)
式3及び式4から、厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd)は、仕切り部材1の厚み方向の熱伝導率kd及び仕切り部材の厚み(d)を用いて表すことができる。即ち、厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd)は以下の式5によって表すことができる。
θd= d/kd[m2・K/W] ・・・(式5)
When t 2 is lower than t 1 , a surface temperature difference t 1 − t 2 occurs between the
q d = k d (t 1 − t 2 ) / d [W / m 2 ] ・ ・ ・ (Equation 3)
Here, the heat flux q d in the thickness direction can be expressed by the following equation 4 using the thermal resistance (θ d ) per unit area in the thickness direction.
q d = (1 / θ d ) (t 1 − t 2 ) ・ ・ ・ (Equation 4)
From Equations 3 and 4, the thermal resistance (θ d ) per unit area in the thickness direction can be expressed by using the thermal conductivity k d in the thickness direction of the
θ d = d / k d [m 2 · K / W] ・ ・ ・ (Equation 5)
なお、温度測定点T1は、面1b上の任意の点とすることができる。面1b上の任意の点を温度測定点T1として、上述の方法により、点T1における厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd)を算出することができる。点T1は「第1の点」及び「第3の点」の一例である。点T2は、「第2の点」及び「第4の点」の一例である。
The temperature measurement point T1 can be any point on the
図1Bに示す仕切り部材1の面方向Pの単位面積当たりの熱抵抗(θp)について説明する。仕切り部材1の面方向Pの熱伝導率をkp[W/m・K]とする。なお、熱伝導率
としては、対象とする環境において仕切り部材において流動や相変化などの熱移動に影響を及ぼす現象がともに進行する場合、それらの影響を含んだ有効熱伝導率を用いることができる。点T1と点T2とを結ぶ直線と、仕切り部材1を厚み方向Dに二等分する面1cとが交わる点T3の温度をt3[℃]とする。面1c上において、点T3と仕切り部材1の長軸方向に距離Lt[m]を隔てた点T4の温度をt4[℃]とする。点T3は、「第1の交点」及び「第2の交点」の一例である。
The thermal resistance (θ p ) per unit area of the
t4がt3より低い場合、仕切り部材1の点T3と点T4とで温度差t3-t4が生じている。この場合、厚み方向の熱流束の影響が小さい場合には仕切り部材1の面方向の単位断面積当たりの熱流量(熱流束)qpは、以下の式6によって表すことができる。
qp= kp(t3-t4)/Lt[W/m2] ・・・(式6)
ここで、面方向の熱流束qpは、面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp)を用いて以下の式7によって表すことができる。
qp= (1/θp)(t3-t4) ・・・(式7)
式6及び式7から、面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp)は、仕切り部材1の面方向の熱伝導率kp及び仕切り部材1内の前記点T3および点T4間の距離(Lt)を用いて表すことができる。即ち、面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp)は以下の式8によって表すことができる。
θp= Lt/kp[m2・K/W] ・・・(式8)
When t 4 is lower than t 3 , there is a temperature difference t 3 − t 4 between the points T3 and T4 of the
q p = k p (t 3 -t 4 ) / L t [W / m 2 ] ... (Equation 6)
Here, the heat flux q p in the plane direction can be expressed by the
q p = (1 / θ p ) (t 3 -t 4 ) ... (Equation 7)
From
θ p = L t / k p [m 2 · K / W] ・ ・ ・ (Equation 8)
図1Cに示す仕切り部材1の面方向Pの単位面積当たりの熱抵抗(θp)について説明する。単電池21及び単電池23の組と、単電池22と単電池24の組とは、仕切り部材1で仕切られる。単電池21と単電池23との間の距離、及び単電池22と単電池22との間の距離はx[m](「第1の距離」の一例)である。単電池23が仕切り部材に接する面(「第1の面」の一例)内の中心点T5から、仕切り部材1の長軸方向に、単電池21側にx[m]だけ進んだ点を点T1とする。単電池24が仕切り部材1と接する面(「第2の面」の一例)において、仕切り部材1を厚み方向Dに二等分する分割面に対して、点T1と面対称の位置にある点を点T2とする。点T1と点T2とを結ぶ直線と、分割面とが交わる点T3の温度をt3[℃]とする。単電池23の幅方向の長さをLW[m]とした場合、分割面上において、点T3と仕切り部材1の長軸方向に距離LW/2[m](「第2の距離」の一例)を隔てた点T4の温度をt4[℃]とする。点T3は、「第1の交点」及び「第2の交点」の一例である。また、x[m]は、距離LW/2[m]よりも短いものとする。仕切り部材1の面方向Pの熱伝導率をkp[W/m・K]とすると、図1Cに示す仕切り部材1の面方向Pの単位面積当たりの熱抵抗(θp)は、上記式6から式8と同様に算出される。ただし、点T3と点T4との間の距離は、LW/2[m]として算出する。
The thermal resistance (θ p ) per unit area of the
図2Aは、実施形態に係る仕切り部材の構成例を示す平面図である。図2Bは、図2Aに示した仕切り部材をA-A線で切断した場合の端面を示す図である。仕切り部材1の外形形状は、一例として、厚みを有する平板状、或いはシート状に形成される。図2Cは、仕切り部材の内部に収容された流体保持部が有する流路の例を示す。
FIG. 2A is a plan view showing a configuration example of the partition member according to the embodiment. FIG. 2B is a diagram showing an end face when the partition member shown in FIG. 2A is cut along the line AA. As an example, the outer shape of the
図2A及び図2Bに示す例では、仕切り部材1は、高さ、幅、厚みを有する平板状に形成され、厚み方向Dと面方向Pとを有する。面方向Pは厚み方向Dに直交する方向である。厚み方向Dと直交する限りにおいて、面方向Pは仕切り部材1の高さ方向H、幅方向W、及び斜め方向を含む。斜め方向は、面方向Pにおける高さ方向H、幅方向W以外の任意の方向を含む。
In the example shown in FIGS. 2A and 2B, the
仕切り部材1は、その厚み方向Dにおいて、一組の単電池間、又は一つの単電池と単電池以外の部材とを仕切るために使用される。また、仕切り部材1は、面方向に並んだn個
(nは正の整数)の単電池の組と、前記面方向に並んだ前記n個の単電池の組と異なるm個(mは正の整数)の単電池の組、単電池以外の部材、及び前記m個の単電池と前記単電池以外の部材との組み合わせのいずれかとを仕切るために使用される。
The
仕切り部材1の厚みは、組電池を構成する単電池の厚みがL[mm]である場合に、厚みがL/50mm以上L/5mm以下であることが好ましい。ここで、組電池を構成する単電池の厚み(L)について想定される範囲は、通常、10mm≦L≦100mm、好ましくは15mm≦L≦80mmである。
The thickness of the
仕切り部材1は、常圧における沸点が80℃以上250℃以下である流体と、仕切り部材1の面方向に沿って延びる流体の流路とをその内部に有する。
The
〔流体〕
「常圧における沸点が80℃~250℃である流体」は、常圧(1気圧)における沸点が80℃以上250℃以下の流体である。この流体は、上記した沸点を有するものであれば、特に制限されず、常圧において液体及び気体のいずれの状態もとり得るものである。なお、以下において、1種のみで常圧(1気圧)における沸点が80℃以上250℃以下の流体を例示する。しかし、1種のみの沸点ではこの温度範囲外であっても、2種以上の混合物とした場合に、この温度範囲内となる場合、本発明における流体として用いることができる。
〔fluid〕
The "fluid having a boiling point of 80 ° C. to 250 ° C. at normal pressure" is a fluid having a boiling point of 80 ° C. or higher and 250 ° C. or lower at normal pressure (1 atm). The fluid is not particularly limited as long as it has the above-mentioned boiling point, and can take either a liquid state or a gas state at normal pressure. In the following, only one type of fluid having a boiling point of 80 ° C. or higher and 250 ° C. or lower at normal pressure (1 atm) will be exemplified. However, even if the boiling point of only one kind is outside this temperature range, it can be used as the fluid in the present invention if it is within this temperature range when a mixture of two or more kinds is made.
流体は、例えば、水、アルコール類、エステル類、エーテル類、ケトン類、炭化水素類、フッ素系化合物及びシリコーン系オイルからなる群から選ばれる少なくとも1つを含むことが好ましい。 The fluid preferably contains, for example, at least one selected from the group consisting of water, alcohols, esters, ethers, ketones, hydrocarbons, fluorine compounds and silicone oils.
流体に用いることのできるアルコール類としては、プロパノール、イソプロパノール、ブタノール、ベンジルアルコール、フェニルエチルアルコール等の3~8個の炭素原子を含むアルコールや、エチレングリコール、プロピレングリコール等のアルキレングリコール等の二価以上のアルコール等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Alcohols that can be used in the fluid include alcohols containing 3 to 8 carbon atoms such as propanol, isopropanol, butanol, benzyl alcohol, and phenylethyl alcohol, and divalent alcohols such as ethylene glycol and alkylene glycol such as propylene glycol. The above alcohols and the like can be mentioned. These can be used alone or as a mixture of two or more.
流体に用いることのできるエステル類としては、アルキル脂肪族カルボン酸エステル、アルキル炭酸ジエステル、アルキルシュウ酸ジエステル及びエチレングリコールの脂肪酸エステルなどが挙げられる。アルキル脂肪族カルボン酸エステルとしては、ギ酸メチル、ギ酸n-ブチル、ギ酸イソブチルなどの低級アルキルギ酸エステル;酢酸n-プロピル、酢酸イソプロピル、酢酸n-ブチル、酢酸イソブチルなどの低級アルキル酢酸エステル及びプロピオン酸エチル、プロピオン酸n-プロピル、プロピオン酸イソプロピル、プロピオン酸n-ブチル、プロピオン酸イソブチルなどの低級アルキルプロピオン酸エステルなどの低級アルキル脂肪族カルボン酸エステルなどが挙げられる。アルキル炭酸ジエステルとしては、炭酸ジメチル、炭酸ジエチル、炭酸ジブチル、炭酸メチルエチルなどの低級アルキル炭酸ジエステルなどが挙げられる。アルキルシュウ酸ジエステルとしては、シュウ酸ジメチル、シュウ酸ジエチルなどの低級アルキルシュウ酸ジエステルなどが挙げられる。エチレングリコール酢酸エステルとしては、酢酸プロピル、酢酸ブチルなどが挙げられる。エチレングリコールの脂肪酸エステルとしては、エチレングリコール酢酸エステル等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Examples of the esters that can be used for the fluid include alkyl aliphatic carboxylic acid esters, alkyl carbonic acid diesters, alkyl oxalic acid diesters, and fatty acid esters of ethylene glycol. Examples of the alkyl aliphatic carboxylic acid ester include lower alkyl carboxylic acid esters such as methyl formate, n-butyl formate, and isobutyl formate; lower alkyl acetates such as n-propyl acetate, isopropyl acetate, n-butyl acetate, and isobutyl acetate, and propionic acid. Examples thereof include lower alkyl aliphatic carboxylic acid esters such as lower alkyl propionic acid esters such as ethyl, n-propyl propionate, isopropyl propionate, n-butyl propionate and isobutyl propionate. Examples of the alkyl carbonate diester include lower alkyl carbonate diesters such as dimethyl carbonate, diethyl carbonate, dibutyl carbonate and methyl ethyl carbonate. Examples of the alkyl oxalic acid diester include lower alkyl oxalic acid diesters such as dimethyl oxalate and diethyl oxalate. Examples of the ethylene glycol acetate include propyl acetate and butyl acetate. Examples of the fatty acid ester of ethylene glycol include ethylene glycol acetate. These can be used alone or as a mixture of two or more.
流体に用いることのできるエーテル類としては、n-ブチルエーテル、n-プロピルエーテル、イソアミルエーテル等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Examples of ethers that can be used for the fluid include n-butyl ether, n-propyl ether, isoamyl ether and the like. These can be used alone or as a mixture of two or more.
流体に用いることのできるケトン類としては、エチルメチルケトン、ジエチルケトン等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Examples of the ketones that can be used for the fluid include ethylmethylketone and diethylketone. These can be used alone or as a mixture of two or more.
流体に用いることのできる炭化水素類としては、ヘプタン、オクタン、ノナン、デカン、トルエン、キシレン等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Examples of the hydrocarbons that can be used for the fluid include heptane, octane, nonane, decane, toluene, xylene and the like. These can be used alone or as a mixture of two or more.
流体に用いることのできるフッ素系化合物としては、冷媒の1,1,2,2,3,3,4-ヘプタフルオロシクロペンタン(HFC-c447ef)、1,1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,6,6-トリデカフルオロオクタン(HFC-76-13sf)等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。
Fluorine compounds that can be used in fluids include the
流体に用いることのできるシリコーン系オイルとしては、メチルポリシロキサン、メチルフェニルポリシロキサン、環状メチルシロキサン、及びシリコーンポリエーテルコポリマー等の変性シリコーンオイル等が挙げられる。これらは1種のみでも、2種以上の混合物として用いることもできる。 Examples of the silicone-based oil that can be used for the fluid include methylpolysiloxane, methylphenylpolysiloxane, cyclic methylsiloxane, and modified silicone oils such as silicone polyether copolymers. These can be used alone or as a mixture of two or more.
〔流体保持部〕
仕切り部材1の内部には、上述した流体を保持する流体保持部110が設けられることが好ましい。図2Cに示す例では、流体保持部110は、平板状又はシート状に形成され、流体保持部110が平板状又はシート状の包材120で密封されている。流体保持部110は、図2Cに示すような流体の流路130を有する。
[Fluid holder]
It is preferable that the
流体保持部110は、多孔質体を含む材料で形成されることが好ましい。多孔質体は、繊維質層及び粒子層の少なくとも一方を含むことが好ましい。繊維質層を含む多孔質体は、例えば、グラスファイバーシート、セラミックファイバーシート、紙、コットンシート、多孔質セラミックスプレート、多孔質ガラスプレート、ポリイミド繊維シート、アラミド繊維シート及びポリテトラフルオロエチレン(PTFE)繊維シートなる群から選ばれる少なくとも1つであることが好ましい。また、粒子層を含む多孔質体は、例えば、シリカ粒子、アルミナ粒子、ゼオライト粒子、ガラス粒子、炭素粒子からなる群から選ばれる少なくとも1つであることが好ましい。流体保持部110の全体が多孔質体で形成されていてもよい。以下の説明では、流体保持部110が多孔質体で形成されている場合について例示する。包材120は、多孔質体を内包する。
The
流体は、流体保持部110に含まれる多孔質体が有する空洞や流路130にて保持される。例えば、流体保持部110を流体に浸漬して流体を含浸させることで、流体保持部110は流体を保持することができる。或いは、流体保持部110を内部に収容した包材120の開口部から流体を導入(充填)して、流体保持部110に流体を含ませることもできる。
The fluid is held in the cavity or the
流体保持部110は、保持している流体が外部に流出し、空洞や流路130に空気や保持している流体の蒸気等の気体が含まれる状態となると、流体が含まれない部分の熱伝達率は低下し、断熱層として機能する。
When the fluid held by the
〔流路〕
仕切り部材1は面方向に延びる流体の流路を有する。本実施形態において、流路130は、流体が移動し得る長さが1mm以上連続する空間であって、この空間に内接し得る球の直径がこの空間の体積の90%以上の領域において0.1mm以上である空間を含むことが好ましい。
[Flow path]
The
図2Cは、流体保持部110が有する流路130の例を示す。図2Cの例では、流路130は、流体保持部110(仕切り部材1)の高さ方向Hに延びる流路と幅方向Wに延びる流路とが連結されたミアンダ状に形成されている。流路130の各端部は、流体保持部110の外縁に達している。但し、流路130を形成する流路の形状や流路の数は適宜設定可能であり、図2Cに示すように流路130の端部が流体保持部110の外縁に達することは必須ではない。例えば、仕切り部材1の高さ方向又は幅方向における流路130の長さが仕切り部材1の高さ方向又は幅方向の長さの1/2以上である、ように形成されていることが好ましい。また、流路130は、必ずしも直線状に形成されなくともよく、曲線状であってもよい。
FIG. 2C shows an example of the
流路130は、流体保持部110の表面に形成された溝であっても、流体保持部110を貫通する線状の孔であっても、流体保持部110の内部に形成された空洞であってもよい。上述した様な流体保持部の材料からなる1つの部材に加工を施すことで流路130を形成してもよく、また、流路130は複数の流体保持部の材料を組み合わせることで形成してもよい。流路130は、面方向Pに沿って形成されるので、面方向Pに延びている場合の他、面方向Pから微細にずれた方向も含み得る。このように、本実施形態に係る仕切り部材1では、仕切り部材1の内部に流体を含ませた多孔質体(流体保持部110)が設けられており、流路130は多孔質体に形成されていることが好ましい。
The
〔包材〕
包材120は、流体保持部110を内包し、流体を保持した流体保持部110を密封する。包材120としては、例えば、樹脂シート、樹脂フィルム、樹脂製のパウチ袋などを適用できる。例えば、二枚、又は二つ折りの樹脂シート或いは樹脂フィルムで流体保持部110を挟み込み、その熱融着や接着することで、流体を保持した流体保持部110を密封する。但し、包材120は必ずしも必要なものでなく、例えば、流体保持部110が吸水性の高い多孔質材等で形成されている場合、包材120が無くとも、流体保持部110が所望の時間、所望の量の流体を保持し得る。
[Packaging material]
The
また、流体は熱移動媒体として作用するため、流体保持部110において流体をより多く含むほど熱移動をより促進することができる。流体保持部110が流体を含まない場合、流体保持部110は、断熱材として機能し、面方向の熱移動の促進効果は低減される。このため、流体保持部110は、所定量の流体を保持することが好ましい。具体的には、流路の体積と多孔質体の空隙の体積とを合わせた体積の20%以上の流体を保持させることが好ましく、50%以上を保持させることがより好ましく、一方、上限は特に制限されず、通常100%である。流体は必ずしも80℃以上250℃の範囲内において液体で無くてもよく、液体以外の状態である場合もあり得る。
Further, since the fluid acts as a heat transfer medium, the more the fluid is contained in the
<組電池>
次に、仕切り部材1が適用される組電池について説明する。組電池は、例えば、電気自動車(EV、Electric Vehicle)、ハイブリッド電気自動車(HEV、Hybrid Electric Vehicle)、プラグインハイブリッド電気自動車(PHEV、Plug-in Hybrid Electric Vehicle)、電動重機、電動バイク、電動アシスト自転車、船舶、航空機、電車、無停電電源装置(UPS、Uninterruptible Power Supply)、家庭用蓄電システム、風力/太陽光/潮力/地熱等の再生可能エネルギーを利用した電力系統安定化用蓄電池システム等に搭載される電池パックに適用される。但し、組電池は、上述のEV等以外の機器に電力を供給する電力源としても使用し得る。
<Assembled battery>
Next, the assembled battery to which the
〔単電池〕
図3Aは組電池を構成する単電池の一例を示す平面図であり、図3Bは単電池の一例を
示す正面図であり、図3Cは、単電池の一例を示す側面図である。
[Batteries]
3A is a plan view showing an example of a cell constituting an assembled battery, FIG. 3B is a front view showing an example of the cell, and FIG. 3C is a side view showing an example of the cell.
単電池200は、縦(厚み)、横(幅)、高さを有する直方体状を有し、その上面に端子210、端子220が設けられている。単電池200は、例えば、リチウムイオンを吸蔵・放出可能な正極及び負極、並びに電解質を備えるリチウムイオン二次電池である。リチウムイオン二次電池以外に、リチウムイオン全固体電池、ニッケル水素電池、ニッケルカドミウム電池、鉛蓄電池等の二次電池を適用し得る。
The
〔組電池〕
図4は、複数の単電池を用いて形成された組電池を、単電池の端子を通る高さ方向Hの面で切断した場合の端面を示す図である。組電池100は、底面及び四方の側面を有する筐体300に、複数の単電池200を収容している。各単電池200間には上述した仕切り部材1が配置され、隣接する単電池200間は、仕切り部材1の厚み方向Dにおいて仕切られている。隣り合う単電池200の正極端子(例えば端子210)と負極端子(例えば端子220)とがバスバー(図示なし)によって電気的に直列に接続されることにより、組電池100は、所定の電力を出力する。図4に示されるように、組電池100は、筐体300の底面と各単電池200との間に、仕切り部材1と同様の構成を有する仕切り部材1Aを配置するものであってもよい。
[Batteries assembled]
FIG. 4 is a diagram showing an end surface when an assembled battery formed by using a plurality of cells is cut at a surface in the height direction H passing through a terminal of the cell. The assembled
<仕切り部材の作用>
図5は、1つの単電池内で局所的な異常発熱が発生する第1のケースを模式的に示す図である。図5のA1は、組電池の通常の運転時を仮定している。単電池21及び単電池22とは仕切り部材1Xで仕切られている。
<Action of partition member>
FIG. 5 is a diagram schematically showing a first case in which local abnormal heat generation occurs in one cell. A1 in FIG. 5 assumes normal operation of the assembled battery. The
通常時(常温)では、図5のA1に示すように、仕切り部材1Xの流体保持部110において液体の流体が一様に分布している。このため、仕切り部材1Xは、仕切り部材1Xを挟んで対向する単電池200間(単電池21-単電池22間)で所望の熱伝導率を備える。
In the normal state (normal temperature), as shown in A1 of FIG. 5, the liquid fluid is uniformly distributed in the
図5のB1に示すように、単電池21が局所的に異常発熱となった場合を仮定する。この場合、単電池21の局所的な高温部(図5のB1中の7)と対向する流体保持部110の部分に存する流体が気化する。気化した流体は、仕切り部材1Xの高温部と対向しない箇所へ熱とともに移動する(B1の矢印Q1参照)。高温部と対向しない箇所の温度は高温部より低いので、気化した流体が凝縮し、再び液体となる。液体となった流体は潜熱とともに高温部へ移動する。このような流体の面方向の移動にともなう流体の循環によって面方向の有効熱伝導率が増加し高温部の熱が運搬され冷却される。また、高温部7に対応する位置にある流体のうち平面1a側にあって気化していない流体は、その温度が沸点以下に保たれることから、単電池21の局所的な高温部(図5のB1中の7)と、単電池22のうち単電池21の局所的な高温部に対面する部分に生じる温度差を緩和することで単電池21から単電池22に熱が移動するのを抑え、単電池22の熱上昇を抑える(B1の矢印Q2参照)。即ち、単電池21が局所的に異常発熱となった場合、仕切り部材1Xの面方向の熱抵抗は減少し、厚み方向の熱抵抗は増加する。
As shown in B1 of FIG. 5, it is assumed that the
流体保持部110において、高温部7と対向していない部分では、流体は液体の状態であり、通常時に近い単電池22への熱伝達率が維持されている。これにより、単電池22がヒートシンクとして作用し、高温部7から移動してきた熱を受け取る(B1の矢印Q3参照)。これにより、流体保持部110中の気化した流体が凝縮されて液体に戻り、高温部7側に戻る。すなわち、流体が仕切り部材1X(流体保持部110)内で循環する。
In the portion of the
ところで、流体保持部110に液体の流体が保持されている状態では、流体が単電池2
からの熱の伝達媒体となり、仕切り部材1Xの厚み方向において所定の熱伝導率を持つ。一方、流体が気化するとその気化した流体が存する流体保持部110の部分の熱伝導率は低下し、当該部分は断熱層として作用する。図5のC1に示すように、流体保持部11の一部が気体の流体或いは空気を含む状態になると、流体保持部110が断熱層として機能する。仕切り部材1Xの流体保持部11が気体の流体或いは空気を含む部分1Xaにおいて、仕切り部材の厚み方向の熱抵抗は増加し、単電池22に伝わる熱量は抑制される。従って、単電池22が単電池21からの熱を受けて異常発熱になることを回避することができる。
By the way, in a state where a liquid fluid is held in the
It serves as a heat transfer medium from the
図6は、仕切り部材の厚み方向の二面のうちの一方に並列して配置される複数の単電池の一つが高温となる第2のケースを模式的に示す。図6のA2は、組電池の通常の運転時を仮定している。単電池21及び単電池23と単電池22及び単電池24とは仕切り部材1Xで仕切られている。
FIG. 6 schematically shows a second case in which one of the plurality of cells arranged in parallel on one of the two surfaces of the partition member in the thickness direction becomes hot. A2 in FIG. 6 assumes normal operation of the assembled battery. The
通常時(常温)では、図6のA2に示すように、仕切り部材1Xの流体保持部110において液体の流体が一様に分布している。このため、仕切り部材1Xは、仕切り部材1Xを挟んで対向する単電池2間(単電池21-単電池22間、単電池23-単電池24間)で所望の熱伝導率を備える。
In the normal state (normal temperature), as shown in A2 of FIG. 6, the liquid fluid is uniformly distributed in the
図6のB2に示すように、単電池24が異常発熱状態となった場合を仮定する。この場合、単電池24と対向する仕切り部材1Xの領域1hに対応する流体保持部110の部分に存する流体が気化し、仕切り部材1Xの面方向へ熱とともに移動する(B2の矢印Q1参照)。即ち、面方向の熱抵抗は減少する。また、領域1hに対応する位置にある流体のうち、仕切り部材1Xの領域1f側にあって気化していない流体は、その温度が沸点以下に保たれることから、単電池24と仕切り部材1Xを挟んで対向する単電池200(「対面側の単電池200」とも称する)である単電池23との間に生じる温度差を緩和することで単電池24から単電池23に熱が移動するのを抑え、単電池23の熱上昇を抑える(B2の矢印Q2参照)。即ち、単電池24が異常発熱状態となった場合、仕切り部材1Xの面方向の熱抵抗は減少し、厚み方向の熱抵抗は増加する。
As shown in B2 of FIG. 6, it is assumed that the
仕切り部材1Xの領域1eに対向する単電池21と、単電池21の対面側の単電池200であり仕切り部材1Xの領域1gに対向する単電池22との各温度が異常発熱状態でない(異常発熱より低い、または、常温である)場合、単電池21及び単電池22はヒートシンクとして機能し、仕切り部材1Xからの熱を受け取る(B2の矢印Q3参照)。これにより、流体保持部110中の気化した流体が凝縮され液体に戻り、高温部側に戻る。すなわち、流体が仕切り部材1X(流体保持部110)内で循環し、面方向の有効熱伝導率が増加する。
The temperatures of the
図6のC2に示すように、気化した流体が仕切り部材1Xから放出され、流体保持部11が気体の流体或いは空気を含む状態になったと仮定する。この場合、流体保持部11に含まれる空気(気相の流体)によって断熱層が形成され、対面側の単電池23への熱伝達率が低下する。従って、単電池23が単電池24からの熱を受けて異常発熱になることを回避することができる。
As shown in C2 of FIG. 6, it is assumed that the vaporized fluid is discharged from the
次に実施例により本発明の具体的態様を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されるものではない。 Next, specific embodiments of the present invention will be described in more detail by way of examples, but the present invention is not limited to these examples.
以下の各実施例及び比較例では、異常発熱した単電池(各実施例及び比較例において、セルともいう)200からの他のセル200への伝熱経路のうち、セル200間に配置さ
れる仕切り部材1を介する熱移動に着目し、仕切り部材1によるセル200間の延焼抑制の可能性を検討した。評価対象の組電池として、図7Aおよび図8に示すとおり、2セルから構成される2次元座標系簡易組電池モデルおよび、4セルから構成される2次元座標系簡易組電池モデルを構築した。
In each of the following Examples and Comparative Examples, the heat transfer path from the abnormally heated cell (also referred to as a cell in each Example and Comparative Example) 200 to another
図7Aに示す組電池モデルにおいて、セル21とセル22とは、仕切り部材1によって厚み方向Dに仕切られる。図7Aは、セル21及びセル22が面方向に垂直な高さ方向Hの面で切断した場合の端面を示す。2セルから構成される組電池モデルにおいては、セル21の面方向Pの端部TAに異常発生時相当の発熱速度として6.0x105[W/m3
]を与えた。
In the assembled battery model shown in FIG. 7A, the
] Was given.
また、図8に示す組電池モデルにおいて、面方向Pに並列して配置されるセル21及びセル23と、セル21及びセル23のそれぞれに対向するセル22及びセル24とは、仕切り部材1によって厚み方向Dに仕切られる。図8は、セル21からセル24が面方向に垂直な高さ方向Hの面で切断した場合の端面を示す。4セルから構成される組電池モデルにおいては、セル21に熱暴走発生時相当の発熱量1.3×109[J/m3](NMC系正極を用いたセル200の熱量評価から推定される総発熱量)を与えた。
Further, in the assembled battery model shown in FIG. 8, the
以下の各実施例及び比較例の条件において、熱伝導方程式を有限要素法によって解くことにより、各セル200の温度、並びに仕切り部材1の温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。ここで、解析にはCOMSOL AB社製の汎用物理シミュレーションソフトウエアであるCOMSOL Multiphysicsを用い、下記参考文献1、2を参照して解析した。(参考文献1:特開2006-010648号公報/参考文献2:R.M.Spotnitz et al., J.Power Sources 163,1080-1086,(2007))。
Under the conditions of each of the following examples and comparative examples, the temperature of each
まず、第一のケースとして、図7Aにおいてセル21の端部TAが局所的に高温となった場合に、隣接するセル22の内部の温度、並びに仕切り部材1の温度および厚み方向Dと面方向Pの双方について単位面積当たりの熱抵抗を推算し、仕切り部材1の厚み方向Dと面方向P双方の熱移動抵抗の変化による延焼抑制等の効果を評価した。なお、各セル2の内部の温度は、電極体(電極、セパレータ、電解液を含む構造体)の内部平均温度を計測したものと想定した。
First, as a first case, when the end TA of the
次に、第二のケースとして、図8においてセル21が異常発熱した場合に、周囲のセル22、セル23およびセル24の内部の温度、並びに仕切り部材1の温度及び厚み方向Dと面方向Pの双方について単位面積当たりの熱抵抗を推算し、仕切り部材1の厚み方向Dと面方向P双方の熱移動抵抗の変化による延焼抑制等の効果を評価した。なお、各セル2の内部の温度は、電極体(電極、セパレータ、電解液を含む構造体)の内部平均温度を計測したものと想定した。
Next, as a second case, when the
<第一のケース(単セル内面方向熱移動制御)>
(比較例1-1)
比較例1-1では、仕切り部材1は、仕切り部材1の内部において、セル21内部に与えた局所的な高温部に接する部位の内部平均温度が所定温度に達した時点で、厚み方向D、面方向Pともに熱伝導率が変化するスイッチング機能を有する高機能仕切り部材であるものと想定し、仕切り部材1のスイッチング温度を100℃、厚み方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、厚み方向スイッチング後の熱伝導率を0.10W/(m・K)、また面方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、面方向スイッチング後の熱伝導率を300W/(m・K)とした。膜厚は2.0mmとした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
(Comparative Example 1-1)
In Comparative Example 1-1, the
図9Aは、比較例1-1におけるセルの内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル2内部の絶対温度[K]、横軸はセル21の内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。セル21の内部で局所的な高温部が発生してから約50秒後にはセル22の内部の温度は500Kを超え、セル21が異常発熱状態に至るとともに、異常発熱したセル21から熱を受けたセル22も異常発熱状態に至り、セル2間の延焼が発生することが示唆された。
FIG. 9A is a graph showing the temperature change inside the cell in Comparative Example 1-1. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図9Bは、比較例1-1におけるセル21の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図9Cは、比較例1-1におけるセル22の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図9Bおよび図9Cの縦軸はセル200の仕切り部材側表面温度(K)、横軸はセル21内部で異常発熱部位が発生してからの時間[秒]を示す。図9Bのグラフは、図7Aに示す温度測定点T11からT15までの各点における温度の推移を示す。図9Cのグラフは、図7Aに示す温度測定点T21からT25までの各点における温度の推移を示す。
FIG. 9B is a graph showing the transition of the surface temperature on the partition member side of the
また、図9Dは比較例1-1における仕切り部材内部の温度推移を示すグラフである。図9Dのグラフは、図7Bに示す仕切り部材1内部の温度測定点TS11からTS15までの各点における温度の推移を示す。仕切り部材1内部の各温度測定点における温度は、図9Bおよび図9Cに示したセル21およびセル22表面各点の温度の加重平均から求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(℃)、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。
Further, FIG. 9D is a graph showing the temperature transition inside the partition member in Comparative Example 1-1. The graph of FIG. 9D shows the transition of the temperature at each of the temperature measurement points TS11 to TS15 inside the
図9Eは、図9Dにおけるセル21内部で局所的な高温部が発生してから100秒後までの部分を時間軸について拡大したグラフである。仕切り部材内の各点における温度は、
セル21およびセル22表面各点の温度の加重平均から求めた。仕切り部材の内部においてセル21内部の局所的な高温部に最も近接するTS11の温度は約40秒後に150℃程度まで上昇するが、その時点でTS12の温度は90℃程度、TS13の温度は50℃程度、TS14の温度は30℃程度、TS15の温度は30℃程度であり、セル21の局所的な高温部から仕切り部材1に伝わった熱の分散度が低いことが示された。また、セル21内部で局所的な高温部が発生してから約60秒後には、セル21が異常発熱状態に至ることで仕切り部材内部温度も急上昇し、100秒後には約650℃でほぼ均一となるものと推算された。
FIG. 9E is a graph in which the portion from the occurrence of the local high temperature portion inside the
It was obtained from the weighted average of the temperatures at each point on the surface of the
表1に、比較例1-1における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θd2)は2.0×10-3m2・K/W、厚み方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θd1)は2.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θp2)は7.4×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θp1)は2.5×10-4m2・K/W、であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 3.3×10-4
θd1/θp1= 8.1×101
と算出された。即ち、比較例1-1における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式2)のいずれの条件をも満たしていない。
Table 1 shows the set values of the partition member physical properties in Comparative Example 1-1, the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction [m 2 · K / W] calculated from the set values, and the value per unit area in the surface direction. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The initial value of thermal resistance per unit area in the thickness direction (θd 2 ) is 2.0 × 10 -3 m 2 · K / W, and the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction after switching (θd 1 ) is 2.0. × 10 − 2 m 2 · K / W, initial value of thermal resistance per unit area in the plane direction (θp 2 ) is 7.4 × 10 − 2 m 2 · K / W, switching of thermal resistance per unit area in the plane direction The latter value (θp 1 ) was 2.5 × 10 -4 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 3.3 × 10 -4
θ d1 / θ p1 = 8.1 × 10 1
Was calculated. That is, the
(比較例1-2)
比較例1-2では、仕切り部材1は、ポリプロピレン(PP)等の一般的な樹脂製であるものと想定し、膜厚は2mm、熱伝導率は0.20W/m・Kとした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
(Comparative Example 1-2)
In Comparative Example 1-2, it is assumed that the
図10Aは、比較例1-2におけるセルの内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル2内部の絶対温度[K]、横軸はセル21の内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。セル21の内部で局所的な高温部が発生してから約200秒後にはセル21の内部の温度は500Kを超え、セル21が異常発熱状態に至るとともに、異常発熱したセル21から熱を受けたセル22も異常発熱状態に至り、セル2間の延焼が発生することが示唆された。
FIG. 10A is a graph showing the temperature change inside the cell in Comparative Example 1-2. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図10Bは、比較例1-2におけるセル21の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図10Cは、比較例1-2におけるセル22の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図10Bおよび図10Cの縦軸はセル200の仕切り部材側表面温度(K)、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。図10Bのグラフは、図7Aに示す温度測定点T11からT15までの各点における温度の推移を示す。図10Cのグラフは、図7Aに示す温度測定点T21からT25までの各点における温度の推移を示す。
FIG. 10B is a graph showing the transition of the surface temperature on the partition member side of the
また、図10Dは比較例1-2における仕切り部材内部の温度推移を示すグラフである。図10Dのグラフは、図7Bに示す仕切り部材1内部の温度測定点TS11からTS15までの各点における温度の推移を示す。仕切り部材1内部の各温度測定点における温度は、図10Bおよび図10Cに示したセル21およびセル22表面各点の温度の加重平均から求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(℃)、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。
Further, FIG. 10D is a graph showing the temperature transition inside the partition member in Comparative Example 1-2. The graph of FIG. 10D shows the transition of the temperature at each of the temperature measurement points TS11 to TS15 inside the
図10Eは、図10Dにおけるセル21内部で局所的な高温部が発生してから100秒後までの部分を時間軸について拡大したグラフである。仕切り部材の内部において、セル21内部の局所的な高温部に最も近接するTS11の温度は約30秒後に150℃程度まで上昇するが、その時点でTS12の温度は70℃程度、TS13の温度は35℃程度、TS14の温度は30℃程度、TS15の温度は25℃程度であり、セル21の局所的な高温部から仕切り部材1に伝わった熱の分散度が低いことが示された。また、セル21内部で局所的な高温部が発生してから約40秒後には、セル21が異常発熱状態に至ることで仕切り部材1内部の温度も急上昇し、100秒後には約350℃でほぼ均一となるものと推算された。その後、異常発熱状態に至ったセル21から伝わった熱によりセル22が異常発熱状態に至り、仕切り部材内部温度は650℃程度まで上昇するものと推算された。
FIG. 10E is a graph in which the portion from the occurrence of the local high temperature portion inside the
表1に、比較例1-2における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗値(θd2=θd1)は1.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗値(θp2=θp1)は3.7×10-1m2・K/W、であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 1.0
θd1/θp1= 2.7×10-2
と算出された。即ち、比較例1-2における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式2)のいずれの条件をも満たしていない。
Table 1 shows the set values of the partition member physical properties in Comparative Example 1-2, the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction [m 2 · K / W] calculated from the set values, and the value per unit area in the surface direction. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The thermal resistance value per unit area in the thickness direction (θd 2 = θd 1 ) is 1.0 × 10 -2 m 2 · K / W, and the thermal resistance value per unit area in the surface direction (θp 2 = θp 1 ) is 3. It was 7 × 10 -1 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 1.0
θ d1 / θ p1 = 2.7 × 10 -2
Was calculated. That is, the
(実施例1-1)
実施例1-1では、仕切り部材1は、面方向に高い熱伝導率を有するとともに、仕切り部材1の内部において、セル21内部に発熱量を与えて発生させた局所的な高温部に接する部位の内部平均温度が所定温度に達した時点で厚み方向Dに熱伝導率が変化するスイッチング機能を有する高機能仕切り部材であるものと想定し、膜厚は2.0mmとした。
(Example 1-1)
In Example 1-1, the
スイッチング機能を有する仕切り部材1は、例えば、厚み方向Dと厚み方向Dに直交する面方向Pとを有し、厚み方向Dと面方向Pとで熱伝導率の異方性を持ち、面方向Pにおいて高い熱伝導率を示すグラファイトシートのような材料と、厚み方向Dと厚み方向Dに直交する面方向Pとを有し、厚み方向Dにおいて単電池間、又は単電池と単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材であって、常圧における沸点が80℃以上250℃以下である流体をその内部に有するように設計された構造物を厚み方向に積層するように設計された構造物とすることができる。このような構造物により、仕切り部材1の面方向の熱伝導率を500W/(m・K)とし、スイッチング温度を100℃、厚み方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、厚み方向スイッチング後の熱伝導率を0.10W/(m・K)とした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
The
図11Aは、実施例1-1におけるセル内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル2内部の絶対温度[K]、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。セル21内部で局所的な高温部が発生してから、セル21およびセル22の内部の温度は徐々に上昇するものの、いずれも350K以上に達することなく収束しており、セル21およびセル22セルともに異常発熱状態に至っていない。つまり、セル21が異常発熱状態に至ることを回避することで、セル22がセル21からの熱を受けて異常発熱状態に至ることも回避できる可能性があることが示された。
FIG. 11A is a graph showing the temperature change inside the cell in Example 1-1. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図11Bは、実施例1-1におけるセル21の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図11Cは、実施例1-1におけるセル22の仕切り部材側表面温度の推移を示すグラフである。図11Bおよび図11Cの縦軸はセル200の仕切り部材側表面温度(K)、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。図11Bのグラフは、図7Aに示す温度測定点T11からT15までの各点における温度の推移を示す。図11Cのグラフは、図7Aに示す温度測定点T21からT25までの各点における温度の推移を示す。
FIG. 11B is a graph showing the transition of the surface temperature on the partition member side of the
また、図11Dは実施例1-1における仕切り部材内部の温度推移を示すグラフである。図11Dのグラフは、図7Bに示す仕切り部材1内部の温度測定点TS11からTS15までの各点における温度の推移を示す。仕切り部材1内部の各温度測定点における温度は、図11Bおよび図11Cに示したセル21およびセル22表面各点の温度の加重平均から求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(℃)、横軸はセル21内部で局所的な高温部が発生してからの時間[秒]を示す。
Further, FIG. 11D is a graph showing the temperature transition inside the partition member in Example 1-1. The graph of FIG. 11D shows the transition of the temperature at each of the temperature measurement points TS11 to TS15 inside the
図11Eは、図11Dにおけるセル21内部で局所的な高温部が発生してから100秒後までの部分を時間軸について拡大したグラフである。仕切り部材内の各点における温度は、セル21およびセル22表面各点の温度の加重平均から求めた。仕切り部材の内部においてセル21内部の局所的な高温部に最も近接するTS11の温度は約40秒後に150℃程度まで上昇するが、その時点でTS12の温度は90℃程度、TS13の温度は50℃程度、TS14の温度は35℃程度、TS15の温度は30℃程度に達しており、セル21の局所的な高温部から仕切り部材1に伝わった熱が、仕切り部材1の内部でよく分散されていることが示された。また、セル21が異常発熱状態に至ってからおよそ400秒後には仕切り部材内部温度は約50℃でほぼ均一となるものと推算された。
FIG. 11E is a graph in which the portion from the occurrence of the local high temperature portion inside the
表1に、実施例1-1における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θd2)は2.0×10-3m2・K/W、厚み方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θd1)は2.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗値(θp2=θp1)は1.5×10-4m2・K/W、であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 1.0×10-1
θd1/θp1= 1.4x102
と算出された。即ち、実施例1-1における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式2)の条件を満たしている。
Table 1 shows the set values of the partition member physical properties in Example 1-1, the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction [m 2 · K / W] calculated from the set values, and the value per unit area in the surface direction. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The initial value of thermal resistance per unit area in the thickness direction (θd 2 ) is 2.0 × 10 -3 m 2 · K / W, and the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction after switching (θd 1 ) is 2.0. The thermal resistance value (θp 2 = θp 1 ) per unit area in the plane direction was 1.5 × 10 -4 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 1.0 × 10 -1
θ d1 / θ p1 = 1.4x10 2
Was calculated. That is, the
<第二のケース(単セル内面方向熱制御)> <Second case (heat control toward the inner surface of a single cell)>
(比較例2-1)
比較例2-1では、仕切り部材1は、例えば、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有し、前記厚み方向において単電池間、又は単電池と前記単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材であって、常圧における沸点が80℃以上250℃以下である流体と、前記面方向に沿って延びる前記流体の流路とをその内部に有するように設計された構造物とすることができる。このような構造物により、仕切り部材1のスイッチング温度を100℃、厚み方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、厚み方向スイッチング後の熱伝導率を0.20W/(m・K)、また面方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、面方向スイッチング後の熱伝導率を300W/(m・K)とした。膜厚は2.0mmとした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
(Comparative Example 2-1)
In Comparative Example 2-1 the
図12Aは、比較例2-1におけるセル内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル200内部の絶対温度[K]、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至ってから、セル22、23、24の内部の温度は徐々に上昇し、セル23、セル24は450K付近まで上昇するものの異常発熱状態に至らないが、セル22は約250秒後に異常発熱状態に至るものと推算され、比較例2-1の条件においては、セル2間の延焼を抑制できないことが示された。
FIG. 12A is a graph showing the temperature change inside the cell in Comparative Example 2-1. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図12Bは、比較例2-1における仕切り部材のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図12Bのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度測定点TS21からTS25までの各点における温度の推移を示す。図12Cは、比較例2-1における仕切り部材のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図12Cのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度測定点TS26からTS30までの各点における温度の推移を示す。図12Bおよび図12Cの縦軸は仕切り部材の内部温度(K)、横軸はセル21内部で異常発熱部位が発生してからの時間[秒]を示す。
FIG. 12B is a graph showing the temperature transition inside the portion of the partition member sandwiched between the
また、図12Dは比較例2-1における仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度TS21-25の推移および、セル23とセル24に挟まれた部分の平均温度TS26-30の推移を示すグラフである。各温度は、図12Bおよび図12Cに示した各点の温度の加重平均より求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(K)、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至った直後から、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は
600K付近まで上昇するが、その時点でセル23とセル24に挟まれた部分の平均温度は330K程度に満たない。つまり、仕切り部材1の内部において、異常発熱したセル21からセル22、セル23およびセル24に伝わる熱の分散度が適切ではないことが示された。その後、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は徐々に低下するが、異常発熱状態に至ったセル21から伝わった熱でセル22が異常発熱状態に至ることで、再び上昇し800K付近に到達するものと推算された。
Further, FIG. 12D shows the transition of the average temperature TS21-25 of the portion of the
表2に、比較例2-1における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θd2)は2.0×10-3m2・K/W、厚み方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θd1)は1.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θp2)は7.4×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θp1)は2.5×10-4m2・K/W、であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 6.7×10-4
θd1/θp1= 4.1×101
と算出された。即ち、比較例2-1における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式3)のいずれの条件をも満たしていない。
Table 2 shows the set values of the partition member physical properties in Comparative Example 2-1 and the thermal resistance value [m 2 · K / W] per unit area in the thickness direction and the unit area in the surface direction calculated from the set values. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The initial value of thermal resistance per unit area in the thickness direction (θd 2 ) is 2.0 × 10 -3 m 2 · K / W, and the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction after switching (θd 1 ) is 1.0. × 10 − 2 m 2 · K / W, initial value of thermal resistance per unit area in the plane direction (θp 2 ) is 7.4 × 10 − 2 m 2 · K / W, switching of thermal resistance per unit area in the plane direction The latter value (θp 1 ) was 2.5 × 10 -4 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 6.7 × 10 -4
θ d1 / θ p1 = 4.1 × 10 1
Was calculated. That is, the
(比較例2-2)
比較例2-2では、仕切り部材1は、ポリプロピレン(PP)等の一般的な樹脂製であるものと想定し、膜厚は2mm、熱伝導率は0.20W/m・Kとした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
(Comparative Example 2-2)
In Comparative Example 2-2, it is assumed that the
図13Aは、比較例2-2におけるセル内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル200内部の絶対温度[K]、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至ってから、セル22の内部の温度は徐々に上昇し、セル22は約200秒後に異常発熱状態に至ることが示された。セル23、セル24における温度上昇はほとんど見られない。比較例2-2の条件においては、セル2間の延焼を抑制できないものと推定された。
FIG. 13A is a graph showing the temperature change inside the cell in Comparative Example 2-2. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図13Bは、比較例2-2における仕切り部材のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図13Bのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度測定点TS21からTS25までの各点における温度の推移を示す。図13Cは、比較例2-2における仕切り部材のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図13Cのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度測定点TS26からTS30までの各点における温度の推移を示す。図13Bおよび図13Cの縦軸は仕切り部材の内部温度(K)、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。
FIG. 13B is a graph showing the temperature transition inside the portion of the partition member sandwiched between the
また、図13Dは比較例2-2における仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度TS21-25の推移および、セル23とセル24に挟まれた部分の平均温度TS26-30の推移を示すグラフである。各温度は、図13Bおよび図13Cに示した各点の温度の加重平均より求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(K)、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至った直後から、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は
650K付近まで上昇するが、その時点でセル23とセル24に挟まれた部分の平均温度は室温からほとんど上昇していない。つまり、仕切り部材1の内部において、異常発熱したセル21からセル22、セル23およびセル24に伝わる熱の分散度が適切ではないことが示された。その後、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は徐々に低下するが、異常発熱状態に至ったセル21から伝わった熱でセル22が異常発熱状態に至ることで再び上昇し、900K付近に到達するものと推算された。
Further, FIG. 13D shows the transition of the average temperature TS21-25 of the portion of the
表2に、比較例2-2における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗値(θd2=θd1)は1.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗値(θp2=θp1)は3.7×10-1m2・K/W であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 1.0
θd1/θp1= 2.7×10-2
と算出された。即ち、比較例2-2における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式3)のいずれの条件をも満たしていない。
Table 2 shows the set values of the partition member physical properties in Comparative Example 2-2, the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction [m 2 · K / W] calculated from the set values, and the value per unit area in the surface direction. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The thermal resistance value per unit area in the thickness direction (θd 2 = θd 1 ) is 1.0 × 10 -2 m 2 · K / W, and the thermal resistance value per unit area in the surface direction (θp 2 = θp 1 ) is 3. It was 7 × 10 -1 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 1.0
θ d1 / θ p1 = 2.7 × 10 -2
Was calculated. That is, the
(実施例2-1)
実施例2-1では、仕切り部材1は、面方向Pに高い熱伝導率を有するとともに、異常発熱したセル21とそれに対向するセル22に挟まれた部分の平均温度が所定温度に達した時点で厚み方向に熱伝導率が変化するスイッチング機能を有する高機能仕切り部材であるものと想定し、膜厚は2.0mmとした。
(Example 2-1)
In Example 2-1 the
スイッチング機能を有する仕切り部材1は、例えば、厚み方向Dと厚み方向Dに直交する面方向Pとを有し、厚み方向Dと面方向Pとで熱伝導率の異方性を持ち、面方向Pにおいて高い熱伝導率を示すグラファイトシートのような材料と、厚み方向Dと厚み方向Dに直交する面方向Pとを有し、厚み方向Dにおいて単電池間、又は単電池と単電池以外の部材とを仕切る仕切り部材であって、常圧における沸点が80℃以上250℃以下である流体をその内部に有するように設計された構造物を厚み方向に積層するように設計された構造物とすることができる。このような構造物により、仕切り部材1の面方向の熱伝導率を1000W/(m・K)とし、スイッチング温度を100℃、厚み方向の初期熱伝導率を1.0W/(m・K)、厚み方向スイッチング後の熱伝導率を0.20W/(m・K)とした。これらの条件下で、各セル200内の温度、並びに仕切り部材1の内部温度及び単位面積当たりの熱抵抗を推算した。
The
図14Aは、実施例2-1におけるセル内部の温度変化を示すグラフである。縦軸はセル2内部の絶対温度[K]、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至ってから、セル22、23、24の内部の温度は徐々に上昇するものの、異常発熱状態に至ることなく、約400K前後に収束しており、セル2間の延焼を抑制できる可能性があることが示された。
FIG. 14A is a graph showing the temperature change inside the cell in Example 2-1. The vertical axis shows the absolute temperature [K] inside the
図14Bは、実施例2-1における仕切り部材のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図14Bのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の内部の温度測定点TS21からTS25までの各点における温度の推移を示す。図14Cは、実施例2-1における仕切り部材のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度推移を示すグラフである。図14Cのグラフは、図8に示す仕切り部材1のうちセル23とセル24に挟まれた部分の内部の温度測定点TS26からTS30までの各点における温度の推移を示す。図14Bおよび図1
4Cの縦軸は仕切り部材の内部温度(K)、横軸はセル21内部で異常発熱部位が発生してからの時間[秒]を示す。
FIG. 14B is a graph showing the temperature transition inside the portion of the partition member sandwiched between the
The vertical axis of 4C shows the internal temperature (K) of the partition member, and the horizontal axis shows the time [seconds] after the abnormal heat generation site occurs inside the
また、図14Dは実施例2-1における仕切り部材1のうちセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度TS21-25の推移および、セル23とセル24に挟まれた部分の平均温度TS26-30の推移を示すグラフである。各温度は、図14Bおよび図14Cに示した各点の温度の加重平均より求めた。縦軸は仕切り部材内部温度(K)、横軸はセル21が異常発熱状態に至ってからの時間[秒]を示す。セル21が異常発熱状態に至った直後から、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は550K付近まで上昇するが、その時点でセル23とセル24に挟まれた部分の平均温度は340K程度に達している。その後、仕切り部材の内部においてセル21とセル22に挟まれた部分の平均温度は徐々に低下するが、セル23とセル24に挟まれた部分の平均温度はさらに上昇を続け、400K程度に達した後、徐々に低下している。つまり、仕切り部材1の内部において、異常発熱したセル21から伝わった熱がセル22、セル23およびセル24によく分散されており、それによってセル22、セル23、セル24のいずれも異常発熱状態に至らないことが示された。
Further, FIG. 14D shows the transition of the average temperature TS21-25 of the portion of the
表2に、実施例2-1における仕切り部材物性の設定値および、該設定値から算出される厚み方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]および面方向単位面積当たりの熱抵抗の値[m2・K/W]を示す。厚み方向単位面積当たりの熱抵抗初期値(θd2)は2.0×10-3m2・K/W、厚み方向単位面積当たりの熱抵抗のスイッチング後の値(θd1)は1.0×10-2m2・K/W、面方向単位面積当たりの熱抵抗値(θp2=θp1)は7.4×10-5m2・K/W であった。なお、面方向単位面積当たりの熱抵抗値を算出するために用いた面方向熱移動距離は、7.4×10-2mとした。これらの値から、
(θp1/θp2)/(θd1/θd2)= 2.0×10-1
θd1/θp1= 1.4×102
と算出された。即ち、実施例2-1における仕切り部材1は、単位面積当たりの熱抵抗に関する上述の(式1)および(式3)の条件を満たしている。
Table 2 shows the set values of the partition member physical properties in Example 2-1 and the thermal resistance value [m 2 · K / W] per unit area in the thickness direction and the unit area in the surface direction calculated from the set values. The value of thermal resistance [m 2 · K / W] is shown. The initial value of thermal resistance per unit area in the thickness direction (θd 2 ) is 2.0 × 10 -3 m 2 · K / W, and the value of thermal resistance per unit area in the thickness direction after switching (θd 1 ) is 1.0. The thermal resistance value (θp 2 = θp 1 ) per unit area in the plane direction was 7.4 × 10 −5 m 2 · K / W. The surface direction thermal transfer distance used to calculate the thermal resistance value per unit area in the surface direction was 7.4 × 10 −2 m. From these values,
(Θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) = 2.0 × 10 -1
θ d1 / θ p1 = 1.4 × 10 2
Was calculated. That is, the
1 仕切り部材
100 組電池
110 流体保持部
120 包材
130 流路
2、200 単電池(セル)
300 筐体
1
300 chassis
Claims (8)
前記仕切り部材は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有するとともに前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有し、さらに、前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記仕切り部材の前記第1の面にある第1の点が150℃に達した場合において、前記第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第1の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第1の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の面全体を40℃にした場合において、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第2の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす仕切り部材。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0 ・・・(式1) A partition member for partitioning between a set of cells, or a partition member for partitioning one cell and a member other than the cell.
The partition member has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and has a major axis direction and a minor axis direction respectively included in the plane direction, and further faces in opposite directions in the thickness direction. It has a first surface and a second surface,
When the first point on the first surface of the partition member reaches 150 ° C., the partition member is bisected in the thickness direction of the first point and the second surface. Thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the first point and the second point at a position symmetrical with respect to the divided surface. )When,
The distance between the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction (θ p1 ) defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 1. When,
When the entire first surface is set to 40 ° C., the temperature difference between the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area of the partition member in the thickness direction, which is defined accordingly,
The distance between the temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction (θ p2 ) defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 2. Is a partition member that satisfies the following formula 1.
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
前記仕切り部材は、前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有するとともに前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記n個の単電池の組は、前記第1の面に夫々接するとともに、第1の距離を空けて配置された第1の単電池と第3の単電池とを含み、前記m個の単電池の組は、前記第2の面に接し、前記第1の単電池と前記仕切り部材を介して対向する第2の単電池を含み、
前記第1の単電池が接する面全体を150℃とした場合に、前記第1の単電池が前記仕切り部材に接する面内の中心点から、前記長軸方向に、前記第3の単電池側に、前記第1の距離だけ進んだ第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面が交わる第1の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記長軸方向において前記仕切り部材と前記第1の単電池とが接する長さの1/2であり且つ前記第1の距離より長い第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の単電池が接する面全体を40℃とした場合に、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たす仕切り部材。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1) A set of n cells (n is a positive integer) arranged in the surface direction and n cells arranged in the surface direction, which have a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction. A set of m (m is a positive integer) different from the set of cells, a member other than the cell, and a partition member for partitioning any of the combination of the m cells and the member other than the cell. There,
The partition member has a long axis direction and a short axis direction, which are included in the plane direction, respectively, and has a first surface and a second surface facing in opposite directions in the thickness direction.
The set of n cells includes a first cell and a third cell, which are in contact with each of the first surfaces and are arranged at a distance of a first distance, and the m cells are included. The battery set includes a second cell that is in contact with the second surface and faces the first cell and the partition member.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 150 ° C., the third cell side in the long axis direction from the center point in the surface where the first cell contacts the partition member. In addition, the first point advanced by the first distance and the dividing surface that bisects the partition member in the thickness direction in the second plane are plane-symmetrical to the first point. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature from the second point at the position.
From the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects, and the first intersection on the dividing surface, the partitioning member on the dividing surface. The temperature at a point separated by a second distance, which is ½ of the length in which the partition member and the first cell cell are in contact with each other in the long axis direction and is longer than the first distance. The thermal resistance (θ p1 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference between the two.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 40 ° C., the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature,
The temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersect, and the partition member on the dividing surface from the first intersection on the dividing surface. The thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point separated by the second distance in the plane direction, is given by the following equation 1. A partition member that fills.
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
θd1/θp1≧1.0 ×102・・・(式2) The partition member according to claim 1 or 2, wherein the thermal resistance (θ d1 ) and the thermal resistance (θ p1 ) satisfy the following formula 2.
θ d1 / θ p1 ≧ 1.0 × 10 2 ... (Equation 2)
前記仕切り部材は、厚み方向と前記厚み方向に直交する面方向とを有するとともに前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有し、さらに、前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記仕切り部材の前記第1の面にある第1の点が150℃に達した場合において、前記第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第1の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第1の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される
前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の面全体を40℃にした場合において、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記仕切り部材の前記長軸方向の長さの1/2の距離を前記第2の交点から前記長軸方向に進んだ位置にある、前記分割面上の点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たして第1の単電池から前記仕切り部材を介して伝わる熱量を制御することを含む組電池の熱伝達制御方法。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1) A partition member for partitioning between a set of cells, or a partition member for partitioning one cell and a member other than the cell.
The partition member has a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction, and has a major axis direction and a minor axis direction respectively included in the plane direction, and further faces in opposite directions in the thickness direction. It has a first surface and a second surface,
When the first point on the first surface of the partition member reaches 150 ° C., the partition member is bisected in the thickness direction of the first point and the second surface. Thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the temperature difference between the first point and the second point at a position symmetrical with respect to the divided surface. )When,
The distance between the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance per unit area of the partition member in the plane direction (θ p1 ) defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 1. When,
When the entire first surface is set to 40 ° C., the temperature difference between the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area of the partition member in the thickness direction, which is defined accordingly,
The distance between the temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the dividing surface intersects and the length of the partition member in the major axis direction is ½. Thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point on the dividing surface at the position advanced in the long axis direction from the intersection of 2. A method for controlling heat transfer of an assembled battery, which comprises satisfying the following formula 1 and controlling the amount of heat transferred from the first cell cell through the partition member.
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
前記仕切り部材は、前記面方向に夫々含まれる長軸方向と短軸方向とを有するとともに前記厚み方向において反対方向を向いた第1の面と第2の面とを有し、
前記n個の単電池の組は、前記第1の面に夫々接するとともに、第1の距離を空けて配置された第1の単電池と第3の単電池とを含み、前記m個の単電池の組は、前記第2の面に接し、前記第1の単電池と前記仕切り部材を介して対向する第2の単電池を含み、
前記第1の単電池が接する面全体を150℃とした場合に、前記第1の単電池が前記仕切り部材に接する面内の中心点から、前記長軸方向に、前記第3の単電池側に、前記第1の距離だけ進んだ第1の点と、前記第2の面内において、前記仕切り部材を前記厚み方向に二等分する分割面に対して前記第1の点と面対称の位置にある第2の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd1)と、
前記第1の点と前記第2の点とを結ぶ直線と前記分割面が交わる第1の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記長軸方向において前記仕切り部材と前記第1の単電池とが接する長さの1/2であり且つ前記第1の距離より長い第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp1)と、
前記第1の単電池が接する面全体を40℃とした場合に、前記第1の点と同じ位置にある第3の点と、前記第2の点と同じ位置にある第4の点との温度の差に応じて定義される前記仕切り部材の前記厚み方向の単位面積当たりの熱抵抗(θd2)と、
前記第3の点と前記第4の点とを結ぶ直線と前記分割面とが交わる第2の交点における温度と、前記分割面上の前記第1の交点から、前記分割面上において前記仕切り部材の前記面方向に、前記第2の距離を隔てた点における温度との差に応じて定義される前記仕切り部材の前記面方向の単位面積当たりの熱抵抗(θp2)とが下記式1を満たして前記第1の単電池から前記仕切り部材を介して伝わる熱量を制御する
ことを含む組電池の熱伝達制御方法。
0.03 ≦(θp1/θp2)/(θd1/θd2)< 1.0・・・(式1) A set of n cells (n is a positive integer) arranged in the surface direction and n cells arranged in the surface direction, which have a thickness direction and a plane direction orthogonal to the thickness direction. A set of m (m is a positive integer) different from the set of cells, a member other than the cell, and a partition member for partitioning any of the combination of the m cells and the member other than the cell. There,
The partition member has a long axis direction and a short axis direction, which are included in the plane direction, respectively, and has a first surface and a second surface facing in opposite directions in the thickness direction.
The set of n cells includes a first cell and a third cell, which are in contact with each of the first surfaces and are arranged at a distance of a first distance, and the m cells are included. The battery set includes a second cell that is in contact with the second surface and faces the first cell and the partition member.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 150 ° C., the third cell side in the long axis direction from the center point in the surface where the first cell contacts the partition member. In addition, the first point advanced by the first distance and the dividing surface that bisects the partition member in the thickness direction in the second plane are plane-symmetrical to the first point. The thermal resistance (θ d1 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature from the second point at the position.
From the temperature at the first intersection where the straight line connecting the first point and the second point and the dividing surface intersects, and the first intersection on the dividing surface, the partitioning member on the dividing surface. The temperature at a point separated by a second distance, which is ½ of the length in which the partition member and the first cell cell are in contact with each other in the long axis direction and is longer than the first distance. The thermal resistance (θ p1 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference between the two.
When the entire surface in contact with the first cell is set to 40 ° C., the third point at the same position as the first point and the fourth point at the same position as the second point. The thermal resistance (θ d2 ) per unit area in the thickness direction of the partition member, which is defined according to the difference in temperature,
The partition member on the division surface from the temperature at the second intersection where the straight line connecting the third point and the fourth point and the division surface intersect and the first intersection on the division surface. The thermal resistance (θ p2 ) per unit area of the partition member in the plane direction, which is defined according to the difference from the temperature at the point separated by the second distance in the plane direction, is given by the following equation 1. A method for controlling heat transfer of an assembled battery, which comprises controlling the amount of heat transferred from the first cell cell to the partition member via the partition member.
0.03 ≤ (θ p1 / θ p2 ) / (θ d1 / θ d2 ) <1.0 ... (Equation 1)
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