JP7035360B2

JP7035360B2 - スパンボンド不織布

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Publication number: JP7035360B2
Application number: JP2017146244A
Authority: JP
Inventors: 結香藤田; 洋平中野; 雅紀遠藤
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2017-07-28
Filing date: 2017-07-28
Publication date: 2022-03-15
Anticipated expiration: 2037-07-28
Also published as: JP2019026955A

Description

本発明は、異なる２種類以上のポリオレフィン系樹脂からなる複合繊維で構成されてなり、地合均一性に優れた、特に衛生材料用途に好適なスパンボンド不織布に関するものである。

一般に、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料用の不織布には、肌触り、柔軟性および高い生産性が求められている。低コストで風合いに優れているポリオレフィン系樹脂は、単成分や複合成分からなる繊維として幅広く用いられており、異なる２種類以上のポリオレフィン系樹脂からなる複合繊維、特にポリプロピレン系樹脂を芯成分に配置し、ポリエチレン系樹脂を鞘成分に配置した芯鞘複合繊維については、その優れた柔軟性を利用した様々な用途態様についての検討がなされている。

ポリプロピレン系樹脂を芯成分とし、ポリエチレン系樹脂を鞘成分に配置した芯鞘複合繊維の柔軟性を高めるためには、細径化が効果的であることが知られているものの、生産性が低いこと、また生産性を上げるために高い紡糸速度で延伸することにより糸切れが発生し、安定して生産できないという課題があった。

このような芯鞘複合繊維の紡糸性を高める方法として、様々な提案がなされている。例えば、芯鞘複合繊維の芯成分のポリプロピレンと鞘成分のポリエチレンのそれぞれの重量平均分子量を数平均分子量で除した値を、２．５～４．０および１．５～４．０とすることにより、糸条の強度を高め紡糸性を上げることが提案されている（特許文献１参照。）。しかしながら、この提案では確かに強度を高めることにより紡糸性は改善されているものの、比較的メルトフローレートの小さいポリプロピレンおよびポリエチレンを原料として用いているため、糸切れが発生しやすく安定して生産できないという課題があった。

また、鞘成分として、オクテン－１を１～１０質量％含有するコポリマーである直鎖状低密度ポリエチレンを用いることにより、紡糸性を良好にすることが提案されている（特許文献２参照。）。しかしながら、この提案ではメルトフローレートが５～４５ｇ／１０分のポリプロピレンおよびポリエチレンを原料として用いており、紡糸性が悪く細い繊維径にできないため地合の均一性に劣るという課題があった。

特開平１１－１４０７６６号公報特公平７－１０３５０７号公報

そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑み、単繊維繊維径が細径ながら紡糸性に優れた、異なる２種類以上のポリオレフィン系樹脂からなる複合繊維で構成され、均一性に優れた、特に衛生材料用途に好適なスパンボンド不織布を提供することにある。

本発明のスパンボンド不織布は、メルトフローレートが１５５～８５０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂を芯成分とし、メルトフローレートが５０～２００ｇ／１０分であるポリエチレン系樹脂を鞘成分とし、かつ、横断面において、前記芯成分からなる芯部と前記鞘成分からなる鞘部の中心が同一である芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記複合繊維の単繊維繊維径が６．５～１４．５μｍであって、前記スパンボンド不織布の、通気量ＣＶ値が７％以下であり、温度が２３０℃で６．２８ｒａｄ／ｓｅｃにおける複素粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ以下であることを特徴とするスパンボンド不織布である。

本発明によれば、単繊維が細径ながら、紡糸安定性に優れかつ高生産性の、異なる２種類以上のポリオレフィン系樹脂からなる複合繊維から構成されてなる、柔軟で滑らかな優れた表面タッチを有するスパンボンド不織布が得られる。また、本発明によれば、前記の特性に加えて、均一性に優れているため、特に衛生材料の製造工程で多用される超音波接着の加工安定性を向上させることができる。

図１は、本発明のスパンボンド不織布を構成する複合繊維の横断面を例示する模式断面図である。図２は、本発明のスパンボンド不織布を構成する他の複合繊維の横断面を例示する模式断面図である。図３は、本発明のスパンボンド不織布を構成する他の複合繊維の横断面を例示する模式断面図である。

本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂としては、炭素数が２～１０のポリオレフィンが好ましく用いられる。具体的には、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキサン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、およびそれらのモノマーと他のα－オレフィンとの共重合体などが挙げられる。これらは１種類単独でも、２種類以上を組み合わせて用いることができる。なかでも、強度が強く、かつ衛生材料の生産時における寸法安定性に優れていることから、ポリプロピレン系樹脂を用いることが好ましい。また、柔軟性が高く風合いに優れることから、ポリエチレン系樹脂を用いることが好ましい。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂としては、エチレンの単独重合体もしくはエチレンと各種α-オレフィンとの共重合体などが挙げられる。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂としては、中密度、高密度および直鎖状低密度ポリエチレン（以下、ＬＬＤＰＥと記載する場合がある。）等などが挙げられ、紡糸性が優れているという点で、ＬＬＤＰＥが好ましく用いられる。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂としては、２種以上の混合物であってもよく、また、エチレンとは異なる分岐成分、例えば、ブテン、ヘキセン、４－メチルペンテン、ヘプテン、およびオクテン等のα－オレフィンを共重合させたポリエチレン系樹脂や、更に熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂の融点は、８０～１６０℃であることが好ましく、より好ましくは１００～１４０℃である。融点を好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られやすくなる。また、融点を１６０℃以下、より好ましくは１４０℃以下とすることにより、ポリプロピレン系樹脂と強固に接着しやすくなり糸切れなく紡糸しやすくなる。

本発明で用いられるポリエチレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、５０～２００ｇ／１０分である。ＭＦＲを５０～２００ｇ／１０分、好ましくは６０～１８０ｇ／１０分であり、より好ましくは７０～１５０ｇ／１０分とすることにより、生産性を高くするために高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため変形に対し容易に追従することができ、安定した紡糸が可能となる。また、高い紡糸速度で延伸することにより、繊維の配向結晶化を進め高い機械強度を有する繊維とすることができる。

ポリエチレン系樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭＤ－１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が１９０℃の条件で測定される。

また、本発明のスパンボンド不織布を構成する複合繊維の樹脂として用いられるポリエチレン系樹脂以外のポリオレフィン系樹脂としては、強度の観点から特にポリプロピレン系樹脂であることが好ましい。

本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体もしくはプロピレンと各種α-オレフィンとの共重合体などが挙げられる。

本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂としては、２種以上の混合物であってもよく、また、プロピレンとは異なる分岐成分、例えば、エチレン、ブテン、ヘキセン、４－メチルペンテン、ヘプテン、およびオクテン等のα－オレフィンを共重合させたポリプロピレン系樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。

本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。

本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂の融点は、８０～２００℃であることが好ましく、より好ましくは１００～１８０℃である。融点を好ましくは８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られやすくなる。また、融点を２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出された糸条を冷却しやすくなり、繊維同士の融着を抑制し安定した紡糸を行いやすくなる。

本発明のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと記載する場合がある。）は、１５５～８５０ｇ／１０分である。ＭＦＲを１５０～８５０ｇ／１０分、好ましくは１５０～６００ｇ／１０分、より好ましくは１５０～４００ｇ／１０分とすることにより、生産性を高くするために高い紡糸速度で延伸したとしても、粘度が低いため変形に対し容易に追従することができ、安定した紡糸が可能となる。また、高い紡糸速度で延伸することにより、繊維の配向結晶化を進め高い機械強度を有する繊維とすることができる。

ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭＤ－１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定される。

本発明のスパンボンド不織布の、温度が２３０℃で６．２８ｒａｄ／ｓｅｃにおける複素粘度は、上記の理由と同じく、１００Ｐａ・ｓｅｃ以下であることが重要である。スパンボンド不織布の複素粘度は、ポリエチレン系樹脂やポリプロピレン系樹脂等のポリオレフィン系樹脂の種類、および異なる複素粘度の複数種類の樹脂を混合して使用する場合は、複数種類の樹脂を混合する際の質量比率により、調整することができる。

本発明のスパンボンド不織布を構成するポリエチレン系樹脂および異なる種類のポリオレフィン系樹脂からなる繊維の複合繊維は、ポリエチレン系樹脂の質量比率が２０～５０質量％であることが好ましく、また、異なる種類のポリオレフィン系樹脂の質量比率が５０～８０質量％であることが好ましい態様である。ポリエチレンの質量比率を好ましくは２０～５０質量％、より好ましくは２５～４０質量％とすることにより、十分な接着強度を有し、かつ柔軟な複合繊維とすることができる。また、異なる種類のポリオレフィン系樹脂の質量比率を好ましくは５０～８０質量％、より好ましくは６０～７５質量％とすることにより、実用に供し得る強度を有する複合繊維とすることができる。

本発明のスパンボンド不織布を構成する複合繊維は、単繊維繊維径が６．５～１４．５μｍであることが重要である。単繊維繊維径を６．５～１４．５μｍ、好ましくは７．５～１４．５μｍ、より好ましくは８．４～１１．８μｍとすることにより、スパンボンド不織布とした際に地合の均一性に優れたスパンボンド不織布を得ることができる。

図１～図３は、本発明のスパンボンド不織布を構成する複合繊維の横断面を例示する模式断面図である。

図１と図２は、芯鞘型複合繊維の断面を示す模式断面図である。図１において、芯部（ａ）と鞘部（ｂ）の中心は同一であり、図２において、芯部（ａ）と鞘部（ｂ）の中心は異なる。

具体的に、芯鞘型複合繊維は芯部（ａ）と鞘部（ｂ）からなり、芯部（ａ）は、繊維の断面内において芯部（ａ）とは異なる重合体に少なくとも一部が取り囲まれるように配列され、かつ繊維の長さ方向に延びる部分をいう。また、鞘部（ｂ）は、繊維の断面内において芯部（ａ）の少なくとも一部を取り囲むように配列され、かつ繊維の長さ方向に延びる部分をいう。偏芯の芯鞘型複合繊維には、芯部（ａ）の側面が露出した露出型と、芯部（ａ）の側面が露出していない非露出型が存在する。

図３は、サイドバイサイド型複合繊維の断面を示す模式断面図である。サイドバイサイド型複合繊維は、第１成分（ｃ）と第２成分（ｄ）が貼り合わされた構造である。これらの２成分の接合面は、直線もしくは曲線のいずれでもよく、２成分の粘度特性や吐出量比率によって異なる。複合繊維の横断面は円形であってもよく、楕円形等の異型断面とすることもできる。

本発明のスパンボンド不織布の目付は、１０～１００ｇ／ｍ^２であることが好ましい。目付を好ましくは１０ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは１３ｇ／ｍ^２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度のスパンボンド不織布を得ることができる。一方、不織布を衛生材料用途で使用する場合には、目付を好ましくは１００ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ^２以下とすることにより、衛生材料に適した適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布が得られる。

本発明のスパンボンド不織布は、通気量ＣＶ値が７％以下であることが重要である。通気量ＣＶ値が７％以下、好ましくは５％以下とすることにより、均一性の高いスパンボンド不織布となり、紙おむつ等の製造工程で多用されている超音波接着において、安定して均一な接着が可能となる。一方、ＣＶ値が７％より大きい、すなわち地合のムラが大きい不織布の場合には、ムラによる接着不足や過接着による穴あきを発生させることがある。上記のＣＶ値は、単繊維繊維径を細化すること、および紡糸速度を高紡速化することによって調整することができる。

本発明のスパンボンド不織布は、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤが０．００４０～０．００７０であることが好ましい態様である。摩擦係数の標準偏差ＭＭＤを０．００４０～０．００７０、より好ましくは０．００５５～０．００６５とすることにより、不織布表面のざらつきが少なく衛生材料用途として使用した際に表面タッチ性に優れるスパンボンド不織布が得られる。

次に、本発明のスパンボンド不織布を製造する方法について、具体的に説明する。

スパンボンド不織布を製造するためのスパンボンド法は、樹脂を溶融し、紡糸口金から紡糸した後、冷却固化して得られた糸条に対し、エジェクターで牽引し延伸して、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化した後、熱接着する工程を要する製造方法である。

用いられる紡糸口金やエジェクターの形状としては、丸形や矩形等種々の紡糸口金やエジェクターを採用することができる。なかでも、圧縮エアの使用量が比較的少なく、糸条同士の融着や擦過が起こりにくいという観点から、矩形口金と矩形エジェクターの組み合わせを用いることが好ましい態様である。

本発明において、ポリエチレン系樹脂および異なる種類のポリオレフィン系樹脂を溶融し紡糸する際の紡糸温度は、２００～２７０℃であることが好ましく、より好ましくは２１０～２６０℃であり、さらに好ましくは２２０～２５０℃である。紡糸温度を上記の範囲内とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。

本発明で用いられる複合繊維の好ましい製造方法を例示すると、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂をそれぞれ別の押出機において溶融し計量して、複合紡糸口金へ、好ましくは図１に示すような繊維断面を形成する芯鞘繊維紡糸口金へと供給し、ポリプロピレン系樹脂を芯成分に配置し、ポリエチレン系樹脂を鞘成分に配置した芯鞘型断面の長繊維として紡出する。

紡出された長繊維の糸状は、次に冷却されるが、紡出された糸条を冷却する方法としては、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度で自然冷却する方法、および紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法等が挙げられ、またはこれらの方法を組み合わせる方法を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸する温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整して採用することができる。

次に、冷却固化された糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。

紡糸速度は、３，５００～６，５００ｍ／分であることが好ましく、より好ましくは４，０００～６，５００ｍ／分であり、さらに好ましくは４，５００～６，５００ｍ／分である。紡糸速度を３，５００～６，５００ｍ／分とすることにより、高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み高い強度の長繊維を得ることができる。

また、前記のとおり、通常では紡糸速度を上げていくと、紡糸性は悪化して糸状を安定して生産することができないが、本発明では、従来には見出されていない特定の範囲のＭＦＲを有するポリエチレン系樹脂および異なるポリオレフィン系樹脂を用いることにより、意図する芯鞘型等の複合繊維を安定して紡糸することができる。

続いて、得られた長繊維を、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化する。本発明においては、高い紡糸速度で延伸するため、エジェクターから出た繊維は、高速の気流で制御された状態でネットに捕集されることとなり、繊維の絡みが少なく均一性の高いスパンボンド不織布を得ることができる。

続いて、得られた不織繊維ウェブを、熱接着により一体化することにより、意図するスパンボンド不織布を得ることができる。

上記の不織繊維ウェブを熱接着により一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールにより、熱接着する方法が挙げられる。

熱接着時のエンボス接着面積率は、５～３０％であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。

ここでいう接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。

熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。

熱ロールの表面温度は、鞘成分として使用しているポリエチレン系樹脂の融点に対し－２０～－５℃とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度を、ポリエチレン系樹脂の融点に対し－２０℃以上とすることにより、適度に熱接着させ不織布形態を保持し、また耐摩耗性を向上させることができる。また、熱ロールの表面温度を、ポリエチレン系樹脂の融点に対し－５℃以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、特に衛生材料用のスパンボンド不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。

また、熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５～５０Ｎ／ｃｍであることが好ましい。ロールの線圧を好ましくは５Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１０Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させ不織布として実用に供しうる強度および耐摩耗性を得ることができる。一方、ロールの線圧を好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４０Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３０Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。

本発明のスパンボンド不織布は、柔軟で極めて高い均一性を有することから、使い捨て紙おむつやナプキンなどの衛生材料用途に好適に利用することができる。衛生材料のなかでも、特に紙おむつのバックシートに好適に利用することができる。

次に、実施例に基づき、本発明のスパンボンド不織布について具体的に説明する。

（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：
ポリエチレン系樹脂のメルトフローレートは、ＡＳＴＭＤ－１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が１９０℃の条件で測定される。また、ポリエチレン系樹脂以外のポリオレフィン系樹脂のメルトフローレートも、ＡＳＴＭＤ－１２３８により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定される。

（２）複素粘度（Ｐａ・ｓｅｃ）：
キャピラリーレオメーターＲＨＥＯＳＯＬ－Ｇ３０００を用い、２０ｍｍパラレルプレート、ギャップ０．５ｍｍ、温度２３０℃、ひずみ３４．９％、振動数０．３～６３ｒａｄ／ｓｅｃにおける不織布シートの複素粘度（Ｐａ／ｓｅｃ）を測定した。

（２）単繊維繊維径（μｍ）：
エジェクターで牽引し、延伸した後、ネット上に捕集した不織ウェブからランダムに小片サンプル１０個を採取し、マイクロスコープで５００～１０００倍の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維の幅を測定し、平均値から単繊維繊維径（μｍ）を算出した。

（３）紡糸速度（ｍ／分）：
上記の単繊維繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ１０，０００ｍ当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と、各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。）（ｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した。
・紡糸速度＝（１００００×単孔吐出量）／単繊維繊度。

（４）目付：
ＪＩＳＬ１９１３（２０１０年）６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ^２当たりの質量（ｇ／ｍ^２）で表した。

(５）通気量ＣＶ値（％）：
ＪＩＳＬ１９１３（２０１０年）フラジール形法に準じて、１５ｃｍ角にカットした繊維シート１０枚を、テクステスト社製の通気性試験機ＦＸ３３００を用いて試験圧力１
２５Ｐａで測定した。得られた値の変動係数の百分率から通気量ＣＶ値（％）とした。

（６）摩擦係数の標準偏差ＭＭＤ：
カトーテック(株)製の自動化表面試験機ＫＥＳ－ＦＢ４ＡＵＴＯ－Ａを用いて、各サンプルの１００ｍｍ×１００ｍｍの範囲を、ピアノ線を巻いた端子に５０ｇｆ／ｃｍ^２の荷重をかけ、１．０ｍｍ／ｓｅｃの速さで滑らせ、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤを測定した。

（７）融解ピーク：
示差走査熱量計（ＴＡＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製ＤＳＣＱ１０００）で昇温速度１０℃／分の条件で示差走査熱量測定を行い、吸熱している融解ピークの個数を計測した。

（実施例１）
メルトフローレート（ＭＦＲ）が１７０ｇ／１０分のポリプロピレン単独重合体樹脂と、ＭＦＲが１００ｇ／１０分のポリエチレン単独重合体樹脂（ＬＬＤＰＥ）を、それぞれ押出機で溶融し、紡糸温度が２３５℃で、孔径φが０．３０ｍｍの矩形芯鞘口金から、単孔吐出量が０．４３ｇ／分で、ポリプロピレン系樹脂を芯成分に配置し、ポリエチレン系樹脂を鞘成分に配置した芯鞘型断面にて紡出した糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターでエジェクターの圧力を０．５０ＭＰａとした圧縮エアによって、牽引し延伸し、移動するネット上に捕集して芯鞘型複合繊維の長繊維からなる不織繊維ウェブを得た。得られた芯鞘型複合繊維の長繊維の特性は、単繊維繊維径は１０．９μｍであり、これから換算した紡糸速度は５,０４９ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。

引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１６％のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、線圧が３０Ｎ／ｃｍで、熱接着温度が１２０℃の温度で熱接着し、目付が１８ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、複素粘度、通気量ＣＶ値、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤおよび融解ピークを測定し、評価した。結果を表１に示す。

（実施例２）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを３００ｇ／１０分にしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られた芯鞘型複合繊維からなる長繊維の特性は、単繊維繊維径が１０．５μｍであり、これから換算した紡糸速度は５,４５７ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、複素粘度、通気量ＣＶ値、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤおよび融解ピークを測定、評価した。結果を表１に示す。

（実施例３）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを８５０ｇ／１０分にしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られた芯鞘型複合繊維からなる長繊維の特性は、単繊維繊維径が９．８μｍであり、これから換算した紡糸速度は６，２６４ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、複素粘度、通気量ＣＶ値、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤおよび融解ピークを測定、評価した。結果を表１に示す。

（比較例１）
ポリプロピレン樹脂のＭＦＲを６０ｇ／１０分とし、エジェクター圧力を０．１５ＭＰａにしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。芯鞘長繊維の特性は、単繊維繊維径が１８．０μｍであり、これから換算した紡糸速度は１，８５７ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが１０回と不良であった。得られたスパンボンド不織布について、複素粘度、通気量ＣＶ値、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤおよび融解ピークを測定し、評価した。結果を表１に示す。

（比較例２）
ポリエチレン樹脂のＭＦＲを２０ｇ／１０分とし、エジェクター圧力を０．１５ＭＰａにしたこと以外は、実施例１と同じ方法により、スパンボンド不織布を得た。得られた芯鞘型複合繊維の長繊維の特性は、単繊維繊維径が１７．４μｍであり、これから換算した紡糸速度は１，８９９ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れが８回と不良であった。得られたスパンボンド不織布について、複素粘度、通気量ＣＶ値、摩擦係数の標準偏差ＭＭＤおよび融解ピークを測定し、評価した。結果を表１に示す。

実施例１～３は、高い紡糸速度でも紡糸性が良好であり、高い生産性と安定性を有する結果であった。また、実施例１～３は、高い紡糸速度で細径化を達成しているため、均一性と表面タッチ性に優れていた。

一方、比較例１および２で示すように、比較的ＭＦＲの小さいポリプロピレン系樹脂および／またはポリエチレン系樹脂を使用し複素粘度が高い場合は、高い紡糸速度では糸切れが発生し、安定して生産できないという問題が発生した。また、比較例２と３に示すように、太い単繊維繊維径では低い紡糸速度のためネット上へ着地するまでに繊維同士のもつれが発生し均一性に劣る結果であった。

（ａ）：芯部
（ｂ）：鞘部
（ｃ）：第１成分
（ｄ）：第２成分

Claims

メルトフローレートが１５５～８５０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂を芯成分とし、メルトフローレートが５０～２００ｇ／１０分であるポリエチレン系樹脂を鞘成分とし、かつ、横断面において、前記芯成分からなる芯部と前記鞘成分からなる鞘部の中心が同一である芯鞘型複合繊維で構成されてなるスパンボンド不織布であって、前記複合繊維の単繊維繊維径が６．５～１４．５μｍであって、前記スパンボンド不織布の、通気量ＣＶ値が７％以下であり、温度が２３０℃で６．２８ｒａｄ／ｓｅｃにおける複素粘度が１００Ｐａ・ｓｅｃ以下であることを特徴とするスパンボンド不織布。