JP7002673B2

JP7002673B2 - Manufacturing method of electromagnet, electromagnetic switch, electromagnet, and manufacturing method of electromagnetic switch

Info

Publication number: JP7002673B2
Application number: JP2020552513A
Authority: JP
Inventors: 一弘庄野; 秀憲猿渡; 博山口; 智彦竹本; 昇吾曽田
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 2018-10-25
Filing date: 2019-06-18
Publication date: 2022-02-04
Anticipated expiration: 2039-06-18
Also published as: CN112889122A; KR20210049934A; KR102427376B1; TWI688975B; CN112889122B; TW202016958A; WO2020084829A1; JPWO2020084829A1

Description

本願は、電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法に関するものである。 The present application relates to an electromagnet, an electromagnetic switch, a method for manufacturing an electromagnet, and a method for manufacturing an electromagnetic switch.

従来の電磁石は、電流の通電によって可動鉄心を固定鉄心に吸着させ、通電の解除によって両鉄心を離間させるものである。そして、特に直流電流駆動もしくは交流を整流した電流によって駆動する電磁石においては、鉄心内に残留磁化が生じ、通電を解除しても両鉄心が離間されない状態が生じ得る。これを避けるため、可動鉄心もしくは固定鉄心の少なくとも一方の接触面に、非磁性金属の薄板を、残留磁気防止スペーサとしてロウ付けによって接合した例が開示されている（例えば特許文献１参照）。 In a conventional electromagnet, a movable core is attracted to a fixed core by energizing an electric current, and both cores are separated by releasing the energization. In particular, in an electromagnet driven by a direct current or an electromagnet driven by a rectified alternating current, residual magnetization may occur in the iron core, and a state may occur in which the two cores are not separated even when the energization is released. In order to avoid this, an example is disclosed in which a thin plate of a non-magnetic metal is bonded to at least one contact surface of a movable iron core or a fixed iron core by brazing as a residual magnetic prevention spacer (see, for example, Patent Document 1).

実開昭５８－４６４１２号公報Jitsukaisho 58-46412 Gazette

特許文献１に開示された電磁石においては、開閉すべき電気回路の電流容量が大きくなると、電気回路の接点も大きくなり、電磁石の開閉力も増大する。電磁石の開閉力を大きくするには鉄心を大きくすればよいが、残留磁気防止スペーサをロウ付けする場合は、鉄心の温度がロウ材の融点を超えるまで鉄心を加熱する必要があるため、鉄心が大きくなると加熱時間が長くなり生産性が悪化するという課題があった。 In the electromagnet disclosed in Patent Document 1, when the current capacity of the electric circuit to be opened / closed increases, the contact point of the electric circuit also becomes large, and the opening / closing force of the electromagnet also increases. To increase the opening and closing force of the electromagnet, the iron core should be increased, but when brazing the residual magnetism prevention spacer, the iron core needs to be heated until the temperature of the iron core exceeds the melting point of the brazing material. There is a problem that the heating time becomes longer and the productivity deteriorates as the size increases.

また、加熱時間を短くするために低融点の銀ロウを使用すると、ロウ材自体の価格が高く、製品の製造コスト上昇の一因となるという課題があった。 Further, if silver brazing having a low melting point is used in order to shorten the heating time, there is a problem that the price of the brazing material itself is high, which contributes to an increase in the manufacturing cost of the product.

本願は、上記のような課題を解決するための技術を開示するものであり、生産性が高く、かつ低コストで生産できる電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法を提供することを目的とする。 The present application discloses a technique for solving the above-mentioned problems, and is a method for manufacturing an electromagnet, an electromagnetic switch, an electromagnet, and a method for manufacturing an electromagnetic switch, which can be produced with high productivity and at low cost. The purpose is to provide.

本願に開示される電磁石は、
可動鉄心と、
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサに設けられ、前記鉄心に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定されているものである。
また、本願に開示される電磁石は、
可動鉄心と、
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられ、他方に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定され、
前記スペーサは、円形状であり、前記溶接部は、前記スペーサの中心点と同じ中心点を有する三角形の頂点となる３箇所の位置に設けられているものである。 The electromagnet disclosed in the present application is
Movable iron core and
A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
One of the movable core or the fixed core is
On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
The spacer and the iron core are provided on the spacer and are welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the iron core .
Further, the electromagnet disclosed in the present application is
Movable iron core and
A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
One of the movable core or the fixed core is
On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
The spacer and the iron core are provided on at least one of the spacer or the iron core, and are welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the other.
The spacer has a circular shape, and the welded portion is provided at three positions that are the vertices of a triangle having the same center point as the center point of the spacer.

また、本願に開示される電磁開閉器は、
前記電磁石と、
前記固定鉄心と一体成形された固定接点と、
前記可動鉄心の駆動に連動して前記固定接点に接離する、前記可動鉄心と一体成形された可動接点とを備えるものである。 Further, the electromagnetic switch disclosed in the present application is:
With the electromagnet
A fixed contact integrally molded with the fixed iron core,
It is provided with a movable contact integrally molded with the movable iron core, which is connected to and separated from the fixed contact in conjunction with the drive of the movable iron core.

また、本願に開示される電磁石の製造方法は、
前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられた前記凸形状である突起を他方に接触させて、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記電極間に通電し、前記溶接部を形成する溶接工程を有するものである。
また、本願に開示される電磁石の製造方法は、
可動鉄心と、
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられ、他方に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定されている電磁石の製造方法であって、
前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられた前記凸形状である突起を他方に接触させて、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記電極間に通電し、前記溶接部を形成する溶接工程と、
前記スペーサを位置決めジグによって前記鉄心の溶接面に位置決めするスペーサ配置工程とを備え、
前記位置決めジグは、前記スペーサを設置する部分を刳り抜いた開口部を有し、
前記スペーサの前記突起を除いた部分の厚みをｈｓ、前記突起の高さをｈｔ、前記位置決めジグの厚みをｈｊとすると、ｈｔ＜ｈｊ≦ｈｓであり、
前記位置決めジグを設置したまま前記溶接工程を行うものである。
また、本願に開示される電磁開閉器の製造方法は、
前記電磁石の製造方法を用いて製造した電磁石と、
前記固定鉄心に絶縁して接続された固定接点と、
前記可動鉄心の駆動に連動して前記固定接点に接離する、前記可動鉄心に絶縁して接続された可動接点とを備える電磁開閉器を製造するものである。 Further, the method for manufacturing an electromagnet disclosed in the present application is as follows.
The spacer or the convex protrusion provided on at least one of the iron cores is brought into contact with the other, and the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes and pressurized, and electricity is applied between the electrodes. It has a welding process for forming the welded portion.
Further, the method for manufacturing an electromagnet disclosed in the present application is as follows.
Movable iron core and
A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
One of the movable core or the fixed core is
On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
The spacer and the iron core are a method for manufacturing an electromagnet which is provided on at least one of the spacer or the iron core and is welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the other.
The spacer or the convex protrusion provided on at least one of the iron cores is brought into contact with the other, and the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes and pressurized, and electricity is applied between the electrodes. The welding process for forming the welded portion and
The spacer placement step of positioning the spacer on the welded surface of the iron core by a positioning jig is provided.
The positioning jig has an opening in which a portion for installing the spacer is hollowed out.
Assuming that the thickness of the portion of the spacer excluding the protrusion is hs, the height of the protrusion is ht, and the thickness of the positioning jig is hj, ht <hj ≦ hs.
The welding process is performed with the positioning jig installed.
Further, the method for manufacturing an electromagnetic switch disclosed in the present application is as follows.
An electromagnet manufactured by using the method for manufacturing an electromagnet and
A fixed contact that is insulated and connected to the fixed iron core,
It is intended to manufacture an electromagnetic switch including a movable contact insulated and connected to the movable iron core, which is connected to and separated from the fixed contact in conjunction with the drive of the movable iron core.

本願に開示される電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法によれば、電磁石への通電の停止後に固定鉄心と可動鉄心とに残留する磁気を防止する非磁性の薄板状のスペーサ又は鉄心の少なくとも一方に複数の突起を設け、この突起に電流を流してスペーサと鉄心を一度に溶接できるので、鉄心とスペーサとの接合工程の大幅な時間短縮が見込まれ生産性が高い。 According to the method for manufacturing an electromagnet, an electromagnetic switch, an electromagnet, and the method for manufacturing an electromagnetic switch disclosed in the present application, a non-magnetic material that prevents magnetism remaining in the fixed core and the movable core after the energization of the electromagnet is stopped. Since a plurality of protrusions are provided on at least one of the thin plate-shaped spacer or the iron core, and the spacer and the iron core can be welded at once by passing an electric current through these protrusions, a significant reduction in the time required for the joining process between the iron core and the spacer is expected and productivity is expected. Is high.

さらに、銀ロウのような接合のための副資材を必要としないため、接合の低コスト化が可能となる。 Further, since no auxiliary material for joining such as silver wax is required, the cost of joining can be reduced.

実施の形態１による電磁開閉器の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnetic switch according to Embodiment 1. FIG. 実施の形態１による電磁石の断面図である。It is sectional drawing of the electromagnet by Embodiment 1. FIG. 実施の形態１による可動鉄心をスペーサ側から見た図である。It is a figure which looked at the movable iron core by Embodiment 1 from the spacer side. 実施の形態１による溶接前のスペーサの平面図と、その要部断面図である。FIG. 3 is a plan view of the spacer before welding according to the first embodiment, and is a cross-sectional view of a main part thereof. 実施の形態２による固定鉄心の２面図である。It is a two-sided view of the fixed iron core according to the second embodiment. 実施の形態３による固定鉄心をスペーサ側から見た図である。It is a figure which looked at the fixed iron core by Embodiment 3 from the spacer side. 実施の形態４による固定鉄心をスペーサ側から見た図である。It is a figure which looked at the fixed iron core by Embodiment 4 from the spacer side. 実施の形態２による可動鉄心の変形例を示す二面図である。It is a two-sided view which shows the modification of the movable iron core by Embodiment 2. FIG. 実施の形態２による他の突起の配置例を示す図である。It is a figure which shows the arrangement example of another protrusion by Embodiment 2. FIG. 実施の形態５による位置決めジグを用いて、可動鉄心と、スペーサとを溶接前に位置決めする要領を示す図である。It is a figure which shows the procedure of positioning a movable iron core and a spacer before welding by using the positioning jig according to Embodiment 5. 実施の形態５によるスペーサと可動鉄心とを溶接する工程を示すフロー図である。It is a flow chart which shows the process of welding a spacer and a movable iron core by Embodiment 5. 実施の形態５による位置決めジグとスペーサの寸法関係を示す図であり、位置決め完了後、溶接前の状態を示す図である。It is a figure which shows the dimensional relationship of the positioning jig and a spacer by Embodiment 5, and is the figure which shows the state after the positioning is completed, and before welding. 実施の形態５による溶接のための通電が終わって、溶接は完了しているが、電極がまだ加圧を続けている状態を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing a state in which energization for welding according to the fifth embodiment is completed, welding is completed, but the electrodes are still pressurized. 実施の形態５による位置決めジグの他の例を示す図である。It is a figure which shows another example of the positioning jig according to Embodiment 5.

実施の形態１．
以下、実施の形態１による電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法を、図を用いて説明する。 Embodiment 1.
Hereinafter, an electromagnet, an electromagnetic switch, a method for manufacturing an electromagnet, and a method for manufacturing an electromagnetic switch according to the first embodiment will be described with reference to the drawings.

図１は、電磁開閉器１００の断面図である。
電磁開閉器１００は、電磁石１０と固定接点４０と、可動接点５０とからなる。
電磁開閉器１００は、電磁石１０の動作によって、固定接点４０に対して、可動接点５０を開閉させる。 FIG. 1 is a cross-sectional view of the electromagnetic switch 100.
The electromagnetic switch 100 includes an electromagnet 10, a fixed contact 40, and a movable contact 50.
The electromagnetic switch 100 opens and closes the movable contact 50 with respect to the fixed contact 40 by the operation of the electromagnet 10.

図２は、電磁石１０の断面図である。
電磁石１０は、可動鉄心２０と、固定鉄心３０ａ、３０ｂと、固定鉄心３０ａ、３０ｂに巻回され、可動鉄心２０を、固定鉄心３０ａ、３０ｂに対して接離可能に駆動する駆動コイル７０ａ、７０ｂとを備える。以下の説明で、単に固定鉄心３０というときは、固定鉄心３０ａと固定鉄心３０ｂの双方を指し、同様に、駆動コイル７０というときは、駆動コイル７０ａと駆動コイル７０ｂの双方を指すものとする。 FIG. 2 is a cross-sectional view of the electromagnet 10.
The electromagnet 10 is wound around a movable core 20, fixed cores 30a and 30b, and fixed cores 30a and 30b, and drives the movable core 20 so as to be detachable from the fixed cores 30a and 30b. And prepare. In the following description, the term fixed core 30 simply refers to both the fixed core 30a and the fixed core 30b, and similarly, the drive coil 70 refers to both the drive coil 70a and the drive coil 70b.

可動鉄心２０の、固定鉄心３０と対向する面には、電磁石１０への通電が停止された後に固定鉄心３０と可動鉄心２０に残留する磁気を防止するスペーサ２２ａ、２２ｂが装着されている。以下の説明で、単にスペーサ２２というときは、スペーサ２２ａとスペーサ２２ｂの双方を指すものとする。固定鉄心３０は、駆動コイル７０を装着された状態のものが２個セットで、ベース板３３に固定されている。 Spacers 22a and 22b are mounted on the surface of the movable core 20 facing the fixed core 30 to prevent magnetism remaining in the fixed core 30 and the movable core 20 after the energization of the electromagnet 10 is stopped. In the following description, the term spacer 22 simply refers to both the spacer 22a and the spacer 22b. The fixed iron core 30 is a set of two with the drive coil 70 attached, and is fixed to the base plate 33.

駆動コイル７０に電流が印加されると、２個の駆動コイル７０には逆向きの磁界が発生する。すなわち、左側の固定鉄心３０ａに装着された駆動コイル７０ａが、固定鉄心３０ａに紙面上向きに磁界を発生させる場合は、右側の固定鉄心３０ｂに装着された駆動コイル７０ｂは、固定鉄心３０ｂに紙面下向きの磁界を発生させる。 When a current is applied to the drive coil 70, a magnetic field in the opposite direction is generated in the two drive coils 70. That is, when the drive coil 70a mounted on the fixed core 30a on the left side generates a magnetic field upward on the paper surface of the fixed core 30a, the drive coil 70b mounted on the fixed core 30b on the right side faces downward on the paper surface 30b. Generates a magnetic field of.

そして、左側の固定鉄心３０ａに、上向きに発生した磁束は、可動鉄心２０の左側に設置されたスペーサ２２ａを通過して可動鉄心２０に達し、その磁束は可動鉄心２０の内部を左側から右側に向かって流れる。可動鉄心２０の右側に達した磁束は、スペーサ２２ｂを通過して右側の固定鉄心３０ｂに達し、さらに右側の固定鉄心３０ｂの上から下に磁束が流れる。 Then, the magnetic flux generated upward in the fixed core 30a on the left side passes through the spacer 22a installed on the left side of the movable core 20 and reaches the movable core 20, and the magnetic flux moves inside the movable core 20 from the left side to the right side. It flows toward. The magnetic flux reaching the right side of the movable core 20 passes through the spacer 22b and reaches the fixed core 30b on the right side, and the magnetic flux flows from the top to the bottom of the fixed core 30b on the right side.

そして、右側の固定鉄心３０ｂの下部に達した磁束は、これも磁性材料にて構成されたベース板３３の右側に流れ、ベース板３３の右側から左側に向かって磁束が流れる。そしてベース板３３の左側に達した磁束は、固定鉄心３０ａの下部へと流れ、元へと戻る。このような磁路が形成されると、可動鉄心２０が、固定鉄心３０に吸引されることになる。
そして、図１に示すように、可動鉄心２０と樹脂成型品２５（絶縁物）を介して一体に成形もしくは保持された可動接点５０が、可動鉄心２０の駆動に連動して上ハウジング５５（絶縁物）に固定された固定接点４０と接触することで、電気回路が閉じられる。 Then, the magnetic flux reaching the lower part of the fixed iron core 30b on the right side flows to the right side of the base plate 33, which is also made of a magnetic material, and the magnetic flux flows from the right side to the left side of the base plate 33. Then, the magnetic flux reaching the left side of the base plate 33 flows to the lower part of the fixed iron core 30a and returns to the original state. When such a magnetic path is formed, the movable iron core 20 is attracted to the fixed iron core 30.
Then, as shown in FIG. 1, the movable contact 50 integrally molded or held via the movable iron core 20 and the resin molded product 25 (insulation) is interlocked with the drive of the movable iron core 20 to the upper housing 55 (insulation). The electric circuit is closed by coming into contact with the fixed contact 40 fixed to the object).

その後、駆動コイル７０の電流が遮断されると、駆動コイル７０から発生される磁束がなくなる。ここで、可動鉄心２０と、固定鉄心３０の間にエアギャップがない場合には、可動鉄心２０及び固定鉄心３０の素材が持つ保磁力によって、両鉄心に残留磁気が生じ、樹脂成型品２５と、下ハウジング３４との間に設けられたばね２７の反発力が、固定鉄心３０と可動鉄心２０に残留する磁気による吸引力に打ち勝つことができず開動作ができない。 After that, when the current of the drive coil 70 is cut off, the magnetic flux generated from the drive coil 70 disappears. Here, when there is no air gap between the movable core 20 and the fixed core 30, residual magnetism is generated in both cores due to the coercive force of the materials of the movable core 20 and the fixed core 30, and the resin molded product 25 and the resin molded product 25. The repulsive force of the spring 27 provided between the lower housing 34 cannot overcome the magnetic attraction remaining in the fixed iron core 30 and the movable iron core 20, and the opening operation cannot be performed.

一方、本願のように非磁性材の残留磁気を防止するスペーサ２２を設けることによって、スペーサ２２が存在する部分は、磁気回路上では、エアギャップと同等とみなされるため、両鉄心素材の保磁力を超えて両鉄心に逆磁界が印加され、残留磁束がほぼゼロになる効果が得られる。 On the other hand, by providing the spacer 22 for preventing the residual magnetism of the non-magnetic material as in the present application, the portion where the spacer 22 exists is regarded as equivalent to the air gap on the magnetic circuit. A reverse magnetic field is applied to both iron cores beyond the above, and the effect that the residual magnetic flux becomes almost zero can be obtained.

そして、可動鉄心２０に一体化されたばね２７が、吸引力を失った可動鉄心２０を押し上げることによって、可動鉄心２０と樹脂成型品２５を介して一体化された可動接点５０が、固定接点４０から離れることになり、電気回路が開かれる。 Then, the spring 27 integrated with the movable iron core 20 pushes up the movable iron core 20 that has lost the suction force, so that the movable contact 50 integrated with the movable iron core 20 via the resin molded product 25 is released from the fixed contact 40. It will be separated and the electric circuit will be opened.

このように、駆動コイル７０への電流のＯＮ／ＯＦＦによって、可動鉄心２０の動きを介して可動接点５０が開閉し、電気回路が開閉される。 In this way, by turning on / off the current to the drive coil 70, the movable contact 50 is opened / closed via the movement of the movable iron core 20, and the electric circuit is opened / closed.

図３は、可動鉄心２０をスペーサ２２側から見た図であり、可動鉄心２０に、スペーサ２２が溶接、固定された状態を示している。
スペーサ２２は、非磁性の金属材料からなり、例えば、板材から切り出される。長方形のスペーサ２２が、可動鉄心２０の長手方向両端に各１枚、計２枚、可動鉄心２０の固定鉄心３０に対向する面に溶接、固定されている。 FIG. 3 is a view of the movable iron core 20 viewed from the spacer 22 side, and shows a state in which the spacer 22 is welded and fixed to the movable iron core 20.
The spacer 22 is made of a non-magnetic metal material and is cut out from, for example, a plate material. Rectangular spacers 22 are welded and fixed to the surfaces of the movable core 20 facing the fixed core 30 of the movable core 20, one each at both ends in the longitudinal direction, for a total of two.

スペーサ２２としては、薄板が用いられるが、更に好適には、可動鉄心の鉄系材料と溶接における相性が良い非磁性のステンレス材、特にＳＵＳ３０４（ＳＴＡＩＮＬＥＳＳＵＳＥＤＳＴＥＥＬ）などのオーステナイト系ステンレス材の薄板を、プレス打ち抜きなどで長方形に加工したものを用いるのが良い。 A thin plate is used as the spacer 22, but more preferably, a thin plate of a non-magnetic stainless steel material having good compatibility with the iron-based material of the movable iron core in welding, particularly an austenitic stainless steel material such as SUS304 (STAINLESS USED STEEL) is used. , It is better to use the one processed into a rectangular shape by press punching.

なお、プレス加工では、一般的にバリが発生し、バリが大きいと、製品となった後に開閉動作の衝撃でバリが剥がれ、異物として可動鉄心と固定鉄心の間に挟まるなどして電磁石としての動作に支障をきたす恐れがある。そのため、バリの出ないプレス加工法として半抜き平打ち法を用いる。また、プレス加工以外の加工法として、例えば、レーザ加工などを用いることも可能である。 In press working, burrs generally occur, and if the burrs are large, the burrs will peel off due to the impact of the opening and closing operation after the product is made, and will be caught between the movable iron core and the fixed iron core as foreign matter, and as an electromagnet. It may interfere with the operation. Therefore, the half-pulling flat striking method is used as a press working method that does not generate burrs. Further, as a processing method other than press processing, for example, laser processing or the like can be used.

ここで、スペーサ２２の機能として、次の点が重要となる。すなわち、電磁石１０の開動作が正常に行えるために必要な程度の非磁性材であることはもちろんのこと、電磁石１０の閉動作時に、可動鉄心２０と固定鉄心３０がぶつかる際の衝撃が繰り返されても、可動鉄心２０から剥がれ落ちない程度の強度を有することである。 Here, the following points are important as the functions of the spacer 22. That is, not only is the non-magnetic material necessary for the electromagnet 10 to open normally, but also the impact when the movable iron core 20 and the fixed core 30 collide with each other during the closing operation of the electromagnet 10 is repeated. However, the strength is such that it does not come off from the movable iron core 20.

図３に示すように、接合強度を確保するために、スペーサ２２は、１枚あたり６箇所の、直径３ｍｍ～５ｍｍ程度の円形、かつ、可動鉄心２０の方向に凸形状の溶接部Ｙによって、可動鉄心２０に溶接固定されている。６箇所の溶接部Ｙの配置は、４箇所がスペーサ２２のコーナー近くに配置され、残りの２箇所が、スペーサ２２の長辺の両端に設けられたそれぞれ２箇所の溶接部Ｙの中点に配置されている。 As shown in FIG. 3, in order to secure the joint strength, the spacer 22 is formed by welded portions Y having six positions per sheet, which are circular in diameter of about 3 mm to 5 mm and which are convex in the direction of the movable iron core 20. It is welded and fixed to the movable iron core 20. As for the arrangement of the six welded portions Y, four are arranged near the corners of the spacer 22, and the remaining two are at the midpoints of the two welded portions Y provided at both ends of the long side of the spacer 22. Have been placed.

可動鉄心２０と固定鉄心３０が閉動作する際に、可動鉄心２０と固定鉄心３０との間に配置されたスペーサ２２は、両者の衝突による衝撃を受ける。しかし、上述のように、溶接部Ｙを多数配置することによって、衝撃が６箇所の溶接部Ｙに分散され、電磁開閉器１００の長期の使用によって、開閉回数が５００万回から１０００万回まで達するような場合であっても、溶接部Ｙの近傍で疲労破壊を起こしてスペーサ２２が、可動鉄心２０から剥がれ落ちないように考慮されている。 When the movable core 20 and the fixed core 30 are closed, the spacer 22 arranged between the movable core 20 and the fixed core 30 receives an impact due to the collision between the movable core 20 and the fixed core 30. However, as described above, by arranging a large number of welded portions Y, the impact is dispersed in the welded portions Y at 6 locations, and the number of times of opening and closing is increased from 5 million times to 10 million times by long-term use of the electromagnetic switch 100. Even in such a case, it is considered that the spacer 22 does not peel off from the movable iron core 20 due to fatigue fracture in the vicinity of the welded portion Y.

なお、我々の研究によると、溶接部Ｙの強度に関して、溶接でいったん溶けた部分と、元の部分との強度差が大きい場合に、電磁石１０の閉動作時の衝撃によって、強度が変化した部分に応力が集中し、疲労破壊が生じ易いことを確認している。 According to our research, regarding the strength of the welded portion Y, when the strength difference between the portion once melted by welding and the original portion is large, the strength changes due to the impact during the closing operation of the electromagnet 10. It has been confirmed that stress is concentrated on the surface and fatigue fracture is likely to occur.

すなわち、ＳＵＳ３０４材でも、硬度を調質したＪＩＳ（ＪａｐａｎｅｓｅＩｎｄｕｓｔｒｉａｌＳｔａｎｄａｒｄｓ）規格の１／２Ｈ材、或いは、それ以上の硬度に調質された材料では、開閉頻度が５００万回以下で溶接部Ｙの疲労破壊によるスペーサ２２の剥離が確認された。 That is, even with the SUS304 material, if the hardness is tempered to JIS (Japanese Industrial Standards) standard 1 / 2H material or the material tempered to a hardness higher than that, the opening / closing frequency is 5 million times or less and the welded portion Y Peeling of the spacer 22 due to fatigue fracture was confirmed.

一方、硬度の調質が施されていないＪＩＳ規格の２Ｂ材を用いると、５００万回～１０００万回の開閉試験に耐え得ることが確認できた。すなわち、２Ｂ材と同等以下の硬度を持つ、ＪＩＳ規格の２Ｄ材、或いは、熱間圧延材などであれば、疲労強度が高く、ＪＩＳ規格の１／４Ｈ調質材と同等か、それ以上の硬度に調質された材料は、疲労強度が劣り、今回の用途には適していないことがわかった。 On the other hand, it was confirmed that the JIS standard 2B material, which has not been tempered in hardness, can withstand 5 to 10 million opening and closing tests. That is, a JIS standard 2D material or a hot rolled material having a hardness equal to or lower than that of a 2B material has a high fatigue strength and is equal to or higher than a JIS standard 1 / 4H heat-treated material. It was found that the material tempered to hardness was inferior in fatigue strength and was not suitable for this application.

一方、非磁性材としての働きについて、ＳＵＳ３０４材のようなオーステナイト系ステンレス材は、冷間加工によって結晶構造がオーステナイトからマルテンサイトに変化し、さらに不純物の配置が変化するなどして、非磁性材から、弱いながらも磁性材へと変化することが知られている。 On the other hand, regarding the function as a non-magnetic material, austenitic stainless steel materials such as SUS304 material are non-magnetic materials because the crystal structure changes from austenite to martensite due to cold working and the arrangement of impurities changes. Therefore, it is known that it changes to a magnetic material although it is weak.

スペーサ２２が磁性を帯びれば、当初の目的である、可動鉄心２０と固定鉄心３０の残留磁化を抑制する効果が半減し、可動鉄心２０の開放動作に支障をきたす恐れがある。その意味でも、ＳＵＳ３０４の硬度を上昇させる調質を施した材料を用いることは避けるべきである。 If the spacer 22 is magnetic, the original purpose of suppressing the residual magnetization of the movable core 20 and the fixed core 30 is halved, which may hinder the opening operation of the movable core 20. In that sense as well, it should be avoided to use a material that has been tempered to increase the hardness of SUS304.

同様に、オーステナイト系ステンレス材は、溶接でいったん溶融した部分が冷却されて固体に戻る際、結晶構造がオーステナイトからマルテンサイトに変化し、さらに不純物の配置が変化するなどして、非磁性材から、弱いながらも磁性材へと変化することが知られている。そのため、溶接部位はできるだけ小さいことが望ましく、本実施の形態１のように、小さな溶接部Ｙを、分散して複数箇所に設けることで、全体としての溶接強度と非磁性材の磁気特性とを両立させることが可能となる。 Similarly, austenitic stainless steel is made from non-magnetic materials because the crystal structure changes from austenite to martensite and the arrangement of impurities changes when the part once melted by welding is cooled and returns to a solid. It is known that although it is weak, it changes to a magnetic material. Therefore, it is desirable that the welded portion be as small as possible, and as in the first embodiment, by providing the small welded portions Y at a plurality of dispersed portions, the overall welding strength and the magnetic characteristics of the non-magnetic material can be improved. It is possible to achieve both.

スペーサ２２の溶接が完了した可動鉄心２０は、そのままでは錆が発生するため防錆めっき処理を行う。可動鉄心２０のみの状態であればＺｎ（亜鉛）めっきが望ましいが、ＳＵＳからなるスペーサ２２が一体化されているため、ＳＵＳの表面にはＺｎめっきがうまく生成されない。一方、まず、Ｚｎめっきを施した可動鉄心２０に、ＳＵＳのスペーサ２２を溶接する方法も考えられるが、めっきの影響で溶接強度が低下することが分かっている。 The movable iron core 20 for which the spacer 22 has been welded is subjected to rust-preventive plating because rust is generated as it is. If only the movable iron core 20 is in a state, Zn (zinc) plating is desirable, but since the spacer 22 made of SUS is integrated, Zn plating is not well generated on the surface of SUS. On the other hand, first, a method of welding the spacer 22 of SUS to the movable iron core 20 plated with Zn can be considered, but it is known that the welding strength is lowered due to the influence of plating.

そのため、スペーサ２２を可動鉄心２０に溶接した後、Ｎｉ（ニッケル）ストライクめっき処理を施し、引き続きＺｎクロメートめっき処理を行うことで、Ｚｎめっきの防錆機能を生かしながら、ＳＵＳからなるスペーサ２２の表面にもめっきが乗るため、良好なめっき処理が可能となる。 Therefore, after the spacer 22 is welded to the movable iron core 20, Ni (nickel) strike plating treatment is performed, and then Zn chromate plating treatment is performed, so that the surface of the spacer 22 made of SUS can be utilized while utilizing the rust preventive function of Zn plating. Since plating is also applied to the surface, good plating processing is possible.

図４Ａは、溶接前のスペーサ２２の平面図である。
図４Ｂは、図４Ａの要部断面図である
図４Ａは、スペーサ２２に設けられた、溶接前の突起２４の配置を示す図である。図４Ｂは、突起２４とその近傍であるＡ－Ａ部分の断面を示す図である。
突起２４は、溶接部Ｙの配置と同じ位置に設けられている。突起２４の構成を示すＡ－Ａ断面図からわかるように、突起２４は、φＤの範囲で、長さＨ分だけ、板の左側部分に凹部が形成され、板の右側部分に凸部が形成されており、いずれも一定の半径を有する球面形状に形成されている。 FIG. 4A is a plan view of the spacer 22 before welding.
4B is a cross-sectional view of a main part of FIG. 4A, and FIG. 4A is a diagram showing an arrangement of protrusions 24 before welding provided on the spacer 22. FIG. 4B is a diagram showing a cross section of the protrusion 24 and the portion AA in the vicinity thereof.
The protrusion 24 is provided at the same position as the arrangement of the welded portion Y. As can be seen from the cross-sectional view taken along the line AA showing the configuration of the protrusion 24, the protrusion 24 has a concave portion formed on the left side portion of the plate and a convex portion formed on the right side portion of the plate by the length H in the range of φD. All of them are formed in a spherical shape having a certain radius.

この球面形状は、たとえば、プレス装置において、半球状の突起を有するパンチと、半球状のくぼみ形状を有するダイによって、ＳＵＳ３０４の板を挟んで、パンチをダイに押し込むことによって形成される。これらの形状の一例として、板の厚みｔが０．３ｍｍ～１．５ｍｍの範囲において、φＤが２ｍｍ～５ｍｍ程度、Ｈが０．３ｍｍ～１．５ｍｍ程度が望ましいことを確認した。 This spherical shape is formed by, for example, in a press device, a punch having a hemispherical protrusion and a die having a hemispherical recess shape sandwich a plate of SUS304 and push the punch into the die. As an example of these shapes, it was confirmed that φD is preferably about 2 mm to 5 mm and H is preferably about 0.3 mm to 1.5 mm in a plate thickness t in the range of 0.3 mm to 1.5 mm.

ここで、スペーサ２２と可動鉄心２０との溶接方法は、ます、平板状の一対の電極でスペーサ２２と可動鉄心２０とを挟んで、突起２４と可動鉄心２０とを接触させた状態で相互に加圧する。さらに、突起２４を介して電極間に大電流を通電することによって、突起２４の先端に発熱を集中させ、突起２４の先端および、突起２４が接触する可動鉄心２０の一部を溶かすことで、両者を溶接して接合する。 Here, the welding method between the spacer 22 and the movable iron core 20 is such that the spacer 22 and the movable iron core 20 are sandwiched between a pair of flat plate-shaped electrodes, and the protrusion 24 and the movable iron core 20 are in contact with each other. Pressurize. Further, by energizing a large current between the electrodes via the protrusion 24, heat is concentrated on the tip of the protrusion 24, and the tip of the protrusion 24 and a part of the movable iron core 20 with which the protrusion 24 is in contact are melted. Both are welded and joined.

通電回数は、突起２４の個数に拘わらず、１回で済ませることが可能である。このときの加圧力は板厚にもよるが、突起２４の１個あたり０．２ｋＮ～２ｋＮの範囲である。また、通電電流は、突起１個あたり２ｋＡ～５ｋＡである。さらに、通電時間は１５ｍｓｅｃ～６０ｍｓｅｃの範囲である。 The number of times of energization can be one, regardless of the number of protrusions 24. The pressing force at this time depends on the plate thickness, but is in the range of 0.2 kN to 2 kN per protrusion 24. The energizing current is 2 kA to 5 kA per protrusion. Further, the energizing time is in the range of 15 msec to 60 msec.

なお、突起２４間の距離が近い設計で大電流を流すと、ローレンツ力によって溶融した部分がお互いに引かれて移動し、長い突起状の部分が生じる現象が確認されている。この部分は、溶接強度に関与せず、最悪、開閉の衝撃で取れて異物となる。本実施の形態１の構成では、例えば、スペーサ２２と固定鉄心３０との間にこの異物が挟まると、閉極時の鉄心間の吸引力が減少するなど、電磁石１０の開閉動作に支障をきたす恐れがある。このため、上述の長い突起状の部分を生じないようにするために、突起２４間の距離は１０ｍｍ以上開けておくことが望ましい。 It has been confirmed that when a large current is passed in a design in which the distance between the protrusions 24 is short, the melted portions are pulled by each other and move due to the Lorentz force, and a long protrusion-like portion is formed. This part does not affect the welding strength, and in the worst case, it is removed by the impact of opening and closing and becomes a foreign substance. In the configuration of the first embodiment, for example, if this foreign matter is caught between the spacer 22 and the fixed iron core 30, the attractive force between the iron cores at the time of closing the pole is reduced, which hinders the opening / closing operation of the electromagnet 10. There is a fear. Therefore, in order to prevent the above-mentioned long protrusions from being formed, it is desirable that the distance between the protrusions 24 is 10 mm or more.

また、一般的には突起を設けずに溶接する抵抗溶接法も多用されるが、数ｍｍ程度の径の細い電極を用いて溶接部を１箇所ずつ挟んで溶接を行う必要がある。今回のように溶接部Ｙを複数設ける場合に適用すると、まず、溶接部の位置合わせをして、次に、電極で挟んで通電するという工程を溶接部の数だけ複数回繰り返すことになる。結果的に、全ての溶接に時間がかかること、および２箇所目以降の溶接部の溶接には、それ以前に溶接した溶接部に電流が回りこみ溶接したい部分の電流が減って溶接が不十分となる恐れがある。 Further, in general, a resistance welding method in which welding is performed without providing protrusions is often used, but it is necessary to perform welding by sandwiching welded portions one by one using a thin electrode having a diameter of about several mm. When applied to the case where a plurality of welded portions Y are provided as in this case, the process of first aligning the welded portions and then sandwiching the welded portions and energizing the welded portions is repeated a plurality of times as many times as the number of the welded portions. As a result, it takes a long time to perform all welding, and when welding the second and subsequent welds, the current circulates in the previously welded welds and the current in the part to be welded decreases, resulting in insufficient welding. There is a risk of becoming.

一方、実施の形態１で示した溶接方法によれば、スペーサ２２よりも大きい平板状の一対の電極によってスペーサ２２と、可動鉄心２０とを挟んで通電することによって、電極の位置決めが不要となる。更に、突起２４と可動鉄心２０とを接触させた状態で加圧し、突起２４を介して可動鉄心２０とスペーサ２２本体との間に大電流を通電させる方法を採用するので、１回の通電で複数の溶接部Ｙを生成することが可能となり、生産性の面で有利となる。 On the other hand, according to the welding method shown in the first embodiment, positioning of the electrodes becomes unnecessary by energizing the spacer 22 and the movable iron core 20 by sandwiching the spacer 22 and the movable iron core 20 by a pair of flat plate-shaped electrodes larger than the spacer 22. .. Further, since a method of pressurizing the protrusion 24 and the movable iron core 20 in contact with each other and energizing a large current between the movable iron core 20 and the spacer 22 main body via the protrusion 24 is adopted, a single energization is required. It becomes possible to generate a plurality of welded portions Y, which is advantageous in terms of productivity.

なお、本実施の形態１では、突起２４の形状として球面状のものを例示したが、これに限定されるものではなく、たとえば円錐形状のようなものでも良い。また、突起２４の裏側の形状と突起２４の表側の形状とがどちらも球面である例を示したが、必ずしも同一形状である必要はなく、たとえば、表面が球面状で、裏面が円錐形状の組み合わせであっても問題ない。 In the first embodiment, a spherical shape is exemplified as the shape of the protrusion 24, but the shape is not limited to this, and for example, a conical shape may be used. Further, although the shape of the back side of the protrusion 24 and the shape of the front side of the protrusion 24 are both spherical, they do not necessarily have the same shape. For example, the front surface is spherical and the back surface is conical. There is no problem even if it is a combination.

スペーサ２２に突起２４を形成する際の注意点としては、複数の突起２４の形状と高さが揃うことが望ましい。突起２４の高さが揃っていないと、ある突起２４は可動鉄心２０と接触しているが、他の突起２４は接触していないような状態になり、接触していない突起２４について溶接ができない恐れがあるためである。 As a precaution when forming the protrusions 24 on the spacer 22, it is desirable that the shapes and heights of the plurality of protrusions 24 are the same. If the heights of the protrusions 24 are not the same, one protrusion 24 is in contact with the movable iron core 20, but the other protrusions 24 are not in contact with each other, and the non-contact protrusions 24 cannot be welded. Because there is a fear.

溶接に用いる電源にもいくつか種類があるが、特にコンデンサに電荷を溜め込んだ後、電荷を放出する際、インバータ制御によって定電流制御を行うコンデンサ方式の電源が望ましい。この電源によれば、大電流を短時間で流すことが可能となり、溶接に必要なエネルギーを必要最小限に設定することができるため、スパッタ状の異物の発生及び溶接時の爆飛を抑制しながら、安定した溶接が可能となる。 There are several types of power supplies used for welding, but it is particularly desirable to use a capacitor-type power supply that controls a constant current by inverter control when discharging charges after storing charges in the capacitors. With this power supply, a large current can be passed in a short time, and the energy required for welding can be set to the minimum necessary, so that the generation of spattered foreign matter and the explosion during welding are suppressed. However, stable welding is possible.

また、本実施の形態１においては、突起２４をスペーサ２２側に設けた例を示したが、必ずしもスペーサ２２に設ける必要はなく、逆に可動鉄心２０側に突起を設けておいても良い。その場合でも、溶接手順は上述したとおりで変更はない。 Further, in the first embodiment, the example in which the protrusion 24 is provided on the spacer 22 side is shown, but it is not always necessary to provide the protrusion 24 on the spacer 22, and conversely, the protrusion may be provided on the movable iron core 20 side. Even in that case, the welding procedure is as described above and does not change.

実施の形態１による電磁石１０、電磁開閉器１００、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法によれば、電磁石１０への通電の停止後に固定鉄心３０と可動鉄心２０とに残留する磁気を防止する非磁性の薄板状のスペーサ２２に複数の突起２４を設け、この突起２４を可動鉄心２０に一度に溶接できるので、接合工程の大幅な時間短縮が見込まれ、生産性が高い。 According to the electromagnet 10, the electromagnetic switch 100, the method for manufacturing the electromagnet, and the method for manufacturing the electromagnetic switch according to the first embodiment, the magnetism remaining in the fixed iron core 30 and the movable iron core 20 after the energization of the electromagnet 10 is stopped. Since a plurality of protrusions 24 are provided on the non-magnetic thin plate-shaped spacer 22 to be prevented and the protrusions 24 can be welded to the movable iron core 20 at one time, a significant reduction in the joining process time is expected and the productivity is high.

実施の形態２．
以下、実施の形態２による電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法を、図を用いて、実施の形態１と異なる部分を中心に説明する。
図５Ａは、固定鉄心２３０をスペーサ２３２側から見た図である。
図５Ｂは、固定鉄心２３０の側面図である。 Embodiment 2.
Hereinafter, an electromagnet, an electromagnetic switch, a method for manufacturing an electromagnet, and a method for manufacturing an electromagnetic switch according to the second embodiment will be described with reference to the parts different from the first embodiment.
FIG. 5A is a view of the fixed iron core 230 as viewed from the spacer 232 side.
FIG. 5B is a side view of the fixed iron core 230.

実施の形態１では、スペーサ２２を可動鉄心２０に溶接していたが、本実施の形態では、スペーサ２３２を固定鉄心２３０に溶接している。このように、スペーサ２３２は、可動鉄心２０でなく、固定鉄心２３０側に溶接して固定しても、実施の形態１と同様の効果を奏することは言うまでもない。なお、図５Ａ、図５Ｂに示すように、突起を介してスペーサ２３２を鉄心（可動、固定によらず）に溶接した場合、溶接部Ｙに凸形状が残り、スペーサ２３２と鉄心の間には、微小な隙間ｄが残ってしまうことが避けられない。これは、実施の形態１の溶接部Ｙについても同様である。 In the first embodiment, the spacer 22 is welded to the movable iron core 20, but in the present embodiment, the spacer 232 is welded to the fixed iron core 230. As described above, it goes without saying that the spacer 232 has the same effect as that of the first embodiment even if it is welded and fixed to the fixed iron core 230 side instead of the movable iron core 20. As shown in FIGS. 5A and 5B, when the spacer 232 is welded to the iron core (regardless of whether it is movable or fixed) via a protrusion, a convex shape remains in the welded portion Y, and a convex shape remains between the spacer 232 and the iron core. It is inevitable that a minute gap d remains. This also applies to the welded portion Y of the first embodiment.

我々の実験では、スペーサ２３２の厚みが厚いほど隙間ｄも大きくなる傾向が認められた。隙間ｄが大きくなると、電磁石１０の開閉繰り返し試験において、スペーサ２３２が剥がれ易くなる傾向があることを確認した。そのため、できるだけ隙間ｄを小さくすることが望ましく、０．２ｍｍ以下、更に好ましくは０．１ｍｍ以下にすることが望ましい。 In our experiment, it was found that the thicker the spacer 232, the larger the gap d. It was confirmed that when the gap d becomes large, the spacer 232 tends to be easily peeled off in the opening / closing repeated test of the electromagnet 10. Therefore, it is desirable to make the gap d as small as possible, and it is desirable to make it 0.2 mm or less, more preferably 0.1 mm or less.

なお、本実施の形態２では、溶接部Ｙの数が５個のものを示した。スペーサ２３２が長方形であって、かつ、長辺と短辺の差が比較的小さいものに対しては、スペーサ２３２の４隅と対角線上に溶接部Ｙを設ける配置が有効となる。さらに、長辺と短辺の差が小さいものに対しては、４隅の４箇所のみに溶接部Ｙを設けても良い。 In the second embodiment, the number of welded portions Y is five. For the spacer 232 having a rectangular shape and a relatively small difference between the long side and the short side, it is effective to provide the welded portions Y diagonally to the four corners of the spacer 232. Further, for those having a small difference between the long side and the short side, welded portions Y may be provided only at four points at the four corners.

実施の形態２よる電磁石１０、電磁開閉器１００、および電磁石の製造方法によれば、電磁石１０への通電の停止後に固定鉄心２３０と可動鉄心２０とに残留する磁気を防止する非磁性の薄板状のスペーサ２３２に複数の突起２４を設け、この突起２４を固定鉄心２３０に一度に溶接できるので、接合工程の大幅な時間短縮が見込まれる。 According to the method for manufacturing the electromagnet 10, the electromagnetic switch 100, and the electromagnet according to the second embodiment, a non-magnetic thin plate that prevents magnetism remaining in the fixed iron core 230 and the movable iron core 20 after the energization of the electromagnet 10 is stopped. Since a plurality of protrusions 24 are provided on the spacer 232 and the protrusions 24 can be welded to the fixed iron core 230 at one time, a significant reduction in the joining process time is expected.

図８Ａ、図８Ｂは、可動鉄心の変形例を示す二面図である。図８Ａは、固定鉄心２３０Ｂを、スペーサを溶接する側から見た図であり、図８Ｂは、固定鉄心２３０Ｂの側面図である。 8A and 8B are two views showing a modified example of the movable iron core. FIG. 8A is a view of the fixed core 230B from the side where the spacer is welded, and FIG. 8B is a side view of the fixed core 230B.

これまで、スペーサに突起２４を設ける例を示したが、図８Ａ、図８Ｂに示すように固定鉄心２３０Ｂ側に突起２４Ｂを設けてもよい。一般的に、スペーサは薄板であるため、鉄心よりも突起加工が容易である。しかしながら、溶接時において、鉄心側の溶け具合が悪い場合などは、鉄心側に突起を設けた方が有利な場合がある。鉄心側に突起を設けても、溶接条件の調整によって溶接が可能となることは言うまでもない。 Although the example in which the protrusion 24 is provided on the spacer has been shown so far, the protrusion 24B may be provided on the side of the fixed iron core 230B as shown in FIGS. 8A and 8B. Generally, since the spacer is a thin plate, it is easier to process the protrusion than the iron core. However, at the time of welding, when the melting condition on the iron core side is poor, it may be advantageous to provide a protrusion on the iron core side. Needless to say, even if a protrusion is provided on the iron core side, welding is possible by adjusting the welding conditions.

図９Ａ、図９Ｂ、図９Ｃは、他の突起の配置例を示す図である。
図９Ａは、スペーサ２３２Ｃの平面図である。
図９Ｃは、固定鉄心２３０Ｃを、スペーサ２３２Ｃを溶接する側から見た図である。
図９Ｂは、スペーサ２３２Ｃを固定鉄心２３０Ｃに溶接した状態を示す図である。
図９Ａ、図９Ｂ、図９Ｃに示すように、スペーサ２３２Ｃと固定鉄心２３０Ｃの両方に突起２４Ｃ、２４Ｂを設けても同様の溶接が可能となる。 9A, 9B, and 9C are views showing an example of arrangement of other protrusions.
FIG. 9A is a plan view of the spacer 232C.
FIG. 9C is a view of the fixed iron core 230C as viewed from the side where the spacer 232C is welded.
FIG. 9B is a diagram showing a state in which the spacer 232C is welded to the fixed iron core 230C.
As shown in FIGS. 9A, 9B, and 9C, the same welding can be performed even if the protrusions 24C and 24B are provided on both the spacer 232C and the fixed iron core 230C.

この例では、合計６個の突起のうち３個の突起２４Ｃ１をスペーサ２３２Ｃに設け、残りの３個の突起２４Ｃ２を固定鉄心２３０Ｃ側に、各々３角形の頂点となる位置に配置し、溶接後は、全ての溶接部Ｙが、矩形の配置となっている。なお、突起２４Ｃ１と突起２４Ｃ２の高さを変えることによって、設置時においては、高さの高い方の３点支持となり、溶接前のスペーサ２３２Ｃの設置状態における安定性の向上が期待できる。 In this example, three protrusions 24C1 out of a total of six protrusions are provided on the spacer 232C, and the remaining three protrusions 24C2 are placed on the fixed iron core 230C side at positions that are the vertices of a triangle, respectively, and after welding. Has a rectangular arrangement in which all welded portions Y are arranged. By changing the heights of the protrusions 24C1 and 24C2, the heights of the protrusions 24C1 and the protrusions 24C2 are supported at three points, whichever is higher, and the stability of the spacer 232C before welding can be expected to be improved.

実施の形態３．
以下、実施の形態３による電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法を、図を用いて、実施の形態１、２と異なる部分を中心に説明する。
図６は、固定鉄心３３０をスペーサ３３２側から見た図である。
固定鉄心３３０の接触面の外周形状が円形であり、その形状に合わせて、スペーサ３３２は、固定鉄心３３０の外周と同じ中心点Ｏを有する一回り小さい円形状に構成されている。 Embodiment 3.
Hereinafter, an electromagnet, an electromagnetic switch, a method for manufacturing an electromagnet, and a method for manufacturing an electromagnetic switch according to the third embodiment will be described with reference to the drawings, focusing on parts different from the first and second embodiments.
FIG. 6 is a view of the fixed iron core 330 as viewed from the spacer 332 side.
The outer peripheral shape of the contact surface of the fixed iron core 330 is circular, and the spacer 332 is configured to have a slightly smaller circular shape having the same center point O as the outer circumference of the fixed iron core 330 according to the shape.

さらに、溶接部Ｙは、中心点Ｏを中心とする正三角形のそれぞれの頂点となる３箇所の位置に設けられている。溶接部Ｙの数＝溶接前の突起の数を３箇所にすれば、突起２４の高さにばらつきがあった場合でも、固定鉄心３３０とスペーサ３３２との接触が安定するため、各溶接部Ｙの接触抵抗が安定し、安定した通電、溶接が可能となる。なお、固定鉄心の接触面の外周形状が四角形であり、スペーサの形状が円形であっても同一の効果を奏する。 Further, the welded portions Y are provided at three positions that are the vertices of each equilateral triangle centered on the center point O. If the number of welded portions Y = the number of protrusions before welding is set to three, the contact between the fixed iron core 330 and the spacer 332 is stable even if the height of the protrusions 24 varies, so that each welded portion Y The contact resistance is stable, and stable energization and welding are possible. Even if the outer peripheral shape of the contact surface of the fixed iron core is quadrangular and the shape of the spacer is circular, the same effect is obtained.

実施の形態４．
以下、実施の形態４による電磁石、電磁開閉器、電磁石の製造方法、および電磁開閉器の製造方法を、図を用いて、実施の形態１～３と異なる部分を中心に説明する。
図７は、固定鉄心４３０をスペーサ４３２側から見た図である。
固定鉄心４３０の接触面の外周形状は長方形であり、短辺に比べて長辺がかなり長い形状をしている。
そして、それぞれの長辺の縁に沿った溶接部Ｙを３箇所に設けている。また、一方の長辺の縁に隣り合った２箇所の溶接部Ｙと、他方の長辺の縁の上記２箇所の溶接部Ｙと長手方向に同じ側にある２箇所の溶接部Ｙとの合計４箇所の溶接部Ｙを頂点とする４角形の対角線の交点上に配置された、もう１箇所の溶接部Ｙを設けている。よって、図７では、対角線の交点上に配置された溶接部Ｙは、２箇所となり、合計８箇所の溶接部Ｙを有する。 Embodiment 4.
Hereinafter, the method for manufacturing the electromagnet, the electromagnetic switch, and the electromagnet according to the fourth embodiment will be described with reference to the drawings, focusing on the parts different from the first to third embodiments.
FIG. 7 is a view of the fixed iron core 430 as viewed from the spacer 432 side.
The outer peripheral shape of the contact surface of the fixed iron core 430 is rectangular, and the long side is considerably longer than the short side.
Welded portions Y along the edges of each long side are provided at three locations. Further, two welded portions Y adjacent to each other on the edge of one long side and two welded portions Y on the same side in the longitudinal direction as the two welded portions Y on the other long side edge. Another weld Y is provided, which is arranged on the intersection of diagonal lines of a square having a total of four welds Y as vertices. Therefore, in FIG. 7, there are two welded portions Y arranged on the intersections of the diagonal lines, and the welded portions Y have a total of eight welded portions Y.

この構成によれば、アスペクト比が大きい長方形のスペーサ４３２を採用する場合であっても、固定鉄心４３０とスペーサ４３２の溶接強度を損なうことがなく、スペーサ４３２の固定を確実にできる。 According to this configuration, even when a rectangular spacer 432 having a large aspect ratio is adopted, the welding strength of the fixed iron core 430 and the spacer 432 is not impaired, and the spacer 432 can be reliably fixed.

実施の形態５．
以下、実施の形態５による電磁石の製造方法を、図を用いて説明する。
図１０は、位置決めジグ５００を用いて、可動鉄心２０と、ＳＵＳ製のスペーサ２２とを溶接前に位置決めする要領を示す図である。
図１１は、スペーサ２２と可動鉄心２０とを溶接する工程を示すフロー図である。 Embodiment 5.
Hereinafter, the method for manufacturing an electromagnet according to the fifth embodiment will be described with reference to the drawings.
FIG. 10 is a diagram showing a procedure for positioning the movable iron core 20 and the spacer 22 made of SUS before welding by using the positioning jig 500.
FIG. 11 is a flow chart showing a process of welding the spacer 22 and the movable iron core 20.

まず、可動鉄心２０の溶接面２０ｓ上に、スペーサ２２を設置する部分を刳り抜いた開口部２２ｋを有する位置決めジグ５００を乗せる（ステップＳ００１：位置決めジグ装着工程）。次に、開口部２２ｋの縁に沿うように、２枚のスペーサ２２を嵌め込んで配置する。（ステップＳ００２：スペーサ配置工程）。このようにスペーサを配置すると、可動鉄心２０に対するスペーサ２２の位置を精度よく位置決めできる。 First, a positioning jig 500 having an opening 22k in which a portion where the spacer 22 is to be installed is hollowed out is placed on the welded surface 20s of the movable iron core 20 (step S001: positioning jig mounting step). Next, the two spacers 22 are fitted and arranged along the edge of the opening 22k. (Step S002: Spacer placement step). By arranging the spacers in this way, the position of the spacer 22 with respect to the movable iron core 20 can be accurately positioned.

図１２は、位置決めジグ５００とスペーサ２２の寸法関係を示す図であり、位置決め完了後、溶接前の状態を示している。
電極６００によってスペーサ２２が加圧されているが、未だ通電はされていない。
図１３は、溶接のための通電（ステップＳ００３：溶接工程）が終わって、溶接は完了しているが、電極６００がまだ加圧を続けている状態を示す図である。 FIG. 12 is a diagram showing the dimensional relationship between the positioning jig 500 and the spacer 22, and shows the state after the positioning is completed and before welding.
The spacer 22 is pressurized by the electrode 600, but is not yet energized.
FIG. 13 is a diagram showing a state in which energization for welding (step S003: welding step) is completed, welding is completed, but the electrode 600 is still pressurizing.

図１２、図１３において、スペーサ２２の円錐状の突起２４Ｂを除いた部分の厚みをｈｓ、スペーサ２２に設けた突起２４Ｂの溶接前の高さをｈｔ、位置決めジグ５００のスペーサ２２と接する部分の厚みをｈｊとすると、３つの寸法関係を、ｈｔ＜ｈｊ≦ｈｓとなるように設定することで、溶接前に位置決めジグ５００とスペーサ２２が接する部分を残しながら（ｈｊ－ｈｔ＞０）、溶接後において、位置決めジグ５００と電極６００が接触しない、もしくは、接触しても加圧されないｇａｐ（ｈｓ＋ｄ－ｈｊ≧０）を確保することが可能となる。これにより、位置決めジグ５００を設置したままの状態で、スペーサ２２と可動鉄心２０の溶接（ステップＳ００３：溶接工程）が可能となり、両者の溶接位置の精度を向上できる。 In FIGS. 12 and 13, the thickness of the portion of the spacer 22 excluding the conical protrusion 24B is hs, the height of the protrusion 24B provided on the spacer 22 before welding is ht, and the portion of the spacer 22 in contact with the spacer 22 of the positioning jig 500. Assuming that the thickness is hj, by setting the three dimensional relationships so that ht <hj ≦ hs, welding is performed while leaving a portion where the positioning jig 500 and the spacer 22 are in contact with each other (hj-ht> 0) before welding. Later, it is possible to secure a gap (hs + d—hj ≧ 0) in which the positioning jig 500 and the electrode 600 do not come into contact with each other or are not pressurized even if they come into contact with each other. As a result, the spacer 22 and the movable iron core 20 can be welded (step S003: welding step) with the positioning jig 500 installed, and the accuracy of the welding positions of both can be improved.

図１４は、位置決めジグの他の例を示す図である。
位置決めジグ５００Ｂは、上述の位置決めジグ５００の長手方向両端部を、上述の開口部２２ｋの一部を含む部分で切り取って開放したものである。スペーサ２２の位置決め精度を維持しながらスペーサ２２の設置の作業性を向上させることが可能となる。 FIG. 14 is a diagram showing another example of the positioning jig.
The positioning jig 500B is obtained by cutting and opening both ends of the positioning jig 500 in the longitudinal direction at a portion including a part of the above-mentioned opening 22k. It is possible to improve the workability of installing the spacer 22 while maintaining the positioning accuracy of the spacer 22.

なお、上述のように、固定鉄心側に突起を設けても良いし、双方に突起を設けた場合であっても、突起の高さをｈｔとすれば同様の効果を得ることができる。 As described above, the protrusions may be provided on the fixed iron core side, or even when the protrusions are provided on both sides, the same effect can be obtained if the height of the protrusions is ht.

位置決めジグ５００、５００Ｂには、絶縁体を用いることが望ましく、ガラスエポキシ、モノマーキャストナイロンなどの樹脂、或いはセラミックなどの素材が適用可能である。本実施の形態では、スペーサが矩形のものを例示したが、上述の円形など、他の形状でも適用可能なことは言うまでもない。 It is desirable to use an insulator for the positioning jigs 500 and 500B, and a resin such as glass epoxy or monomer cast nylon, or a material such as ceramic can be applied. In the present embodiment, a rectangular spacer is exemplified, but it goes without saying that other shapes such as the above-mentioned circular shape can be applied.

なお、上記各実施の形態において、スペーサ２２、２３２、３３２、４３２の材料としてＳＵＳ３０４を例示したが、他のオーステナイト系ステンレス材、たとえばＳＵＳ３００番台で、なおかつ硬度を上げる調質を行っていない材料であれば同様の効果を奏することは言うまでもない。 In each of the above embodiments, SUS304 is exemplified as the material of the spacers 22, 232, 332, and 432, but other austenitic stainless steel materials such as SUS300 series, which are not tempered to increase the hardness, are used. Needless to say, if there is, the same effect can be achieved.

また、オーステナイト系ステンレス材が加工によって磁化される現象について、材料面では、ニッケルの含有量を増やすことで磁化を抑制できることがわかっており、材料価格は上昇するが、ニッケルの含有量の多いＳＵＳ３０５、ＳＵＳ３１６などを選択すれば、加工による磁化を大きく低減させることが可能である。 Regarding the phenomenon that austenitic stainless steel is magnetized by processing, it is known that the magnetization can be suppressed by increasing the nickel content, and the material price rises, but the nickel content is high SUS305. , SUS316 and the like can be selected to significantly reduce the magnetization due to processing.

また、鉄心の素材においては一体形状のものを例示したが、電磁鋼板、或いは冷間圧延鋼板などの磁性鋼板を積層して一体化したものを用いても同様の効果を奏することも言うまでもない。 Further, although the material of the iron core has an integral shape as an example, it is needless to say that the same effect can be obtained by using an electromagnetic steel plate or a material in which magnetic steel plates such as cold-rolled steel plates are laminated and integrated.

本願は、様々な例示的な実施の形態及び実施例が記載されているが、１つ、または複数の実施の形態に記載された様々な特徴、態様、及び機能は特定の実施の形態の適用に限られるのではなく、単独で、または様々な組み合わせで実施の形態に適用可能である。従って、例示されていない無数の変形例が、本願に開示される技術の範囲内において想定される。例えば、少なくとも１つの構成要素を変形する場合、追加する場合または省略する場合、さらには、少なくとも１つの構成要素を抽出し、他の実施の形態の構成要素と組み合わせる場合が含まれるものとする。 Although the present application describes various exemplary embodiments and examples, the various features, embodiments, and functions described in one or more embodiments are applications of a particular embodiment. It is not limited to, but can be applied to embodiments alone or in various combinations. Therefore, innumerable variations not exemplified are envisioned within the scope of the techniques disclosed in the present application. For example, it is assumed that at least one component is modified, added or omitted, and further, at least one component is extracted and combined with the components of other embodiments.

１０電磁石、２０可動鉄心、
２２，２３２，２３２Ｃ，３３２，４３２スペーサ、２２ｋ開口部、
２４，２４Ｂ，２４Ｃ１，２４Ｃ２突起、２５樹脂成型品、
３０，３０ａ，３０ｂ，２３０，２３０Ｂ，３３０，４３０固定鉄心、
３３ベース板、３４下ハウジング、４０固定接点、５０可動接点、
５５上ハウジング、７０，７０ａ，７０ｂ駆動コイル、１００電磁開閉器、
５００，５００Ｂ位置決めジグ、６００電極、Ｏ中心点、Ｙ溶接部、ｄ隙間。 10 electromagnet, 20 movable iron core,
22,232,232C,332,432 spacers, 22k openings,
24,24B, 24C1,24C2 protrusions, 25 resin molded products,
30, 30a, 30b, 230, 230B, 330, 430 Fixed iron core,
33 base plate, 34 lower housing, 40 fixed contacts, 50 movable contacts,
55 Upper housing, 70, 70a, 70b drive coil, 100 electromagnetic switch,
500,500B positioning jig, 600 electrodes, O center point, Y weld, d gap.

Claims

可動鉄心と、
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサに設けられ、前記鉄心に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定されている電磁石。 Movable iron core and
A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
One of the movable core or the fixed core is
On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
The spacer and the iron core are electromagnets provided in the spacer and welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the iron core .

前記スペーサは、長方形であり、前記溶接部は、前記長方形の４隅と、前記長方形の長辺側の中点の２箇所の計６箇所に配置されている請求項１に記載の電磁石。 The electromagnet according to claim 1, wherein the spacer is a rectangle, and the welded portions are arranged at four corners of the rectangle and two midpoints on the long side of the rectangle, for a total of six locations.

前記スペーサは、円形状であり、前記溶接部は、前記スペーサの中心点と同じ中心点を有する三角形の頂点となる３箇所の位置に設けられている請求項１に記載の電磁石。 The electromagnet according to claim 1, wherein the spacer has a circular shape, and the welded portion is provided at three positions serving as vertices of a triangle having the same center point as the center point of the spacer.

前記スペーサは、長方形であり、前記スペーサの一方の長辺の縁に隣り合った２箇所の溶接部と、他方の長辺の縁に設けられた、前記２箇所の溶接部と長手方向に同じ側にある２箇所の溶接部と、該４箇所の溶接部を頂点とする４角形の対角線の交点上に配置された、もう１箇所の溶接部を備える請求項１に記載の電磁石。 The spacer is rectangular and is longitudinally the same as the two welds adjacent to the edge of one long side of the spacer and the two welds provided on the edge of the other long side. The electromagnet according to claim 1, further comprising two welds on the side and another weld arranged on the intersection of diagonal lines of a square having the four welds as vertices.

可動鉄心と、Movable iron core and
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、One of the movable core or the fixed core is
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられ、他方に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定され、The spacer and the iron core are provided on at least one of the spacer or the iron core, and are welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the other.
前記スペーサは、円形状であり、前記溶接部は、前記スペーサの中心点と同じ中心点を有する三角形の頂点となる３箇所の位置に設けられている電磁石。The spacer has a circular shape, and the welded portion is an electromagnet provided at three positions which are the vertices of a triangle having the same center point as the center point of the spacer.

請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の電磁石と、
前記固定鉄心に絶縁して接続された固定接点と、
前記可動鉄心の駆動に連動して前記固定接点に接離する、前記可動鉄心に絶縁して接続された可動接点とを備える電磁開閉器。 The electromagnet according to any one of claims 1 to 5 .
A fixed contact that is insulated and connected to the fixed iron core,
An electromagnetic switch provided with a movable contact insulatedly connected to the movable iron core, which is connected to and separated from the fixed contact in conjunction with the drive of the movable iron core.

請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の電磁石の製造方法であって、
前記スペーサに設けられた前記凸形状である突起を前記鉄心に接触させて、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記電極間に通電し、前記溶接部を形成する溶接工程を有する電磁石の製造方法。 The method for manufacturing an electromagnet according to any one of claims 1 to 4.
The convex protrusion provided on the spacer is brought into contact with the iron core , the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes, and pressure is applied between the electrodes to apply electricity to the welded portion. A method for manufacturing an electromagnet having a welding process for forming.

請求項５に記載の電磁石の製造方法であって、The method for manufacturing an electromagnet according to claim 5.
前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられた前記凸形状である突起を他方に接触させて、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記電極間に通電し、前記溶接部を形成する溶接工程を有する電磁石の製造方法。The spacer or the convex protrusion provided on at least one of the iron cores is brought into contact with the other, and the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes and pressurized, and electricity is applied between the electrodes. A method for manufacturing an electromagnet having a welding process for forming the welded portion.

前記溶接工程において、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記突起を介して前記電極間に通電し、前記突起の先端および、前記突起が接触する前記スペーサ又は前記鉄心の一部を溶かすことによって前記スペーサと前記鉄心とを溶接して前記溶接部を形成する請求項７又は請求項８に記載の電磁石の製造方法。 In the welding step, the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes and pressurized, and electricity is applied between the electrodes via the protrusions, and the tip of the protrusions and the spacers or the spacers with which the protrusions come into contact. The method for manufacturing an electromagnet according to claim 7 or 8 , wherein the spacer and the iron core are welded to form the welded portion by melting a part of the iron core.

前記スペーサを位置決めジグによって前記鉄心の溶接面に位置決めするスペーサ配置工程を有する請求項７から請求項９のいずれか１項に記載の電磁石の製造方法。 The method for manufacturing an electromagnet according to any one of claims 7 to 9, further comprising a spacer arranging step of positioning the spacer on the welded surface of the iron core by a positioning jig.

前記位置決めジグは、前記スペーサを設置する部分を刳り抜いた開口部を有する請求項１０に記載の電磁石の製造方法。 The method for manufacturing an electromagnet according to claim 10 , wherein the positioning jig has an opening in which a portion where the spacer is installed is hollowed out.

前記スペーサの前記突起を除いた部分の厚みをｈｓ、前記突起の高さをｈｔ、前記位置決めジグの厚みをｈｊとすると、ｈｔ＜ｈｊ≦ｈｓであり、
前記位置決めジグを設置したまま前記溶接工程を行う請求項１１に記載の電磁石の製造方法。 Assuming that the thickness of the portion of the spacer excluding the protrusion is hs, the height of the protrusion is ht, and the thickness of the positioning jig is hj, ht <hj ≦ hs.
The method for manufacturing an electromagnet according to claim 11 , wherein the welding process is performed with the positioning jig installed.

前記突起は、前記スペーサ及び前記鉄心に、それぞれ３個ずつ配置され、それぞれ３個の前記突起が３角形の頂点となる位置に配置されている請求項７から請求項１２のいずれか１項に記載の電磁石の製造方法。 According to any one of claims 7 to 12, three protrusions are arranged on the spacer and the iron core, respectively, and the three protrusions are arranged at positions at which the vertices of the triangle are formed. The method for manufacturing an electromagnet according to the description.

請求項７から請求項１３のいずれか１項に記載の電磁石の製造方法を用いて製造した電磁石と、
前記固定鉄心に絶縁して接続された固定接点と、
前記可動鉄心の駆動に連動して前記固定接点に接離する、前記可動鉄心に絶縁して接続された可動接点とを備える電磁開閉器を製造する電磁開閉器の製造方法。 An electromagnet manufactured by using the method for manufacturing an electromagnet according to any one of claims 7 to 13 , and an electromagnet manufactured.
A fixed contact that is insulated and connected to the fixed iron core,
A method for manufacturing an electromagnetic switch for manufacturing an electromagnetic switch including a movable contact insulated and connected to the movable iron core, which is connected to and detached from the fixed contact in conjunction with the drive of the movable iron core.

可動鉄心と、
前記可動鉄心に対向して配置された固定鉄心と、
前記固定鉄心に巻回された駆動コイルとを有する電磁石であって、
前記可動鉄心又は前記固定鉄心の一方の鉄心は、
他方の鉄心と対向する面に、オーステナイト系ステンレスの単板であって、ＪＩＳ規格の２Ｂ材を含むＪＩＳ規格の２Ｂ材と同等以下の硬度を有する薄板を加工したスペーサを備え、
前記スペーサと前記鉄心とは、前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられ、他方に対して凸形状となる溶接部によって相互に溶接固定されている電磁石の製造方法であって、
前記スペーサ又は前記鉄心の少なくとも一方に設けられた前記凸形状である突起を他方に接触させて、前記スペーサと前記鉄心とを一対の電極で挟んで加圧した状態で前記電極間に通電し、前記溶接部を形成する溶接工程と、
前記スペーサを位置決めジグによって前記鉄心の溶接面に位置決めするスペーサ配置工程とを備え、
前記位置決めジグは、前記スペーサを設置する部分を刳り抜いた開口部を有し、
前記スペーサの前記突起を除いた部分の厚みをｈｓ、前記突起の高さをｈｔ、前記位置決めジグの厚みをｈｊとすると、ｈｔ＜ｈｊ≦ｈｓであり、
前記位置決めジグを設置したまま前記溶接工程を行う電磁石の製造方法。 Movable iron core and
A fixed core arranged facing the movable core and a fixed core
An electromagnet having a drive coil wound around the fixed iron core.
One of the movable core or the fixed core is
On the surface facing the other iron core, a spacer made of a thin plate of austenitic stainless steel having a hardness equal to or lower than that of JIS standard 2B material including JIS standard 2B material is provided.
The spacer and the iron core are a method for manufacturing an electromagnet which is provided on at least one of the spacer or the iron core and is welded and fixed to each other by a welded portion having a convex shape with respect to the other.
The spacer or the convex protrusion provided on at least one of the iron cores is brought into contact with the other, and the spacer and the iron core are sandwiched between a pair of electrodes and pressurized, and electricity is applied between the electrodes. The welding process for forming the welded portion and
The spacer placement step of positioning the spacer on the welded surface of the iron core by a positioning jig is provided.
The positioning jig has an opening in which a portion for installing the spacer is hollowed out.
Assuming that the thickness of the portion of the spacer excluding the protrusion is hs, the height of the protrusion is ht, and the thickness of the positioning jig is hj, ht <hj ≦ hs.
A method for manufacturing an electromagnet in which the welding process is performed with the positioning jig installed.

前記突起は、前記スペーサ及び前記鉄心に、それぞれ３個ずつ配置され、それぞれ３個の前記突起が３角形の頂点となる位置に配置されている請求項１５に記載の電磁石の製造方法。 The method for manufacturing an electromagnet according to claim 15, wherein three protrusions are arranged on the spacer and the iron core, respectively, and the three protrusions are arranged at positions at the vertices of a triangle.

請求項１５又は請求項１６に記載の電磁石の製造方法を用いて製造した電磁石と、
前記固定鉄心に絶縁して接続された固定接点と、
前記可動鉄心の駆動に連動して前記固定接点に接離する、前記可動鉄心に絶縁して接続された可動接点とを備える電磁開閉器を製造する電磁開閉器の製造方法。 An electromagnet manufactured by using the method for manufacturing an electromagnet according to claim 15 or 16 .
A fixed contact that is insulated and connected to the fixed iron core,
A method for manufacturing an electromagnetic switch for manufacturing an electromagnetic switch including a movable contact insulated and connected to the movable iron core, which is connected to and detached from the fixed contact in conjunction with the drive of the movable iron core.