JP6977721B2 - DC circuit - Google Patents

DC circuit Download PDF

Info

Publication number
JP6977721B2
JP6977721B2 JP2018523572A JP2018523572A JP6977721B2 JP 6977721 B2 JP6977721 B2 JP 6977721B2 JP 2018523572 A JP2018523572 A JP 2018523572A JP 2018523572 A JP2018523572 A JP 2018523572A JP 6977721 B2 JP6977721 B2 JP 6977721B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
current
fuse
circuit
switch
path
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2018523572A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPWO2017221561A1 (en
Inventor
直 森田
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sony Corp
Sony Group Corp
Original Assignee
Sony Corp
Sony Group Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sony Corp, Sony Group Corp filed Critical Sony Corp
Publication of JPWO2017221561A1 publication Critical patent/JPWO2017221561A1/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6977721B2 publication Critical patent/JP6977721B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
    • H01H9/54—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
    • H01H33/02—Details
    • H01H33/59—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switch and not otherwise provided for, e.g. for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Keying Circuit Devices (AREA)
  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)

Description

本開示は、直流回路、移動体及び電力供給システムに関する。 The present disclosure relates to DC circuits, mobiles and power supply systems.

直流給電でも交流給電でも、電力の切断時にはアーク放電が発生する。交流の場合、所定の時間毎（例えば１０ミリ秒毎）に電圧がゼロとなる瞬間があるので、アーク放電は少なくとも上記所定の時間内（例えば１０ミリ秒以内）に自然に止まる。しかし直流給電では、ゼロ電圧となる瞬間がないため、アーク放電は自然には止まらない。 Whether it is DC power supply or AC power supply, arc discharge occurs when the power is cut off. In the case of alternating current, since there is a moment when the voltage becomes zero every predetermined time (for example, every 10 milliseconds), the arc discharge naturally stops within at least the predetermined time (for example, within 10 milliseconds). However, with DC power supply, there is no moment when the voltage becomes zero, so the arc discharge does not stop naturally.

そのため、直流給電の場合に電力の切断時にアーク放電の発生を抑えることを目的とした技術が開示されている（特許文献１，２等参照）。 Therefore, a technique aimed at suppressing the generation of arc discharge when the electric power is cut off in the case of DC power supply is disclosed (see Patent Documents 1 and 2 and the like).

特開２００３−２０３７２１号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2003-203721 特表２０１４−５２２０８８号公報Special Table 2014-522808 Gazette

直流給電の場合に電力の切断時にアーク放電の発生を抑えることはもちろんであるが、アーク放電の発生を抑えるための構成が大規模なものになるのは好ましくなく、またアーク放電の発生を抑えるための構成を加えることで直流給電の最中に電力供給効率を低下させるのも好ましくない。従って、直流電力供給時の電力効率を低下させずに、直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制することが望ましい。 It goes without saying that the generation of arc discharge is suppressed when the power is cut off in the case of DC power supply, but it is not preferable that the configuration for suppressing the generation of arc discharge is large-scale, and the generation of arc discharge is suppressed. It is also not preferable to reduce the power supply efficiency during DC power supply by adding a configuration for this purpose. Therefore, it is desirable to suppress the generation of arc discharge when the DC power is cut off in a small-scale configuration without lowering the power efficiency when the DC power is supplied.

そこで本開示では、直流電力供給時の電力効率を低下させずに直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制するとともに、アーク放電の抑制に半導体スイッチを用いた際に当該半導体スイッチの劣化時による短絡が発生しても安全を確保することが可能な、新規かつ改良された直流回路、移動体及び電力供給システムを提案する。 Therefore, in the present disclosure, the generation of arc discharge is suppressed in a small-scale configuration when the DC power is cut without lowering the power efficiency at the time of DC power supply, and the semiconductor is used when the semiconductor switch is used to suppress the arc discharge. We propose new and improved DC circuits, mobile units, and power supply systems that can ensure safety even if a short circuit occurs due to deterioration of the switch.

本開示によれば、直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、前記第１のスイッチの前段に設けられるヒューズと、前記ヒューズと前記回路との間に設けられる抵抗体と、を備え、前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路が提供される。 According to the present disclosure, the second current path is provided by using a first current path and a second current path provided in parallel in a path through which direct current flows, and a first switch provided on the first current path. The fuse includes a circuit that allows a pulsed current to flow for a predetermined period when a direct current is cut off in the path, a fuse provided in front of the first switch, and a resistor provided between the fuse and the circuit. Provides a DC circuit having a rating that does not melt at the temperature of the resistor due to the flow of the rated energization current in the rated energization time of the circuit.

また本開示によれば、直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、前記第１の電流経路上に設けられる第１の電流ヒューズと、前記第１の電流経路上に、前記第１の電流ヒューズと並列に設けられる少なくとも２つの熱ヒューズと、前記第１の電流ヒューズ及び前記少なくとも２つの熱ヒューズの後段に互い違いに並列に設けられる２つのダイオードと、前記２つの熱ヒューズと、前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路との間に設けられる抵抗体と、前記抵抗体と並列に設けられる第２の電流ヒューズと、を備え、前記第２の電流ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路が提供される。 Further, according to the present disclosure, a first current path and a second current path provided in parallel in a path through which DC flows, a first current fuse provided on the first current path, and the first current path. At least two thermal fuses provided in parallel with the first current fuse on the current path, and two diodes alternately provided in parallel after the first current fuse and the at least two thermal fuses. A resistor provided between the two thermal fuses and a circuit that allows a pulsed current to flow for a predetermined period when DC is cut off in the second current path, and a second current fuse provided in parallel with the resistor. The second current fuse is provided with a DC circuit having a rating that does not blow at the temperature of the resistor due to the flow of the rated current during the rated current time of the circuit.

また本開示によれば、直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、前記第１のスイッチの前段に設けられ、ヒューズの張力により接続が保持される第２のスイッチと、を備え、前記ヒューズが溶断すると前記第２のスイッチが開放状態となり、前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流では溶断しない定格を有する、直流回路が提供される。 Further, according to the present disclosure, the second current path and the second current path provided in parallel in the path through which the DC flows, and the first switch provided on the first current path are used. The fuse comprises a circuit that allows a pulsed current to flow for a predetermined period when a DC is cut off in the current path, and a second switch that is provided in front of the first switch and whose connection is maintained by the tension of the fuse. When blown, the second switch is opened, and the fuse is provided with a DC circuit having a rating that does not blow at the rated current at the rated current of the circuit.

また本開示によれば、上記直流回路を備える、移動体が提供される。 Further, according to the present disclosure, a mobile body including the above-mentioned DC circuit is provided.

また本開示によれば、直流電力を供給するバッテリと、前記バッテリから供給される直流電力による駆動する駆動部と、前記バッテリと前記駆動部との間に設けられる、少なくとも１つの、上記直流回路と、を備える、電力供給システムが提供される。 Further, according to the present disclosure, at least one DC circuit provided between a battery for supplying DC power, a drive unit driven by DC power supplied from the battery, and the battery and the drive unit. And, a power supply system is provided.

以上説明したように本開示によれば、直流電力供給時の電力効率を低下させずに直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制するとともに、アーク放電の抑制に半導体を用いた際に当該半導体の劣化時による短絡が発生しても安全を確保することが可能な、新規かつ改良された直流回路、移動体及び電力供給システムを提供することが出来る。 As described above, according to the present disclosure, the generation of arc discharge at the time of cutting DC power is suppressed in a small-scale configuration without deteriorating the power efficiency at the time of DC power supply, and the semiconductor is used for suppressing the arc discharge. It is possible to provide a new and improved DC circuit, a mobile body, and a power supply system capable of ensuring safety even if a short circuit occurs due to deterioration of the semiconductor.

なお、上記の効果は必ずしも限定的なものではなく、上記の効果とともに、または上記の効果に代えて、本明細書に示されたいずれかの効果、または本明細書から把握され得る他の効果が奏されてもよい。 It should be noted that the above effects are not necessarily limited, and either along with or in place of the above effects, any of the effects shown herein, or any other effect that can be ascertained from this specification. May be played.

本開示の一実施形態に係る直流回路の構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the structural example of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. ヒューズＦ１が溶断した状態の直流回路１００を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the DC circuit 100 in the state where the fuse F1 is blown. ヒューズＦ１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the time change of the current flowing through a fuse F1 in a graph. 正常時におけるスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1 and the fuse F1 in the normal state. ヒューズＦ１が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1 and the fuse F1 when the fuse F1 is blown. 正常時におけるスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1 and the fuse F1 in the normal state. ヒューズＦ１が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1 and the fuse F1 when the fuse F1 is blown. 正常時におけるスイッチＦＳ１及びスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１、Ｆ２の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1, the switch FS1, and the fuses F1 and F2 in the normal state. ヒューズＦ１、Ｆ２が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１、Ｆ２の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1 and the fuse F1, F2 when the fuse F1 and F2 are blown. 正常時におけるスイッチＦＳ１、ヒューズＦ１及びキャパシタＣ１１の状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the state of the switch FS1, the fuse F1 and the capacitor C11 in the normal state. ヒューズＦ１及びキャパシタＣ１１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the time change of the current flowing through a fuse F1 and a capacitor C11 in a graph. 本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows another structural example of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. 図１２に示した直流回路１００のヒューズＦ１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the time change of the current flowing through the fuse F1 of the DC circuit 100 shown in FIG. 12 in a graph. スイッチＦＳ１、ヒューズＦ１、Ｆ２の接続例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the connection example of the switch FS1, the fuse F1 and F2. スイッチＦＳ１、ヒューズＦ１、Ｆ２の接続例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the connection example of the switch FS1, the fuse F1 and F2. 本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows another structural example of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. 本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows another structural example of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. 本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows another structural example of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. 本開示の一実施形態に係る直流回路の動作を説明する説明図である。It is explanatory drawing explaining the operation of the DC circuit which concerns on one Embodiment of this disclosure. 直流回路１００を備えた移動体４０の機能構成例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the functional structure example of the mobile body 40 which provided with a DC circuit 100.

以下に添付図面を参照しながら、本開示の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Preferred embodiments of the present disclosure will be described in detail below with reference to the accompanying drawings. In the present specification and the drawings, components having substantially the same functional configuration are designated by the same reference numerals, so that duplicate description will be omitted.

＜１．本開示の一実施形態＞
［１．１．背景］
本開示の一実施形態について詳細に説明する前に、まず本開示の一実施形態の背景について説明する。<1. Embodiment of the present disclosure>
[1.1. background]
Before explaining the embodiment of the present disclosure in detail, first, the background of the embodiment of the present disclosure will be described.

直流給電でも交流給電でも、電力の切断時には、電圧と電流がある所定の値以上になると、電極間の電位差によるスパークやアーク放電が発生する。交流の場合、所定の時間毎（例えば１０ミリ秒毎）に電圧がゼロとなる瞬間があるので、アーク放電は少なくとも上記所定の時間内（例えば１０ミリ秒以内）に自然に止まる。 In both DC power supply and AC power supply, when the voltage and current exceed a certain value when the power is cut off, sparks and arc discharges occur due to the potential difference between the electrodes. In the case of alternating current, since there is a moment when the voltage becomes zero every predetermined time (for example, every 10 milliseconds), the arc discharge naturally stops within at least the predetermined time (for example, within 10 milliseconds).

しかし直流給電では、交流給電と違って電圧がゼロとなる瞬間がないため、アーク放電は自然には止まらない。アーク放電は、金属の溶断、溶着といった接点の劣化を発生させ、電力給電の信頼性が低下するおそれがある。 However, in DC power supply, unlike AC power supply, there is no moment when the voltage becomes zero, so arc discharge does not stop naturally. The arc discharge causes deterioration of contacts such as metal fusing and welding, which may reduce the reliability of power supply.

そのため、直流給電の場合に電力の切断時にアーク放電の発生を抑えることを目的とした技術が開示されている。例えば、コンデンサと抵抗とを用いたスナバ回路を揺動接触子の間に接続して回避する技術が従来から提案されている。 Therefore, a technique aimed at suppressing the occurrence of arc discharge when power is cut off in the case of DC power supply is disclosed. For example, a technique of connecting a snubber circuit using a capacitor and a resistor between swinging contacts to avoid it has been conventionally proposed.

しかし、直流給電の場合にスナバ回路を用いてアーク放電を防ぐためには、容量の大きなコンデンサと小さな抵抗を用いなければ十分な効果が得られず、十分な効果を得ようとするとスナバ回路が大型化してしまう。また、スナバ回路を用いてアーク放電を防ぐ場合、直流電力の切断後に直流電源に再度接続しようとすると、容量の大きなコンデンサにチャージされた電荷によるショート電流が大きくなり、接点が溶着してしまう。 However, in order to prevent arc discharge by using a snubber circuit in the case of DC power supply, a sufficient effect cannot be obtained unless a capacitor with a large capacity and a small resistor are used, and if a sufficient effect is to be obtained, the snubber circuit becomes large. It will be transformed. Further, when the arc discharge is prevented by using the snubber circuit, if the DC power is cut off and then reconnected to the DC power supply, the short-circuit current due to the charge charged in the capacitor having a large capacity becomes large and the contacts are welded.

また差込プラグをプラグ受けに抜き差しすることによって直流給電を行う場合において、アーク放電の発生を防ぐために差込プラグに機械的スイッチを設け、差込プラグをプラグ受けから抜去する際にその機械的スイッチを操作することでアーク放電の発生を防ぐ技術もある。しかし、この技術では差込プラグの抜去時に機械的スイッチの操作という煩雑な操作を利用者に強いる必要が生じる。 In addition, when DC power is supplied by inserting and removing the plug from the plug holder, a mechanical switch is provided on the plug to prevent the occurrence of arc discharge, and when the plug is removed from the plug holder, the mechanical switch is provided. There is also a technology to prevent the occurrence of arc discharge by operating a switch. However, with this technology, it is necessary to force the user to perform a complicated operation of operating a mechanical switch when removing the plug.

機械的にアーク放電を除去する方法もある。しかし機械的にアーク放電を除去するためには、接点の引き剥がし速度を上げたり、磁気回路によってアークを引き剥がしたりするなどの構造が必要となり、アーク放電を除去するための回路が大型化してしまう。 There is also a method of mechanically removing the arc discharge. However, in order to mechanically remove the arc discharge, a structure such as increasing the peeling speed of the contacts or peeling the arc by a magnetic circuit is required, and the circuit for removing the arc discharge becomes large. It ends up.

直流給電の場合に電力の切断時にアーク放電の発生を抑えることを目的とした技術として、他に上記特許文献１，２等がある。 In addition, there are the above-mentioned Patent Documents 1 and 2 and the like as a technique for suppressing the generation of arc discharge when the electric power is cut in the case of DC power supply.

上記特許文献１は、直流給電時に電流が流れる経路上にスイッチング素子を設け、プラグ受けからの差込プラグの抜去時にスイッチング素子をオフにすることで、アーク放電の発生を抑える技術を開示している。 The above-mentioned Patent Document 1 discloses a technique of suppressing the generation of arc discharge by providing a switching element on a path through which a current flows during direct current power supply and turning off the switching element when the plug is removed from the plug receiver. There is.

しかし、特許文献１に開示されている技術では、直流給電時に電流がスイッチング素子を流れるために、直流給電時にスイッチング素子において電力が消費されるとともに、直流給電時にスイッチング素子が発熱する。 However, in the technique disclosed in Patent Document 1, since the current flows through the switching element during DC power supply, power is consumed in the switching element during DC power supply and the switching element generates heat during DC power supply.

上記特許文献２も、直流給電時に電流が流れる経路上にスイッチング素子を備えるアーク吸収回路を設け、プラグ受けからの差込プラグの抜去時にスイッチング素子をオフにすることで、アーク放電の発生を抑える技術を開示している。 Patent Document 2 also suppresses the generation of arc discharge by providing an arc absorption circuit provided with a switching element on the path through which a current flows during DC power supply and turning off the switching element when the plug is removed from the plug receiver. The technology is disclosed.

しかし、特許文献２で開示されている技術では、アーク吸収回路として２つのスイッチング素子や、スイッチング素子をオフにするためのタイマを設けており、アーク電力を一時的に蓄えて、その蓄えた電力を放出するための回路が必要になり、回路が大型化する。 However, in the technique disclosed in Patent Document 2, two switching elements and a timer for turning off the switching elements are provided as an arc absorption circuit, and the arc power is temporarily stored and the stored power is stored. A circuit is required to release the power, and the circuit becomes large.

そこで本件開示者は、上述した背景に鑑み、直流電力供給時の電力効率を低下させずに直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制することが可能な技術について鋭意検討を行った。その結果、本件開示者は、以下で説明するように、正極側の電極に２つの接点を設け、受電側の電極との接点の切り替え時に直流電力の切断時に電極間で生じる電圧を抑制することで、直流電力供給時の電力効率を低下させずに直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制することが可能な技術を考案するに至った。 Therefore, in view of the above background, the Discloser is diligently studying a technology capable of suppressing the generation of arc discharge when the DC power is cut off in a small-scale configuration without lowering the power efficiency when supplying the DC power. gone. As a result, as described below, the Discloser provides two contacts on the electrode on the positive electrode side to suppress the voltage generated between the electrodes when the DC power is cut off when switching the contact point with the electrode on the power receiving side. Therefore, we have devised a technology that can suppress the generation of arc discharge in a small-scale configuration when DC power is cut without lowering the power efficiency when supplying DC power.

さらに、本件開示者は、アーク放電の抑制に半導体スイッチを用いた際に当該半導体スイッチの劣化時による短絡が発生しても安全を確保することが可能な技術について鋭意検討を行った。その結果、本件開示者は、以下で説明するように、アーク放電の抑制に半導体スイッチを用いた際に当該半導体スイッチの劣化時による短絡が発生しても安全を確保できる技術を考案するに至った。 Furthermore, the Discloser has diligently studied a technology that can ensure safety even if a short circuit occurs due to deterioration of the semiconductor switch when the semiconductor switch is used to suppress arc discharge. As a result, the Discloser has come up with a technology that can ensure safety even if a short circuit occurs due to deterioration of the semiconductor switch when the semiconductor switch is used to suppress arc discharge, as described below. rice field.

以上、本開示の一実施形態の背景について説明した。続いて、本開示の実施の形態について詳細に説明する。 The background of one embodiment of the present disclosure has been described above. Subsequently, embodiments of the present disclosure will be described in detail.

［１．２．構成例］
図１は、本開示の一実施形態に係る直流回路の構成例を示す説明図である。図１に示したのは、直流電源から供給される直流電力を遮断する際にアーク放電を抑制することを目的とした直流回路の構成例である。以下、図１を用いて本開示の一実施形態に係る直流回路の構成例について説明する。[1.2. Configuration example]
FIG. 1 is an explanatory diagram showing a configuration example of a DC circuit according to an embodiment of the present disclosure. FIG. 1 shows a configuration example of a DC circuit for the purpose of suppressing arc discharge when the DC power supplied from the DC power supply is cut off. Hereinafter, a configuration example of the DC circuit according to the embodiment of the present disclosure will be described with reference to FIG.

図１に示した直流回路１００は、直流電源（図示せず）から負荷１０へ直流電力が供給される経路上に設けられている。直流電源は所定の電圧Ｖｓの直流電力を出力する。そして図１に示した直流回路１００は、直流電源の正極側と負荷１０との間に備えられている。直流回路１００は、直流電源からの直流電流を遮断する際にアーク放電の発生を抑制する構成を有している。 The DC circuit 100 shown in FIG. 1 is provided on a path in which DC power is supplied from a DC power supply (not shown) to a load 10. The DC power supply outputs DC power having a predetermined voltage Vs. The DC circuit 100 shown in FIG. 1 is provided between the positive electrode side of the DC power supply and the load 10. The DC circuit 100 has a configuration that suppresses the generation of an arc discharge when the DC current from the DC power supply is cut off.

直流回路１００は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１と、コンデンサＣ１と、抵抗Ｒ１と、ダイオードＤ１と、スイッチＳＷ１と、スイッチ回路１１０と、を含んで構成される。またスイッチ回路１１０は、スイッチＦＳ１と、ヒューズＦ１と、を含んで構成される。直流回路１００は、直流が流れる経路において並列である主系統と副系統とで電流を流す。スイッチＳＷ１が設けられている系統を主系統とし、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が設けられている系統を副系統とする。また、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１と、コンデンサＣ１と、抵抗Ｒ１と、ダイオードＤ１と、は電圧積分回路として機能する。 The DC circuit 100 includes a MOSFET T1, a capacitor C1, a resistor R1, a diode D1, a switch SW1, and a switch circuit 110. Further, the switch circuit 110 includes a switch FS1 and a fuse F1. The direct current circuit 100 causes a current to flow between a main system and a sub system that are parallel in a path through which direct current flows. The system provided with the switch SW1 is used as the main system, and the system provided with the MOSFET T1 is used as the sub system. Further, the MOSFET T1, the capacitor C1, the resistor R1, and the diode D1 function as a voltage integrator circuit.

ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１は、本実施形態ではｎ型のＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ Ｏｘｉｄｅ Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ Ｆｉｅｌｄ Ｅｆｆｅｃｔ Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ） を用いている。コンデンサＣ１は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のドレイン端子とゲート端子との間に設けられる。また抵抗Ｒ１は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート端子とソース端子との間に設けられる。そしてコンデンサＣ１と抵抗Ｒ１とは直列に接続されている。ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１、コンデンサＣ１、抵抗Ｒ１、及びダイオードＤ１からなる回路は、スイッチＳＷ１がオン状態からオフ状態へ切り替わる際に、直流電源から負荷１０へ流れる電流を抑制するために設けられる回路である。 In the present embodiment, the MOSFET T1 uses an n-type MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor). The capacitor C1 is provided between the drain terminal and the gate terminal of the MOSFET T1. Further, the resistor R1 is provided between the gate terminal and the source terminal of the MOSFET T1. The capacitor C1 and the resistor R1 are connected in series. The circuit including the MOSFET T1, the capacitor C1, the resistor R1, and the diode D1 is a circuit provided to suppress the current flowing from the DC power supply to the load 10 when the switch SW1 is switched from the on state to the off state.

直流回路１００の動作について説明する。スイッチＳＷ１の状態がオフ状態になっている場合にＭＯＳＦＥＴ Ｔ１もオフ状態であり、従って直流電源から負荷１０に電流は流れない。その後、スイッチＳＷ１が操作されて、スイッチＳＷ１の状態がオン状態に移行すると、直流電源から負荷１０に電流が流れるが、この状態ではＭＯＳＦＥＴ Ｔ１は引き続きオフ状態になっており、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１には電流が流れない。 The operation of the DC circuit 100 will be described. When the switch SW1 is in the off state, the MOSFET T1 is also in the off state, so that no current flows from the DC power supply to the load 10. After that, when the switch SW1 is operated and the state of the switch SW1 shifts to the on state, a current flows from the DC power supply to the load 10, but in this state, the MOSFET T1 is still in the off state and the MOSFET T1 has a current. Does not flow.

さらにその後、スイッチＳＷ１が操作されて、スイッチＳＷ１の状態がオフ状態になると、直流電源から負荷１０に電流が流れなくなる。この際にスイッチＳＷ１がオフ状態になったことによって（スイッチＳＷ１の両端が切り離されたことによって）生じるスイッチＳＷ１の両端の電圧は、コンデンサＣ１を介してＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート電圧を誘起させて、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１をオン状態にする。ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態になると、直流電源から負荷１０へ向けて、スイッチＳＷ１の両端の電圧を低下させる方向に電流が流れる。 After that, when the switch SW1 is operated and the state of the switch SW1 is turned off, no current flows from the DC power supply to the load 10. At this time, the voltage across the switch SW1 generated by the switch SW1 being turned off (due to the disconnection of both ends of the switch SW1) induces the gate voltage of the MOSFET T1 via the capacitor C1 to induce the MOSFET T1. Turn T1 on. When the MOSFET T1 is turned on, a current flows from the DC power supply toward the load 10 in a direction that lowers the voltage across the switch SW1.

ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態になり、直流電源から負荷１０へ向けて、スイッチＳＷ１の両端の電圧を低下させる方向に電流が流れることにより、スイッチＳＷ１の両端の電圧が低減される。スイッチＳＷ１の両端の電圧が低減されることによって、スイッチＳＷ１がオフ状態になっても、スイッチＳＷ１はアーク放電の発生に至ることはない。 When the MOSFET T1 is turned on and a current flows from the DC power supply toward the load 10 in a direction that lowers the voltage across the switch SW1, the voltage across the switch SW1 is reduced. By reducing the voltage across the switch SW1, even if the switch SW1 is turned off, the switch SW1 does not generate an arc discharge.

ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のドレイン端子とソース端子との間の電圧は、ＦＥＴのゲート電圧による伝達関数に沿った電圧に収まる。スイッチＳＷ１がオフ状態になり、スイッチＳＷ１の両端に発生した電圧によってコンデンサＣ１の充電が進むと、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート電圧が低下し、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１はオフ状態に移行することでＭＯＳＦＥＴ Ｔ１に電流が流れなくなる。 The voltage between the drain terminal and the source terminal of the MOSFET T1 falls within the voltage along the transfer function due to the gate voltage of the FET. When the switch SW1 is turned off and the capacitor C1 is charged by the voltage generated across the switch SW1, the gate voltage of the MOSFET T1 drops and the MOSFET T1 shifts to the off state so that current flows through the MOSFET T1. It disappears.

直流回路１００の抵抗Ｒ１に並列に接続されたダイオードＤ１は、スイッチＳＷ１がオフ状態からオン状態に移行した場合に、抵抗Ｒ１を介さずコンデンサＣ１に蓄積された電荷を短時間に放電するために設けられる。 The diode D1 connected in parallel to the resistor R1 of the DC circuit 100 is used to discharge the electric charge accumulated in the capacitor C1 in a short time without going through the resistor R1 when the switch SW1 shifts from the off state to the on state. It will be provided.

直流回路１００において、ダイオードＤ１が抵抗Ｒ１と並列に設けられることで、例えばスイッチＳＷ１の接続がチャタリングなどの現象を起こしても、直流回路１００の電圧積分機能が短時間で復帰できるようにしている。抵抗Ｒ１は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート端子に電圧を供給するが、電圧の供給時間はコンデンサＣ１の容量と抵抗Ｒ１の抵抗値との積の関係で決まる。 In the DC circuit 100, the diode D1 is provided in parallel with the resistor R1 so that the voltage integration function of the DC circuit 100 can be restored in a short time even if the connection of the switch SW1 causes a phenomenon such as chattering. .. The resistor R1 supplies a voltage to the gate terminal of the MOSFET T1, and the voltage supply time is determined by the relationship between the capacity of the capacitor C1 and the resistance value of the resistor R1.

そして、直流回路１００には、図１に示したように、スイッチＦＳ１及びヒューズＦ１を有する。スイッチＦＳ１は、正常時（ヒューズＦ１が溶断していない状態をいう）には共通端子である端子ａ１と、固定接点である端子ａ２とが、可動接点により電気的に接続される状態となっている。スイッチＦＳ１の可動接点は、弾性力を有しており、後述するようにヒューズＦ１が溶断すると、端子ａ１と端子ａ２とが電気的に接続されなくなる。 The DC circuit 100 has a switch FS1 and a fuse F1 as shown in FIG. When the switch FS1 is normal (meaning that the fuse F1 is not blown), the terminal a1 which is a common terminal and the terminal a2 which is a fixed contact are electrically connected by a movable contact. There is. The movable contact of the switch FS1 has an elastic force, and when the fuse F1 is blown as described later, the terminal a1 and the terminal a2 are not electrically connected.

ヒューズＦ１は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が設けられている副系統で過大な電流が流れると溶断する。ヒューズＦ１が溶断すると、スイッチＦＳ１は、ヒューズＦ１による保持力を失い、端子ａ１と端子ａ２とを電気的に開放状態にする。 The fuse F1 is blown when an excessive current flows in the sub system provided with the MOSFET T1. When the fuse F1 is blown, the switch FS1 loses the holding force of the fuse F1 and electrically opens the terminal a1 and the terminal a2.

図２は、ヒューズＦ１が溶断した状態の直流回路１００を示す説明図である。ヒューズＦ１に過大な電流が流れ、ヒューズＦ１が溶断すると、図２に示したようにスイッチＦＳ１はヒューズＦ１による保持力を失い、端子ａ１と端子ａ２とを電気的に開放状態にする。 FIG. 2 is an explanatory diagram showing a DC circuit 100 in a state where the fuse F1 is blown. When an excessive current flows through the fuse F1 and the fuse F1 is blown, the switch FS1 loses the holding force of the fuse F1 as shown in FIG. 2, and the terminals a1 and a2 are electrically opened.

図１に示した直流回路１００において、正常な状態、すなわち、スイッチＳＷ１がオン状態からオフ状態に切り替わり、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態となってから、ヒューズＦ１の定格通電時間（溶断するまでの時間）より短い時間でＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオフ状態になれば、ヒューズＦ１は溶断することはない。 In the DC circuit 100 shown in FIG. 1, the rated energization time (time until the fuse F1 is blown) after the normal state, that is, the switch SW1 is switched from the on state to the off state and the MOSFET T1 is turned on. If the MOSFET T1 is turned off in a shorter time, the fuse F1 will not blow.

しかし、異常な状態、すなわちＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が故障するなどして、スイッチＳＷ１がオン状態からオフ状態に切り替わり、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態となってから、ヒューズＦ１の溶断時間より短い時間でＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオフ状態にならなければ、ヒューズＦ１に電流が流れ続け、ヒューズＦ１が溶断する。 However, in an abnormal state, that is, when the MOSFET T1 fails, the switch SW1 switches from the on state to the off state, and after the MOSFET T1 is turned on, the MOSFET T1 is turned off in a time shorter than the blow time of the fuse F1. If the condition is not reached, the current continues to flow in the fuse F1 and the fuse F1 is blown.

図３は、ヒューズＦ１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。図３には、直流回路１００が正常な状態における、ヒューズＦ１に流れる電流Ｉ１の時間変化と、直流回路１００が異常な状態における、ヒューズＦ１に流れる電流Ｉ２の時間変化と、が示されている。 FIG. 3 is an explanatory diagram showing a time change of the current flowing through the fuse F1 in a graph. FIG. 3 shows the time change of the current I1 flowing through the fuse F1 in the normal state of the DC circuit 100 and the time change of the current I2 flowing through the fuse F1 in the abnormal state of the DC circuit 100. ..

直流回路１００が正常な状態では、定格電流を上回る電流が流れても、ヒューズＦ１の定格通電時間（溶断するまでの時間）より短い時間で電流Ｉ１が低下する。従って直流回路１００が正常な状態ではヒューズＦ１は溶断しない。しかし、直流回路１００が異常な状態では、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオフ状態にならず電流が流れ続け、定格通電時間を超えて定格電流を上回る電流が流れると、最終的にヒューズＦ１が溶断してようやく電流Ｉ２が低下する。 In a normal state of the DC circuit 100, even if a current exceeding the rated current flows, the current I1 drops in a time shorter than the rated energization time (time until the fuse F1 is blown) of the fuse F1. Therefore, the fuse F1 does not blow when the DC circuit 100 is in a normal state. However, when the DC circuit 100 is in an abnormal state, the MOSFET T1 does not turn off and current continues to flow, and when a current exceeding the rated current exceeds the rated energization time, the fuse F1 finally blows and finally the current flows. I2 decreases.

すなわち直流回路１００は、定格電流を上回る電流が流れても定格通電時間より短い時間であればヒューズＦ１は溶断しないことを利用して、スイッチＳＷ１がオン状態からオフ状態に切り替わってもスイッチＳＷ１のアーク放電の発生を抑えることができる。また、直流回路１００は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が故障するなどして正常な状態では無くなった場合に、ヒューズＦ１の溶断によってスイッチＦＳ１が開放状態となり、直流電源からの主系統及び副系統での再通電を抑止することができる。 That is, the DC circuit 100 utilizes the fact that the fuse F1 does not blow if the current is shorter than the rated energization time even if a current exceeding the rated current flows, and the switch SW1 is switched from the on state to the off state even if the switch SW1 is switched from the on state to the off state. The generation of arc discharge can be suppressed. Further, in the DC circuit 100, when the MOSFET T1 fails or the like is not in a normal state, the switch FS1 is opened by the blow of the fuse F1 to re-energize the main system and the sub system from the DC power supply. It can be deterred.

図４は、正常時におけるスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。また図５は、ヒューズＦ１が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。 FIG. 4 is an explanatory diagram showing the states of the switch FS1 and the fuse F1 in the normal state. Further, FIG. 5 is an explanatory diagram showing a state of the switch FS1 and the fuse F1 when the fuse F1 is blown.

図４に示したように、ヒューズＦ１が溶断していない状態では、ヒューズＦ１によってスイッチＦＳ１は、端子ａ１と端子ａ２との間が電気的に接続されている。しかし、ヒューズＦ１が溶断すると、スイッチＦＳ１はヒューズＦ１による保持力を失い、端子ａ１と端子ａ２とを電気的に開放状態にする。 As shown in FIG. 4, in a state where the fuse F1 is not blown, the switch FS1 is electrically connected between the terminal a1 and the terminal a2 by the fuse F1. However, when the fuse F1 is blown, the switch FS1 loses the holding force of the fuse F1 and electrically opens the terminal a1 and the terminal a2.

なお、スイッチＦＳ１の可動接点は、図４等に示したように、中間付近で曲げられた構造を有していても良い。このように曲げられた構造を有することで、スイッチＦＳ１はヒューズＦ１が溶断した際に端子ａ１と端子ａ２とを電気的に開放状態にしやすく出来る。 As shown in FIG. 4 and the like, the movable contact of the switch FS1 may have a structure bent in the vicinity of the middle. By having such a bent structure, the switch FS1 can easily open the terminal a1 and the terminal a2 electrically when the fuse F1 is blown.

図６は、正常時におけるスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。また図７は、ヒューズＦ１が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１の状態を示す説明図である。 FIG. 6 is an explanatory diagram showing the states of the switch FS1 and the fuse F1 in the normal state. Further, FIG. 7 is an explanatory diagram showing a state of the switch FS1 and the fuse F1 when the fuse F1 is blown.

図６及び図７に示したように、ヒューズＦ１は、スイッチＦＳ１の可動接点のさらに先に接続されていても良い。このように、スイッチＦＳ１の可動接点のさらに先にヒューズＦ１が接続されるよう構成されることで、ヒューズＦ１に掛かる保持力を弱め、ヒューズＦ１の材料として柔らかいものを利用可能とすることができる。 As shown in FIGS. 6 and 7, the fuse F1 may be connected further ahead of the movable contact of the switch FS1. In this way, by configuring the fuse F1 to be connected further ahead of the movable contact of the switch FS1, the holding force applied to the fuse F1 can be weakened, and a soft material of the fuse F1 can be used. ..

スイッチＦＳ１の固定接点側の端子ａ１とヒューズＦ１の一端との間に、ヒューズＦ１と並列になるように別のヒューズが設けられても良い。 Another fuse may be provided between the terminal a1 on the fixed contact side of the switch FS1 and one end of the fuse F1 so as to be in parallel with the fuse F1.

図８は、正常時におけるスイッチＦＳ１及びスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１、Ｆ２の状態を示す説明図である。また図９は、ヒューズＦ１、Ｆ２が溶断した場合のスイッチＦＳ１及びヒューズＦ１、Ｆ２の状態を示す説明図である。 FIG. 8 is an explanatory diagram showing the states of the switch FS1, the switch FS1, and the fuses F1 and F2 in the normal state. Further, FIG. 9 is an explanatory diagram showing the states of the switches FS1 and the fuses F1 and F2 when the fuses F1 and F2 are blown.

ヒューズは、使用される金属によって抵抗が変化する。図８のようにヒューズＦ１、Ｆ２を設けることで、スイッチＦＳ１の可動接点の保持力を強化しつつ、ヒューズＦ１の大型化を回避している。このように２つのヒューズを設けることで、電圧積分回路の許容遮断電流を変更しても、ヒューズＦ２の変更のみで済むので、構成の変更が最小限で済むという効果がある。なお、ヒューズＦ２は、ヒューズＦ１と同じ定格通電時間を有しても良いが、異なる定格通電時間を有していてもよい。 The resistance of the fuse varies depending on the metal used. By providing the fuses F1 and F2 as shown in FIG. 8, the holding force of the movable contact of the switch FS1 is strengthened, and the size of the fuse F1 is avoided. By providing the two fuses in this way, even if the allowable breaking current of the voltage integrator circuit is changed, only the fuse F2 needs to be changed, so that there is an effect that the change in the configuration can be minimized. The fuse F2 may have the same rated energization time as the fuse F1, but may have a different rated energization time.

スイッチＦＳ１の固定接点側の端子ａ１とヒューズＦ１の一端との間に、ヒューズＦ１と並列になるようにキャパシタが設けられても良い。 A capacitor may be provided between the terminal a1 on the fixed contact side of the switch FS1 and one end of the fuse F1 so as to be in parallel with the fuse F1.

図１０は、正常時におけるスイッチＦＳ１、ヒューズＦ１及びキャパシタＣ１１の状態を示す説明図である。 FIG. 10 is an explanatory diagram showing the states of the switch FS1, the fuse F1 and the capacitor C11 in the normal state.

キャパシタＣ１１は、スイッチＳＷ１がオフ状態になった際に流れるパルス状の電流の一部を分流させて電荷を蓄積させるために設けられる。キャパシタＣ１１に蓄積された電荷は、ヒューズＦ１を介して徐々に放出される。 The capacitor C11 is provided to divide a part of the pulsed current that flows when the switch SW1 is turned off to accumulate electric charges. The electric charge accumulated in the capacitor C11 is gradually discharged through the fuse F1.

図１１は、ヒューズＦ１及びキャパシタＣ１１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。図１１には、直流回路１００が正常な状態における、ヒューズＦ１及びキャパシタＣ１１に流れる電流Ｉ１１、Ｉ１３の時間変化と、直流回路１００が異常な状態における、ヒューズＦ１に流れる電流Ｉ１２の時間変化と、が示されている。 FIG. 11 is an explanatory diagram showing a time change of the current flowing through the fuse F1 and the capacitor C11 in a graph. FIG. 11 shows the time change of the currents I11 and I13 flowing through the fuse F1 and the capacitor C11 when the DC circuit 100 is normal, and the time change of the current I12 flowing through the fuse F1 when the DC circuit 100 is abnormal. It is shown.

直流回路１００が正常な状態では、ヒューズＦ１には符号Ｉ１１で示した量の電流が流れ、キャパシタＣ１１には符号Ｉ１３で示した量の電流が流れる。図３に示した電流の推移と比較すると、キャパシタＣ１１を設けることでヒューズＦ１に流れる電流の量が少なくなっていることが分かる。すなわち、キャパシタＣ１１を設けることでヒューズＦ１の劣化を抑制することができる。 In the normal state of the DC circuit 100, the amount of current indicated by reference numeral I11 flows through the fuse F1, and the amount of current indicated by reference numeral I13 flows through the capacitor C11. Comparing with the transition of the current shown in FIG. 3, it can be seen that the amount of the current flowing through the fuse F1 is reduced by providing the capacitor C11. That is, the deterioration of the fuse F1 can be suppressed by providing the capacitor C11.

図１２は、本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。図１２に示したのは、ソリッドステートリレー（ＳＳＲ、半導体リレー）に機械式リレーを組み合わせて、機械式リレーのオン、オフによって直流電力の供給と遮断とを切り替えることを目的とした直流回路１００の構成例である。 FIG. 12 is an explanatory diagram showing another configuration example of the DC circuit according to the embodiment of the present disclosure. FIG. 12 shows a DC circuit 100 in which a solid state relay (SSR, a semiconductor relay) is combined with a mechanical relay for the purpose of switching between supply and interruption of DC power by turning the mechanical relay on and off. It is a configuration example of.

図１２に示した直流回路１００は、ＳＳＲ１３０と、機械式リレーＲＹ１と、ダイオードＤ２１、Ｄ２２、Ｄ２３と、コンデンサＣ２１、Ｃ２２と、抵抗Ｒ２１と、を備える。直流回路１００は、直流が流れる経路において並列である主系統と副系統とで電流を流す。ＳＳＲ１３０が設けられている系統を主系統とし、機械式リレーＲＹ１が設けられている系統を副系統とする。 The DC circuit 100 shown in FIG. 12 includes an SSR 130, a mechanical relay RY1, diodes D21, D22, D23, capacitors C21, C22, and a resistor R21. The direct current circuit 100 causes a current to flow between a main system and a sub system that are parallel in a path through which direct current flows. The system provided with the SSR 130 is used as the main system, and the system provided with the mechanical relay RY1 is used as the sub system.

機械式リレーＲＹ１は、端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ流れる電流によって発生する電磁力を用いて接点を切り替えるよう動作する。機械式リレーＲＹ１は、端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れていない場合は接点１ｂと接続し、端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れている場合は電磁力を用いて接点１ａと接続する。なお図１２には図示していないが、端子Ｖ＋へ直流電力を供給する直流電源が設けられていても良い。 The mechanical relay RY1 operates so as to switch contacts by using an electromagnetic force generated by a current flowing from the terminal V + to the terminal V−. The mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b when no current is flowing from the terminal V + to the terminal V-, and is connected to the contact 1a using electromagnetic force when the current is flowing from the terminal V + to the terminal V-. .. Although not shown in FIG. 12, a DC power supply that supplies DC power to the terminal V + may be provided.

ＳＳＲ１３０は、端子Ａから端子Ｂへの電力供給経路上に設けられている。本実施形態では、ＳＳＲ１３０は、制御端子にハイ状態の電圧が印加されるとオン状態になり、制御端子にロー状態の電圧が印加されるとオフ状態となるように構成されている。 The SSR 130 is provided on the power supply path from the terminal A to the terminal B. In the present embodiment, the SSR 130 is configured to be turned on when a high voltage is applied to the control terminal and turned off when a low voltage is applied to the control terminal.

端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れていない場合は、機械式リレーＲＹ１に電流が流れていないので、機械式リレーＲＹ１は接点１ｂと接続している。従って機械式リレーＲＹ１の接点１ｂはクローズ状態であり、接点１ａはオープン状態である。 When no current is flowing from the terminal V + to the terminal V−, no current is flowing through the mechanical relay RY1, so that the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b. Therefore, the contact 1b of the mechanical relay RY1 is in the closed state, and the contact 1a is in the open state.

その後、端子Ｖ＋に電圧が印加されて端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れると、機械式リレーＲＹ１は徐々に電磁力を発生させる。機械式リレーＲＹ１が発生させた電磁力がある程度まで達すると、機械式リレーＲＹ１は接点１ｂとの接続を解除する。 After that, when a voltage is applied to the terminal V + and a current flows from the terminal V + to the terminal V−, the mechanical relay RY1 gradually generates an electromagnetic force. When the electromagnetic force generated by the mechanical relay RY1 reaches a certain level, the mechanical relay RY1 disconnects from the contact 1b.

さらに電磁力が上昇すると、機械式リレーＲＹ１は接点１ａと接続するが、その接点１ａとの接続の際にはチャタリングが生じる。また端子Ｖ＋に電圧が印加されると、その電圧がＳＳＲ１３０の制御端子に印加される、ＳＳＲ１３０はオン状態になる。そして端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れると、ダイオードＤ２１を通じてコンデンサＣ２１に電荷が蓄積される。 When the electromagnetic force further increases, the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1a, but chattering occurs when the contact 1a is connected. When a voltage is applied to the terminal V +, the voltage is applied to the control terminal of the SSR 130, and the SSR 130 is turned on. Then, when a current flows from the terminal V + to the terminal V−, an electric charge is accumulated in the capacitor C21 through the diode D21.

さらにその後、端子Ｖ＋に電圧が印加されなくなり、端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れなくなると、機械式リレーＲＹ１は徐々に電磁力を減少させる。機械式リレーＲＹ１が発生させた電磁力が減少を始めると、機械式リレーＲＹ１は接点１ａとの接続を解除する。さらに電磁力が減少すると、機械式リレーＲＹ１は接点１ｂと接続するが、その接点１ｂとの接続の際にはチャタリングが生じる。 After that, when no voltage is applied to the terminal V + and no current flows from the terminal V + to the terminal V−, the mechanical relay RY1 gradually reduces the electromagnetic force. When the electromagnetic force generated by the mechanical relay RY1 begins to decrease, the mechanical relay RY1 disconnects from the contact 1a. When the electromagnetic force is further reduced, the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b, but chattering occurs when the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b.

この際、コンデンサＣ２１は、機械式リレーＲＹ１は接点１ｂと接続するまでの間、ＳＳＲ１３０をオン状態とさせるだけの電力を蓄積できることが望ましい。またこの際、ダイオードＤ２２が逆バイアスから解放されて導通し、コンデンサＣ２２が機械式リレーＲＹ１のコイルを通して動作する。 At this time, it is desirable that the capacitor C21 can store enough electric power to turn on the SSR 130 until the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b. At this time, the diode D22 is released from the reverse bias and conducts, and the capacitor C22 operates through the coil of the mechanical relay RY1.

すなわち、コンデンサＣ２２は、機械式リレーＲＹ１が接点１ｂと接続する際のチャタリングを吸収する。またコンデンサＣ２２は、ダイオードＤ２３を通してコンデンサＣ２１の放電回路も形成するとともに機械式リレーＲＹ１のサージを吸収させている。 That is, the capacitor C22 absorbs chattering when the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1b. Further, the capacitor C22 also forms a discharge circuit of the capacitor C21 through the diode D23 and absorbs the surge of the mechanical relay RY1.

従って図１２に示した直流回路１００は、端子Ｖ＋から端子Ｖ−へ電流が流れなくなり、機械式リレーＲＹ１が接点１ａとの接続を解除してもアークの発生を抑え、サージを吸収することが出来る。また図１２に示した直流回路１００は、端子の数を４つにして、一般的なリレーと同じような接続を可能にしたことで、既存のリレーから置き換えて使用することができる。 Therefore, in the DC circuit 100 shown in FIG. 12, no current flows from the terminal V + to the terminal V-, and even if the mechanical relay RY1 disconnects from the contact 1a, the generation of an arc can be suppressed and the surge can be absorbed. I can. Further, the DC circuit 100 shown in FIG. 12 can be used by replacing the existing relay by making the number of terminals four and enabling the same connection as a general relay.

図１２に示した直流回路１００は、スイッチＦＳ１及びヒューズＦ１を備えている。ＳＳＲ１３０の半導体スイッチが故障して正常にオフ状態に移行しなくなると、端子Ａから流れる電流によっていずれヒューズＦ１が溶断する。ヒューズＦ１が溶断すると、機械式リレーＲＹ１の接点１ａ側の経路上の、スイッチＦＳ１がオフ状態となる。 The DC circuit 100 shown in FIG. 12 includes a switch FS1 and a fuse F1. When the semiconductor switch of the SSR 130 fails and does not normally shift to the off state, the fuse F1 is eventually blown by the current flowing from the terminal A. When the fuse F1 is blown, the switch FS1 on the path on the contact 1a side of the mechanical relay RY1 is turned off.

機械式リレーＲＹ１の接点１ａ側の経路上の、スイッチＦＳ１がオフ状態となると、機械式リレーＲＹ１が接点１ａ側に接続したとしても電流は端子Ａから端子Ｂへ流れることはなくなる。従って、図１２に示した直流回路１００は、ＳＳＲ１３０の半導体スイッチが故障するなどして正常にオフ状態に移行しなくなったとしても、機械式リレーＲＹ１による再通電を抑止することができる。 When the switch FS1 on the path on the contact 1a side of the mechanical relay RY1 is turned off, the current does not flow from the terminal A to the terminal B even if the mechanical relay RY1 is connected to the contact 1a side. Therefore, the DC circuit 100 shown in FIG. 12 can suppress re-energization by the mechanical relay RY1 even if the semiconductor switch of the SSR 130 fails to normally shift to the off state.

図１３は、図１２に示した直流回路１００のヒューズＦ１に流れる電流の時間変化をグラフで示す説明図である。図１３には、直流回路１００が正常な状態における、ヒューズＦ１に流れる電流Ｉ２１の時間変化と、直流回路１００が異常な状態における、ヒューズＦ１に流れる電流Ｉ２２の時間変化と、が示されている。 FIG. 13 is an explanatory diagram showing a time change of the current flowing through the fuse F1 of the DC circuit 100 shown in FIG. 12 in a graph. FIG. 13 shows the time change of the current I21 flowing through the fuse F1 in the normal state of the DC circuit 100 and the time change of the current I22 flowing through the fuse F1 in the abnormal state of the DC circuit 100. ..

直流回路１００が正常な状態では、定格電流を上回る電流が流れても、ヒューズＦ１の定格通電時間（溶断するまでの時間）より短い時間で電流Ｉ２１が低下する。従って直流回路１００が正常な状態ではヒューズＦ１は溶断しない。しかし、直流回路１００が異常な状態では、ＳＳＲ１３０がオフ状態にならず電流が流れ続け、定格通電時間を超えて定格電流を上回る電流が流れると、最終的にヒューズＦ１が溶断してようやく電流Ｉ２が低下する。 In a normal state of the DC circuit 100, even if a current exceeding the rated current flows, the current I21 drops in a time shorter than the rated energization time (time until the fuse F1 is blown) of the fuse F1. Therefore, the fuse F1 does not blow when the DC circuit 100 is in a normal state. However, when the DC circuit 100 is in an abnormal state, the SSR 130 is not turned off and the current continues to flow, and when the current exceeding the rated energization time and the current exceeding the rated current flows, the fuse F1 is finally blown and the current I2 is finally blown. Decreases.

すなわち直流回路１００は、定格電流を上回る電流が流れても定格通電時間より短い時間であればヒューズＦ１は溶断しないことを利用して、スイッチＳＷ１がオン状態からオフ状態に切り替わってもスイッチＳＷ１のアーク放電の発生を抑えることができる。また、直流回路１００は、ＳＳＲ１３０が故障するなどして正常な状態では無くなった場合に、ヒューズＦ１の溶断によってスイッチＦＳ１が開放状態となり、直流電源からの主系統及び副系統での再通電を抑止することができる。 That is, the DC circuit 100 utilizes the fact that the fuse F1 does not blow if the current is shorter than the rated energization time even if a current exceeding the rated current flows, and the switch SW1 is switched from the on state to the off state even if the switch SW1 is switched from the on state to the off state. The generation of arc discharge can be suppressed. Further, in the DC circuit 100, when the SSR 130 fails or the like is not in a normal state, the switch FS1 is opened by the blow of the fuse F1 and the re-energization of the main system and the sub system from the DC power supply is suppressed. can do.

図１４は、スイッチＦＳ１、ヒューズＦ１、Ｆ２の接続例を示す説明図である。図１４に示したように、スイッチＦＳ１の共通端子側の端子ａ１と、固定接点側の端子ａ２との間に、スイッチＦＳ１と並列にヒューズＦ２が設けられても良い。ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が故障するなどして正常な状態では無くなった場合に、ヒューズＦ１に一時的に過大な電流が流れることでヒューズＦ１が溶断する。図１４に示した構成は、ヒューズＦ１が溶断してスイッチＦＳ１が開放状態となる際のアークの発生を、ヒューズＦ２に電力を流すことで抑えていることを特徴としている。 FIG. 14 is an explanatory diagram showing a connection example of the switch FS1, the fuses F1 and F2. As shown in FIG. 14, a fuse F2 may be provided in parallel with the switch FS1 between the terminal a1 on the common terminal side of the switch FS1 and the terminal a2 on the fixed contact side. When the MOSFET T1 is out of the normal state due to a failure or the like, the fuse F1 is blown by a temporary excessive current flowing through the fuse F1. The configuration shown in FIG. 14 is characterized in that the generation of an arc when the fuse F1 is blown and the switch FS1 is opened is suppressed by passing electric power to the fuse F2.

図１５は、図１４に示したヒューズＦ１、Ｆ２がいずれも溶断した状態を示す説明図である。ヒューズＦ１に一時的に過大な電流が流れることでヒューズＦ１が溶断して、スイッチＦＳ１が開放状態となる際にさらにヒューズＦ２に電流が流れ、ヒューズＦ２も溶断する。このようにヒューズＦ１、Ｆ２動作することで、ヒューズＦ１が溶断してスイッチＦＳ１が開放状態となる際のアークの発生を抑えることができる。 FIG. 15 is an explanatory diagram showing a state in which both the fuses F1 and F2 shown in FIG. 14 are blown. When an excessive current temporarily flows through the fuse F1, the fuse F1 is blown, and when the switch FS1 is opened, a further current flows through the fuse F2, and the fuse F2 is also blown. By operating the fuses F1 and F2 in this way, it is possible to suppress the generation of an arc when the fuse F1 is blown and the switch FS1 is opened.

図１４には、スイッチＦＳ１と並列にヒューズＦ２が設けられている例を示した。この例において、ヒューズＦ１は、図６に示したように、スイッチＦＳ１の可動接点の先から接続されていても良い。また図１０に示したように、スイッチＦＳ１の固定接点側の端子ａ１とヒューズＦ１の一端との間に、ヒューズＦ１と並列になるようにキャパシタが設けられている構成に加え、スイッチＦＳ１と並列にヒューズＦ２が設けられる構成であっても良い。 FIG. 14 shows an example in which the fuse F2 is provided in parallel with the switch FS1. In this example, the fuse F1 may be connected from the tip of the movable contact of the switch FS1 as shown in FIG. Further, as shown in FIG. 10, in addition to the configuration in which a capacitor is provided between the terminal a1 on the fixed contact side of the switch FS1 and one end of the fuse F1 so as to be in parallel with the fuse F1, in parallel with the switch FS1. The fuse F2 may be provided in the structure.

図１６は、本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。図１６に示したのは、電圧積分回路を構成するＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がショート状態で故障した場合であってもオープン状態で故障した場合であってもアークの発生を抑える構成とした直流回路１００の例である。 FIG. 16 is an explanatory diagram showing another configuration example of the DC circuit according to the embodiment of the present disclosure. FIG. 16 shows an example of a DC circuit 100 having a configuration that suppresses the generation of an arc regardless of whether the MOSFET T1 constituting the voltage integrator circuit fails in the short state or in the open state. Is.

図１６には、直流電流を遮断するスイッチＳＷ１の一方の接点、例えば固定接点側に、温度ヒューズＦ１を使った抵抗体付きサーモプロテクタＴＨＰ１を接続した直流回路１００が示されている。 FIG. 16 shows a DC circuit 100 in which a thermoprotector THP1 with a resistor using a thermal fuse F1 is connected to one contact of a switch SW1 that cuts off a direct current, for example, a fixed contact side.

図１６に示した直流回路１００の動作を説明する。スイッチＳＷ１の状態がオフ状態になっている場合ではＭＯＳＦＥＴ Ｔ１もオフ状態であり、従って直流電源側（ＩＮ）から負荷側（ＯＵＴ）に電流は流れない。その後、スイッチＳＷ１が操作されて、スイッチＳＷ１の状態がオン状態に移行すると、直流電源側（ＩＮ）から負荷側（ＯＵＴ）に電流が流れるが、この状態ではＭＯＳＦＥＴ Ｔ１は引き続きオフ状態になっており、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１には電流が流れない。 The operation of the DC circuit 100 shown in FIG. 16 will be described. When the switch SW1 is in the off state, the MOSFET T1 is also in the off state, so that no current flows from the DC power supply side (IN) to the load side (OUT). After that, when the switch SW1 is operated and the state of the switch SW1 shifts to the on state, a current flows from the DC power supply side (IN) to the load side (OUT), but in this state, the MOSFET T1 continues to be in the off state. Therefore, no current flows through the MOSFET T1.

さらにその後、スイッチＳＷ１が操作されて、スイッチＳＷ１の状態がオフ状態になると、直流電源側（ＩＮ）から負荷側（ＯＵＴ）に電流が流れなくなる。この際にスイッチＳＷ１がオフ状態になったことによって（スイッチＳＷ１の両端が切り離されたことによって）生じるスイッチＳＷ１の両端の電圧は、コンデンサＣ１を介してＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート電圧を誘起させて、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１をオン状態にする。ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態になると、直流電源から負荷１０へ向けて、スイッチＳＷ１の両端の電圧を低下させる方向に電流が流れる。 After that, when the switch SW1 is operated and the state of the switch SW1 is turned off, no current flows from the DC power supply side (IN) to the load side (OUT). At this time, the voltage across the switch SW1 generated by the switch SW1 being turned off (due to the disconnection of both ends of the switch SW1) induces the gate voltage of the MOSFET T1 via the capacitor C1 to induce the MOSFET T1. Turn T1 on. When the MOSFET T1 is turned on, a current flows from the DC power supply toward the load 10 in a direction that lowers the voltage across the switch SW1.

ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオン状態になり、直流電源側（ＩＮ）から負荷側（ＯＵＴ）へ向けて、スイッチＳＷ１の両端の電圧を低下させる方向に電流が流れることにより、スイッチＳＷ１の両端の電圧が低減される。スイッチＳＷ１の両端の電圧が低減されることによって、スイッチＳＷ１がオフ状態になっても、スイッチＳＷ１はアーク放電の発生に至ることはない。 When the MOSFET T1 is turned on, a current flows from the DC power supply side (IN) to the load side (OUT) in a direction that lowers the voltage across the switch SW1, so that the voltage across the switch SW1 is reduced. To. By reducing the voltage across the switch SW1, even if the switch SW1 is turned off, the switch SW1 does not generate an arc discharge.

ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のドレイン端子とソース端子との間の電圧は、ＦＥＴのゲート電圧による伝達関数に沿った電圧に収まる。スイッチＳＷ１がオフ状態になり、スイッチＳＷ１の両端に発生した電圧によってコンデンサＣ１の充電が進むと、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１のゲート電圧が低下し、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１はオフ状態に移行することでＭＯＳＦＥＴ Ｔ１に電流が流れなくなる。 The voltage between the drain terminal and the source terminal of the MOSFET T1 falls within the voltage along the transfer function due to the gate voltage of the FET. When the switch SW1 is turned off and the capacitor C1 is charged by the voltage generated across the switch SW1, the gate voltage of the MOSFET T1 drops and the MOSFET T1 shifts to the off state so that current flows through the MOSFET T1. It disappears.

直流回路１００の抵抗Ｒ２に並列に接続されたダイオードＤＺ１は、スイッチＳＷ１がオフ状態からオン状態に移行した場合に、抵抗Ｒ２を介さずコンデンサＣ１に蓄積された電荷を短時間に放電するために設けられる。 The diode DZ1 connected in parallel to the resistor R2 of the DC circuit 100 is used to discharge the electric charge accumulated in the capacitor C1 in a short time without going through the resistor R2 when the switch SW1 shifts from the off state to the on state. It will be provided.

ここで、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がショート状態で故障した場合、抵抗体付きサーモプロテクタＴＨＰ１の抵抗Ｒ３に電流が流れ続け、抵抗Ｒ３が発熱する。そして抵抗Ｒ３の温度が所定の溶断温度以上になると、温度ヒューズＦ１が溶断する。温度ヒューズＦ１が溶断すると、スイッチＳＷ１に電圧が掛かることが抑止される。 Here, if the MOSFET T1 fails in a short-circuit state, a current continues to flow in the resistor R3 of the thermoprotector THP1 with a resistor, and the resistor R3 generates heat. When the temperature of the resistor R3 becomes equal to or higher than the predetermined fusing temperature, the thermal fuse F1 is blown. When the thermal fuse F1 is blown, it is suppressed that a voltage is applied to the switch SW1.

また、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオープン状態で故障した状態で、スイッチＳＷ１をオフにすると、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１に電流が流れない。しかし、温度ヒューズＦ１を設けていることで、スイッチＳＷ１をオフにした際に発生するアーク熱で温度ヒューズＦ１が溶断する。従って図１６に示した直流回路１００は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がオープン状態で故障した状態で、スイッチＳＷ１をオフにしても、安全に直流電流を遮断することが出来る。 Further, if the switch SW1 is turned off while the MOSFET T1 is in an open state and fails, no current flows through the MOSFET T1. However, since the thermal fuse F1 is provided, the thermal fuse F1 is blown by the arc heat generated when the switch SW1 is turned off. Therefore, the DC circuit 100 shown in FIG. 16 can safely cut off the DC current even if the switch SW1 is turned off in a state where the MOSFET T1 has failed in the open state.

図１７は、本開示の一実施形態に係る直流回路の別の構成例を示す説明図である。図１７に示したのは、図１６に示した直流回路１００における抵抗Ｒ３と並列にヒューズＦ２が備えられた直流回路１００の構成例である。このように、抵抗Ｒ３と並列にヒューズＦ２が備えられることで、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１がショート状態で故障した場合にまずヒューズＦ２を溶断させる。図１７に示した直流回路１００は、ヒューズＦ２を溶断させることでスイッチＳＷ１に電圧が掛かることが抑止される。 FIG. 17 is an explanatory diagram showing another configuration example of the DC circuit according to the embodiment of the present disclosure. FIG. 17 shows a configuration example of the DC circuit 100 provided with the fuse F2 in parallel with the resistor R3 in the DC circuit 100 shown in FIG. By providing the fuse F2 in parallel with the resistor R3 in this way, the fuse F2 is first blown when the MOSFET T1 fails in the short-circuit state. In the DC circuit 100 shown in FIG. 17, the voltage is suppressed from being applied to the switch SW1 by blowing the fuse F2.

図１８は、スイッチ回路１１０の別の構成例を示す説明図である。図１８に示したのは、端子ａ、ｂの間に設けられる電流ヒューズＦｃ１と、端子ａと端子ｂ、ｃとの間に設けられるサーモプロテクタＦｔｐ１と、ダイオードＤ３１、Ｄ３２と、を備えたスイッチ回路である。サーモプロテクタＦｔｐ１は、直列に接続される温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２と、温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２の間と、端子ｃとの間に設けられ、抵抗Ｒ１と、を備える。抵抗Ｒ１は、温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２を加熱させるために設けられている。なお、端子ｃには、例えば上述の電圧積分回路のような、正常時には短期間だけ電流が流れる回路が接続される。 FIG. 18 is an explanatory diagram showing another configuration example of the switch circuit 110. FIG. 18 shows a switch including a current fuse Fc1 provided between terminals a and b, a thermoprotector Ftp1 provided between terminals a and terminals b and c, and diodes D31 and D32. It is a circuit. The thermoprotector Ftp1 is provided between the temperature fuses Ft1 and Ft2 connected in series, between the temperature fuses Ft1 and Ft2, and between the terminal c, and includes a resistor R1. The resistor R1 is provided to heat the thermal fuses Ft1 and Ft2. A circuit such as the voltage integrating circuit described above, in which a current flows for a short period of time under normal conditions, is connected to the terminal c.

電流ヒューズＦｃ１と、抵抗Ｒ１に並列に接続される電流ヒューズＦｃ２とは、直流ヒューズであり、溶断時のアークはヒューズ筐体の内部でのみ発生し、アークの発生後は消弧剤により消化される構造となっているものを利用する。 The current fuse Fc1 and the current fuse Fc2 connected in parallel to the resistor R1 are DC fuses, and the arc at the time of blowing is generated only inside the fuse housing, and after the arc is generated, it is digested by the arc extinguishing agent. Use the one that has the structure.

温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２と電流ヒューズＦｃ１を並列に接続するだけでは、それぞれの抵抗値に従って常時電流が分流する。常時電流が分流することで、電流ヒューズＦｃ１の劣化が早まる可能性がある。一般的な温度ヒューズの内部抵抗は１．５ｍΩ〜１５ｍΩ程度であり、また１Ａ定格の場合では電流ヒューズの内部抵抗は１２０ｍΩ、５Ａ定格の場合では１６ｍΩとなる。従って、ヒューズの組み合わせによっては半分が電流ヒューズに流れる場合もありうる。 By simply connecting the thermal fuses Ft1 and Ft2 and the current fuse Fc1 in parallel, the current is constantly diverted according to the respective resistance values. There is a possibility that the deterioration of the current fuse Fc1 will be accelerated due to the constant current flow. The internal resistance of a general thermal fuse is about 1.5 mΩ to 15 mΩ, and the internal resistance of a current fuse is 120 mΩ in the case of 1 A rating and 16 mΩ in the case of 5 A rating. Therefore, depending on the combination of fuses, half may flow through the current fuse.

そこで、図１８に示したスイッチ回路の構成例では、２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２を設けている。２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２は、図１８に示したように電流を流す方向が異なっている。なお、２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２は、双方向性を有するダイオードに置き換えられても良い。 Therefore, in the configuration example of the switch circuit shown in FIG. 18, two diodes D31 and D32 are provided. As shown in FIG. 18, the two diodes D31 and D32 have different directions of passing current. The two diodes D31 and D32 may be replaced with diodes having bidirectionality.

２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２を設けることで、２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２の順方向電圧（例えば、おおよそ０．６５Ｖ）以上の電圧が温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２の抵抗によって発生した場合にのみ、電流ヒューズＦｃ１に電流が流れ始める。そのため、温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２の内部抵抗が例えば１５ｍΩの場合は、４０Ａ以上の電流が流れる必要があり、通常使用では電流ヒューズＦｃ１側に流れることはなく、温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２が溶断する。 By providing the two diodes D31 and D32, the current fuse Fc1 only when a voltage equal to or higher than the forward voltage (for example, about 0.65 V) of the two diodes D31 and D32 is generated by the resistance of the thermal fuses Ft1 and Ft2. Current begins to flow. Therefore, when the internal resistances of the thermal fuses Ft1 and Ft2 are, for example, 15 mΩ, a current of 40 A or more needs to flow, and in normal use, the current fuses Ft1 and Ft2 do not flow to the current fuse Fc1 side, and the thermal fuses Ft1 and Ft2 are blown.

２つのダイオードＤ３１、Ｄ３２を設けることにより温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２の内部抵抗値が変化ししたときにのみ電流ヒューズＦｃ１に分流されるようにして電流ヒューズＦｃ１の劣化を防ぐことができる。 By providing the two diodes D31 and D32, the current fuse Fc1 can be prevented from deteriorating by being diverted to the current fuse Fc1 only when the internal resistance values of the thermal fuses Ft1 and Ft2 change.

図１９は、図１８に示した回路の端子ａ−ｂ間に流れる電流と、端子ｃに流れる電流の例を示す説明図である。図１８の端子ｃには、端子ａ−ｂ間に流れる電流量と同レベルの電流値を持つパルス状の電流が流れる。その電流が間欠的に流れる状態では電流ヒューズＦｃ２は溶断しない容量を持ち、またその分流によるによる抵抗Ｒ１の発熱では温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２は溶断しない熱容量としている。 FIG. 19 is an explanatory diagram showing an example of a current flowing between the terminals a and b of the circuit shown in FIG. 18 and a current flowing through the terminal c. A pulsed current having a current value at the same level as the amount of current flowing between the terminals a and b flows through the terminal c in FIG. 18. The current fuse Fc2 has a capacity that does not blow when the current flows intermittently, and the thermal fuses Ft1 and Ft2 have a heat capacity that does not blow when the resistance R1 generates heat due to the diversion.

しかし、何らかの異常が発生するなどして、時刻ｔ１より端子ｃに定常的に電流が流れると、時刻ｔ２の時点で電流ヒューズＦｃ２が溶断する。電流ヒューズＦｃ２が溶断すると、抵抗Ｒ１に分流した電流による発熱で、やがて時刻ｔ３において温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２が溶断する。温度ヒューズＦｔ１、Ｆｔ２が溶断すると、端子ａ−ｂ間の電流が遮断され、その電流が電流ヒューズＦｃ１に分流する。そして、やがて端子ａ−ｂ間の電流により時刻ｔ４において電流ヒューズＦｃ１が溶断する。 However, if a current constantly flows from the time t1 to the terminal c due to some abnormality or the like, the current fuse Fc2 is blown at the time t2. When the current fuse Fc2 is blown, the thermal fuses Ft1 and Ft2 are blown at time t3 due to heat generated by the current diverted to the resistor R1. When the thermal fuses Ft1 and Ft2 are blown, the current between the terminals a and b is cut off, and the current is diverted to the current fuse Fc1. Then, the current fuse Fc1 is blown at time t4 by the current between the terminals a and b.

なお、図１９に示したそれぞれの時刻ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４の関係は一例であり、それぞれのヒューズが溶断する時刻は係る例に限定されるものではない。 The relationship between the respective times t1, t2, t3, and t4 shown in FIG. 19 is an example, and the time at which each fuse blows is not limited to such an example.

電流ヒューズＦｃ１は、その特性上、温度ヒューズＦｔ１，Ｆｔ２の抵抗値の総和よりもよりも大きい抵抗値を持つ。図１８に示した回路は、通常は電流ヒューズＦｃ１に流れる電流は微小なため、溶断しないことを利用している。例えば、電流ヒューズＦｃ１は、１Ａで溶断するヒューズを選択している。 Due to its characteristics, the current fuse Fc1 has a resistance value larger than the sum of the resistance values of the thermal fuses Ft1 and Ft2. The circuit shown in FIG. 18 utilizes the fact that the current flowing through the current fuse Fc1 is normally minute and does not blow. For example, the current fuse Fc1 selects a fuse that blows at 1A.

端子ａ−ｂ間に通常流れる電流が２Ａであるとすると、温度ヒューズＦｔ１，Ｆｔ２の溶断時にアークが発生するが、そのアークエネルギーは電流ヒューズＦｃ１に吸収される。そしてそのアークエネルギーは電流ヒューズＦｃ１の溶断に形を変えるため、図１８に示した回路は、端子ｃに定常的に電流が流れるような場合であってもアークの発生を抑えることができる。 Assuming that the current normally flowing between the terminals a and b is 2A, an arc is generated when the thermal fuses Ft1 and Ft2 are blown, and the arc energy is absorbed by the current fuse Fc1. Since the arc energy changes its shape to blown the current fuse Fc1, the circuit shown in FIG. 18 can suppress the generation of an arc even when a current constantly flows through the terminal c.

図２０は、直流回路１００を備えた移動体４０の機能構成例を示す説明図である。移動体４０は、例えば、ガソリン車のようにガソリンを動力源とする移動体であってもよく、電気自動車、ハイブリッド車、電気オートバイ等の、充放電可能なバッテリを主な動力源とする移動体であってもよい。図２０には、移動体４０に、バッテリ２１０と、バッテリから供給される電力により駆動する駆動部２２０と、が備えられた場合の例が示されている。駆動部２２０には、例えばワイパー、パワーウィンドウ、ライト、カーナビゲーションシステム、エアーコンディショナのような車両に備えられる装備品や、モーター等の移動体４０を駆動させる装置などが含まれうる。 FIG. 20 is an explanatory diagram showing an example of a functional configuration of a mobile body 40 provided with a DC circuit 100. The moving body 40 may be a moving body powered by gasoline, such as a gasoline-powered vehicle, and is mainly powered by a chargeable / discharging battery such as an electric vehicle, a hybrid vehicle, or an electric motorcycle. It may be a body. FIG. 20 shows an example in which the mobile body 40 is provided with a battery 210 and a drive unit 220 driven by electric power supplied from the battery. The drive unit 220 may include equipment provided in the vehicle such as a wiper, a power window, a light, a car navigation system, an air conditioner, a device for driving a moving body 40 such as a motor, and the like.

そして図２０に示した移動体４０には、バッテリ２１０から駆動部２２０へ直流電力が供給される経路の途中に、直流回路１００が設けられている。図２０に示した移動体４０は、バッテリ２１０から駆動部２２０へ直流電力が供給される経路上に、直流回路１００が設けられることで、例えばバッテリ２１０を一時着脱させる際等にアーク放電の発生を抑えることが出来る。 The mobile body 40 shown in FIG. 20 is provided with a DC circuit 100 in the middle of a path in which DC power is supplied from the battery 210 to the drive unit 220. In the mobile body 40 shown in FIG. 20, an arc discharge is generated, for example, when the battery 210 is temporarily attached / detached by providing a DC circuit 100 on a path in which DC power is supplied from the battery 210 to the drive unit 220. Can be suppressed.

なお図２０には、直流回路１００が１つだけ備えられている移動体４０の例を示したが、本開示は係る例に限定されるものではない。すなわち、直流回路１００は直流電力が供給される経路の途中に複数設けられても良い。また直流回路１００は、バッテリ２１０から駆動部２２０へ直流電力が供給される経路の途中だけでなく、他の場所、例えばバッテリ２１０を直流電力で充電する際の経路の途中に設けられても良い。移動体４０は、バッテリ２１０を直流電力で充電する際の経路の途中に直流回路１００を設けることで、安全にバッテリ２１０を直流電力で充電することができる。 Note that FIG. 20 shows an example of a mobile body 40 provided with only one DC circuit 100, but the present disclosure is not limited to such an example. That is, a plurality of DC circuits 100 may be provided in the middle of the path to which DC power is supplied. Further, the DC circuit 100 may be provided not only in the middle of the path in which the DC power is supplied from the battery 210 to the drive unit 220, but also in the middle of the path when charging the battery 210 with DC power at another place, for example. .. The mobile body 40 can safely charge the battery 210 with DC power by providing the DC circuit 100 in the middle of the path when charging the battery 210 with DC power.

＜２．まとめ＞
以上説明したように本開示の実施の形態によれば、直流電力の切断時に電極間で生じる電圧を抑制することで、直流電力供給時の電力効率を低下させずに直流電力の切断時にアーク放電の発生を小規模の構成で抑制することが可能な直流回路１００が提供される。<2. Summary>
As described above, according to the embodiment of the present disclosure, by suppressing the voltage generated between the electrodes when the DC power is cut, the arc discharge when the DC power is cut without lowering the power efficiency when the DC power is supplied. The DC circuit 100 is provided, which can suppress the occurrence of the above in a small-scale configuration.

本開示の実施の形態に係る直流回路１００は、ＭＯＳＦＥＴ Ｔ１が故障するなどして正常な状態では無くなった場合に、ヒューズＦ１の溶断によってスイッチＦＳ１が開放状態となり、直流電源からの主系統及び副系統での再通電を抑止することができる。 In the DC circuit 100 according to the embodiment of the present disclosure, when the MOSFET T1 fails or the like is not in a normal state, the switch FS1 is opened by blowing the fuse F1, and the main system and the sub are from the DC power supply. It is possible to suppress re-energization in the system.

以上、添付図面を参照しながら本開示の好適な実施形態について詳細に説明したが、本開示の技術的範囲はかかる例に限定されない。本開示の技術分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本開示の技術的範囲に属するものと了解される。 Although the preferred embodiments of the present disclosure have been described in detail with reference to the accompanying drawings, the technical scope of the present disclosure is not limited to such examples. It is clear that anyone with ordinary knowledge in the art of the present disclosure may come up with various modifications or amendments within the scope of the technical ideas set forth in the claims. Is, of course, understood to belong to the technical scope of the present disclosure.

また、本明細書に記載された効果は、あくまで説明的または例示的なものであって限定的ではない。つまり、本開示に係る技術は、上記の効果とともに、または上記の効果に代えて、本明細書の記載から当業者には明らかな他の効果を奏しうる。 In addition, the effects described herein are merely explanatory or exemplary and are not limited. That is, the technique according to the present disclosure may exert other effects apparent to those skilled in the art from the description of the present specification, in addition to or in place of the above effects.

なお、以下のような構成も本開示の技術的範囲に属する。
（１）
直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられるヒューズと、
前記ヒューズと前記回路との間に設けられる抵抗体と、
を備え、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路。
（２）
前記回路は、前記第１の電流経路を流れる直流の量を抑制する回路である、請求項１に記載の直流回路。
（３）
前記回路は、
前記第１の電流経路上に設けられ、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった時点でオン状態になってソース側へ流れる電流を減少させるスイッチング素子と、
前記第１の電流経路で直流が供給されなくなった時点で充電が開始され、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった後に前記スイッチング素子のゲート電圧を上昇させる容量素子と、
前記スイッチング素子のゲート端子に電圧を印加する時間を、前記容量素子と共に設定する抵抗素子と、
を備える、請求項２に記載の直流回路。
（４）
直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１の電流ヒューズと、
前記第１の電流経路上に、前記第１の電流ヒューズと並列に設けられる少なくとも２つの熱ヒューズと、
前記第１の電流ヒューズ及び前記少なくとも２つの熱ヒューズの後段に互い違いに並列に設けられる２つのダイオードと、
前記２つの熱ヒューズと、前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路との間に設けられる抵抗体と、
前記抵抗体と並列に設けられる第２の電流ヒューズと、
を備え、
前記第２の電流ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路。
（５）
直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられ、ヒューズの張力により接続が保持される第２のスイッチと、
を備え、
前記ヒューズが溶断すると前記第２のスイッチが開放状態となり、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流では溶断しない定格を有する、直流回路。
（６）
前記回路は、前記第１の電流経路を流れる直流の量を抑制する回路である、前記（５）に記載の直流回路。
（７）
前記回路は、
前記第１の電流経路上に設けられ、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった時点でオン状態になってソース側へ流れる電流を減少させるスイッチング素子と、
前記第１の電流経路で直流が供給されなくなった時点で充電が開始され、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった後に前記スイッチング素子のゲート電圧を上昇させる容量素子と、
前記スイッチング素子のゲート端子に電圧を印加する時間を、前記容量素子と共に設定する抵抗素子と、
を備える、前記（６）に記載の直流回路。
（８）
前記回路は、
前記第１の電流経路上に設けられ、直流電源からの直流電流の供給及び遮断を切り替える半導体リレーと、
前記第２の電流経路上に設けられ、前記半導体リレーと並列に接続されて前記直流電源からの直流電流の供給及び遮断を切り替える機械式リレーと、
を備え、
前記機械式リレーによる直流の遮断時に該機械式リレーのチャタリングを抑制する回路である、前記（６）に記載の直流回路。
（９）
前記ヒューズは、溶断していない状態では、前記第２のスイッチの可動接点と前記回路とを接続する、前記（５）〜（９）のいずれかに記載の直流回路。
（１０）
前記ヒューズは、前記第２のスイッチの共通端子と可動接点との間から前記回路に接続される、前記（９）に記載の直流回路。
（１１）
前記ヒューズは、前記第２のスイッチの共通端子と可動接点との間の先から前記回路に接続される、前記（９）に記載の直流回路。
（１２）
前記第２のスイッチの共通端子と前記回路との間に、さらに第２のヒューズを備える、前記（９）〜（１１）のいずれかに記載の直流回路。
（１３）
前記第２のヒューズは、前記ヒューズと異なる定格特性を有する、前記（１２）に記載の直流回路。
（１４）
前記第２のスイッチの共通端子と前記回路との間にキャパシタを備える、前記（９）に記載の直流回路。
（１５）
前記第２のスイッチと並列に第２のヒューズを備える、前記（５）に記載の直流回路。
（１６）
前記（１）〜（１５）のいずれかに記載の直流回路を備える、移動体。
（１７）
直流電力を供給するバッテリと、
前記バッテリから供給される直流電力による駆動する駆動部と、
前記バッテリと前記駆動部との間に設けられる、少なくとも１つの、前記（１）〜（１５）のいずれかに記載の直流回路と、
を備える、電力供給システム。The following configurations also belong to the technical scope of the present disclosure.
(1)
The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A fuse provided in front of the first switch and
A resistor provided between the fuse and the circuit,
Equipped with
The fuse is a DC circuit having a rating that does not blow at the temperature of the resistor due to the flow of the rated energization current during the rated energization time of the circuit.
(2)
The direct current circuit according to claim 1, wherein the circuit is a circuit that suppresses the amount of direct current flowing through the first current path.
(3)
The circuit is
A switching element provided on the first current path and turned on when direct current is no longer supplied in the second current path to reduce the current flowing to the source side.
Charging is started when direct current is no longer supplied in the first current path, and a capacitive element that raises the gate voltage of the switching element after direct current is no longer supplied in the second current path.
A resistance element that sets the time for applying a voltage to the gate terminal of the switching element together with the capacitive element, and
2. The DC circuit according to claim 2.
(4)
The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
The first current fuse provided on the first current path and
At least two thermal fuses provided in parallel with the first current fuse on the first current path,
Two diodes alternately provided in parallel after the first current fuse and at least two thermal fuses,
A resistor provided between the two thermal fuses and a circuit that allows a pulsed current to flow for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second current fuse provided in parallel with the resistor,
Equipped with
The second current fuse is a DC circuit having a rating that does not blow at the temperature of the resistor due to the flow of the rated current during the rated current time of the circuit.
(5)
The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second switch provided in front of the first switch and whose connection is maintained by the tension of a fuse, and a second switch.
Equipped with
When the fuse blows, the second switch is opened and the fuse is blown.
The fuse is a DC circuit having a rating that does not blow at the rated energization current at the rated energization time of the circuit.
(6)
The direct current circuit according to (5) above, wherein the circuit is a circuit that suppresses the amount of direct current flowing through the first current path.
(7)
The circuit is
A switching element provided on the first current path and turned on when direct current is no longer supplied in the second current path to reduce the current flowing to the source side.
Charging is started when direct current is no longer supplied in the first current path, and a capacitive element that raises the gate voltage of the switching element after direct current is no longer supplied in the second current path.
A resistance element that sets the time for applying a voltage to the gate terminal of the switching element together with the capacitive element, and
The DC circuit according to (6) above.
(8)
The circuit is
A semiconductor relay provided on the first current path and switching between supply and interruption of direct current from a direct current power source.
A mechanical relay provided on the second current path, connected in parallel with the semiconductor relay, and switching between supply and interruption of direct current from the direct current power source.
Equipped with
The DC circuit according to (6) above, which is a circuit that suppresses chattering of the mechanical relay when the DC is cut off by the mechanical relay.
(9)
The DC circuit according to any one of (5) to (9) above, wherein the fuse is connected to the movable contact of the second switch and the circuit when the fuse is not blown.
(10)
The DC circuit according to (9) above, wherein the fuse is connected to the circuit from between the common terminal of the second switch and the movable contact.
(11)
The DC circuit according to (9) above, wherein the fuse is connected to the circuit from the tip between the common terminal of the second switch and the movable contact.
(12)
The DC circuit according to any one of (9) to (11), further comprising a second fuse between the common terminal of the second switch and the circuit.
(13)
The DC circuit according to (12), wherein the second fuse has a rating characteristic different from that of the fuse.
(14)
The DC circuit according to (9) above, wherein a capacitor is provided between the common terminal of the second switch and the circuit.
(15)
The DC circuit according to (5) above, comprising a second fuse in parallel with the second switch.
(16)
A mobile body including the DC circuit according to any one of (1) to (15).
(17)
A battery that supplies DC power and
A drive unit driven by DC power supplied from the battery,
The DC circuit according to any one of (1) to (15), which is provided between the battery and the drive unit.
A power supply system.

１００ 直流回路 100 DC circuit

Claims (12)

直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられるヒューズと、
前記ヒューズと前記回路との間に設けられる抵抗体と、
を備え、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路。 The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A fuse provided in front of the first switch and
A resistor provided between the fuse and the circuit,
Equipped with
The fuse is a DC circuit having a rating that does not blow at the temperature of the resistor due to the flow of the rated energization current during the rated energization time of the circuit. 前記回路は、前記第１の電流経路を流れる直流の量を抑制する回路である、請求項１に記載の直流回路。 The direct current circuit according to claim 1, wherein the circuit is a circuit that suppresses the amount of direct current flowing through the first current path. 前記回路は、
前記第１の電流経路上に設けられ、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった時点でオン状態になってソース側へ流れる電流を減少させるスイッチング素子と、
前記第１の電流経路で直流が供給されなくなった時点で充電が開始され、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった後に前記スイッチング素子のゲート電圧を上昇させる容量素子と、
前記スイッチング素子のゲート端子に電圧を印加する時間を、前記容量素子と共に設定する抵抗素子と、
を備える、請求項２に記載の直流回路。 The circuit is
A switching element provided on the first current path and turned on when direct current is no longer supplied in the second current path to reduce the current flowing to the source side.
Charging is started when direct current is no longer supplied in the first current path, and a capacitive element that raises the gate voltage of the switching element after direct current is no longer supplied in the second current path.
A resistance element that sets the time for applying a voltage to the gate terminal of the switching element together with the capacitive element, and
2. The DC circuit according to claim 2. 直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１の電流ヒューズと、
前記第１の電流経路上に、前記第１の電流ヒューズと並列に設けられる少なくとも２つの熱ヒューズと、
前記第１の電流ヒューズ及び前記少なくとも２つの熱ヒューズの後段に互い違いに並列に設けられる２つのダイオードと、
前記２つの熱ヒューズと、前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路との間に設けられる抵抗体と、
前記抵抗体と並列に設けられる第２の電流ヒューズと、
を備え、
前記第２の電流ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流が流れることによる前記抵抗体の温度では溶断しない定格を有する、直流回路。 The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
The first current fuse provided on the first current path and
At least two thermal fuses provided in parallel with the first current fuse on the first current path,
Two diodes alternately provided in parallel after the first current fuse and at least two thermal fuses,
A resistor provided between the two thermal fuses and a circuit that allows a pulsed current to flow for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second current fuse provided in parallel with the resistor,
Equipped with
The second current fuse is a DC circuit having a rating that does not blow at the temperature of the resistor due to the flow of the rated current during the rated current time of the circuit. 直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられ、ヒューズの張力により接続が保持される第２のスイッチと、
を備え、
前記ヒューズが溶断すると前記第２のスイッチが開放状態となり、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流では溶断しない定格を有し、
前記回路は、前記第１の電流経路を流れる直流の量を抑制する回路であり、
前記回路は、
前記第１の電流経路上に設けられ、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった時点でオン状態になってソース側へ流れる電流を減少させるスイッチング素子と、
前記第１の電流経路で直流が供給されなくなった時点で充電が開始され、前記第２の電流経路で直流が供給されなくなった後に前記スイッチング素子のゲート電圧を上昇させる容量素子と、
前記スイッチング素子のゲート端子に電圧を印加する時間を、前記容量素子と共に設定する抵抗素子と、
を備える、直流回路。 The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second switch provided in front of the first switch and whose connection is maintained by the tension of a fuse, and a second switch.
Equipped with
When the fuse blows, the second switch is opened and the fuse is blown.
The fuse has a rating that does not blow at the rated current at the rated current of the circuit.
The circuit is a circuit that suppresses the amount of direct current flowing through the first current path.
The circuit is
A switching element provided on the first current path and turned on when direct current is no longer supplied in the second current path to reduce the current flowing to the source side.
Charging is started when direct current is no longer supplied in the first current path, and a capacitive element that raises the gate voltage of the switching element after direct current is no longer supplied in the second current path.
A resistance element that sets the time for applying a voltage to the gate terminal of the switching element together with the capacitive element, and
Comprising a straight-flow circuit. 直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられ、ヒューズの張力により接続が保持される第２のスイッチと、
を備え、
前記ヒューズが溶断すると前記第２のスイッチが開放状態となり、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流では溶断しない定格を有し、
前記ヒューズは、溶断していない状態では、前記第２のスイッチの可動接点と前記回路とを接続する、直流回路。 The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second switch provided in front of the first switch and whose connection is maintained by the tension of a fuse, and a second switch.
Equipped with
When the fuse blows, the second switch is opened and the fuse is blown.
The fuse has a rating that does not blow at the rated current at the rated current of the circuit.
The fuse is in a state that is not blown, connecting the movable contact of the second switch circuit, the dc circuit. 前記ヒューズは、前記第２のスイッチの共通端子と可動接点との間から前記回路に接続される、請求項６に記載の直流回路。 The DC circuit according to claim 6 , wherein the fuse is connected to the circuit from between a common terminal of the second switch and a movable contact. 前記ヒューズは、前記第２のスイッチの共通端子と可動接点との間の先から前記回路に接続される、請求項６に記載の直流回路。 The DC circuit according to claim 6 , wherein the fuse is connected to the circuit from the tip between the common terminal of the second switch and the movable contact. 前記第２のスイッチの共通端子と前記回路との間に、さらに第２のヒューズを備える、請求項６〜８のいずれか１項に記載の直流回路。 The DC circuit according to any one of claims 6 to 8 , further comprising a second fuse between the common terminal of the second switch and the circuit. 前記第２のヒューズは、前記ヒューズと異なる定格特性を有する、請求項９に記載の直流回路。 The DC circuit according to claim 9 , wherein the second fuse has a rating characteristic different from that of the fuse. 前記第２のスイッチの共通端子と前記回路との間にキャパシタを備える、請求項６に記載の直流回路。 The DC circuit according to claim 6 , further comprising a capacitor between the common terminal of the second switch and the circuit. 直流が流れる経路において並列に設けられる第１の電流経路及び第２の電流経路と、
前記第１の電流経路上に設けられる第１のスイッチを用いて前記第２の電流経路における直流の遮断時に所定期間パルス状の電流を流す回路と、
前記第１のスイッチの前段に設けられ、ヒューズの張力により接続が保持される第２のスイッチと、
を備え、
前記ヒューズが溶断すると前記第２のスイッチが開放状態となり、
前記ヒューズは、前記回路の定格通電時間における定格通電電流では溶断しない定格を有し、
前記第２のスイッチと並列に第２のヒューズを備える、直流回路。 The first current path and the second current path provided in parallel in the path through which direct current flows, and
A circuit that uses a first switch provided on the first current path to pass a pulsed current for a predetermined period when a direct current is cut off in the second current path.
A second switch provided in front of the first switch and whose connection is maintained by the tension of a fuse, and a second switch.
Equipped with
When the fuse blows, the second switch is opened and the fuse is blown.
The fuse has a rating that does not blow at the rated current at the rated current of the circuit.
A second fuse in parallel with the second switch, dc circuit.
JP2018523572A 2016-06-20 2017-05-08 DC circuit Active JP6977721B2 (en)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016121739 2016-06-20
JP2016121739 2016-06-20
JP2016163474 2016-08-24
JP2016163474 2016-08-24
JP2016165146 2016-08-25
JP2016165146 2016-08-25
PCT/JP2017/017392 WO2017221561A1 (en) 2016-06-20 2017-05-08 Direct current circuit, moving body and power supply system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPWO2017221561A1 JPWO2017221561A1 (en) 2019-04-18
JP6977721B2 true JP6977721B2 (en) 2021-12-08

Family

ID=60784614

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2018523572A Active JP6977721B2 (en) 2016-06-20 2017-05-08 DC circuit

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP6977721B2 (en)
WO (1) WO2017221561A1 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4033505B1 (en) * 2019-09-17 2024-04-24 National University Corporation Saitama University Current interruption device and current interruption method

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4927633U (en) * 1972-06-15 1974-03-09
JPS6028434U (en) * 1983-07-29 1985-02-26 株式会社東海理化電機製作所 Vehicle power supply circuit
US5536980A (en) * 1992-11-19 1996-07-16 Texas Instruments Incorporated High voltage, high current switching apparatus
JP3441813B2 (en) * 1994-10-05 2003-09-02 アルプス電気株式会社 Device for eliminating arc between contacts of mechanical switch
JP2005019105A (en) * 2003-06-24 2005-01-20 Sumitomo Electric Ind Ltd D.c. relay
WO2011034140A1 (en) * 2009-09-16 2011-03-24 株式会社ワイ・ワイ・エル Switch

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2017221561A1 (en) 2019-04-18
WO2017221561A1 (en) 2017-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6677250B2 (en) DC circuit, DC power supply, moving object and power supply system
US8063506B2 (en) Car power source apparatus
JP6641862B2 (en) Current limiting circuit, DC power supply connector and DC power supply
JP5675045B2 (en) Battery system
JP6623937B2 (en) Relay device and power supply device
JP4884089B2 (en) Power supply for vehicle
JP6973391B2 (en) Switching equipment, mobiles and power supply systems
JP2009153274A (en) Vehicular power supply unit
JP2016187235A (en) Battery system control device
JP2017114373A (en) Junction box
JP2009159804A (en) Power supply device for vehicle
JP6708136B2 (en) DC switch arc erasing device
JP6977721B2 (en) DC circuit
JP6011707B1 (en) Switching device
JP7010245B2 (en) Arc suppression device
JP7226307B2 (en) Arc suppressor, moving body and power supply system
WO2022064850A1 (en) Dc circuit switchgear
WO2023162200A1 (en) In-vehicle breaking current supply device
JP7301100B2 (en) AC generating circuit and AC generator
JP6658620B2 (en) Battery control device
WO2023195153A1 (en) In-vehicle breaking current supply device
JP2016024912A (en) Interrupting device and controller
WO2018047288A1 (en) Vehicle power supply system and method for controlling vehicle power supply system
JP2020025375A (en) Circuit protection device
JP2020136005A (en) Drive circuit

Legal Events

Date Code Title Description
RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20190208

RD03 Notification of appointment of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423

Effective date: 20190214

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20190222

RD02 Notification of acceptance of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422

Effective date: 20190515

RD04 Notification of resignation of power of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424

Effective date: 20190522

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20200407

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20200407

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20210615

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210811

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20211012

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20211025

R151 Written notification of patent or utility model registration

Ref document number: 6977721

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151