JP6926413B2 - ホース - Google Patents
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Description
それぞれの補強層における下記(1)式により算出される編組密度Dが最内周の補強層では1.6以上2.0以下、2番目に内周側の補強層では1.0以上1.6以下、最外周の補強層では1.0以上1.6以下であり、最内周の補強層の編組密度Dがその他の補強層の編組密度Dよりも0.4以上大きくなっていて、ホース内径が6mm以上11mm以下、ホース外径が12mm以上18mm以下であり、前記内面層の層厚が0.5mm以上1.5mm以下であり、JIS K6330−2に記載の方法に準拠して測定したホースが破裂した時の破壊圧が190MPa以上であり、ホース内圧を35MPaにした場合のホース内径の拡径変化率が+1.5%以下であることを特徴とする。
編組密度D=(高強度繊維の本数/2)/(高強度繊維の配置ピッチP×sinA)・・・(1) 前記配置ピッチPの単位はmmである。
編組密度D=(高強度繊維4の本数/2)/(高強度繊維4の配置ピッチP×sinA)・・・(1)
配置ピッチPとは、1本の高強度繊維4におけるホース1の軸方向での配置間隔であり、この実施形態ではいわゆる編組ピッチである。
耐圧性の評価試験は、JIS K6330−2に記載の方法に準拠して破壊圧を測定した。これらの評価結果を表1に示す。破壊圧の合格基準値は190MPaである。
ホース内圧を35MPaにした場合の内面層の内径の拡径変化率を示した。内径の拡径変化率の合格基準値は、+1.5%以下である。
図3に示すように平板の上でホースの片端を水平に固定し、固定点から基標Lを設定する。基標Lは最小曲げ半径をRとした場合、L=π×Rである。ホースの他端にばね秤を取り付け、ホースに直角に力Fを加えて図3の破線で示す最小曲げ半径Rの形状にした時の力Fを測定した。比較例5を基準の100として指数評価した。指数が小さい程、可撓性に優れていることを示す。
2 内面層
3 補強層
3a 第1補強層
3b 第2補強層
3c 第3補強層
4 高強度繊維
5 外面層
CL ホース軸心
Claims (3)
- 同軸状に積層されている内面層と外面層との間に、3層の補強層が同軸状に積層されていて、前記内面層が90℃における乾燥水素ガスのガス透過係数が1×10-8cc・cm/cm2・sec.・cmHg以下の熱可塑性樹脂により形成されていて、前記補強層が高強度繊維を編組して形成されているブレード構造であり、前記外面層が熱可塑性樹脂により形成されていて、前記高強度繊維の編組角度Aが外周側の補強層ほど大きく設定されていて、使用内圧が20MPa以上40MPa以下であるホースにおいて、
前記高強度繊維が線径0.10mm以上0.80mm以下のアラミド繊維であり、最内周の補強層での編組角度Aが45°以上51°以下、2番目に内周側の補強層の編組角度Aが50°以上56°以下、最外周の補強層での編組角度Aが54°以上60°以下、最内周の補強層と2番目に内周側の補強層とでの編組角度Aの差が4°以上6°以下であり、
それぞれの補強層における下記(1)式により算出される編組密度Dが最内周の補強層では1.6以上2.0以下、2番目に内周側の補強層では1.0以上1.6以下、最外周の補強層では1.0以上1.6以下であり、最内周の補強層の編組密度Dがその他の補強層の編組密度Dよりも0.4以上大きくなっていて、ホース内径が6mm以上11mm以下、ホース外径が12mm以上18mm以下であり、前記内面層の層厚が0.5mm以上1.5mm以下であり、JIS K6330−2に記載の方法に準拠して測定したホースが破裂した時の破壊圧が190MPa以上であり、ホース内圧を35MPaにした場合のホース内径の拡径変化率が+1.5%以下であることを特徴とするホース。
編組密度D=(高強度繊維の本数/2)/(高強度繊維の配置ピッチP×sinA)・・・(1) 前記配置ピッチPの単位はmmである。 - 編組密度Dが最内周の補強層では1.8以下である請求項1に記載のホース。
- 最内周および2番目に内周側の補強層での編組角度Aが54.7°以下である請求項1または2に記載のホース。
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