JP6909101B2 - Embankment widening method and embankment - Google Patents
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Description
本発明は、鉄道等における盛土を拡幅する盛土拡幅工法及び拡幅された盛土に関する。 The present invention relates to an embankment widening method for widening an embankment in a railway or the like and an embankment widened.
鉄道において、既存の線路の脇に新たな線路を増設する腹付け線増が行われることがある。盛土区間で腹付線増が行われる場合、盛土が拡幅される。 In railroads, an additional line may be added to add a new line to the side of an existing line. If the abdominal line is increased in the embankment section, the embankment will be widened.
従来から、盛土を拡幅する工法として、土留擁壁を構築する工法が知られている（例えば、特許文献１参照）。この工法では、既設盛土の近くに土留擁壁を構築し、既設盛土と土留擁壁の間に盛土を施す。しかし、この工法は、コンクリート製の土留擁壁を構築するので、施工コストが高くなる。このため、盛土を拡幅する場合、このような土留擁壁を構築せずに、既設盛土に腹付盛土（新設盛土）を施工することが多い。 Conventionally, as a method of widening the embankment, a method of constructing an earth retaining wall has been known (see, for example, Patent Document 1). In this construction method, a retaining wall is constructed near the existing embankment, and an embankment is applied between the existing embankment and the retaining wall. However, this method constructs a concrete retaining wall, which increases the construction cost. For this reason, when widening the embankment, it is often the case that an embankment with a belly (new embankment) is constructed on the existing embankment without constructing such a retaining wall.
既設の盛土に腹付して新たに盛土を施工する場合は、既設盛土に対する有害な沈下等の問題、新旧盛土の接続部におけるすべり等の問題が生じないようにするとともに、線路横断方向の路床の剛性が大きく変化しないような処理が設計標準で求められている（非特許文献１、３．３．１腹付盛土参照）。新設盛土と既設盛土との境界は、すべりが生じたり、水の通路となる等、弱点となりやすい。このため、従来は、腹付盛土を施工する際には、既設盛土に段切りが施工されていた。 When constructing a new embankment on the existing embankment, prevent problems such as harmful subsidence to the existing embankment and slippage at the connection between the old and new embankments, and the road in the crossing direction of the track. A design standard requires a treatment that does not significantly change the rigidity of the floor (see Non-Patent Document 1, 3.3.1 Embankment with belly). The boundary between the new embankment and the existing embankment tends to be a weak point, such as slippage and water passage. For this reason, conventionally, when constructing an embankment with a belly, a step cutting was performed on the existing embankment.
従来の盛土拡幅工法を図７（ａ）〜（ｃ）を参照して説明する。図７（ａ）に示すような既設盛土１０１ののり面１１１を、図７（ｂ）に示すように、階段状に掘削して段切り１１２が施工される。そして、図７（ｃ）に示すように、腹付盛土１０３が施工される。既設盛土１０１と腹付盛土１０３は、段切り１１２が接続部となる。
The conventional embankment widening method will be described with reference to FIGS. 7 (a) to 7 (c). As shown in FIG. 7 (b), the
しかし、このような段切り１１２を施工するために、既設盛土１０１を大きく掘削する必要があり、場合によっては、この掘削範囲が既設盛土１０１の施工基面１１３に侵入してしまうことがある（図７（ｂ）参照）。そのような場合、施工基面近辺での土留め施工等により、工事が大掛かりとなっていた。なお、施工基面は、路盤の高さの基準面であり（非特許文献２、１１２参照）、盛土上部の面である。
However, in order to construct such a
本発明は、上記問題を解決するものであり、盛土を拡幅する際に、既設盛土への段切りの施工を不要とすることを目的とする。 The present invention solves the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to eliminate the need for step cutting on an existing embankment when widening the embankment.
本発明の盛土拡幅工法は、既設盛土に腹付盛土を施工して盛土を拡幅する工法であって、既設盛土ののり面に接続層を設ける工程と、前記接続層の上に土を盛って腹付盛土を施工する工程とを有し、前記接続層は、透水性を有し、その内部摩擦角が前記既設盛土の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が前記既設盛土及び腹付盛土のＮ値より大きく、前記腹付盛土側の面に複数の段を有することを特徴とする。 The embankment widening method of the present invention is a method of constructing an embankment with an abdomen on an existing embankment to widen the embankment. The connection layer has a water permeability, the internal friction angle thereof is larger than the internal friction angle of the existing embankment, and the N value is N of the existing embankment and the embankment. It is larger than the value and is characterized by having a plurality of steps on the surface on the side of the embankment with a belly.
この盛土拡幅工法において、前記接続層は、合成樹脂シートから成る型枠と、その型枠に充填された透水性を有する固形材料とを有する。 In this embankment widening method, the connecting layer includes a mold made of a synthetic resin sheet, that having a a solid material having been water-permeable filling in the mold.
この盛土拡幅工法において、前記型枠は、ジオセルであり、前記透水性を有する固形材料は、複数の砕石であることが好ましい。 In this embankment widening method, it is preferable that the formwork is a geocell and the solid material having water permeability is a plurality of crushed stones.
本発明の盛土は、既設盛土に腹付盛土を施工して拡幅された盛土であって、前記既設盛土と腹付盛土との間に接続層を備え、前記接続層は、透水性を有し、その内部摩擦角が前記既設盛土の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が前記既設盛土及び腹付盛土のＮ値より大きく、前記腹付盛土側の面に複数の段を有することを特徴とする。 The embankment of the present invention is an embankment widened by constructing an embankment with a belly on an existing embankment, and includes a connecting layer between the existing embankment and the embankment with a belly, and the connecting layer has water permeability. The internal friction angle is larger than the internal friction angle of the existing embankment, the N value is larger than the N value of the existing embankment and the abdominal embankment, and the surface on the abdominal embankment side has a plurality of steps.
この盛土において、前記接続層は、合成樹脂シートから成る型枠と、その型枠に充填された透水性を有する固形材料とを有する。 In this embankment, the connecting layer includes a mold made of a synthetic resin sheet, that having a a solid material having been water-permeable filling in the mold.
この盛土において、前記型枠は、ジオセルであり、前記透水性を有する固形材料は、複数の砕石であることが好ましい。 In this embankment, the formwork is preferably a geocell, and the water-permeable solid material is preferably a plurality of crushed stones.
本発明の盛土拡幅工法及び盛土によれば、盛土を拡幅する際に接続層が設けられるので、既設盛土への段切りの施工が不要となる。接続層は、透水性を有するので、水はけが良く、弱点となるような水の通路とならない。また、接続層は、その内部摩擦角が既設盛土の内部摩擦角より大きいので、既設盛土とのすべりが防がれる。また、接続層は、腹付盛土側の面に複数の段を有するので、腹付盛土とのすべりが防がれ、腹付盛土の沈下が低減される。また、接続層は、Ｎ値が既設盛土のＮ値より大きいので、安定な盤構造となって、腹付盛土の荷重を支えることができ、腹付盛土の沈下が低減される。また、接続層は、Ｎ値が腹付盛土のＮ値より大きいので、腹付盛土の荷重が分散して下に伝達され、既設盛土の沈下が低減される。 According to the embankment widening method and the embankment of the present invention, since the connecting layer is provided when the embankment is widened, it is not necessary to perform step cutting on the existing embankment. Since the connecting layer has water permeability, it drains well and does not serve as a weak point for water passages. Further, since the internal friction angle of the connecting layer is larger than the internal friction angle of the existing embankment, slippage with the existing embankment can be prevented. Further, since the connecting layer has a plurality of steps on the surface on the side of the abdominal embankment, slippage with the abdominal embankment is prevented and the settlement of the abdominal embankment is reduced. Further, since the N value of the connecting layer is larger than the N value of the existing embankment, it has a stable board structure, can support the load of the abdominal embankment, and reduces the settlement of the abdominal embankment. Further, since the N value of the connecting layer is larger than the N value of the abdominal embankment, the load of the abdominal embankment is dispersed and transmitted downward, and the subsidence of the existing embankment is reduced.
本発明の一実施形態に係る盛土拡幅工法を図１（ａ）〜（ｃ）及び図２を参照して説明する。この盛土拡幅工法は、既設盛土に腹付盛土を施工して盛土を拡幅する工法である。図１（ａ）に示すように、拡幅する対象の盛土は、既設盛土１である。 The embankment widening method according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 (a) to 1 (c) and FIG. This embankment widening method is a method of widening the embankment by constructing an embankment with a belly on the existing embankment. As shown in FIG. 1A, the embankment to be widened is the existing embankment 1.
図１（ｂ）に示すように、この盛土拡幅工法は、既設盛土１ののり面１１に接続層２を設ける工程を有する。
As shown in FIG. 1 (b), this embankment widening method includes a step of providing a connecting
次に、図１（ｃ）に示すように、接続層２の上に土を盛って腹付盛土３を施工する工程を有する。すなわち、腹付盛土３は、新設盛土である。このような工程により、拡幅された盛土４が作られる。
Next, as shown in FIG. 1 (c), there is a step of piling soil on the connecting
接続層２は、透水性を有し、その内部摩擦角が既設盛土１の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が既設盛土１及び腹付盛土３のＮ値より大きく、腹付盛土３側の面に複数の段２１を有する。
The connecting
図２に示すように、接続層２は、型枠２２と、透水性を有する固形材料２３とを有する。型枠２２は、合成樹脂シートから成る。固形材料２３は、型枠２２に充填される。
As shown in FIG. 2, the connecting
型枠２２は、ジオセルである。透水性を有する固形材料２３は、複数の砕石である。
The
本発明の一実施形態に係る盛土４を図１（ｃ）及び図２を参照して説明する。この盛土４は、既設盛土１に腹付盛土３を施工して拡幅されている。盛土４は、既設盛土１と腹付盛土３との間に接続層２を備える。接続層２は、透水性を有し、その内部摩擦角が既設盛土１の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が既設盛土１及び腹付盛土３のＮ値より大きく、腹付盛土３側の面に複数の段２１を有する（図１（ｃ）参照）。
The
この盛土４は、前記の盛土拡幅工法によって作られる。したがって、接続層２の構成は、その盛土拡幅工法における接続層２と同じである（図２参照）。
The
盛土４について、さらに詳述する。既設盛土１及び拡幅された盛土４は、例えば、鉄道の盛土であり、断面が略台形である（図１（ｃ）参照）。盛土とは、土を盛って作られた土構造物である。
The
前述したように、接続層２は、その内部摩擦角が既設盛土１の内部摩擦角より大きい。
As described above, the internal friction angle of the connecting
ここで、内部摩擦角について説明する。土が外力を受けると、土の中にせん断応力τ［ｋＮ／ｍ２］が生じ、その土の中にせん断抵抗を超える箇所があると、せん断破壊が起こる。せん断破壊において、破壊する面をすべり面といい、せん断応力τに抵抗する最大のせん断抵抗をせん断強さｓ［ｋＮ／ｍ２］という。 Here, the internal friction angle will be described. When the soil receives an external force, a shear stress τ [kN / m 2 ] is generated in the soil, and if there is a part in the soil that exceeds the shear resistance, shear failure occurs. In shear fracture, the fractured surface is called the slip surface, and the maximum shear resistance that resists the shear stress τ is called the shear strength s [kN / m 2 ].
土のせん断強さｓは、クーロンの式により、次のように表される。 The shear strength s of soil is expressed by Coulomb's equation as follows.
ｓ＝ｃ＋σ・ｔａｎφ s = c + σ ・ tanφ
ここに、ｃは土の粘着力［ｋＮ／ｍ２］、σは土のすべり面に働く垂直応力［ｋＮ／ｍ２］、φは土の内部摩擦角［°］である。 Here, c is the adhesive force of the soil [kN / m 2 ], σ is the normal stress acting on the slip surface of the soil [kN / m 2 ], and φ is the internal friction angle of the soil [°].
前述したように、接続層２は、Ｎ値が既設盛土１及び腹付盛土３のＮ値より大きい。
As described above, the N value of the connecting
ここで、Ｎ値について説明する。Ｎ値は、土の強度を表す数値であり、日本工業規格「標準貫入試験方法」（ＪＩＳ Ａ１２１９：２０１３）に規定されている。標準貫入試験（ＳＰＴ）は、ＳＰＴサンプラーを動的貫入することによって地盤の硬軟、締まり具合の判定、及び土層構成を把握するために行われる。Ｎ値は、ＳＰＴサンプラーを３００ｍｍ打ち込むのに必要な打撃回数である。 Here, the N value will be described. The N value is a numerical value indicating the strength of soil and is specified in the Japanese Industrial Standards "Standard Penetration Test Method" (JIS A1219: 2013). The standard penetration test (SPT) is performed by dynamically penetrating an SPT sampler to determine the hardness and tightness of the ground and to grasp the soil layer composition. The N value is the number of hits required to drive the SPT sampler by 300 mm.
前述したように、接続層２は、腹付盛土３側の面に複数の段２１を有する。すなわち、接続層２は、腹付盛土３に接続する面が階段状の形状を有する。
As described above, the connecting
接続層２の構成について説明する（図２参照）。高さ方向に幅を有し、平面視で波形に成形された帯状の合成樹脂シートが複数用いられ、隣接する合成樹脂シートは、平面視でその波形の位相が１８０°相違し、１周期ごとに互いに接合される。これにより、合成樹脂シートで囲まれた空間領域が、平面を埋め尽くすように周期的に配列され、型枠２２が構成される。この型枠２２における前記空間領域に透水性を有する固形材料２３が充填される。固形材料２３が充填された型枠２２を複数、既設盛土１ののり面１１に階段状に積み上げることにより、接続層２が構成される。
The configuration of the
型枠２２の合成樹脂シートは、例えば、高密度ポリエチレンシートである。透水性を向上させるために、型枠２２は、複数の貫通孔２４を有する。本実施形態では、この型枠２２は、ジオセルである（例えば、特表２０１２−５０４０５８号公報参照）。透水性を有する固形材料２３は、複数の砕石である。その砕石は、粒度調整砕石であり、締固めし易く、透水性が良い。なお、粒度調整砕石とは、破砕後ふるい分けしてほぼ一定のサイズにした砕石である。
The synthetic resin sheet of the
このように、本実施形態によれば、盛土を拡幅する際に接続層２が設けられるので、既設盛土１への段切りの施工が不要となる。接続層２は、透水性を有するので、水はけが良く、弱点となるような水の通路とならない。また、接続層２は、その内部摩擦角が既設盛土１の内部摩擦角より大きいので、既設盛土１とのすべりが防がれる。また、接続層２は、腹付盛土３側の面に複数の段２１を有するので、腹付盛土３とのすべりが防がれ、腹付盛土３の沈下が低減される。また、接続層２は、Ｎ値が既設盛土１のＮ値より大きいので、安定な盤構造となって、腹付盛土３の荷重を支えることができ、腹付盛土３の沈下が低減される。また、接続層２は、Ｎ値が腹付盛土３のＮ値より大きいので、腹付盛土３の荷重が分散して下に伝達され、既設盛土１の沈下が低減される。
As described above, according to the present embodiment, since the connecting
上記の効果を定量的に確認するために、数値シミュレーション及び実物大の試験を行った。この数値シミュレーション及び試験について、図３〜図６を参照して説明する。 Numerical simulations and full-scale tests were conducted to quantitatively confirm the above effects. The numerical simulation and the test will be described with reference to FIGS. 3 to 6.
先ず、有限要素法による数値シミュレーションを行った。図３に示すように、数値シミュレーションにおいて、拡幅された盛土４は、断面が台形で、高さＨ＝１２ｍ、底部の幅Ｗ＝５０ｍとした。基礎地盤５は、断面が長方形で、深さＤ＝５０ｍとした。基礎地盤５は、盛土４直下の基礎地盤５１、その両側の基礎地盤５２、５３に区分した。基礎地盤５１の幅は、Ｗ＝５０ｍ、基礎地盤５２の幅は、Ｗ５２＝１１５ｍ、基礎地盤５３の幅は、Ｗ５３＝１１５ｍとした。
First, a numerical simulation was performed by the finite element method. As shown in FIG. 3, in the numerical simulation, the widened
計算のメッシュサイズは、盛土４が０．２５ｍ、盛土４の直下の基礎地盤５１が２．５ｍ、その両側の基礎地盤５２、５３が、３．５ｍとした。
The calculated mesh size was 0.25 m for the
図４に示すように、既設盛土１を既設盛土（深部）１ａと既設盛土（表層部）１ｂに区分した。接続層２と腹付盛土３（新設盛土）を４段施工し、１段、２段、３段、４段の接続層２をそれぞれ、接続層２０１、２０２、２０３、２０４に区分し、１段、２段、３段、４段の腹付盛土３をそれぞれ、腹付盛土３０１、３０２、３０３、３０４に区分した。
As shown in FIG. 4, the existing embankment 1 was divided into the existing embankment (deep part) 1a and the existing embankment (surface layer part) 1b. The
このように区分した地盤の物性値を表１の通りとした。 Table 1 shows the physical characteristic values of the ground classified in this way.
表１の物性値において、内部摩擦角以外は、後述する実物大の試験における実際の値を用いた。接続層２の内部摩擦角４３°は、型枠２２を製造しているメーカーの技術資料（旭化成ジオテック技術レポート、基盤部ジオセル中詰め材の違いによる摩擦係数）に図示されている摩擦係数から算出した（０．９４≒ｔａｎ４３°）。内部摩擦角φは、Ｎ値との関係が知られており、例えば、ペックの式φ＝０．３Ｎ＋２７がある。接続層２以外の内部摩擦角φは、このペックの式を用い、表１のＮ値から算出した。
In the physical property values in Table 1, the actual values in the full-scale test described later were used except for the internal friction angle. The internal friction angle 43 ° of the
接続層２を施工する場合だけでなく、比較例として、接続層２を施工しない場合についても数値シミュレーションを行った。その比較例（接続層無し）では、接続層２の物性値の代わりに既設盛土（表層部）１ｂの物性値を入力した。それ以外の条件は、接続層２ありの場合と同じにした。
Numerical simulation was performed not only when the
この数値シミュレーションの結果は、後述する。 The results of this numerical simulation will be described later.
次に、実物大の試験を行った。この試験は、上記の数値シミュレーションにおける腹付盛土の１段施工に相当する。図５に示すように、腹付盛土３の幅Ｗ１は１０ｍ、高さＨ１は２．７ｍとした。
Next, a full-scale test was conducted. This test corresponds to the one-step construction of the abdominal embankment in the above numerical simulation. As shown in FIG. 5, the width W1 of the
腹付盛土施工完了から１０日後の沈下量を、点Ｐ１〜Ｐ５で測定した。すなわち、この試験では、点Ｐ１〜Ｐ５は測定点である。点Ｐ１は、既設盛土１ののり面である。点Ｐ２は、腹付盛土３の上面における既設盛土１との境界近傍である。点Ｐ３は、腹付盛土３の上面中央である。点Ｐ４は、既設盛土１ののり面（地中部）である。点Ｐ５は、接続層２上の面（地中部）である。
The amount of subsidence 10 days after the completion of the abdominal embankment construction was measured at points P1 to P5. That is, in this test, points P1 to P5 are measurement points. Point P1 is the slope of the existing embankment 1. The point P2 is near the boundary with the existing embankment 1 on the upper surface of the
接続層２を施工する場合だけでなく、比較例として、接続層２を施工しない場合についても試験を行った。その比較例（接続層無し）では、点Ｐ５は無い。
The test was conducted not only when the
前記の数値シミュレーションにおいても、腹付盛土３の１段施工について沈下量を計算した。沈下量の照査点は、実物大の試験の測定点（点Ｐ１〜Ｐ５）と同じ箇所とした。
Also in the above numerical simulation, the settlement amount was calculated for the one-step construction of the
上述したような腹付盛土の１段施工について、試験における測定値と数値シミュレーションにおける計算値を表２に示す。 Table 2 shows the measured values in the test and the calculated values in the numerical simulation for the one-stage construction of the abdominal embankment as described above.
表２からわかるように、１段施工での実物大の試験においては、測定点Ｐ１〜Ｐ３の沈下量は、ほとんど計測されなかった。測定値と計算値はオーダー（桁数）が合っており、測定値は計算値の半分程度の差異であるので、数値シミュレーションの結果は妥当と考えられる。 As can be seen from Table 2, the settlement amount of the measurement points P1 to P3 was hardly measured in the full-scale test in the one-stage construction. Since the measured value and the calculated value are in order (number of digits) and the measured value is a difference of about half of the calculated value, the result of the numerical simulation is considered to be appropriate.
特に、点Ｐ４の沈下量の測定値は、接続層なしの場合の６ｍｍに対して、接続層ありでは４ｍｍに低減され、接続層の効果が確認された。なお、試験では１段施工であるが、実際の施工は、４段施工であるので、実際の沈下量は、この試験の測定値の４倍程度になると推定される。したがって、接続層による沈下量の低減効果は、（６−４）×４＝８ｍｍと推定される。盛土上の軌道に対しては、数ミリメートルの低減は顕著な効果である。 In particular, the measured value of the settlement amount at the point P4 was reduced to 4 mm with the connecting layer from 6 mm without the connecting layer, and the effect of the connecting layer was confirmed. Although it is a one-step construction in the test, the actual construction is a four-step construction, so the actual settlement amount is estimated to be about four times the measured value in this test. Therefore, the effect of reducing the amount of settlement by the connecting layer is estimated to be (6-4) × 4 = 8 mm. For the orbit on the embankment, a reduction of a few millimeters is a significant effect.
次に、図６に示すように、腹付盛土３を４段まで施工した最終形の盛土４について、数値シミュレーションを行った。腹付盛土３は、４段の重層であり、下から順に腹付盛土１段３０１、腹付盛土２段３０２、腹付盛土３段３０３、及び腹付盛土４段３０４である。盛土４の最上部に軌道荷重１５ｋＮ／ｍ２を加えた。
Next, as shown in FIG. 6, a numerical simulation was performed on the final form of the
沈下量の照査点を三角で示す。点Ｐ１１は、腹付盛土１段３０１の上面における接続層２近傍である。点Ｐ１２は、腹付盛土１段３０１の上面中央である。点Ｐ１３は、腹付盛土１段３０１の上面近傍ののり面である。点Ｐ２１は、腹付盛土２段３０２の上面における接続層２近傍である。点Ｐ２２は、腹付盛土２段３０２の上面中央である。点Ｐ２３は、腹付盛土２段３０２の上面近傍ののり面である。点Ｐ３１は、腹付盛土３段３０３の上面における接続層２近傍である。点Ｐ３２は、腹付盛土３段３０３の上面中央である。点Ｐ３３は、腹付盛土３段３０３の上面近傍ののり面である。点Ｐ４１は、腹付盛土４段３０４の上面における接続層２近傍である。点Ｐ４２は、腹付盛土４段３０４の上面中央である。点Ｐ４３は、腹付盛土４段３０４の上面近傍ののり面である。点Ｐｉ、点Ｐｉｉ、点Ｐｉｉｉ、点Ｐｉｖは、それぞれ、腹付盛土１段３０１、腹付盛土２段３０２、腹付盛土３段３０３、腹付盛土４段３０４に接する既設盛土１ののり面である。
The points to be checked for the amount of subsidence are indicated by triangles. The point P11 is near the connecting
接続層２を施工する場合だけでなく、比較例として、接続層２を施工しない場合についても数値シミュレーションを行った。その比較例（接続層無し）では、接続層２の物性値の代わりに既設盛土（表層部）１ｂの物性値を入力した。それ以外の条件は、接続層２ありの場合と同じにした。
Numerical simulation was performed not only when the
腹付盛土３における各照査点における計算値を表３に示す。
Table 3 shows the calculated values at each check point in the
表３からわかるように、腹付盛土３の沈下量は、接続層２ありの場合が、接続層２なしの場合と比べ、９割程度に低減された。
As can be seen from Table 3, the amount of subsidence of the
既設盛土１における各照査点における計算値を表４に示す。 Table 4 shows the calculated values at each check point on the existing embankment 1.
表４からわかるように、既設盛土１ののり面においても、沈下量が若干低減された。 As can be seen from Table 4, the amount of subsidence was also slightly reduced on the slope of the existing embankment 1.
このように、数値シミュレーション及び実物大の試験を行った結果、盛土を拡幅する際に、接続層２を設けることによって腹付盛土３の沈下量が低減され、現行の設計標準（非特許文献１）を満足できることがわかった。また、従来の段切りは、施工に大型重機を使用する必要があったが、ジオセルを用いた接続層２は、大型重機を用いなくても人力で容易に施工できる。
As a result of conducting numerical simulations and full-scale tests in this way, when the embankment is widened, the amount of subsidence of the
なお、本発明は、上記の実施形態の構成に限られず、発明の要旨を変更しない範囲で種々の変形が可能である。例えば、本発明の盛土拡幅工法及び盛土は、鉄道の盛土の拡幅に限定されず、道路の盛土の拡幅に用いてもよい。 The present invention is not limited to the configuration of the above embodiment, and various modifications can be made without changing the gist of the invention. For example, the embankment widening method and embankment of the present invention are not limited to the embankment widening of railways, and may be used for widening road embankments.
１ 既設盛土
１１ のり面
２ 接続層
２１ 段
２２ 型枠（ジオセル）
２３ 固形材料（砕石）
３ 腹付盛土（新設盛土）
４ 盛土
1 Existing embankment 11
23 Solid material (crushed stone)
3 Embankment with belly (new embankment)
4 embankment
Claims (4)
既設盛土ののり面に接続層を設ける工程と、
前記接続層の上に土を盛って腹付盛土を施工する工程とを有し、
前記接続層は、透水性を有し、その内部摩擦角が前記既設盛土の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が前記既設盛土及び腹付盛土のＮ値より大きく、前記腹付盛土側の面に複数の段を有し、合成樹脂シートから成る型枠と、その型枠に充填された透水性を有する固形材料とを有することを特徴とする盛土拡幅工法。 It is an embankment widening method that widens the embankment by constructing an embankment with a belly on the existing embankment.
The process of providing a connecting layer on the slope of the existing embankment,
It has a process of piling soil on the connecting layer and constructing a belly-filled embankment.
The connecting layer has water permeability, its internal friction angle is larger than the internal friction angle of the existing embankment, and the N value is larger than the N value of the existing embankment and the abdominal embankment. It has a plurality of stages, and molds made of a synthetic resin sheet, embankment widening method characterized by chromatic and solid material having a water permeability which is filled in the mold.
前記透水性を有する固形材料は、複数の砕石であることを特徴とする請求項１に記載の盛土拡幅工法。 The formwork is a geocell
The embankment widening method according to claim 1 , wherein the solid material having water permeability is a plurality of crushed stones.
前記既設盛土と腹付盛土との間に接続層を備え、
前記接続層は、透水性を有し、その内部摩擦角が前記既設盛土の内部摩擦角より大きく、Ｎ値が前記既設盛土及び腹付盛土のＮ値より大きく、前記腹付盛土側の面に複数の段を有し、合成樹脂シートから成る型枠と、その型枠に充填された透水性を有する固形材料とを有することを特徴とする盛土。 It is an embankment that has been widened by constructing an embankment with a belly on the existing embankment.
A connecting layer is provided between the existing embankment and the embankment with a belly.
The connecting layer has water permeability, its internal friction angle is larger than the internal friction angle of the existing embankment, and the N value is larger than the N value of the existing embankment and the abdominal embankment. embankment which have a plurality of stages, to a mold made of a synthetic resin sheet, characterized in that organic and solid material having a water permeability which is filled in the mold.
前記透水性を有する固形材料は、複数の砕石であることを特徴とする請求項３に記載の盛土。 The formwork is a geocell
The embankment according to claim 3 , wherein the solid material having water permeability is a plurality of crushed stones.
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