JP6895658B2

JP6895658B2 - Half precast floor slab

Info

Publication number: JP6895658B2
Application number: JP2017044530A
Authority: JP
Inventors: 安彦増田; 博則丹羽; 菊池　正彦; 正彦菊池; 直人藤生; 嘉一西野; 元宏中澤; 教夫坂上; 輝雄松谷; 敦向山
Original assignee: Obayashi Corp; Fujimori Sangyo Co Ltd
Current assignee: Obayashi Corp; Fujimori Sangyo Co Ltd
Priority date: 2017-03-09
Filing date: 2017-03-09
Publication date: 2021-06-30
Anticipated expiration: 2037-03-09
Also published as: JP2018145756A

Description

本発明は、上部にトップコンクリートが打設されるべきハーフプレキャスト床スラブに関し、特に、プレストレスが付与されたハーフプレキャスト床スラブに関する。 The present invention relates to a half precast floor slab in which top concrete should be cast on top, and more particularly to a prestressed half precast floor slab.

床スラブの施工を省力化するために、厚みのほぼ半分をプレキャストスラブ（以下「ハーフプレキャスト床スラブ」と称す）にて構成し、その上面にトップコンクリートを場所打ちする施工方法が知られている。更に、プレストレスが付与されたハーフプレキャスト床スラブが知られている（特許文献１〜３等参照）。
特許文献１のハーフプレキャスト床スラブにおいては上面にリブが形成されている。
特許文献２においては、リブ内に緊張材を配置することでかぶり厚さを確保している。
特許文献３においては、スラブ内に中空孔が一定間隔置きに形成されている。隣接する中空孔どうしの間のコンクリートに緊張材を配置することにとって、かぶり厚さを確保している。中空孔よりも下側部分のコンクリートにはポリプロピレン樹脂の繊維材が混入されている。 In order to save labor in the construction of floor slabs, a construction method is known in which almost half of the thickness is composed of precast slabs (hereinafter referred to as "half precast floor slabs") and top concrete is cast on the upper surface. .. Further, prestressed half precast floor slabs are known (see Patent Documents 1 to 3 and the like).
In the half precast floor slab of Patent Document 1, ribs are formed on the upper surface.
In Patent Document 2, the cover thickness is secured by arranging the tension material in the rib.
In Patent Document 3, hollow holes are formed in the slab at regular intervals. Cover thickness is ensured for the placement of tension material in the concrete between adjacent hollow holes. Polypropylene resin fiber material is mixed in the concrete below the hollow holes.

特許第２７４８７０９号公報Japanese Patent No. 2748709 特開２０１４−０９５２５６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2014-09256 特許第５０９７６１９号公報Japanese Patent No. 5097619

ハーフプレキャスト床スラブにリブがあると、平板部とリブとの隅角部にひび割れが発生しやすい。また、リブ専用の型枠が必要で製造が煩雑であり製造コストが増大する。スラブ内に中空孔を形成する場合（特許文献３）も特殊な治具が必要で製造が容易でなく、製造コストが増大する。製造コストの低減や軽量化のためにはコンクリートの薄肉化が望まれる一方で、緊張材に導入する緊張力をある程度の大きさにする必要もある。しかし、コンクリートを薄くすればするほど、或いは緊張力を大きくすればするほど、コンクリートの特に端面周辺部にひび割れが発生しやすくなる。
本発明は、かかる事情に鑑み、薄肉かつ軽量で安価に製造可能であり、かつ薄肉であっても、ひび割れ強度を確保しながら適度なプレストレスを付与できるハーフプレキャスト床スラブを提供することを目的とする。 If the half precast floor slab has ribs, cracks are likely to occur at the corners between the flat plate and the ribs. In addition, a mold dedicated to ribs is required, which complicates manufacturing and increases manufacturing costs. When a hollow hole is formed in the slab (Patent Document 3), a special jig is required, the manufacturing is not easy, and the manufacturing cost increases. While it is desired to reduce the thickness of concrete in order to reduce the manufacturing cost and weight, it is also necessary to increase the tension force to be introduced into the tension material to some extent. However, the thinner the concrete or the greater the tension, the more likely it is that cracks will occur, especially in the periphery of the end face of the concrete.
In view of such circumstances, it is an object of the present invention to provide a half precast floor slab that is thin, lightweight, can be manufactured at low cost, and can be appropriately prestressed while ensuring crack strength even if the wall is thin. And.

前記問題点を解決するために、本発明に係るハーフプレキャスト床スラブは、
上面がトップコンクリートとの接合面となる平板状かつ前記トップコンクリートより高強度のプレキャストコンクリートと、
緊張状態で前記プレキャストコンクリート内に埋設された緊張材と、を備え、
前記プレキャストコンクリートの厚さが、７０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、
前記緊張材に５０ｋＮ以上１４０ｋＮ以下の緊張力が導入されており、
更に、前記厚さを横軸とし、前記緊張力を縦軸とするグラフ（図１０）において、前記厚さ及び前記緊張力をプロットした点が、厚さ７０ｍｍかつ緊張力１１０ｋＮの点ａと、厚さ８０ｍｍかつ緊張力１３０ｋＮの点ｂと、厚さ９０ｍｍかつ緊張力１４０ｋＮの点ｃとを結ぶ線Ｌを上回らないことを特徴とする。
当該ハーフプレキャスト床スラブによれば、上面のリブを無くして平板状にすることによって、リブと平板部との隅角部におけるひび割れの問題を解消できるとともに製造を容易化できる。コンクリートの厚みを７０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の薄肉にすることによって、コンクリート打設量を低減でき、安価に製造できるとともに、運搬、据え付け作業の負荷を軽減できる。緊張力を５０ｋＮ以上１４０ｋＮ以下とし、かつ前記線Ｌ（図１０）を上回らないようにすることによって、コンクリートが薄肉であっても、特にコンクリートの端面周辺部でのひび割れの発生を防止しながら、適度なプレストレスを付与できる。この結果、ハーフプレキャスト床スラブの品質を向上できる。 In order to solve the above problems, the half precast floor slab according to the present invention is
Precast concrete whose upper surface is a flat plate that serves as a joint surface with top concrete and has higher strength than the top concrete.
With a tension material embedded in the precast concrete in a tensioned state,
The thickness of the precast concrete is 70 mm or more and 100 mm or less.
A tension force of 50 kN or more and 140 kN or less is introduced into the tension material.
Further, in the graph (FIG. 10) in which the thickness is on the horizontal axis and the tension is on the vertical axis, the points where the thickness and the tension are plotted are the points a having a thickness of 70 mm and a tension of 110 kN. It is characterized in that it does not exceed the line L connecting the point b having a thickness of 80 mm and a tension force of 130 kN and the point c having a thickness of 90 mm and a tension force of 140 kN.
According to the half-precast floor slab, by eliminating the ribs on the upper surface to form a flat plate, the problem of cracks at the corners between the ribs and the flat plate portion can be solved and the production can be facilitated. By reducing the thickness of the concrete to 70 mm or more and 100 mm or less, the amount of concrete placed can be reduced, the concrete can be manufactured at low cost, and the load of transportation and installation work can be reduced. By setting the tension force to 50 kN or more and 140 kN or less and not exceeding the line L (FIG. 10), even if the concrete is thin, cracks are prevented from occurring especially around the end face of the concrete. Appropriate prestress can be applied. As a result, the quality of the half precast floor slab can be improved.

前記かぶり厚さが、２５ｍｍ〜４２ｍｍ程度であることが好ましい。これによって、ハーフプレキャスト床スラブを薄肉化しながら、ひび割れ強度を確保できる。 The cover thickness is preferably about 25 mm to 42 mm. As a result, the crack strength can be secured while thinning the half precast floor slab.

前記緊張材が、降伏応力７５０Ｎ／ｍｍ^２〜８５０Ｎ／ｍｍ^２の高強度鉄筋であることが好ましい。これによって、緊張力を確実に導入できる。緊張材として、同程度の降伏強度のＰＣ撚線を用いるよりも高温化での耐力低下を抑制でき、耐熱性を向上できる。 It is preferable that the tension material is a high-strength reinforcing ^{bar having a yield stress of 750 N / mm 2 to} 850 N / mm ^2. This ensures that tension is introduced. Compared to using a PC stranded wire having the same yield strength as the tension material, it is possible to suppress a decrease in proof stress at high temperatures and improve heat resistance.

前記プレキャストコンクリート内の全域に繊維材が分散されており、前記プレキャストコンクリートの単位体積当たりの前記繊維材の含有量が、０．５ｋｇ／ｍ^３〜０．９ｋｇ／ｍ^３であることが好ましい。
これによって、火災時にプレキャストコンクリートが爆裂するのを防止又は抑制できる。プレキャストコンクリート内の全域に繊維材が分散させることで、繊維材入りのコンクリートの打設工程と繊維材無しのコンクリート打設工程とに分ける必要がない。ちなみに、特許文献３においては中空孔よりも下側部分にだけ樹脂繊維材を混入するために、プレキャストコンクリートの打設工程を少なくとも２回に分ける必要があり、煩雑である。
繊維材は、有機系繊維材でもよく、無機系繊維材でもよい。有機系繊維材の材質としては、ポリプロピレン（ＰＰ）等の樹脂が挙げられる。無機系繊維材の材質としては、鋼鉄等の金属が挙げられる。 The fibrous material is dispersed in the entire region of the precast concrete, the content of the fibrous material per unit volume of the precast concrete is preferably a ^{^{0.5kg / m 3 ~0.9kg / m 3}} .
This can prevent or prevent the precast concrete from exploding in the event of a fire. By dispersing the fiber material in the entire area of the precast concrete, it is not necessary to separate the concrete placing process containing the fiber material and the concrete placing process without the fiber material. Incidentally, in Patent Document 3, since the resin fiber material is mixed only in the portion below the hollow hole, it is necessary to divide the precast concrete placing process into at least two times, which is complicated.
The fiber material may be an organic fiber material or an inorganic fiber material. Examples of the material of the organic fiber material include resins such as polypropylene (PP). Examples of the material of the inorganic fiber material include metals such as steel.

本発明のハーフプレキャスト床スラブによれば、薄肉かつ軽量で安価に製造でき、しかも、ひび割れ強度を確保しながら、適度なプレストレスを付与して品質を確保できる。 According to the half precast floor slab of the present invention, it can be manufactured thinly, lightweight and inexpensively, and moreover, it is possible to secure the quality by applying appropriate prestress while ensuring the crack strength.

図１は、本発明の一実施形態に係る合成床スラブの正面断面図である。FIG. 1 is a front sectional view of a synthetic floor slab according to an embodiment of the present invention. 図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う、前記合成床スラブのハーフプレキャスト床スラブの平面断面図である。FIG. 2 is a plan sectional view of the half precast floor slab of the synthetic floor slab along the line II-II of FIG. 図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿う、前記ハーフプレキャスト床スラブの正面断面図である。FIG. 3 is a front sectional view of the half precast floor slab along lines III-III of FIG. 図４（ａ）は、実施例１における加熱前の試験体の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）の写真である。図４（ｂ）は、実施例１における加熱後の試験体の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）の写真である。FIG. 4A is a photograph of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab) of the test piece before heating in Example 1. FIG. 4B is a photograph of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab) of the test piece after heating in Example 1. 図５（ａ）は、比較例における加熱前の比較試験体の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）の写真である。図５（ｂ）は、比較例における加熱後の比較試験体の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）の写真である。FIG. 5A is a photograph of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab) of the comparative test piece before heating in the comparative example. FIG. 5B is a photograph of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab) of the comparative test piece after heating in the comparative example. 図６は、実施例４の結果を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the results of Example 4. 図７は、実施例５の結果を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the results of Example 5. 図８は、実施例６の結果を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the results of Example 6. 図９は、実施例７の結果を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing the results of Example 7. 図１０は、実施例４〜７の結果から導かれたコンクリート厚さと緊張力の好適範囲を示すグラフである。FIG. 10 is a graph showing a preferable range of concrete thickness and tension force derived from the results of Examples 4 to 7.

以下、本発明の一実施形態を図面にしたがって説明する。
図１に示すように、合成床スラブ１は、ハーフプレキャスト床スラブ２と、トップコンクリート３を備えている。図３に示すように、ハーフプレキャスト床スラブ２は、プレキャストコンクリート１０と、緊張材１１と、樹脂繊維材１２と、メッシュ１３を含む。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIG. 1, the synthetic floor slab 1 includes a half precast floor slab 2 and a top concrete 3. As shown in FIG. 3, the half precast floor slab 2 includes a precast concrete 10, a tension material 11, a resin fiber material 12, and a mesh 13.

図２及び図３に示すように、プレキャストコンクリート１０は、平板状になっている。プレキャストコンクリート１０は、高強度コンクリートにて構成されている。プレキャストコンクリート１０の設計基準強度（材齢２８日圧縮強度）は、好ましくは４０Ｎ／ｍｍ^２〜１００Ｎ／ｍｍ^２程度であり、より好ましくは５０Ｎ／ｍｍ^２〜６０Ｎ／ｍｍ^２程度である。
プレキャストコンクリート１０の水セメント比は、３０％以上４０％未満であり、好ましくは３５％程度である。 As shown in FIGS. 2 and 3, the precast concrete 10 has a flat plate shape. The precast concrete 10 is made of high-strength concrete. Design strength of precast concrete 10 (age of 28 days compressive strength) is preferably ^40N / mm ² ^~100N / mm 2, more preferably about ^50N / mm ² ^~60N / mm 2 approximately.
The water-cement ratio of the precast concrete 10 is 30% or more and less than 40%, preferably about 35%.

プレキャストコンクリート１０の下面から緊張材１１までのかぶり厚さｔ_１０ａは、好ましくはｔ_１０ａ＝２５ｍｍ〜４２ｍｍ程度である。
プレキャストコンクリート１０ひいてはハーフプレキャスト床スラブ２の全体厚さｔ_２は、好ましくはｔ_２＝７０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、より好ましくはｔ_２＝７０ｍｍ以上９０ｍｍ以下である。 _{The cover thickness t 10a} from the lower surface of the precast concrete 10 to the tension material 11 is preferably _{about t 10a} = 25 mm to 42 mm.
_{The total thickness t 2} of the precast concrete 10 and thus the half precast floor slab 2 is preferably t ₂ = 70 mm or more and 100 mm or less, and more preferably t ₂ = 70 mm or more and 90 mm or less.

プレキャストコンクリート１０内に複数（図では２つだけ図示）の緊張材１１が緊張状態で埋設されている。これら緊張材１１は、間隔を置いて互いに平行に配置されている。各緊張材１１の両端部が、プレキャストコンクリート１０における緊張材１と直交する端面１０ｅ，１０ｅに現れている。各緊張材１１は、高強度鉄筋によって構成されている。緊張材１１の降伏応力は、好ましくは７５０Ｎ／ｍｍ^２〜８５０Ｎ／ｍｍ^２程度であり、より好ましくは７８５Ｎ／ｍｍ^２程度である。緊張材１１の公称直径は、好ましくは１３ｍｍ〜１６ｍｍ程度である。緊張材１１の最外直径は、好ましくは１４ｍｍ〜１８ｍｍ程度である。緊張材１１の降伏強度は、好ましくは９４ｋＮ〜１６０ｋＮ程度である。緊張材１１に５０ｋＮ〜１４０ｋＮの緊張力Ｆが導入されている。
更に、図１０に示すように、厚さｔ_２を横軸とし、緊張力Ｆを縦軸とするグラフにおいて、当該ハーフプレキャスト床スラブ２の厚さｔ_２及び緊張力Ｆをプロットした点が、ｔ_２＝７０ｍｍかつＦ＝１１０ｋＮの点ａと、ｔ_２＝８０ｍｍかつＦ＝１３０ｋＮの点ｂと、ｔ_２＝９０ｍｍかつＦ＝１４０ｋＮの点ｃとを結ぶ線Ｌを上回らないように設定されている。要するに、図１０のグラフの斜線部Ｒ内に入るように、厚さｔ_２及び緊張力Ｆが設定されている。
図１０において、線Ｌは、点ａ，ｂ間を結ぶ線分Ｌ_１と、点ｂ，ｃ間を結ぶ線分Ｌ_２とからなる折れ線であるが、線Ｌが、点ａ，ｂ，ｃを滑らかに結ぶ曲線であってもよい。 A plurality of tension members 11 (only two are shown in the figure) are buried in the precast concrete 10 in a tensioned state. These tension members 11 are arranged parallel to each other at intervals. Both ends of each tension member 11 appear on the end faces 10e and 10e orthogonal to the tension member 1 in the precast concrete 10. Each tension member 11 is composed of high-strength reinforcing bars. The yield stress of the tension material 11 is preferably ^{about 750 N / mm 2 to} 850 N / mm ² , and more preferably about ^{785 N / mm 2.} The nominal diameter of the tension member 11 is preferably about 13 mm to 16 mm. The outermost diameter of the tension member 11 is preferably about 14 mm to 18 mm. The yield strength of the tension material 11 is preferably about 94 kN to 160 kN. A tension force F of 50 kN to 140 kN is introduced into the tension material 11.
Further, as shown in FIG. 10, in a graph having the thickness t ₂ as the horizontal axis and the tension force F as the vertical axis, _{the points where the thickness t 2} and the tension force F of the half precast floor slab 2 are plotted are It is set so as not to exceed the line L connecting _{the point a of t 2} = 70 mm and F = 110 kN, the point b of t ₂ = 80 mm and F = 130 kN, and the point c of t _{2 = 90 mm and F = 140 kN.} There is. _{In short, the thickness t 2} and the tension force F are set so as to be within the shaded portion R of the graph of FIG.
10, a line L is the point a, and the line segment _{L 1} connecting the b point b, but is a line consisting of a line segment _{L 2} Metropolitan connecting the c, the line L, the point a, b, c It may be a curve connecting the two smoothly.

プレキャストコンクリート１０内における緊張材１１の上側にメッシュ１３が埋設されている。メッシュ１３は、金属ワイヤによって構成されている。金属ワイヤが、縦横の格子状に組まれている。金属ワイヤの直径は、例えば２ｍｍ〜５ｍｍ程度である。格子サイズは、例えば８０ｍｍ角〜１２０ｍｍ角程度である。メッシュ１３は、プレキャストコンクリート１０が万が一、爆裂した場合の落下を防止する役目を担っている。 A mesh 13 is embedded above the tension material 11 in the precast concrete 10. The mesh 13 is made of a metal wire. Metal wires are assembled in a vertical and horizontal grid pattern. The diameter of the metal wire is, for example, about 2 mm to 5 mm. The lattice size is, for example, about 80 mm square to 120 mm square. The mesh 13 plays a role of preventing the precast concrete 10 from falling in the unlikely event that it explodes.

図２及び図３に示すように、プレキャストコンクリート１０内には繊維材１２が混入されている。繊維材１２の材質は、例えば樹脂であり、好ましくはポリプロピレン（ＰＰ）である。繊維材１２の長さは、好ましくは数ｍｍ〜十数ｍｍであり、より好ましくは１０ｍｍ程度である。繊維材１２の太さは、好ましくは０．５ｄｔｅｘ〜１ｄｔｅｘであり、より好ましくは０．８ｄｔｅｘ程度である。
なお、繊維材１２としては、ポリプロピレン繊維材に限られず、他の樹脂からなる繊維材を用いてもよく、鋼等の金属繊維材を用いてもよい。
繊維材１２は、プレキャストコンクリート１０の全域に万遍なく分散されている。プレキャストコンクリート１０の単位体積当たりの繊維材１２の含有量は、好ましくは０．５ｋｇ／ｍ^３〜０．９ｋｇ／ｍ^３である。
なお、図２及び図３において、繊維材１２の大きさは誇張されている。図１において、繊維材１２の図示は省略されている。 As shown in FIGS. 2 and 3, the fiber material 12 is mixed in the precast concrete 10. The material of the fiber material 12 is, for example, a resin, preferably polypropylene (PP). The length of the fiber material 12 is preferably several mm to a dozen mm, and more preferably about 10 mm. The thickness of the fiber material 12 is preferably 0.5 dtex to 1 dtex, and more preferably about 0.8 dtex.
The fiber material 12 is not limited to the polypropylene fiber material, and a fiber material made of another resin may be used, or a metal fiber material such as steel may be used.
The fiber material 12 is evenly dispersed over the entire area of the precast concrete 10. The content of fibrous material 12 per unit volume of the precast concrete 10 is preferably ^{^{0.5kg / m 3 ~0.9kg / m 3}} .
In addition, in FIG. 2 and FIG. 3, the size of the fiber material 12 is exaggerated. In FIG. 1, the fiber material 12 is not shown.

更に、プレキャストコンクリート１０には混和剤が混入されている。混和剤は、高性能減水剤及びＡＥ剤（空気連行剤）を含むことが好ましい。更にＡＥ減水剤を含んでいてもよい。混和剤の混入量は、プレキャストコンクリート１０のセメントに対して好ましくは１．０ｗｔ％〜１．３ｗｔ％であり、より好ましくは１．１０ｗｔ％〜１．２５ｗｔ％である。これによって、繊維材１２を混ぜたプレキャストコンクリート１０の混練時における流動性が低下するのを抑制できる。 Further, an admixture is mixed in the precast concrete 10. The admixture preferably contains a high-performance water reducing agent and an AE agent (air entraining agent). Further, an AE water reducing agent may be contained. The amount of the admixture mixed is preferably 1.0 wt% to 1.3 wt%, more preferably 1.10 wt% to 1.25 wt% with respect to the cement of the precast concrete 10. As a result, it is possible to suppress a decrease in fluidity of the precast concrete 10 mixed with the fiber material 12 at the time of kneading.

図１に示すように、建物の施工現場において、ハーフプレキャスト床スラブ２上にトップコンクリート３が打設形成される。トップコンクリート３内には普通鉄筋３ｃが配筋されている。プレキャストコンクリート１０の上面がトップコンクリート３との接合面となる。トップコンクリート３の設計基準強度は、例えば３０Ｎ／ｍｍ^２〜４０Ｎ／ｍｍ^２であり、好ましくは３６Ｎ／ｍｍ^２程度である。トップコンクリート３は、普通コンクリートにて構成されていてもよい。
したがって、プレキャストコンクリート１０が、トップコンクリート３よりも高強度である。つまり、プレキャストコンクリート１０の圧縮強度が、トップコンクリート３の圧縮強度より高い。 As shown in FIG. 1, the top concrete 3 is cast and formed on the half precast floor slab 2 at the construction site of the building. Ordinary reinforcing bars 3c are arranged in the top concrete 3. The upper surface of the precast concrete 10 serves as a joint surface with the top concrete 3. Design strength Top concrete 3 is, for example, ^{^{30N / mm 2 ~40N / mm 2}} , preferably 36N / mm ² approximately. The top concrete 3 may be made of ordinary concrete.
Therefore, the precast concrete 10 has a higher strength than the top concrete 3. That is, the compressive strength of the precast concrete 10 is higher than the compressive strength of the top concrete 3.

ハーフプレキャスト床スラブ２によれば、単純な平板状に形成でき、上面等に特許文献１、２のリブ（凸部）を設ける必要が無い。したがって、該リブと平板部との隅角部におけるひび割れの問題を解消できるとともに製造を容易化できる。
また、コンクリート１０の厚さｔ_２を、ｔ_２＝７０ｍｍ以上１００ｍｍ以下の薄肉にすることによって、コンクリート打設量を低減でき、安価に製造できるとともに、運搬、据え付け作業の負荷を軽減できる。
緊張材１１の緊張力Ｆを、Ｆ＝５０ｋＮ〜１４０ｋＮとし、かつ前記線Ｌ（図１０）を上回らないようにすることによって、コンクリート１０が薄肉であっても、特に端面１０ｅの周辺部でのひび割れの発生を防止しながら、適度なプレストレスを付与できる。
通常の鉄筋コンクリート（ＲＣ）スラブの場合、公称直径１３ｍｍ(D13)〜１６ｍｍ(D16)の鉄筋を曲げ補強筋としており、その所要強度は通常２９５Ｎ/ｍｍ^２程度である（日本建築学会刊「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説2010」6条許容応力度より）。一方、例えば降伏応力７８５Ｎ／ｍｍ^２、公称直径１３ｍｍの高強度鉄筋からなる緊張材１１を用いたプレストレストコンクリート（ＰＣ）スラブにおいて、前記所要強度を確保したうえで、その余剰分をプレストレスに充てた場合、緊張力Ｆは、Ｆ＝（785N/mm²-295N/mm²）×127mm²(D13)×0.85≒５０ｋＮ程度になる。逆に言うと、緊張力Ｆの下限値を５０ｋＮ程度とすることによって、緊張材１１の強度を十分に活用でき、余剰強度が残らないようにできる。
緊張力Ｆの上限値を１４０ｋＮ程度とすることによって、例えば公称直径１６ｍｍ程度の緊張材１１を許容緊張力あたりまで緊張させることができる。
緊張材１１が、降伏応力７５０Ｎ／ｍｍ^２〜８５０Ｎ／ｍｍ^２の高強度鉄筋であることによって、緊張力を確実に導入できる。
かぶり厚さｔ_１０ａをｔ_１０ａ＝２５ｍｍ〜４２ｍｍ程度とすることによって、ひび割れ強度を確保しながら確実に薄肉にできる。
この結果、ハーフプレキャスト床スラブ２の品質を向上できる。
加えて、繊維材１２の混入によって、火災時にプレキャストコンクリート１０が爆裂するのを防止又は抑制できる。樹脂繊維材１２は、プレキャストコンクリート１０の全域にわたって万遍なく分散させればよく、プレキャストコンクリート１０を樹脂繊維材１２の有無に応じて打ち分ける必要がない。
緊張材１１として高強度鉄筋を用いることによって、ＰＣ撚線を用いるよりも高温下での耐力低下を小さくでき、耐熱性を向上できる。 According to the half precast floor slab 2, it can be formed into a simple flat plate shape, and it is not necessary to provide ribs (convex portions) of Patent Documents 1 and 2 on the upper surface or the like. Therefore, the problem of cracking at the corner portion between the rib and the flat plate portion can be solved, and the manufacturing can be facilitated.
Further, by reducing the thickness t ₂ of the concrete 10 to t ₂ = 70 mm or more and 100 mm or less, the amount of concrete placed can be reduced, the concrete can be manufactured at low cost, and the load of transportation and installation work can be reduced.
By setting the tension force F of the tension member 11 to F = 50 kN to 140 kN and not exceeding the line L (FIG. 10), even if the concrete 10 is thin, especially in the peripheral portion of the end face 10e. Appropriate prestress can be applied while preventing the occurrence of cracks.
In the case of ordinary reinforced concrete (RC) slabs, reinforcing bars with a nominal diameter of 13 mm (D13) to 16 mm (D16) are used as bending reinforcements, and the required strength is usually ^{about 295 N / mm 2} ("Reinforced concrete structure" published by the Architectural Institute of Japan. Calculation Criteria / Explanation 2010 ”Article 6 Permissible stress degree). On the other hand, for example, in a prestressed concrete (PC) slab using a tension material 11 made of a high-strength reinforcing bar having a yield stress of 785 N / mm ² and a nominal diameter of 13 mm, the required strength is secured and the surplus is allocated to the prestress. If, tensioning force ^{F, F = (785N / mm 2} -295N / mm 2) × 127mm 2 (D13) × 0.85 is about ≒ 50 kN. Conversely, by setting the lower limit of the tension force F to about 50 kN, the strength of the tension member 11 can be fully utilized and no excess strength remains.
By setting the upper limit value of the tension force F to about 140 kN, for example, the tension material 11 having a nominal diameter of about 16 mm can be tensioned to the allowable tension force.
Since the tension material 11 is ^{a high-strength reinforcing bar having a yield stress of 750 N / mm 2 to} 850 N / mm ² , tension force can be reliably introduced.
By setting the cover thickness t _10a _{to about t 10a} = 25 mm to 42 mm, the wall thickness can be reliably reduced while ensuring the crack strength.
As a result, the quality of the half precast floor slab 2 can be improved.
In addition, it is possible to prevent or suppress the precast concrete 10 from exploding in the event of a fire due to the mixing of the fiber material 12. The resin fiber material 12 may be evenly dispersed over the entire area of the precast concrete 10, and it is not necessary to separate the precast concrete 10 according to the presence or absence of the resin fiber material 12.
By using a high-strength reinforcing bar as the tension material 11, it is possible to reduce the decrease in proof stress at high temperatures and improve the heat resistance as compared with the case of using a PC stranded wire.

本発明は、前記実施形態に限られず、その趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改変をなすことができる。
例えば、緊張材１１としてＰＣ撚線を用いてもよい。
繊維材１２を省略してもよい。
ハーフプレキャスト床スラブ２の断面形状を適宜改変してもよい。 The present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made without departing from the spirit of the present invention.
For example, a PC stranded wire may be used as the tension material 11.
The fiber material 12 may be omitted.
The cross-sectional shape of the half precast floor slab 2 may be appropriately modified.

実施例を説明する。なお、本発明が以下の実施例に限定されるものではない。
実施例１〜３は、請求項４に対応する実施例である。実施例１では、以下の合成床スラブ１の試験体を作製した。
＜ハーフプレキャスト床スラブ２＞
まず、ハーフプレキャスト床スラブ２として以下のコンクリートを作製した。
サイズ：２０００ｍｍ×１８００ｍｍ×７０ｍｍ
プレキャストコンクリート１０：
設計基準強度：５０Ｎ／ｍｍ^２
水セメント比：３５．０
かぶり厚さ：ｔ_１０ａ＝２５ｍｍ
混和剤：
ＢＡＳＦジャパン株式会社製高性能減水剤マスターグレニウム８０００Ｓ、及びＢＡＳＦジャパン株式会社製ＡＥ剤マスターエア１０１
添加量：プレキャストコンクリート１０のセメントの１．１０ｗｔ％
緊張材１１：
株式会社向山工場製高強度鉄筋ＭＫ７８５、ＭＤ１６
直径：１６ｍｍ
降伏強度：１５５．９ｋＮ
（単位面積当たり降伏強度：σｙ＝７８５Ｎ／ｍｍ^２）
緊張力：１３２．５ｋＮ（降伏強度×８５％）
配置間隔：４５０ｍｍ
繊維材１２：
材質：ポリプロピレン（ＰＰ）
太さ：０．８ｄｔｅｘ（φ１０μｍ）
長さ：１０ｍｍ
プレキャストコンクリート１０の単位体積当たりの含有量：０．５ｋｇ／ｍ^３
メッシュ１３：
ワイヤ直径：３．２ｍｍ
格子サイズ：１００ｍｍ×１００ｍｍ An embodiment will be described. The present invention is not limited to the following examples.
Examples 1 to 3 are examples corresponding to claim 4. In Example 1, the following synthetic floor slab 1 test piece was prepared.
<Half precast floor slab 2>
First, the following concrete was prepared as the half precast floor slab 2.
Size: 2000mm x 1800mm x 70mm
Precast concrete 10:
Design standard strength: 50N / mm ²
Water-cement ratio: 35.0
Cover thickness: t _10a = 25mm
Admixture:
High-performance water reducing agent Master Grenium 8000S manufactured by BASF Japan Ltd. and AE agent Master Air 101 manufactured by BASF Japan Ltd.
Addition amount: 1.10 wt% of cement of precast concrete 10
Tension material 11:
High-strength reinforcing bar MK785, MD16 manufactured by Mukaiyama Factory Co., Ltd.
Diameter: 16mm
Yield strength: 155.9 kN
(Yield strength per unit area: σy = 785N / mm ² )
Tension: 132.5 kN (yield strength x 85%)
Arrangement interval: 450 mm
Fiber material 12:
Material: Polypropylene (PP)
Thickness: 0.8 dtex (φ10 μm)
Length: 10mm
Content per unit volume of precast concrete 10: 0.5 kg / m ³
Mesh 13:
Wire diameter: 3.2 mm
Lattice size: 100 mm x 100 mm

＜トップコンクリート３＞
材齢８日の前記ハーフプレキャスト床スラブ２上に、以下のトップコンクリート３を打設した。
厚さ：１５０ｍｍ
設計基準強度：３６Ｎ／ｍｍ^２
水セメント比：４０．０
試験体すなわち合成床スラブ１の全体厚さは、２２０ｍｍであった。 <Top concrete 3>
The following top concrete 3 was placed on the half precast floor slab 2 having a material age of 8 days.
Thickness: 150 mm
Design standard strength: 36N / mm ²
Water-cement ratio: 40.0
The total thickness of the test body, that is, the synthetic floor slab 1, was 220 mm.

＜耐火（爆裂）試験＞
ハーフプレキャスト床スラブ２の材齢１２７日目（トップコンクリート３の材齢１１９日目）に耐火試験を行った。
なお、試験当日に圧縮強度を測定したところ、ハーフプレキャスト床スラブ２（材齢１２７日）は、７９．４Ｎ／ｍｍ^２であり、トップコンクリート３（材齢１１９日）は、６１．１Ｎ／ｍｍ^２であった。
ハーフプレキャスト床スラブ２の下面が被加熱面となるようにして、試験体１を加熱炉にセットし、ＩＳＯ８３４の標準加熱温度曲線に倣って温度上昇するように加熱した。
加熱継続時間は、１２０分間とした。
加熱終了時における温度は、約１０５０℃であった。 <Fire resistance (explosion) test>
A fire resistance test was conducted on the 127th day of the half precast floor slab 2 (119th day of the top concrete 3).
When the compressive strength was measured on the day of the test, the half precast floor slab 2 (material age 127 days) was 79.4 N / mm ² , and the top concrete 3 (material age 119 days) was 61.1 N / mm. It was ^2.
The test piece 1 was set in a heating furnace so that the lower surface of the half precast floor slab 2 was the surface to be heated, and heated so as to rise in temperature according to the standard heating temperature curve of ISO834.
The heating duration was 120 minutes.
The temperature at the end of heating was about 1050 ° C.

＜評価＞
図４（ａ）に加熱前の試験体１の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブ２の下面）を示す。図４（ｂ）に加熱終了後の前記被加熱面を示す。
加熱中、炉内カメラ及び目視によって試験体１を観察した。加熱開始から終了まで爆裂は確認されなかった。
図４（ｂ）に示すように、加熱終了後の試験体１の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブ２の下面）の状態は良好であった。 <Evaluation>
FIG. 4A shows the surface to be heated (the lower surface of the half precast floor slab 2) of the test body 1 before heating. FIG. 4B shows the surface to be heated after the heating is completed.
During heating, the test piece 1 was observed with a camera in the furnace and visually. No explosion was confirmed from the start to the end of heating.
As shown in FIG. 4B, the state of the surface to be heated (the lower surface of the half precast floor slab 2) of the test body 1 after the completion of heating was good.

＜試験体１＞
実施例２における合成床スラブ１の試験体１の構成及び製造方法は、実施例１と同じであった。
＜耐火試験＞
この試験体１に対し、ハーフプレキャスト床スラブ２の材齢１３２日目（トップコンクリート３の材齢１２４日目）に耐火試験を行った。
なお、試験当日に圧縮強度を測定したところ、ハーフプレキャスト床スラブ２（材齢１３２日）は、７９．３Ｎ／ｍｍ^２であり、トップコンクリート３（材齢１２４日）は、６１．５Ｎ／ｍｍ^２であった。
耐火試験の方法は実施例１と同じとした。
＜評価＞
加熱中、爆裂は確認されず、加熱終了後の試験体１の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブ２の下面）の状態は良好であった。 <Test body 1>
The configuration and manufacturing method of the test body 1 of the synthetic floor slab 1 in Example 2 were the same as those in Example 1.
<Fire resistance test>
A fire resistance test was conducted on the test body 1 on the 132nd day of the half precast floor slab 2 (124th day of the top concrete 3).
When the compressive strength was measured on the day of the test, the half precast floor slab 2 (material age 132 days) was 79.3 N / mm ² , and the top concrete 3 (material age 124 days) was 61.5 N / mm. It was ^2.
The fire resistance test method was the same as in Example 1.
<Evaluation>
No explosion was confirmed during heating, and the state of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab 2) of the test body 1 after the completion of heating was good.

＜試験体１＞
実施例３においては、プレキャストコンクリート１０の単位体積当たりの樹脂繊維材１２の含有量を、０．９ｋｇ／ｍ^３とした。
また、混和剤の添加量をプレキャストコンクリート１０のセメントの１．２５ｗｔ％とした。
更に、ハーフプレキャスト床スラブ２の材齢９日目にトップコンクリート３を打設した。
試験体１におけるそれ以外の構成及び製造方法は、実施例１と同じであった。
＜耐火試験＞
この試験体１に対し、ハーフプレキャスト床スラブ２の材齢１４０日目（トップコンクリート３の材齢１３１日目）に耐火試験を行った。
なお、試験当日に圧縮強度を測定したところ、ハーフプレキャスト床スラブ２（材齢１４０日）は、８２．８Ｎ／ｍｍ^２であり、トップコンクリート３（材齢１３１日）は、６９．３Ｎ／ｍｍ^２であった。
耐火試験の方法は実施例１と同じとした。
＜評価＞
加熱中、爆裂は確認されず、加熱終了後の試験体１の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブ２の下面）の状態は良好であった。 <Test body 1>
In Example 3, the content of the resin fiber material 12 per unit volume of the precast concrete 10 was set to 0.9 kg / m ³ .
The amount of the admixture added was 1.25 wt% of the cement of the precast concrete 10.
Further, the top concrete 3 was placed on the 9th day of the age of the half precast floor slab 2.
Other configurations and manufacturing methods in the test body 1 were the same as in Example 1.
<Fire resistance test>
A fire resistance test was conducted on the test body 1 on the 140th day of the material age of the half precast floor slab 2 (131 days of the material age of the top concrete 3).
When the compressive strength was measured on the day of the test, the half precast floor slab 2 (material age 140 days) was 82.8 N / mm ² , and the top concrete 3 (material age 131 days) was 69.3 N / mm. It was ^2.
The fire resistance test method was the same as in Example 1.
<Evaluation>
No explosion was confirmed during heating, and the state of the surface to be heated (lower surface of the half precast floor slab 2) of the test body 1 after the completion of heating was good.

［請求項４の比較例１］
＜比較試験体＞
ハーフプレキャスト床スラブに樹脂繊維材を入れていない比較試験体を作製した。
実施例１と同じ組成の混和剤を前記ハーフプレキャスト床スラブのプレキャストコンクリートに添加した。混和剤の添加量は、前記プレキャストコンクリートのセメントの０．９５ｗｔ％とした。
また、ハーフプレキャスト床スラブの材齢９日目にトップコンクリートを打設した。
比較試験体におけるそれ以外の構成及び製造方法は、実施例１の試験体１と同じであった。
＜耐火試験＞
この比較試験体に対し、ハーフプレキャスト床スラブの材齢１２７日目（トップコンクリートの材齢１１８日目）に耐火試験を行った。
なお、試験当日に圧縮強度を測定したところ、ハーフプレキャスト床スラブ（材齢１２７日）は、８０．４Ｎ／ｍｍ^２であり、トップコンクリート（材齢１１８日）は、６９．０Ｎ／ｍｍ^２であった。
耐火試験の方法は実施例１と同じとした。 [Comparative Example 1 of Claim 4]
<Comparative test piece>
A comparative test piece containing no resin fiber material in the half precast floor slab was prepared.
An admixture having the same composition as in Example 1 was added to the precast concrete of the half precast floor slab. The amount of the admixture added was 0.95 wt% of the cement of the precast concrete.
In addition, top concrete was placed on the 9th day of the age of the half precast floor slab.
Other configurations and manufacturing methods in the comparative test body were the same as those in the test body 1 of Example 1.
<Fire resistance test>
The comparative test piece was subjected to a fire resistance test on the 127th day of the half precast floor slab (118th day of the top concrete).
When the compressive strength was measured on the day of the test, the half precast floor slab (material age 127 days) was 80.4 N / mm ² , and the top concrete (material age 118 days) was 69.0 N / mm ² . there were.
The fire resistance test method was the same as in Example 1.

＜評価＞
図５（ａ）に加熱前の比較試験体の被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）を示す。図５（ｂ）に加熱終了後の前記被加熱面を示す。
加熱開始後８分で最初の爆裂が発生した。さらに、同９分から２３分にかけて断続的に激しい爆裂が発生した。２３分以降は加熱終了まで爆裂は生じなかった。
加熱開始後１７分頃に緊張材が露出し始めた。同２０分頃にはメッシュの露出が確認された。
加熱終了後、被加熱面（ハーフプレキャスト床スラブの下面）を観察したところ、爆裂の最大深さは４９ｍｍ、平均深さは約２６ｍｍであった。 <Evaluation>
FIG. 5A shows the surface to be heated (the lower surface of the half precast floor slab) of the comparative test piece before heating. FIG. 5B shows the surface to be heated after the heating is completed.
The first explosion occurred 8 minutes after the start of heating. Furthermore, a violent explosion occurred intermittently from 9 to 23 minutes. After 23 minutes, no explosion occurred until the end of heating.
About 17 minutes after the start of heating, the tension material began to be exposed. At around 12:20, the exposure of the mesh was confirmed.
When the surface to be heated (the lower surface of the half precast floor slab) was observed after the completion of heating, the maximum depth of the explosion was 49 mm and the average depth was about 26 mm.

実施例４〜７では、ハーフプレキャスト床スラブ２の厚さｔ_２と緊張力とひび割れ強度の関係性を調べた。
＜ひび割れ強度＞
円柱形状のコンクリート試料を用意した。該コンクリート試料のコンクリート組成は実施例１と同様であり、設計基準強度は５０Ｎ／ｍｍ^２であった。コンクリートには繊維材１２を均一に混入した。繊維材１２の材質、太さ、長さは、実施例１と同様であった。繊維材１２の混入量は、単位体積当たり０．９ｋｇ／ｍ^３であった。
コンクリート試料の打設から１日後、コンクリート試料を１の直径方向に押圧することで、その押圧方向と直交する方向に引張応力を作用させ、コンクリート試料にひび割れが入るときの歪を判定した。
歪が１００μ以下であれば、ひび割れは殆ど確認されなかった。
歪が１００μを越えて大きくなるにしたがって、ひび割れが確認されるようになった。
そこで、歪１００μを、ひび割れ発生のボーダーラインとした。 In Examples 4 to 7, _{the relationship between the thickness t 2} of the half precast floor slab 2 and the tension force and the crack strength was investigated.
<Crack strength>
A cylindrical concrete sample was prepared. The concrete composition of the concrete sample was the same as that of Example 1, and the design standard strength was 50 N / mm ² . The fiber material 12 was uniformly mixed in the concrete. The material, thickness, and length of the fiber material 12 were the same as in Example 1. The amount of the fiber material 12 mixed was 0.9 kg / m ³ per unit volume.
One day after placing the concrete sample, the concrete sample was pressed in the radial direction of 1 to apply a tensile stress in the direction orthogonal to the pressing direction, and the strain when the concrete sample was cracked was determined.
When the strain was 100 μm or less, almost no cracks were confirmed.
As the strain increased beyond 100μ, cracks were confirmed.
Therefore, the strain of 100μ was set as the borderline for the occurrence of cracks.

＜緊張力と歪の関係＞
次に、緊張力と歪の関係を調べた。
ハーフプレキャスト床スラブ２の試験体を次のようにして作製した。
まず、緊張材１１として、実施例１と同じく、株式会社向山工場製高強度鉄筋ＭＫ７８５を用意した。緊張材１１の公称直径は１６ｍｍ程度、最外直径は１８ｍｍ程度、降伏強度は１５５．９ｋＮであった。
緊張材１１に油圧ジャッキで緊張力を導入した。緊張力は、１４０ｋＮ程度であった。
続いて、コンクリート１０を打設し、前記緊張状態の緊張材１１をコンクリート１０内に埋設した。コンクリート１０の厚さｔ_２は、ｔ_２＝７０ｍｍとした。かぶり厚さｔ_１０ａは、ｔ_１０ａ＝２５ｍｍ程度であった。
このようにして作製したハーフプレキャスト床スラブ２の試験体の上面における、緊張材１１の真上に、６つの歪ゲージを設けた。これら歪ゲージを、それぞれ緊張材１１の軸線方向と直交させるとともに、緊張材１１の軸線方向に沿って５０ｍｍ間隔置きに配置した。各歪ゲージの長さは１００ｍｍであった。最も端面１０ｅに近い歪ゲージから端面１０ｅまでの距離は、３０ｍｍであった。 <Relationship between tension and distortion>
Next, the relationship between tension and strain was investigated.
A test piece of half precast floor slab 2 was prepared as follows.
First, as the tension material 11, a high-strength reinforcing bar MK785 manufactured by Mukaiyama Factory Co., Ltd. was prepared as in Example 1. The tension material 11 had a nominal diameter of about 16 mm, an outermost diameter of about 18 mm, and a yield strength of 155.9 kN.
A tension force was introduced into the tension material 11 with a hydraulic jack. The tension was about 140 kN.
Subsequently, the concrete 10 was cast, and the tension material 11 in the tense state was buried in the concrete 10. The thickness t ₂ of the _{concrete 10 was t 2} = 70 mm. The cover thickness t _10a was _{about t 10a} = 25 mm.
Six strain gauges were provided directly above the tension member 11 on the upper surface of the test piece of the half precast floor slab 2 produced in this manner. Each of these strain gauges was orthogonal to the axial direction of the tension member 11, and was arranged at intervals of 50 mm along the axial direction of the tension member 11. The length of each strain gauge was 100 mm. The distance from the strain gauge closest to the end face 10e to the end face 10e was 30 mm.

コンクリート１０の打設時から１日後、油圧ジャッキの力を漸次緩めて、緊張材１１の緊張を漸次解放することで、緊張力をコンクリート１０に漸次移行させた。つまり、コンクリート１０に緊張力を漸次増大するように付与した。
前記緊張力に対してコンクリート１０の各所において生じる歪を、前記歪ゲージで測定した。
結果を図６に示す。 One day after the concrete 10 was placed, the tension force was gradually transferred to the concrete 10 by gradually loosening the force of the hydraulic jack and gradually releasing the tension of the tension member 11. That is, the tension force was applied to the concrete 10 so as to gradually increase.
The strain generated at various points of the concrete 10 with respect to the tension force was measured with the strain gauge.
The results are shown in FIG.

厚み７０ｍｍのハーフプレキャスト床スラブ２においては、緊張力が１１０ｋＮ程度以下であれば、より確実には１０５．２ｋＮ程度以下であれば、ひび割れ発生のボーダーライン（１００μ）を下回ることが確認された。
このことから、緊張材１１として公称直径１３ｍｍ程度（最外径１４ｍｍ程度）の高強度鉄筋（ＭＤ１３）を用いた場合、その許容緊張力（８０ｋＮ程度）まで緊張力を付与したとしても、十分なひび割れ強度を確保できると推察される。この場合のかぶり厚さｔ_１０ａは、ｔ_１０ａ＝２８ｍｍ程度となる。 In the half precast floor slab 2 having a thickness of 70 mm, it was confirmed that if the tension force was about 110 kN or less, and more certainly if it was about 105.2 kN or less, it was below the borderline (100 μ) at which cracks occurred.
From this, when a high-strength reinforcing bar (MD13) having a nominal diameter of about 13 mm (outermost diameter of about 14 mm) is used as the tension material 11, it is sufficient even if the tension force is applied up to the allowable tension force (about 80 kN). It is presumed that the crack strength can be secured. In this case, the cover thickness t _10a is _{about t 10a} = 28 mm.

実施例５では、実施例４において、コンクリート１０の厚さｔ_２を、ｔ_２＝８０ｍｍとした。かぶり厚さｔ_１０ａは、ｔ_１０ａ＝３１ｍｍ程度であった。それ以外の条件及び試験方法は、実施例４と同じであった。
結果を図７に示す。
厚み８０ｍｍのハーフプレキャスト床スラブ２においては、緊張力が１３０ｋＮ程度以下であれば、より確実には１２９．４ｋＮ程度以下であれば、ひび割れ発生のボーダーライン（１００μ）を下回ることが確認された。 In Example 5, in Example 4, the thickness t ₂ of the concrete 10 was set to t ₂ = 80 mm. The cover thickness t _10a was _{about t 10a} = 31 mm. Other conditions and test methods were the same as in Example 4.
The results are shown in FIG.
In the half precast floor slab 2 having a thickness of 80 mm, it was confirmed that if the tension force was about 130 kN or less, and more certainly if it was about 129.4 kN or less, it was below the borderline (100 μ) at which cracks occurred.

実施例６では、実施例４において、コンクリート１０の厚さｔ_２を、ｔ_２＝９０ｍｍとした。かぶり厚さｔ_１０ａは、ｔ_１０ａ＝３６ｍｍ程度であった。それ以外の条件及び試験方法は、実施例４と同じであった。
結果を図８に示す。
厚み９０ｍｍのハーフプレキャスト床スラブ２においては、公称直径１６ｍｍ程度の高強度鉄筋（ＭＤ１６）からなる緊張材１１の許容緊張力（１３５ｋＮ）まで緊張力を付与しても、更には１４０ｋＮ程度まで緊張力を付与しても、ひび割れ発生のボーダーライン（１００μ）を下回り、十分なひび割れ強度を確保できることが確認された。 In Example 6, in Example 4, the thickness t ₂ of the concrete 10 was set to t ₂ = 90 mm. The cover thickness t _10a was _{about t 10a} = 36 mm. Other conditions and test methods were the same as in Example 4.
The results are shown in FIG.
In the half precast floor slab 2 having a thickness of 90 mm, even if the tension force is applied up to the allowable tension force (135 kN) of the tension member 11 made of a high-strength reinforcing bar (MD16) having a nominal diameter of about 16 mm, the tension force is further increased to about 140 kN. It was confirmed that even if the cracking strength was applied, the cracking strength was below the borderline (100μ) at which cracking occurred, and sufficient cracking strength could be secured.

実施例７では、実施例４において、コンクリート１０の厚さｔ_２を、ｔ_２＝１００ｍｍとした。かぶり厚さｔ_１０ａは、ｔ_１０ａ＝４２ｍｍ程度であった。それ以外の条件及び試験方法は、実施例４と同じであった。
結果を図９に示す。
厚み１００ｍｍのハーフプレキャスト床スラブ２においては、公称直径１６ｍｍ程度の高強度鉄筋（ＭＤ１６）からなる緊張材１１の許容緊張力（１３５ｋＮ）まで緊張力を付与しても、更には１４０ｋＮ程度まで緊張力を付与しても、ひび割れ発生のボーダーライン（１００μ）を下回り、十分なひび割れ強度を確保できることが確認された。 In Example 7, in Example 4, the thickness t ₂ of the concrete 10 was set to t ₂ = 100 mm. The cover thickness t _10a was _{about t 10a} = 42 mm. Other conditions and test methods were the same as in Example 4.
The results are shown in FIG.
In the half precast floor slab 2 having a thickness of 100 mm, even if the tension force is applied up to the allowable tension force (135 kN) of the tension member 11 made of a high-strength reinforcing bar (MD16) having a nominal diameter of about 16 mm, the tension force is further increased to about 140 kN. It was confirmed that even if the cracking strength was applied, the cracking strength was below the borderline (100μ) at which cracking occurred, and sufficient cracking strength could be secured.

図１０に示すように、実施例４〜７の結果から、コンクリート１０の厚さを７０ｍｍ〜１００ｍｍ程度とし、緊張力を５０ｋＮ〜１４０ｋＮ程度とし、かつ線Ｌを上回らないようにすることで、すなわち厚さｔ_２及び緊張力Ｆが図１０の斜線部Ｒ内に入るように設定することで、薄肉でもひび割れ強度を確保できる範囲でプレストレスを付与できることが判明した。 As shown in FIG. 10, from the results of Examples 4 to 7, the thickness of the concrete 10 is set to about 70 mm to 100 mm, the tension force is set to about 50 kN to 140 kN, and the tension force does not exceed the line L, that is, It was found that by setting the thickness t ₂ and the tension force F so as to be within the shaded portion R in FIG. 10, prestress can be applied within a range in which the crack strength can be secured even with a thin wall.

本発明は、例えば、建物の床スラブに適用可能である。 The present invention is applicable, for example, to floor slabs of buildings.

１合成床スラブ
２ハーフプレキャスト床スラブ
３トップコンクリート
１０プレキャストコンクリート
ｔ_１０ａかぶり厚さ
ｔ_２全体厚さ
１１緊張材
１２樹脂繊維材
１３メッシュ 1 Synthetic floor slab 2 Half precast floor slab 3 Top concrete 10 Precast concrete t _10a Cover thickness t ₂ Overall thickness 11 Tension material 12 Resin fiber material 13 mesh

Claims

上面がトップコンクリートとの接合面となる平板状かつ前記トップコンクリートより高強度であり、かつ全域に繊維材が分散されたプレキャストコンクリートと、
緊張状態で前記プレキャストコンクリート内に埋設された高強度鉄筋からなる緊張材と、を備え、
前記プレキャストコンクリートの厚さが、７０ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、前記プレキャストコンクリートの下面から前記緊張材までのかぶり厚さが、２５ｍｍ〜４２ｍｍであり、
前記緊張材に５０ｋＮ以上１４０ｋＮ以下の緊張力が導入されており、
更に、前記厚さを横軸とし、前記緊張力を縦軸とするグラフにおいて、前記厚さ及び前記緊張力をプロットした点が、厚さ７０ｍｍかつ緊張力１１０ｋＮの点と、厚さ８０ｍｍかつ緊張力１３０ｋＮの点と、厚さ９０ｍｍかつ緊張力１４０ｋＮの点を結ぶ線を上回らないことを特徴とするハーフプレキャスト床スラブ。 Precast concrete whose upper surface is a flat plate that serves as a joint surface with top concrete, has higher strength than the top concrete , and has fiber materials dispersed over the entire area.
It is provided with a tension material made of high-strength reinforcing bars embedded in the precast concrete in a tension state.
The thickness of the precast concrete is 70 mm or more and 100 mm or less, and the cover thickness from the lower surface of the precast concrete to the tension material is 25 mm to 42 mm.
A tension force of 50 kN or more and 140 kN or less is introduced into the tension material.
Further, in a graph in which the thickness is on the horizontal axis and the tension is on the vertical axis, the points where the thickness and the tension are plotted are the points having a thickness of 70 mm and a tension of 110 kN, and the points having a thickness of 80 mm and tension. A half-precast floor slab characterized in that it does not exceed the line connecting the points with a force of 130 kN and the points with a thickness of 90 mm and a tension of 140 kN.

前記グラフにおいて、前記厚さ及び前記緊張力をプロットした点が、厚さ７０ｍｍかつ緊張力１１０ｋＮの点と、厚さ８０ｍｍかつ緊張力１１７．３ｋＮの点と、厚さ９０ｍｍかつ緊張力１４０ｋＮの点を結ぶ線を上回らないことを特徴とする請求項１に記載のハーフプレキャスト床スラブ。 In the graph, the points where the thickness and the tension force are plotted are the points having a thickness of 70 mm and a tension force of 110 kN, the points having a thickness of 80 mm and a tension force of 117.3 kN, and the points having a thickness of 90 mm and a tension force of 140 kN. The half precast floor slab according to claim 1, wherein the slab does not exceed the line connecting the two.

前記緊張材が、降伏応力７５０Ｎ／ｍｍ^２〜８５０Ｎ／ｍｍ^２の高強度鉄筋であることを特徴とする請求項１又は２に記載のハーフプレキャスト床スラブ。 The half precast floor slab according to claim 1 or 2, wherein the tension material is ^{a high-strength reinforcing bar having a yield stress of 750 N / mm 2 to} 850 N / mm ^2.

前記プレキャストコンクリートの単位体積当たりの前記繊維材の含有量が、０．５ｋｇ／ｍ^３〜０．９ｋｇ／ｍ^３であることを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のハーフプレキャスト床スラブ。 The content of the fibrous material per unit volume of the precast ^concrete, half according to any one of claims 1 to 3, characterized in that it is 0.5kg / ^{m 3} ~0.9kg / m 3 Precast floor slab.