JP6888275B2 - Manufacturing method of sulfur-added steel - Google Patents
Manufacturing method of sulfur-added steel Download PDFInfo
- Publication number
- JP6888275B2 JP6888275B2 JP2016219989A JP2016219989A JP6888275B2 JP 6888275 B2 JP6888275 B2 JP 6888275B2 JP 2016219989 A JP2016219989 A JP 2016219989A JP 2016219989 A JP2016219989 A JP 2016219989A JP 6888275 B2 JP6888275 B2 JP 6888275B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sulfur
- added
- less
- steel
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
本発明は、溶鋼の成分調整を行うために添加する硫黄添加原料を用いて硫黄添加鋼を製造する製造方法に関するものである。 The present invention relates to a production method for producing sulfur-added steel using a sulfur-added raw material added to adjust the composition of molten steel.
硫黄（Ｓ）は、鋼材の切削加工性を高める元素であるので、特に複雑な形状に機械加工される機械構造用鋼の溶鋼に、製鋼工程で所要量添加する場合が多い。このとき、硫黄添加原料として、高純度に精製した純硫黄、工業的に製造した硫化鉄、又は、各種選鉱法によって得た黄鉄鉱、白鉄鉱、磁硫鉄鉱などが用いられる。 Since sulfur (S) is an element that enhances the machinability of steel materials, it is often added in a required amount in the steelmaking process to molten steel of machine structural steel that is machined into a particularly complicated shape. At this time, as the sulfur-added raw material, high-purity purified pure sulfur, industrially produced iron sulfide, pyrite, marcasite, pyrrhotite, etc. obtained by various mineral processing methods are used.
これらの硫黄添加原料は、工業プロセスを経て製造されるので、原料価格がどうしても高くならざるを得ない。これに対し、最近では、より安価な原料として、鉱山から採取される硫化鉄鉱を、そのまま使用している。 Since these sulfur-added raw materials are manufactured through an industrial process, the raw material prices are inevitably high. On the other hand, recently, iron sulfide ore collected from a mine is used as it is as a cheaper raw material.
ところで、転炉や真空処理容器で精錬した溶鋼は、多量の酸素を含んでおり、この多量の酸素を、酸素との親和力が強い脱酸元素のＡｌを０．０１５〜０．１００質量％程度添加して脱酸するのが、一般的な手法である。 By the way, molten steel refined in a converter or a vacuum processing container contains a large amount of oxygen, and this large amount of oxygen contains about 0.015 to 0.100% by mass of Al, which is a deoxidizing element having a strong affinity with oxygen. The general method is to add and deoxidize.
しかし、Ａｌ脱酸によりＡｌ2Ｏ3系介在物が生成し、これが凝集合して、粗大なアルミナクラスターが生成する。このアルミナクラスターは、溶鋼を、タンディシュからモールドへ注入するために使用するタンディッシュノズル及び浸漬ノズルの内壁に付着し、ノズル閉塞を発生させる。 However, Al deoxidation produces Al 2 O 3 inclusions, which aggregate to form coarse alumina clusters. The alumina clusters adhere to the inner walls of the tundish nozzles and immersion nozzles used to inject molten steel from the tundish into the mold, causing nozzle blockage.
特に、硫化鉄鉱を、そのまま、硫黄添加原料として使用した場合、硫黄添加原料中の不純物（酸化物や炭酸塩など）が酸素源となり、アルミナクラスターがより多く生成し、ノズル閉塞が頻繁に発生する。 In particular, when iron sulfide ore is used as it is as a sulfur-added raw material, impurities (oxides, carbonates, etc.) in the sulfur-added raw material serve as an oxygen source, more alumina clusters are generated, and nozzle blockage occurs frequently. ..
このような、添加原料や添加合金からの酸素源混入の問題に対し、特許文献１には、真空脱ガス装置により溶鋼の脱炭、脱酸、及び、溶鋼への合金元素の添加を行う溶鋼の二次精錬方法において、合金元素の添加を脱炭処理中に行い、その後、脱酸処理を行うことが提案されている。
In response to such a problem of oxygen source mixing from added raw materials and added alloys,
しかし、硫黄の場合、溶鋼と取鍋スラグとの反応により脱硫が進行するので、早い段階で、溶鋼に硫黄添加原料を添加すると、硫黄の歩留りが安定せず、硫黄の組成を安定的に確保することが困難である。 However, in the case of sulfur, desulfurization proceeds due to the reaction between the molten steel and the ladle slag, so if a sulfur-added raw material is added to the molten steel at an early stage, the sulfur yield will not be stable and the sulfur composition will be stably secured. It is difficult to do.
本発明は、従来技術の現状に鑑み、溶鋼に硫黄添加原料を添加した際、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化し、かつ、連続鋳造時、不純物に起因するノズル閉塞の発生を防止することを課題とし、該課題を解決する硫黄添加鋼の製造方法を提供することを目的とする。 In view of the current state of the prior art, the present invention stabilizes the yield of sulfur in molten steel when a sulfur-added raw material is added to molten steel, and prevents the occurrence of nozzle blockage due to impurities during continuous casting. It is an object of the present invention to provide a method for producing a sulfur-added steel that solves the problem.
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意検討した。その結果、破砕した硫化鉄鉱を主原料とし、酸素１０質量％以下の硫黄添加原料を溶鋼に添加すれば、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化し、かつ、連続鋳造時、ノズル閉塞の発生を防止できることを見いだした。 The present inventors have diligently studied a method for solving the above problems. As a result, if crushed iron sulfide ore is used as the main raw material and a sulfur-added raw material of 10% by mass or less of oxygen is added to the molten steel, the yield of sulfur in the molten steel is stabilized and nozzle blockage is prevented during continuous casting. I found what I could do.
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。 The present invention has been made based on the above findings, and the gist thereof is as follows.
（１）硫化鉄鉱を原料とし、酸素を１０質量％以下含有する硫黄添加原料を用い、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化するとともに、連続鋳造ノズルの閉塞を防止して、硫黄添加鋼を製造することを特徴とする硫黄添加鋼の製造方法。 (1) Sulfur-added steel is manufactured by using iron sulfide ore as a raw material and using a sulfur-added raw material containing 10% by mass or less of oxygen to stabilize the yield of sulfur in molten steel and prevent clogging of continuous casting nozzles. A method for producing sulfur-added steel.
（２）前記硫黄添加鋼がＡｌ脱酸硫黄添加鋼であることを特徴とする前記（１）に記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (2) The method for producing a sulfur-added steel according to (1) above, wherein the sulfur-added steel is an Al deoxidized sulfur-added steel.
（３）前記硫黄添加鋼が、Ｓ：０．０１２〜０．１００質量％を含むことを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (3) The method for producing a sulfur-added steel according to (1) or (2) above, wherein the sulfur-added steel contains S: 0.012 to 0.100% by mass.
（４）前記硫黄添加鋼が、Ａｌ：０．０１５〜０．１００質量％を含有することを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (4) The method for producing a sulfur-added steel according to any one of (1) to (3) above, wherein the sulfur-added steel contains Al: 0.015 to 0.100% by mass.
（５）前記硫黄添加鋼が、質量％で、Ｃ：０．０７〜１．２０％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．５０％以下、Ｐ：０．１０％以下、Ｎ：０．０２％以下を含有し、残部が鉄及び不可避不純物からなることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (5) The sulfur-added steel is C: 0.07 to 1.20%, Si: 1.00% or less, Mn: 2.50% or less, P: 0.10% or less, N: The method for producing a sulfur-added steel according to any one of (1) to (4) above, which contains 0.02% or less and the balance is composed of iron and unavoidable impurities.
（６）前記硫黄添加鋼が、さらに、質量％で、Ｃｕ：２．００％以下、及び／又は、Ｎｉ：２．００％以下を含有することを特徴とする前記（５）に記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (6) The sulfur according to (5) above, wherein the sulfur-added steel further contains Cu: 2.00% or less and / or Ni: 2.00% or less in mass%. Manufacturing method of additive steel.
（７）前記硫黄添加鋼が、さらに、質量％で、Ｃｒ：２．００％以下、及び／又は、Ｍｏ：２．００％以下を含有することを特徴とする前記（５）又は（６）に記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (7) The above-mentioned (5) or (6), wherein the sulfur-added steel further contains Cr: 2.00% or less and / or Mo: 2.00% or less in mass%. The method for producing sulfur-added steel according to.
（８）前記硫黄添加鋼が、さらに、質量％で、Ｎｂ：０．２５％以下、及び／又は、Ｖ：０．２５％以下を含有することを特徴とする前記（５）〜（７）のいずれかに記載の硫黄添加鋼の製造方法。 (8) The sulfur-added steel further contains Nb: 0.25% or less and / or V: 0.25% or less in mass% (5) to (7). The method for producing sulfur-added steel according to any one of.
（９）前記硫黄添加鋼が、さらに、質量％で、Ｔｉ：０．３０％以下、及び／又は、Ｂ：０．００５％以下を含有することを特徴とする前記（５）〜（８）のいずれかに記載の硫黄添加鋼の製造方法。
（１０）前記（１）〜（９）のいずれかに記載の硫黄添加鋼の製造方法において、ＲＨ脱ガス処理工程にて、硫黄以外の成分の組成の調整が終了した後、又は、二次精錬処理が終了した後、前記（１）〜（９）のいずれかに記載の硫黄添加原料を溶鋼に添加し、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化するとともに、連続鋳造ノズルの閉塞を防止することを特徴とする硫黄添加鋼の製造方法。
（１１）前記硫黄添加原料を、ワイヤー又はプランジャーの形態で添加することを特徴とする前記（１０）に記載の硫黄添加鋼の製造方法。
(9) The sulfur-added steel further contains Ti: 0.30% or less and / or B: 0.005% or less in mass% (5) to (8). The method for producing sulfur-added steel according to any one of.
(10) In the method for producing sulfur-added steel according to any one of (1) to (9) above, after the adjustment of the composition of components other than sulfur is completed in the RH degassing treatment step, or after the secondary After the refining treatment is completed, the sulfur-added raw material according to any one of (1) to (9) above is added to the molten steel to stabilize the sulfur yield in the molten steel and prevent the continuous casting nozzle from being blocked. A method for producing sulfur-added steel.
(11) The method for producing sulfur-added steel according to (10) above, wherein the sulfur-added raw material is added in the form of a wire or a plunger.
本発明によれば、安価な硫黄添加原料を用い、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化し、かつ、連続鋳造時、不純物に起因するノズル閉塞の発生を防止して、硫黄添加鋼を製造することができる。 According to the present invention, an inexpensive sulfur-added raw material is used to stabilize the yield of sulfur in molten steel and prevent nozzle blockage due to impurities during continuous casting to produce sulfur-added steel. Can be done.
本発明の硫黄添加鋼の製造方法（以下「本発明製造方法」ということがある。）は、硫化鉄鉱を原料とし、酸素１０質量％以下の硫黄添加原料を用い、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化するとともに、連続鋳造ノズルの閉塞を防止して、硫黄添加鋼を製造することを特徴とする。 The method for producing sulfur-added steel of the present invention (hereinafter, may be referred to as "the production method of the present invention") uses iron sulfide ore as a raw material and uses a sulfur-added raw material of 10% by mass or less of oxygen to determine the yield of sulfur in molten steel. It is characterized in that sulfur-added steel is produced by stabilizing and preventing the continuous casting nozzle from being blocked.
以下、発想から本発明製造方法に至るまでの経過と、本発明製造方法について説明する。 Hereinafter, the process from the idea to the manufacturing method of the present invention and the manufacturing method of the present invention will be described.
本発明者らは、硫黄添加原料として安価な硫化鉄鉱を使用すべく、硫化鉄鉱の組成及び特性について詳細に調査した。 The present inventors have investigated in detail the composition and properties of iron sulfide ore in order to use inexpensive iron sulfide ore as a sulfur-added raw material.
まず，硫化鉄鉱の組成を化学分析やＸ線回折法で調査した。その結果，硫化鉄鉱の主成分は黄鉄鉱であるが、それ以外に、ドロマイト、石英等の炭酸塩や酸化物が含まれていることが解った。これら不純物（ドロマイト、石英等の炭酸塩や酸化物、以下、単に「不純物」ということがある。）は、酸素濃度に換算すると、３〜２０質量％程度含まれていることが解った。 First, the composition of iron sulfide ore was investigated by chemical analysis and X-ray diffraction method. As a result, it was found that the main component of iron sulfide ore is pyrite, but other than that, carbonates and oxides such as dolomite and quartz are contained. It was found that these impurities (carbonates and oxides such as dolomite and quartz, hereinafter, sometimes simply referred to as "impurities") are contained in an amount of about 3 to 20% by mass in terms of oxygen concentration.
次に、これらの不純物の存在形態を調査した。硫化鉄鉱を切断し、その断面を、光学顕微鏡や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）などを用いて観察した結果，不純物は、(a)数ミリメートル以下の微細な粒子の集合体として存在すること、及び、(b)硫化鉄鉱中に均一に存在せず、偏在していることが解った。 Next, the existence form of these impurities was investigated. As a result of cutting iron sulfide ore and observing its cross section using an optical microscope or a scanning electron microscope (SEM), impurities are (a) present as an aggregate of fine particles of several millimeters or less, and , (B) It was found that they were not uniformly present in the iron sulfide ore and were unevenly distributed.
本発明者らは、この結果に基づいて、「不純物の存在状態を特定できれば、ノズル閉塞の発生を防止できる」、そして、「不純物の存在状態は、硫化鉄鉱の酸素濃度を指標として特定すればよい」、と発想した。 Based on this result, the present inventors "if the existence state of impurities can be specified, the occurrence of nozzle blockage can be prevented", and "the existence state of impurities can be specified by using the oxygen concentration of iron sulfide ore as an index." It ’s good. ”
そこで、本発明者らは、粒度の相違、銘柄の相違、選鉱の有無等により、不純物の存在状態が異なる種々の硫化鉄鉱粒子を準備して、酸素濃度を測定した。その結果、不純物量が多いものは酸素濃度が高く、不純物量が少ないものは酸素濃度が低いことが解った。 Therefore, the present inventors prepared various iron sulfide ore particles having different states of existence of impurities depending on the difference in particle size, the difference in brand, the presence or absence of mineral processing, etc., and measured the oxygen concentration. As a result, it was found that those having a large amount of impurities had a high oxygen concentration, and those having a small amount of impurities had a low oxygen concentration.
次に、各種の硫化鉄鉱を原料として、硫化鉄鉱８５質量％以上を含有する硫黄添加原料を作製して溶鋼に添加し、溶鋼の酸素濃度の変動を調査した。硫黄添加原料の添加後に酸素濃度の上昇がみられたが、その変化量は、硫化鉄鉱の酸素濃度の影響を大きく受けることを確認した。 Next, using various iron sulfide ores as raw materials, a sulfur-added raw material containing 85% by mass or more of iron sulfide ore was prepared and added to molten steel, and fluctuations in the oxygen concentration of the molten steel were investigated. An increase in oxygen concentration was observed after the addition of the sulfur-added raw material, but it was confirmed that the amount of change was greatly affected by the oxygen concentration of iron sulfide ore.
さらに、本発明者らは、所要量の硫化鉄鉱からなる硫黄添加原料を添加した溶鋼を連続鋳造し、連続鋳造時のノズル閉塞の発生状況を調査した。 Furthermore, the present inventors continuously cast molten steel to which a sulfur-added raw material composed of a required amount of iron sulfide ore was added, and investigated the occurrence of nozzle blockage during continuous casting.
図１に、硫化鉄鉱の酸素濃度とノズル閉塞指標の関係を示す。ノズル閉塞指標は、連続鋳造ノズルの開度を指標化したものであり、以下のように定義した指標である。連続鋳造ノズルの実際の開度と、溶鋼のスループットと溶鋼ヘッドから算出される本来開度との比を指標化したものであり、大きいほど、ノズル閉塞が頻発することを意味し、目標は１以下である。 FIG. 1 shows the relationship between the oxygen concentration of iron sulfide ore and the nozzle blockage index. The nozzle blockage index is an index of the opening degree of the continuously cast nozzle, and is an index defined as follows. It is an index of the ratio of the actual opening of the continuously cast nozzle to the throughput of the molten steel and the original opening calculated from the molten steel head. The larger the value, the more frequently the nozzle blockage occurs, and the target is 1. It is as follows.
図１に示す結果より，硫化鉄鉱の酸素濃度が低いほどノズル閉塞は生じ難く、酸素濃度が１０質量％以下であれば、目標の１以下を達成できることが解った。 From the results shown in FIG. 1, it was found that the lower the oxygen concentration of iron sulfide ore, the less likely the nozzle blockage occurs, and if the oxygen concentration is 10% by mass or less, the target of 1 or less can be achieved.
以上の検討結果に基づき、安価な硫化鉄鉱を原料とし、酸素を１０質量％以下含有する硫黄添加原料を溶鋼に添加すれば、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化できるとともに、連続鋳造ノズルの閉塞を防止できることが解った。 Based on the above examination results, if an inexpensive iron sulfide ore is used as a raw material and a sulfur-added raw material containing 10% by mass or less of oxygen is added to the molten steel, the yield of sulfur in the molten steel can be stabilized and the continuous casting nozzle is closed. It turned out that it can be prevented.
なお，硫化鉄鉱の酸素濃度は，例えば、不活性ガス溶融−非分散型赤外線吸収法により測定することができる。 The oxygen concentration of the iron sulfide ore can be measured by, for example, the inert gas melting-non-dispersion infrared absorption method.
硫化鉄鉱の酸素濃度を１０質量％以下に制御する方法は、例えば、(a)特定粒度の硫化鉄鉱を使用する、(b)特定粒度の硫化鉄鉱を適宜混合して使用する、(c)特定銘柄の硫化鉄鉱を使用する、(c)選鉱した硫化鉄鉱を使用する等の方法があるが、酸素濃度が１０質量％以下を確保できればよく、この限りで、どのような方法でもよい。硫黄添加原料の形態は、粉末でもよく、粒状又は塊状でもよい。 Methods for controlling the oxygen concentration of iron sulfide ore to 10% by mass or less include, for example, (a) using iron sulfide ore having a specific particle size, (b) using an appropriate mixture of iron sulfide ore having a specific particle size, and (c) specifying. There are methods such as using a brand of iron sulfide ore, and (c) using beneficient iron sulfide ore, but any method may be used as long as the oxygen concentration can be secured at 10% by mass or less. The form of the sulfur-added raw material may be powder, granular or lumpy.
次に、本発明製造方法について説明する。 Next, the production method of the present invention will be described.
まず、硫黄添加源を溶鋼に添加する時期について説明する。 First, the timing of adding the sulfur addition source to the molten steel will be described.
溶鋼を連続鋳造する直前に、硫黄添加原料を溶鋼に添加した場合、硫黄添加原料中の酸素、即ち、硫化鐡鉱の不純物中の酸素により生成したＡｌ2Ｏ3介在物の浮上分離が進行し難く、連続鋳造時、ノズル閉塞が生じ易い。このように、溶鋼の酸素濃度は、ノズル閉塞に対する影響が大きいので、硫黄添加原料の添加の時期には注意を要する。 When the sulfur-added raw material is added to the molten steel immediately before the continuous casting of the molten steel, the floating separation of Al 2 O 3 inclusions generated by the oxygen in the sulfur-added raw material, that is, the oxygen in the impurities of the sulfide ore progresses. Difficult, nozzle blockage is likely to occur during continuous casting. As described above, since the oxygen concentration of the molten steel has a large influence on the nozzle blockage, it is necessary to pay attention to the timing of adding the sulfur-added raw material.
具体的には、ＲＨ脱ガス処理工程にて、硫黄以外の成分の組成の調整を終了した後、又は、二次精錬を終了した後、硫黄添加原料を溶鋼に添加すると、溶鋼の酸素濃度を１０質量％以下に低減する効果が顕著に発現する。 Specifically, when the sulfur-added raw material is added to the molten steel after the adjustment of the composition of the components other than sulfur is completed or the secondary refining is completed in the RH degassing treatment step, the oxygen concentration of the molten steel is increased. The effect of reducing to 10% by mass or less is remarkably exhibited.
硫黄添加原料は、上方添加してもよいし、ワイヤー又はプランジャー等の形態で添加してもよい。 The sulfur-added raw material may be added upward, or may be added in the form of a wire, a plunger, or the like.
次に、硫黄添加原料の具体的な添加方法について説明する。 Next, a specific method of adding the sulfur-added raw material will be described.
転炉や電気炉などで一次精錬した溶鋼の成分組成を調整する。必要であれば、ＲＨ式脱ガス精錬装置、取鍋加熱式精錬装置、簡易式溶鋼処理設備等で、二次精錬を行う。一次精錬後、又は、二次精錬途中で、Ａｌによる脱酸を行う。一次精錬後に脱酸を行う場合は、取鍋出鋼時に、Ａｌ源を添加すればよい。二次精錬中に脱酸を行う場合は、Ａｌ源を添加する位置の取鍋スラグを除いておくと、Ａｌの歩留りが安定する。 Adjust the composition of molten steel that has been first refined in a converter or electric furnace. If necessary, secondary refining is performed with an RH type degassing refining device, a ladle heating type refining device, a simple molten steel processing facility, or the like. Deoxidation with Al is performed after the primary refining or during the secondary refining. When deoxidizing is performed after the primary refining, an Al source may be added at the time of ladle steel removal. When deoxidizing during the secondary refining, the yield of Al is stable if the ladle slag at the position where the Al source is added is removed.
なお、Ａｌは、なるべく早い段階で溶鋼に添加し、その後、溶鋼を撹拌し、Ａｌ2Ｏ3介在物を浮上分離するのが好ましい。 It is preferable that Al is added to the molten steel at the earliest possible stage, and then the molten steel is agitated to float and separate Al 2 O 3 inclusions.
以上のように、Ａｌ脱酸後、二次精錬末期又は二次精錬後に、硫黄添加原料を添加するのが好ましい。二次精錬中に、硫黄添加原料を添加してもよいし、また、二次精錬後に、ワイヤー等を用いて、硫黄添加原料を添加することも可能である。 As described above, it is preferable to add the sulfur-added raw material after Al deoxidation, the final stage of secondary refining, or after secondary refining. The sulfur-added raw material may be added during the secondary refining, or the sulfur-added raw material may be added after the secondary refining using a wire or the like.
なお、二次精錬前や二次精錬前半に、硫黄添加原料を添加した場合、取鍋スラグと反応して脱硫が進行し、硫黄濃度を所要の範囲に制御できない恐れがある。 If a sulfur-added raw material is added before the secondary refining or in the first half of the secondary refining, desulfurization may proceed by reacting with the ladle slag, and the sulfur concentration may not be controlled within the required range.
二次精錬末期又は二次精錬後に、硫黄添加原料を溶鋼に添加すると、硫黄添加原料中の酸素（硫化鉄鉱の不純物中の酸素）から生成したＡｌ2Ｏ3介在物の浮上分離が進行し難く、連続鋳造時、ノズル閉塞が頻発するので、溶鋼に添加する硫黄添加原料の酸素濃度を１０質量％以下に制限する効果は顕著である。 When a sulfur-added raw material is added to molten steel at the final stage of secondary refining or after secondary refining, it is difficult for the floating separation of Al 2 O 3 inclusions generated from oxygen in the sulfur-added raw material (oxygen in impurities of iron sulfide ore) to proceed. Since nozzle blockage occurs frequently during continuous casting, the effect of limiting the oxygen concentration of the sulfur-added raw material added to the molten steel to 10% by mass or less is remarkable.
このように調製した溶鋼を、常法に従って連続鋳造して鋳片とする。連続鋳造時、溶鋼に、できるだけ酸素源が混入しないようにする。溶鋼に酸素源が混入すると、Ａｌ2Ｏ3介在物が生成するので、Ａｌ2Ｏ3介在物の生成を防止するためである。 The molten steel prepared in this way is continuously cast according to a conventional method to obtain a slab. During continuous casting, the molten steel should be kept free of oxygen sources as much as possible. This is because when an oxygen source is mixed in the molten steel, Al 2 O 3 inclusions are generated, so that the formation of Al 2 O 3 inclusions is prevented.
なお、連続鋳造時に使用する連続鋳造ノズルは，安価なアルミナグラファイト材質のものでよいが、ＣａＯを含有する難付着性のものを使用することも可能である。 The continuous casting nozzle used during continuous casting may be an inexpensive alumina graphite material, but it is also possible to use a non-adhesive nozzle containing CaO.
本発明製造方法は、Ａｌ脱酸硫黄添加鋼の製造、特に、Ｓ：０．０１２〜０．１００質量％を含むＡｌ脱酸硫黄添加鋼の製造に好適である。Ａｌ脱酸硫黄添加鋼は、脱酸後、Ａｌ：０．０１５〜０．１００質量％を含むものが好ましい。 The production method of the present invention is suitable for producing Al deoxidized sulfur-added steel, particularly, producing Al deoxidized sulfur-added steel containing S: 0.012 to 0.100% by mass. The Al deoxidized sulfur-added steel preferably contains Al: 0.015 to 0.100% by mass after deoxidization.
以下、本発明製造方法で製造する硫黄添加鋼（以下「本発明添加鋼」ということがある。）の好ましい成分組成の限定理由について説明する。以下、％は質量％を意味する。 Hereinafter, the reasons for limiting the preferable component composition of the sulfur-added steel produced by the production method of the present invention (hereinafter, may be referred to as “the added steel of the present invention”) will be described. Hereinafter,% means mass%.
Ｓ：０．０１２〜０．１００％
Ｓは、鋼の切削加工性の確保に必要な元素であり、また、連続鋳造時のノズル閉塞の発生に影響を及ぼす元素である。Ｓが０．０１２％未満であると、硫黄添加原料の添加量が少なくて済み、ノズル閉塞は発生しないが、所要の切削加工性を確保できないので、Ｓは０．０１２％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。
S: 0.012 to 0.100%
S is an element necessary for ensuring the machinability of steel, and is an element that affects the occurrence of nozzle blockage during continuous casting. When S is less than 0.012%, the amount of the sulfur-added raw material added is small and nozzle clogging does not occur, but the required machinability cannot be ensured, so S is set to 0.012% or more. It is preferably 0.015% or more.
一方、Ｓが０．１００％を超えると、取鍋スラグ中のＣａと溶鋼中の硫黄が反応してＣａＳが生成し、連続鋳造時、ノズル閉塞が発生するので、Ｓは０．１００％以下とする。好ましくは０．０７５％以下である。 On the other hand, when S exceeds 0.100%, Ca in the ladle slag reacts with sulfur in the molten steel to generate CaS, and nozzle blockage occurs during continuous casting, so S is 0.100% or less. And. It is preferably 0.075% or less.
Ａｌ：０．０１５〜０．１００％
Ａｌは、溶鋼中のＯと反応してＡｌ2Ｏ3を生成し、溶鋼を脱酸する元素である。Ａｌが０．０１５％未満であると、脱酸効果が十分に発現しないので、Ａｌは０．０１５％以上とする。好ましくは０．０２５％以上である。一方、Ａｌが０．１００％を超えると、Ａｌ2Ｏ3介在物が大量に生成し、連続鋳造時、ノズル閉塞が頻発するので、Ａｌは０．１００％以下とする。好ましくは０．０７０％以下である。
Al: 0.015-0.100%
Al is an element that reacts with O in molten steel to produce Al 2 O 3 and deoxidizes the molten steel. If Al is less than 0.015%, the deoxidizing effect is not sufficiently exhibited, so Al is set to 0.015% or more. It is preferably 0.025% or more. On the other hand, when Al exceeds 0.100%, a large amount of Al 2 O 3 inclusions are generated, and nozzle blockage occurs frequently during continuous casting. Therefore, Al is set to 0.100% or less. It is preferably 0.070% or less.
本発明添加鋼は、基本的には、Ｓ：０．０１２〜０．１００％を含有し、さらに、Ａｌ：０．０１５〜０．１００％を含有していればよく、他の元素の組成は特に限定されないが、硫黄添加による切削加工性の向上効果をより有効に発現させたい場合は、Ｃ：０．０７〜１．２０％、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．５０％以下、Ｐ：０．１０％以下、Ｎ：０．０２％以下に制御することが好ましい。以下、説明する。 The added steel of the present invention basically may contain S: 0.012 to 0.100%, and further may contain Al: 0.015 to 0.100%, and the composition of other elements. Is not particularly limited, but if it is desired to more effectively exhibit the effect of improving the machinability by adding sulfur, C: 0.07 to 1.20%, Si: 1.00% or less, Mn: 2.50%. Hereinafter, it is preferable to control P: 0.10% or less and N: 0.02% or less. This will be described below.
Ｃ：０．０７〜１．２０％、
Ｃは、鋼の強度や溶接部の焼入れ性の確保に必要な元素である。Ｃが０．０７％未満であると、機械構造用鋼に必要な強度を確保することが難しくなるので、Ｃは０．０７％以上が好ましい。より好ましくは０．１０％以上である。一方、Ｃが１．２０％を超えると、靭性が低下するので、Ｃは１．２０％以下が好ましい。より好ましくは１．００％以下である。
C: 0.07 to 1.20%,
C is an element necessary for ensuring the strength of steel and the hardenability of welded parts. If C is less than 0.07%, it becomes difficult to secure the strength required for the machine structural steel, so C is preferably 0.07% or more. More preferably, it is 0.10% or more. On the other hand, if C exceeds 1.20%, the toughness decreases, so C is preferably 1.20% or less. More preferably, it is 1.00% or less.
Ｓｉ：１．００％以下
Ｓｉは、固溶強化で、鋼の強度の向上に寄与する元素である。Ｓｉが１．００％を超えると、靱性が低下するので、Ｓｉは１．００％以下が好ましい。より好ましくは０．７０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｓｉの添加効果を十分に得るには、０．０１％以上が好ましい。より好ましくは０．１０％以上である。
Si: 1.00% or less Si is an element that contributes to the improvement of steel strength by solid solution strengthening. If Si exceeds 1.00%, the toughness decreases, so Si is preferably 1.00% or less. More preferably, it is 0.70% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.01% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding Si. More preferably, it is 0.10% or more.
Ｍｎ：２．５０％以下
Ｍｎは、鋼の焼入れ性を高め、強度の向上に寄与する元素である。Ｍｎが２．５０％を超えると、鋼の溶接性が低下するので、Ｍｎは２．５０％以下が好ましい。より好ましくは２．００％以下である。下限は特に限定しないが、Ｍｎの添加効果を十分に得るには、０．３０％以上が好ましい。より好ましくは０．５０％以上である。
Mn: 2.50% or less Mn is an element that enhances the hardenability of steel and contributes to the improvement of strength. If Mn exceeds 2.50%, the weldability of the steel deteriorates, so Mn is preferably 2.50% or less. More preferably, it is 2.00% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.30% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding Mn. More preferably, it is 0.50% or more.
Ｐ：０．１０％以下
Ｐは、偏析して、靭性を阻害する元素である。Ｐが０．１０％を超えると、靭性が著しく低下するので、Ｐは０．１０％以下が好ましい。より好ましくは０．０５％以下である。下限は特に限定しないが、Ｐを０．００１％未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、実用鋼上、０．００１％が実質的な下限である。製造コストの点で、０．０１０％以上がより好ましい。
P: 0.10% or less P is an element that segregates and inhibits toughness. If P exceeds 0.10%, the toughness is remarkably lowered, so P is preferably 0.10% or less. More preferably, it is 0.05% or less. The lower limit is not particularly limited, but if P is reduced to less than 0.001%, the manufacturing cost will increase significantly, so 0.001% is a practical lower limit for practical steel. In terms of manufacturing cost, 0.010% or more is more preferable.
Ｎ：０．０２％以下
Ｎは、固溶強化で、鋼の強度の向上に寄与する元素である。Ｎが０．０２％を超えると、固溶Ｎ量が増大して、強度が上昇し、靱性が低下するので、Ｎは０．０２％以下が好ましい。より好ましくは０．０１５％以下である。下限は特に限定しないが、Ｎを０．００１％未満に低減すると、製造コストが大幅に上昇するので、実用鋼上、０．００１％が実質的な下限である。製造コストの点で、０．００２％以上がより好ましい。
N: 0.02% or less N is an element that contributes to the improvement of steel strength by solid solution strengthening. When N exceeds 0.02%, the amount of solid solution N increases, the strength increases, and the toughness decreases. Therefore, N is preferably 0.02% or less. More preferably, it is 0.015% or less. The lower limit is not particularly limited, but if N is reduced to less than 0.001%, the manufacturing cost increases significantly. Therefore, 0.001% is a practical lower limit for practical steel. In terms of manufacturing cost, 0.002% or more is more preferable.
本発明添加鋼は、さらに、特性向上のため、(a)Ｃｕ：２．００％以下、及び／又は、Ｎｉ：２．００％以下、(b)Ｃｒ：２．００％以下、及び／又は、Ｍｏ：２．００％以下、(c)Ｎｂ：０．２５％以下、及び／又は、Ｖ：０．２５％以下、及び、(d)Ｔｉ：０．３０％以下、及び／又は、Ｂ：０．００５％以下の元素群の１つ又は２つ以上を含有してもよい。 In order to further improve the characteristics of the added steel of the present invention, (a) Cu: 2.00% or less and / or Ni: 2.00% or less, (b) Cr: 2.00% or less, and / or , Mo: 2.00% or less, (c) Nb: 0.25% or less, and / or V: 0.25% or less, and (d) Ti: 0.30% or less, and / or B : It may contain one or more of the element group of 0.005% or less.
(a)群元素
Ｃｕ：２．００％以下
Ｎｉ：２．００％以下
ＣｕとＮｉは、いずれも、鋼の強度の向上に寄与する元素である。Ｃｕが２．００％を超えると、強度が上昇しすぎて、靱性が低下するので、Ｃｕは２．００％以下が好ましい。より好ましくは１．６０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｃｕの添加効果を十分に得るには、０．１０％以上が好ましい。より好ましくは０．２０％以上である。
(a) Group elements Cu: 2.00% or less Ni: 2.00% or less Cu and Ni are both elements that contribute to the improvement of steel strength. If Cu exceeds 2.00%, the strength increases too much and the toughness decreases. Therefore, Cu is preferably 2.00% or less. More preferably, it is 1.60% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.10% or more is preferable in order to obtain a sufficient effect of adding Cu. More preferably, it is 0.20% or more.
Ｎｉが２．００％を超えると、Ｃｕと同様に、強度が上昇しすぎて、靱性が低下するので、Ｎｉは２．００％以下が好ましい。より好ましくは１．６０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｎｉの添加効果を十分に得るには、０．１０％以上が好ましい。より好ましくは０．３０％以上である。 If Ni exceeds 2.00%, the strength increases too much and the toughness decreases, as with Cu. Therefore, Ni is preferably 2.00% or less. More preferably, it is 1.60% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.10% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding Ni. More preferably, it is 0.30% or more.
(b)群元素
Ｃｒ：２．００％以下
Ｍｏ：２．００％以下
ＣｒとＭｏは、いずれも、鋼の強度の向上に寄与する元素である。Ｃｒが２．００％を超えると、強度が上昇しすぎて、靱性が低下するので、Ｃｒは２．００％以下が好ましい。より好ましくは１．６０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｃｒの添加効果を十分に得るには、０．１５％以上が好ましい。より好ましくは０．２５％以上である。
(b) Group elements Cr: 2.00% or less Mo: 2.00% or less Cr and Mo are both elements that contribute to the improvement of steel strength. If Cr exceeds 2.00%, the strength increases too much and the toughness decreases. Therefore, Cr is preferably 2.00% or less. More preferably, it is 1.60% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.15% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding Cr. More preferably, it is 0.25% or more.
Ｍｏが２．００％を超えると、Ｃｒと同様に、強度が上昇しすぎて、靱性が低下するので、Ｍｏは２．００％以下が好ましい。より好ましくは１．６０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｍｏの添加効果を十分に得るには、０．０２％以上が好ましい。より好ましくは０．１０％以上である。 When Mo exceeds 2.00%, the strength increases too much and the toughness decreases, as in Cr, so Mo is preferably 2.00% or less. More preferably, it is 1.60% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.02% or more is preferable in order to obtain a sufficient effect of adding Mo. More preferably, it is 0.10% or more.
(c)群元素
Ｎｂ：０．２５％以下
Ｖ：０．２５％以下
ＮｂとＶは、いずれも、炭窒化物を形成し、炭窒化物のピン止め効果により、強度や靭性の向上に寄与する元素である。Ｎｂが０．２５％を超えると、炭窒化物が粗大化し、靱性が低下するので、Ｎｂは０．２５％以下が好ましい。より好ましくは０．２０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｎｂの添加効果を十分に得るには、０．０１％以上が好ましい。より好ましくは０．０２％以上である。
(c) Group elements Nb: 0.25% or less V: 0.25% or less Both Nb and V form carbonitrides and contribute to the improvement of strength and toughness by the pinning effect of carbonitrides. It is an element that does. If Nb exceeds 0.25%, the carbonitride becomes coarse and the toughness decreases. Therefore, Nb is preferably 0.25% or less. More preferably, it is 0.20% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.01% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding Nb. More preferably, it is 0.02% or more.
Ｖが０．２５％を超えると、Ｎｂと同様に、炭窒化物が粗大化し、溶接熱影響部の靱性が低下するので、Ｖは０．２５％以下が好ましい。より好ましくは０．２０％以下である。下限は特に限定しないが、Ｖの添加効果を十分に得るには、０．０１％以上が好ましい。より好ましくは０．０２％以上である。 When V exceeds 0.25%, the carbonitride becomes coarse and the toughness of the weld heat affected zone decreases, as in Nb. Therefore, V is preferably 0.25% or less. More preferably, it is 0.20% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.01% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding V. More preferably, it is 0.02% or more.
(d)群元素
Ｔｉ：０．３０％以下
Ｂ：０．００５％以下
Ｔｉは、Ｎと結合して窒化物を形成して結晶粒を微細化し、靭性の向上に寄与する元素である。Ｔｉが０．３０％を超えると、切削加工性が低下するので、Ｔｉは０．３０％以下が好ましい。より好ましくは０．２５％以下である。下限は特に限定しないが、Ｔｉの添加効果を十分に得るには、０．０１％以上が好ましい。より好ましくは０．０２％以上である。
(d) Group element Ti: 0.30% or less B: 0.005% or less Ti is an element that combines with N to form a nitride to refine the crystal grains and contribute to the improvement of toughness. If Ti exceeds 0.30%, the machinability is lowered, so Ti is preferably 0.30% or less. More preferably, it is 0.25% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.01% or more is preferable in order to obtain a sufficient effect of adding Ti. More preferably, it is 0.02% or more.
Ｂは、粒界フェライトの生成を抑制して、靱性の向上に寄与する元素である。Ｂが０．００５％を超えると、ＢＮがオーステナイト粒界に析出し、靱性が低下するので、Ｂは０．００５％以下が好ましい。より好ましくは０．００３％以下である。下限は特に限定しないが、Ｂの添加効果を十分に得るには、０．０００５％以上が好ましい。より好ましくは０．００１０％以上である。 B is an element that suppresses the formation of grain boundary ferrite and contributes to the improvement of toughness. When B exceeds 0.005%, BN is precipitated at the austenite grain boundaries and the toughness is lowered. Therefore, B is preferably 0.005% or less. More preferably, it is 0.003% or less. The lower limit is not particularly limited, but 0.0005% or more is preferable in order to sufficiently obtain the effect of adding B. More preferably, it is 0.0010% or more.
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。 Next, an example of the present invention will be described. The conditions in the examples are one condition example adopted for confirming the feasibility and effect of the present invention, and the present invention is described in this one condition example. It is not limited. The present invention can adopt various conditions as long as the gist of the present invention is not deviated and the object of the present invention is achieved.
（実施例）
容量３００トンの転炉で一次精錬した溶鋼を取鍋に出鋼する際、金属Ａｌを添加してＡｌ脱酸を実施した。
(Example)
When the molten steel primary refined in a converter having a capacity of 300 tons was taken out to a ladle, metal Al was added to carry out Al deoxidation.
表１に、発明例及び比較例の溶鋼の成分組成を示す。 Table 1 shows the composition of the molten steel of the invention example and the comparative example.
Ａｌ脱酸後、取鍋加熱式精錬装置で温度調整を行い、次いで、ＲＨ式脱ガス精錬装置を用いて脱ガス処理、成分調整を実施するとともに、溶鋼を撹拌して介在物を除去した。脱ガス処理、成分組成の調整の後、粒径の異なる硫化鉄鉱を含有する硫黄添加原料を、溶鋼に添加した。硫黄添加原料の添加後、均一混合時間以上の撹拌を行って介在物を除去した。 After Al deoxidation, the temperature was adjusted with a ladle heating type refining device, then degassing treatment and component adjustment were carried out using an RH type degassing refining device, and the molten steel was agitated to remove inclusions. After degassing and adjusting the composition of the components, a sulfur-added raw material containing iron sulfide ores having different particle sizes was added to the molten steel. After the addition of the sulfur-added raw material, the inclusions were removed by stirring for a uniform mixing time or longer.
均一混合時間とは、添加した合金元素が、最終値近傍の所定の範囲内に漸近するのに要する時間で、撹拌力と相関する時間である。均一混合時間は、トレーサー実験で求めることができ、また、既知の撹拌動力密度との関係式（例えば、浅井滋生、岡本徹夫、赫冀成、鞭巌、鉄と鋼６８、４２６）を用いて推算できる。 The uniform mixing time is the time required for the added alloying element to asymptotically approach within a predetermined range near the final value, and is the time that correlates with the stirring force. The uniform mixing time can be determined by a tracer experiment, and using a relational expression with a known stirring power density (for example, Shigeo Asai, Tetsuo Okamoto, Gantetsu Ramen, Gantetsu Ramen, Iron and Steel 68, 426). Can be estimated.
このように溶製した硫黄添加鋼を連続鋳造した。連続鋳造は、断面サイズ２２０ｍｍ×２２０ｍｍのブルーム６ストランドの連鋳機で実施した。 The sulfur-added steel thus melted was continuously cast. Continuous casting was carried out with a Bloom 6-strand continuous casting machine having a cross section size of 220 mm × 220 mm.
連続鋳造時のタンディッシュ内の溶鋼の過熱度（溶鋼の温度から、この成分組成の鋼の液相線温度を減じた値）は１０〜６０℃であった。溶鋼のスループット（単位時間当りの鋳造溶鋼量）は０．３〜０．６ｔ／分であった。 The degree of superheat of the molten steel in the tundish during continuous casting (the value obtained by subtracting the liquidus temperature of the steel having this component composition from the temperature of the molten steel) was 10 to 60 ° C. The throughput of molten steel (amount of molten steel cast per unit time) was 0.3 to 0.6 t / min.
表２に、発明例及び比較例において使用した硫化鉄鉱の酸素濃度、ノズル閉塞指標、及び、ノズル閉塞成績を示す。 Table 2 shows the oxygen concentration of the iron sulfide ore used in the invention examples and the comparative examples, the nozzle blockage index, and the nozzle blockage results.
ノズル閉塞指標は、前述したように、連続鋳造ノズルの開度を指標化したものであり、以下のように定義した指標である。連続鋳造ノズルの実際の開度と、溶鋼のスループットと溶鋼ヘッドから算出される本来開度との比を指標化したものであり、大きいほど、ノズル閉塞が頻発することを意味し、目標は１以下である。 As described above, the nozzle blockage index is an index of the opening degree of the continuously cast nozzle, and is an index defined as follows. It is an index of the ratio of the actual opening of the continuously cast nozzle to the throughput of the molten steel and the original opening calculated from the molten steel head. The larger the value, the more frequently the nozzle blockage occurs, and the target is 1. It is as follows.
ノズル閉塞成績は、ノズル閉塞指標を三段階評価した結果であり、ノズル閉塞指標１以下を◎、１を超え３以下を△、３超を×とした。 The nozzle blockage result is the result of evaluating the nozzle blockage index on a three-point scale.
発明例１〜５０では、いずれも、硫化鉄鉱の酸素濃度が１０質量％以下であり、ノズル閉塞指標は１以下で、ノズル閉塞が発生することなく、連続鋳造を行うことができた。 In Invention Examples 1 to 50, the oxygen concentration of the iron sulfide ore was 10% by mass or less, the nozzle blockage index was 1 or less, and continuous casting could be performed without nozzle blockage.
比較例５１〜６５では、硫化鉄鉱の酸素濃度が１０質量％を超えており、連続鋳造時、ノズル閉塞が発生した。 In Comparative Examples 51 to 65, the oxygen concentration of the iron sulfide ore exceeded 10% by mass, and nozzle blockage occurred during continuous casting.
前述したように、本発明によれば、溶鋼中の硫黄の歩留りを安定化し、かつ、連続鋳造時、不純物に起因するノズル閉塞の発生を防止できる安価な硫黄添加原料を提供することができる。よって、本発明は、鉄鋼産業において利用可能性が高いものである。 As described above, according to the present invention, it is possible to provide an inexpensive sulfur-added raw material that can stabilize the yield of sulfur in molten steel and prevent the occurrence of nozzle blockage due to impurities during continuous casting. Therefore, the present invention has high utility in the steel industry.
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015231813 | 2015-11-27 | ||
| JP2015231813 | 2015-11-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017106105A JP2017106105A (en) | 2017-06-15 |
| JP6888275B2 true JP6888275B2 (en) | 2021-06-16 |
Family
ID=59059260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2016219989A Active JP6888275B2 (en) | 2015-11-27 | 2016-11-10 | Manufacturing method of sulfur-added steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6888275B2 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115491573B (en) * | 2022-09-01 | 2024-03-22 | 石钢京诚装备技术有限公司 | Production method for reducing magnetic mark rate of steel for automobile crankshaft |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5416445B1 (en) * | 1969-04-11 | 1979-06-22 | ||
| JPS6035461A (en) * | 1983-08-03 | 1985-02-23 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Organic electrolyte battery |
| JPS61199050A (en) * | 1985-02-18 | 1986-09-03 | Nippon Steel Corp | Refining method for lead-containing molten steel |
| JP4055260B2 (en) * | 1998-09-08 | 2008-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Secondary refining method for molten steel |
| JP2006206967A (en) * | 2005-01-28 | 2006-08-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for continuously casting free-cutting steel for machine structure |
-
2016
- 2016-11-10 JP JP2016219989A patent/JP6888275B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2017106105A (en) | 2017-06-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6786964B2 (en) | How to prevent blockage of continuous casting nozzle of sulfur-added steel | |
| JP2009120899A (en) | Steel for steel pipe excellent in sour resistance and production method therefor | |
| NO310980B1 (en) | Process for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and process for the production of grain refining alloy | |
| JP6524801B2 (en) | High purity steel and its refining method | |
| KR102565782B1 (en) | Ca addition method to molten steel | |
| JP6937190B2 (en) | Ni-Cr-Mo-Nb alloy and its manufacturing method | |
| WO2012015642A2 (en) | A composition and process for improved efficiency in steel making | |
| JP6888275B2 (en) | Manufacturing method of sulfur-added steel | |
| JP6848369B2 (en) | Sulfur-added raw material to molten steel and manufacturing method of sulfur-added steel | |
| JP2021123773A (en) | Ni-Cr-Al-Fe ALLOY HAVING EXCELLENT SURFACE PROPERTIES AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME | |
| JP5985437B2 (en) | Method for melting high manganese chromium-containing steel | |
| JP5056826B2 (en) | Steel for continuous casting and method for producing the same | |
| JP2008266706A (en) | Method for continuously casting ferritic stainless steel slab | |
| KR101441301B1 (en) | Martensite stainless steel and method of manufacturing the same | |
| JP7031634B2 (en) | Manufacturing method of sour resistant steel | |
| JP3036373B2 (en) | Manufacturing method of oxide dispersion steel | |
| EP3540082A1 (en) | Sulfur additive for molten steel, and method for manufacturing sulfur-added steel | |
| JP3036361B2 (en) | Manufacturing method of Al-Mn oxide dispersed steel | |
| JP5712945B2 (en) | Method for melting low-sulfur steel | |
| JP5387045B2 (en) | Manufacturing method of bearing steel | |
| RU2713770C1 (en) | Method for production of steel with standardized content of sulfur | |
| JP2024514512A (en) | Production of ferrosilicon-vanadium and/or niobium alloys, ferrosilicon-vanadium and/or niobium alloys and their use | |
| RU2469107C1 (en) | Tube workpiece from alloyed steel | |
| JPH11158533A (en) | Iron-cesium-aluminum alloy for steel making and method for adding cesium to molten steel | |
| JP2017196625A (en) | Continuous casting method for molten steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190703 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20200212 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20200324 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20200521 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20201110 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201224 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210420 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210503 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6888275 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |