JP6877657B1 - Manufacturing method of cage rotor and cage rotor - Google Patents

Manufacturing method of cage rotor and cage rotor Download PDF

Info

Publication number
JP6877657B1
JP6877657B1 JP2020555526A JP2020555526A JP6877657B1 JP 6877657 B1 JP6877657 B1 JP 6877657B1 JP 2020555526 A JP2020555526 A JP 2020555526A JP 2020555526 A JP2020555526 A JP 2020555526A JP 6877657 B1 JP6877657 B1 JP 6877657B1
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
insulating layer
slot
insulating
rotor
particles
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
JP2020555526A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JPWO2021229807A1 (en
Inventor
桂資 大矢
桂資 大矢
あずさ 大澤
あずさ 大澤
孝教 小松
孝教 小松
文彦 細越
文彦 細越
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mitsubishi Electric Corp filed Critical Mitsubishi Electric Corp
Application granted granted Critical
Publication of JP6877657B1 publication Critical patent/JP6877657B1/en
Publication of JPWO2021229807A1 publication Critical patent/JPWO2021229807A1/ja
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
    • H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K17/00—Asynchronous induction motors; Asynchronous induction generators
    • H02K17/02—Asynchronous induction motors
    • H02K17/16—Asynchronous induction motors having rotors with internally short-circuited windings, e.g. cage rotors

Abstract

かご形回転子の製造方法によって製造される回転子（３）は、複数の鋼板（９ａ）の積層体である回転子鉄心（９）と、回転子鉄心（９）において回転軸を中心とする円の円周方向に配列された複数のスロット（１０）の各々に収容されている導体（１１）と、を有する。かご形回転子の製造方法は、複数のスロット（１０）に含まれるスロット（１０）の内周面に絶縁性塗料を塗布することによってスロット（１０）に絶縁層（１３）を形成する工程を含む。絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とアルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、一次粒子が自己凝集する性質を持つ無機化合物粒子の凝集粒子と、希釈溶剤と、を含む。The rotor (3) manufactured by the method for manufacturing a cage rotor has a rotor core (9) which is a laminated body of a plurality of steel plates (9a) and a rotor core (9) centered on a rotation axis. It has a conductor (11) housed in each of a plurality of slots (10) arranged in the circumferential direction of the circle. The method for manufacturing a cage rotor is a step of forming an insulating layer (13) in the slots (10) by applying an insulating paint to the inner peripheral surfaces of the slots (10) included in the plurality of slots (10). Including. The insulating coating material includes a silicone resin which is at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin, and aggregated particles of inorganic compound particles having a property of self-aggregating primary particles. Includes a diluting solvent.

Description

本開示は、誘導電動機に備えられるかご形回転子の製造方法およびかご形回転子に関する。 The present disclosure relates to a method for manufacturing a cage rotor provided in an induction motor and a cage rotor.

誘導電動機は、堅牢であり、かつ電源に直接つなぐことによって始動が可能であるといった利点から、電動機の中で最も多く使用されている。誘導電動機に用いられるかご形回転子は、回転子鉄心における複数のスロットの各々に収められた導体と、各導体に接続された２つの短絡環とを有する。かご形回転子において、導体と回転子鉄心との絶縁が不十分であると、ある導体から回転子鉄心を通って他の導体へ流れる電流、すなわち横流が発生することがある。横流は誘導電動機の駆動に寄与しない電流成分であることから、誘導電動機は、横流が発生することによって駆動効率が低下する。高い効率での誘導電動機の駆動を可能とするために、導体と回転子鉄心とを電気的に絶縁することが望まれる。 Induction motors are most often used among electric motors because they are robust and can be started by connecting them directly to a power source. The cage rotor used in an induction motor has a conductor housed in each of a plurality of slots in the rotor core and two short-circuit rings connected to each conductor. In a cage rotor, if the insulation between the conductor and the rotor core is insufficient, a current flowing from one conductor through the rotor core to another conductor, that is, a cross current may be generated. Since the cross current is a current component that does not contribute to the driving of the induction motor, the drive efficiency of the induction motor is lowered due to the occurrence of the cross current. In order to enable the driving of the induction motor with high efficiency, it is desired to electrically insulate the conductor and the rotor core.

特許文献１には、回転子鉄心に形成された各スロットに水溶性の無機絶縁処理液を塗布してから無機凝集剤を塗布し、回転子鉄心全体を乾燥させることによって無機凝集剤と無機絶縁処理液とを固化させる方法が開示されている。特許文献１に開示される方法によると、無機凝集剤の塗布によって、無機絶縁処理液に含まれる無機粒子が凝集することで、各スロットの内周面には絶縁層が形成される。さらに、絶縁層が形成された各スロットへ導体の材料である金属材料を鋳込むことによって、各スロットに導体が形成される。各スロットに絶縁層が形成されることによって、各導体と回転子鉄心との電気的な絶縁が確保される。 In Patent Document 1, a water-soluble inorganic insulating treatment liquid is applied to each slot formed on the rotor core, then an inorganic coagulant is applied, and the entire rotor core is dried to insulate the inorganic coagulant from the inorganic coagulant. A method for solidifying the treatment liquid is disclosed. According to the method disclosed in Patent Document 1, the inorganic particles contained in the inorganic insulating treatment liquid are aggregated by the application of the inorganic coagulant, so that an insulating layer is formed on the inner peripheral surface of each slot. Further, a conductor is formed in each slot by casting a metal material which is a material of the conductor into each slot in which the insulating layer is formed. By forming an insulating layer in each slot, electrical insulation between each conductor and the rotor core is ensured.

特開昭６０−１２１９４６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 60-12194

特許文献１に開示される従来の技術にかかる方法では、無機絶縁処理液を塗布し、さらに無機凝集剤を塗布するというように、２度の塗布工程が必要となる。従来の方法によると、かご形回転子の製造において２度の塗布工程が必要であることによって、かご形回転子の生産効率の向上が困難であるという問題があった。 In the method according to the conventional technique disclosed in Patent Document 1, two coating steps are required, such as applying an inorganic insulating treatment liquid and then applying an inorganic flocculant. According to the conventional method, there is a problem that it is difficult to improve the production efficiency of the squirrel-cage rotor because two coating steps are required in the production of the squirrel-cage rotor.

本開示は、上記に鑑みてなされたものであって、かご形回転子の生産効率の向上を可能とするかご形回転子の製造方法を得ることを目的とする。 The present disclosure has been made in view of the above, and an object of the present invention is to obtain a method for manufacturing a squirrel-cage rotor that can improve the production efficiency of the squirrel-cage rotor.

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本開示にかかるかご形回転子の製造方法は、複数の鋼板の積層体である回転子鉄心と、回転子鉄心において回転軸を中心とする円の円周方向に配列された複数のスロットの各々に収容されている導体と、を有するかご形回転子の製造方法である。本開示にかかるかご形回転子の製造方法は、複数のスロットに含まれるスロットの内周面に絶縁性塗料を塗布することによってスロットに絶縁層を形成する工程を含む。絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とアルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、一次粒子が自己凝集する性質を持つ無機化合物粒子の凝集粒子と、希釈溶剤と、が混合されることによって作製される。絶縁層を形成する工程において、複数のスロットのうち円周方向において１つおきのスロットの各々に絶縁層を形成する。 In order to solve the above-mentioned problems and achieve the object, the method for manufacturing a squirrel-cage rotor according to the present disclosure is centered on a rotor core which is a laminate of a plurality of steel plates and a rotation axis in the rotor core. It is a method of manufacturing a squirrel-cage rotor having a conductor housed in each of a plurality of slots arranged in the circumferential direction of a circle. The method for manufacturing a cage rotor according to the present disclosure includes a step of forming an insulating layer in a slot by applying an insulating paint to the inner peripheral surface of the slot included in the plurality of slots. The insulating coating material includes a silicone resin which is at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin, and agglomerated particles of inorganic compound particles having a property of self-aggregating primary particles. It is produced by mixing with a diluting solvent. In the step of forming the insulating layer, the insulating layer is formed in each of every other slot in the circumferential direction among the plurality of slots.

本開示にかかるかご形回転子の製造方法は、かご形回転子の生産効率の向上が可能となるという効果を奏する。 The method for manufacturing a squirrel-cage rotor according to the present disclosure has an effect that the production efficiency of the squirrel-cage rotor can be improved.

実施の形態１にかかる誘導電動機を示す図The figure which shows the induction motor which concerns on Embodiment 1. 実施の形態１にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心を示す斜視図A perspective view showing a rotor core of the induction motor according to the first embodiment. 図２に示す回転子鉄心の一部を示す上面図Top view showing a part of the rotor core shown in FIG. 図２に示す回転子鉄心に設けられている導体を示す図The figure which shows the conductor provided in the rotor core shown in FIG. 図２に示す回転子鉄心の製造において使用される凝集粒子の模式図Schematic diagram of agglomerated particles used in the production of the rotor core shown in FIG. 図２に示す回転子鉄心に設けられているスロットの上面図Top view of the slot provided in the rotor core shown in FIG. 図２に示す回転子鉄心のうち１つのスロットが設けられている部分を示す断面図A cross-sectional view showing a portion of the rotor core shown in FIG. 2 in which one slot is provided. 実施の形態２にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す斜視図A perspective view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the second embodiment. 実施の形態３にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す上面図Top view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the third embodiment. 実施の形態４にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す斜視図A perspective view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the fourth embodiment. 実施の形態５にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心を示す斜視図A perspective view showing a rotor core of the induction motor according to the fifth embodiment. 実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法の手順を示すフローチャートA flowchart showing a procedure of a method for manufacturing a squirrel-cage rotor according to a sixth embodiment. 実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法による効果について説明するための図The figure for demonstrating the effect by the manufacturing method of the cage rotor which concerns on Embodiment 6.

以下に、実施の形態にかかるかご形回転子の製造方法およびかご形回転子を図面に基づいて詳細に説明する。 The method for manufacturing the squirrel-cage rotor and the squirrel-cage rotor according to the embodiment will be described in detail below with reference to the drawings.

実施の形態１．
図１は、実施の形態１にかかる誘導電動機を示す図である。実施の形態１にかかる誘導電動機１は、円筒状の固定子２と、固定子２に囲われており回転駆動する回転子３と、回転子３の中心に設けられたシャフト４とを有する。回転子３は、かご形回転子である。回転軸ＡＸは、回転子３の回転中心である。図１において、回転軸ＡＸよりも右側には誘導電動機１の縦断面を示している。また、回転軸ＡＸよりも左側には、誘導電動機１の側面を示している。以下の説明では、回転軸ＡＸの方向を、軸方向と称することがある。Embodiment 1.
FIG. 1 is a diagram showing an induction motor according to the first embodiment. The induction motor 1 according to the first embodiment has a cylindrical stator 2, a rotor 3 surrounded by the stator 2 and driven to rotate, and a shaft 4 provided at the center of the rotor 3. The rotor 3 is a squirrel-cage rotor. The rotation axis AX is the rotation center of the rotor 3. In FIG. 1, a vertical cross section of the induction motor 1 is shown on the right side of the rotation shaft AX. Further, the side surface of the induction motor 1 is shown on the left side of the rotation shaft AX. In the following description, the direction of the rotation axis AX may be referred to as an axial direction.

誘導電動機１の外殻であるハウジング５は、円筒状のフレーム６と端板７とを有する。フレーム６は、フレーム６のうち軸方向における一方の端における底部６ａを含む。フレーム６のうち軸方向における他方の端は開放されている。端板７は、フレーム６の開放端に設けられている。固定子２は、フレーム６の内部に嵌め込まれている。シャフト４は、ハウジング５を貫いている。シャフト４は、回転子３の回転力を誘導電動機１の外部へ伝える。 The housing 5, which is the outer shell of the induction motor 1, has a cylindrical frame 6 and an end plate 7. The frame 6 includes a bottom portion 6a at one end of the frame 6 in the axial direction. The other end of the frame 6 in the axial direction is open. The end plate 7 is provided at the open end of the frame 6. The stator 2 is fitted inside the frame 6. The shaft 4 penetrates the housing 5. The shaft 4 transmits the rotational force of the rotor 3 to the outside of the induction motor 1.

誘導電動機１は、シャフト４を回転可能に支持する２つのベアリング８を有する。１つのベアリング８は、フレーム６の底部６ａに設けられている。他の１つのベアリング８は、端板７に設けられている。 The induction motor 1 has two bearings 8 that rotatably support the shaft 4. One bearing 8 is provided on the bottom 6a of the frame 6. The other bearing 8 is provided on the end plate 7.

回転子３は、複数の鋼板の積層体である回転子鉄心９を有する。回転子鉄心９には、回転軸ＡＸを中心とする円の円周方向において配列された複数のスロット１０が設けられている。複数のスロット１０の各々には、導体１１が収容されている。導体１１の材料は、導電性を有する金属材料であって、例えばアルミニウムである。回転子３は、２つの短絡環１２を有する。１つの短絡環１２は、回転子鉄心９のうち軸方向における一方の端に設けられている。他の１つの短絡環１２は、回転子鉄心９のうち軸方向における他方の端に設けられている。各短絡環１２は、複数の導体１１の各々に接続されている。各短絡環１２の材料は、導体１１の材料と同じであって、例えばアルミニウムである。 The rotor 3 has a rotor core 9 which is a laminated body of a plurality of steel plates. The rotor core 9 is provided with a plurality of slots 10 arranged in the circumferential direction of a circle centered on the rotation axis AX. A conductor 11 is housed in each of the plurality of slots 10. The material of the conductor 11 is a conductive metal material, for example, aluminum. The rotor 3 has two short-circuit rings 12. One short-circuit ring 12 is provided at one end of the rotor core 9 in the axial direction. The other short-circuit ring 12 is provided at the other end of the rotor core 9 in the axial direction. Each short-circuit ring 12 is connected to each of the plurality of conductors 11. The material of each short-circuit ring 12 is the same as that of the conductor 11, for example, aluminum.

図２は、実施の形態１にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心を示す斜視図である。回転子鉄心９を構成する鋼板９ａは、磁性体である円環状の薄板である。複数の鋼板９ａは、軸方向へ積層されている。複数の鋼板９ａの各々は、かしめ、溶接または接着により互いに固定される。複数の鋼板９ａの各々は、互いに固定されていなくても良い。 FIG. 2 is a perspective view showing a rotor core of the induction motor according to the first embodiment. The steel plate 9a constituting the rotor core 9 is an annular thin plate which is a magnetic material. The plurality of steel plates 9a are laminated in the axial direction. Each of the plurality of steel plates 9a is fixed to each other by caulking, welding or bonding. Each of the plurality of steel plates 9a does not have to be fixed to each other.

複数のスロット１０の各々は、円周方向において等間隔で配置されている。各スロット１０の内周面には、絶縁層１３が設けられている。絶縁層１３は、回転子鉄心９のうち各スロット１０の内周面のみに設けられている。各導体１１は、絶縁層１３が設けられたスロット１０へアルミニウムを鋳込むことによって形成される。 Each of the plurality of slots 10 is arranged at equal intervals in the circumferential direction. An insulating layer 13 is provided on the inner peripheral surface of each slot 10. The insulating layer 13 is provided only on the inner peripheral surface of each slot 10 of the rotor core 9. Each conductor 11 is formed by casting aluminum into a slot 10 provided with an insulating layer 13.

図３は、図２に示す回転子鉄心の一部を示す上面図である。図３には、回転子鉄心９のうち１つのスロット１０が設けられている部分の上面を示している。図３に示す断面におけるスロット１０の形状は、回転軸ＡＸから離れるに従って円周方向における幅が大きくされた形状である。絶縁層１３は、スロット１０の内周面全体に設けられている。絶縁層１３は、導体１１の周囲全体を囲う。 FIG. 3 is a top view showing a part of the rotor core shown in FIG. FIG. 3 shows the upper surface of a portion of the rotor core 9 in which one slot 10 is provided. The shape of the slot 10 in the cross section shown in FIG. 3 is a shape in which the width in the circumferential direction is increased as the distance from the rotation axis AX increases. The insulating layer 13 is provided on the entire inner peripheral surface of the slot 10. The insulating layer 13 surrounds the entire circumference of the conductor 11.

図４は、図２に示す回転子鉄心に設けられている導体を示す図である。図４には、回転子鉄心９のうちの一部を示している。また、回転子鉄心９の内部に設けられている導体１１を破線により示している。 FIG. 4 is a diagram showing a conductor provided in the rotor core shown in FIG. FIG. 4 shows a part of the rotor core 9. Further, the conductor 11 provided inside the rotor core 9 is shown by a broken line.

回転子鉄心９を構成する複数の鋼板９ａの各々には、スロット１０を構成する孔が形成されている。複数の鋼板９ａの各々は、同一の形状である。複数の鋼板９ａの１つごとに当該形状を円周方向へ一定の長さずつ変位させて複数の鋼板９ａが積層されることによって、複数のスロット１０の各々は、回転軸ＡＸに対して傾けられている。すなわち、複数のスロット１０の各々は、回転軸ＡＸに平行な状態から円周方向へ捩じられた状態とされている。 Holes forming the slot 10 are formed in each of the plurality of steel plates 9a constituting the rotor core 9. Each of the plurality of steel plates 9a has the same shape. The shape of each of the plurality of steel plates 9a is displaced by a constant length in the circumferential direction, and the plurality of steel plates 9a are laminated so that each of the plurality of slots 10 is tilted with respect to the rotation axis AX. Has been done. That is, each of the plurality of slots 10 is twisted in the circumferential direction from a state parallel to the rotation axis AX.

次に、絶縁層１３の材料について説明する。絶縁層１３は、複数のスロット１０の各々の内周面に絶縁性塗料を塗布し、塗布された絶縁性塗料を乾燥および加熱することによって形成される。 Next, the material of the insulating layer 13 will be described. The insulating layer 13 is formed by applying an insulating paint to the inner peripheral surfaces of each of the plurality of slots 10 and drying and heating the applied insulating paint.

絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂を含む。さらに、絶縁性塗料は、無機化合物粒子の凝集粒子と希釈溶剤とを含む。無機化合物粒子は、一次粒子の比表面積が０．５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれる無機化合物粒子である。塗布された絶縁性塗料の乾燥は、絶縁性塗料が塗布された回転子鉄心９を大気中にて放置することによって行われる。絶縁性塗料の加熱は、予備乾燥炉によって行われる。The insulating coating material includes a silicone resin having at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin. Further, the insulating coating material contains agglomerated particles of inorganic compound particles and a diluting solvent. The inorganic compound particles are inorganic compound particles in which the specific surface area of the primary particles is contained in the range of 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g. The coated insulating paint is dried by leaving the rotor core 9 coated with the insulating paint in the air. The heating of the insulating paint is carried out by a pre-drying oven.

メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂は、直鎖構造を有するシリコーン樹脂にメチルフェニル基が導入されたものである。具体的には、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂は、シリコーン樹脂に含まれるポリシロキサンのうちの一部における側鎖にフェニル基（Ｃ６Ｈ５）が導入されたものである。次に示す化学式（１）は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂の化学構造の例を示す。The silicone resin having a methylphenyl group is a silicone resin having a linear structure in which a methylphenyl group is introduced. Specifically, the silicone resin having a methylphenyl group is one in which a phenyl group (C 6 H 5 ) is introduced into the side chain of a part of the polysiloxane contained in the silicone resin. The following chemical formula (1) shows an example of the chemical structure of a silicone resin having a methylphenyl group.

Figure 0006877657
Figure 0006877657

メチルフェニル基の導入によって、シリコーン樹脂の耐熱性が向上する。メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂が絶縁性塗料に含まれることによって、２５０度程度の温度下にて絶縁性塗料の分解および炭化は生じず、乾燥および加熱時における絶縁性塗料の機械的強度を向上させることができる。また、絶縁性塗料は、導体１１を形成するためのアルミダイカスト処理において、例えば、１０秒程度の期間において７００度程度の温度下にさらされる。メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂が絶縁性塗料に含まれることによって、絶縁性塗料は、アルミダイカスト処理において必要な短期耐熱性を確保することができる。 The introduction of the methylphenyl group improves the heat resistance of the silicone resin. By including the silicone resin having a methylphenyl group in the insulating paint, decomposition and carbonization of the insulating paint do not occur at a temperature of about 250 degrees, and the mechanical strength of the insulating paint during drying and heating is improved. Can be made to. Further, the insulating coating material is exposed to a temperature of about 700 ° C. for a period of about 10 seconds, for example, in the aluminum die casting process for forming the conductor 11. By including the silicone resin having a methylphenyl group in the insulating paint, the insulating paint can secure the short-term heat resistance required for the aluminum die casting treatment.

なお、化学式（１）における繰り返し単位の数である「ｍ」および「ｎ」は任意の数とする。絶縁性塗料の粘度、絶縁性塗料の強度および絶縁性塗料の耐熱性の観点から、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂は、三量体以上の重合体であることが好ましい。また、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂の分子量は１０００以上であることが好ましい。 The number of repeating units "m" and "n" in the chemical formula (1) are arbitrary numbers. From the viewpoint of the viscosity of the insulating coating material, the strength of the insulating coating material, and the heat resistance of the insulating coating material, the silicone resin having a methylphenyl group is preferably a polymer of a trimer or more. Further, the molecular weight of the silicone resin having a methylphenyl group is preferably 1000 or more.

アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂は、シリコーン樹脂であるオリゴマーとアルキッド樹脂との反応、またはシリコーン樹脂であるポリマーとアルキッド樹脂との反応によって得られる。アルキッド樹脂は、多塩基酸と多価アルコールとの縮合反応によって得られる高分子エステルである。次に示す化学式（２）は、アルキッド樹脂の化学構造の例を示す。 The silicone resin modified with the alkyd resin is obtained by a reaction between an oligomer which is a silicone resin and an alkyd resin, or a reaction between a polymer which is a silicone resin and an alkyd resin. The alkyd resin is a polymer ester obtained by a condensation reaction between a polybasic acid and a polyhydric alcohol. The following chemical formula (2) shows an example of the chemical structure of the alkyd resin.

Figure 0006877657
Figure 0006877657

アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂は、アルキッドの特徴である柔軟性と速乾性とを備える。アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂が絶縁性塗料に含まれることによって、絶縁性塗料は、柔軟性を得ることができ、かつ硬化に要する時間の短縮が可能となる。 The silicone resin modified with the alkyd resin has the flexibility and quick-drying characteristics of alkyd. By including the silicone resin modified with the alkyd resin in the insulating paint, the insulating paint can obtain flexibility and shorten the time required for curing.

絶縁性塗料には、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とが混合されることが望ましい。これにより、絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂による高い耐熱性および高い強度と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂による速乾性とを得ることができる。絶縁性塗料において、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂との混合比率は任意とする。高い耐熱性と高い強度とを得るという観点では、絶縁性塗料において、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂の比率は、５０％以上であれば良く、好ましくは７０％以上、より好ましくは８０％程度である。なお、絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂との少なくとも一方を含むものであれば良い。 It is desirable that the insulating paint is a mixture of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin. As a result, the insulating coating material can obtain high heat resistance and high strength due to the silicone resin having a methylphenyl group, and quick-drying due to the silicone resin modified with the alkyd resin. In the insulating paint, the mixing ratio of the silicone resin having a methylphenyl group and the silicone resin modified with the alkyd resin is arbitrary. From the viewpoint of obtaining high heat resistance and high strength, the ratio of the silicone resin having a methylphenyl group in the insulating coating material may be 50% or more, preferably 70% or more, more preferably about 80%. is there. The insulating coating material may contain at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin.

無機化合物粒子の凝集粒子は、絶縁性の無機化合物であれば良い。絶縁性の無機化合物としては、シリカ（ＳｉＯ２）、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、ジルコニア（ＺｎＯ）、およびチタニア（ＴｉＯ２）などが挙げられる。凝集粒子には、１種類の無機化合物が用いられるか、複数種の無機化合物を組み合わせて用いられても良い。無機化合物粒子の製法は、特に限定されない。無機化合物粒子は、粒子表面の活性が高いものが好ましい。粒子表面の活性が高いほど、無機化合物粒子の自己凝集が容易となる。無機化合物粒子の自己凝集が容易であることによって、凝集剤を使用せずに凝集粒子を得ることができる。無機化合物粒子は、Van der Waals力などの分子間相互作用によって凝集する。The aggregated particles of the inorganic compound particles may be any insulating inorganic compound. Examples of the insulating inorganic compound include silica (SiO 2 ), alumina (Al 2 O 3 ), zirconia (ZnO), and titania (TIO 2 ). As the agglomerated particles, one kind of inorganic compound may be used, or a plurality of kinds of inorganic compounds may be used in combination. The method for producing the inorganic compound particles is not particularly limited. The inorganic compound particles preferably have high activity on the particle surface. The higher the activity of the particle surface, the easier it is for the inorganic compound particles to self-aggregate. Since the self-aggregation of the inorganic compound particles is easy, the agglutinating particles can be obtained without using an aggregating agent. Inorganic compound particles aggregate by intermolecular interactions such as Van der Waals forces.

図５は、図２に示す回転子鉄心の製造において使用される凝集粒子の模式図である。無機化合物粒子である一次粒子は、一次粒子同士の分子間相互作用によって凝集する。分子間相互作用によって一次粒子が凝集することによって、ポリ塩化アルミニウムまたはアルミ酸ナトリウムなどの凝集剤が用いられなくても、無機化合物粒子の凝集粒子１４を得ることができる。凝集粒子１４は、０．１μｍから５μｍ程度の範囲に含まれる径の一次粒子が凝集した凝集物である。凝集粒子１４の径は、０．５μｍから２０μｍ程度の範囲に含まれる。 FIG. 5 is a schematic view of agglomerated particles used in the production of the rotor core shown in FIG. The primary particles, which are inorganic compound particles, aggregate due to the intermolecular interaction between the primary particles. By aggregating the primary particles by the intermolecular interaction, the agglomerated particles 14 of the inorganic compound particles can be obtained without using an aggregating agent such as polyaluminum chloride or sodium aluminate. The agglomerated particles 14 are agglomerates in which primary particles having a diameter in the range of about 0.1 μm to 5 μm are agglomerated. The diameter of the agglomerated particles 14 is included in the range of about 0.5 μm to 20 μm.

一次粒子の比表面積が変わると、同じ質量に対する表面積が変わるため、一次粒子の表面における作用の影響が変わる。このため、一次粒子の比表面積は、一次粒子の自己凝集の態様に影響する。実施の形態１によると、一次粒子の比表面積が０.５ｍ２／gから２０ｍ２／gの範囲に含まれることによって、一次粒子の自己凝集によって適切な径の凝集粒子１４を得ることができる。一次粒子の自己凝集が可能であることによって、凝集剤を使用せずに凝集粒子１４を得ることができる。凝集剤が使用されないことで、かご形回転子の製造では凝集剤の塗布といった工程が不要となるため、かご形回転子の生産効率の向上が可能となる。When the specific surface area of the primary particle changes, the surface area for the same mass changes, so the effect of the action on the surface of the primary particle changes. Therefore, the specific surface area of the primary particles affects the mode of self-aggregation of the primary particles. According to the first embodiment, when the specific surface area of the primary particles is included in the range of 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g, the agglomerated particles 14 having an appropriate diameter can be obtained by self-aggregation of the primary particles. .. Since the primary particles can be self-aggregated, the agglutinated particles 14 can be obtained without using an agglutinating agent. Since the coagulant is not used, the process of applying the coagulant is not required in the production of the cage rotor, so that the production efficiency of the cage rotor can be improved.

絶縁性塗料に含める凝集粒子は、無機化合物粒子のみからなる凝集粒子１４に限られない。凝集粒子には、無機化合物粒子と、低融点フリットである多成分ガラスとが含まれても良い。低融点フリットの例としては、ホウ酸塩系、ケイ酸塩系、ゲルマネート系、バナデート系、リン酸塩系、ヒ酸塩系、またはテルライド系の酸化物が挙げられる。低融点フリットには、１種類の酸化物が用いられるか、複数種の酸化物の組み合わせが用いられても良い。 The agglomerated particles included in the insulating coating material are not limited to the agglomerated particles 14 composed only of the inorganic compound particles. The agglomerated particles may include inorganic compound particles and multi-component glass having a low melting point frit. Examples of low melting point frit include borate-based, silicate-based, germanate-based, vanadate-based, phosphate-based, arsenate-based, or telluride-based oxides. For the low melting point frit, one kind of oxide may be used, or a combination of two kinds of oxides may be used.

図６は、図２に示す回転子鉄心に設けられているスロットの上面図である。回転子鉄心９を構成する鋼板９ａの各々には、複数の孔１０ａが形成されている。複数の鋼板９ａの各々は、回転軸ＡＸに垂直な平面における形状が同一である。複数の鋼板９ａの１つごとに当該形状を円周方向へ長さＤずつ変位させて複数の鋼板９ａが積層される。長さＤは、円周方向における孔１０ａの幅よりも短い。これにより、積層された各鋼板９ａにおける孔１０ａの位置が円周方向において長さＤずつずれる。なお、図６には、絶縁層１３と導体１１とが形成される前におけるスロット１０を示している。 FIG. 6 is a top view of a slot provided in the rotor core shown in FIG. A plurality of holes 10a are formed in each of the steel plates 9a constituting the rotor core 9. Each of the plurality of steel plates 9a has the same shape in a plane perpendicular to the rotation axis AX. The shape is displaced by the length D in the circumferential direction for each of the plurality of steel plates 9a, and the plurality of steel plates 9a are laminated. The length D is shorter than the width of the hole 10a in the circumferential direction. As a result, the positions of the holes 10a in the laminated steel plates 9a are shifted by the length D in the circumferential direction. Note that FIG. 6 shows the slot 10 before the insulating layer 13 and the conductor 11 are formed.

図７は、図２に示す回転子鉄心のうち１つのスロットが設けられている部分を示す断面図である。回転子鉄心９を構成する鋼板９ａの各々は、厚さｔの平板である。積層された各鋼板９ａにおける孔１０ａの位置が円周方向において長さＤずつずれることによって、各鋼板９ａの孔１０ａは、回転軸ＡＸに対して斜めの方向へ連ねられる。これにより、回転軸ＡＸに対して傾けられたスロット１０が形成される。図７には、互いに重ね合わせられた３枚の鋼板９ａの断面であって、回転軸ＡＸに平行かつ円周方向に沿う断面を示している。 FIG. 7 is a cross-sectional view showing a portion of the rotor core shown in FIG. 2 in which one slot is provided. Each of the steel plates 9a constituting the rotor core 9 is a flat plate having a thickness t. By shifting the positions of the holes 10a in the laminated steel plates 9a by the length D in the circumferential direction, the holes 10a in the steel plates 9a are connected in a diagonal direction with respect to the rotation axis AX. As a result, the slot 10 tilted with respect to the rotation axis AX is formed. FIG. 7 shows a cross section of three steel plates 9a stacked on top of each other, parallel to the rotation axis AX and along the circumferential direction.

スロット１０は、孔１０ａの内壁を構成する面であって回転軸ＡＸに平行な平面と、回転軸ＡＸに垂直な平面とから構成される。スロット１０の内周面には、鋼板９ａごとの段差が形成される。絶縁層１３は、各鋼板９ａの段差を覆うように形成される。絶縁層１３は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とアルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、一次粒子が自己凝集する性質を持つ無機化合物粒子の凝集粒子１４とを含む。絶縁層１３は、スロット１０の内周面に限定されて設けられている。 The slot 10 is a surface forming the inner wall of the hole 10a and is composed of a plane parallel to the rotation axis AX and a plane perpendicular to the rotation axis AX. A step is formed for each steel plate 9a on the inner peripheral surface of the slot 10. The insulating layer 13 is formed so as to cover the step of each steel plate 9a. The insulating layer 13 includes a silicone resin which is at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin, and aggregated particles 14 of inorganic compound particles having a property of self-aggregating primary particles. including. The insulating layer 13 is provided only on the inner peripheral surface of the slot 10.

図７には、絶縁層１３に含まれる無機化合物粒子の凝集粒子１４を模式的に示している。凝集粒子１４の径ｄは、０．５μｍから２０μｍ程度の範囲に含まれる。凝集粒子１４の径ｄは、長さＤよりも短く、かつ軸方向における複数の鋼板９ａの各々の厚さｔよりも短い。これにより、絶縁性塗料が塗布される際に、スロット１０の内周面における段差部分に凝集粒子１４が充填される。 FIG. 7 schematically shows agglomerated particles 14 of inorganic compound particles contained in the insulating layer 13. The diameter d of the agglomerated particles 14 is included in the range of about 0.5 μm to 20 μm. The diameter d of the agglomerated particles 14 is shorter than the length D and shorter than the thickness t of each of the plurality of steel plates 9a in the axial direction. As a result, when the insulating paint is applied, the agglomerated particles 14 are filled in the stepped portion on the inner peripheral surface of the slot 10.

凝集粒子１４は、絶縁層１３において絶縁性を発揮するとともに、絶縁層１３のスペーサとしても機能する。絶縁層１３に凝集粒子１４が含まれることによって、誘導電動機１の駆動効率を向上させるのに必要となる厚みを持つ絶縁層１３を形成することができる。また、絶縁性塗料が塗布される際に、凝集粒子１４は、スロット１０の内周面の段差を均す機能も果たす。スロット１０の内周面の段差が均されることによって、スロット１０へアルミニウムを鋳込む際におけるアルミニウムの流動性を向上させることができる。 The agglomerated particles 14 exhibit insulating properties in the insulating layer 13 and also function as a spacer for the insulating layer 13. By including the agglomerated particles 14 in the insulating layer 13, it is possible to form the insulating layer 13 having a thickness necessary for improving the driving efficiency of the induction motor 1. Further, when the insulating paint is applied, the agglomerated particles 14 also serve a function of leveling the step on the inner peripheral surface of the slot 10. By leveling the steps on the inner peripheral surface of the slot 10, it is possible to improve the fluidity of aluminum when casting aluminum into the slot 10.

絶縁性塗料に含まれる希釈溶剤は、沸点が１００度以上である有機溶剤を含む。希釈溶剤における当該有機溶剤の濃度は、２０ｗｔ％以上であれば良く、好ましくは４０ｗｔ％以上、より好ましくは６０ｗｔ％以上である。希釈溶剤は、絶縁性塗料に含まれるシリコーン樹脂である、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とを溶解可能な溶剤である。希釈溶剤には、沸点が１００度以上である単体の有機溶剤が用いられるか、沸点が１００度以上である複数種の有機溶剤が用いられる。希釈溶剤には、沸点が１００度以上の有機溶剤とその他の溶剤とを混合したものが用いられても良い。ただし、沸点が１００度以上の有機溶剤と併用される溶剤は、沸点が３０度以上の溶剤であることが好ましく、沸点が３０度から５０度の溶剤であることがより好ましい。 The diluting solvent contained in the insulating coating material includes an organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher. The concentration of the organic solvent in the diluting solvent may be 20 wt% or more, preferably 40 wt% or more, and more preferably 60 wt% or more. The diluting solvent is a solvent capable of dissolving a silicone resin having a methylphenyl group, which is a silicone resin contained in an insulating coating material, and a silicone resin modified with an alkyd resin. As the diluting solvent, a single organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher is used, or a plurality of types of organic solvents having a boiling point of 100 degrees or higher are used. As the diluting solvent, a mixture of an organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher and another solvent may be used. However, the solvent used in combination with the organic solvent having a boiling point of 100 ° C. or higher is preferably a solvent having a boiling point of 30 ° C. or higher, and more preferably a solvent having a boiling point of 30 ° C. to 50 ° C.

沸点が１００度以上である有機溶剤を２０ｗｔ％以上含む希釈溶剤が絶縁性塗料に使用されることによって、スプレーによって絶縁性塗料を塗布する際に、噴射されたシリコーン樹脂組成物の粒子が被着体である回転子鉄心９に到達するまでにおける希釈溶剤の揮発を防ぐことができる。これにより、絶縁性塗料を塗布する際における絶縁性塗料の粘度を確保することができる。また、絶縁層１３の表面における凹凸を低減できるとともに、絶縁層１３の割れを防止することができる。 By using a diluting solvent containing 20 wt% or more of an organic solvent having a boiling point of 100 degrees or more for the insulating paint, the sprayed particles of the silicone resin composition are adhered when the insulating paint is applied by spraying. It is possible to prevent the diluting solvent from volatilizing until it reaches the rotor core 9 which is the body. As a result, the viscosity of the insulating paint when the insulating paint is applied can be ensured. Further, it is possible to reduce the unevenness on the surface of the insulating layer 13 and prevent the insulating layer 13 from cracking.

沸点が１００度以上である有機溶剤としては、トルエン、キシレン、メチルイソブチルケトン、酢酸ブチル、アニソール、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）、ジメチルスルホキシド（ＤＭＳＯ）、および安息香酸メチルなどが挙げられる。沸点が１００度以上の有機溶剤と併用される溶剤としては、アセトン、およびテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）などが挙げられる。 Examples of the organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher include toluene, xylene, methyl isobutyl ketone, butyl acetate, anisole, N, N-dimethylacetamide (DMAc), dimethyl sulfoxide (DMSO), methyl benzoate and the like. Examples of the solvent used in combination with the organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher include acetone and tetrahydrofuran (THF).

沸点が１００度以上である有機溶剤は、アルミダイカスト処理における加熱によって揮発するため、シリコーン樹脂の加熱工程前には除去される。このため、１００度以上である高沸点の有機溶剤が絶縁性塗料に含まれていても、絶縁性塗料を硬化させる際における気泡の発生を抑制することが可能である。 Since the organic solvent having a boiling point of 100 degrees or higher is volatilized by heating in the aluminum die casting treatment, it is removed before the heating step of the silicone resin. Therefore, even if the insulating paint contains an organic solvent having a high boiling point of 100 degrees or higher, it is possible to suppress the generation of air bubbles when the insulating paint is cured.

希釈溶剤を除いた絶縁性塗料における凝集粒子１４の濃度は、３０ｗｔ％から４０ｗｔ％である。絶縁性塗料の粘度は、１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれていれば良く、好ましくは１０ｍＰａ・ｓから６０ｍＰａ・ｓの範囲、より好ましくは１０ｍＰａ・ｓから２０ｍＰａ・ｓの範囲に含まれる。このように粒子濃度および粘度が設定された絶縁性塗料が使用されることによって、誘導電動機１の駆動効率を向上させるのに必要な絶縁耐圧を持つ絶縁層１３を形成することができる。また、誘導電動機１の駆動効率を向上させるのに必要となる厚みを持つ絶縁層１３を形成することができる。 The concentration of the agglomerated particles 14 in the insulating coating material excluding the diluting solvent is 30 wt% to 40 wt%. The viscosity of the insulating coating material may be contained in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s, preferably in the range of 10 mPa · s to 60 mPa · s, and more preferably in the range of 10 mPa · s to 20 mPa · s. Is done. By using the insulating coating material in which the particle concentration and the viscosity are set in this way, it is possible to form the insulating layer 13 having an insulating withstand voltage necessary for improving the driving efficiency of the induction motor 1. Further, the insulating layer 13 having a thickness necessary for improving the driving efficiency of the induction motor 1 can be formed.

上述するように粒子濃度および粘度が設定されることによって、吹き付けによる絶縁性塗料の塗布が可能となる。これにより、絶縁性塗料の塗布を簡便に行うことができるとともに、必要な範囲のみに絶縁性塗料を塗布することができる。また、上述するように粒子濃度および粘度が設定されることによって、スロット１０の内周面における段差部分へ絶縁性塗料を充填させることができる。回転子鉄心９のうちアルミニウムが入り込む可能性がある隙間に絶縁性塗料を浸透させることができるため、アルミニウムの鋳込みよりも前に当該隙間に絶縁性塗料を充填させることができる。なお、絶縁性塗料の粘度が１０ｍＰａ・ｓ未満である場合は、絶縁性塗料の希釈が過剰となり、絶縁層１３の厚さが不十分となる。また、絶縁性塗料の粘度が１０００ｍＰａ・ｓを超える場合は、吹き付けによる絶縁性塗料の塗布が困難となる。さらに、絶縁性塗料の粘度が６０ｍＰａ・ｓを超える場合は、吹き付けによる絶縁性塗料の塗布が可能である一方、均一な厚みの絶縁層１３を形成することが困難となる。 By setting the particle concentration and viscosity as described above, it is possible to apply the insulating paint by spraying. As a result, the insulating paint can be easily applied, and the insulating paint can be applied only to a necessary range. Further, by setting the particle concentration and the viscosity as described above, the insulating paint can be filled in the stepped portion on the inner peripheral surface of the slot 10. Since the insulating paint can be permeated into the gap of the rotor core 9 where aluminum may enter, the gap can be filled with the insulating paint before the aluminum is cast. If the viscosity of the insulating coating material is less than 10 mPa · s, the insulating coating material is excessively diluted and the thickness of the insulating layer 13 becomes insufficient. Further, when the viscosity of the insulating paint exceeds 1000 mPa · s, it becomes difficult to apply the insulating paint by spraying. Further, when the viscosity of the insulating coating material exceeds 60 mPa · s, the insulating coating material can be applied by spraying, but it becomes difficult to form the insulating layer 13 having a uniform thickness.

実施の形態１によると、回転子鉄心９に設けられている複数のスロット１０の各々に絶縁層１３が形成されることによって、誘導電動機１は、横流の発生を抑制可能とし、駆動効率の向上が可能となる。回転子３の製造では、絶縁性塗料の塗布する工程とは別に凝集剤を塗布する工程が不要である。このため、回転子３の生産効率の向上が可能となる。 According to the first embodiment, the induction motor 1 can suppress the generation of cross current by forming the insulating layer 13 in each of the plurality of slots 10 provided in the rotor core 9, and the drive efficiency is improved. Is possible. In the production of the rotor 3, a step of applying a coagulant is not required in addition to the step of applying the insulating paint. Therefore, the production efficiency of the rotor 3 can be improved.

実施の形態２．
図８は、実施の形態２にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す斜視図である。実施の形態２において、絶縁層１３は、スロット１０のうち軸方向における中央部に設けられている。実施の形態２では、上記の実施の形態１と同一の構成要素には同一の符号を付し、実施の形態１とは異なる構成について主に説明する。図８には、１つのスロット１０に設けられている絶縁層１３を示している。Embodiment 2.
FIG. 8 is a perspective view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the second embodiment. In the second embodiment, the insulating layer 13 is provided at the central portion of the slot 10 in the axial direction. In the second embodiment, the same components as those in the first embodiment are designated by the same reference numerals, and the configurations different from those in the first embodiment will be mainly described. FIG. 8 shows an insulating layer 13 provided in one slot 10.

軸方向における絶縁層１３の長さｌは、軸方向におけるスロット１０の全長Ｌに対して８５％以上の長さである。軸方向におけるスロット１０の両端部には、絶縁層１３は設けられていない。回転子３を製造する際、絶縁層１３を形成する工程において、スロット１０のうち軸方向における中央部であってスロット１０の全長Ｌに対して少なくとも８５％の範囲に絶縁層１３が形成される。 The length l of the insulating layer 13 in the axial direction is 85% or more of the total length L of the slot 10 in the axial direction. Insulating layers 13 are not provided at both ends of the slot 10 in the axial direction. When the rotor 3 is manufactured, in the step of forming the insulating layer 13, the insulating layer 13 is formed in the central portion of the slot 10 in the axial direction in a range of at least 85% with respect to the total length L of the slot 10. ..

軸方向における導体１１の両端部において横流は流れないことから、スロット１０の両端部では導体１１と回転子鉄心９とを絶縁しなくても、横流の発生による駆動効率の損失は少ない。スロット１０の中央部に絶縁層１３が形成されることによって、誘導電動機１は、横流の発生を抑制可能とし、駆動効率の向上が可能となる。 Since no cross current flows at both ends of the conductor 11 in the axial direction, the loss of drive efficiency due to the generation of the cross current is small even if the conductor 11 and the rotor core 9 are not insulated at both ends of the slot 10. By forming the insulating layer 13 in the central portion of the slot 10, the induction motor 1 can suppress the generation of cross currents and can improve the driving efficiency.

実施の形態２によると、スロット１０の両端部における絶縁性塗料の塗布が不要となることによって、回転子３の製造における絶縁性塗料の使用量を削減することができる。スロット１０の中央部に限定して絶縁性塗料が塗布されることによって、スロット１０の両端から絶縁性塗料を溢れ出にくくさせることができる。このため、スロット１０からこぼれた絶縁性塗料を除去するといった作業が不要となり、回転子３の製造における作業性を向上できる。これにより、回転子３の生産効率の向上が可能となる。 According to the second embodiment, it is not necessary to apply the insulating paint at both ends of the slot 10, so that the amount of the insulating paint used in the manufacture of the rotor 3 can be reduced. By applying the insulating paint only to the central portion of the slot 10, it is possible to prevent the insulating paint from overflowing from both ends of the slot 10. Therefore, the work of removing the insulating paint spilled from the slot 10 becomes unnecessary, and the workability in the manufacture of the rotor 3 can be improved. This makes it possible to improve the production efficiency of the rotor 3.

実施の形態３．
図９は、実施の形態３にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す上面図である。実施の形態３において、絶縁層１３は、スロット１０のうち回転軸ＡＸとは逆側の部分である外縁側部分に設けられている。実施の形態３では、上記の実施の形態１または２と同一の構成要素には同一の符号を付し、実施の形態１または２とは異なる構成について主に説明する。図９には、回転子鉄心９のうち１つのスロット１０が設けられている部分の上面を示している。Embodiment 3.
FIG. 9 is a top view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the third embodiment. In the third embodiment, the insulating layer 13 is provided on the outer edge side portion of the slot 10 which is the portion opposite to the rotation shaft AX. In the third embodiment, the same components as those in the first or second embodiment are designated by the same reference numerals, and the configurations different from those in the first or second embodiment will be mainly described. FIG. 9 shows the upper surface of a portion of the rotor core 9 in which one slot 10 is provided.

回転軸ＡＸを中心とする円の径方向における絶縁層１３の長さｈは、当該径方向におけるスロット１０の長さＨに対して６０％以上の長さである。絶縁層１３は、スロット１０のうち回転軸ＡＸ側の部分には設けられていない。回転子３を製造する際、絶縁層１３を形成する工程において、スロット１０のうち外縁側部分に絶縁層１３が形成される。絶縁層１３は、スロット１０のうち、回転軸ＡＸを中心とする円の径方向におけるスロット１０の長さＨに対して少なくとも６０％の範囲に形成される。 The length h of the insulating layer 13 in the radial direction of the circle centered on the rotation axis AX is 60% or more of the length H of the slot 10 in the radial direction. The insulating layer 13 is not provided in the portion of the slot 10 on the rotating shaft AX side. When the rotor 3 is manufactured, the insulating layer 13 is formed in the outer edge side portion of the slot 10 in the step of forming the insulating layer 13. The insulating layer 13 is formed in a range of at least 60% of the length H of the slot 10 in the radial direction of the circle centered on the rotation axis AX in the slot 10.

誘導電動機１の駆動効率は、高調波磁束が導体１１に鎖交することによって低下する。高調波磁束は、回転子３の駆動周波数よりも高い周波数の成分である高調波成分の電流が回転子鉄心９に流れることによって生じる。高調波磁束は回転子鉄心９の外縁部のみを通過するため、スロット１０のうち外縁側部分において横流が発生し易くなる。スロット１０の外縁側部分に絶縁層１３が形成されることによって、誘導電動機１は、横流の発生を抑制可能とし、駆動効率の向上が可能となる。 The drive efficiency of the induction motor 1 is reduced by the harmonic flux interlinking with the conductor 11. The harmonic flux is generated by the current of the harmonic component, which is a component having a frequency higher than the drive frequency of the rotor 3, flowing through the rotor core 9. Since the harmonic magnetic flux passes only through the outer edge portion of the rotor core 9, cross current is likely to occur in the outer edge side portion of the slot 10. By forming the insulating layer 13 on the outer edge side portion of the slot 10, the induction motor 1 can suppress the generation of cross currents and can improve the driving efficiency.

実施の形態３によると、スロット１０のうち回転軸ＡＸ側の部分における絶縁性塗料の塗布が不要となることによって、回転子３の製造における絶縁性塗料の使用量を削減することができる。 According to the third embodiment, it is not necessary to apply the insulating paint to the portion of the slot 10 on the rotating shaft AX side, so that the amount of the insulating paint used in the manufacture of the rotor 3 can be reduced.

実施の形態４．
図１０は、実施の形態４にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心の一部を示す斜視図である。実施の形態４において、絶縁層１３は、実施の形態２と同様にスロット１０のうち軸方向における中央部に設けられており、かつ、実施の形態３と同様にスロット１０のうち外縁側部分に設けられている。実施の形態４では、上記の実施の形態１から３と同一の構成要素には同一の符号を付し、実施の形態１から３とは異なる構成について主に説明する。図１０には、１つのスロット１０に設けられている絶縁層１３を示している。Embodiment 4.
FIG. 10 is a perspective view showing a part of the rotor core of the induction motor according to the fourth embodiment. In the fourth embodiment, the insulating layer 13 is provided in the central portion of the slot 10 in the axial direction as in the second embodiment, and is provided on the outer edge side portion of the slot 10 as in the third embodiment. It is provided. In the fourth embodiment, the same components as those of the first to third embodiments are designated by the same reference numerals, and the configurations different from those of the first to third embodiments will be mainly described. FIG. 10 shows an insulating layer 13 provided in one slot 10.

軸方向における絶縁層１３の長さｌは、軸方向におけるスロット１０の全長Ｌに対して８５％以上の長さである。軸方向におけるスロット１０の両端部には、絶縁層１３は設けられていない。回転子３を製造する際、絶縁層１３を形成する工程において、スロット１０のうち軸方向における中央部であってスロット１０の全長Ｌに対して少なくとも８５％の範囲に絶縁層１３が形成される。 The length l of the insulating layer 13 in the axial direction is 85% or more of the total length L of the slot 10 in the axial direction. Insulating layers 13 are not provided at both ends of the slot 10 in the axial direction. When the rotor 3 is manufactured, in the step of forming the insulating layer 13, the insulating layer 13 is formed in the central portion of the slot 10 in the axial direction in a range of at least 85% with respect to the total length L of the slot 10. ..

回転軸ＡＸを中心とする円の径方向における絶縁層１３の長さｈは、当該径方向におけるスロット１０の長さＨに対して６０％以上の長さである。絶縁層１３は、スロット１０のうち回転軸ＡＸ側の部分には設けられていない。回転子３を製造する際、絶縁層を形成する工程において、スロット１０のうち外縁側部分に絶縁層１３が形成される。絶縁層１３は、スロット１０のうち、回転軸ＡＸを中心とする円の径方向におけるスロット１０の長さに対して少なくとも６０％の範囲に形成される。 The length h of the insulating layer 13 in the radial direction of the circle centered on the rotation axis AX is 60% or more of the length H of the slot 10 in the radial direction. The insulating layer 13 is not provided in the portion of the slot 10 on the rotating shaft AX side. When the rotor 3 is manufactured, the insulating layer 13 is formed in the outer edge side portion of the slot 10 in the step of forming the insulating layer. The insulating layer 13 is formed in a range of at least 60% of the length of the slot 10 in the radial direction of the circle centered on the rotation axis AX in the slot 10.

実施の形態４によると、実施の形態２および３の場合と同様に、回転子３の製造における絶縁性塗料の使用量を削減することができる。また、実施の形態２の場合と同様に、回転子３の製造における作業性を向上できることにより、回転子３の生産効率の向上が可能となる。 According to the fourth embodiment, the amount of the insulating paint used in the production of the rotor 3 can be reduced as in the cases of the second and third embodiments. Further, as in the case of the second embodiment, the workability in the manufacture of the rotor 3 can be improved, so that the production efficiency of the rotor 3 can be improved.

実施の形態５．
図１１は、実施の形態５にかかる誘導電動機が有する回転子鉄心を示す斜視図である。実施の形態５において、回転子鉄心９に設けられている複数のスロット１０のうち、回転軸ＡＸを中心とする円の円周方向において１つおきのスロット１０の各々に絶縁層１３が設けられている。実施の形態５では、上記の実施の形態１から４と同一の構成要素には同一の符号を付し、実施の形態１から４とは異なる構成について主に説明する。Embodiment 5.
FIG. 11 is a perspective view showing a rotor core of the induction motor according to the fifth embodiment. In the fifth embodiment, among the plurality of slots 10 provided in the rotor core 9, the insulating layer 13 is provided in each of every other slot 10 in the circumferential direction of the circle centered on the rotation axis AX. ing. In the fifth embodiment, the same components as those in the first to fourth embodiments are designated by the same reference numerals, and the configurations different from those in the first to fourth embodiments will be mainly described.

回転子鉄心９には、絶縁層１３が設けられているスロット１０と絶縁層１３が設けられていないスロット１０とが円周方向において交互に配置される。絶縁層１３は、実施の形態１と同様に、スロット１０の内周面全体に設けられている。回転子３を製造する際、絶縁層１３を形成する工程において、円周方向において１つおきのスロット１０の各々に絶縁層１３が形成される。なお、絶縁層１３は、実施の形態２，３または４と同様に設けられても良い。 In the rotor core 9, slots 10 provided with the insulating layer 13 and slots 10 not provided with the insulating layer 13 are alternately arranged in the circumferential direction. The insulating layer 13 is provided on the entire inner peripheral surface of the slot 10 as in the first embodiment. When the rotor 3 is manufactured, in the step of forming the insulating layer 13, the insulating layer 13 is formed in each of every other slot 10 in the circumferential direction. The insulating layer 13 may be provided in the same manner as in the second, third, or fourth embodiments.

横流は、互いに隣り合うスロット１０の導体１１間において主に発生する。このため、円周方向において１つおきのスロット１０に絶縁層１３が設けられても、回転子鉄心９における横流の発生を低減させることができる。誘導電動機１は、横流の発生を抑制可能とし、駆動効率の向上が可能となる。 The cross current mainly occurs between the conductors 11 of the slots 10 adjacent to each other. Therefore, even if the insulating layer 13 is provided in every other slot 10 in the circumferential direction, it is possible to reduce the occurrence of cross current in the rotor core 9. The induction motor 1 makes it possible to suppress the generation of cross currents and improve the drive efficiency.

実施の形態５によると、複数のスロット１０のうちの一部における絶縁性塗料の塗布が不要となることによって、回転子３の製造における絶縁性塗料の使用量を削減することができる。 According to the fifth embodiment, it is possible to reduce the amount of the insulating paint used in the production of the rotor 3 by eliminating the need to apply the insulating paint in a part of the plurality of slots 10.

実施の形態６．
実施の形態６では、かご形回転子の製造方法について説明する。図１２は、実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法の手順を示すフローチャートである。実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法は、ステップＳ１からステップＳ５の各工程を含む。ステップＳ１は、回転子鉄心９の組み立て工程である。ステップＳ２は、絶縁性塗料の吹き付け工程である。ステップＳ３は、絶縁性塗料の乾燥および硬化工程である。ステップＳ４は、アルミダイカスト処理工程である。ステップＳ５は、後加工工程である。Embodiment 6.
In the sixth embodiment, a method of manufacturing a squirrel-cage rotor will be described. FIG. 12 is a flowchart showing a procedure of a method for manufacturing a squirrel-cage rotor according to a sixth embodiment. The method for manufacturing a cage rotor according to the sixth embodiment includes the steps S1 to S5. Step S1 is an assembly step of the rotor core 9. Step S2 is a step of spraying the insulating paint. Step S3 is a step of drying and curing the insulating paint. Step S4 is an aluminum die casting process. Step S5 is a post-processing step.

回転子鉄心９の組み立て工程では、型抜きされた複数の鋼板９ａを互いに重ね合わせることによって、回転子鉄心９を組み立てる。回転軸ＡＸを中心とする円の円周方向へ一定の長さずつ鋼板９ａを変位させて、複数の鋼板９ａは積層される。 In the process of assembling the rotor core 9, the rotor core 9 is assembled by superimposing a plurality of die-cut steel plates 9a on each other. A plurality of steel plates 9a are laminated by displacement the steel plates 9a by a constant length in the circumferential direction of a circle centered on the rotation axis AX.

絶縁性塗料の吹き付け工程では、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、無機化合物粒子の凝集粒子と、希釈溶剤との混合および撹拌によって、絶縁性塗料を作製する。絶縁性塗料の材料を混合および撹拌する方法は任意である。本工程では、無機化合物粒子の凝集粒子を分散可能であれば良く、回転子製造の技術分野において通常用いられる手段によって絶縁性塗料の材料を混合および撹拌することができる。混合および撹拌には、例えば、一般的な自転公転式攪拌機、高圧せん断分散装置、ホモジナイザー、または高速撹拌機などを用いることができる。 In the step of spraying the insulating paint, a silicone resin having a methylphenyl group, a silicone resin modified by an alkyd resin, a silicone resin, agglomerated particles of inorganic compound particles, and a diluting solvent are mixed. And by stirring, an insulating paint is made. The method of mixing and stirring the material of the insulating paint is arbitrary. In this step, it is sufficient that the aggregated particles of the inorganic compound particles can be dispersed, and the material of the insulating coating material can be mixed and stirred by means usually used in the technical field of rotor production. For mixing and stirring, for example, a general rotation / revolution type stirrer, a high-pressure shear disperser, a homogenizer, a high-speed stirrer, or the like can be used.

次に、作製された絶縁性塗料を、スプレーを用いて噴射させることによって回転子鉄心９へ吹き付ける。スロット１０のうち回転子鉄心９の上面側からスロット１０の内部へ向けて絶縁性塗料を噴射させることによって、スロット１０の内周面に絶縁性塗料を塗布する。内周面における絶縁性塗料の厚さを調整するために、また、吹き付けられる絶縁性塗料に過不足が生じないように、噴射させる絶縁性塗料の量は調整される。適量の絶縁性塗料を噴射させるために、絶縁性塗料を噴射させる時間は正確に制御される。 Next, the produced insulating paint is sprayed onto the rotor core 9 by spraying it with a spray. The insulating paint is applied to the inner peripheral surface of the slot 10 by injecting the insulating paint from the upper surface side of the rotor core 9 of the slot 10 toward the inside of the slot 10. The amount of the insulating paint to be sprayed is adjusted in order to adjust the thickness of the insulating paint on the inner peripheral surface and to prevent excess or deficiency of the insulating paint to be sprayed. In order to spray an appropriate amount of insulating paint, the time for spraying the insulating paint is precisely controlled.

絶縁性塗料を噴射させる時間が長すぎる場合、吹き付けられる絶縁性塗料の量が過剰となることで、内周面における絶縁性塗料の厚さが過剰になる場合がある。また、吹き付けられた絶縁性塗料の一部がスロット１０から垂れ落ちる場合がある。回転子鉄心９の内部に絶縁性塗料が浸透する場合もある。絶縁性塗料を噴射させる時間が短すぎる場合、吹き付けられる絶縁性塗料の量が不足することで、内周面における絶縁性塗料の厚さが不足する場合がある。また、内周面において絶縁性塗料が行き渡らないことにより、内周面を被覆する絶縁性塗料の厚さが均一な厚さにならない場合がある。 If the time for spraying the insulating paint is too long, the amount of the insulating paint sprayed becomes excessive, and the thickness of the insulating paint on the inner peripheral surface may become excessive. In addition, a part of the sprayed insulating paint may drip from the slot 10. Insulating paint may penetrate inside the rotor core 9. If the time for spraying the insulating paint is too short, the amount of the insulating paint sprayed may be insufficient, and the thickness of the insulating paint on the inner peripheral surface may be insufficient. Further, since the insulating paint does not spread on the inner peripheral surface, the thickness of the insulating paint covering the inner peripheral surface may not be uniform.

絶縁性塗料の吹き付け工程では、スロット１０の内周面に限定して絶縁性塗料を塗布する。吹き付けによって、絶縁層１３を形成する範囲に限定して絶縁性塗料を塗布することができる。絶縁性塗料への回転子鉄心９の含浸を行う場合と比較すると、吹き付けの場合、絶縁層１３が不要な部分にまで絶縁性塗料が塗布されるという問題を回避することが可能となる。また、絶縁性塗料への回転子鉄心９の含浸を行う場合と比較すると、吹き付けの場合、回転子鉄心９に付着している不純物が絶縁性塗料に混入するという問題を回避することが可能となる。 In the step of spraying the insulating paint, the insulating paint is applied only to the inner peripheral surface of the slot 10. By spraying, the insulating paint can be applied only in the range where the insulating layer 13 is formed. Compared with the case where the rotor iron core 9 is impregnated into the insulating paint, in the case of spraying, it is possible to avoid the problem that the insulating paint is applied to a portion where the insulating layer 13 is unnecessary. Further, as compared with the case of impregnating the insulating paint with the rotor core 9, in the case of spraying, it is possible to avoid the problem that impurities adhering to the rotor core 9 are mixed in the insulating paint. Become.

絶縁性塗料の乾燥および硬化工程は、室温で絶縁性塗料を乾燥させる第１のステップと、炉内にて絶縁性塗料を加熱する第２のステップとからなる。第１のステップでは、絶縁性塗料が塗布された回転子鉄心９を室温下にて１時間程度放置することによって、希釈溶剤に含まれる揮発成分を気化させる。第１のステップを経ずに加熱による硬化を行うと、揮発成分の気化とシリコーン樹脂の硬化とが同時に進行することによって絶縁性塗料の表面および内部に気泡が発生する場合がある。気泡は絶縁耐性の低下要因となり得ることから、硬化よりも前に揮発成分を気化させる必要がある。 The step of drying and curing the insulating paint comprises a first step of drying the insulating paint at room temperature and a second step of heating the insulating paint in a furnace. In the first step, the rotor core 9 coated with the insulating paint is left at room temperature for about 1 hour to vaporize the volatile components contained in the diluting solvent. If curing by heating is performed without going through the first step, air bubbles may be generated on the surface and inside of the insulating coating material due to the vaporization of volatile components and the curing of the silicone resin proceeding at the same time. Since air bubbles can be a factor of lowering the dielectric strength, it is necessary to vaporize the volatile components before curing.

第２のステップでは、絶縁性塗料の乾燥を経た回転子鉄心９を炉内にて加熱することによって、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂を硬化させる。加熱温度および加熱時間は、シリコーン樹脂の硬化を完了させることができ、かつシリコーン樹脂の劣化を生じない程度であれば良く、任意とする。実施の形態６では、第２のステップにおいて２５０度で２時間の加熱によってシリコーン樹脂を硬化させる。加熱温度が低すぎる場合、または加熱時間が短すぎる場合、硬化が不十分となり、絶縁性塗料が固化しない場合がある。加熱時間が高すぎる場合、または加熱時間が長すぎる場合、シリコーン樹脂が劣化することにより、絶縁層１３の絶縁性能が低下する場合がある。 In the second step, the silicone resin having a methylphenyl group is cured by heating the rotor core 9 that has undergone drying of the insulating paint in a furnace. The heating temperature and heating time may be arbitrary as long as the curing of the silicone resin can be completed and the silicone resin is not deteriorated. In the sixth embodiment, the silicone resin is cured by heating at 250 degrees for 2 hours in the second step. If the heating temperature is too low or the heating time is too short, curing may be insufficient and the insulating paint may not solidify. If the heating time is too long, or if the heating time is too long, the insulating performance of the insulating layer 13 may deteriorate due to deterioration of the silicone resin.

アルミダイカスト処理工程では、絶縁層１３が形成されたスロット１０へアルミニウムを鋳込むことによって導体１１を形成する。アルミダイカスト処理工程は、回転子製造の技術分野において通常用いられる手段によって実施される。 In the aluminum die casting process, the conductor 11 is formed by casting aluminum into the slot 10 in which the insulating layer 13 is formed. The aluminum die casting process is carried out by means commonly used in the technical field of rotor manufacturing.

後加工工程では、導体１１が形成された回転子鉄心９へのシャフト４の焼き嵌めと、回転子鉄心９の旋削加工とを行う。後加工工程は、回転子製造の技術分野において通常用いられる手段によって実施される。 In the post-processing step, the shaft 4 is shrink-fitted into the rotor core 9 on which the conductor 11 is formed, and the rotor core 9 is turned. The post-processing step is carried out by means commonly used in the technical field of rotor manufacturing.

次に、具体的な実施例に基づいて、実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法による効果について説明する。図１３は、実施の形態６にかかるかご形回転子の製造方法による効果について説明するための図である。ここでは、実施例１から実施例２０と比較例１から比較例８とに示す各条件で作製された絶縁性塗料を用いて回転子３を製造した場合における、漂遊負荷損の低減効果と吹付け性とについて説明する。漂遊負荷損は、回転子鉄心９における横流の発生による回転子３の漂遊負荷損を表す。吹付け性は、絶縁性塗料の吹き付けによって適度な厚さの絶縁性塗料の膜を形成し得る性質を表す。 Next, the effect of the method for manufacturing the squirrel-cage rotor according to the sixth embodiment will be described based on a specific example. FIG. 13 is a diagram for explaining the effect of the method for manufacturing the squirrel-cage rotor according to the sixth embodiment. Here, the effect of reducing the drifting load loss and the blowing load when the rotor 3 is manufactured using the insulating paints produced under the respective conditions shown in Examples 1 to 20 and Comparative Examples 1 to 8. The attachment property will be described. The drifting load loss represents the drifting load loss of the rotor 3 due to the occurrence of cross current in the rotor core 9. The sprayability represents the property that a film of an insulating paint having an appropriate thickness can be formed by spraying the insulating paint.

図１３には、実施例１から実施例２０と比較例１から比較例８との各々について、絶縁性塗料の材料および粘度についての各条件を示している。実施例１において、シリコーン樹脂として、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂と、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とが用いられる。図１３において「メチルフェニル」は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂を表す。図１３において「アルキッド」は、アルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂を表す。 FIG. 13 shows each condition regarding the material and viscosity of the insulating coating material for each of Example 1 to Example 20 and Comparative Example 1 to Comparative Example 8. In Example 1, as the silicone resin, a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin are used. In FIG. 13, "methylphenyl" represents a silicone resin having a methylphenyl group. In FIG. 13, "alkyd" represents a silicone resin modified with an alkyd resin.

実施例１において、無機化合物粒子である一次粒子の比表面積は１０ｍ２／ｇ、凝集粒子１４の径である粒径は１０μｍ、かつ、希釈溶剤を除いた絶縁性塗料における凝集粒子１４の濃度は３５ｗｔ％である。実施例１において、希釈溶剤は、キシレンおよびトルエンの混合溶剤である。実施例１において、絶縁性塗料の粘度は１５ｍＰａ・ｓである。In Example 1, the specific surface area of the primary particles, which are inorganic compound particles, is 10 m 2 / g, the particle size, which is the diameter of the agglomerated particles 14, is 10 μm, and the concentration of the agglomerated particles 14 in the insulating coating material excluding the diluting solvent is It is 35 wt%. In Example 1, the diluting solvent is a mixed solvent of xylene and toluene. In Example 1, the viscosity of the insulating paint is 15 mPa · s.

実施例２から実施例２０と比較例１から比較例８は、無機化合物粒子についての各条件、すなわち比表面積、粒径および濃度と、絶縁性塗料の粘度とのうちの少なくとも１つが、実施例１の場合とは異なる。 In Examples 2 to 20 and Comparative Examples 1 to 8, at least one of the conditions for the inorganic compound particles, that is, the specific surface area, the particle size and the concentration, and the viscosity of the insulating coating material, is an example. It is different from the case of 1.

図１３には、実施例１−２０と比較例１−８との各々について、漂遊負荷損の低減効果、および吹付け性の各項目について各評価結果と、各項目の総合評価とを示している。項目ごとの評価と総合評価との各々は、「Ａ」，「Ｂ」，「Ｃ」および「Ｄ」の４つにより表している。「Ａ」は、「Ａ」，「Ｂ」，「Ｃ」および「Ｄ」の４つのうち最も高い評価を表す。評価は、「Ａ」，「Ｂ」，「Ｃ」および「Ｄ」の順で低くなる。漂遊負荷損の低減効果において、「Ｃ」は、絶縁性塗料を塗布しない場合に相当する評価を表す。吹付け性において、「Ｄ」は、吹き付けができないことを表す。 FIG. 13 shows the evaluation results for each item of the drifting load loss reduction effect and the sprayability for each of Example 1-20 and Comparative Example 1-8, and the comprehensive evaluation of each item. There is. Each of the evaluation for each item and the comprehensive evaluation is represented by four, "A", "B", "C" and "D". "A" represents the highest evaluation among the four "A", "B", "C" and "D". The evaluation is lowered in the order of "A", "B", "C" and "D". In the effect of reducing the drifting load loss, "C" represents an evaluation corresponding to the case where the insulating paint is not applied. In terms of sprayability, "D" indicates that spraying is not possible.

総合評価は、実施例１と比較例１とを基準とした相対評価を表す。総合評価の「Ａ」は、実施例１と同等の評価、または実施例１よりも高い評価であることを表す。総合評価の「Ｂ」，「Ｃ」は、比較例１よりも高く、かつ実施例１よりも低い評価であることを表す。総合評価の「Ｄ」は、不合格、すなわち、回転子３の製造には使用できないことを表す。 The comprehensive evaluation represents a relative evaluation based on Example 1 and Comparative Example 1. "A" of the comprehensive evaluation indicates that the evaluation is equivalent to that of Example 1 or higher than that of Example 1. "B" and "C" of the comprehensive evaluation indicate that the evaluation is higher than that of Comparative Example 1 and lower than that of Example 1. A "D" in the overall rating indicates a failure, that is, it cannot be used in the manufacture of the rotor 3.

凝集粒子１４の径が０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれることによる作用および効果については、実施例１−３，１５−２０と、比較例１，２，７，８との比較により説明できる。例えば、実施例１−３における各粒径は、それぞれ１０μｍ、１５μｍ、２０μｍであり、いずれも０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれる。これに対し、比較例１，２，７，８における各粒径は、それぞれ０．３μｍ、２７μｍ、３５μｍ、０．４μｍであり、いずれも０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれていない。 The action and effect of having the diameter of the agglomerated particles 14 included in the range of 0.5 μm to 20 μm can be explained by comparing Examples 1-3, 15-20 with Comparative Examples 1, 2, 7, 8. .. For example, the particle sizes in Examples 1-3 are 10 μm, 15 μm, and 20 μm, respectively, and all are included in the range of 0.5 μm to 20 μm. On the other hand, the particle sizes in Comparative Examples 1, 2, 7 and 8 were 0.3 μm, 27 μm, 35 μm and 0.4 μm, respectively, and none of them was included in the range of 0.5 μm to 20 μm.

凝集粒子１４が持つ絶縁耐圧の高さから、凝集粒子１４は、絶縁層１３全体の絶縁耐圧を向上させる機能を果たす。さらに、凝集粒子１４は、必要な絶縁耐圧を得るための厚さを絶縁層１３に持たせるためのスペーサとしての機能を果たす。比較例１，８の場合、粒径が０．５μｍ未満であることから、必要な絶縁耐圧を得るための厚さを持つ絶縁層１３を形成することができない。比較例２の場合、粒径が２０μｍを超えていることから、液体である絶縁性塗料の中において凝集粒子１４は沈降し易い。このため、スロット１０の内周面において凝集粒子１４を均一に分散させて絶縁性塗料を吹き付けることが困難となる。 Due to the high dielectric strength of the agglomerated particles 14, the agglomerated particles 14 have a function of improving the withstand voltage of the entire insulating layer 13. Further, the agglomerated particles 14 function as a spacer for giving the insulating layer 13 a thickness for obtaining a required dielectric strength. In the case of Comparative Examples 1 and 8, since the particle size is less than 0.5 μm, it is not possible to form the insulating layer 13 having a thickness for obtaining the required dielectric strength. In the case of Comparative Example 2, since the particle size exceeds 20 μm, the agglomerated particles 14 are likely to settle in the liquid insulating coating material. Therefore, it becomes difficult to uniformly disperse the agglomerated particles 14 on the inner peripheral surface of the slot 10 and spray the insulating paint.

これに対し、実施例１−３，１５−２０では、いずれの場合も粒径が０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれることによって、絶縁性塗料の中における凝集粒子１４の沈降を低減できるため、凝集粒子１４を均一に分散させて絶縁性塗料を吹き付けることができる。また、必要な絶縁耐圧を得るための厚さを持つ絶縁層１３を形成することができる。したがって、実施例１−３，１５−２０では、漂遊負荷損の低減効果が高くなる。 On the other hand, in Examples 1-3 and 15-20, since the particle size is included in the range of 0.5 μm to 20 μm in each case, the sedimentation of the agglomerated particles 14 in the insulating coating material can be reduced. , The agglomerated particles 14 can be uniformly dispersed and the insulating paint can be sprayed. Further, the insulating layer 13 having a thickness for obtaining the required withstand voltage can be formed. Therefore, in Examples 1-3 and 15-20, the effect of reducing the drifting load loss is high.

無機化合物粒子である一次粒子の比表面積が０.５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれることによる作用および効果については、実施例１７−２０と比較例１，２との比較により説明できる。実施例１７−２０における各比表面積は、それぞれ０．５ｍ２／ｇ、１ｍ２／ｇ、５ｍ２／ｇ、２０ｍ２／ｇであり、いずれも０．５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれる。これに対し、比較例１，２における各比表面積は、それぞれ１００ｍ２／ｇ、０．３ｍ２／ｇであり、いずれも０．５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれていない。Regarding the action and effect of having the specific surface area of the primary particles, which are inorganic compound particles, contained in the range of 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g, comparison between Examples 17-20 and Comparative Examples 1 and 2 shows. I can explain. The specific surface areas of Examples 17-20 were 0.5 m 2 / g, 1 m 2 / g, 5 m 2 / g, and 20 m 2 / g, respectively, and all of them ranged from 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g. Included in the range. In contrast, the specific surface area in Comparative Examples 1 and 2 are each 100m 2 /g,0.3m 2 / g, none contain from 0.5 m 2 / g in the range of 20 m 2 / g ..

一次粒子の比表面積が変わると、同じ質量に対する表面積が変わるため、一次粒子の表面における作用の影響が変わる。このため、一次粒子の比表面積は、一次粒子の自己凝集の態様に影響する。一次粒子の比表面積が小さいほど、単一の一次粒子のサイズが大きくなるので、一次粒子の自己凝集によって得られる凝集粒子１４の径は大きくなる。一次粒子の比表面積が大きいほど、単一の一次粒子のサイズが小さくなるので、一次粒子の自己凝集によって得られる凝集粒子１４の径も小さくなる。比較例１の場合、比表面積が２０ｍ２／ｇを超えており、凝集粒子１４の径は０．３μｍである。この場合、凝集粒子１４の径が０．５μｍ未満であることから、必要な絶縁耐圧を得るための厚さを持つ絶縁層１３を形成することができない。比較例２の場合、比表面積が０．５ｍ２／ｇ未満であって、凝集粒子１４の径は２７μｍである。この場合、凝集粒子１４の径が２０μｍを超えていることから、液体である絶縁性塗料の中において凝集粒子１４が沈降し易い。When the specific surface area of the primary particle changes, the surface area for the same mass changes, so the effect of the action on the surface of the primary particle changes. Therefore, the specific surface area of the primary particles affects the mode of self-aggregation of the primary particles. The smaller the specific surface area of the primary particles, the larger the size of the single primary particles, and therefore the larger the diameter of the agglutinated particles 14 obtained by the self-aggregation of the primary particles. The larger the specific surface area of the primary particles, the smaller the size of the single primary particles, and therefore the smaller the diameter of the agglutinated particles 14 obtained by the self-aggregation of the primary particles. In the case of Comparative Example 1, the specific surface area exceeds 20 m 2 / g, and the diameter of the agglomerated particles 14 is 0.3 μm. In this case, since the diameter of the agglomerated particles 14 is less than 0.5 μm, it is not possible to form the insulating layer 13 having a thickness for obtaining the required dielectric strength. In the case of Comparative Example 2, the specific surface area is less than 0.5 m 2 / g, and the diameter of the agglomerated particles 14 is 27 μm. In this case, since the diameter of the agglomerated particles 14 exceeds 20 μm, the agglomerated particles 14 are likely to settle in the liquid insulating coating material.

これに対し、実施例１７−２０では、いずれの場合も比表面積が０.５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれることによって、一次粒子の自己凝集によって得られる凝集粒子１４の径が０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれる。このように、適切な径の凝集粒子１４が、一次粒子の自己凝集によって得られる。一次粒子が自己凝集する性質を持つことから、凝集剤を使用せずに凝集粒子１４を得ることができる。凝集剤を使用しないことから、凝集剤を塗布するといった工程が不要となり、かご形回転子の生産効率の向上が可能となる。したがって、実施例１７−２０では、かご形回転子の生産効率の向上が可能となる。In contrast, in Examples 17-20, by also specific surface area each case is in the range from 0.5 m 2 / g of 20 m 2 / g, the diameter of aggregated particles 14 obtained by self-aggregation of the primary particles Is included in the range of 0.5 μm to 20 μm. In this way, agglutinated particles 14 having an appropriate diameter are obtained by self-aggregation of the primary particles. Since the primary particles have the property of self-aggregating, the agglutinating particles 14 can be obtained without using an aggregating agent. Since no coagulant is used, a step of applying the coagulant is not required, and the production efficiency of the cage rotor can be improved. Therefore, in Examples 17-20, it is possible to improve the production efficiency of the squirrel-cage rotor.

凝集粒子１４の濃度が３０ｗｔ％から４０ｗｔ％の範囲に含まれることによる作用および効果については、実施例４，５と比較例３，４との比較により説明できる。実施例４，５における凝集粒子１４の各濃度は、それぞれ３０ｗｔ％、４０ｗｔ％であり、いずれも３０ｗｔ％から４０ｗｔ％の範囲に含まれる。これに対し、比較例３，４における凝集粒子１４の各濃度は、それぞれ２０ｗｔ％、５０ｗｔ％であり、いずれも３０ｗｔ％から４０ｗｔ％の範囲に含まれていない。 The action and effect of having the concentration of the agglomerated particles 14 contained in the range of 30 wt% to 40 wt% can be explained by comparing Examples 4 and 5 with Comparative Examples 3 and 4. The concentrations of the agglomerated particles 14 in Examples 4 and 5 are 30 wt% and 40 wt%, respectively, and both are included in the range of 30 wt% to 40 wt%. On the other hand, the concentrations of the agglomerated particles 14 in Comparative Examples 3 and 4 were 20 wt% and 50 wt%, respectively, and neither was included in the range of 30 wt% to 40 wt%.

一般的に、無機化合物粒子の絶縁耐圧は、有機化合物の絶縁耐圧よりも高い。ここでは、有機化合物は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とする。絶縁耐圧を高めるために、有機化合物に無機化合物粒子が充填される。有機化合物および無機化合物の複合体において、充填される無機化合物粒子が多いほど、複合体における絶縁耐圧を高くすることができる。比較例３の場合、凝集粒子１４の濃度が３０ｗｔ％未満であることから、複合体である絶縁層１３の絶縁耐圧を高くすることができない。その結果、比較例３では、漂遊負荷損の低減効果が低くなる。また、有機化合物および無機化合物の複合体において、充填される無機化合物粒子が多いほど、複合体の粘度が高くなる。比較例４の場合、凝集粒子１４の濃度が４０ｗｔ％を超えていることから、複合体である絶縁性塗料の粘度が高くなる。比較例４では、絶縁性塗料の吹き付けが困難となる。 Generally, the dielectric strength of inorganic compound particles is higher than the dielectric strength of organic compounds. Here, the organic compound is a silicone resin having a methylphenyl group. Inorganic compound particles are filled in the organic compound in order to increase the dielectric strength. In the composite of the organic compound and the inorganic compound, the more the inorganic compound particles to be filled, the higher the dielectric strength of the composite can be. In the case of Comparative Example 3, since the concentration of the agglomerated particles 14 is less than 30 wt%, the withstand voltage of the insulating layer 13 which is a composite cannot be increased. As a result, in Comparative Example 3, the effect of reducing the drifting load loss is reduced. Further, in the composite of the organic compound and the inorganic compound, the more the inorganic compound particles to be filled, the higher the viscosity of the composite. In the case of Comparative Example 4, since the concentration of the agglomerated particles 14 exceeds 40 wt%, the viscosity of the insulating coating material as a composite becomes high. In Comparative Example 4, it becomes difficult to spray the insulating paint.

これに対し、実施例４，５では、無機化合物粒子の充填量が適切な範囲である３０ｗｔ％から４０ｗｔ％の範囲に調整されていることによって、絶縁層１３の絶縁耐圧の向上と、絶縁性塗料の粘度の抑制との両立が可能となる。これにより、実施例４，５では、漂遊負荷損の低減効果が高くなるとともに、吹付け性の低下を抑制できる。 On the other hand, in Examples 4 and 5, the filling amount of the inorganic compound particles is adjusted to the appropriate range of 30 wt% to 40 wt%, so that the withstand voltage of the insulating layer 13 is improved and the insulating property is improved. It is possible to achieve both suppression of the viscosity of the paint. As a result, in Examples 4 and 5, the effect of reducing the drifting load loss is enhanced, and the decrease in sprayability can be suppressed.

絶縁性塗料の粘度が１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれることによる作用および効果については、実施例６−１４と比較例５，６との比較により説明できる。本開示では、吹き付けによって絶縁性塗料を塗布することで、絶縁性塗料の塗布を簡便に行うことができるとともに、必要な範囲のみに絶縁性塗料を塗布することができる。吹き付けによる塗布性と絶縁性塗料の粘度とは密接に関係している。絶縁性塗料の粘度が高すぎると、スプレーの空気圧による絶縁性塗料の噴射が困難となる。また、絶縁性塗料の粘度が低すぎると、絶縁性塗料が吹き付けられてから絶縁性塗料が硬化するまでの間に絶縁性塗料がスロット１０から流れ落ちることによって、高い絶縁耐圧を得るための厚さを絶縁層１３に持たせることが困難となる。 The action and effect of having the viscosity of the insulating coating material in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s can be explained by comparing Examples 6-14 with Comparative Examples 5 and 6. In the present disclosure, by applying the insulating paint by spraying, the insulating paint can be easily applied, and the insulating paint can be applied only to a necessary range. The coatability by spraying and the viscosity of the insulating paint are closely related. If the viscosity of the insulating paint is too high, it becomes difficult to spray the insulating paint by the air pressure of the spray. Further, if the viscosity of the insulating paint is too low, the insulating paint flows down from the slot 10 between the time when the insulating paint is sprayed and the time when the insulating paint is cured, so that the thickness for obtaining a high dielectric strength is obtained. Is difficult to have in the insulating layer 13.

実施例６−１４における各粘度は、それぞれ１０ｍＰａ・ｓ、２０ｍＰａ・ｓ、２３ｍＰａ・ｓ、３７ｍＰａ・ｓ、６０ｍＰａ・ｓ、７５ｍＰａ・ｓ、１００ｍＰａ・ｓ、５００ｍＰａ・ｓ、１０００ｍＰａ・ｓであり、いずれも１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれる。これに対し、比較例５，６における各粘度は、それぞれ９ｍＰａ・ｓ、１１００ｍＰａ・ｓであり、いずれも１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれていない。 The viscosities in Examples 6-14 are 10 mPa · s, 20 mPa · s, 23 mPa · s, 37 mPa · s, 60 mPa · s, 75 mPa · s, 100 mPa · s, 500 mPa · s, 1000 mPa · s, respectively. Is also included in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s. On the other hand, the viscosities in Comparative Examples 5 and 6 were 9 mPa · s and 1100 mPa · s, respectively, and none of them was included in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s.

比較例５の場合、絶縁性塗料の粘度が１０ｍＰａ・ｓ未満であることから、高い絶縁耐圧を得るための厚さを絶縁層１３に持たせることができない。比較例６の場合、絶縁性塗料の粘度が１０００ｍＰａ・ｓを超えていることから、絶縁性塗料を吹き付けることができない。 In the case of Comparative Example 5, since the viscosity of the insulating coating material is less than 10 mPa · s, the insulating layer 13 cannot have a thickness for obtaining a high dielectric strength. In the case of Comparative Example 6, since the viscosity of the insulating paint exceeds 1000 mPa · s, the insulating paint cannot be sprayed.

これに対し、実施例６−１４では、いずれの場合も粘度が１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれることによって、高い絶縁耐圧を得るための厚さを絶縁層１３に持たせることができ、かつ、絶縁性塗料を吹き付けることができる。このように、漂遊負荷損の低減効果は、粘度が１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれている場合に得られる。さらに、鋭意検討の結果、漂遊負荷損の低減効果は、粘度が１０ｍＰａ・ｓから６０ｍＰａ・ｓの範囲に含まれる場合においてさらに高く、粘度が１０ｍＰａ・ｓから２０ｍＰａ・ｓの範囲に含まれる場合において最も高くなることが確認された。 On the other hand, in Examples 6-14, the viscosity is included in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s in each case, so that the insulating layer 13 has a thickness for obtaining a high dielectric strength. And can be sprayed with insulating paint. As described above, the effect of reducing the drifting load loss is obtained when the viscosity is included in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s. Further, as a result of diligent studies, the effect of reducing the stray load loss is even higher when the viscosity is included in the range of 10 mPa · s to 60 mPa · s, and when the viscosity is included in the range of 10 mPa · s to 20 mPa · s. It was confirmed that it was the highest.

以上の各実施の形態に示した構成は、本開示の内容の一例を示すものである。各実施の形態の構成は、別の公知の技術と組み合わせることが可能である。各実施の形態の構成同士が適宜組み合わせられても良い。本開示の要旨を逸脱しない範囲で、各実施の形態の構成の一部を省略または変更することが可能である。 The configuration shown in each of the above embodiments shows an example of the contents of the present disclosure. The configurations of each embodiment can be combined with other known techniques. The configurations of the respective embodiments may be combined as appropriate. It is possible to omit or change a part of the configuration of each embodiment without departing from the gist of the present disclosure.

１ 誘導電動機、２ 固定子、３ 回転子、４ シャフト、５ ハウジング、６ フレーム、６ａ 底部、７ 端板、８ ベアリング、９ 回転子鉄心、９ａ 鋼板、１０ スロット、１０ａ 孔、１１ 導体、１２ 短絡環、１３ 絶縁層、１４ 凝集粒子、ＡＸ 回転軸。 1 induction motor, 2 stator, 3 rotor, 4 shaft, 5 housing, 6 frame, 6a bottom, 7 end plate, 8 bearing, 9 rotor core, 9a steel plate, 10 slot, 10a hole, 11 conductor, 12 short circuit Ring, 13 insulating layer, 14 agglomerated particles, AX rotation axis.

Claims (14)

複数の鋼板の積層体である回転子鉄心と、前記回転子鉄心において回転軸を中心とする円の円周方向に配列された複数のスロットの各々に収容されている導体と、を有するかご形回転子の製造方法であって、
前記複数のスロットに含まれるスロットの内周面に絶縁性塗料を塗布することによって前記スロットに絶縁層を形成する工程を含み、
前記絶縁性塗料は、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とアルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、一次粒子が自己凝集する性質を持つ無機化合物粒子の凝集粒子と、希釈溶剤と、が混合されることによって作製され、
前記絶縁層を形成する工程において、前記複数のスロットのうち前記円周方向において１つおきのスロットの各々に前記絶縁層を形成することを特徴とするかご形回転子の製造方法。 A cage shape having a rotor core which is a laminate of a plurality of steel plates and a conductor housed in each of a plurality of slots arranged in the circumferential direction of a circle centered on the rotation axis in the rotor core. It is a method of manufacturing a rotor,
A step of forming an insulating layer in the slot by applying an insulating paint to the inner peripheral surface of the slot included in the plurality of slots is included.
The insulating coating material includes a silicone resin which is at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin, and aggregated particles of inorganic compound particles having a property of self-aggregating primary particles. , Made by mixing with a diluting solvent ,
A method for manufacturing a cage rotor, which comprises forming the insulating layer in each of every other slot in the circumferential direction among the plurality of slots in the step of forming the insulating layer. 前記一次粒子の比表面積は、０．５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれることを特徴とする請求項１に記載のかご形回転子の製造方法。 The method for producing a squirrel-cage rotor according to claim 1, wherein the specific surface area of the primary particles is contained in the range of 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g. 前記絶縁層を形成する工程において、前記内周面に限定して前記絶縁性塗料を塗布することを特徴とする請求項１または２に記載のかご形回転子の製造方法。 The method for manufacturing a cage rotor according to claim 1 or 2, wherein in the step of forming the insulating layer, the insulating paint is applied only to the inner peripheral surface. 前記絶縁層を形成する工程において、吹き付けによって前記絶縁性塗料を塗布することを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 The method for manufacturing a cage rotor according to any one of claims 1 to 3, wherein in the step of forming the insulating layer, the insulating paint is applied by spraying. 前記複数の鋼板の各々が同一の形状であって、前記複数の鋼板の１つごとに前記形状を前記円周方向へ一定の長さずつ変位させて前記複数の鋼板が積層されることによって、前記複数のスロットの各々は前記回転軸に対し傾けられ、
前記凝集粒子の径は、前記長さよりも短く、かつ、前記回転軸の方向における前記複数の鋼板の各々の厚さよりも短いことを特徴とする請求項１から４のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 Each of the plurality of steel plates has the same shape, and the shape is displaced by a certain length in the circumferential direction for each of the plurality of steel plates, whereby the plurality of steel plates are laminated. Each of the plurality of slots is tilted with respect to the axis of rotation.
The invention according to any one of claims 1 to 4, wherein the diameter of the agglomerated particles is shorter than the length and shorter than the thickness of each of the plurality of steel sheets in the direction of the rotation axis. A method for manufacturing a cage rotor. 前記凝集粒子は、０．１μｍから５μｍの範囲に含まれる径の前記一次粒子が凝集した凝集物であって、
前記凝集粒子の径は、０．５μｍから２０μｍの範囲に含まれることを特徴とする請求項１から５のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 The aggregated particles are aggregates in which the primary particles having a diameter within the range of 0.1 μm to 5 μm are aggregated.
The method for producing a squirrel-cage rotor according to any one of claims 1 to 5, wherein the diameter of the agglomerated particles is included in the range of 0.5 μm to 20 μm. 前記希釈溶剤を除いた前記絶縁性塗料における前記凝集粒子の濃度は、３０ｗｔ％から４０ｗｔ％の範囲に含まれることを特徴とする請求項１から６のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 The cage rotor according to any one of claims 1 to 6, wherein the concentration of the agglomerated particles in the insulating coating material excluding the diluting solvent is contained in the range of 30 wt% to 40 wt%. Manufacturing method. 前記絶縁性塗料の粘度は、１０ｍＰａ・ｓから１０００ｍＰａ・ｓの範囲に含まれることを特徴とする請求項１から７のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 The method for producing a cage rotor according to any one of claims 1 to 7, wherein the viscosity of the insulating coating material is included in the range of 10 mPa · s to 1000 mPa · s. 前記絶縁層を形成する工程において、前記スロットのうち前記回転軸の方向における中央部であって前記回転軸の方向における前記スロットの全長に対して少なくとも８５％の範囲に前記絶縁層を形成することを特徴とする請求項１から８のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 In the step of forming the insulating layer, the insulating layer is formed in a range of at least 85% of the total length of the slot in the direction of the rotating shaft, which is the central portion of the slot in the direction of the rotating shaft. The method for manufacturing a cage rotor according to any one of claims 1 to 8, wherein the cage rotor is manufactured. 前記絶縁層を形成する工程において、前記スロットのうち前記回転軸とは逆側の外縁部に前記絶縁層を形成することを特徴とする請求項１から９のいずれか１つに記載のかご形回転子の製造方法。 The cage shape according to any one of claims 1 to 9, wherein in the step of forming the insulating layer, the insulating layer is formed on the outer edge portion of the slot opposite to the rotation axis. How to make a rotor. 前記スロットのうち、前記回転軸を中心とする円の径方向における前記スロットの長さに対して少なくとも６０％の範囲に前記絶縁層を形成することを特徴とする請求項１０に記載のかご形回転子の製造方法。 The cage shape according to claim 10, wherein the insulating layer is formed in a range of at least 60% of the length of the slot in the radial direction of a circle centered on the rotation axis. How to make a rotor. 複数の鋼板の積層体である回転子鉄心と、
前記回転子鉄心において回転軸を中心とする円の円周方向に配列された複数のスロットの各々に収容されている導体と、
前記複数のスロットに含まれるスロットの内周面に設けられている絶縁層と、を備え、
前記絶縁層には、メチルフェニル基を有するシリコーン樹脂とアルキッド樹脂により変性されたシリコーン樹脂とのうちの少なくとも一方であるシリコーン樹脂と、一次粒子が自己凝集する性質を持つ無機化合物粒子の凝集粒子とが混合されており、
前記複数のスロットのうち前記円周方向において１つおきのスロットの各々に前記絶縁層が設けられていることを特徴とするかご形回転子。 A rotor core, which is a laminate of multiple steel plates,
In the rotor core, conductors housed in each of a plurality of slots arranged in the circumferential direction of a circle centered on the rotation axis, and
An insulating layer provided on the inner peripheral surface of the slots included in the plurality of slots is provided.
The insulating layer includes a silicone resin which is at least one of a silicone resin having a methylphenyl group and a silicone resin modified with an alkyd resin, and aggregated particles of inorganic compound particles having a property of self-aggregating primary particles. Is mixed and
A cage rotor characterized in that an insulating layer is provided in each of the plurality of slots in every other slot in the circumferential direction. 前記一次粒子の比表面積は、０．５ｍ２／ｇから２０ｍ２／ｇの範囲に含まれることを特徴とする請求項１２に記載のかご形回転子。 The cage rotor according to claim 12 , wherein the specific surface area of the primary particles is included in the range of 0.5 m 2 / g to 20 m 2 / g. 前記絶縁層は、前記内周面に限定されて設けられていることを特徴とする請求項１２または１３に記載のかご形回転子。 The cage rotor according to claim 12 or 13 , wherein the insulating layer is provided only on the inner peripheral surface.
JP2020555526A 2020-05-15 2020-05-15 Manufacturing method of cage rotor and cage rotor Active JP6877657B1 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2020/019496 WO2021229807A1 (en) 2020-05-15 2020-05-15 Method for producing squirrel-cage rotor, and squirrel-cage rotor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP6877657B1 true JP6877657B1 (en) 2021-05-26
JPWO2021229807A1 JPWO2021229807A1 (en) 2021-11-18

Family

ID=75961522

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2020555526A Active JP6877657B1 (en) 2020-05-15 2020-05-15 Manufacturing method of cage rotor and cage rotor

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP6877657B1 (en)
CN (1) CN115516744B (en)
WO (1) WO2021229807A1 (en)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60121946A (en) * 1983-11-30 1985-06-29 Toshiba Corp Manufacture of squirrel-cage rotor
JPS61112552A (en) * 1984-11-06 1986-05-30 Yaskawa Electric Mfg Co Ltd Manufacture of squirrel-cage rotor
JPH01110561A (en) * 1987-10-24 1989-04-27 Calp Corp Composite resin composition for motor rotor
JP2002315282A (en) * 2001-04-13 2002-10-25 Mitsubishi Electric Corp Induction motor rotor and manufacturing method therefor
JP2014222973A (en) * 2013-05-13 2014-11-27 日本化薬株式会社 Coil filled with thermally conductive heat-resistant insulating material, production method thereof, motor and transformer
JP2015086358A (en) * 2013-09-26 2015-05-07 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 Thermosetting (meth)acrylic resin composition and molded body
WO2017014067A1 (en) * 2015-07-23 2017-01-26 日本電気硝子株式会社 Glass filler and resin composition for solid object modeling using same
WO2019176107A1 (en) * 2018-03-16 2019-09-19 三菱電機株式会社 Induction motor rotor and induction motor

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014034157A1 (en) * 2012-08-31 2014-03-06 三菱電機株式会社 Rotary electric machine and manufacturing method therefor

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60121946A (en) * 1983-11-30 1985-06-29 Toshiba Corp Manufacture of squirrel-cage rotor
JPS61112552A (en) * 1984-11-06 1986-05-30 Yaskawa Electric Mfg Co Ltd Manufacture of squirrel-cage rotor
JPH01110561A (en) * 1987-10-24 1989-04-27 Calp Corp Composite resin composition for motor rotor
JP2002315282A (en) * 2001-04-13 2002-10-25 Mitsubishi Electric Corp Induction motor rotor and manufacturing method therefor
JP2014222973A (en) * 2013-05-13 2014-11-27 日本化薬株式会社 Coil filled with thermally conductive heat-resistant insulating material, production method thereof, motor and transformer
JP2015086358A (en) * 2013-09-26 2015-05-07 パナソニックＩｐマネジメント株式会社 Thermosetting (meth)acrylic resin composition and molded body
WO2017014067A1 (en) * 2015-07-23 2017-01-26 日本電気硝子株式会社 Glass filler and resin composition for solid object modeling using same
WO2019176107A1 (en) * 2018-03-16 2019-09-19 三菱電機株式会社 Induction motor rotor and induction motor

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2021229807A1 (en) 2021-11-18
CN115516744A (en) 2022-12-23
CN115516744B (en) 2023-07-21
WO2021229807A1 (en) 2021-11-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11289967B2 (en) Electrically insulating, thermally conductive coatings for electrical systems and deposition methods thereof
JP6009839B2 (en) Non-linear resistance material
CN1240795C (en) Preparation method of nanometer modified corona-tolerant enamel of enameled wire
JP5269064B2 (en) Non-linear resistance material
JP6202857B2 (en) Coating material for electrical equipment
JP6877657B1 (en) Manufacturing method of cage rotor and cage rotor
JP6589783B2 (en) Enameled wire, method for producing the enameled wire, coil using the enameled wire, and electrical component using the coil
JP2010158113A (en) Electrical insulating member, stator coil for rotating electrical machine, and rotating electrical machine
CN102122855B (en) Electrically-insulative coating, coating system and method
JP6506399B2 (en) Method of manufacturing functionally graded material
WO2017104032A1 (en) Heat-resistant insulated wire and electrodeposition liquid used to form insulating layer therefor
JP6001014B2 (en) Electrodeposition liquid used to form heat-resistant insulated wires and their insulation layers
JP4131168B2 (en) Partially discharge resistant insulation paint and insulated wire
JP2017110184A (en) Method for producing organic-inorganic hybrid porous insulation coating liquid
CN111490618A (en) Covered wire for winding
CN116918226A (en) Slot insulation system for a rotating electrical machine and method for manufacturing a slot insulation system
JP6209403B2 (en) Electrical insulating resin and high voltage equipment using it
WO2016035534A1 (en) Stator for rotary electric machine and rotary electric machine provided with same
JP5813918B2 (en) Composition for coating electrical conductors and method for preparing such a composition
WO2008000104A1 (en) Nano-composite dielectrics
JP4159308B2 (en) Rotating electric machine for vehicle and manufacturing method thereof
JP2016195089A (en) Enamel wire, coil using enamel wire, and electrical component using coil
US11705771B2 (en) Electric machines having insulation formed on laminated structures
JP7453998B2 (en) Magnet wire with insulator containing organometallic compound
JP2003264951A (en) Motor core

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20201009

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20201009

A871 Explanation of circumstances concerning accelerated examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871

Effective date: 20201009

A975 Report on accelerated examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005

Effective date: 20210118

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20210126

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210317

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20210330

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20210427

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6877657

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250