JP6852526B2 - Roll for hot metal plating - Google Patents
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Description
本発明は、金属材料に対してめっき処理を施す溶融金属めっき処理装置において、溶融金属中に設けられ、当該金属材料を通板する溶融金属めっき処理用ロールに関する。 The present invention relates to a molten metal plating processing roll provided in a molten metal and passing the metal material through the molten metal plating processing apparatus for plating a metal material.
鋼板等の金属材料に対してめっき処理を施す工程において、溶融金属めっき処理装置が用いられている。溶融金属めっき処理装置では、溶融金属(例えば溶融亜鉛等)が満たされためっき槽内に溶融金属めっき処理用ロール(以下、単にロールともいう)が設けられている。当該ロールが回転することによって、当該ロールに係回された金属材料が溶融金属中を長手方向に連続的に通板され、当該金属材料に対してめっき処理が施される。 A hot metal plating treatment apparatus is used in a process of plating a metal material such as a steel plate. In the hot-dip metal plating treatment apparatus, a roll for hot-dip metal plating (hereinafter, also simply referred to as a roll) is provided in a plating tank filled with hot-dip metal (for example, hot-dip zinc or the like). As the roll rotates, the metal material engaged in the roll is continuously passed through the molten metal in the longitudinal direction, and the metal material is plated.
上記ロール及びその軸受は、溶融金属中に浸漬されて設けられる。従って、摩耗や腐食を考慮して、軸受によって軸支される上記ロールの軸部は、ロール胴部から突出して設けられる軸部本体と、当該軸部本体に嵌合される円筒形のスリーブと、から構成されることが一般的である。軸部本体の外周面がスリーブによって覆われることにより、ロールの回転に伴う軸受との摺動による摩耗や溶融金属による腐食から、軸部本体を保護することができる。 The roll and its bearing are provided by being immersed in molten metal. Therefore, in consideration of wear and corrosion, the shaft portion of the roll that is pivotally supported by the bearing includes a shaft portion main body that is provided so as to project from the roll body portion and a cylindrical sleeve that is fitted to the shaft portion main body. , Is generally composed of. By covering the outer peripheral surface of the shaft portion main body with the sleeve, it is possible to protect the shaft portion main body from wear due to sliding with the bearing due to rotation of the roll and corrosion due to molten metal.
ここで、ロールの軸部本体とスリーブとの接合は、通常、溶接で行われる。しかしながら、ロールの使用に伴い、高温の溶融金属に晒され溶損されることにより、その溶接部ののど厚は減少していく。また、ロールの使用中には、当該ロールの回転により発生するスリーブ表面と軸受との間の摩擦力によって、当該溶接部にモーメントが負荷される。従って、何ら対策をしなければ、ロール交換の正規のタイミングが訪れる前に、当該溶接部が破断してしまう恐れがある。 Here, the joining of the shaft body of the roll and the sleeve is usually performed by welding. However, with the use of the roll, the throat thickness of the welded portion decreases due to exposure to high-temperature molten metal and melting damage. Further, during the use of the roll, a moment is applied to the welded portion by the frictional force between the sleeve surface and the bearing generated by the rotation of the roll. Therefore, if no measures are taken, the welded portion may be broken before the regular timing of roll replacement comes.
溶接部が破断してしまうと、スリーブが空回りしたり、スリーブが脱落したりしてしまい、正常な操業が困難となるため、ロールの補修や交換を行う必要が生じる。このように、ロールをより長寿命化し、保守費用を抑えるために、ロールの軸部本体とスリーブとの溶接部には、破断の発生を抑制するための技術が求められていた。 If the welded portion breaks, the sleeve will spin idle or the sleeve will fall off, making normal operation difficult, and it will be necessary to repair or replace the roll. As described above, in order to extend the life of the roll and reduce the maintenance cost, a technique for suppressing the occurrence of breakage is required for the welded portion between the shaft portion main body and the sleeve of the roll.
ここで、例えば、特許文献1には、ロールの軸部本体とスリーブとの溶接に関するものではないが、中空のロールシェル部の両端にロールシャフト部を溶接して構成されるロールにおいて、その溶接部を覆うようにカバーが設けられた構成が開示されている。当該構成によれば、カバーによって、溶接部が溶融金属に直接晒されなくなるため、当該溶接部の溶損を抑制することが可能となる。かかる技術は、ロールにおける溶接部の溶損を抑制する技術として、ロールの軸部本体とスリーブとの溶接部に対しても有効である可能性がある。
Here, for example,
しかし、上述したように、特許文献1に記載の技術は、ロールの軸部本体とスリーブとの溶接に関するものではない。従って、特許文献1に記載の技術をロールの軸部本体とスリーブとの間の溶接部に適用しようとする場合には、カバーと溶接部との適切な位置関係や、カバーの適切な大きさ等は不明であり、当該技術をそのまま適用することは困難である。更には、カバーによって溶接部を保護する構成では、当該カバーを設ける分、ロールを構成する部材、及びロールを作製するための工程が増加することとなるため、ロール作製時のコストも増加してしまう。
However, as described above, the technique described in
上記事情に鑑みれば、溶融金属めっき処理用ロールにおいては、その軸部本体とスリーブとの溶接部をより適切に保護することにより、使用寿命をより長くすることが求められていた。そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、使用寿命をより長くすることが可能な、新規かつ改良された溶融金属めっき処理用ロールを提供することにある。 In view of the above circumstances, in the molten metal plating treatment roll, it has been required to extend the service life by more appropriately protecting the welded portion between the shaft portion main body and the sleeve. Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a new and improved roll for hot metal plating treatment capable of extending the service life. To do.
上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、溶融金属中で金属材料を通板する溶融金属めっき処理用ロールであって、軸受によって軸支される前記溶融金属めっき処理用ロールの軸部は、ロール胴部から回転軸方向に向かって突設される軸部本体に、一方の端部にフランジを有する円筒形状のスリーブが、前記フランジが設けられる側の端部が前記軸部本体の基端側に位置するように嵌合されるとともに、前記フランジと、前記スリーブが前記軸部本体に嵌合された際に前記フランジが当接する面であるアクスルと、の当接部位の外周が溶接されることによって構成され、前記フランジの外径Df、前記スリーブの外径Ds、及び前記アクスルの外径Daが、下記数式(101)に示す関係を満たす、溶融金属めっき処理用ロールが提供される。 In order to solve the above problems, according to a certain viewpoint of the present invention, it is a molten metal plating processing roll for passing a metal material through a molten metal, and the molten metal plating processing roll is pivotally supported by a bearing. The shaft portion is a shaft portion main body projecting from the roll body portion in the direction of the rotation axis, a cylindrical sleeve having a flange at one end, and the end on the side where the flange is provided is the shaft. A contact portion between the flange and the axle, which is the surface with which the flange abuts when the sleeve is fitted to the shaft portion body, while being fitted so as to be located on the base end side of the portion body. For hot metal plating, the outer diameter Df of the flange, the outer diameter Ds of the sleeve, and the outer diameter Da of the axle satisfy the relationship shown in the following formula (101). Roles are provided.
また、当該溶融金属めっき処理用ロールにおいては、前記フランジの外径Df、及び前記アクスルの外径Daが、下記数式(103)に示す関係を満たしてもよい。 Further, in the molten metal plating treatment roll, the outer diameter Df of the flange and the outer diameter Da of the axle may satisfy the relationship shown in the following mathematical formula (103).
また、当該溶融金属めっき処理用ロールにおいては、前記フランジの、前記アクスルと当接する側とは逆側の表面に、前記フランジを溶融金属から保護する保護膜が形成されてもよい。 Further, in the molten metal plating treatment roll, a protective film that protects the flange from the molten metal may be formed on the surface of the flange opposite to the side that comes into contact with the axle.
以上説明したように本発明によれば、溶融金属めっき処理用ロールにおいて、使用寿命をより長くすることが可能になる。 As described above, according to the present invention, it is possible to extend the service life of the molten metal plating treatment roll.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the present specification and the drawings, components having substantially the same functional configuration are designated by the same reference numerals, so that duplicate description will be omitted.
なお、以下の説明において、単に溶接部と記載した場合には、特に断りがない限り、ロールの軸部本体とスリーブとの溶接部のことを指すこととする。 In the following description, the term "welded portion" refers to the welded portion between the main body of the roll shaft and the sleeve unless otherwise specified.
(1.本発明に想到した背景)
本発明の一実施形態に係るロールの構成について詳細に説明するに先立ち、本発明をより明確なものとするために、本発明者らが従来のロールについて検討した結果について説明する。また、併せて、本発明者らが本発明に想到した背景について説明する。
(1. Background to the invention)
Prior to explaining in detail the structure of the roll according to the embodiment of the present invention, the results of the present invention's examination of the conventional roll will be described in order to clarify the present invention. At the same time, the background of the present inventors' idea of the present invention will be described.
(1−1.従来のロールについての検討)
上述したように、溶融金属めっき処理用ロールでは、そのロールの軸部本体とスリーブとの溶接部の破断の発生を抑制するための技術が求められている。当該溶接部の破断には、(1)ロールの回転に伴い溶接部に負荷されるモーメント、及び(2)高温の溶融金属に晒されることによる溶接部の溶損の2つの因子が、大きく影響していると考えられている。以下、従来のロールの構成について説明しつつ、これら2つの因子について詳細に説明する。
(1-1. Examination of conventional rolls)
As described above, in the molten metal plating treatment roll, a technique for suppressing the occurrence of breakage of the welded portion between the shaft portion main body and the sleeve of the roll is required. Two factors, (1) the moment applied to the weld due to the rotation of the roll and (2) the melt damage of the weld due to exposure to the hot molten metal, have a great influence on the fracture of the weld. It is believed to be. Hereinafter, these two factors will be described in detail while explaining the structure of the conventional role.
図1を参照して、溶接部の破断を招く2つの因子について本発明者らが検討した結果について説明する。図1は、従来のロールの軸部近傍の断面を概略的に示す図である。図1では、従来のロールの軸部近傍の、回転軸を含む断面の様子を示している。 With reference to FIG. 1, the results of examination by the present inventors on two factors that cause fracture of the welded portion will be described. FIG. 1 is a diagram schematically showing a cross section in the vicinity of a shaft portion of a conventional roll. FIG. 1 shows a cross section of a conventional roll in the vicinity of a shaft portion including a rotation shaft.
図1に示すように、従来のロール50の軸部510は、ロール50の胴部から当該ロールの回転軸(図中、一点鎖線で示す)方向に突設される円柱形状の軸部本体511に、円筒形状のスリーブ512が嵌合されて構成される。スリーブ512は、片側が有底の円筒形状を有し、軸部本体511に嵌合された際に、その開口された側の端部が、ロール50の軸部本体511が突設される面(以下、アクスルという)と当接するように、その形状が形成されている。換言すれば、アクスルは、スリーブ512が軸部本体511に嵌合された際に、当該スリーブ512の開口された側の端部が当接する面のことである。このスリーブ512の開口された側の端面とアクスルとの当接部位の外周が溶接されることにより、スリーブ512が軸部本体511に接合される。図1では、この溶接される部位を、溶接部520として、ハッチングを付して示している。
As shown in FIG. 1, the
操業中には、ロール50は、溶融金属が満たされためっき槽内に配設される。ロール50は、その軸部510が、同じくめっき槽内に配設される軸受530に挿入された状態で(すなわち、ロール50が軸受け530に軸支された状態で)、金属材料を通板するために、溶融金属中で回転する。なお、図1では、図面が煩雑になることを避けるために、軸受530について図中上側の一部断面しか記載していないが、実際には、図中下側にも、スリーブ512の外周面と接するように軸受530の一部の断面が存在し得る。ロール50及び軸受530は、ともに、溶融金属の中に浸漬されているため、当該溶融金属は、軸部510の表面(すなわち、スリーブ512の外周面)と軸受530との間の潤滑剤としても作用する。なお、スリーブ512の外周面には、軸受530との摺動に対する耐摩耗性、及び溶融金属に対する耐食性を向上させるために、被膜(図示せず)が形成され得る。
During operation, the
操業中にロール50が回転すると、スリーブ512の外周面には、その円周方向に、軸受530との摺動に起因する摩擦力Frが負荷されることとなる。従って、ロール50の回転軸から摩擦力Frが作用するスリーブ512の外周面までの距離(すなわち、スリーブ512の外半径)をr0とすると、スリーブ512には、操業中におけるロール50の回転に伴い、下記数式(1)に示すモーメントMrが負荷されることとなる。
When the
モーメントMrはスリーブ512全体に負荷されるものであるから、ロール50の回転中には、溶接部520にも当該モーメントMrが負荷され得る。このような、ロール50の回転に伴い溶接部520に負荷されるモーメントMrが、溶接部520の破断を誘起する1つ目の因子(上記(1))である。
Since the moment Mr is applied to the
また、上述したように、操業中には、ロール50は、溶融金属が満たされためっき槽内に配設される。従って、溶接部520も、高温の溶融金属に晒されている。ロール50の回転に伴い、溶接部520も溶融金属中で動くこととなるから、図2に示すように、溶接部520は溶損し、そののど厚は徐々に減少し得る。図2は、図1に示すロール50の溶接部520の拡大図であり、当該溶接部520ののど厚の減少について説明するための図である。図2では、図1では図示を省略していた、スリーブ512の外周面に形成される被膜513を図示している。図2に示すように、被膜513が形成されている部位については溶損が抑制され得るが、溶接部520を含む被膜513が形成されない部位については、ロール50の使用に伴い、その溶損が進行し得ることとなる。このような、高温の溶融金属に晒されることによる溶接部520の溶損が、溶接部520の破断を誘起する2つ目の因子(上記(2))である。
Further, as described above, during the operation, the
(1−2.溶接部の破断を誘起する因子に対する対策)
本発明者らは、以上説明した溶接部520の破断を誘起する2つの因子に対する対策について検討した。これら2つの因子に対する対策が施されたロールを作製することができれば、溶接部の破断の発生がより抑制された、より長寿命なロールを実現することが可能となる。
(1-2. Countermeasures against factors that induce fracture of welds)
The present inventors have investigated measures against the two factors that induce the fracture of the welded
まず、本発明者らは、1つ目の因子((1)ロールの回転に伴い溶接部に負荷されるモーメント)に対する対策について検討した。 First, the present inventors examined measures against the first factor ((1) the moment applied to the welded portion due to the rotation of the roll).
溶接部520に負荷され得る、溶接部520が破断しない限界の応力(すなわち、許容応力)をFaとする。当該許容応力Faが溶接部520に負荷されている状況を仮定すると、当該状況では、溶接部520には、下記数式(2)に示すモーメントMaが負荷されていることとなる。
Fa is the limit stress (that is, allowable stress) that can be applied to the welded
ここで、r1は、ロール50の回転軸から溶接部520までの距離(すなわち、ロール50の回転軸を中心とした、円環状の溶接部520の半径)、taは溶接部520ののど厚、Laは溶接部520の溶接長さである。なお、溶接長さLaは、下記数式(3)で表される。
Here, r1 is the distance from the rotation axis of the
なお、図1に示すように、溶接部520は、そののど厚taの分、径方向に幅を有するため、溶接部520の半径r1を、その幅の範囲内のどこで定義するかが問題となる。本明細書では、一例として、ロール50の回転軸から、溶接部520の当該回転軸に最も近い点までの径方向の距離を、溶接部520の半径r1としている。後述する本実施形態に係るシンクロール10の溶接部140についても同様である。また、図1、及び後述する図5、図6、図7においても、この考え方に倣ってr1を図示している。ただし、これはあくまで一例であって、溶接部520、140の半径r1は、ロール50、シンクロール10の回転軸から、径方向における溶接部520、140のいずれかの点までの距離として適宜設定されてよい。
As shown in FIG. 1, since the welded
上述したロール50の回転に伴い溶接部520に負荷されるモーメントMrが、この許容応力に対応するモーメントMaよりも小さければ、モーメントMrが負荷されたとしても、溶接部520の破断は生じないこととなる。つまり、モーメントMrによって溶接部520が破断しないための条件は、下記数式(4)で表される。
If the moment Mr applied to the welded
数式(4)に上記数式(1)〜(3)を代入すると、下記数式(5)を得る。 Substituting the above mathematical formulas (1) to (3) into the mathematical formula (4) gives the following mathematical formula (5).
上記数式(5)は、スリーブ512の外半径r0に比べて溶接部520の半径r1を大きくするほど、モーメントMrが負荷された場合に、溶接部520は破断し難いことを意味している。つまり、本発明者らは、上記1つ目の因子((1)ロールの回転に伴い溶接部に負荷されるモーメント)に対する対策として、スリーブ512の外半径r0に比べて、溶接部520の半径r1をできるだけ大きくすることが有効であるとの考えに至った。
The above mathematical formula (5) means that the larger the radius r1 of the welded
図1に示すように、ロール50の構成では、溶接部520は、スリーブ512の径方向における外縁部に存在するため、r0≒r1となってしまう。従って、当該構成では、モーメントMrが負荷された場合に、溶接部520の破断を抑制することは困難であると考えられる。
As shown in FIG. 1, in the configuration of the
次に、本発明者らは、2つ目の因子((2)高温の溶融金属に晒されることによる溶接部の溶損)に対する対策について検討した。 Next, the present inventors examined measures against the second factor ((2) melting damage of the welded portion due to exposure to high-temperature molten metal).
溶接部520の溶損に対しては、溶接部520近傍での溶融金属の流れが大きく影響していると考えられる。そこで、本発明者らは、図1に示す軸部510近傍の計算モデルを作成し、当該計算モデルを用いて、ロール50が回転した際の軸部510近傍における溶融金属の流動について、数値解析シミュレーションを実行した。その結果、ロール50の回転に伴い、スリーブ512と軸受530との接触面の周囲(主に図1に矢印Yで模擬的に示す領域)に、比較的高温の溶融金属の流れが生じることが確認できた。
It is considered that the flow of molten metal in the vicinity of the welded
この比較的高温の溶融金属の流れは、スリーブ512と軸受530との接触面から、ロール50の回転軸方向に向かって進み得る。図1に示すように、ロール50の構成では、溶接部520は、スリーブ512の径方向における外縁部に存在するため、この比較的高温の溶融金属の流れの向かう先に、当該溶接部520が存在することとなる。つまり、ロール50の構成では、溶接部520は、当該比較的高温の溶融金属の流れに直接的に晒されることとなり、当該溶接部520の溶損が促進されてしまうと考えられる。
The flow of the relatively high temperature molten metal can proceed from the contact surface between the
以上の解析結果から、本発明者らは、上記2つ目の因子((2)高温の溶融金属に晒されることによる溶接部の溶損)に対する対策として、スリーブ512と軸受530との接触面の周囲に生じる比較的高温の溶融金属の流れに直接的に晒されない位置に、溶接部520を位置させることが有効であるとの考えに至った。
Based on the above analysis results, the present inventors have taken measures against the second factor ((2) melting damage of the welded portion due to exposure to high-temperature molten metal), the contact surface between the
以上、本発明者らが検討した、溶接部520の破断を誘起する2つの因子に対する対策について説明した。本発明者らは、以上説明した2つの対策が施されたロールの構成について鋭意検討した結果、本発明に想到した。つまり、本発明は、以上説明した2つの対策が施されたロールに関するものであり、それ故、溶接部の破断の発生をより抑制し得る効果を奏するものである。
The countermeasures against the two factors that induce the breakage of the welded
以下、本発明の好適な一実施形態について、詳細に説明する。なお、以下では、めっき処理の対象となる金属材料が鋼板であり、めっきする溶融金属が亜鉛である場合を例に挙げて説明する。ただし、本発明はかかる例に限定されず、本発明に係る技術は、他の金属材料に対するめっき処理、及び他の金属をめっきする場合においても適用可能である。 Hereinafter, a preferred embodiment of the present invention will be described in detail. In the following, a case where the metal material to be plated is a steel plate and the molten metal to be plated is zinc will be described as an example. However, the present invention is not limited to such an example, and the technique according to the present invention can be applied to plating treatment on other metal materials and plating of other metals.
(2.溶融金属めっき処理装置の構成)
図3は、本発明の一実施形態に係る溶融金属めっき処理装置の概略構成を示す図である。図3を参照すると、本実施形態に係る溶融金属めっき処理装置1は、めっき槽310内に、軸受350によって軸部130が軸支されるシンクロール10と、軸受360によって軸部230が軸支されるサポートロール20と、が設けられて構成される。図3は、本実施形態に係る溶融金属めっき処理装置1を、シンクロール10及びサポートロール20の回転軸方向から見た様子(ただし、めっき槽310の外壁は透過させている)を、概略的に図示している。
(2. Configuration of molten metal plating processing equipment)
FIG. 3 is a diagram showing a schematic configuration of a molten metal plating processing apparatus according to an embodiment of the present invention. Referring to FIG. 3, in the molten metal
めっき処理の対象である鋼板2は、スナウト330を経てめっき槽310内に送り入れられる。めっき槽310内には、溶融亜鉛320が満たされており、鋼板2が溶融亜鉛320に浸漬されることにより、鋼板2の表面にめっき処理が施される。
The
めっき層内に送り入れられた鋼板2は、溶融亜鉛320内に設けられたシンクロール10のロール胴部に係回されることによってその搬送方向が変更され、サポートロール20のロール胴部によって支持されながら、めっき槽310から引き上げられる。その後、ワイピングノズル340によって、鋼板2表面のめっきの厚みが調整される。
The
シンクロール10の軸部130と軸受350との間、及びサポートロール20の軸部230と軸受360との間、は、溶融亜鉛320によって潤滑される。そのため、軸受350、360としては、好適に滑り軸受が用いられる。
The space between the
ここで、本発明は、溶融亜鉛320中に設けられるロールに対して適用可能なものである。従って、図3に示す例であれば、シンクロール10及びサポートロール20の双方に対して、本発明が適用され得る。以下の説明では、シンクロール10を例に挙げて、その詳細な構成について説明を行うこととする。
Here, the present invention is applicable to the roll provided in the hot-
(3.シンクロールの構成)
図4は、本実施形態に係るシンクロール10の概略構成を示す側面図である。図4を参照すると、本実施形態に係るシンクロール10は、ロール胴部110の回転軸方向の両端に、当該回転軸方向に突出するボス部120及び軸部130が設けられた構成を有する。より具体的には、ロール胴部110の回転軸方向の両端に、当該回転軸方向に向かってボス部120が突設されており、当該ボス部120の回転軸方向の端部に、当該回転軸方向に向かって軸部130が更に突設される。ロール胴部110は、シンクロール10の回転に伴い鋼板2を通板する際に、鋼板2が係回される部位である。軸部130は、シンクロール10の回転軸方向の両端部に設けられ、図2に示す軸受350によって軸支される部位である。
(3. Configuration of sink roll)
FIG. 4 is a side view showing a schematic configuration of the
軸部130は、ボス部120の回転軸方向の端部から当該回転軸方向に向かって突設される軸部本体131に、スリーブ132が嵌合されることによって構成される。スリーブ132が設けられることにより、シンクロール10の回転に伴う軸受350との摺動による摩耗や溶融亜鉛320による腐食から、軸部本体131が保護され得る。なお、図4及び後述する図5〜図7では図示を省略しているが、スリーブ132の外周面には、軸受350との摺動に対する耐摩耗性、及び溶融亜鉛320に対する耐食性を向上させるために、被膜が形成され得る。当該被膜は、後述するフランジ134の保護膜と同様の材料によって形成され得る。
The
図5は、図4に示すシンクロール10の、軸部130の拡大図である。図5では、説明のため、軸受350も併せて図示している。なお、図1と同様に、図面が煩雑になることを避けるために、軸受350は、図中の上方において軸部130と接する一部のみを模擬的に図示している。
FIG. 5 is an enlarged view of the
図5に示すように、本実施形態では、スリーブ132は、片側有底の円筒形状である円筒部133と、円筒部133の開口側の端部に設けられるフランジ134と、を有する。このように、スリーブ132は、フランジ付きのスリーブである。
As shown in FIG. 5, in the present embodiment, the
スリーブ132は、その円筒部133が軸部本体131に嵌合された状態で、フランジ134が軸部本体131が突設されるボス部120の端部の面(すなわち、アクスル)に当接するように形成されている。円筒部133が軸部本体131に嵌合された状態で、フランジ134とアクスルとの当接部位の外周が溶接されることにより(図中、溶接部140を参照)、軸部本体131とスリーブ132とが接合され、軸部130が形成される。
The
本実施形態では、このようにスリーブ132にフランジ134を設けるとともに、そのフランジの外径Df(フランジ径Df)を適切に決定することにより、上述した溶接部の破断を誘起する2つの因子に対する対策が施されたシンクロール10を実現する。
In the present embodiment, the
具体的には、1つ目の因子((1)ロールの回転に伴い溶接部に負荷されるモーメント)に対する対策としては、上述したように、スリーブ132の外半径r0に比べて、溶接部140の半径r1をできるだけ大きくすることが有効である。なお、外半径r0は、軸受350との間で摩擦力が作用する外周面までの半径であるから、本実施形態においては、円筒部133の外半径r0に対応する。
Specifically, as a countermeasure against the first factor ((1) the moment applied to the welded portion due to the rotation of the roll), as described above, the welded
この点について、図1に示す従来のロール50のように、スリーブ512にフランジが設けられない場合には、溶接部520は、当該スリーブ512の径方向における外縁部となるため、r0≒r1となってしまう。これに対して、本実施形態では、図5に示すように、スリーブ132にフランジ134が設けられることにより、溶接部140は、当該フランジ134の径方向における外縁部に存在することとなるため、r0<r1とすることができる。このように、1つ目の因子に対する対策は、スリーブ132にフランジ134を設けることにより実現され得る。
Regarding this point, when the
また、2つ目の因子((2)高温の溶融金属に晒されることによる溶接部の溶損)に対する対策としては、上述したように、スリーブ132と軸受350との接触面の周囲に生じる比較的高温の溶融亜鉛の流れ(以下、単に、比較的高温の溶融亜鉛の流れともいう)に直接的に晒されない位置に、溶接部140を位置させることが有効である。この点について、図1に示す従来のロール50のように、スリーブ512にフランジが設けられない場合には、溶接部520が、ロール50の回転軸方向に進んできたこの比較的高温の溶融亜鉛の流れに直接的に晒されることとなってしまう。これに対して、本実施形態では、図5に示すように、スリーブ132にフランジ134が設けられることにより、シンクロール10の回転軸方向に進んできた比較的高温の溶融亜鉛の流れは、フランジ134の円筒部133が設けられる側の面に衝突することとなるため、溶接部140が、当該比較的高温の溶融亜鉛の流れに直接的に晒されることはない。このように、2つ目の因子に対する対策も、スリーブ132にフランジ134を設けることにより実現され得る。
Further, as a countermeasure against the second factor ((2) melting damage of the welded portion due to exposure to high-temperature molten metal), as described above, a comparison occurs around the contact surface between the
なお、スリーブ132にフランジ134が設けられる場合であっても、比較的高温の溶融亜鉛の流れは、フランジ134に衝突した後、当該フランジ134の径方向に向かって進み、溶接部140上を流れる可能性がある。しかしながら、フランジ径Dfが、スリーブの外径Ds(スリーブ径Ds)よりも所定の値以上大きければ、比較的高温の溶融亜鉛の流れが、フランジ134に衝突した後、溶接部140上を流れたとしても、その勢いは十分に弱められており、溶接部140の溶損は抑制され得ると考えられる。本発明者らによる検討の結果、具体的には、フランジ径Df及びスリーブ径Dsが、下記数式(6)に示す関係を満たせば、フランジ134に衝突後、比較的高温の溶融亜鉛の流れの勢いが十分に弱められ、溶接部140の溶損が好適に抑制され得ることが判明した(詳細は、後述する実施例を参照)。
Even when the
従って、本実施形態では、上記数式(6)に示す関係を満たすように、スリーブ132のフランジ134を形成する。これにより、上記2つ目の因子に対する対策が反映されたシンクロール10を実現することができる。
Therefore, in the present embodiment, the
更に、本実施形態では、フランジ134の円筒部133が設けられる側の表面に、フランジ134を溶融亜鉛から保護するための保護膜が形成されてもよい。フランジ134の当該表面には、比較的高温の溶融亜鉛の流れが衝突することとなるため、シンクロール10の使用に伴い、当該表面の溶損が進行することが懸念される。当該表面に保護膜を設けることにより、このような比較的高温の溶融亜鉛が衝突することによるフランジ134の溶損を抑制することが可能となるため、更に長寿命なシンクロール10を実現することができる。
Further, in the present embodiment, a protective film for protecting the
当該保護膜は、例えば、Co基自溶性合金、セラミックス(SiO2−Cr2O3−Al2O3の複合材、Al2O3傾斜構造等)、サーメット(炭化物、窒化物、硼化物等のセラミックスとCr、Ni、Coからなる、WC−Co、WB−Co、WC−Ni等)、又は耐溶融金属(W、Cr)等が、単層又は複層に積層されることによって形成される。その他、一般的にシンクロールの保護膜として用いられている材料であれば、各種の公知のものが、当該保護膜として用いられてよい。 The protective film is, for example, a Co-based self-soluble alloy, ceramics (SiO 2- Cr 2 O 3- Al 2 O 3 composite material, Al 2 O 3 inclined structure, etc.), cermet (carbide, nitride, boride, etc.). WC-Co, WB-Co, WC-Ni, etc., which is composed of the above ceramics and Cr, Ni, Co, or molten metal (W, Cr), etc., is formed by laminating in a single layer or multiple layers. To. In addition, as long as it is a material generally used as a protective film for sink rolls, various known materials may be used as the protective film.
以上、本実施形態に係るシンクロール10の構成について説明した。以上説明したように、本実施形態では、シンクロール10の軸部130を、軸部本体131に対してスリーブ132を嵌合することによって構成する。そして、当該スリーブ132にフランジ134を設けるとともに、当該フランジ134を、上記数式(6)に示す関係を満たすように形成する。フランジ134を設けることにより、スリーブ132の外半径r0及び溶接部140の半径r1について、r0<r1とすることができ、上記1つ目の因子に対する対策が実現される。また、フランジ134を設けるとともに、当該フランジ134が上記数式(6)に示す関係を満たすことにより、溶接部140が、比較的高温の溶融亜鉛の流れに直接的に晒されなくなり、当該流れの影響を受け難くなるため、上記2つ目の因子に対する対策が実現される。従って、シンクロール10によれば、溶接部140の破断をより効果的に抑制することができ、長寿命化を図ることが可能になる。
The configuration of the
ここで、上記1つ目の因子に対する対策及び上記2つ目の因子に対する対策について検討すると、フランジ径Dfが大きいほど、その対策を講じた際の効果は大きいと考えられる。フランジ径Dfが大きいほど、スリーブ132の外半径r0に対する溶接部140の半径r1の値は大きくなり、また、比較的高温の溶融亜鉛の流れが、フランジ134に衝突した後、向きを変えて溶接部140に向かう勢いも弱くなるからである。従って、シンクロール10の軸部130の構成は、図4及び図5に示すものに限定されず、フランジ径Dfがより大きい構成であってもよい。
Here, when the countermeasures for the first factor and the countermeasures for the second factor are examined, it is considered that the larger the flange diameter Df, the greater the effect when the countermeasures are taken. The larger the flange diameter Df, the larger the value of the radius r1 of the welded
図6及び図7は、このような、本実施形態に係るシンクロール10の軸部130の他の構成を示す図である。図6及び図7では、いずれも、図4に示すシンクロール10の軸部130に対応する部分の拡大図を示している。なお、図6及び図7においても、説明のため、軸受350も併せて図示している。また、図6及び図7においても、図1と同様に、図面が煩雑になることを避けるために、軸受350は、図中の上方において軸部130と接する一部のみを模擬的に図示している。
6 and 7 are diagrams showing other configurations of the
図6及び図7を参照すると、他の構成例に係る軸部130a、130bは、図5に示す軸部130について、そのスリーブ132のフランジ134の外径Dfが大きくされたものに対応する。具体的には、図6に示す軸部130aは、そのスリーブ132aのフランジ134aの外径Dfが、アクスルの外径Da(アクスル径Da)と略等しくなるように構成されている。また、図7に示す軸部130bは、そのスリーブ132bのフランジ134bの外径Dfが、アクスル径Daよりも大きくなるように構成されている。
Referring to FIGS. 6 and 7, the
図6及び図7に示すスリーブ132a、132bのように、フランジ径Dfがより大きい場合には、上記1つ目の因子に対する対策及び上記2つ目の因子に対する対策についての効果が、より顕著に発揮されるため、溶接部140の溶損をより効果的に抑制することが可能になる。
When the flange diameter Df is larger as in the
ここで、スリーブ132a、132bのように、フランジ径Dfがアクスル径Da以上である場合には、溶接部140は、フランジ134a、134bの、円筒部133が設けられない側(すなわち、スリーブ132a、132bが開口している側)に位置することとなる。従って、比較的高温の溶融亜鉛の流れが、フランジ134a、134bによって遮られ、溶接部140まで達し難くなる効果が更に奏される。つまり、フランジ径Dfをアクスル径Da以上とすることにより、上記2つ目の因子に対する対策についての効果が、更に顕著に発揮されることとなり、溶接部140の溶損を更に抑制することが可能になる。
Here, when the flange diameter Df is equal to or larger than the axle diameter Da as in the
なお、上記のように、フランジ径Dfが大きいほど、上記1つ目の因子に対する対策を講じることによる効果及び上記2つ目の因子に対する対策を講じることによる効果は大きくなると考えられるが、様々な観点から、フランジ径Dfの大きさには限界が存在し得る。例えば、フランジ径Dfが大きくなるほど、シンクロール10の製造コストは増大するし、シンクロール10をめっき槽310内に設置する際の作業性も悪化する。従って、フランジ径Dfの上限値は、このような製造コストや作業性等の観点から適宜決定され得る。
As described above, the larger the flange diameter Df, the greater the effect of taking measures against the first factor and the effect of taking measures against the second factor. From the viewpoint, there may be a limit to the size of the flange diameter Df. For example, as the flange diameter Df increases, the manufacturing cost of the
あるいは、フランジ径Dfの上限値は、上記1つ目の因子に対する対策を講じることによる効果及び上記2つ目の因子に対する対策を講じることによる効果が飽和する値として決定されてもよい。例えば、図6及び図7に示すように、フランジ径Dfがアクスル径Da以上である場合には、フランジ径Dfにかかわらず、溶接部140はアクスルの径方向における外縁部に位置することとなる。つまり、溶接部140の半径r1の最大値は、フランジ径Dfにかかわらず、約Da/2であるから、上記1つ目の因子に対する対策を講じることによる効果は、フランジ径Dfがアクスル径Da以上になると飽和することとなる。
Alternatively, the upper limit value of the flange diameter Df may be determined as a value at which the effect of taking measures against the first factor and the effect of taking measures against the second factor are saturated. For example, as shown in FIGS. 6 and 7, when the flange diameter Df is equal to or larger than the axle diameter Da, the welded
また、上記2つ目の因子に対する対策を講じることによる効果についても、フランジ径Dfを大きくすることによるその効果の増大には限界があると考えられる。比較的高温の溶融亜鉛の流れが、フランジ134a、134bによってほぼ遮られ、溶接部140まで達しなくなれば、その効果は飽和すると考えられるからである。具体的には、本発明者らによる検討の結果、フランジ径Dfがアクスル径Da+200mm以上になると、溶接部140の溶損抑制の効果は飽和することが判明した。
Further, regarding the effect of taking measures against the above second factor, it is considered that there is a limit to the increase of the effect by increasing the flange diameter Df. This is because if the flow of the molten zinc at a relatively high temperature is substantially blocked by the
以上説明したように、上記1つ目の因子に対する対策を講じることによる効果及び上記2つ目の因子に対する対策を講じることによる効果について検討すると、両方の効果がともに飽和するようなフランジ径Dfの上限値は、後者の効果が飽和する値である、アクスル径Da+200mmであると考えられる。従って、上記1つ目の因子に対する対策を講じることによる効果及び上記2つ目の因子に対する対策を講じることによる効果がともに飽和する観点からは、フランジ径Dfの上限値は、アクスル径Daを基準として、下記数式(7)に示すように規定されてもよい。 As explained above, when the effect of taking measures against the first factor and the effect of taking measures against the second factor are examined, the flange diameter Df is such that both effects are saturated. The upper limit value is considered to be an axle diameter Da + 200 mm, which is a value at which the latter effect is saturated. Therefore, from the viewpoint that both the effect of taking measures against the first factor and the effect of taking measures against the second factor are saturated, the upper limit of the flange diameter Df is based on the axle diameter Da. As shown in the following mathematical formula (7).
この場合、上記数式(6)、(7)をまとめると、フランジ径Dfの取り得る範囲として、下記数式(8)を得ることができる。つまり、本実施形態では、フランジ付きのスリーブであって、下記数式(8)に示す関係を満たすスリーブ132、132a、132bによって、軸部130、130a、130bを構成してもよい。
In this case, by summarizing the above mathematical formulas (6) and (7), the following mathematical formula (8) can be obtained as a possible range of the flange diameter Df. That is, in the present embodiment, the
ここで、従来、シンクロールの軸部を構成するスリーブについて、フランジ付きのスリーブ自体は存在する(例えば、特開2001−192794号公報、特表2012−501382号公報、及び特開2009−520883号公報等を参照)。しかしながら、これらの文献に記載のフランジ付きのスリーブでは、そのスリーブ径、フランジ径、及びアクスル径についての詳細な規定はなく、本実施形態のような、溶接部の溶損抑制の効果が得られるとは限らない。 Here, conventionally, with respect to the sleeve constituting the shaft portion of the sink roll, the sleeve itself with a flange exists (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-192794, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2012-501382, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 2009-520883. See publications, etc.). However, in the flanged sleeves described in these documents, there is no detailed regulation on the sleeve diameter, the flange diameter, and the axle diameter, and the effect of suppressing the melting damage of the welded portion can be obtained as in the present embodiment. Not necessarily.
また、これらの文献に記載のフランジ付きのスリーブの中には、スリーブを軸部本体に直接溶接しているのではなく、押さえ金等の部材を用いてスリーブを軸部本体に固定し、当該押さえ金を溶接している構成が存在する。このような構成では、溶接部の位置が本実施形態とは異なることとなるため、上述した溶接部の破断を誘起する1つ目の因子に対する対策及び2つ目の因子に対する対策をそのまま適用することはできない。つまり、本実施形態は、以上説明したシンクロール10のように、スリーブ132が軸部本体131に直接溶接されて両者が接合されるシンクロールについて、少なくとも上記数式(6)を満たすように当該スリーブ132を構成することによって溶接部140の破断発生の抑制の効果を得るものであり、上記のような両者の接合方法が異なるシンクロールについては、本実施形態の対象とはならない。
Further, in the sleeves with flanges described in these documents, the sleeve is not directly welded to the shaft body, but the sleeve is fixed to the shaft body by using a member such as a presser foot. There is a configuration in which the presser foot is welded. In such a configuration, the position of the welded portion is different from that of the present embodiment. Therefore, the countermeasure for the first factor and the countermeasure for the second factor that induce the breakage of the welded portion described above are applied as they are. It is not possible. That is, in the present embodiment, as in the
なお、上記のように押さえ金等の部材を用いてスリーブを軸部本体に固定することによって両者を接合しているシンクロールでは、両者の間が完全には密封されないため、その間に溶融亜鉛が浸入し、軸部本体が溶損する恐れが生じ得る。これに対して、本実施形態のように、スリーブ132が軸部本体131に直接溶接されて両者が接合されるシンクロール10では、両者の間が完全に密封されることとなるため、その間に溶融亜鉛が浸入する恐れがなく、軸部本体131が溶損することもない。このように、本実施形態に係るシンクロール10の軸部130の構成によれば、軸部本体131の溶損を効果的に防止する効果も得ることができ、シンクロール10の更なる長寿命化が実現され得る。
In the sink roll in which the sleeve is fixed to the shaft body by using a member such as a presser foot as described above, the two are not completely sealed, so that molten zinc is formed between them. There is a risk of infiltration and melting of the shaft body. On the other hand, in the
本発明に係るシンクロールを溶融金属めっき処理装置に適用した実施例について説明する。本発明による溶接部140の破断発生の抑制効果について確認するため、図4に示す本実施形態に係るシンクロール10と同様の構成を有するシンクロールを、図3に示す溶融金属めっき処理装置1と同様の構成を有する溶融金属めっき処理装置に適用し、以下の条件の下でめっき処理を行った。
An example in which the sink roll according to the present invention is applied to a molten metal plating processing apparatus will be described. In order to confirm the effect of suppressing the occurrence of breakage of the welded
(条件)
通板速度(シンクロール回転速度):50〜100(m/min)
溶融金属材料:亜鉛
溶融金属温度:450(℃)
(conditions)
Board passing speed (sink roll rotation speed): 50 to 100 (m / min)
Hot-dip metal material: Zinc Hot-dip metal temperature: 450 (° C)
本実施例では、スリーブ径、フランジ径及びアクスル径が互いに異なるシンクロールを多数作製し、そのそれぞれについて、720時間使用した後の、溶接部の溶損の度合いを比較した。結果を、下記表1に示す。なお、下記表1において、実施例1〜38は、上記数式(8)の範囲に含まれるものを示しており、比較例1〜10は、上記数式(8)の範囲に含まれないものを示している。また、下記表1では、溶接部の溶損の度合いについては、720時間使用した後の当該溶接部ののど厚の減少量を調査し、その減少量を2段階で評価した結果(「大」、「小」)を示している。ここで、溶接部の溶損が「大」とは、のど厚の減少量が25%以上であった場合を示しており、溶接部の溶損が「小」とは、のど厚の減少量が25%未満であった場合を示している。 In this example, a large number of sink rolls having different sleeve diameters, flange diameters and axle diameters were produced, and the degree of melting damage of the welded portion was compared for each of them after being used for 720 hours. The results are shown in Table 1 below. In Table 1 below, Examples 1 to 38 show those included in the range of the above formula (8), and Comparative Examples 1 to 10 show those not included in the range of the above formula (8). Shown. Further, in Table 1 below, regarding the degree of melting damage of the welded portion, the amount of decrease in the throat thickness of the welded portion after being used for 720 hours was investigated, and the amount of decrease was evaluated in two stages (“Large”). , "Small"). Here, "large" erosion of the welded portion means that the amount of decrease in throat thickness is 25% or more, and "small" erosion of the welded portion means that the amount of decrease in throat thickness is 25% or more. Is less than 25%.
表1を参照すると、実施例1〜38に示されるように、フランジ径Df及びスリーブ径Dsが、Df≧Ds+10mmの関係を満たす場合には、溶接部の溶損を小さく抑えられることが分かった。一方、比較例1〜10に示されるように、フランジ径Df及びスリーブ径Dsが、Df<Ds+10mmの関係を満たす場合には、溶接部の溶損は大きくなってしまうことが分かった。このような結果が生じた理由は、Df<Ds+10mmの場合には、比較的高温の溶融亜鉛の流れが、フランジの表面に衝突した後、進行方向を変えて溶接部上を通過する際に、その勢いが十分に弱められないのに対して、Df≧Ds+10mmの場合には、その勢いが十分に弱められるからであると考えられる。当該結果から、上記数式(6)に示す関係(すなわち、Df≧Ds+10mm)を満たすようにフランジを形成することにより、溶接部の溶損を効果的に抑制可能であることが示された。 With reference to Table 1, as shown in Examples 1 to 38, it was found that when the flange diameter Df and the sleeve diameter Ds satisfy the relationship of Df ≧ Ds + 10 mm, the melt loss of the welded portion can be suppressed to a small value. .. On the other hand, as shown in Comparative Examples 1 to 10, it was found that when the flange diameter Df and the sleeve diameter Ds satisfy the relationship of Df <Ds + 10 mm, the melting loss of the welded portion becomes large. The reason for this result is that in the case of Df <Ds + 10 mm, when the relatively high temperature hot-dip galvanized flow collides with the surface of the flange and then passes over the weld in a different direction of travel. It is considered that this is because the momentum is not sufficiently weakened, whereas the momentum is sufficiently weakened when Df ≧ Ds + 10 mm. From the result, it was shown that the melting damage of the welded portion can be effectively suppressed by forming the flange so as to satisfy the relationship shown in the above formula (6) (that is, Df ≧ Ds + 10 mm).
また、本実施例では、フランジ径Dfの値を、Df≦Da+200mmまで変化させている。実施例4、8、12、16、20、24、28、32、36に示されるように、上限値であるDf=Da+200mmの場合にも、溶接部の溶損を小さく抑えられることが確認された。つまり、本実施例の結果から、上記数式(8)に示す関係(すなわち、Ds+10mm≦Df≦Da+200mm)を満たすようにフランジを形成することにより、本発明の効果が確かに得られ、溶接部の溶損を抑制可能であることが確認できた。 Further, in this embodiment, the value of the flange diameter Df is changed to Df ≦ Da + 200 mm. As shown in Examples 4, 8, 12, 16, 20, 24, 28, 32, and 36, it was confirmed that the melt loss of the welded portion can be suppressed to a small value even when the upper limit value is Df = Da + 200 mm. Welded. That is, from the results of this embodiment, the effect of the present invention is surely obtained by forming the flange so as to satisfy the relationship shown in the above formula (8) (that is, Ds + 10 mm ≦ Df ≦ Da + 200 mm), and the welded portion It was confirmed that the melting loss can be suppressed.
(4.補足)
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
(4. Supplement)
Although the preferred embodiments of the present invention have been described in detail with reference to the accompanying drawings, the present invention is not limited to such examples. It is clear that a person having ordinary knowledge in the field of technology to which the present invention belongs can come up with various modifications or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. , These are also naturally understood to belong to the technical scope of the present invention.
例えば、上述した実施形態では、ボス部120を有するシンクロール10を例に挙げて軸部130の構成について説明したが、本発明が適用され得るロールはかかる例に限定されない。本発明が適用され得るロールは、ロールの両端部においてその回転軸方向に向かって軸部が突設される構成を有していればよく、その他の構成は任意であってよい。例えば、ボス部120が設けられず、ロール胴部から直接軸部が突設されるロールや、ボス部120に対応する構成が多段設けられたロールに対しても、本発明は好適に適用可能である。
For example, in the above-described embodiment, the configuration of the
また、例えば、上述した実施形態では、スリーブ132、132a、132bは、片側有底の円筒形状である円筒部133と、円筒部133の開口側の端部に設けられるフランジ134、134a、134bと、を有していたが、本発明はかかる例に限定されない。本発明が適用され得るスリーブは、両端が開口している円筒形状の円筒部と、当該円筒部の一方の端部に設けられるフランジと、を有してもよい。かかるスリーブが軸部本体に嵌合される場合には、フランジが設けられる側の端部が当該軸部本体の基端側(すなわち、ロール胴部側)に位置するように、当該スリーブが軸部本体に嵌合される。そして、フランジとアクスルとの当接部位の外周が溶接されるとともに、スリーブのフランジが設けられない側の端部の開口部が蓋状の部材によって塞がれる。かかる両端が開口している円筒形状を有するスリーブにおいても、そのフランジ径Dfを上述した実施形態と同様に適宜設定することにより、溶接部の溶損の抑制の効果を好適に得ることができる。
Further, for example, in the above-described embodiment, the
1 溶融金属めっき処理装置
2 鋼板
10 シンクロール
20 サポートロール
50 ロール
110 ロール胴部
120 ボス部
130、130a、130b、510 軸部
131、511 軸部本体
132、132a、132b、512 スリーブ
133 円筒部
134、134a、134b フランジ
140、520 溶接部
230 軸部
310 めっき槽
320 溶融亜鉛
330 スナウト
340 ワイピングノズル
350、360、530 軸受
1 Hot metal
Claims (3)
軸受によって軸支される前記溶融金属めっき処理用ロールの軸部は、ロール胴部から回転軸方向に向かって突設される軸部本体に、一方の端部にフランジを有する円筒形状のスリーブが、前記フランジが設けられる側の端部が前記軸部本体の基端側に位置するように嵌合されるとともに、前記フランジと、前記スリーブが前記軸部本体に嵌合された際に前記フランジが当接する面であるアクスルと、の当接部位の外周が溶接されることによって構成され、
前記フランジの外径Df、前記スリーブの外径Ds、及び前記アクスルの外径Daが、下記数式(101)に示す関係を満たす、
溶融金属めっき処理用ロール。
The shaft portion of the molten metal plating treatment roll, which is pivotally supported by a bearing, has a cylindrical sleeve having a flange at one end on a shaft portion body protruding from the roll body in the direction of the rotation axis. , The end on the side where the flange is provided is fitted so as to be located on the base end side of the shaft body, and when the flange and the sleeve are fitted to the shaft body, the flange is fitted. It is composed by welding the outer circumference of the contact part with the axle, which is the surface that comes into contact with.
The outer diameter Df of the flange, the outer diameter Ds of the sleeve, and the outer diameter Da of the axle satisfy the relationship shown in the following mathematical formula (101).
Roll for hot metal plating.
請求項1に記載の溶融金属めっき処理用ロール。
The roll for hot metal plating according to claim 1.
請求項1又は2に記載の溶融金属めっき処理用ロール。
A protective film that protects the flange from molten metal is formed on the surface of the flange opposite to the side that comes into contact with the axle.
The roll for hot metal plating according to claim 1 or 2.
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JP2018178160A (en) | 2018-11-15 |
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