JP6851800B2 - Liquid discharge device and liquid discharge head - Google Patents
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Description
本発明は、液体吐出装置および液体吐出ヘッドに関する。 The present invention relates to a liquid discharge device and a liquid discharge head.
吐出口からインク等の液体を吐出する液体吐出ヘッドには、吐出口から液体中の揮発成分が蒸発して吐出口付近で液体が増粘することで、吐出される液滴の吐出速度が変化したり着弾精度が影響を受けたりするという問題がある。
このような液体の増粘現象に対する対策の1つとして、液体吐出ヘッドに供給するインクを循環経路に沿って循環させる方法が知られている。特許文献1には、吐出口が形成された部材と発熱抵抗体が形成された基板との間に形成された流路内の液体を循環させることで、吐出口からの液体蒸発に伴う吐出口の目詰まりを抑制する液体吐出ヘッドが記載されている。
In the liquid discharge head that discharges liquid such as ink from the discharge port, the volatile components in the liquid evaporate from the discharge port and the liquid thickens near the discharge port, so that the discharge rate of the discharged droplets changes. There is a problem that the landing accuracy is affected.
As one of the measures against such a liquid thickening phenomenon, a method of circulating the ink supplied to the liquid ejection head along the circulation path is known.
吐出動作後の休止時間が長くなると、吐出口付近の液体の粘度の増加が顕著になり、液体中の固形成分が吐出口付近に固着することがある。そのため、休止後の1発目の液体吐出の際に、この固形成分により液体が吐出口を通過する際の流体抵抗が増加して、吐出不良が発生する可能性がある。
しかしながら、特許文献1に記載の液体吐出ヘッドでは、このような吐出不良については考慮されていない。したがって、休止後の1発目の液体吐出の際に発生する吐出不良により、画質の劣化を招くおそれがある。
そこで、本発明の目的は、より高精細で高品位な画像形成が可能な液体吐出装置および液体吐出ヘッドを提供することである。
If the pause time after the discharge operation is long, the viscosity of the liquid in the vicinity of the discharge port increases remarkably, and the solid component in the liquid may stick to the vicinity of the discharge port. Therefore, at the time of the first liquid discharge after the pause, the fluid resistance when the liquid passes through the discharge port increases due to this solid component, and there is a possibility that a discharge failure occurs.
However, in the liquid discharge head described in
Therefore, an object of the present invention is to provide a liquid discharge device and a liquid discharge head capable of forming a higher-definition and high-quality image.
上述した目的を達成するために、本発明の液体吐出装置は、液体を吐出するための吐出口と、前記吐出口に吐出口部を介してそれぞれ連通し、液体を吐出するために利用されるエネルギーを発生する記録素子を内部に備えた圧力室と、前記吐出口と前記圧力室とを連通する吐出口部と、前記圧力室に液体を供給するための液体供給路と、前記圧力室から液体を回収するための液体回収路と、を備えた記録素子基板を有する液体吐出ヘッドと、前記液体供給路、前記圧力室、前記液体回収路の順に液体を流動させるための流動手段と、を有する液体吐出装置において、前記圧力室内を流動する液体の、下記式(5)で表される比誘電率εrが、εr≦40.7の関係を満たし、
前記圧力室の、前記吐出口部との連通部分に対して前記液体の流れ方向の上流側での高さH[μm]と、前記吐出口部の液体の吐出方向における長さP[μm]と、前記吐出口部の前記液体の流れ方向における長さW[μm]とが、H −0.34 ×P −0.66 ×W>1.7の関係を満たすことを特徴とする。
また、本発明の液体吐出ヘッドは、液体を吐出するための吐出口と、液体を吐出するために利用されるエネルギーを発生する記録素子と、前記記録素子を内部に備えた圧力室と、前記吐出口と前記圧力室とを連通する吐出口部と、前記圧力室に液体を供給するための液体供給路と、前記圧力室から液体を回収するための液体回収路と、を備え、下記式(5)で表される比誘電率εrがεr≦40.7の関係を満たす液体が、前記液体供給路、前記圧力室、前記液体回収路を順に介して循環され、前記圧力室の、前記吐出口部との連通部分に対して前記液体の流れ方向の上流側での高さH[μm]と、前記吐出口部の液体の吐出方向における長さP[μm]と、前記吐出口部の前記液体の流れ方向における長さW[μm]とが、H −0.34 ×P −0.66 ×W>1.7の関係を満たすことを特徴とする。
このような液体吐出装置および液体吐出ヘッドでは、液体の比誘電率を低下させることで、吐出動作を一定時間休止した後でも液体中の固形分が吐出口の周縁付近に滞留することを抑制することができる。その結果、固形分量が多い液体の場合でも、休止後1発目の液体吐出の際に吐出不良が発生することを抑制して、画質の劣化を抑制することが可能になる。
In order to achieve the above-mentioned object, the liquid discharge device of the present invention is used to discharge the liquid by communicating with the discharge port for discharging the liquid and the discharge port via the discharge port. From a pressure chamber internally provided with a recording element that generates energy, a discharge port portion that communicates the discharge port and the pressure chamber, a liquid supply path for supplying a liquid to the pressure chamber, and the pressure chamber. A liquid discharge head having a recording element substrate provided with a liquid recovery path for recovering the liquid, and a flow means for flowing the liquid in the order of the liquid supply path, the pressure chamber, and the liquid recovery path. a liquid discharge apparatus having the liquid flowing through the pressure chamber, the relative dielectric constant epsilon r of the following formula (5) meets the relation of epsilon r ≦ 40.7,
The height H [μm] of the pressure chamber on the upstream side in the flow direction of the liquid with respect to the portion communicating with the discharge port portion, and the length P [μm] of the discharge port portion in the liquid discharge direction. And the length W [μm] of the discharge port portion in the flow direction of the liquid satisfies the relationship of H −0.34 × P −0.66 × W> 1.7.
Further, the liquid discharge head of the present invention includes a discharge port for discharging a liquid, a recording element for generating energy used for discharging the liquid, a pressure chamber having the recording element inside, and the above. A discharge port portion that communicates the discharge port and the pressure chamber, a liquid supply path for supplying the liquid to the pressure chamber, and a liquid recovery path for recovering the liquid from the pressure chamber are provided, and the following formula is provided. A liquid having a specific dielectric constant ε r represented by (5) satisfying the relationship of ε r ≤ 40.7 is circulated in this order through the liquid supply path, the pressure chamber, and the liquid recovery path, and is formed in the pressure chamber. , The height H [μm] on the upstream side of the liquid flow direction with respect to the communicating portion with the discharge port portion, the length P [μm] of the discharge port portion in the liquid discharge direction, and the discharge. The length W [μm] of the outlet portion in the flow direction of the liquid satisfies the relationship of H −0.34 × P −0.66 × W> 1.7.
In such a liquid discharge device and a liquid discharge head, by lowering the relative permittivity of the liquid, it is possible to prevent the solid content in the liquid from staying near the peripheral edge of the discharge port even after the discharge operation is paused for a certain period of time. be able to. As a result, even in the case of a liquid having a large solid content, it is possible to suppress the occurrence of a discharge defect at the time of the first liquid discharge after the pause, and to suppress the deterioration of the image quality.
以上、本発明によれば、より高精細で高品位な画像形成が可能な液体吐出装置および液体吐出ヘッドを提供することができる。 As described above, according to the present invention, it is possible to provide a liquid discharge device and a liquid discharge head capable of forming a higher-definition and high-quality image.
以下、図面を用いて本発明を適用可能な各適用例および実施の形態の例を説明する。まず始めに本発明を適用可能な第1〜第3の適用例を説明した後に、本発明の実施形態について説明する。ただし、以下の記載は本発明の範囲を限定するものではない。1例として、本適用例では発熱素子により気泡を発生させて液体を吐出するサーマル方式が採用されているが、ピエゾ方式およびその他の各種液体吐出方式が採用された液体吐出ヘッドにも本発明を適用することができる。
本適用例は、インク等の液体をタンクと液体吐出ヘッド間で循環させる形態のインクジェット記録装置(記録装置)であるが、その他の形態であっても良い。例えばインクを循環せずに、液体吐出ヘッド上流側と下流側に2つのタンクを設け、一方のタンクから他方のタンクへインクを流すことで、圧力室内のインクを流動させる形態であっても良い。また本適用例は被記録媒体の幅に対応した長さを有する、所謂ライン型ヘッドであるが、被記録媒体に対してスキャンを行いながら記録を行う、所謂シリアル型の液体吐出ヘッドにも本発明を適用できる。シリアル型の液体吐出ヘッドとしては、例えばブラックインク用、およびカラーインク用記録素子基板を各1つずつ搭載する構成があげられるが、これに限られるものではない。数個の記録素子基板を吐出口列方向に吐出口をオーバーラップさせるよう配置した、被記録媒体の幅よりも短い、短尺のラインヘッドを作成し、それを被記録媒体に対してスキャンさせる形態のものであっても良い。
Hereinafter, examples of application and embodiments to which the present invention can be applied will be described with reference to the drawings. First, first to third application examples to which the present invention can be applied will be described, and then embodiments of the present invention will be described. However, the following description does not limit the scope of the present invention. As an example, in this application example, a thermal method in which bubbles are generated by a heat generating element to discharge a liquid is adopted, but the present invention is also applied to a liquid discharge head in which a piezo method and various other liquid discharge methods are adopted. Can be applied.
This application example is an inkjet recording device (recording device) in which a liquid such as ink is circulated between the tank and the liquid ejection head, but other forms may be used. For example, two tanks may be provided on the upstream side and the downstream side of the liquid discharge head without circulating the ink, and the ink in the pressure chamber may be flowed by flowing the ink from one tank to the other tank. .. Further, the present application example is a so-called line type head having a length corresponding to the width of the recording medium, but the present invention is also applied to a so-called serial type liquid discharge head that records while scanning the recording medium. The invention can be applied. Examples of the serial type liquid ejection head include, but are not limited to, a configuration in which one recording element substrate for black ink and one recording element substrate for color ink are mounted. A form in which several recording element substrates are arranged so that the discharge ports overlap in the discharge port row direction, a short line head shorter than the width of the recording medium is created, and the line head is scanned against the recording medium. It may be one.
[第1の適用例]
(インクジェット記録装置の説明)
本発明の、液体を吐出する装置、特にはインクを吐出して記録を行うインクジェット記録装置1000(以下、記録装置とも称す)の概略構成を図1に示す。記録装置1000は被記録媒体2を搬送する搬送部1、被記録媒体の搬送方向と略直交して配置されるライン型(ページワイド型)の液体吐出ヘッド3とを備えている。記録装置1000は複数の被記録媒体2を連続もしくは間欠に搬送しながら1パスで連続記録を行うライン型記録装置である。被記録媒体2はカット紙に限らず、連続したロール紙であってもよい。液体吐出ヘッド3はCMYKインクによる(シアン、マゼンタ、イエロー、ブラック)フルカラー印刷が可能である。液体吐出ヘッド3には、後述するように液体を液体吐出ヘッドへ供給する供給路である液体供給手段、メインタンクおよびバッファタンク(図2参照)が流体的に接続される。また、液体吐出ヘッド3には、液体吐出ヘッド3へ電力及び吐出制御信号を伝送する電気制御部が電気的に接続される。吐出ヘッド3内における液体経路及び電気信号経路については後述する。
[First application example]
(Explanation of inkjet recording device)
FIG. 1 shows a schematic configuration of a device for ejecting a liquid, particularly an inkjet recording apparatus 1000 (hereinafter, also referred to as a recording apparatus) for ejecting ink for recording according to the present invention. The
(第1の循環経路の説明)
図2は、本適用例の記録装置に適用される循環経路の1形態である第1の循環経路を示す模式図である。図2には、液体吐出ヘッド3を、流動手段である第1循環ポンプ(高圧側)1001、第1循環ポンプ(低圧側)1002、及びバッファタンク1003等に流体的に接続した図が示されている。なお図2では、説明を簡略化するためにCMYKインクの内の一色のインクが流動する経路のみを示しているが、実際には4色分の循環経路が、液体吐出ヘッド3及び記録装置本体に設けられる。メインタンク1006と接続される、サブタンクとしてのバッファタンク1003はタンク内部と外部とを連通する大気連通口(不図示)を有し、インク中の気泡を外部に排出することが可能である。バッファタンク1003は、補充ポンプ1005とも接続されている。補充ポンプ1005は、インクを吐出しての記録や吸引回復等、液体吐出ヘッドの吐出口からインクを吐出(排出)することによって液体吐出ヘッド3で液体が消費された際に、消費されたインク分をメインタンク1006からバッファタンク1003へ移送する。
2つの第1循環ポンプ1001,1002は、液体吐出ヘッド3の液体接続部111から液体を引き出してバッファタンク1003へ流す役割を有する。液体吐出ヘッド3内の液体を流動させる流動手段としての第1循環ポンプとしては定量的な送液能力を有する容積型ポンプが好ましい。具体的にはチューブポンプ、ギアポンプ、ダイヤフラムポンプ、シリンジポンプ等が挙げられるが、例えば一般的な定流量弁やリリーフ弁をポンプ出口に配して一定流量を確保する形態であっても用いることが出来る。液体吐出ユニット300の駆動時には第1循環ポンプ(高圧側)1001及び第1循環ポンプ(低圧側)1002によって、それぞれ共通供給経路211、共通回収流路212内をある一定量のインクが流れる。この流量としては、液体吐出ヘッド3内の各記録素子基板10間の温度差が、記録画質に影響しない程度以上に設定することが好ましい。もっとも、あまりに大きな流量を設定すると、液体吐出ユニット300内の流路の圧損の影響により、各記録素子基板10で負圧差が大きくなり過ぎて画像の濃度ムラが生じてしまう。そのため、各記録素子基板10間の温度差と負圧差を考慮しながら、流量を設定することが好ましい。
(Explanation of the first circulation route)
FIG. 2 is a schematic diagram showing a first circulation path, which is one form of a circulation path applied to the recording device of this application example. FIG. 2 shows a diagram in which the
The two first circulation pumps 1001 and 1002 have a role of drawing out the liquid from the
負圧制御ユニット230は、第2循環ポンプ1004と液体吐出ユニット300との経路の間に設けられている。負圧制御ユニット230は、記録を行うDutyの差によって循環系の流量が変動した場合でも負圧制御ユニット230よりも下流側(即ち液体吐出ユニット300側)の圧力を予め設定した一定圧力に維持するように動作する機能を有する。負圧制御ユニット230を構成する2つの圧力調整機構としては、それ自身よりも下流の圧力を、所望の設定圧を中心として一定の範囲以下の変動で制御できるものであれば、どのような機構を用いても良い。一例としては所謂「減圧レギュレーター」と同様の機構を採用することができる。減圧レギュレーターを用いた場合には、図2に示したように、第2循環ポンプ1004によって、液体供給ユニット220を介して負圧制御ユニット230の上流側を加圧するようにすることが好ましい。このようにするとバッファタンク1003の液体吐出ヘッド3に対する水頭圧の影響を抑制できるので、記録装置1000におけるバッファタンク1003のレイアウトの自由度を広げることができる。第2循環ポンプ1004としては液体吐出ヘッド3の駆動時に使用するインク循環流量の範囲において、一定圧以上の揚程圧を有するものであればよく、ターボ型ポンプや容積型ポンプなどを使用できる。具体的には、ダイヤフラムポンプ等が適用可能である。また第2循環ポンプ1004の代わりに、例えば負圧制御ユニット230に対してある一定の水頭差をもって配置された水頭タンクでも適用可能である。
The negative
図2に示したように負圧制御ユニット230は、それぞれが互いに異なる制御圧が設定された2つの圧力調整機構を備えている。2つの負圧調整機構の内、相対的に高圧設定側(図2でHと記載)、相対的に低圧側(図2でLと記載)は、それぞれ、液体供給ユニット220内を経由して、液体吐出ユニット300内の共通供給経路211、共通回収流路212に接続されている。液体吐出ユニット300には、共通供給経路211、共通回収流路212、及び各記録素子基板と連通する個別供給流路213aおよび個別回収流路213bが設けられている。個別流路213は共通供給経路211及び共通回収流路212と連通しているので、液体の一部が、共通供給流路211から記録素子基板10の内部流路を通過して共通回収流路212へと流れる流れ(図2の矢印)が発生する。共通供給流路211には圧力調整機構Hが、共通回収流路212には圧力調整機構Lが接続されているため、2つの共通流路間に差圧が生じているからである。
このようにして、液体吐出ユニット300では、共通供給流路211及び共通回収流路212内をそれぞれ通過するように液体を流しつつ、一部の液体が各記録素子基板10内を通過するような流れが発生する。このため、各記録素子基板10で発生する熱を共通供給流路211および共通回収流路212の流れで記録素子基板10の外部へ排出することが出来る。またこのような構成により、液体吐出ヘッド3による記録を行っている際に、記録を行っていない吐出口や圧力室においてもインクの流れを生じさせることが出来るので、その部位におけるインクの増粘を抑制できる。また増粘したインクやインク中の異物を共通回収流路212へと排出することができる。このため、本適用例の液体吐出ヘッド3は、高速で高画質な記録が可能となる。
As shown in FIG. 2, the negative
In this way, in the
(第2の循環経路の説明)
図3は、本適用例の記録装置に適用される循環経路のうち、上述した第1の循環経路とは異なる循環形態である第2の循環経路を示す模式図である。前述の第1の循環経路との主な相違点は、負圧制御ユニット230を構成する2つの圧力調整機構が共に、負圧制御ユニット230よりも上流側の圧力を、所望の設定圧を中心として一定範囲内の変動で制御する機構であることである。この機構は、所謂「背圧レギュレーター」と同作用の機構部品である。また、他の相違点は、第2循環ポンプ1004が負圧制御ユニット230の下流側を減圧する負圧源として作用するものであることである。さらに、第1循環ポンプ(高圧側)1001及び第1循環ポンプ(低圧側)1002が液体吐出ヘッド上流側に配置され、負圧制御ユニット230が液体吐出ヘッド下流側に配置されていることも相違点である。
第2の循環経路において負圧制御ユニット230は、次のように作動する。即ち、液体吐出ヘッド3により記録を行う際の記録Dutyの変化によって生じる流量の変動があっても、自身の上流側(即ち液体吐出ユニット300側)の圧力変動を、予め設定された圧力を中心として一定範囲内に安定にするように作動する。図3に示すように、第2循環ポンプ1004によって、液体供給ユニット220を介して負圧制御ユニット230の下流側を加圧することが好ましい。このようにすると液体吐出ヘッド3に対するバッファタンク1003の水頭圧の影響を抑制できるので、記録装置1000におけるバッファタンク1003のレイアウトの選択幅を広げることができる。第2循環ポンプ1004の代わりに、例えば負圧制御ユニット230に対して所定の水頭差をもって配置された水頭タンクであっても適用可能である。
(Explanation of the second circulation route)
FIG. 3 is a schematic diagram showing a second circulation path, which is a circulation form different from the first circulation path described above, among the circulation paths applied to the recording device of this application example. The main difference from the first circulation path described above is that the two pressure adjusting mechanisms constituting the negative
In the second circulation path, the negative
第1の適用例と同様に、図3に示したように負圧制御ユニット230は、それぞれが互いに異なる制御圧が設定された2つの圧力調整機構を備えている。2つの負圧調整機構の内、高圧設定側(図3でHと記載)、低圧側(図3でLと記載)はそれぞれ、液体供給ユニット220内を経由して、液体吐出ユニット300内の共通供給経路211、および共通回収流路212に接続されている。2つの負圧調整機構により共通供給流路211の圧力を共通回収流路212の圧力より相対的に高くする。このことで、共通供給流路211から個別流路213及び各記録素子基板10の内部流路を介して共通回収流路212へと流れるインク流れが発生する(図3の矢印)。このように、第2の循環経路では、液体吐出ユニット300内には第1の循環経路と同様のインク流れ状態が得られるが、第1の循環経路の場合とは異なる2つの利点がある。
1つ目の利点は、第2循環経路では負圧制御ユニット230が液体吐出ヘッド3の下流側に配置されているので、負圧制御ユニット230から発生するゴミや異物がヘッドへ流入する懸念が少ないことである。2つ目の利点は、第2の循環経路では、バッファタンク1003から液体吐出ヘッド3へ供給する必要流量の最大値が、第1の循環経路の場合よりも少なくて済むことである。その理由は次の通りである。記録待機時に循環している場合の、共通供給流路211及び共通回収流路212内の流量の合計をAとする。Aの値は、記録待機中に液体吐出ヘッド3の温度調整を行う場合に、液体吐出ユニット300内の温度差を所望の範囲内にするために必要な、最小限の流量として定義される。また液体吐出ユニット300の全ての吐出口からインクを吐出する場合(全吐時)の吐出流量をFと定義する。そうすると、第1循環経路の場合(図2)では、第1循環ポンプ(高圧側)1001及び第1循環ポンプ(低圧側)1002の設定流量がAとなるので、全吐時に必要な液体吐出ヘッド3への液体供給量の最大値はA+Fとなる。
Similar to the first application example, as shown in FIG. 3, the negative
The first advantage is that since the negative
一方で第2循環経路の(図3)の場合、記録待機時に必要な液体吐出ヘッド3への液体供給量は流量Aである。そして、全吐時に必要な液体吐出ヘッド3への供給量は流量Fとなる。そうすると、第2の循環経路の場合、第1循環ポンプ(高圧側)1001及び第1循環ポンプ(低圧側)1002の設定流量の合計値、即ち必要供給流量の最大値はA又はFの大きい方の値となる。このため、同一構成の液体吐出ユニット300を使用する限り、第2循環経路における必要供給量の最大値(A又はF)は、第1循環経路における必要供給流量の最大値(A+F)よりも必ず小さくなる。そのため第2の循環経路の場合、適用可能な循環ポンプの自由度が高まり、例えば構成の簡便な低コストの循環ポンプを使用したり、本体側経路に設置される冷却器(不図示)の負荷を低減したりすることができる。その結果、記録装置本体のコストを低減できるという利点がある。この利点は、A又はFの値が比較的大きくなるラインヘッドであるほど大きくなり、ラインヘッドの中でも長手方向の長さが長いラインヘッドほど有益である。
しかしながら一方で、第1循環経路の方が、第2循環経路に対して有利になる点もある。すなわち、第2循環経路では、記録待機時に液体吐出ユニット300内を流れる流量が最大であるため、記録Dutyの低い画像であるほど、各ノズルに高い負圧が印加された状態となる。このため、特に共通供給流路211及び共通回収流路212の流路幅(液体の流れ方向と直交する方向の長さ)を小さくしてヘッド幅(液体吐出ヘッドの短手方向の長さ)を小さくした場合、サテライト滴の影響が大きくなる虞がある。これは、ムラの見えやすい低Duty画像でノズルに高い負圧が印加されるためである。一方、第1循環経路の場合、高い負圧がノズルに印加されるのは高Duty画像形成時であるため、仮にサテライトが発生しても視認されにくく、画像への影響は小さいという利点がある。2つの循環経路の選択は、液体吐出ヘッドおよび記録装置本体の仕様(吐出流量F、最小循環流量A、及びヘッド内流路抵抗)に照らして、好ましい選択を採ることができる。
On the other hand, in the case of the second circulation path (FIG. 3), the amount of liquid supplied to the
However, on the other hand, there is also a point that the first circulation path is more advantageous than the second circulation path. That is, in the second circulation path, since the flow rate flowing through the
(第3の循環経路の説明)
図30は、本適用例の記録装置における循環経路の1形態である第3の循環経路を示す模式図である。上記第1および第2の循環経路と同様な機能、構成については説明を省略し、異なる点について主体的に説明する。
本循環経路では、液体吐出ヘッド3の中央部の2か所と、液体吐出ヘッド3の一端部の1か所の計3か所から液体吐出ヘッド3内に液体が供給される。液体は、共通供給流路211から各圧力室23を経た後に共通回収流路212に回収され、液体吐出ヘッド3の他端部にある回収開口から外部へ回収される。個別流路213は共通供給経路211及び共通回収流路212と連通しており、各個別流路213の経路中に記録素子基板10およびその記録素子基板内に配される圧力室23が設けられている。よって、第1循環ポンプ1002で流す液体の一部は、共通供給流路211から記録素子基板10の圧力室23内を通過して、共通回収流路212へと流れる(図30の矢印)。これは、共通供給流路211に接続された圧力調整機構Hと、共通回収流路212に接続された圧力調整機構Lとの間に圧力差が設けられ、第1循環ポンプ1002が共通回収流路212のみに接続されているからである。
このようにして、液体吐出ユニット300では、共通回収流路212内を通過するような液体の流れと、共通供給流路211から各記録素子基板10内の圧力室23を通過し共通回収流路212に流れが発生する。このため、圧力損失の増大を抑制しつつ、各記録素子基板10で発生する熱を共通供給流路211から共通回収流路212への流れで記録素子基板10の外部へ排出することが出来る。また、本循環経路によれば、上記第1および第2の循環経路に比べて液体の輸送手段であるポンプの数を少なくすることが可能となる。
(Explanation of the third circulation route)
FIG. 30 is a schematic diagram showing a third circulation path, which is one form of the circulation path in the recording device of this application example. The functions and configurations similar to those of the first and second circulation paths will be omitted, and the differences will be mainly described.
In this circulation path, the liquid is supplied into the
In this way, in the
(液体吐出ヘッド構成の説明)
第1の適用例に係る液体吐出ヘッド3の構成について説明する。図4(a)及び図4(b)は本適用例に係る液体吐出ヘッド3の斜視図である。液体吐出ヘッド3は1つの記録素子基板10でC/M/Y/Kの4色のインクを吐出可能な記録素子基板10を直線上に15個配列(インラインに配置)されるライン型の液体吐出ヘッドである。図4(a)に示すように、液体吐出ヘッド3には各記録素子基板10と、フレキシブル配線基板40および電気配線基板90を介して電気的に接続された信号入力端子91と電力供給端子92を備える。信号入力端子91及び電力供給端子92は記録装置1000の制御部と電気的に接続され、それぞれ、吐出駆動信号及び吐出に必要な電力を記録素子基板10に供給する。電気配線基板90内の電気回路によって配線を集約することで、信号出力端子91及び電力供給端子92の数を記録素子基板10の数に比べて少なくできる。これにより、記録装置1000に対して液体吐出ヘッド3を組み付ける時又は液体吐出ヘッドの交換時に取り外しが必要な電気接続部数が少なくて済む。図4(b)に示すように、液体吐出ヘッド3の両端部に設けられた液体接続部111は、記録装置1000の液体供給系と接続される。これによりCMYK4色のインクが記録装置1000の供給系から液体吐出ヘッド3に供給され、また液体吐出ヘッド3内を通ったインクが記録装置1000の供給系へ回収されるようになっている。このように各色のインクは、記録装置1000の経路と液体吐出ヘッド3の経路を介して循環可能である。
(Explanation of liquid discharge head configuration)
The configuration of the
図5に液体吐出ヘッド3を構成する各部品またはユニットの分解斜視図を示す。液体吐出ユニット300、液体供給ユニット220、及び電気配線基板90が筺体80に取り付けられている。液体供給ユニット220には液体接続部111(図3)が設けられるとともに、液体供給ユニット220の内部には、供給されるインク中の異物を取り除くため、液体接続部111の各開口と連通する各色別のフィルタ221(図2、図3)が設けられている。2つの液体供給ユニット220は、それぞれに2色分ずつのフィルタ221が設けられている。フィルタ221を通過した液体はそれぞれの色に対応して供給ユニット220上に配置された負圧制御ユニット230へ供給される。負圧制御ユニット230は各色別の圧力調整弁からなるユニットであり、それぞれの内部に弁やバネ部材などの働きによって、液体の流量の変動に伴って生じる記録装置1000の供給系内(液体吐出ヘッド3の上流側の供給系)の圧損変化を大幅に減衰させる。そうして、圧力制御ユニットよりも下流側(液体吐出ユニット300側)の負圧変化をある一定範囲内で安定化させることが可能である。各色の負圧制御ユニット230内には、図2で記述したように、各色2つの圧力調整弁が内蔵されている。これら2つの圧力調整弁は、それぞれ異なる制御圧力に設定され、高圧側が液体吐出ユニット300内の共通供給流路211、低圧側が共通回収流路212と、液体供給ユニット220を介して連通している。
FIG. 5 shows an exploded perspective view of each component or unit constituting the
筐体80は、液体吐出ユニット支持部81及び電気配線基板支持部82とから構成され、液体吐出ユニット300及び電気配線基板90を支持するとともに、液体吐出ヘッド3の剛性を確保している。電気配線基板支持部82は電気配線基板90を支持する為のものであって、液体吐出ユニット支持部81にネジ止めによって固定されている。液体吐出ユニット支持部81は液体吐出ユニット300の反りや変形を矯正して、複数の記録素子基板10の相対位置精度を確保する役割を有し、それにより記録物におけるスジやムラを抑制する。そのため液体吐出ユニット支持部81は、十分な剛性を有することが好ましく、材質としてはSUSやアルミなどの金属材料、もしくはアルミナなどのセラミックが好適である。液体吐出ユニット支持部81には、ジョイントゴム100が挿入される開口83、84が設けられている。液体供給ユニット220から供給される液体はジョイントゴムを介して液体吐出ユニット300を構成する第3流路部材70へと導かれる。
液体吐出ユニット300は、複数の吐出モジュール200、流路部材210からなり、液体吐出ユニット300の被記録媒体側の面にはカバー部材130が取り付けられる。ここで、カバー部材130は図5に示したように、長尺の開口131が設けられた額縁状の表面を持つ部材であり、開口131からは吐出モジュール200に含まれる記録素子基板10及び封止材による封止部110(図9)が露出している。開口131の周囲の枠部は、記録待機時に液体吐出ヘッド3をキャップするキャップ部材の当接面としての機能を有する。このため、開口131の周囲に沿って接着剤、封止材、充填材等を塗布し、液体吐出ユニット300の吐出口面上の凹凸や隙間を埋めることで、キャップ時に閉空間が形成されるようにすることが好ましい。
The
The
次に液体吐出ユニット300に含まれる流路部材210の構成について説明する。図5に示したように、流路部材210は第1流路部材50、第2流路部材60、第3流路部材70を積層したものである。流路部材210は、液体供給ユニット220から供給された液体を各吐出モジュール200へと分配し、また吐出モジュール200から環流する液体を液体供給ユニット220へと戻すための流路部材である。流路部材210は液体吐出ユニット支持部81にネジ止めで固定されており、それにより流路部材210の反りや変形が抑制されている。
Next, the configuration of the
図6(a)〜(f)は第1〜第3流路部材の各流路部材の表面と裏面を示した図である。図6(a)は、第1流路部材50の、吐出モジュール200が搭載される側の面を示し、図6(f)は、第3流路部材70の、液体吐出ユニット支持部81と当接する側の面を示す。第1流路部材50と第2流路部材60とは、夫々の流路部材の当接面である図6(b)と図6(c)が対向するように接合し、第2流路部材と第3流路部材とは、夫々の流路部材の当接面である図6(d)と図6(e)が対向するように接合する。第2流路部材60と第3流路部材70を接合することにより、夫々の流路部材に形成される共通流路溝62と71とによって、流路部材の長手方向に延在する8本の共通流路が形成される。これにより色毎に共通供給流路211と共通回収流路212のセットが流路部材210内に形成される(図7)。第3流路部材70の連通口72はジョイントゴム100の各穴と連通しており、液体供給ユニット220と流体的に流通している。第2流路部材60の共通流路溝62の底面には連通口61が複数形成されており、第1流路部材50の個別流路溝52の一端部と連通している。第1流路部材50の個別流路溝52の他端部には連通口51が形成されており、連通口51を介して、複数の吐出モジュール200と流体的に連通している。この個別流路溝52により流路部材の中央側へ流路を集約することが可能となる。
6 (a) to 6 (f) are views showing the front surface and the back surface of each flow path member of the first to third flow path members. FIG. 6A shows the surface of the first
第1〜第3流路部材は、液体に対して耐腐食性を有するとともに、線膨張率の低い材質からなることが好ましい。材質としては例えば、アルミナや、LCP(液晶ポリマー)、PPS(ポリフェニルサルファイド)やPSF(ポリサルフォン)を母材としてシリカ微粒子やファイバーなどの無機フィラーを添加した複合材料(樹脂材料)を好適に用いることができる。上記母材としては、変性PPE(ポリフェニレンエーテル)を用いることもできる。流路部材210の形成方法としては、3つの流路部材を積層させて互いに接着しても良いし、材質として樹脂複合樹脂材料を選択した場合には、溶着による接合方法を用いても良い。
The first to third flow path members are preferably made of a material having corrosion resistance to liquid and having a low coefficient of linear expansion. As the material, for example, a composite material (resin material) using alumina, LCP (liquid crystal polymer), PPS (polyphenyl sulfide) or PSF (polysulfone) as a base material and adding an inorganic filler such as silica fine particles or fibers is preferably used. be able to. Modified PPE (polyphenylene ether) can also be used as the base material. As a method for forming the
次に図7を用いて流路部材210内の各流路の接続関係について説明する。図7は、第1〜第3流路部材を接合して形成される流路部材210内の流路を第1の流路部材50の、吐出モジュール200が搭載される面側から一部を拡大してみた透視図である。流路部材210には、色毎に液体吐出ヘッド3の長手方向に伸びる共通供給流路211(211a、211b、211c、211d)、及び共通回収流路212(212a、212b、212c、212d)が設けられている。各色の共通供給流路211には、個別流路溝52によって形成される複数の個別供給流路(213a、213b、213c、213d)が連通口61を介して接続されている。また、各色の共通回収流路212には、個別流路溝52によって形成される複数の個別回収流路(214a、214b、214c、214d)が連通口61を介して接続されている。このような流路構成により各共通供給流路211から個別供給流路213を介して、流路部材の中央部に位置する記録素子基板10にインクを集約することが出来る。また記録素子基板10から個別回収流路214を介して、各共通回収流路212にインクを回収することが出来る。
Next, the connection relationship of each flow path in the
図8は、図7のE−E線における断面を示した図である。この図に示すように、それぞれの個別回収流路(214a、214c)は連通口51を介して、吐出モジュール200と連通している。図8では個別回収流路(214a、214c)のみ図示しているが、別の断面においては、図7に示すように個別供給流路213と吐出モジュール200とが連通している。各吐出モジュール200に含まれる支持部材30及び記録素子基板10には、第1流路部材50からのインクを記録素子基板10に設けられる記録素子15(図10)に供給するための流路が形成されている。さらに、支持部材30及び記録素子基板10には、記録素子15に供給した液体の1部または全部を第1流路部材50に回収(環流)するための流路が形成されている。ここで、各色の共通供給流路211は対応する色の負圧制御ユニット230(高圧側)と液体供給ユニット220を介して接続されており、また共通回収流路212は負圧制御ユニット230(低圧側)と液体供給ユニット220を介して接続されている。この負圧制御ユニット230により、共通供給流路211と共通回収流路212間に差圧(圧力差)を生じさせるようになっている。このため、図7及び8に示したように各流路を接続した本適用例の液体吐出ヘッド内では、各色で共通供給流路211〜個別供給流路213a〜記録素子基板10〜個別回収流路213b〜共通回収流路212へと順に流れる流れが発生する。
FIG. 8 is a view showing a cross section taken along the line EE of FIG. As shown in this figure, each individual collection flow path (214a, 214c) communicates with the
(吐出モジュールの説明)
図9(a)に1つの吐出モジュール200の斜視図を、図9(b)にその分解図を示す。吐出モジュール200の製造方法としては、まず記録素子基板10及びフレキシブル配線基板40を、予め液体連通口31が設けられた支持部材30上に接着する。その後、記録素子基板10上の端子16と、フレキシブル配線基板40上の端子41とをワイヤーボンディングによって電気接続し、その後にワイヤーボンディング部(電気接続部)を封止材で覆って封止部110を形成する。フレキシブル配線基板40の記録素子基板10と反対側の端子42は、電気配線基板90の接続端子93(図5参照)と電気接続される。支持部材30は、記録素子基板10を支持する支持体であるとともに、記録素子基板10と流路部材210とを流体的に連通させる流路部材である為、平面度が高く、また十分に高い信頼性をもって記録素子基板と接合できるものが好ましい。材質としては例えばアルミナや樹脂材料が好ましい。
(Explanation of discharge module)
FIG. 9A shows a perspective view of one
(記録素子基板の構造の説明)
本適用例における記録素子基板10の構成について説明する。図10(a)は記録素子基板10の吐出口13が形成される側の面の平面図を示し、図10(b)は図10(a)のAで示した部分の拡大図を示し、図10(c)は図10(a)の裏面の平面図を示す。図10(a)に示すように、記録素子基板10の吐出口形成部材12に、各インク色に対応する4列の吐出口列が形成されている。なお、以後、複数の吐出口13が配列される吐出口列が延びる方向を「吐出口列方向」と呼称する。
図10(b)に示すように、各吐出口13に対応した位置には液体を吐出するために利用されるエネルギーを発生する発熱素子である記録素子15が配置されている。隔壁22により、記録素子15を内部に備える圧力室23が区画されている。記録素子15は記録素子基板10に設けられる電気配線(不図示)によって、図10(a)の端子16と電気的に接続されている。記録素子15は、記録装置1000の制御回路から電気配線基板90(図5)及びフレキシブル配線基板40(図9)を介して入力されるパルス信号に基づいて発熱して液体を沸騰させる。この沸騰による発泡の力で液体を吐出口13から吐出する。図10(b)に示すように、各吐出口列に沿って、一方の側には液体供給路18が、他方の側には液体回収路19が延在している。液体供給路18及び液体回収路19は記録素子基板10に設けられた吐出口列方向に伸びた流路であり、それぞれ供給口17a、回収口17bを介して吐出口13と連通している。
(Explanation of the structure of the recording element substrate)
The configuration of the
As shown in FIG. 10B, a
図10(c)および図11に示すように、記録素子基板10の、吐出口13が形成される面の裏面にはシート状の蓋部材20が積層されており、蓋部材20には、後述する液体供給路18及び液体回収路19に連通する開口21が複数設けられている。本適用例においては、液体供給路18の1本に対して3個、液体回収路19の1本に対して2個の開口21が蓋部材20に設けられている。図10(b)に示すように蓋部材20の夫々の開口21は、図6(a)に示した複数の連通口51と連通している。図11に示すように蓋部材20は、記録素子基板10の基板11に形成される液体供給路18及び液体回収路19の壁の一部を形成する蓋としての機能を有する。蓋部材20は、液体に対して十分な耐食性を有している物が好ましく、また、混色防止の観点から、開口21の開口形状および開口位置には高い精度が求められる。このため蓋部材20の材質として、感光性樹脂材料やシリコン板を用い、フォトリソプロセスによって開口21を設けることが好ましい。このように蓋部材は開口21により流路のピッチを変換するものであり、圧力損失を考慮すると厚みは薄いことが望ましく、フィルム状の部材で構成されることが望ましい。
As shown in FIGS. 10C and 11, a sheet-shaped
次に、記録素子基板10内での液体の流れについて説明する。図11は図10(a)におけるB−B面での記録素子基板10および蓋部材20の断面を示す斜視図である。記録素子基板10はSiにより形成される基板11と感光性の樹脂により形成される吐出口形成部材12とが積層されており、基板11の裏面には蓋部材20が接合されている。基板11の一方の面側には記録素子15が形成されており(図10)、その裏面側には、吐出口列に沿って延在する液体供給路18および液体回収路19を構成する溝が形成されている。基板11と蓋部材20によって形成される液体供給路18及び液体回収路19はそれぞれ、流路部材210内の共通供給流路211と共通回収流路212と接続されており、液体供給路18と液体回収路19との間には差圧が生じている。液体吐出ヘッド3の複数の吐出口13から液体を吐出し記録を行っている際に、吐出動作を行っていない吐出口においては、この差圧によって、次のように液体が流れる。即ち、基板11内に設けられた液体供給路18内の液体が、供給口17a、圧力室23、回収口17bを経由して液体回収路19へ流れる(図11の矢印Cで示した流れ)。この流れによって、記録を休止している吐出口13や圧力室23において、吐出口13からの蒸発によって生じる増粘インクや、泡・異物などを液体回収路19へ回収することができる。また吐出口13や圧力室23のインクの増粘を抑制することが出来る。液体回収路19へ回収された液体は、蓋部材20の開口21及び支持部材30の液体連通口31(図9b参照)を通じて、流路部材210内の連通口51、個別回収流路214、共通回収流路212の順に回収される。そして、最終的には記録装置1000の供給経路へと回収される。
Next, the flow of the liquid in the
つまり記録装置本体から液体吐出ヘッド3へ供給される液体は下記の順に流動し、供給および回収される。液体は、まず液体供給ユニット220の液体接続部111から液体吐出ヘッド3の内部に流入する。そして、ジョイントゴム100、第3流路部材に設けられた連通口72および共通流路溝71、第2流路部材に設けられた共通流路溝62および連通口61、第1流路部材に設けられた個別流路溝52および連通口51の順に供給される。その後、支持部材30に設けられた液体連通口31、蓋部材に設けられた開口21、基板11に設けられた液体供給路18および供給口17aを順に介して圧力室23に供給される。圧力室23に供給された液体のうち、吐出口13から吐出されなかった液体は、基板11に設けられた回収口17bおよび液体回収路19、蓋部材に設けられた開口21、支持部材30に設けられた液体連通口31を順に流れる。その後、第1流路部材に設けられた連通口51および個別流路溝52、第2流路部材に設けられた連通口61および共通流路溝62、第3流路部材70に設けられた共通流路溝71および連通口72、ジョイントゴム100を順に流れる。そして、液体供給ユニットに設けられた液体接続部111から液体吐出ヘッド3の外部へ液体が流動する。図2に示す第1の循環経路の形態においては、液体接続部111から流入した液体は負圧制御ユニット230を経由した後にジョイントゴム100に供給される。図3に示す第2の循環経路の形態においては、圧力室23から回収された液体は、ジョイントゴム100を通過した後、負圧制御ユニット230を介して液体接続部111から液体吐出ヘッドの外部へ流動する。
That is, the liquid supplied from the recording device main body to the
また図2および図3に示すように、液体吐出ユニット300の共通供給流路211の一端から流入した全ての液体が個別供給流路213aを経由して圧力室23に供給されるわけではない。個別供給流路213aに流入することなく、共通供給流路211の他端から液体供給ユニット220に流動する液体もある。このように、記録素子基板10を経由することなく流動する経路を備えることで、本適用例のような微細で流抵抗の大きい流路を備える記録素子基板10を備える場合であっても、液体の循環流の逆流を抑制することができる。このようにして、本適用例の液体吐出ヘッドでは、圧力室や吐出口近傍部の液体の増粘を抑制できるので吐出のヨレや不吐を抑制でき、結果として高画質な記録を行うことができる。
Further, as shown in FIGS. 2 and 3, not all the liquid flowing from one end of the common
(記録素子基板間の位置関係の説明)
図12は、隣り合う2つの吐出モジュールにおける、記録素子基板の隣接部を部分的に拡大して示す平面図である。図10に示すように、本適用例では略平行四辺形の記録素子基板を用いている。図12に示すように各記録素子基板10における吐出口13が配列される各吐出口列(14a〜14d)は、被記録媒体の搬送方向に対し一定角度傾くように配置されている。それによって記録素子基板10同士の隣接部における吐出列は、少なくとも1つの吐出口が被記録媒体の搬送方向にオーバーラップするようになっている。図12では、D線上の2つの吐出口が互いにオーバーラップ関係にある。このような配置によって、仮に記録素子基板10の位置が所定位置から多少ずれた場合でも、オーバーラップする吐出口の駆動制御によって、記録画像の黒スジや白抜けを目立たなくするようにすることができる。複数の記録素子基板10を千鳥配置ではなく直線上(インライン)に配置した場合にも、図12の構成により液体吐出ヘッド3の被記録媒体の搬送方向の長さの増大を抑えつつ、記録素子基板10同士のつなぎ部における黒スジや白抜け対策を行うことが出来る。なお、本適用例では記録素子基板の主平面は平行四辺形であるが、本発明はこれに限るものではなく、例えば長方形、台形、その他形状の記録素子基板を用いた場合でも、本発明の構成を好ましく適用することができる。
(Explanation of positional relationship between recording element substrates)
FIG. 12 is a plan view showing a partially enlarged view of an adjacent portion of the recording element substrate in two adjacent discharge modules. As shown in FIG. 10, in this application example, a substantially parallelogram-shaped recording element substrate is used. As shown in FIG. 12, each discharge port row (14a to 14d) in which the
(液体吐出ヘッド構成の変形例の説明)
図31〜図34を用いて上述した液体吐出ヘッド構成の変形例について説明する。上述した例と同様な構成、機能については説明を省略し、異なる点について主体的に説明する。本変形例では、図31、図32に示すように、液体吐出ヘッド3と外部との液体の接続部である複数の液体接続部111は、液体吐出ヘッド3の長手方向の一端側に集約して配置されている。液体吐出ヘッド3の他端側には複数の負圧制御ユニット230を集約して配置している(図33)。液体吐出ヘッド3に含まれる液体供給ユニット220は、液体吐出ヘッド3の長さに対応した長尺状のユニットとして構成され、供給する4色の液体に対応した流路およびフィルタ221を備える。図33に示すように、液体吐出ユニット支持部81に設けられる開口83〜86も上述した液体吐出ヘッド3とは異なる位置に設けられている。
図34に流路部材50、60、70の積層状態を示す。複数の流路部材50、60、70の最上層である第1流路部材50の上面に複数の記録素子基板10が直線状に配列される。各記録素子基板10の裏面側に形成される開口21(図19)に連通する流路は、液体の色ごとに、個別供給流路213が2つ、個別回収流路214が1つとなっている。これに対応して、記録素子基板10の裏面に設けられる蓋部材20に形成される開口21も、液体の色ごとに供給開口21が2つ、回収開口21が1つとなっている。図34に示すように、液体吐出ヘッド3の長手方向(複数の記録素子基板10の配列方向)に沿って延在する共通供給流路211と共通回収流路212とが交互に並列されている。
(Explanation of a modified example of the liquid discharge head configuration)
A modified example of the above-described liquid discharge head configuration will be described with reference to FIGS. 31 to 34. The description of the same configuration and function as the above-mentioned example will be omitted, and the differences will be mainly described. In this modification, as shown in FIGS. 31 and 32, the plurality of
FIG. 34 shows the laminated state of the
[第2の適用例]
本発明を適用可能な第2の適用例によるインクジェット記録装置1000及び液体吐出ヘッド3の構成を説明する。なお以降の説明においては、主として第1の適用例と異なる部分のみを説明し、第1の適用例と同様の部分については説明を省略する。
[Second application example]
The configuration of the
(インクジェット記録装置の説明)
本発明の第2の適用例によるインクジェット記録装置を図20に示す。第2の適用例の記録装置1000はCMYKのインクごとに対応した単色用の液体吐出ヘッド3を4つ並列配置させることで被記録媒体へフルカラー記録を行う点が第1の適用例とは異なる。第1の適用例において1色あたりに使用できる吐出口列数が1列だったのに対し、本適用例において1色あたりに使用できる吐出口列数は20列となっている(図19(a))。このため、記録データを複数の吐出口列に適宜振り分けて記録を行うことで、非常に高速な記録が可能となる。更に、不吐になる吐出口があったとしても、その吐出口に対して被記録媒体の搬送方向に対応する位置にある、他列の吐出口から補間的に吐出を行うことで信頼性が向上し、商業印刷などに好適である。第1の適用例と同様に、各液体吐出ヘッド3に対して、記録装置1000の供給系、バッファタンク1003及びメインタンク1006(図2)が流体的に接続される。また、それぞれの液体吐出ヘッド3には、液体吐出ヘッド3へ電力及び吐出制御信号を伝送する電気制御部が電気的に接続される。
(Explanation of inkjet recording device)
An inkjet recording apparatus according to a second application of the present invention is shown in FIG. The
(循環経路の説明)
第1の適用例と同様に、記録装置1000及び液体吐出ヘッド3間の液体循環経路としては、第1の適用例同様、図2又は図3に示した第1および第2の循環経路を用いることができる。
(Explanation of circulation route)
As in the first application example, as the liquid circulation path between the
(液体吐出ヘッド構成の説明)
本発明の第2の適用例に係る液体吐出ヘッド3の構造について説明する。図13(a)及び(b)は本適用例に係る液体吐出ヘッド3の斜視図である。液体吐出ヘッド3は液体吐出ヘッド3の長手方向に直線上に配列される16個の記録素子基板10を備え、1色の液体で記録が可能なインクジェット式のライン型記録ヘッドである。液体吐出ヘッド3は、第1の適用例同様、液体接続部111、信号入力端子91及び電力供給端子92を備える。しかしながら本適用例の液体吐出ヘッド3は、第1の適用例に比べて吐出口列が多いため、液体吐出ヘッド3の両側に信号出力端子91及び電力供給端子92が配置されている。これは記録素子基板10に設けられる配線部で生じる電圧低下や信号伝送遅れを低減のためである。
(Explanation of liquid discharge head configuration)
The structure of the
図14は液体吐出ヘッド3の斜視分解図であり、液体吐出ヘッド3を構成する各部品またはユニットがその機能毎に分割されて表示されている。各ユニット及び部材の役割や液体吐出ヘッド内の液体流通の順は基本的に第1の適用例と同様であるが、液体吐出ヘッドの剛性を担保する機能が異なる。第1の適用例では主として液体吐出ユニット支持部81によって液体吐出ヘッド剛性を担保していたが、第2の適用例の液体吐出ヘッドでは、液体吐出ユニット300に含まれる第2流路部材60によって液体吐出ヘッドの剛性を担保している。本適用例における液体吐出ユニット支持部81は第2流路部材60の両端部に接続されており、この液体吐出ユニット300は記録装置1000のキャリッジと機械的に結合されて、液体吐出ヘッド3の位置決めを行う。負圧制御ユニット230を備える液体供給ユニット220と、電気配線基板90は、液体吐出ユニット支持部81に結合される。2つの液体供給ユニット220内にはそれぞれフィルタ(不図示)が内蔵されている。2つの負圧制御ユニット230は、それぞれ異なる、相対的に高低の負圧で圧力を制御するように設定されている。また、この図のように液体吐出ヘッド3の両端部にそれぞれ、高圧側と低圧側の負圧制御ユニット230を設置した場合、液体吐出ヘッド3の長手方向に延在する共通供給流路211と共通回収流路212における液体の流れが互いに対向する。このようにすると、共通供給流路211と共通回収流路212の間で熱交換が促進されて、2つの共通流路内における温度差が低減される。そのため、共通流路に沿って複数設けられる各記録素子基板10における温度差が付きにくく、温度差による記録ムラが生じにくくなるという利点がある。
FIG. 14 is a perspective exploded view of the
次に液体吐出ユニット300の流路部材210の詳細について説明する。図14に示すように流路部材210は、第1流路部材50、第2流路部材60を積層したものであり、液体供給ユニット220から供給された液体を各吐出モジュール200へと分配する。また流路部材210は、吐出モジュール200から環流する液体を液体供給ユニット220へと戻すための流路部材として機能する。流路部材210の第2流路部材60は、内部に共通供給流路211及び共通回収流路212が形成された流路部材であるとともに、液体吐出ヘッド3の剛性を主に担うという機能を有する。このため、第2流路部材60の材質としては、液体に対する十分な耐食性と高い機械強度を有するものが好ましい。具体的にはSUSやTi、アルミナなどを好ましく用いることができる。
Next, the details of the
図15(a)は第1流路部材50の、吐出モジュール200がマウントされる側の面を示し、図15(b)はその裏面である、第2流路部材60と当接される側の面を示した図である。第1の適用例とは異なり、第2の適用例における第1流路部材50は、各吐出モジュール200毎に対応した複数の部材を隣接して配列したものである。このように分割した構造を採ることで、複数のモジュールを配列させることで、液体吐出ヘッドの長さに対応することが出来るので、例えばB2サイズおよびそれ以上の長さに対応した比較的ロングスケールの液体吐出ヘッドに特に好適に適用できる。図15(a)に示すように、第1流路部材50の連通口51は吐出モジュール200と流体的に連通し、図15(b)に示すように、第1流路部材50の個別連通口53は第2流路部材60の連通口61と流体的に連通する。図15(c)は第2流路部材60の、第1流路部材50と当接される側の面を示し、図15(d)は第2流路部材60の厚み方向中央部の断面を示し、図15(e)は第2流路部材60の、液体供給ユニット220と当接する側の面を示す図である。第2流路部材60の流路や連通口の機能は、第1の適用例の1色分と同様である。第2流路部材60の共通流路溝71は、その一方が図16に示す共通供給流路211であり、他方が共通回収流路212であり、夫々、液体吐出ヘッド3長手方向に沿って、一端側から他端側に液体が供給される。本適用例においては、第1の適用例と異なり、共通供給流路211と共通回収流路212の液体の長手方向は互いに反対方向である。
FIG. 15A shows the surface of the first
図16は、記録素子基板10と流路部材210との液体の接続関係を示した透視図である。図16に示したように、流路部材210内には、液体吐出ヘッド3の長手方向に伸びる一組の共通供給流路211及び共通回収流路212が設けられている。第2流路部材60の連通口61は、各々の第1流路部材50の個別連通口53と位置を合わせて接続されており、第2流路部材60の連通口72から共通供給流路211を介して第1流路部材50の連通口51へと連通する液体供給経路が形成されている。同様に、第2流路部材60の連通口72から共通回収流路212を介して第1流路部材50の連通口51へと連通する液体供給経路も形成されている。
図17は、図16のF−F線における断面を示した図である。この図に示したように、共通供給流路は、連通口61、個別連通口53、連通口51を介して、吐出モジュール200へ接続されている。図8では不図示であるが、別の断面においては、個別回収流路が同様の経路で吐出モジュール200へ接続されていることは、図16を参照すれば明らかである。第1の適用例と同様に、各吐出モジュール200及び記録素子基板10には、各吐出口13に連通する流路が形成されており、供給した液体の一部または全部が、吐出動作を休止している吐出口13(圧力室23)を通過して、環流できるようになっている。また第1の適用例と同様に、共通供給流路211は負圧制御ユニット230(高圧側)と、共通回収流路212は負圧制御ユニット230(低圧側)と液体供給ユニット220を介して接続されている。そのため、その差圧によって、共通供給流路211から記録素子基板10の吐出口13(圧力室23)を通過して共通回収流路212へと流れる流れが発生する。
FIG. 16 is a perspective view showing the connection relationship of the liquid between the
FIG. 17 is a diagram showing a cross section taken along the line FF of FIG. As shown in this figure, the common supply flow path is connected to the
(吐出モジュールの説明)
図18(a)に、1つの吐出モジュール200の斜視図を、図18(b)にその分解図を示す。第1の適用例との差異は、以下の点である。即ち、記録素子基板10の複数の吐出口列方向に沿った両辺部(記録素子基板10の各長辺部)に複数の端子16がそれぞれ配置され、それに電気接続されるフレキシブル配線基板40も、1つの記録素子基板10に対して2枚配置される点である。これは記録素子基板10に設けられる吐出口列数が20列あり、第1の適用例の8列よりも大幅に増加しているためである。即ち、端子16から、吐出口列に対応して設けられる記録素子15までの最大距離を短く抑制して、記録素子基板10内の配線部で生じる電圧低下や信号伝送遅れを低減することを目的としている。また支持部材30の液体連通口31は記録素子基板10に設けられ、全吐出口列を跨るように開口している。その他の点は、第1の適用例と同様である。
(Explanation of discharge module)
FIG. 18A shows a perspective view of one
(記録素子基板の構造の説明)
図19(a)は記録素子基板10の吐出口13が配される側の面の模式図、図19(c)は図19(a)の面の裏面を示す模式図である。図19(b)は図19(c)において、記録素子基板10の裏面側に設けられている蓋部材20を除去した場合の記録素子基板10の面を示す模式図である。図19(b)に示すように、記録素子基板10の裏面には吐出口列方向に沿って、液体供給路18と液体回収路19とが交互に設けられている。吐出口列数は第1の適用例よりも大幅に増加しているものの、第1の適用例との本質的な差異は、前述のように端子16が記録素子基板の吐出口列方向に沿った両辺部に配置されていることである。各吐出口列毎に一組の液体供給路18と液体回収路19が設けられていること、蓋部材20に、支持部材30の液体連通口31と連通する開口21が設けられていることなど、基本的な構成は第1の適用例と同様である。
(Explanation of the structure of the recording element substrate)
FIG. 19A is a schematic view of the surface of the
[第3の適用例]
本発明の第3の適用例によるインクジェット記録装置1000及び液体吐出ヘッド3の構成を説明する。第3の適用例の液体吐出ヘッドは、B2サイズの被記録媒体に対して1スキャンで記録を行うページワイド型である。第3の適用例は第2の適用例と類似している点が多いため、以降の説明においては、主として第2の適用例と異なる部分を説明し、第2の適用例と同様の部分については説明を省略する。
[Third application example]
The configuration of the
(インクジェット記録装置の説明)
図35に本適用例のインクジェット記録装置の模式図を示す。記録装置1000は、液体吐出ヘッド3から被記録媒体2に直接記録を行わず、一度、中間転写体(中間転写ドラム1007)に液体を吐出し画像を形成した後に、その画像を被記録媒体2に転写する構成である。記録装置1000では、CMYKの4種類のインクに夫々対応した4つの単色用の液体吐出ヘッド3が、中間転写ドラム1007に沿って円弧状に配置されている。これによって中間転写体上にフルカラー記録が行われ、その記録画像は、中間転写体上で適切な乾燥状態にされた後、紙搬送ローラー1009によって搬送される被記録媒体2へ、転写部1008で転写される。第2の適用例の紙搬送系は主にカット紙を意図した水平搬送であったのに対し、本適用例においては本体ロール(不図示)から供給される連続紙にも対応可能である。このようなドラム搬送系では、紙に一定の張力をかけながら搬送することが容易なため、高速記録時においても搬送ジャムが少ない。このため装置の信頼性が向上し、商業印刷などに好適である。第1及び第2の適用例と同様、各液体吐出ヘッド3に対して、記録装置1000の供給系、バッファタンク1003及びメインタンク1006が流体的に接続される。また、それぞれの液体吐出ヘッド3には、液体吐出ヘッド3へ電力及び吐出制御信号を伝送する電気制御部が電気的に接続される。
(Explanation of inkjet recording device)
FIG. 35 shows a schematic view of the inkjet recording device of this application example. The
(第4の循環経路の説明)
第2の適用例と同様に、記録装置1000のタンクと液体吐出ヘッド3との間における液体循環経路としては、図2又は図3に示した第1および第2の循環経路も適用可能であるが、図36に示す循環経路が好適である。図3の第2の循環経路との主な差異は、第1循環ポンプ1001、1002及び第2循環ポンプ1004各々の流路の流路に連通するバイパス弁1010が付加されていることである。このバイパス弁1010は予め設定された圧力を超過すると弁が開くことで、バイパス弁1010上流側の圧力を下げるという機能(第1の機能)を有する。また記録装置本体の制御基板からの信号によって、任意のタイミングで弁を開閉する機能(第2の機能)も有する。
(Explanation of the fourth circulation route)
Similar to the second application example, as the liquid circulation path between the tank of the
第1の機能により、第1循環ポンプ1001、1002の下流側または第2循環ポンプ1004の上流側の流路に、過剰または過小な圧力が掛かることを抑制することができる。例えば、第1循環ポンプ1001、1002の機能に支障が発生した場合、過剰な流量や圧力が液体吐出ヘッド3に加わる場合がある。それにより液体吐出ヘッド3の吐出口から液体の漏洩が生じたり、液体吐出ヘッド3内の各接合部に破断が生じたりする虞がある。しかし本適用例のように、第1循環ポンプ1001、1002にバイパス弁が追加されている場合、過剰な圧力が発生した場合でも、バイパス弁1010が開くことで各循環ポンプ上流側へと液体経路が開放されるため、上記のようなトラブルを抑制できる。
また第2の機能により、循環駆動停止時には、第1循環ポンプ1001,1002及び第2循環ポンプ1004の停止後に、本体側からの制御信号に基づいて、速やかに全てのバイパス弁1010を開放する。これにより、液体吐出ヘッド3の下流部(負圧制御ユニット230から第2循環ポンプ1004までの間)の高負圧(例えば、数〜数十kPa)を短時間に開放することができる。循環ポンプとしてダイヤフラムポンプなど容積型ポンプを使用した場合には、通常、ポンプ内に逆止弁が内蔵されている。しかしながら、バイパス弁を開くことで、下流側のバッファタンク1003側からも液体吐出ヘッド3の下流部の圧力解放を行える。上流側からだけでも液体吐出ヘッド3の下流部の圧力解放は行えるが、液体吐出ヘッドの上流側流路と液体吐出ヘッド内流路には圧力損失がある。そのため、圧力開放に時間が掛かり、過渡的に液体吐出ヘッド3内の共通流路内の圧力が下がり過ぎて、吐出口のメニスカスが破壊される虞がある。液体吐出ヘッド3の下流側のバイパス弁1010を開くことで、液体吐出ヘッドの下流側の圧力解放が促進されるため、吐出口のメニスカス破壊のリスクが軽減される。
The first function can prevent excessive or underpressure from being applied to the flow path on the downstream side of the first circulation pumps 1001 and 1002 or the upstream side of the
Further, by the second function, when the circulation drive is stopped, after the first circulation pumps 1001, 1002 and the
(液体吐出ヘッド構造の説明)
本発明の第3の適用例に係る液体吐出ヘッド3の構造について説明する。図37(a)は本適用例に係る液体吐出ヘッド3の斜視図、図37(b)はその分解斜視図である。液体吐出ヘッド3は液体吐出ヘッド3の長手方向に直線状(インライン)に配列される36個の記録素子基板10を備え、1色の液体で記録を行うインクジェット式のページワイド型の記録ヘッドである。液体吐出ヘッド3は、第2の適用例同様、信号入力端子91及び電力供給端子92を備える他、ヘッドの長手側面を保護するシールド板132を備える。
図37(b)には、液体吐出ヘッド3を構成する各部品またはユニットがその機能毎に分割されて表示されている(シールド板132は不図示)。各ユニット及び各部材の役割や、液体吐出ヘッド3内の液体流通の順は第2の適用例と同様である。第2の適用例との主な相違点は、複数分割されて配置された電気配線基板90、負圧制御ユニット230の位置、および第1流路部材50の形状である。本適用例のように、例えばB2サイズの被記録媒体に対応した長さを有する液体吐出ヘッド3の場合、液体吐出ヘッド3の使用電力が大きいため、8枚の電気配線基板90が設けられる。各々の電気配線基板90は、液体吐出ユニット支持部81に取り付けられた長尺の電気配線基板支持部82の両側面に4枚ずつ取り付けられる。
(Explanation of liquid discharge head structure)
The structure of the
In FIG. 37B, each component or unit constituting the
図38(a)は、液体吐出ユニット300、液体供給ユニット220及び負圧制御ユニット230を備える液体吐出ヘッド3の側面図である。図38(b)は、液体吐出ヘッド3内部の記録液体の流れを示す模式図である。図38(c)は、図38(a)のG−G線での断面を示す斜視図である。理解を容易にするために、一部の構成は簡略化している。
液体供給ユニット220内には液体接続部111とフィルタ221が設けられるとともに、負圧制御ユニット230が液体供給ユニット220の下方に一体化して形成されている。これによって負圧制御ユニット230と記録素子基板10との高さ方向の距離が、第2の適用例に比べて短くなっている。この構成により、本適用例には、液体供給ユニット220内の流路接続部の数が減り、記録液体の漏洩に対する信頼性が向上するだけでなく、部品点数や組み立て工程数も低減できるという利点がある。
また負圧制御ユニット230と吐出口が形成される面とにおける水頭差が相対的に小さくなるので、本適用例は、図35に示すような、液体吐出ヘッド3の傾斜角度が、各液体吐出ヘッドごとに異なるような記録装置へ好適に適応できる。これは、水等差が小さくできるため、複数の液体吐出ヘッド3を異なる傾斜角で用いても、それぞれの記録素子基板の吐出口に加わる負圧差を低減できるためである。また、本適用例は、負圧制御ユニット230から記録素子基板10間の距離が小さくなることでその間の流抵抗が小さくなるので、液体の流量変化による圧損差も小さくなり、より安定な負圧制御が行える点でも好ましい。
FIG. 38A is a side view of the
A
Further, since the head difference between the negative
図38(b)では、図36に示した循環経路と比べ、回路的には同じではあるが、実際の液体吐出ヘッド3の各構成部品内での液体の流れを示している。長尺状の第2流路部材60内には、液体吐出ヘッド3の長手方向に伸びる一組の共通供給流路211及び共通回収流路212が設けられている。共通供給流路211及び共通回収流路212は互いに対向する方向に液体が流れるように構成されており、夫々の流路の上流側にはフィルタ221が設けられ、液体接続部111等から侵入する異物をトラップする。このように共通供給流路211及び共通回収流路212が互いに対向する方向に液体を流すことは、液体吐出ヘッド3内の長手方向における温度勾配が軽減される点で好ましい。尚、図36においては、説明を簡略化するために共通供給流路211と共通回収流路212との流れを同じ方向で示している。
共通供給流路211及び共通回収流路212の下流側には、それぞれ負圧制御ユニット230が接続される。また、共通供給流路211の途中には複数の個別供給流路213aへの分岐部があり、共通回収流路212の途中には複数の個別回収流路213bへの分岐部がある。個別供給流路213a及び個別回収流路213bは複数の第1流路部材50内に形成されており、夫々の個別流路は、記録素子基板10の裏面に設けられた蓋部材20の開口21(図19(c)参照)と連通している。
図38(b)にHとLで示した負圧制御ユニット230は、高圧側(H)と、低圧側(L)とを合わせたユニットである。それぞれの負圧制御ユニット230は、相対的に高(H)または低(L)の負圧で、負圧制御ユニット230よりも上流側の圧力を制御するように設定された背圧型圧力調整機構である。共通供給流路211は負圧制御ユニット230(高圧側)と接続され、共通回収流路212は負圧制御ユニット230(低圧側)と接続されており、それにより共通供給流路211と共通回収流路212の間には差圧が発生する。その差圧によって、液体が、共通供給流路211から個別供給流路213a、記録素子基板10内の吐出口13(圧力室23)、個別回収流路213bを順に通過して共通回収流路212へと流れる。
FIG. 38B shows the actual flow of liquid in each component of the
Negative
The negative
本適用例において個々の吐出モジュール200は、第1流路部材50、記録素子基板10、フレキシブル配線基板40から構成されている。本適用例においては、第2の適用例で説明した支持部材30(図18)がなく、蓋部材20を備える記録素子基板10が直接第1流路部材50に接合される。図38(c)に示すように、第2流路部材60に設けられる共通供給流路211は、その上面に形成される連通口61から、第1流路部材50の下面に形成される個別連通口53を介して、個別供給流路213aに供給される。その後液体は、圧力室23に供給され、個別回収流路213b、個別連通口53、連通口61を順に経由して共通回収流路212へと回収される。
ここで、図15に示した第2の適用例とは異なり、第1流路部材50の下面(第2流路部材60側の面)にある個別連通口53は、第2流路部材50の上面に形成される連通口61に対して十分大きな開口となっている。この構成により、吐出モジュール200を第2流路部材60上にマウントする際に位置がズレた場合でも、第1流路部材50と第2流路部材60の間で確実に流体連通が行われるようになっている。そのため、ヘッド製造時の歩留まりが向上しコストダウンが図れるようになっている。
In this application example, each
Here, unlike the second application example shown in FIG. 15, the
[第1の実施形態]
次に、本発明の具体的な実施形態について説明する。以下では、図1から図12に示した第1の適用例に係る液体吐出ヘッドの場合について説明するが、その他の適用例に係る液体吐出ヘッドの場合も同様である。
[First Embodiment]
Next, a specific embodiment of the present invention will be described. Hereinafter, the case of the liquid discharge head according to the first application example shown in FIGS. 1 to 12 will be described, but the same applies to the case of the liquid discharge head according to other application examples.
(吐出口部内の液体の流れの説明)
図21は、記録素子基板の吐出口近傍を詳細に説明する模式図である。図21(a)は、液体が吐出される吐出方向から見た平面図、図21(b)は、図21(a)のG−G線における断面図、図21(c)は、図21(a)のG−G線における断面を示す斜視図である。
記録素子基板10において、吐出動作を行っていない吐出口13では、上述したように、基板11内に設けられた液体供給路18内の液体が供給口17a、圧力室23、回収口17bを経由して液体回収路19へ流れる循環流Cが形成されている。圧力室内の循環流Cの速度は、例えば0.1〜100mm/s程度であり、液体が流動する状態で吐出動作を行っても、着弾精度等の影響が少ない速度である。このとき、吐出口13には、液体のメニスカス、すなわち、液体と大気との界面である吐出口界面24が形成されている。なお、吐出口13は、図21(b)に示すように、吐出口形成部材12に形成された貫通路25の開口部であって、吐出口形成部材12の液体が吐出される側の面に開口する開口部である。以下の説明では、この貫通路25を「吐出口部」と称する。また、吐出口13から液体が吐出される方向(図21(b)の上下方向)を「吐出方向」と称し、圧力室23内の液体の流れ方向(図21(b)の左右方向)を単に「流れ方向」と称する。
ここで、圧力室23および吐出口部25の寸法を以下のように定義する。すなわち、図21(b)に示すように、圧力室23の、吐出口部25との連通部分に対して流れ方向の上流側での高さをHと定義し、吐出口部25の吐出方向における長さをP、流れ方向における長さをWとそれぞれ定義する。これらの寸法は、一例として、Hが3〜30μm、Pが3〜30μm、Wが6〜30μmである。また、以下の説明では、吐出される液体として、不揮発性溶媒濃度が30%、色材濃度が3%、粘度が0.002〜0.003Pa・sに調整されたインクを用いた場合を例に挙げる。
(Explanation of liquid flow in the discharge port)
FIG. 21 is a schematic view for explaining in detail the vicinity of the discharge port of the recording element substrate. 21 (a) is a plan view seen from the discharge direction in which the liquid is discharged, FIG. 21 (b) is a cross-sectional view taken along the line GG of FIG. 21 (a), and FIG. 21 (c) is FIG. 21. It is a perspective view which shows the cross section in the GG line of (a).
In the
Here, the dimensions of the
図22は、吐出口13近傍の拡大断面図であり、循環流Cが定常状態にあるときの吐出口13、吐出口部25、および圧力室23における循環流Cの様子を表したものである。具体的には、上述のHが14μm、Pが5μm、Wが12.4μmの記録素子基板10に対し、流量が1.26×10−4ml/minのインクが供給口17aから圧力室23に流入した際の流れの様子を矢印で示したものである。なお、この図において、矢印の長さは速度の大きさを表すものではない。
吐出口13からのインクの蒸発により、インクの色材濃度には変化が生じるが、上述した寸法の記録素子基板10は、そのようなインクが吐出口13および吐出口部25に滞留することを抑制するようになっている。すなわち、図22に示すように、圧力室23内の循環流Cが、一部が吐出口部25の内部に流れ込み、吐出口13に形成されたメニスカス位置(メニスカス界面近傍)まで到達した後、再び吐出口部25から圧力室23に戻るようになっている。これにより、蒸発の影響を受けやすい吐出口部25だけでなく、蒸発の影響が特に大きい吐出口界面24近傍のインクまでもが、吐出口部25の内部に滞ることなく圧力室23へと流れ出すことが可能となる。ここで、循環流Cは、吐出口界面24の少なくとも中央部(吐出口の中心部)近傍において、流れ方向(図21(b)の左から右方向)の速度成分(以下、「正の速度成分」という)を持つことが特徴的である。なお、以下では、図22に示すような、吐出口界面24の少なくとも中央部近傍において循環流Cが正の速度成分を持つ流れのモードを「流れモードA」と呼ぶ。また、後述するように、吐出口界面24の中央部近傍で正の速度成分とは逆の、負の速度成分(図21(b)の右から左方向)を持つ流れのモードを「流れモードB」と呼ぶことにする。
FIG. 22 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the
Although the colorant density of the ink changes due to the evaporation of the ink from the
液体吐出ヘッドにおいて循環流Cが流れモードAになるのか(あるいは流れモードBになるのか)は、上述した圧力室23および吐出口部25の寸法H、P、Wに応じて決定されることが、本発明者らにより見出されている。すなわち、流れモードAの液体吐出ヘッドでは、圧力室23の流れ方向の上流側での高さH、吐出口部25の吐出方向における長さP、流れ方向における長さW(図21(b)参照)が、以下の関係を満たしている。
H−0.34×P−0.66×W>1.7 (1)
したがって、式(1)の関係を満たす液体吐出ヘッドでは、図22に示すような流れモードAが実現され、式(1)の関係を満たさない液体吐出ヘッドでは、流れモードBが実現される。なお、式(1)の左辺を判定値Jと呼ぶ。
Whether the circulation flow C in the liquid discharge head is in the flow mode A (or in the flow mode B) is determined according to the dimensions H, P, and W of the
H −0.34 × P −0.66 × W> 1.7 (1)
Therefore, the flow mode A as shown in FIG. 22 is realized in the liquid discharge head satisfying the relation of the formula (1), and the flow mode B is realized in the liquid discharge head not satisfying the relation of the formula (1). The left side of the equation (1) is called a determination value J.
図23は、液体吐出ヘッドの各寸法と流れモードとの関係を説明するためのグラフである。横軸はPとHの比(P/H)、縦軸はWとPの比(W/P)を示している。図中の太線Tはしきい線であり、以下の関係を満たす線である。
一方、HとPとWが以下の関係を満す液体吐出ヘッドでは流れモードBが実現される。
H−0.34×P−0.66×W≦1.7 (4)
なお、流れモードBの液体吐出ヘッドは、吐出口部25の吐出方向における長さP、すなわち吐出口形成部材12の厚さを厚くすることができるため、吐出口形成部材12の割れを抑制することができる点で有利である。また、圧力室23の高さHを高くすることができるため、循環流Cを生じさせるために必要な圧力差を小さくすることができる点でも有利である。
FIG. 23 is a graph for explaining the relationship between each dimension of the liquid discharge head and the flow mode. The horizontal axis shows the ratio of P to H (P / H), and the vertical axis shows the ratio of W to P (W / P). The thick line T in the figure is a threshold line, which satisfies the following relationship.
On the other hand, the flow mode B is realized in the liquid discharge head in which H, P and W satisfy the following relationship.
H −0.34 × P −0.66 × W ≦ 1.7 (4)
Since the liquid discharge head in the flow mode B can increase the length P of the
ここで、上記関係式と吐出口部内の流れについて、図24および図25を参照して詳細に説明する。図24は、様々な形状の液体吐出ヘッドについて吐出口部内の流れの様子を確認した結果を示すグラフである。図24において、●(黒丸)は流れモードAになると判定された液体吐出ヘッドを示し、×は流れモードBになると判定された液体吐出ヘッドを示している。図25(a)から図25(d)は、それぞれ図24の点Aから点Dに示す液体吐出ヘッドにおける、吐出口部内の循環流の様子の例を示す図である。
図24の点Aに示す液体吐出ヘッドは、Hが3μm、Pが9μm、Wが12μmであり、式(1)の左辺である判定値Jは1.93となって1.7より大きい。この場合、実際の吐出口部25内の流れは、図25(a)に示すように、吐出口界面24の中央部近傍で正の速度成分を持った流れモードAとなる。図24の点Bに示す液体吐出ヘッドは、Hが8μm、Pが9μm、Wが12μmであり、判定値Jは1.39となって1.7より小さい。この場合、実際の吐出口部25内の流れは、図25(b)に示すように、吐出口界面24の中央部近傍で負の速度成分を持った流れモードBとなる。図24の点Cに対応する液体吐出ヘッドは、Hが6μm、Pが6μm、Wが12μmであり、判定値Jは2.0となって1.7より大きい。この場合、実際の吐出口部25内の流れは、図25(c)に示すように、吐出口界面24の中央部近傍で正の速度成分を持った流れモードAとなる。図24の点Dに対応する液体吐出ヘッドは、Hが6μm、Pが6μm、Wが6μmであり、判定値Jは1.0となって1.7より小さい。この場合、実際の吐出口部25内の流れは、図25(d)に示すように、吐出口界面24の中央部近傍で負の速度成分を持った流れモードBとなる。
Here, the above relational expression and the flow in the discharge port portion will be described in detail with reference to FIGS. 24 and 25. FIG. 24 is a graph showing the results of confirming the state of the flow in the discharge port portion for the liquid discharge heads having various shapes. In FIG. 24, ● (black circle) indicates the liquid discharge head determined to be in the flow mode A, and × indicates the liquid discharge head determined to be in the flow mode B. 25 (a) to 25 (d) are diagrams showing an example of the state of the circulating flow in the discharge port portion in the liquid discharge heads shown at points A to D in FIG. 24, respectively.
The liquid discharge head shown at point A in FIG. 24 has H of 3 μm, P of 9 μm, and W of 12 μm, and the determination value J on the left side of the equation (1) is 1.93, which is larger than 1.7. In this case, as shown in FIG. 25A, the actual flow in the
このように、図23のしきい線Tを境界として、流れモードAになる液体吐出ヘッドと流れモードBになる液体吐出ヘッドとを区別することができる。つまり、式(1)の判定値Jが1.7より大きい液体吐出ヘッドでは、流れモードAが実現され、吐出口界面24の少なくとも中央部近傍で循環流Cが正の速度成分を持つ。
なお、吐出口部25内の循環流Cが流れモードAになるのか流れモードBになるのかについては、上記のH、P、Wの条件が支配的な影響を及ぼす。これら以外の条件、例えば、循環流Cの流速、インクの粘度、吐出口13の幅(流れ方向と直交する方向の長さ)などの条件については、H、P、Wの条件に比べて影響が非常に小さい。したがって、循環Cの流速やインクの粘度については、要求される液体吐出ヘッド(インクジェット記録装置)の仕様や使用される環境条件に合わせて適宜設定することができる。例えば、圧力室23における循環流Cの流速が0.1〜100mm/s、粘度が0.01Pa・s以下のインクを使用することができる。また、流れモードAの液体吐出ヘッドにおいて、使用時の環境変化等により吐出口からのインクの蒸発量が増加する場合には、循環流Cの流量を適宜多くすることで、流れモードAを維持することができる。一方で、流れモードBとなるように寸法設定された液体吐出ヘッドにおいては、循環流Cの流量をいくら多くしても流れモードAにはならない。なお、流れモードAになる液体吐出ヘッドのうち、特にHが20μm以下、Pが20μm以下、Wが30μm以下となる液体吐出ヘッドが好ましく、これにより、より高精細な画像形成が可能となる。
In this way, the liquid discharge head in the flow mode A and the liquid discharge head in the flow mode B can be distinguished from each other with the threshold line T in FIG. 23 as a boundary. That is, in the liquid discharge head in which the determination value J of the equation (1) is larger than 1.7, the flow mode A is realized, and the circulating flow C has a positive velocity component at least in the vicinity of the central portion of the
The above conditions of H, P, and W have a dominant influence on whether the circulating flow C in the
[第2の実施形態]
図39は、本発明の第2の実施形態に係る液体吐出ヘッド内を流れるインクのインク流の流れの様子を示す図である。図39に示すように、本実施形態の液体吐出ヘッドは、流路26と吐出口部25との連通部に段差部を有している。本実施形態において、吐出口13から上記段差部が形成される部位までの部分が吐出口部25であり、吐出口部25はこれより径の大きい部位(流路の一部)を介して流路26に接続される。よって、本実施形態におけるH、P、Wは、図に示すように規定される。このような形状の液体吐出ヘッドにおいても、式(3)を満たすようにH、P、Wを設定することで、流れモードAを生じさせることができる。このように、流路26から吐出口13に向かう部位を多段構成とすることで、記録素子15から吐出口13へ向かう方向の流抵抗を比較的小さくすることができる。
[Second Embodiment]
FIG. 39 is a diagram showing a state of ink flow of ink flowing in the liquid ejection head according to the second embodiment of the present invention. As shown in FIG. 39, the liquid discharge head of the present embodiment has a stepped portion in the communication portion between the
[第3の実施形態]
図40(a)および図40(b)は、本発明の第3の実施形態に係る液体吐出ヘッドの特に吐出口の形状の2例を示す図であり、吐出口13から液体が吐出される方向からみた平面図(模式図)である。本実施形態の吐出口13の形状は、対向する位置に吐出口の中心に向かって延在する突起部13dが形成されたものである。この突起部13dは、吐出口13の外表面から吐出口部25の内部にまで連続して延在している。これらの突起部を有する形状においても、上述した式(2)を満たすようにH、P、Wを設定することで、流れモードAを生じさせることができる。
図40(a)に示す例の吐出口には、流路26内の液体の流れと交差する方向に突出する突起部13dが、図40(b)に示す例の吐出口には、液体の流れの方向に突出する突起部13dが形成されている。吐出口13にこのような突起部13dを形成することにより、突起部13dの間に形成されるメニスカスが、吐出口13内のその他の部分のメニスカスに比べて維持され易くなる。それにより、吐出口13から延出する液滴の尾引きをより早いタイミングで切断することができ、主滴に付随して発生する微小液滴であるミストの発生を抑制することができる。
[Third Embodiment]
40 (a) and 40 (b) are views showing two examples of the shape of the liquid discharge head according to the third embodiment of the present invention, particularly the shape of the discharge port, and the liquid is discharged from the
The discharge port of the example shown in FIG. 40 (a) has a
[第1〜第3の実施形態に共通する特徴部の説明]
(インクの比誘電率低下による効果の説明)
上述したように、流れモードAの液体吐出ヘッドでは、正の速度成分を持つ循環流Cが吐出口界面24の近傍まで達することで、吐出口部25内のインク、特に吐出口界面24近傍のインクを圧力室23まで移動させることができる。そのため、吐出口部25内のインクの滞留を抑制することができ、吐出口13からのインクの蒸発に対しても、吐出口部25内のインクの色材濃度の上昇を軽減することができる。しかしながら、圧力室23内に循環流Cが存在する場合でも、吐出口13の周縁付近では、粘性の作用により循環流Cが発生しにくいため、インクの滞留を抑制しにくくなる。
図26(a)から図26(c)は、それぞれ、流れモードAまたは流れモードBの液体吐出ヘッドにおける、吐出口部25内のインク濃縮の様子を示す図である。具体的には、図26(a)は流れモードB(J=1.3:H=14μm、P=11μm、W=16μm)、図26(b)は流れモードA(J=2.3:H=14μm、P=6μm、W=18μm)の液体吐出ヘッドの様子を示している。また、図26(c)は流れモードA(J=3.5:H=5μm、P=5μm、W=18μm)の液体吐出ヘッドの様子を示している。図26(a)から図26(c)にかけて、循環流Cが吐出口界面24に到達しやすくなっている順に並べて示されている。図26(b)および図26(c)に示すように、流れモードAの液体吐出ヘッドの場合でも、吐出口13の周縁付近(「濃縮領域」として点線で囲んだ領域)では濃縮したインクの滞留が発生している。そのため、特にインク中における固形分量が多い場合(たとえば8重量%以上)、吐出口13の周縁付近では濃縮インクの影響を受けやすくなり、吐出不良が発生しやすくなる。ここで、インク中における固形分とは、顔料、樹脂や高分子ポリマーなどのエマルションを含む。
[Explanation of feature parts common to the first to third embodiments]
(Explanation of the effect of lowering the relative permittivity of ink)
As described above, in the liquid discharge head of the flow mode A, the circulating flow C having a positive velocity component reaches the vicinity of the
26 (a) to 26 (c) are views showing the state of ink concentration in the
このような固形分量が多いインクの場合に発生する吐出不良に対し、インクの比誘電率を低下させることでインク中の顔料の後退現象を発生させ、それにより吐出口の周縁付近でのインクの濃縮を抑制できることが、本発明者らにより見出されている。顔料の後退現象とは、吐出口からインク中の水分が蒸発した際に、吐出口付近に存在する親水性を有する顔料が、水分をより多く含む圧力室側(記録素子側)に後退(移動)し、吐出口界面付近の顔料濃度が低下する現象である。以下、この点について、図27から図29を参照して説明する。
図27(a)および図27(b)は、固形分量が8重量%以上のインクを、流れモードA(J=2.3)の液体吐出ヘッドにおいて、循環流Cを発生させた状態で吐出口部25内の顔料の濃度分布を数値計算(シミュレーション)した結果を示す図である。図27(a)は、顔料の後退現象が実質的に発生していない場合を示し、図27(b)は、顔料の後退現象が発生している状態を示している。また、図27(c)および図27(d)は、同様に、固形分量が8重量%以上のインクを、流れモードA(J=2.3)の液体吐出ヘッドにおいて、循環流Cを発生させた状態で吐出口部25内の溶剤の濃度分布を数値計算した結果を示す図である。図27(c)は、顔料の後退現象が実質的に発生していない場合を示し、図27(d)は、顔料の後退現象が発生している状態を示している。
In response to ejection defects that occur in the case of ink with a large amount of solids, lowering the relative permittivity of the ink causes a retreat phenomenon of the pigment in the ink, thereby causing the ink to retreat near the periphery of the ejection port. It has been found by the present inventors that the concentration can be suppressed. The pigment retreat phenomenon is that when the water content in the ink evaporates from the discharge port, the hydrophilic pigment existing near the discharge port retreats (moves) to the pressure chamber side (recording element side) containing more water. ), And it is a phenomenon that the pigment concentration near the discharge port interface decreases. Hereinafter, this point will be described with reference to FIGS. 27 to 29.
27 (a) and 27 (b) show that ink having a solid content of 8% by weight or more is ejected in a liquid ejection head of flow mode A (J = 2.3) in a state where a circulating flow C is generated. It is a figure which shows the result of having numerically calculated (simulated) the density distribution of the pigment in the
顔料の後退現象が実質的に発生していないと、図27(a)に示すように、循環流Cを発生させた状態でも、吐出口13の周縁付近では、吐出口13からのインクの蒸発によりインク濃縮を十分に抑制することができず、顔料の濃縮が発生する。その結果、顔料同士の凝集性が高まり、インクは増粘しやすくなり、極端な場合は、インクが固着することで、吐出動作を一定時間休止した後の1発目の吐出の際に吐出不良(例えば、吐出速度の変化)が発生しやすくなる。その一方で、顔料の後退現象が発生していると、図27(b)に示すように、吐出口13の周縁付近では、顔料が圧力室23側に後退して吐出口13の近傍まで到達する循環流により、顔料の滞留が発生しにくい。その結果、インクは増粘しにくくなり、固着が抑制されることで、休止後1発目の吐出の際にも吐出不良は発生しにくくなる。
なお、図27(c)および図27(d)に示すように、吐出口13の周縁付近での溶剤の濃縮については、顔料の後退現象発生の有無にかかわらず同様に発生する。しかしながら、インクの増粘に与える影響としては、一般的に顔料などの固形分による影響が大きいため、インクの増粘による吐出への影響を抑制するという点では、インクの固形分の吐出口13の周縁付近での滞留抑制が特に重要となる。
If the retreat phenomenon of the pigment does not substantially occur, as shown in FIG. 27 (a), even in the state where the circulating flow C is generated, the ink evaporates from the
As shown in FIGS. 27 (c) and 27 (d), the concentration of the solvent near the peripheral edge of the
図28は、比誘電率(溶剤処方)が異なる2種類のインクに対し、流れモードA(J=2.3)の液体吐出ヘッドにおいて循環流Cを発生させた状態で、吐出動作を10秒間休止した後の吐出発数に対する吐出速度をプロットしたグラフである。具体的には、縦軸として、休止後20発目以降の吐出速度の平均値を1としたときの比をプロットしたグラフである。プロットした結果は、インクの固形分(顔料、樹脂や高分子ポリマーなどのエマルションを含む)が15重量%、循環流Cの流速(循環流速)が10mm/s、ヘッド温度が55℃の場合に得られたものである。インクの溶剤処方は、以下の2種類である。なお、比誘電率εrの定義の詳細については後述する。
処方A:グリセリン(Gly) 20重量% 比誘電率大(εr=45)
処方B:トリメチロールプロパン(TMP) 20重量% 比誘電率小(εr=30)
図28に示すように、比誘電率が相対的に低い処方B(図中黒丸)では、比誘電率が相対的に高い処方A(図中白丸)と比べて、休止後1発目(から数発目)の吐出速度の変化がより小さくなっている。これは、比誘電率を低下させることで、上述した顔料の後退現象による効果がより顕著になるためである。よって、休止後1発目(から数発目)の吐出速度の変化を小さくするには、比誘電率をより小さくするほうが好ましい。
In FIG. 28, the ejection operation is performed for 10 seconds in a state where the circulating flow C is generated in the liquid ejection head of the flow mode A (J = 2.3) for two types of inks having different relative permittivity (solvent formulation). It is a graph which plotted the discharge rate with respect to the number of discharges after a pause. Specifically, it is a graph plotting the ratio when the average value of the discharge rate after the 20th shot after the pause is set to 1 on the vertical axis. The plotted results are when the solid content of the ink (including emulsions such as pigments, resins and polymer polymers) is 15% by weight, the flow velocity of the circulating flow C (circulating flow velocity) is 10 mm / s, and the head temperature is 55 ° C. It was obtained. There are the following two types of solvent formulations for ink. The details of the definition of the relative permittivity ε r will be described later.
Formulation A: Glycerin (Gly) 20% by weight Large relative permittivity (ε r = 45)
Formulation B: Trimethylolpropane (TMP) 20% by weight Relative permittivity small (ε r = 30)
As shown in FIG. 28, in the formulation B (black circle in the figure) having a relatively low relative permittivity, the first shot (from) after the pause is compared with the formulation A (white circle in the figure) having a relatively high relative permittivity. The change in the discharge rate of the second shot) is smaller. This is because by lowering the relative permittivity, the effect of the pigment retreat phenomenon described above becomes more remarkable. Therefore, in order to reduce the change in the discharge rate of the first shot (from several shots) after the pause, it is preferable to make the relative permittivity smaller.
図29(a)から図29(c)は、それぞれ比誘電率(溶剤処方)が異なる3種類のインクの吐出速度をプロットしたグラフである。具体的には、流れモードA(J=3.5)の液体吐出ヘッドにおいて、循環流Cを発生させた状態で吐出動作を10秒間休止した後の吐出発数に対する吐出速度(休止後20発目以降の吐出速度の平均値を1としたときの比)をプロットしたグラフである。プロットした結果は、循環流Cの流速(循環流速)をそれぞれ10mm/sおよび30mm/sとしたときの、インクの固形分(顔料や高分子ポリマー)が12重量%、ヘッド温度が55℃の場合に得られたものである。インクの溶剤処方を表1に示す。図29(a)に、処方1における吐出速度を示し、図29(b)に、処方2における吐出速度を示し、図29(c)に、処方3における吐出速度を示している。
図29(a)から図29(c)は、図26(c)の流れモードA(J=3.5)の液体吐出ヘッドにおいて得られたものであり、図26(b)の流れモードA(J=2.3)の液体吐出ヘッドに比べて、循環流Cが吐出口界面24に到達しやすくなっている。しかしながら、インクの固形分が高濃度(12重量%)の場合には、図29(a)に示すように、比誘電率が相対的に高い処方1では、高循環流速(30mm/s)であっても、休止後1発目の吐出速度の変化は大きくなる。また、処方1に比べて比誘電率を低下させた処方2では、図29(b)に示すように、高循環流速(30mm/s)の場合、吐出速度の変化は全体的に小さく好ましい。一方、図24(c)に示すように、比誘電率をさらに低下させた処方3では、低循環流速(10mm/s)の場合でも、休止後1発目の吐出速度の変化は小さくなり、より好ましい。よって、比誘電率εrがεr≦40.7が好適であり、より好ましくはεr≦33.8である。さらに、図28から、εr≦30.0であるとより好ましいことがわかる。インクの固形分が高濃度の場合、粘度も増加する傾向にあるため、循環流Cの流速を増加させるためには、インクを流すために必要な差圧も増加させる必要がある。しかしながら、この差圧を増加させると、吐出口13に印加される負圧も増加して吐出特性に弊害をもたらしてしまう。その点で、循環流Cの流速はより低速であることが好ましいが、その反面、循環流Cの流速が低速になると、インクの固形分が吐出口部25内に滞留しやすくなり、吐出不良が発生しやすくなる。しかしながら、このような低循環流速の場合でも、図29に示すように、流れモードAにおいて判定値Jをより大きくするとともに、インクの比誘電率を低下させて顔料の後退現象を発生させることで、休止後1発目の吐出速度の変化を抑制することが可能になる。
29 (a) to 29 (c) are obtained in the liquid discharge head of the flow mode A (J = 3.5) of FIG. 26 (c), and the flow mode A of FIG. 26 (b). Compared with the liquid discharge head of (J = 2.3), the circulation flow C is more likely to reach the
(インクの比誘電率の定義の説明)
インクの比誘電率εrは、以下の式で定義され、本明細書では、小数点以下第1位を四捨五入した整数値とする。
上記式(5)で定義される比誘電率εrは、インク中の「水溶性有機溶剤で構成された水性媒体」の全体としての比誘電率を表すものであり、具体的には以下のように算出した値である。すなわち、水溶性有機溶剤に固有の比誘電率(無次元数)に、インク中の当該成分の含有量(インク全質量を基準とした含有量、単位:質量%)を乗じた値を各成分について足し合わせ、その合計を水溶性有機溶剤の合計含有量で割った値である。なお、比誘電率は一般的な誘電率計で測定することができる。また、インク中の水の含有量はカール・フィッシャー滴定などにより知ることができ、水溶性有機溶剤の種類や含有量はガスクロマトグラフィ(GC/MS)や高速液体クロマトグラフィ(LC/MS)などにより知ることができる。
本発明で用いられるインクは、必要に応じて種々の添加剤を含有してもよい。このような添加剤としては、例えば、界面活性剤、pH調整剤、消泡剤、防錆剤、防腐剤、酸化防止剤、還元防止剤、蒸発促進剤、キレート化剤などが挙げられる。なお、一般的に、これらの添加剤はインク中の含有量もかなり少ないため、必ずしも比誘電率の算出の際に考慮する必要はない。
(Explanation of definition of relative permittivity of ink)
The relative permittivity ε r of the ink is defined by the following equation, and in the present specification, it is an integer value rounded to the first decimal place.
The relative permittivity ε r defined by the above formula (5) represents the overall relative permittivity of the “water-based medium composed of the water-soluble organic solvent” in the ink, and specifically, it is as follows. It is a value calculated as described above. That is, each component is obtained by multiplying the relative permittivity (dimensionless number) peculiar to the water-soluble organic solvent by the content of the component in the ink (content based on the total mass of the ink, unit: mass%). Is added and the total is divided by the total content of the water-soluble organic solvent. The relative permittivity can be measured with a general permittivity meter. The water content in the ink can be known by Karl Fischer titration or the like, and the type and content of the water-soluble organic solvent can be known by gas chromatography (GC / MS) or high performance liquid chromatography (LC / MS). be able to.
The ink used in the present invention may contain various additives, if necessary. Examples of such additives include surfactants, pH adjusters, defoamers, rust inhibitors, preservatives, antioxidants, antioxidants, evaporation promoters, chelating agents and the like. In general, these additives have a considerably low content in the ink, and therefore do not necessarily have to be taken into consideration when calculating the relative permittivity.
(インクの比誘電率低下と圧力室内の循環流の有無との関係の説明)
圧力室23内に循環流Cを発生させない構成においても、比誘電率の低下のために、インクの溶剤処方として貧溶媒を使用することができる。しかしながら、顔料などの固形分が多いインクを用いる場合、以下の2つの弊害によって、圧力室23内に循環流Cを発生させない構成ではインクの比誘電率を低下させにくくなる。
循環流Cを発生させない構成では、吐出動作を一定時間休止すると顔料が濃縮するため、休止後1発目のインクによる着弾ドットの光学反射濃度(OD)は高くなる傾向にある。それに対して、インクの比誘電率を低下させると顔料の後退現象が発生するため、休止後1発目の着弾ドットのODは逆に低下してしまう。これが1つの弊害である。
また、循環流Cを発生させない構成では、吐出口13からのインク蒸発に伴う固着対策の1つとして、保湿性の高いグリセリンなどの比誘電率の高い良溶媒を使用することで、顔料濃縮による固着を抑制する方法がある。また、比誘電率の低い貧溶媒を使用することで顔料の後退現象を発生させ、顔料濃縮を発生しにくくして固着を抑制する方法もある。しかしながら、顔料の後退現象の発生を過度に促進する、つまり比誘電率の低下を過度に促進すると、後退した顔料が圧力室23内で固着してしまう。そのため、比誘電率を大幅に低下させることが困難となる。これが2つめの弊害である。
(Explanation of the relationship between the decrease in the relative permittivity of ink and the presence or absence of circulating flow in the pressure chamber)
Even in a configuration in which the circulating flow C is not generated in the
In the configuration that does not generate the circulating flow C, the pigment is concentrated when the ejection operation is paused for a certain period of time, so that the optical reflection density (OD) of the landing dot by the first ink after the pause tends to be high. On the other hand, if the relative permittivity of the ink is lowered, the pigment retreats phenomenon occurs, so that the OD of the first landing dot after the pause is conversely lowered. This is one of the harmful effects.
Further, in the configuration that does not generate the circulating flow C, as one of the measures against sticking due to the evaporation of ink from the
このような2つの弊害は、圧力室23内に循環流Cが発生させことで回避することができ、特に流れモードAにおいて判定値Jをより大きくすることで、それはより効果的になる。すなわち、循環流Cを発生させた状態、特に流れモードAのようにインクが吐出口部25内を流れている状態では、顔料の後退現象発生の有無にかかわらず、休止後1発目の着弾ドットのODは変化しにくくなる。そのため、より低い比誘電率のインクを用いることができ、吐出口13の周縁付近でのインクの滞留を抑制することが可能になる。また、吐出口部25や圧力室23内での固着も、顔料の後退現象発生の有無にかかわらず生じにくくなるため、より低い比誘電率のインクを用いることができ、その結果、吐出口13の周縁付近でのインクの滞留を抑制することが可能になる。したがって、インクの比誘電率を低下させることは、圧力室23内に循環流Cを発生させる構成において特に有効である。本発明は流れモードAにおいて特に好適に適用できるが、循環流Cが発生していれば、流れモードBにも適用可能である。
Such two adverse effects can be avoided by generating a circulating flow C in the
3 液体吐出ヘッド
10 記録素子基板
18 液体供給路
19 液体回収路
23 圧力室
3
Claims (15)
前記液体供給路、前記圧力室、前記液体回収路の順に液体を流動させるための流動手段と、
を有する液体吐出装置において、
前記流動手段によって前記圧力室内を流動する液体の、下記式(5)で表される比誘電率εrが、εr≦40.7の関係を満たし、
前記圧力室の、前記吐出口部との連通部分に対して前記液体の流れ方向の上流側での高さH[μm]と、前記吐出口部の液体の吐出方向における長さP[μm]と、前記吐出口部の前記液体の流れ方向における長さW[μm]とが、H −0.34 ×P −0.66 ×W>1.7の関係を満たすことを特徴とする液体吐出装置。
A flow means for flowing the liquid in the order of the liquid supply path, the pressure chamber, and the liquid recovery path, and
In the liquid discharge device having
The liquid flowing through the pressure chamber by the flow means, the dielectric constant epsilon r of the following formula (5) meets the relation of epsilon r ≦ 40.7,
The height H [μm] of the pressure chamber on the upstream side in the flow direction of the liquid with respect to the portion communicating with the discharge port portion, and the length P [μm] of the discharge port portion in the liquid discharge direction. And the length W [μm] of the discharge port portion in the flow direction of the liquid satisfy the relationship of H −0.34 × P −0.66 × W> 1.7. apparatus.
下記式(5)で表される比誘電率εrがεr≦40.7の関係を満たす液体が、前記液体供給路、前記圧力室、前記液体回収路を順に介して循環され、
前記圧力室の、前記吐出口部との連通部分に対して前記液体の流れ方向の上流側での高さH[μm]と、前記吐出口部の液体の吐出方向における長さP[μm]と、前記吐出口部の前記液体の流れ方向における長さW[μm]とが、H −0.34 ×P −0.66 ×W>1.7の関係を満たすことを特徴とする液体吐出ヘッド。
A liquid having a relative permittivity ε r represented by the following formula (5) satisfying the relationship of ε r ≤ 40.7 is circulated in this order through the liquid supply path, the pressure chamber, and the liquid recovery path .
The height H [μm] of the pressure chamber on the upstream side in the flow direction of the liquid with respect to the portion communicating with the discharge port portion, and the length P [μm] of the discharge port portion in the liquid discharge direction. And the length W [μm] of the discharge port portion in the flow direction of the liquid satisfy the relationship of H −0.34 × P −0.66 × W> 1.7. head.
前記記録素子を備える複数の記録素子基板と、
前記複数の記録素子基板を支持するとともに、前記複数の記録素子基板に液体を供給する流路部材と、
を備える、請求項7から11のいずれか1項に記載の液体吐出ヘッド。 A page-wide liquid discharge head
A plurality of recording element substrates including the recording element,
A flow path member that supports the plurality of recording element substrates and supplies a liquid to the plurality of recording element substrates.
The liquid discharge head according to any one of claims 7 to 11.
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