JP6847823B2 - 回転機器のシール間隙評価方法 - Google Patents
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Description
(1)前記回転機器の分解工程における前記上半油切り、前記下半油切りおよび前記上半オイルボアを取り外した状態において、
(M1)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジ間の中心から鉛直下方向の前記下半オイルボアの内周面と、前記ロータとの間隙を計測する工程と、
(2)前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシング、前記上半ノズル部、前記ロータおよび前記シールセグメントを取り外した状態において、
(M2)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標を得る工程と、
各前記下半ノズル部における、前記下半ノズル部の内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M3)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、各前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M4)
水平方向位置に配置される前記シールセグメントおよび鉛直方向位置に配置される前記シールセグメントの、前記ノズル部の内周面から前記ロータ側への突出長さを計測する工程と、
(M5)
前記上半ノズル部の前記上半水平継手面と同一平面から前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さを計測する工程と、
(C1)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標に基づいて、前記下半ノズルエッジ間の距離を算出する工程と、
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標および前記下半ノズル部の内周面の最低部における位置座標に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の半径を算出する工程と、
(C2)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙、前記下半オイルボアエッジの位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部と前記ロータとの間隙に基づいて、前記下半オイルボアにおける前記ロータの中心の水平方向および鉛直方向の偏芯量を算出する工程と、
一端側における前記ロータの中心の偏芯量、他端側における前記ロータの中心の偏芯量、および前記ロータの中心軸方向における撓み量に基づいて、各前記ノズル部における前記ロータの中心の偏芯量を算出する工程と、
(C3)
各前記ノズル部において、前記下半ノズルエッジ間の距離、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記シールセグメントと前記ロータとの水平方向の間隙を算出する工程と、
(C4)
各前記ノズル部において、前記下半ノズル部の内周面の半径、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の最低部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と、
(C5)
各前記ノズル部において、前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記上半ノズル部の内周面の最高部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程とを備える。
第1の実施の形態のシール間隙評価方法について説明する。なお、ここでは、回転機器として蒸気タービンを例示して説明する。また、ここで示す蒸気タービンの構造は、図16〜図18に示した蒸気タービンの構造と同じである。
この計測は、蒸気タービン400の分解工程において、上半油切り、下半油切りおよび上半オイルボアを取り外した状態において行われる。
この計測は、蒸気タービン400の分解工程において、上半外部ケーシング414、上半内部ケーシング416、上半ノズル部430B、上半グランドシールボア482、タービンロータ420およびシールセグメント442を取り外した状態において行われる。
図5は、第1の実施の形態において、分解工程における一端側のタービン段落の下半ノズル部430Aと他端側のタービン段落の下半ノズル部430Aを模式的に示した斜視図である。図6は、第1の実施の形態において、一端側のタービン段落の下半ノズル部430Aにおける計測点の説明をするための図であり、タービンロータ軸方向から見たときの、下半ノズルエッジ462、464を拡大した平面図である。図7は、第1の実施の形態において、一端側のタービン段落の下半ノズル部430Aにおける計測点の説明をするための図であり、タービンロータ軸方向から見たときの、下半ノズル部430Aの内周面461の最低部(最下部)を拡大した平面図である。
図10は、第1の実施の形態において、一端側の下半オイルボア301における計測点の説明をするための図であり、タービンロータ軸方向から見たときの、下半オイルボアエッジ305、306を拡大した平面図である。図11は、第1の実施の形態において、一端側の下半オイルボア301における計測点の説明をするための図であり、タービンロータ軸方向から見たときの、下半オイルボア301の内周面304の最低部(最下部)を拡大した平面図である。
図12は、第1の実施の形態において、シールセグメント442の突出長さを計測するゲージ10の断面を模式的に示す図である。
図13は、第1の実施の形態において、上半ノズル部430Bの内周面の最高部(最上部)までの高さPBUvの計測方法を説明するための図であり、上半ノズル部430Bの縦断面を模式的に示した図である。
下半ノズルエッジ間の距離である間隙PBDhは、(M2)において計測された左右の下半ノズルエッジ462、464の位置座標に基づいて算出される。具体的には、間隙PBDhは、式(1)によって算出される。
PBDh = ((y2−y4)2+(z1−z5)2)1/2 …式(1)
PBRv = (z1+z5)/2−z3 …式(2)
真円度 = PBRv−PBDh/2 …式(3)
図14は、第1の実施の形態において、分解工程における一端側の下半オイルボア301と他端側の下半オイルボア301を模式的に示した斜視図である。
シール間隙CLl、CLrは、(C1)において得られた間隙PBDh、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(C2)において得られたノズル部430のボア中心Onに対するタービンロータ420の中心Otの水平方向の偏芯量Eh、ノズル部430を貫通するタービンロータ420のロータ径RDに基づいて、式(4)、式(5)によって算出される。
シール間隙CLr=(PBDh−(THl+THr)−RD)/2−Eh …式(5)
シール間隙CLbは、(C1)において得られた高さPBRv、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(C2)において得られたノズル部430のボア中心Onに対するタービンロータ420の中心Otの鉛直方向の偏芯量Ev、ノズル部430を貫通するタービンロータ420のロータ径RDに基づいて、式(6)によって算出される。
シール間隙CLb = PBRv−THb−RD/2+Ev …式(6)
シール間隙CLtは、(M5)において得られたPBUv、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(C2)において得られたノズル部430のボア中心Onに対するタービンロータ420の中心Otの偏芯量、ノズル部430を貫通するタービンロータ420のロータ径RDに基づいて、式(7)によって算出される。
シール間隙CLt = PBUv−THt−RD/2−Ev …式(7)
上記した第1の実施の形態では、各ノズル部430におけるタービンロータ420のロータ径RDが既知の場合について説明した。このロータ径RDが未知の場合においても、分解工程における計測に基づいて、水平方向および鉛直方向における4か所のシール間隙を的確に評価することができる。
ここでは、各タービン段落のノズル部430において、シール間隙CLlおよびシール間隙CLrを実測する。これらの間隙は、例えば、インサイドマイクロゲージを使用して実測される。
ロータ径RDは、(C1)において得られた間隙PBDh、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(N1)で計測されたシール間隙CLl、CLrに基づいて、式(8)によって算出される。
ロータ径RD = PBDh−(THl+THr)−(CLl+CLr) …式(8)
第2の実施の形態のシール間隙評価方法について説明する。
この計測は、蒸気タービン400の分解工程において、上半外部ケーシング414、上半内部ケーシング416、上半ノズル部430B、上半グランドシールボア482、タービンロータ420およびシールセグメント442を取り外した状態において行われる。
図15は、第2の実施の形態において、下半ノズル部430Aの内周面461の最低部(最下部)までの高さPBRvの計測方法を説明するための図であり、下半ノズル部430Aの縦断面を模式的に示した図である。
間隙PBDhの算出方法は、前述した(C1)における間隙PBDhの算出方法と同じである。なお、ここでは、高さPBRvは、(M6)において実測されているので、高さPBRvの算出は行わない。
シール間隙CLbは、(M6)において計測された高さPBRv、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(C2)において得られたノズル部430のボア中心Onに対するタービンロータ420の中心Otの偏芯量、ノズル部430を貫通するタービンロータ420のロータ径RDに基づいて、前述した式(6)によって算出される。
上記した第2の実施の形態では、各ノズル部430におけるタービンロータ420のロータ径RDが既知の場合について説明した。このロータ径RDが未知の場合においても、分解工程における計測に基づいて、水平方向および鉛直方向における4か所のシール間隙を的確に評価することができる。
第3の実施の形態のシール間隙評価方法について説明する。
上半外部ケーシング414、上半内部ケーシング416、上半ノズル部430Bを取り外した状態において、各タービン段落のノズル部430のシール間隙CLlおよびシール間隙CLrを実測する。これらの間隙は、例えば、インサイドマイクロゲージを使用して実測される。
この計測は、蒸気タービン400の分解工程において、上半外部ケーシング414、上半内部ケーシング416、上半ノズル部430B、上半グランドシールボア482、タービンロータ420およびシールセグメント442を取り外した状態において行われる。
ここでは、図5および図6を参照して説明する。
ここでの測定は、第2の実施の形態の(M6)で説明したとおりである。なお、下半ノズル部430Aの内周面461の最低部のZ座標は、((z1+z5)/2−PBRv)と表せる。
下半ノズルエッジ462と下半ノズルエッジ464との間の間隙PBDhは、実測される。この測定は、ストレッチ、インサイドマイクロゲージなどを用いて行う。
シール間隙CLbは、(M6)において計測された高さPBRv、(M4)で計測されたシールセグメント442の突出長さ、(C2)において得られたノズル部430のボア中心Onに対するタービンロータ420の中心Otの鉛直方向の偏芯量Ev、ノズル部430を貫通するタービンロータ420のロータ径RDに基づいて、前述した式(6)によって算出される。
上記した第3の実施の形態では、各ノズル部430におけるタービンロータ420のロータ径RDが既知の場合について説明した。このロータ径RDが未知の場合においても、分解工程における計測に基づいて、水平方向および鉛直方向における4か所のシール間隙を的確に評価することができる。
Claims (9)
- 下半ケーシングと前記下半ケーシング上に設置される上半ケーシングとを有するケーシングと、
下半水平継手面、内周面および前記下半水平継手面と前記内周面との境に下半ノズルエッジを有する下半ノズル部と、上半水平継手面を有し、前記上半水平継手面と前記下半水平継手面とを当接させて前記下半ノズル部上に取り付けられる上半ノズル部とを備え、前記ケーシング内に設けられるノズル部と、
前記ノズル部の内部を貫通して設けられるロータと、
前記ノズル部の内周側に設けられ、前記ノズル部と前記ロータとの間の間隙をシールするシールセグメントを有するシール部と、
下半油切り、下半オイルボア水平継手面、内周面、および前記下半オイルボア水平継手面と前記内周面との境に下半オイルボアエッジを有する下半オイルボアと、上半油切り、上半オイルボア水平継手面を有し、前記上半オイルボア水平継手面と前記下半オイルボア水平継手面とを当接させて前記下半オイルボア上に取り付けられる上半オイルボアとを備え、前記ロータの一端側および他端側に設けられた油切り部と
を備え、
前記ノズル部を前記ロータの軸方向に複数段備える回転機器のシール間隙評価方法であって、
(1)前記回転機器の分解工程における前記上半油切り、前記下半油切りおよび前記上半オイルボアを取り外した状態において、
(M1)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジ間の中心から鉛直下方向の前記下半オイルボアの内周面と、前記ロータとの間隙を計測する工程と、
(2)前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシング、前記上半ノズル部、前記ロータおよび前記シールセグメントを取り外した状態において、
(M2)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標を得る工程と、
各前記下半ノズル部における、前記下半ノズル部の内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M3)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、各前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M4)
水平方向位置に配置される前記シールセグメントおよび鉛直方向位置に配置される前記シールセグメントの、前記ノズル部の内周面から前記ロータ側への突出長さを計測する工程と、
(M5)
前記上半ノズル部の前記上半水平継手面と同一平面から前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さを計測する工程と、
(C1)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標に基づいて、前記下半ノズルエッジ間の距離を算出する工程と、
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標および前記下半ノズル部の内周面の最低部における位置座標に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の半径を算出する工程と、
(C2)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙、前記下半オイルボアエッジの位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部と前記ロータとの間隙に基づいて、前記下半オイルボアにおける前記ロータの中心の水平方向および鉛直方向の偏芯量を算出する工程と、
一端側における前記ロータの中心の偏芯量、他端側における前記ロータの中心の偏芯量、および前記ロータの中心軸方向における撓み量に基づいて、各前記ノズル部における前記ロータの中心の偏芯量を算出する工程と、
(C3)
各前記ノズル部において、前記下半ノズルエッジ間の距離、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記シールセグメントと前記ロータとの水平方向の間隙を算出する工程と、
(C4)
各前記ノズル部において、前記下半ノズル部の内周面の半径、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の最低部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と、
(C5)
各前記ノズル部において、前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記上半ノズル部の内周面の最高部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と
を備えることを特徴とする回転機器のシール間隙評価方法。 - 各前記下半ノズル部における、前記下半ノズル部の内周面の最低部における位置座標を計測する際、
最低部とは異なる位置での位置座標を計測した場合、前記ロータの軸方向から前記下半ノズルを見たときの前記異なる位置の水平方向のずれ量に基づいて、鉛直方向の位置座標を最低部における位置座標に修正する工程を備えることを特徴とする請求項1記載の回転機器のシール間隙評価方法。 - 下半ケーシングと前記下半ケーシング上に設置される上半ケーシングとを有するケーシングと、
下半水平継手面、内周面および前記下半水平継手面と前記内周面との境に下半ノズルエッジを有する下半ノズル部と、上半水平継手面を有し、前記上半水平継手面と前記下半水平継手面とを当接させて前記下半ノズル部上に取り付けられる上半ノズル部とを備え、前記ケーシング内に設けられるノズル部と、
前記ノズル部の内部を貫通して設けられるロータと、
前記ノズル部の内周側に設けられ、前記ノズル部と前記ロータとの間の間隙をシールするシールセグメントを有するシール部と、
下半油切り、下半オイルボア水平継手面、内周面、および前記下半オイルボア水平継手面と前記内周面との境に下半オイルボアエッジを有する下半オイルボアと、上半油切り、上半オイルボア水平継手面を有し、前記上半オイルボア水平継手面と前記下半オイルボア水平継手面とを当接させて前記下半オイルボア上に取り付けられる上半オイルボアとを備え、前記ロータの一端側および他端側に設けられた油切り部と
を備え、
前記ノズル部を前記ロータの軸方向に複数段備える回転機器のシール間隙評価方法であって、
(1)前記回転機器の分解工程における前記上半油切り、前記下半油切りおよび前記上半オイルボアを取り外した状態において、
(M1)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジ間の中心から鉛直下方向の前記下半オイルボアの内周面と、前記ロータとの間隙を計測する工程と、
(2)前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシング、前記上半ノズル部、前記ロータおよび前記シールセグメントを取り外した状態において、
(M2A)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標を得る工程と、
(M6)
前記下半ノズル部の前記下半水平継手面と同一平面から前記下半ノズル部の内周面の最低部までの高さを計測する工程と、
(M3)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、各前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M4)
水平方向位置に配置される前記シールセグメントおよび鉛直方向位置に配置される前記シールセグメントの、前記ノズル部の内周面から前記ロータ側への突出長さを計測する工程と、
(M5)
前記上半ノズル部の前記上半水平継手面と同一平面から前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さを計測する工程と、
(C1A)
各前記下半ノズル部において、各前記下半ノズルエッジの位置座標に基づいて、前記下半ノズルエッジ間の距離を算出する工程と、
(C2)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙、前記下半オイルボアエッジの位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部と前記ロータとの間隙に基づいて、前記下半オイルボアにおける前記ロータの中心の水平方向および鉛直方向の偏芯量を算出する工程と、
一端側における前記ロータの中心の偏芯量、他端側における前記ロータの中心の偏芯量、および前記ロータの中心軸方向における撓み量に基づいて、各前記ノズル部における前記ロータの中心の偏芯量を算出する工程と、
(C3)
各前記ノズル部において、前記下半ノズルエッジ間の距離、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記シールセグメントと前記ロータとの水平方向の間隙を算出する工程と、
(C4A)
各前記ノズル部において、前記下半ノズル部の内周面の最低部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の最低部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と、
(C5)
各前記ノズル部において、前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記上半ノズル部の内周面の最高部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と
を備えることを特徴とする回転機器のシール間隙評価方法。 - 前記ロータの軸方向から前記下半ノズル部を見たときに、
左右の前記下半ノズルエッジの位置座標を得る工程が、
各前記下半ノズル部において、左右のそれぞれの前記下半水平継手面上の一点における位置座標を計測する工程と、
各前記下半ノズル部において、左右のそれぞれの、前記下半ノズルエッジの近傍の前記下半ノズル部の内周面上の一点における位置座標を計測する工程と、
前記下半水平継手面上の位置座標および前記下半ノズル部の内周面上の位置座標に基づいて、左右の前記下半ノズルエッジの位置座標を算出する工程と
を備え、
前記ロータの軸方向から前記下半オイルボアを見たときに、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程が、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの、前記下半オイルボア水平継手面上の一点における位置座標を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの、前記下半オイルボアエッジの近傍の前記下半オイルボアの内周面上の一点における位置座標を計測する工程と、
前記下半オイルボア水平継手面上の位置座標および前記下半オイルボアの内周面上の位置座標に基づいて、一端側の前記下半オイルボアにおける左右の前記下半オイルボアエッジの位置座標および他端側の前記下半オイルボアにおける左右の前記下半オイルボアエッジの位置座標を算出する工程と
を備えることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項記載の回転機器のシール間隙評価方法。 - 下半ケーシングと前記下半ケーシング上に設置される上半ケーシングとを有するケーシングと、
下半水平継手面、内周面および前記下半水平継手面と前記内周面との境に下半ノズルエッジを有する下半ノズル部と、上半水平継手面を有し、前記上半水平継手面と前記下半水平継手面とを当接させて前記下半ノズル部上に取り付けられる上半ノズル部とを備え、前記ケーシング内に設けられるノズル部と、
前記ノズル部の内部を貫通して設けられるロータと、
前記ノズル部の内周側に設けられ、前記ノズル部と前記ロータとの間の間隙をシールするシールセグメントを有するシール部と、
下半油切り、下半オイルボア水平継手面、内周面、および前記下半オイルボア水平継手面と前記内周面との境に下半オイルボアエッジを有する下半オイルボアと、上半油切り、上半オイルボア水平継手面を有し、前記上半オイルボア水平継手面と前記下半オイルボア水平継手面とを当接させて前記下半オイルボア上に取り付けられる上半オイルボアとを備え、前記ロータの一端側および他端側に設けられた油切り部と
を備え、
前記ノズル部を前記ロータの軸方向に複数段備える回転機器のシール間隙評価方法であって、
(1)前記回転機器の分解工程における前記上半油切り、前記下半油切りおよび前記上半オイルボアを取り外した状態において、
(M1)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジ間の中心から鉛直下方向の前記下半オイルボアの内周面と、前記ロータとの間隙を計測する工程と、
(2)前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシング、前記上半ノズル部を取り外した状態において、
(N2)
前記ロータの軸方向から前記下半ノズル部を見たときに、各前記下半ノズル部において、前記シールセグメントと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
(3)前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシング、前記上半ノズル部、前記ロータおよび前記シールセグメントを取り外した状態において、
(M2B)
各前記下半ノズル部において、左右のそれぞれの前記下半水平継手面上の一点における位置座標を計測する工程と、
(M6)
前記下半ノズル部の前記下半水平継手面と同一平面から前記下半ノズル部の内周面の最低部までの高さを計測する工程と、
(M7)
各前記下半ノズル部において、前記下半ノズルエッジ間の間隙を計測する工程と、
(M3)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、各前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標を計測する工程と、
(M4)
水平方向位置に配置される前記シールセグメントおよび鉛直方向位置に配置される前記シールセグメントの、前記ノズル部の内周面から前記ロータ側への突出長さを計測する工程と、
(M5)
前記上半ノズル部の前記上半水平継手面と同一平面から前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さを計測する工程と、
(C2)
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、前記下半オイルボアエッジと前記ロータとの水平方向の間隙、前記下半オイルボアエッジの位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部における位置座標、前記下半オイルボアの内周面の最低部と前記ロータとの間隙に基づいて、前記下半オイルボアにおける前記ロータの中心の水平方向および鉛直方向の偏芯量を算出する工程と、
一端側における前記ロータの中心の偏芯量、他端側における前記ロータの中心の偏芯量、および前記ロータの中心軸方向における撓み量に基づいて、各前記ノズル部における前記ロータの中心の偏芯量を算出する工程と、
(C4A)
各前記ノズル部において、前記下半ノズル部の内周面の最低部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記下半ノズル部の内周面の最低部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と、
(C5)
各前記ノズル部において、前記上半ノズル部の内周面の最高部までの高さ、前記シールセグメントの突出長さ、前記ロータのロータ径および前記ロータの中心の偏芯量に基づいて、前記上半ノズル部の内周面の最高部と前記ロータとの鉛直方向の間隙を算出する工程と
を備えることを特徴とする回転機器のシール間隙評価方法。 - 前記ロータの軸方向から前記下半オイルボアを見たときに、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの前記下半オイルボアエッジの位置座標を得る工程が、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの、前記下半オイルボア水平継手面上の一点における位置座標を計測する工程と、
一端側および他端側の前記下半オイルボアにおいて、左右のそれぞれの、前記下半オイルボアエッジの近傍の前記下半オイルボアの内周面上の一点における位置座標を計測する工程と、
前記下半オイルボア水平継手面上の位置座標および前記下半オイルボアの内周面上の位置座標に基づいて、一端側の前記下半オイルボアにおける左右の前記下半オイルボアエッジの位置座標および他端側の前記下半オイルボアにおける左右の前記下半オイルボアエッジの位置座標を算出する工程と
を備えることを特徴とする請求項5記載の回転機器のシール間隙評価方法。 - 各前記ノズル部における前記ロータのロータ径が既知であることを特徴とする請求項1乃至6のいずれか1項記載の回転機器のシール間隙評価方法。
- 各前記ノズル部における前記ロータのロータ径が未知である場合、
前記回転機器の分解工程における、前記上半ケーシングおよび前記上半ノズル部を取り外した状態において、
(N1)
各前記下半ノズル部において、前記シールセグメントと前記ロータとの水平方向の間隙を計測する工程と、
(C6)
前記下半ノズルエッジ間の距離、前記シールセグメントの突出長さ、水平方向における前記シールセグメントと前記ロータとの間隙に基づいて、前記ロータのロータ径を算出する工程とをさらに備えることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項記載の回転機器のシール間隙評価方法。 - 各前記ノズル部における前記ロータのロータ径が未知である場合、
前記下半ノズルエッジ間の距離、前記シールセグメントの突出長さ、水平方向における前記シールセグメントと前記ロータとの間隙に基づいて、前記ロータのロータ径を算出する工程をさらに備えることを特徴とする請求項5または6記載の回転機器のシール間隙評価方法。
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