JP6804945B2 - Exhaust gas treatment method in zinc oxide ore manufacturing plant - Google Patents
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Description
本発明は、排ガスの処理方法に関するものであり、より詳しくは、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおいて排出される排ガスの処理方法に関する。 The present invention relates to a method for treating exhaust gas, and more particularly to a method for treating exhaust gas emitted in a zinc oxide ore manufacturing plant.
亜鉛製錬所における亜鉛地金の原料として、粗酸化亜鉛等の亜鉛含有鉱から不純物を分離除去して得られる酸化亜鉛鉱が広く用いられている。 As a raw material for zinc bullion in a zinc smelter, zinc oxide ore obtained by separating and removing impurities from zinc-containing ore such as crude zinc oxide is widely used.
酸化亜鉛鉱を製造する原料としては、例えば、鉄鋼業における高炉や電気炉等の製鋼炉から発生する副産物であって、鉄成分以外に比較的多くの亜鉛が含まれている鉄鋼ダストがある。このような鉄鋼ダストを製造原料として用い、還元焙焼することによって、その鉄鋼ダストに含有される亜鉛を回収して酸化亜鉛鉱を製造する、酸化亜鉛鉱の製造プラントが稼働している。 As a raw material for producing zinc oxide ore, for example, there is steel dust which is a by-product generated from a steelmaking furnace such as a blast furnace or an electric furnace in the steel industry and contains a relatively large amount of zinc in addition to the iron component. A zinc oxide ore manufacturing plant is in operation, which uses such steel dust as a manufacturing raw material and reduces and roasts it to recover zinc contained in the steel dust to produce zinc oxide ore.
一般的に、鉄鋼ダストに対する還元焙焼処理は、還元焙焼用ロータリーキルン（以降、「ＲＲＫ」と称することがある）による還元焙焼（所謂、ウェルツ法）により行われる。この方法により、還元焙焼された鉄鋼ダスト中に含まれる亜鉛が還元焙焼用のロータリーキルン内において還元揮発されることによって、粗酸化亜鉛ダストとして回収される。 Generally, the reduction roasting treatment for steel dust is performed by reduction roasting (so-called Waelz method) using a rotary kiln for reduction roasting (hereinafter, may be referred to as "RRK"). By this method, zinc contained in the reduction-roasted steel dust is reduced and volatilized in the rotary kiln for reduction-roasting, and is recovered as crude zinc oxide dust.
還元焙焼処理によって得られた粗酸化亜鉛ダストには、塩素、フッ素等の水溶性不純物が含有されている。そのため、続く湿式工程において水溶性不純物が除去される。 The crude zinc oxide dust obtained by the reduction roasting treatment contains water-soluble impurities such as chlorine and fluorine. Therefore, water-soluble impurities are removed in the subsequent wet step.
具体的に、湿式工程では、粗酸化亜鉛ダストを処理液でレパルプ水洗することにより、塩素、フッ素等を処理液中に分離抽出する。そして、さらに固液分離処理を施すことによって、粗酸化亜鉛ダストから塩素、フッ素等を除去する。このような処理を経ることで、粗酸化亜鉛ケーキが得られる。 Specifically, in the wet step, crude zinc oxide dust is washed with repulp with a treatment liquid to separate and extract chlorine, fluorine and the like into the treatment liquid. Then, by further performing a solid-liquid separation treatment, chlorine, fluorine and the like are removed from the crude zinc oxide dust. By undergoing such a treatment, a crude zinc oxide cake can be obtained.
次いで、湿式工程で得られた粗酸化亜鉛ケーキは、乾燥加熱工程において、乾燥加熱用のロータリーキルン（以降、「ＤＲＫ」と称することがある）に装入される。そして、ＤＲＫにて焼成されることにより、酸化亜鉛鉱が製造される。 Next, the crude zinc oxide cake obtained in the wet step is charged into a rotary kiln for drying and heating (hereinafter, may be referred to as “DRK”) in the drying and heating step. Then, zinc oxide ore is produced by firing in DRK.
ところで、日本国において、２０１３年１０月に水銀排出の規制を強化する「水俣条約」が採択された。これを受けて、ＢＡＴ（利用可能な裁量技術）による大気への水銀排出低減のため、２０１６年９月に「大気汚染防止法の一部を改正する法律」が成立した。この「大気汚染防止法の一部を改正する法律」は、２０１８年１２月より施行される見込みとなっている。 By the way, in October 2013, the "Minamata Convention" was adopted in Japan to tighten regulations on mercury emissions. In response to this, in September 2016, the "Law to partially revise the Air Pollution Control Act" was enacted in order to reduce mercury emissions into the atmosphere by BAT (Available Discretionary Technology). This "Law to partially revise the Air Pollution Control Law" is expected to come into effect in December 2018.
そこで、現状、さらなる大気への水銀排出量の低減は、社会から産業界への喫緊の要請となっており、特に重金属負荷の高い非鉄製錬業においては重要な課題となっている。 Therefore, at present, further reduction of mercury emissions into the atmosphere is an urgent request from society to the industrial world, and is an important issue especially in the non-ferrous smelting industry with a high heavy metal load.
そしてそのことは、上述したような、粗酸化亜鉛を還元焙焼用ロータリーキルンにて還元焙焼することにより粗酸化亜鉛に含有される亜鉛を回収して酸化亜鉛鉱を製造する、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおいても例外では無い。 And that is, as described above, zinc oxide is produced by recovering zinc contained in crude zinc oxide by reducing and roasting crude zinc oxide with a rotary kiln for reduction roasting. Manufacturing plants are no exception.
従来、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおいては、ＲＲＫ及びＤＲＫの排ガスに活性炭を噴霧することにより、排ガス中に含有される水銀をその活性炭に吸着させて除去していた。しかしながら、このような従来の方法では、水銀の除去効率が必ずしも十分とは言えず、排ガス中の水銀濃度を管理基準値以下に抑えるためには、水銀を含有した原料の処理制限が必要な場合もあった。 Conventionally, in a zinc oxide ore production plant, activated carbon is sprayed on the exhaust gas of RRK and DRK to adsorb mercury contained in the exhaust gas to the activated carbon and remove it. However, with such a conventional method, the efficiency of removing mercury is not always sufficient, and in order to keep the mercury concentration in the exhaust gas below the control standard value, it is necessary to limit the processing of the raw material containing mercury. There was also.
また、例えば、特許文献１には、石炭焚きボイラからの排ガス中の水銀を除去する石炭焚きボイラの排ガス処理システム及びその運転方法が開示されている。また、特許文献２には、脱硝装置の後流側においてさらに残存する水銀を除去し、排ガス中の水銀濃度を極低濃度まで除去する排ガス中の水銀処理システムが開示されている。
Further, for example,
しかしながら、これらの開示技術は、処理対象物が石炭焚きボイラからの排ガスであり、既存の脱硝設備及び脱硫設備と組み合わせることにより最適化を図ったものであって、処理対象物が粗酸化亜鉛ダストを含んだロータリーキルンの排ガスであり、脱硝設備及び脱硫設備を備えない酸化亜鉛鉱の製造プラントには有効に適用することができない。 However, in these disclosed technologies, the object to be treated is the exhaust gas from a coal-fired boiler, and the object to be treated is crude zinc oxide dust, which is optimized by combining with the existing denitration equipment and desulfurization equipment. It is an exhaust gas of a rotary kiln containing, and cannot be effectively applied to a zinc oxide ore manufacturing plant that does not have a denitration facility and a desulfurization facility.
本発明は、このような実情に鑑みて提案されたものであり、設備コスト等を増大させることなく、酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガスから、効率的にかつ確実に水銀を除去することができる排ガスの処理方法を提供することを目的とする。 The present invention has been proposed in view of such circumstances, and efficiently and surely removes mercury from the exhaust gas discharged from the zinc oxide ore production plant without increasing the equipment cost and the like. It is an object of the present invention to provide a method for treating exhaust gas that can be used.
本発明者らは、上述した課題を解決するために鋭意検討を重ねた。その結果、酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛を生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀をその活性炭に吸着させて粗酸化亜鉛ダストと共に回収し、また、その回収物に基づいて得られた粗酸化亜鉛ケーキを焼成する処理で生じた排ガスに酸化剤を噴霧することによって水銀を酸化して除去することにより、効率的にかつ確実に水銀を除去できることを見出し、本発明を完成するに至った。 The present inventors have made extensive studies to solve the above-mentioned problems. As a result, activated charcoal is blown into the exhaust gas discharged by the process of reducing and roasting the production raw material of zinc oxide ore to generate crude zinc oxide, and the mercury contained in the raw material crude zinc oxide is adsorbed on the activated charcoal. Efficiency by recovering together with crude zinc oxide dust and oxidizing and removing mercury by spraying an oxidizing agent on the exhaust gas generated in the process of baking the crude zinc oxide cake obtained based on the recovered product. We have found that mercury can be removed reliably and reliably, and have completed the present invention.
（１）本発明の第１の発明は、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける排ガスの処理方法であって、酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀を該活性炭に吸着させて該粗酸化亜鉛ダストと共に回収し、前記粗酸化亜鉛ダストと前記水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物に対して湿式処理を施して粗酸化亜鉛ケーキを生成させ、前記粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより該粗酸化亜鉛ケーキに含まれる水銀を揮発させたのち、その揮発させた水銀を含む排ガスに酸化剤を噴霧することによって該水銀を酸化して除去する、排ガスの処理方法である。 (1) The first invention of the present invention is a method for treating exhaust gas in a zinc oxide ore production plant, in which the raw material for producing zinc oxide ore is reduced and roasted to generate crude zinc oxide dust. Activated charcoal is blown into the exhaust gas to be produced, mercury contained in the raw material crude zinc oxide is adsorbed on the activated charcoal and recovered together with the crude zinc oxide dust, and the crude zinc oxide dust and the activated charcoal on which the mercury is adsorbed are included. The recovered product is wet-treated to produce a crude zinc oxide cake, and the crude zinc oxide cake is fired to volatilize the mercury contained in the crude zinc oxide cake, and then the volatilized mercury is contained. This is a method for treating exhaust gas, which oxidizes and removes the mercury by spraying an oxidizing agent on the exhaust gas.
（２）本発明の第２の発明は、第１の発明において、前記酸化剤の噴霧により酸化させた水銀を前記排ガスから除去するとともに、さらに、該排ガスを水銀吸着剤が充填された充填塔に通過させる、排ガスの処理方法である。 (2) In the second invention of the present invention, in the first invention, mercury oxidized by spraying the oxidizing agent is removed from the exhaust gas, and the exhaust gas is further filled with a mercury adsorbent. It is a method of treating exhaust gas that is passed through.
（３）本発明の第３の発明は、第１又は第２の発明において、前記酸化剤は、次亜塩素酸ソーダ水溶液又は過マンガン酸カリウム水溶液である、排ガスの処理方法である。 (3) The third invention of the present invention is a method for treating exhaust gas, wherein the oxidizing agent is an aqueous solution of sodium hypochlorite or an aqueous solution of potassium permanganate in the first or second invention.
（４）本発明の第４の発明は、第２の発明において、前記水銀吸着剤は、粒子の最大長さが２５ｍｍ以下であり、粒径が１ｍｍ以上の粒コークスの表面に、銅精鉱、亜鉛精鉱、及び鉛精鉱のいずれか１種以上が付着したものである、排ガスの処理方法である。 (4) In the fourth invention of the present invention, in the second invention, the mercury adsorbent is a copper concentrate on the surface of grain coke having a maximum particle length of 25 mm or less and a particle size of 1 mm or more. , Zinc concentrate, and lead concentrate, which is a method for treating exhaust gas to which any one or more of them are attached.
（５）本発明の第５の発明は、第１乃至第４のいずれかの発明において、前記酸化亜鉛鉱の製造プラントは、酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成させる還元焙焼炉と、前記還元焙焼炉の燃焼排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収する乾式電気集塵機と、前記乾式電気集塵機の処理排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収するバグフィルターと、前記乾式電気集塵機及び前記バグフィルターにて回収した粗酸化亜鉛ダストを湿式処理することにより粗酸化亜鉛ケーキを得る湿式処理設備と、前記粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより酸化亜鉛焼鉱を製造する乾燥加熱炉と、前記乾燥加熱炉の燃焼排ガスを洗浄液で洗浄するガス洗浄塔と、直列に複数の湿式電気集塵機が配列されており、前記ガス洗浄塔の処理排ガスからダストを除去する湿式電気集塵機群と、を備える、排ガスの処理方法である。 (5) In the fifth invention of the present invention, in any one of the first to fourth inventions, the zinc oxide ore production plant reduces and roasts the zinc oxide production raw material to produce crude zinc oxide dust. A reduction roasting furnace to be generated, a dry type electrostatic dust collector that collects crude zinc oxide dust from the combustion exhaust gas of the reduction roasting furnace, a bag filter that recovers crude zinc oxide dust from the processed exhaust gas of the dry type electrostatic dust collector, and the dry type. Wet treatment equipment to obtain crude zinc oxide cake by wet treatment of crude zinc oxide dust collected by the electrostatic collector and the bag filter, and dry heating to produce zinc oxide roasted ore by firing the crude zinc oxide cake. A furnace, a gas cleaning tower that cleans the combustion exhaust gas of the drying and heating furnace with a cleaning liquid, and a group of wet electrostatic collectors that have a plurality of wet electrostatic collectors arranged in series and remove dust from the treated exhaust gas of the gas cleaning tower. , Is a method for treating exhaust gas.
（６）本発明の第６の発明は、第５の発明において、さらに、水銀吸着剤が充填されており、前記湿式電気集塵機群からの処理排ガスを該水銀吸着剤に通過させる充填塔を備える、排ガスの処理方法である。 (6) The sixth invention of the present invention further includes, in the fifth invention, a filling tower that is further filled with a mercury adsorbent and allows the treated exhaust gas from the wet electrostatic precipitator group to pass through the mercury adsorbent. , Exhaust gas treatment method.
（７）本発明の第７の発明は、第５又は第６の発明において、前記活性炭は、前記バグフィルターの上流側において前記乾式電気集塵機の処理排ガスに吹き込まれる、排ガスの処理方法である。 (7) The seventh invention of the present invention is the method for treating exhaust gas in which the activated carbon is blown into the treated exhaust gas of the dry electrostatic precipitator on the upstream side of the bag filter in the fifth or sixth invention.
（８）本発明の第８の発明は、第５乃至第７のいずれかの発明において、前記酸化剤は、前記湿式電気集塵機群において、該酸化剤が噴霧された排ガスが少なくとも１基以上の湿式電気集塵機を通過する位置で、前記排ガスに噴霧される、排ガスの処理方法である。 (8) In the eighth aspect of the present invention, in any one of the fifth to seventh inventions, the oxidant is at least one exhaust gas sprayed with the oxidant in the wet electrostatic precipitator group. This is a method for treating exhaust gas, which is sprayed on the exhaust gas at a position where it passes through a wet electrostatic precipitator.
本発明によれば、設備コスト等を増大させることなく、酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガスから、効率的にかつ確実に水銀を除去することができる排ガスの処理方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a method for treating exhaust gas that can efficiently and surely remove mercury from exhaust gas discharged from a zinc oxide ore manufacturing plant without increasing equipment cost or the like. it can.
以下、本発明の具体的な実施形態について詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で変更が可能である。また、本明細書にて、「Ｘ〜Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数値）との表記は、「Ｘ以上Ｙ以下」の意味である。 Hereinafter, specific embodiments of the present invention will be described in detail. The present invention is not limited to the following embodiments, and changes can be made without changing the gist of the present invention. Further, in the present specification, the notation "X to Y" (X and Y are arbitrary numerical values) means "X or more and Y or less".
≪１．概要≫
本発明は、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける排ガスの処理方法である。酸化亜鉛鉱の製造プラントでは、鉄鋼業における高炉や電気炉等の製鋼炉から発生する鉄鋼ダスト等の粗酸化亜鉛を原料として用いて、その粗酸化亜鉛を還元焙焼し、粗酸化亜鉛に含まれる亜鉛を回収することによって酸化亜鉛鉱を製造する。
≪1. Overview ≫
The present invention is a method for treating exhaust gas in a zinc oxide ore manufacturing plant. In the zinc oxide manufacturing plant, crude zinc oxide such as steel dust generated from steelmaking furnaces such as blast furnaces and electric furnaces in the steel industry is used as a raw material, and the crude zinc oxide is reduced and roasted and contained in the crude zinc oxide. Zinc oxide ore is produced by recovering the zinc oxide.
本発明に係る排ガスの処理方法は、このような酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガスの処理方法であって、その排ガスに含まれる水銀を効率的にかつ確実に除去する方法である。 The method for treating exhaust gas according to the present invention is a method for treating exhaust gas discharged from such a zinc oxide ore manufacturing plant, and is a method for efficiently and surely removing mercury contained in the exhaust gas.
具体的に、この排ガスの処理方法においては、先ず、酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀をその活性炭に吸着させて粗酸化亜鉛ダストと共に回収する。次に、粗酸化亜鉛ダストと水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物に対して湿式処理を施して粗酸化亜鉛ケーキを生成させる。そして、得られた粗酸化亜鉛ケーキを焼成することによりその粗酸化亜鉛ケーキに含まれる水銀を揮発させたのち、その揮発させた水銀を含む排ガスに酸化剤を噴霧することによって水銀を酸化して除去する。 Specifically, in this method for treating exhaust gas, first, activated charcoal is blown into the exhaust gas discharged in the process of reducing and roasting the raw material for producing zinc oxide ore to generate crude zinc oxide dust, and the raw material is roughly oxidized. The mercury contained in zinc is adsorbed on the activated carbon and recovered together with the crude zinc oxide dust. Next, the recovered product containing the crude zinc oxide dust and the activated carbon on which mercury is adsorbed is subjected to a wet treatment to produce a crude zinc oxide cake. Then, the obtained crude zinc oxide cake is fired to volatilize the mercury contained in the crude zinc oxide cake, and then the mercury is oxidized by spraying an oxidizing agent on the exhaust gas containing the volatilized mercury. Remove.
また、この排ガスの処理方法においては、酸化剤の噴霧により酸化させた水銀を排ガスから除去するとともに、さらに、その排ガスを水銀吸着剤が充填された充填塔に通過させる処理を行うようにしてもよい。これにより、酸化剤の噴霧によっても酸化されずに残存した水銀、すなわち除去されずに排ガス中に残存した水銀を、水銀吸着剤に吸着させて除去することができ、排ガス中の水銀をより確実に除去することができる。 Further, in this exhaust gas treatment method, mercury oxidized by spraying an oxidant is removed from the exhaust gas, and the exhaust gas is further passed through a filling tower filled with a mercury adsorbent. Good. As a result, mercury that remains without being oxidized by spraying an oxidizing agent, that is, mercury that remains in the exhaust gas without being removed, can be removed by adsorbing it on the mercury adsorbent, and the mercury in the exhaust gas can be more reliably removed. Can be removed.
このような本発明に係る排ガスの処理方法によれば、酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガス中の水銀を８０％以上の高い除去率で効果的に除去することができる。さらに、上述したように酸化剤の噴霧によっても酸化されずに残存した水銀を、水銀吸着剤に吸着させて除去する処理を併用することで、その水銀の除去率を８５％以上とさらに向上させることができる。なお、水銀の除去率とは、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける全ての処理原料に含まれる水銀の重量に対して、当該排ガスの処理方法により回収除去できる水銀の重量の割合をいう。 According to the exhaust gas treatment method according to the present invention, mercury in the exhaust gas discharged from the zinc oxide ore production plant can be effectively removed with a high removal rate of 80% or more. Further, as described above, the removal rate of mercury is further improved to 85% or more by using a treatment in which mercury remaining unoxidized by spraying an oxidizing agent is adsorbed on a mercury adsorbent and removed. be able to. The mercury removal rate refers to the ratio of the weight of mercury that can be recovered and removed by the method of treating the exhaust gas to the weight of mercury contained in all the processing raw materials in the zinc oxide ore manufacturing plant.
上述したように、本発明に係る排ガスの処理方法は、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける排ガスの処理方法であって、粗酸化亜鉛を原料として用いた酸化亜鉛鉱の製造プロセスと並行して行われるものである。以下では、先ず、酸化亜鉛鉱の製造プロセスについて、その製造プロセスを実行する製造プラントについても詳述しながら説明する。 As described above, the exhaust gas treatment method according to the present invention is a method for treating exhaust gas in a zinc oxide ore production plant, and is performed in parallel with the zinc oxide ore production process using crude zinc oxide as a raw material. It is a thing. In the following, first, the production process of zinc oxide ore will be described in detail with respect to the production plant that executes the production process.
≪２．酸化亜鉛鉱の製造プロセス≫
図１は、酸化亜鉛鉱の製造プロセスの一例を示すフロー図である。図１に示すように、酸化亜鉛鉱の製造方法は、鉄鋼ダスト等の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを得る還元焙焼工程Ｓ１０と、得られた粗酸化亜鉛ダストから不純物成分を分離除去して粗酸化亜鉛ケーキを得る湿式工程Ｓ２０と、粗酸化亜鉛ケーキを乾燥加熱して酸化亜鉛鉱を得る乾燥加熱工程Ｓ３０と、を有する。また、乾燥加熱工程Ｓ３０で発生した燃焼排ガスを洗浄する排ガス洗浄工程Ｓ４０を有する。
≪2. Zinc oxide ore manufacturing process ≫
FIG. 1 is a flow chart showing an example of a zinc oxide ore production process. As shown in FIG. 1, the method for producing zinc oxide ore includes a reduction roasting step S10 in which a production raw material such as steel dust is reduced and roasted to obtain crude zinc oxide dust, and an impurity component from the obtained crude zinc oxide dust. It has a wet step S20 for obtaining a crude zinc oxide cake by separating and removing the zinc oxide, and a drying and heating step S30 for drying and heating the crude zinc oxide cake to obtain zinc oxide ore. It also has an exhaust gas cleaning step S40 for cleaning the combustion exhaust gas generated in the drying and heating step S30.
［還元焙焼工程］
還元焙焼工程Ｓ１０は、鉄鋼ダスト等の原料を還元焙焼することによって粗酸化亜鉛ダストを得る工程である。具体的に、還元焙焼工程Ｓ１０における還元焙焼処理は、還元焙焼ロータリーキルン（以降、「ＲＲＫ」と表記する）による焙焼法に基づいて行われる。以下、粗酸化亜鉛の原材料として鉄鋼ダストを用い、ＲＲＫによって還元焙焼を行う場合について説明する。
[Reduction roasting process]
The reduction roasting step S10 is a step of obtaining crude zinc oxide dust by reducing roasting a raw material such as steel dust. Specifically, the reduction roasting process in the reduction roasting step S10 is performed based on a roasting method using a reduction roasting rotary kiln (hereinafter referred to as "RRK"). Hereinafter, a case where steel dust is used as a raw material for crude zinc oxide and reduction roasting is performed by RRK will be described.
還元焙焼処理においては、製造原料の鉄鋼ダストを、必要に応じて予め５ｍｍ〜１０ｍｍ程度の大きさのペレットに成形し、石炭、コークス等の炭素質還元剤と、融点を上昇させて炉内での付着物生成を抑えるための石灰石等のカルシウム源と共に、ＲＲＫに連続的に装入する。ＲＲＫの炉内では、重油の燃焼と装入した炭素質還元剤の燃焼により、被処理物の最高温度が１１００℃〜１２００℃程度となるようにコントロールする。そして、このＲＲＫの炉内において、鉄鋼ダストを還元焙焼することによって、その還元焙焼により揮発した金属亜鉛が炉内で再酸化されて粉状の酸化亜鉛となる。また、鉄鋼ダスト中に少量含まれる鉛については、酸化鉛として揮発する。なお、例えばハロゲンが鉄鋼ダスト中に多量に存在する場合、一部の金属亜鉛及び鉛はハロゲン化合物として揮発する。 In the reduction roasting process, steel dust, which is a raw material for manufacturing, is molded into pellets having a size of about 5 mm to 10 mm in advance as needed, and a carbonaceous reducing agent such as coal or coke is used to raise the melting point in the furnace. It is continuously charged into the RRK together with a calcium source such as limestone to suppress the formation of deposits in. In the RRK furnace, the maximum temperature of the object to be treated is controlled to be about 1100 ° C to 1200 ° C by the combustion of heavy oil and the combustion of the charged carbonaceous reducing agent. Then, by reducing and roasting the steel dust in the RRK furnace, the metallic zinc volatilized by the reduction roasting is reoxidized in the furnace to become powdery zinc oxide. In addition, lead contained in a small amount in steel dust volatilizes as lead oxide. For example, when a large amount of halogen is present in steel dust, some metallic zinc and lead volatilize as halogen compounds.
還元焙焼により生成した粉状の酸化亜鉛及び酸化鉛は、ＲＲＫからの排出ガス（燃焼排ガス）と共に乾式電気集塵機に導入され、その集塵機にて捕捉されて粗酸化亜鉛のダスト（粗酸化亜鉛ダスト）として回収される。なお、揮発せずに炉内に残った還元焙焼残渣は、還元された鉄分が多く含まれるため、還元鉄ペレットと称する製品としてキルン排出端より回収され、鉄鋼メーカー等にて使用される鉄原料として払い出される。 Powdered zinc oxide and lead oxide produced by reduction roasting are introduced into a dry electrostatic precipitator together with exhaust gas (combustion exhaust gas) from RRK, and are captured by the dust collector to produce crude zinc oxide dust (crude zinc oxide dust). ) Is collected. Since the reduced roasting residue that remains in the furnace without volatilizing contains a large amount of reduced iron, it is recovered from the kiln discharge end as a product called reduced iron pellets, and iron used by steel makers and the like. It is paid out as a raw material.
ＲＲＫからの燃焼排ガスが乾式電気集塵機に導入され、粗酸化亜鉛ダストが捕捉された後、その乾式電気集塵機からの処理排ガスはバグフィルターに導入され、そのバグフィルターにより捕捉された粗酸化亜鉛ダストも回収される。このとき、本実施の形態においては、乾式電気集塵機から排出される処理排ガスに活性炭を吹き込み、活性炭を吹き込んだ排ガスをバグフィルターに導入するようにする。詳しくは後述する。なお、バグフィルターにて処理された後の排ガスは、ＲＲＫ排ガスとして、ファン等の排風機を経由して煙突から放出される。 After the combustion exhaust gas from RRK is introduced into the dry electrostatic precipitator and the crude zinc oxide dust is captured, the treated exhaust gas from the dry electrostatic precipitator is introduced into the bag filter, and the crude zinc oxide dust captured by the bag filter is also introduced. It will be collected. At this time, in the present embodiment, activated carbon is blown into the treated exhaust gas discharged from the dry electrostatic precipitator, and the exhaust gas into which the activated carbon is blown is introduced into the bag filter. Details will be described later. The exhaust gas after being treated by the bag filter is discharged from the chimney as RRK exhaust gas via a blower such as a fan.
このようにして、還元焙焼工程Ｓ１０における処理で得られる粗酸化亜鉛ダストには、一般的に、８質量％〜２０質量％程度のハロゲン等の不純物（水溶性不純物）が含まれている。なお、還元焙焼工程Ｓ１０における処理においては、例えば、得られる粗酸化亜鉛ダスト中のフッ素濃度が０．３％質量％未満となるように調整することが好ましい。 In this way, the crude zinc oxide dust obtained by the treatment in the reduction roasting step S10 generally contains impurities (water-soluble impurities) such as halogen in an amount of about 8% by mass to 20% by mass. In the treatment in the reduction roasting step S10, for example, it is preferable to adjust the fluorine concentration in the obtained crude zinc oxide dust to be less than 0.3% by mass.
［湿式工程］
湿式工程Ｓ２０は、還元焙焼工程Ｓ１０を経て回収された粗酸化亜鉛のダストから不純物成分を分離除去して粗酸化亜鉛ケーキを得る工程である。
[Wet process]
The wet step S20 is a step of separating and removing an impurity component from the crude zinc oxide dust recovered through the reduction roasting step S10 to obtain a crude zinc oxide cake.
上述したように、還元焙焼して得られる粗酸化亜鉛ダスト中には、塩素、フッ素等のハロゲン系不純物成分が含まれている。そこで、その粗酸化亜鉛ダストに対して処理液を用いてレパルプ洗浄することによって、その処理液中に不純物成分を抽出分離する。そしてさらに、固液分離処理を行うことによって粗酸化亜鉛ダストから不純物成分を除去する。このような水洗浄法等の処理を経て、粗酸化亜鉛ダストは不純物成分が除去された粗酸化亜鉛ケーキとなる。 As described above, the crude zinc oxide dust obtained by reduction roasting contains halogen-based impurity components such as chlorine and fluorine. Therefore, the crude zinc oxide dust is washed with a repulp using a treatment liquid to extract and separate impurity components in the treatment liquid. Further, an impurity component is removed from the crude zinc oxide dust by performing a solid-liquid separation treatment. Through such a treatment such as a water washing method, the crude zinc oxide dust becomes a crude zinc oxide cake from which impurity components have been removed.
より具体的に、湿式工程Ｓ２０では、得られた粗酸化亜鉛ダストを工業用水等の処理液を用いてレパルプ洗浄する。また、このレパルプ洗浄においては、アルカリ溶液を使用する必要はない。このようなレパルプ洗浄によりスラリーとなった粗酸化亜鉛は、ｐＨ調整及び凝集処理を行い、その後１次脱水を行う。なお、ｐＨ調整においては、およそｐＨが６〜７程度の弱酸性溶液に調整し、これにより粗酸化亜鉛に含まれるカドミウムを処理液中に溶離させる。また、凝集処理においては、適宜凝集剤を利用して、沈降性を高める。この１次脱水の後、工業用水で希釈して、さらに２次脱水を行う。この２度の洗浄脱水により、得られる粗酸化亜鉛ケーキのハロゲン濃度としては、例えば、フッ素濃度が０．６質量％未満、塩素濃度が１．０質量％未満にまで低減される。 More specifically, in the wet step S20, the obtained crude zinc oxide dust is repulp washed with a treatment liquid such as industrial water. Moreover, it is not necessary to use an alkaline solution in this repulp washing. The crude zinc oxide that has become a slurry by such repulp washing is subjected to pH adjustment and coagulation treatment, and then subjected to primary dehydration. In pH adjustment, a weakly acidic solution having a pH of about 6 to 7 is adjusted, whereby cadmium contained in crude zinc oxide is eluted into the treatment liquid. Further, in the coagulation treatment, a coagulant is appropriately used to enhance the sedimentation property. After this primary dehydration, it is diluted with industrial water and further secondary dehydration is performed. By this two-time washing and dehydration, the halogen concentration of the obtained crude zinc oxide cake is reduced to, for example, a fluorine concentration of less than 0.6% by mass and a chlorine concentration of less than 1.0% by mass.
フッ素等の不純物が処理液中に除去された状態において、固液分離処理を施すことにより、不純物が分配された処理液をスラリーから除去する。これにより、スラリー状の粗酸化亜鉛ダストが、粗酸化亜鉛を濃縮させた粗酸化亜鉛ケーキとなる。なお、固液分離のための脱水処理においては、シックナー等の重力沈降式スラリー濃縮装置や真空脱水機等の水分強制脱水装置を用いることができる。 In a state where impurities such as fluorine are removed in the treatment liquid, the treatment liquid in which the impurities are distributed is removed from the slurry by performing a solid-liquid separation treatment. As a result, the slurry-like crude zinc oxide dust becomes a crude zinc oxide cake in which crude zinc oxide is concentrated. In the dehydration treatment for solid-liquid separation, a gravity sedimentation type slurry concentrator such as a thickener or a water forced dehydration device such as a vacuum dehydrator can be used.
［乾燥加熱工程］
乾燥加熱工程Ｓ３０は、湿式工程Ｓ２０を経て得られた粗酸化亜鉛ケーキを乾燥加熱して酸化亜鉛鉱（粗酸化亜鉛焼鉱）を得る工程である。具体的に、乾燥加熱工程Ｓ３０における乾燥加熱処理は、乾燥加熱ロータリーキルン（以降、「ＤＲＫ」と表記する）等の乾燥加熱装置を用い、装置に装入させた粗酸化亜鉛ケーキを焼成することで行われる。この乾燥加熱工程Ｓ３０における処理により、フッ素等のハロゲン濃度をさらに低減させた、高品位の酸化亜鉛鉱を製造することができる。
[Drying and heating process]
The dry heating step S30 is a step of drying and heating the crude zinc oxide cake obtained through the wet step S20 to obtain zinc oxide ore (crude zinc oxide roasted ore). Specifically, in the drying and heating treatment in the drying and heating step S30, a drying and heating device such as a drying and heating rotary kiln (hereinafter referred to as “DRK”) is used to bake the crude zinc oxide cake charged in the device. Will be done. By the treatment in the drying and heating step S30, a high-grade zinc oxide ore having a further reduced halogen concentration such as fluorine can be produced.
乾燥加熱処理においては、ＤＲＫ内の温度を例えば１１００℃〜１１５０℃程度となるように維持管理して、装置内に装入した粗酸化亜鉛ケーキを焼成する。粗酸化亜鉛ケーキは、含水ケーキ状のまま、スクリューフィーダ等の定量装入装置によってＤＲＫに投入される。そして、ＤＲＫに装入された粗酸化亜鉛ケーキは、長さ３０ｍ程度のＤＲＫの内部の装入端側でペレット状に造粒され、次に乾燥され、加熱され、排出端側で焼成される。 In the dry heat treatment, the temperature inside the DRK is maintained and managed to be, for example, about 1100 ° C. to 1150 ° C., and the crude zinc oxide cake charged in the apparatus is baked. The crude zinc oxide cake is charged into the DRK in the form of a hydrous cake by a quantitative charging device such as a screw feeder. Then, the crude zinc oxide cake charged into the DRK is granulated into pellets on the charging end side inside the DRK having a length of about 30 m, then dried, heated, and fired on the discharging end side. ..
このような乾燥加熱処理を経ることにより、ＤＲＫから酸化亜鉛鉱が製造され排出される。排出される酸化亜鉛鉱としては、そのサイズは概ね１ｍｍ〜６ｍｍ程度であり、その一般的な組成は、亜鉛が６０質量％〜７０質量％程度、鉛が３質量％〜５質量％程度、塩素が０．５質量％〜１．５質量％程度、フッ素が０．６質量％以下程度の割合でそれぞれ含まれているものである。なお、各元素の含有量は、乾燥量基準である。 By undergoing such a dry heat treatment, zinc oxide ore is produced and discharged from DRK. The size of the discharged zinc oxide ore is about 1 mm to 6 mm, and its general composition is about 60% by mass to 70% by mass of zinc, about 3% by mass to 5% by mass of lead, and chlorine. Is contained in a proportion of about 0.5% by mass to 1.5% by mass, and fluorine is contained in a proportion of about 0.6% by mass or less. The content of each element is based on the amount of dryness.
なお、ＤＲＫで発生する排ガスは、ガス洗浄塔、湿式電気集塵機（以降、「ミストコットレル」と称する）に移送され、排ガス洗浄工程Ｓ４０において排ガスの洗浄処理が行われる。 The exhaust gas generated by the DRK is transferred to a gas cleaning tower and a wet electrostatic precipitator (hereinafter referred to as "mist cotrel"), and the exhaust gas is cleaned in the exhaust gas cleaning step S40.
［排ガス洗浄工程］
排ガス洗浄工程Ｓ４０は、乾燥加熱工程Ｓ３０にてＤＲＫから発生した排ガス（燃焼排ガス）を洗浄する工程である。具体的に、排ガス洗浄工程Ｓ４０においては、湿式のガス洗浄塔と湿式電気集塵機とを組み合わせた設備により行われる。
[Exhaust gas cleaning process]
The exhaust gas cleaning step S40 is a step of cleaning the exhaust gas (combustion exhaust gas) generated from the DRK in the drying and heating step S30. Specifically, the exhaust gas cleaning step S40 is performed by a facility that combines a wet gas cleaning tower and a wet electrostatic precipitator.
このような洗浄処理により、排ガス中の固形分であるＤＲＫダストが固気分離され、ダストケーキとして回収される。回収されたダストケーキは、乾燥加熱工程Ｓ３０において用いられるＤＲＫ３１に循環装入される。一方、洗浄処理によりダストを分離した排ガスは、ＤＲＫ排ガスとしてファン等の排風機を経由して煙突から放出される。 By such a cleaning treatment, DRK dust, which is a solid content in the exhaust gas, is separated into solid air and recovered as a dust cake. The recovered dust cake is circulated and charged into the DRK31 used in the drying and heating step S30. On the other hand, the exhaust gas from which the dust is separated by the cleaning treatment is discharged from the chimney as DRK exhaust gas via a blower such as a fan.
本実施の形態では、この排ガス洗浄工程Ｓ４０において、排ガスに酸化剤を噴霧することによって、排ガス中に含まれる水銀を酸化させ除去する。また、より好ましくは、排ガス洗浄工程Ｓ４０を経て放出される処理後の排ガスを水銀吸着剤が充填された充填塔に通過させ、酸化剤噴霧により酸化されずに排ガス中に残留した水銀を吸着除去する。このような方法により、放出される排ガス中に含まれる水銀を効率的にかつ確実に低減させることができる。詳しくは後述する。 In the present embodiment, in the exhaust gas cleaning step S40, mercury contained in the exhaust gas is oxidized and removed by spraying the oxidant on the exhaust gas. Further, more preferably, the treated exhaust gas released through the exhaust gas cleaning step S40 is passed through a filling tower filled with a mercury adsorbent, and mercury remaining in the exhaust gas without being oxidized by the oxidant spray is adsorbed and removed. To do. By such a method, mercury contained in the emitted exhaust gas can be efficiently and surely reduced. Details will be described later.
≪３．酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける排ガスの処理方法≫
次に、酸化亜鉛鉱の製造プラントにおける排ガスの処理方法についてより詳細に説明する。図２は、酸化亜鉛鉱の製造プラントの構成の概要を示す図であり、図１を用いて説明した酸化亜鉛鉱の製造プロセスに沿って各種の処理設備が設けられている。
≪3. Exhaust gas treatment method in zinc oxide ore manufacturing plant ≫
Next, a method for treating exhaust gas in a zinc oxide ore manufacturing plant will be described in more detail. FIG. 2 is a diagram showing an outline of the configuration of a zinc oxide ore production plant, and various processing facilities are provided along the zinc oxide ore production process described with reference to FIG.
具体的に、酸化亜鉛鉱の製造プラント１（以降、単に「製造プラント１」ともいう）は、酸化亜鉛鉱の製造原料である鉄鋼ダストを還元焙焼して粗酸化亜鉛を生成させる還元焙焼炉１１と、還元焙焼炉１１の燃焼排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収する乾式電気集塵機１２と、乾式電気集塵機の処理排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収するバグフィルター１３と、を備えている。
Specifically, the zinc oxide ore manufacturing plant 1 (hereinafter, also simply referred to as “
また、製造プラント１は、乾式電気集塵機１２及びバグフィルター１３にて回収した粗酸化亜鉛ダストを湿式処理することにより粗酸化亜鉛ケーキを得る湿式処理設備２１を備えている。
Further, the
さらに、製造プラント１は、湿式処理設備２１にて精製した粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより酸化亜鉛焼鉱を製造する乾燥加熱炉３１と、乾燥加熱炉３１の燃焼排ガスを洗浄液で洗浄するガス洗浄塔３２と、直列に複数の湿式電気集塵機３３ａ，３３ｂが配列されており、ガス洗浄塔３２の処理排ガスからダストを除去する湿式電気集塵機群３３と、を備えている。
Further, the
またさらに、製造プラント１は、湿式電気集塵機群３３の下流側に、水銀吸着剤が充填されている充填塔を備えており、湿式電気集塵機群３３からの処理排ガスをその水銀吸着剤に通過させる。
Furthermore, the
本実施の形態に係る排ガスの処理方法は、上述した酸化亜鉛鉱の製造プラント１における水銀を含む排ガスの処理方法である。具体的に、この排ガスの処理方法は、酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀をその活性炭に吸着させて粗酸化亜鉛ダストと共に回収し、粗酸化亜鉛ダストと水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物に対して湿式処理を施して粗酸化亜鉛ケーキを生成させ、粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより水銀を揮発させたのち、その揮発させた水銀を含む排ガスに酸化剤を噴霧することによって水銀を酸化して除去する。酸化剤の噴霧により酸化させた水銀を排ガスから除去するとともに、さらに、好ましくは、その排ガスを水銀吸着剤が充填された充填塔に通過させる。
The exhaust gas treatment method according to the present embodiment is the above-mentioned method for treating exhaust gas containing mercury in the zinc oxide
＜３−１．ＲＲＫ排ガスの処理方法＞
先ず、酸化亜鉛鉱の製造プラント１では、図２に示すように、酸化亜鉛鉱の製造原料である鉄鋼ダストを還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、その原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀を活性炭に吸着させて粗酸化亜鉛ダストと共に回収する。
<3-1. RRK exhaust gas treatment method>
First, in the zinc oxide
［還元焙焼炉］
酸化亜鉛鉱の製造プラント１においては、上述したように、酸化亜鉛鉱の製造原料である鉄鋼ダストを還元焙焼する還元焙焼炉１１が設けられている。還元焙焼炉１１としては、還元焙焼ロータリーキルン（ＲＲＫ）が挙げられ、長軸方向の全長が５０ｍ程度の炉であり、ロータリーキルンの排出端側からオイルバーナーによる加熱が行われ、装入端側から排ガスが排出される。
[Reduction roasting furnace]
As described above, the zinc oxide
ＲＲＫ１１内においては、鉄鋼ダストが炭素質還元剤と共にペレット状となって装入され、その炭素質還元剤の燃焼により発生する一酸化炭素の作用によって、鉄鋼ダスト中の亜鉛は亜鉛蒸気として還元揮発する。揮発した亜鉛蒸気は、約１０００℃よりも低い温度に冷却されることにより速やかに酸化亜鉛へと形態を変え、粗酸化亜鉛ダストとなって燃焼排ガスと共にＲＲＫ１１から排出される。一方で、鉄鋼ダストに含まれる鉄成分は、金属鉄としてＲＲＫ１１内に残留し、クリンカーとして排出端側から排出される。なお、ＲＲＫ１１の排出端側でのクリンカーの温度は、１０００℃〜１４００℃程度になる。 In RRK11, steel dust is charged in pellet form together with a carbonaceous reducing agent, and zinc in the steel dust is reduced and volatilized as zinc vapor by the action of carbon monoxide generated by combustion of the carbonaceous reducing agent. To do. The volatilized zinc vapor is rapidly transformed into zinc oxide by being cooled to a temperature lower than about 1000 ° C., becomes crude zinc oxide dust, and is discharged from RRK11 together with the combustion exhaust gas. On the other hand, the iron component contained in the steel dust remains in RRK11 as metallic iron and is discharged from the discharge end side as clinker. The temperature of the clinker on the discharge end side of RRK11 is about 1000 ° C to 1400 ° C.
ＲＲＫ１１から排出される燃焼排ガスの温度は６００℃〜７００℃程度であり、ガス流量は２５０００Ｎｍ３／ｈ〜２７０００Ｎｍ３／ｈ程度である。また、燃焼排ガスの組成としては、例えば、ＣＯ２が１６体積％、Ｏ２が３体積％、ＣＯが３体積％、Ｈ２Ｏが４体積％〜５体積％である。また、燃焼排ガスに含まれる粗酸化亜鉛ダストの濃度は、１００ｇ／Ｎｍ３〜２００ｇ／Ｎｍ３程度である。 The temperature of the combustion exhaust gas discharged from RRK11 is about 600 ° C. to 700 ° C., the gas flow rate is 25000Nm 3 / h~27000Nm 3 / h approximately. The composition of the combustion exhaust gas is, for example, 16% by volume of CO 2 , 3% by volume of O 2 , 3% by volume of CO, and 4% by volume to 5% by volume of H 2 O. The concentration of crude zinc oxide dust contained in the combustion exhaust gas is 100g / Nm 3 ~200g / Nm 3 about.
さて、ＲＲＫ１１においては、製造原料である鉄鋼ダスト中の水銀も水銀蒸気として揮発するが、水銀蒸気は酸化されにくく、その沸点は約３６０℃であるため、水銀蒸気のまま燃焼排ガスと共に排出される。本実施の形態においては、ＲＲＫ１１からの燃焼排ガス中に含まれる水銀蒸気を、粗酸化亜鉛ダスト共に回収する。 In RRK11, mercury in steel dust, which is a manufacturing raw material, also volatilizes as mercury vapor, but mercury vapor is hard to be oxidized and its boiling point is about 360 ° C. Therefore, mercury vapor is discharged as it is together with combustion exhaust gas. .. In the present embodiment, the mercury vapor contained in the combustion exhaust gas from RRK11 is recovered together with the crude zinc oxide dust.
［乾式電気集塵機］
乾式電気集塵機１２は、ＲＲＫ１１の下流側に設けられており、ＲＲＫ１１から排出された燃焼排ガスが導入され、その燃焼排ガス中に含まれるＲＲＫダストである粗酸化亜鉛ダストが回収される。この乾式電気集塵機１２により、燃焼排ガス中に含まれる粗酸化亜鉛ダストの８０％程度が回収される。
[Dry electrostatic precipitator]
The dry
乾式電気集塵機１２においては、粗酸化亜鉛ダストの比抵抗値を制御してそのダストの捕集効率を上げるため、入口温度が２６０℃〜３２０℃になるように制御される。なお、ＲＲＫ１１から排出された燃焼排ガスは、急激に自然放冷されるが、さらに燃焼排ガスに外気を混入させることによって、乾式電気集塵機１２の入口温度を制御する。
In the dry
ここで、ＲＲＫ１１から排出され燃焼排ガス中に含まれるようになった水銀蒸気は、冷却されることにより気体から液体に変わり、水銀ミストとなって乾式電気集塵機１２に導入されることとなるが、金属状であることからミストが電荷を持つことは無く、基本的には乾式電気集塵機１２では回収されない。
Here, the mercury vapor discharged from the RRK 11 and contained in the combustion exhaust gas changes from a gas to a liquid by being cooled, becomes mercury mist, and is introduced into the dry
［バグフィルター］
バグフィルター１３は、乾式電気集塵機１２の下流側に設けられており、その乾式電気集塵機１２からの処理排ガスが導入される。このバグフィルター１３においては、バグを構成する高分子繊維の耐熱性の観点から、入口温度が１３０℃〜１８０℃に制御される。
[Bag filter]
The
上述したように、ＲＲＫ１１からの燃焼排ガス中の水銀蒸気は、水銀ミストとなって乾式電気集塵機１２に導入されるが、その乾式電気集塵機１２では実質的には回収されず、乾式電気集塵機１２からの処理排ガスに残留して排出されることになる。そこで、乾式電気集塵機１２からの処理排ガスをバグフィルター１３に導入するにあたり、処理排ガスに活性炭を吹き込むようにし、その活性炭に処理排ガス中の水銀を吸着させるようにする。
As described above, the mercury vapor in the combustion exhaust gas from the RRK 11 becomes mercury mist and is introduced into the dry
このように、乾式電気集塵機１２からの処理排ガスをバグフィルター１３に導入するにあたって活性炭を吹き込むようにすることで、排ガス中の水銀を効率的に活性炭に吸着させ、除去することができる。
In this way, by injecting activated carbon into the
また、このようにバグフィルター１３において、活性炭への吸着によって水銀を回収することにより、水銀が吸着した活性炭を粗酸化亜鉛ダストと共に回収することができる。これにより、ＲＲＫ１１からの排ガス（ＲＫＫ排ガス）中に含まれる水銀の含有量を極めて低いレベルに減少させることができる。さらに、詳しくは後述するが、粗酸化亜鉛ダストと共に活性炭に吸着させた状態の水銀を回収して湿式処理設備２１に導入することで、後段の乾燥加熱工程Ｓ３０にて導入される新規の粗酸化亜鉛に含まれる水銀と併せて一括して排ガス洗浄工程Ｓ４０にて処理することができ、排ガスの処理プロセス全体として極めて効率的な処理を行うことができる。
Further, by recovering mercury by adsorbing to activated carbon in the
さらに、このような方法によれば、ＲＲＫ排ガス中の水銀を除去するために粗酸化亜鉛ダスト回収用のバグフィルター１３を使用することができ、水銀を除去するための設備としては、活性炭貯留設備、活性炭吹き込み用のブロワーのみを新設すればよく、設備コストを増大させることなく、効率的な処理を行うことができる。
Further, according to such a method, a
活性炭としては、水銀を吸着させることができるものであれば特に限定されず、公知のものを用いることができる。例えば、クラレケミカル株式会社製のクラレコールＰＤＸ−Ａ（登録商標）等が市販されており、好適に用いることができる。 The activated carbon is not particularly limited as long as it can adsorb mercury, and known activated carbon can be used. For example, Kuraray Call PDX-A (registered trademark) manufactured by Kuraray Chemical Co., Ltd. is commercially available and can be preferably used.
また、処理排ガスに対する活性炭の吹き込み量としては、例えば、１０ｋｇ／ｈ〜２０ｋｇ／ｈ程度とすることができる。 The amount of activated carbon blown into the treated exhaust gas can be, for example, about 10 kg / h to 20 kg / h.
吹き込まれた活性炭は、処理排ガスのガス流中で固気混合され、それにより排ガス中の水銀が活性炭に吸着していくが、さらに、吹き込まれた活性炭はバグフィルター１３のバグの表面にも付着するため、処理排ガスがバグのろ過層を通過する際にも活性炭と接触するようになる。これにより、水銀をほぼ完全に吸着させることができる。
The blown activated carbon is solid-gas mixed in the gas flow of the treated exhaust gas, so that the mercury in the exhaust gas is adsorbed on the activated carbon, but the blown activated carbon also adheres to the surface of the bag of the
なお、粗酸化亜鉛ダスト回収用のバグフィルター１３の下流側に、別途、水銀回収用のバグフィルターを設置し、そのバグフィルター１３を通過した後の排ガスに活性炭を吹き込むことによって水銀を吸着除去する方法も考えられる。しかしながら、バグフィルターの適正な通過風速を確保するためには、装置が大規模になってしまい、また別途バグフィルターを用意しなければならず、多大な設備コストを必要とする。さらに、活性炭にはダイオキシンも吸着されるため、水銀が吸着した活性炭の処理にも制限が生じる。
A separate bag filter for mercury recovery is installed on the downstream side of the
＜３−２．ＤＲＫ排ガスの処理方法＞
図２に示すように、乾式電気集塵機１２にて回収された粗酸化亜鉛ダストと、バグフィルター１３にて回収された、水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物は、次に、不純物成分を除去するための湿式処理設備２１に移送される。湿式処理設備２１においては、移送された粗酸化亜鉛ダストと水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物に対してレパルプ洗浄処理が施され、ハロゲン系の不純物成分が除去された粗酸化亜鉛ケーキが生成する。
<3-2. DRK exhaust gas treatment method>
As shown in FIG. 2, the recovered product containing the crude zinc oxide dust recovered by the dry
続いて、酸化亜鉛鉱の製造プラント１では、図２に示すように、湿式処理設備２１にて得られた粗酸化亜鉛ケーキを乾燥加熱炉３１に装入し、焼成処理を施す。
Subsequently, in the zinc oxide
［乾燥加熱炉］
酸化亜鉛鉱の製造プラント１においては、上述したように、得られた粗酸化亜鉛ケーキを乾燥加熱する乾燥加熱炉３１が設けられている。乾燥加熱炉３１としては、乾燥加熱ロータリーキルン（ＤＲＫ）が挙げられ、長軸方向の全長が３０ｍ程度の炉であって、排出端側からオイルバーナーによる加熱が行われ、酸化亜鉛を製造する。一方で、その装入端側からは排ガスが排出される。
[Drying and heating furnace]
In the zinc oxide
ＤＲＫ３１内においては、湿式処理設備２１を経て得られた粗酸化亜鉛ケーキが装入され、例えば焼成温度が９００℃〜１２００℃程度の範囲となるように維持管理されている。ＤＲＫ３１には、排出端側にオイルバーナーが設けられており、装入された粗酸化亜鉛ケーキは直火で加熱されるが、その焼成温度は、オイルバーナーへの供給オイル量によって調節することができる。
In the
ここで、乾燥加熱炉３１においては、主原料としての還元焙焼後の粗酸化亜鉛ケーキのほか、二次原料として、例えば、製鉄所において発生した鉄鋼ダストを回転炉床炉等により製鉄所内でオンサイト処理することにより発生した粗酸化亜鉛ダストを併せて装入することがある。なお、そのような粗酸化亜鉛ダストは、購入して用いることができる。したがって、詳しくは後述するが、乾燥加熱炉３１には、粗酸化亜鉛ケーキに含まれる水銀と、新規に装入する購入粗酸化亜鉛ダストに含まれる水銀とが導入される。
Here, in the drying and
酸化亜鉛鉱の製造プロセスにおいて、ＤＲＫ３１から排出される酸化亜鉛鉱の量、すなわち酸化亜鉛鉱の産出量としては、例えば、６ｔ／ｈ〜１０ｔ／ｈ程度である。また、排出される酸化亜鉛鉱の温度を監視することによって、オイルバーナーのオイル（例えば重油）の使用量を、例えば４００Ｌ／ｈ〜７００Ｌ／ｈ程度の範囲で調整することができる。なお、排出される酸化亜鉛鉱の温度は、例えば放射温度計等を用いて、連続的に測定、監視することができる。 In the zinc oxide ore production process, the amount of zinc oxide ore discharged from DRK31, that is, the amount of zinc oxide ore produced is, for example, about 6 t / h to 10 t / h. Further, by monitoring the temperature of the discharged zinc oxide ore, the amount of oil (for example, heavy oil) used in the oil burner can be adjusted in the range of, for example, about 400 L / h to 700 L / h. The temperature of the discharged zinc oxide ore can be continuously measured and monitored using, for example, a radiation thermometer.
さて、ＤＲＫ３１で発生した排ガス（燃焼排ガス）は、湿式のガス洗浄塔と、湿式電気集塵機（ミストコットレル）とを組み合わせた設備によって除塵される。なお、ＤＲＫ３１から排出される燃焼排ガスの流量は、例えば、２００００Ｎｍ３／ｈ〜２５０００Ｎｍ３／ｈである。
By the way, the exhaust gas (combustion exhaust gas) generated in the
ＤＲＫ３１に装入される粗酸化亜鉛ケーキ等は、約３０ｍの炉内において、造粒、乾燥、加熱、焼成が順に行われるが、造粒及び乾燥の過程で飛散した装入物の粉塵、加熱及び焼成の過程で揮発した酸化物やハロゲン化物等がダストとなる。また、ＤＲＫ３１においては、粗酸化亜鉛ケーキと共に装入された水銀が吸着された活性炭から、水銀が揮発する。なお、ＤＲＫ３１内においては酸化反応が生じるため、加熱により揮発した水銀の形態は、主に酸化物等のダストであると推定されるが、活性炭の還元作用により水銀蒸気も混在していると推測される。 The crude zinc oxide cake or the like charged into the DRK31 is granulated, dried, heated, and baked in this order in a furnace of about 30 m, but the dust and heating of the charged material scattered during the granulation and drying process. And oxides and halides volatilized in the process of firing become dust. Further, in DRK31, mercury is volatilized from the activated carbon on which mercury charged together with the crude zinc oxide cake is adsorbed. Since an oxidation reaction occurs in DRK31, it is presumed that the form of mercury volatilized by heating is mainly dust such as oxides, but it is presumed that mercury vapor is also mixed due to the reducing action of activated carbon. Will be done.
本実施の形態においては、ＤＲＫ３１からの燃焼排ガス中に含まれる、主としてのダスト状の水銀を、後述するガス洗浄塔３２とミストコットレル３３とを含む洗浄処理設備において除去する。
In the present embodiment, mainly dust-like mercury contained in the combustion exhaust gas from the
［ガス洗浄塔］
ガス洗浄塔３２は、ＤＲＫ３１の下流側に設けられており、ＤＲＫ３１から排出された燃焼排ガスが導入され、洗浄液を用いて、排ガス中の固形分であるＤＲＫダストを固気分離する洗浄処理を行う。なお、ＤＲＫ３１からの燃焼排ガスは、その煙道内において洗浄水によって予備洗浄され、その後に、ガス洗浄塔３２に導入される。燃焼排ガスは、煙道内にて予備洗浄が行われることから、ガス洗浄塔３２の入口部では２８０℃〜３００℃程度にまで冷却されている。
[Gas scrubber]
The
ガス洗浄塔３２としては、特に限定されないが、内部に多段の多孔板が配置された洗浄塔を用いることができる。ＤＲＫ３１から発生した燃焼排ガス中のＤＲＫダストのうち、その８０％程度の割合が、ＤＲＫ３１の煙道内の予備洗浄や、ガス洗浄塔３２での洗浄処理により回収される。なお、ＤＲＫ３１からの燃焼排ガスに含まれるダストの濃度は、３０ｇ／Ｎｍ３〜４０ｇ／Ｎｍ３程度である。
The
［湿式電気集塵機群］
湿式電気集塵機群３３は、直列に複数の湿式電気集塵機（ミストコットレル）３３ａ，３３ｂが配列して設けられ、ガス洗浄塔３２の処理排ガスからダストを除去する。なお、図２においては、２基の湿式電気集塵機３３ａ（Ｎｏ．１ミストコットレル），３３ｂ（Ｎｏ．２ミストコットレル）が直列に設けられている例を示しているが、これに限られず、３基、４基等の湿式電気集塵機が直列に設けられているものであってもよい。
[Wet electrostatic precipitator group]
The wet electrostatic precipitator group 33 is provided with a plurality of wet electrostatic precipitators (mist cotrels) 33a and 33b arranged in series, and removes dust from the treated exhaust gas of the
ミストコットレル３３としては、多数のセルによって構成された集塵板と、その各セルの中央部に垂下された放電極と、集塵板に付着したダストを洗い流すように載置された洗浄装置とを含む、一般的な湿式電気集塵機を使用することができる。なお、ミストコットレル３３においては、例えば、５０ｋＶ以上の電圧で荷電される。 The mist cotrel 33 includes a dust collecting plate composed of a large number of cells, a discharge electrode hanging from the center of each cell, and a cleaning device mounted so as to wash away dust adhering to the dust collecting plate. Common wet electrostatic precipitators can be used, including. The mist cotrel 33 is charged with a voltage of, for example, 50 kV or more.
本実施の形態に係る排ガスの処理方法においては、湿式電気集塵機群３３のうち、上流側に位置するミストコットレル３３ａからの処理排ガスに、酸化剤を含む水溶液を噴霧し、ミスト状となって排ガス中に含まれている水銀を酸化する。これにより、排ガス中の水銀を酸化物やハロゲン化物等の形態として、ダストにすることができる。 In the exhaust gas treatment method according to the present embodiment, the treated exhaust gas from the mist cotrel 33a located on the upstream side of the wet electrostatic precipitator group 33 is sprayed with an aqueous solution containing an oxidizing agent to form a mist and exhaust gas. Oxidizes the mercury contained in it. As a result, mercury in the exhaust gas can be turned into dust in the form of oxides, halides and the like.
ここで、ＤＲＫ３１での乾燥加熱処理により揮発した水銀蒸気は、その後、冷却することによって液化して水銀ミストとなるが、水銀ミストの状態である場合、その一部は、ガス洗浄塔での湿式処理により除去可能であるが十分ではなく、また、ミストコットレルでは除去することはできない。 Here, the mercury vapor volatilized by the dry heat treatment in DRK31 is then liquefied by cooling to become mercury mist, but in the state of mercury mist, a part of the mercury vapor is wet in a gas scrubber. Although it can be removed by treatment, it is not sufficient, and it cannot be removed by mist cotrel.
そこで、本実施の形態においては、ガス洗浄塔３２を経て、さらに湿式電気集塵機群３３における上流側に位置するミストコットレル３３ａにてＤＲＫダストのほとんどが除去され尽くした状態において、ミストコットレル３３ａからの処理排ガスに酸化剤を噴霧する。このようにすることで、処理排ガス中の水銀は、下流側に位置するミストコットレル３３ｂにてダストとして効率的にかつ確実に回収することができ、ＤＲＫ排ガスから有効に除去することができる。
Therefore, in the present embodiment, in a state where most of the DRK dust has been completely removed by the mist cot reel 33a located on the upstream side in the wet electrostatic precipitator group 33 via the
酸化剤としては、特に限定されないが、次亜塩素酸ソーダ水溶液、過マンガン酸カリウム水溶液等を好適に用いることができる。 The oxidizing agent is not particularly limited, but an aqueous solution of sodium hypochlorite, an aqueous solution of potassium permanganate, or the like can be preferably used.
また、酸化剤の噴霧位置としては、湿式電気集塵機群３３において、その酸化剤が噴霧された排ガスが少なくとも１基以上の湿式電気集塵機を通過する位置で、その処理排ガスに噴霧されるようにする。 Further, as the spraying position of the oxidant, in the wet electrostatic precipitator group 33, the treated exhaust gas is sprayed at a position where the exhaust gas sprayed with the oxidant passes through at least one or more wet electrostatic precipitators. ..
このような処理により、ミストコットレル３３ｂから排出された洗浄液を固液分離することによって、選択的に水銀濃縮物を回収することができ、酸化亜鉛鉱の製造プラント外に払出すことができる。 By solid-liquid separation of the cleaning liquid discharged from the mist cotrel 33b by such a treatment, the mercury concentrate can be selectively recovered and discharged out of the zinc oxide ore production plant.
なお、本実施の形態においては、湿式電気集塵機群３３において酸化剤を噴霧し、処理排ガス中の水銀を酸化させることによって濃縮回収する例を示しているが、他の実施形態として、酸化剤による水銀の酸化処理を行わず、湿式電気集塵機群３３から排出される処理排ガスを後述する充填塔３４に通過させ、その充填塔３４に充填された水銀吸着剤による吸着除去処理のみを行うようにしてもよい。
In the present embodiment, an example is shown in which the wet electrostatic precipitator group 33 sprays an oxidant and oxidizes the mercury in the treated exhaust gas to concentrate and recover the oxidant. However, as another embodiment, an oxidant is used. Without performing the oxidation treatment of mercury, the treated exhaust gas discharged from the wet electrostatic precipitator group 33 is passed through a filling
［充填塔］
充填塔３４は、湿式電気集塵機群３３の下流側に設けられており、水銀吸着剤が充填されている。この充填塔３４においては、湿式電気集塵機群３３から排出された処理排ガスが導入され、湿式電気集塵機群３３における処理によっても回収されずにその排ガス中に残存した水銀を、水銀吸着剤に吸着させて除去する。
[Filling tower]
The filling
充填塔３４としては、処理排ガスを効果的に通過させることができるものであれば特に限定されず、多孔板、スリット板、金網等によって充填物、すなわち水銀吸着剤を保持する形態のものを用いることができ、一般的な多段式の充填塔を用いることができる。
The filling
（水銀吸着剤について）
ここで、水銀吸着剤としては、特に制限されないが、例えば、粒子の最大長さが２５ｍｍ以下であり、粒径が１ｍｍ以上の粒コークス等の炭素化合物の表面に、銅精鉱、亜鉛精鉱、鉛精鉱等から選択される１種以上の硫化物を付着させたものを好適に用いることができる。なお、「粒子の最大長さ」とは、球状では無い形状における粒子の最大幅のことをいう。
(About mercury adsorbent)
Here, the mercury adsorbent is not particularly limited, but for example, copper concentrate or zinc concentrate is formed on the surface of a carbon compound such as coke having a maximum particle length of 25 mm or less and a particle size of 1 mm or more. , Lead concentrate or the like to which one or more kinds of sulfides selected from the above are attached can be preferably used. The "maximum length of particles" means the maximum width of particles in a shape that is not spherical.
より具体的に、水銀吸着剤の一例として、例えば、粒径が０．１ｍｍ〜１ｍｍの硫化物と、粒径が５ｍｍ〜１５ｍｍの炭素化合物と、界面活性剤とを含有し、その界面活性剤が０．１質量％〜１質量％の割合で含まれているものを用いることができる。 More specifically, as an example of the mercury adsorbent, for example, a sulfide having a particle size of 0.1 mm to 1 mm, a carbon compound having a particle size of 5 mm to 15 mm, and a surfactant are contained, and the surfactant is contained. Can be used in a proportion of 0.1% by mass to 1% by mass.
このような水銀吸着剤によれば、特定の粒径を有する硫化物と炭素化合物とが、良好な密着性で以って密着し、また、炭素化合物に対して偏りなく均一に分散して硫化物が担持されるため、水銀の吸着除去の性能を高めることができる。また、ポットライフが向上して、長期に亘って安定的に水銀を吸着除去することができる。また、この水銀吸着剤によれば、硫化物と炭素化合物と高い密着性で以って密着しているため、充填塔に重金属吸着剤を充填する際にも、担体である炭素化合物から硫化物が剥離してしまうようなことを防ぐことができ、充填密度や充填量を増やすことができる。これにより、設備規模を大きくすることなく、高い吸着性能を有する吸着装置を構成することができる。 According to such a mercury adsorbent, a sulfide having a specific particle size and a carbon compound adhere to each other with good adhesion, and are uniformly dispersed and sulfided with respect to the carbon compound. Since the substance is supported, the performance of adsorption and removal of mercury can be improved. In addition, the pot life is improved, and mercury can be stably adsorbed and removed over a long period of time. Further, according to this mercury adsorbent, since the sulfide and the carbon compound are in close contact with each other with high adhesion, even when the filling tower is filled with the heavy metal adsorbent, the carbon compound as the carrier is used as the sulfide. Can be prevented from peeling off, and the filling density and filling amount can be increased. As a result, it is possible to configure an adsorption device having high adsorption performance without increasing the scale of the equipment.
また、水銀吸着剤の他の一例として、例えば、ポリオレフィンに、粒径が０．１ｍｍ〜１ｍｍの硫化物と、粒径が１ｍｍ〜５ｍｍの炭素化合物とが分散保持されてなるものを用いることができる。この水銀吸着剤は、粒径の大きな炭素化合物からなる担体に、吸着剤である硫化物が担持されているような単純な構造ではなく、それぞれ特定の粒径を有する硫化物と炭素化合物とが、いわゆる結着剤として作用するポリオレフィンに、分散し保持された構造となっている。なお、「分散保持」されている状態とは、ポリオレフィン中に、硫化物と炭素化合物とが浮遊している状態ではなく、それぞれの化合物粒子が分散しながらも互いに接触した状態で、ポリオレフィンにより結着されている状態をいう。 Further, as another example of the mercury adsorbent, for example, a polyolefin in which a sulfide having a particle size of 0.1 mm to 1 mm and a carbon compound having a particle size of 1 mm to 5 mm are dispersed and held may be used. it can. This mercury adsorbent does not have a simple structure in which a sulfide as an adsorbent is supported on a carrier made of a carbon compound having a large particle size, but a sulfide and a carbon compound having a specific particle size, respectively. It has a structure dispersed and retained in a polyolefin that acts as a so-called binder. The state of being "dispersed and retained" is not a state in which the sulfide and the carbon compound are suspended in the polyolefin, but a state in which the compound particles are dispersed but in contact with each other, and are formed by the polyolefin. The state of being worn.
このような重金属吸着剤によれば、個々の細かな粒径を有する硫化物と炭素化合物とが、分散して構成されているため、その粒子と粒子との間隙により微細孔が形成されて、多孔質性が向上した構造となっている。これにより、その微細孔を介して水銀が効率的に吸着するようになり、水銀の吸着除去の性能を高めることができる。また、このような構造であることにより、ポットライフを向上させることができる。また、この水銀吸着剤によれば、特定の粒径を有する硫化物と炭素化合物とがポリオレフィンにより保持されていることにより、その強度を高めることができる。これにより、充填塔に重金属吸着剤を充填する際にも、充填密度や充填量を増やすことができ、設備規模を大きくすることなく、高い吸着性能を有する吸着装置を構成することができる。 According to such a heavy metal adsorbent, since sulfides having individual fine particle sizes and carbon compounds are dispersed and configured, micropores are formed by the gaps between the particles. It has a structure with improved porosity. As a result, mercury is efficiently adsorbed through the micropores, and the performance of adsorbing and removing mercury can be improved. In addition, such a structure can improve the pot life. Further, according to this mercury adsorbent, the strength can be increased by holding the sulfide having a specific particle size and the carbon compound by the polyolefin. As a result, even when the filling tower is filled with the heavy metal adsorbent, the filling density and the filling amount can be increased, and an adsorption device having high adsorption performance can be configured without increasing the scale of the equipment.
なお、上記例示した水銀吸着剤において、硫化物としては、特に、硫化鉛、硫化銅、硫化錫が好適に用いられる。これらの硫化物は、例えば非鉄製錬の酸性排ガス中に含まれるＳＯ２、ＳＯ３等の酸により分解されにくいという性質を有する。また、硫化銅は、水に溶解されにくい。したがって、これらの硫化物により重金属吸着剤を構成することにより、より優れた強度を有するものとなり、また吸着能力を向上させることができる。 In the above-exemplified mercury adsorbent, lead sulfide, copper sulfide, and tin sulfide are particularly preferably used as the sulfide. These sulfides have the property of being difficult to be decomposed by acids such as SO 2 and SO 3 contained in the acidic exhaust gas of non-iron smelting, for example. In addition, copper sulfide is difficult to dissolve in water. Therefore, by forming a heavy metal adsorbent from these sulfides, the heavy metal adsorbent can be made to have more excellent strength and the adsorption capacity can be improved.
また、例えば、硫化鉛や硫化銅を吸着剤としたとき、重金属を含む排ガスを接触させることにより、下記の反応式のように、水銀と硫化物との酸化還元電位の差により、水銀がＰｂやＣｕと置換して硫化水銀となる反応が生じて、これにより水銀を吸着除去する。
Ｈｇ＋ＰｂＳ → ＨｇＳ＋Ｐｂ
Ｈｇ＋ＣｕＳ → ＨｇＳ＋Ｃｕ
Further, for example, when lead sulfide or copper sulfide is used as an adsorbent, when an exhaust gas containing a heavy metal is brought into contact with the mercury, mercury is Pb due to the difference in oxidation-reduction potential between mercury and sulfide as shown in the reaction formula below. A reaction occurs in which mercury is replaced with or Cu to form mercury sulfide, which adsorbs and removes mercury.
Hg + PbS → HgS + Pb
Hg + CuS → HgS + Cu
（水銀吸着剤を充填した充填塔を用いた処理）
上述したように、この充填塔３４には、湿式電気集塵機群３３からの処理排ガスを通過させることによって、その処理排ガス中に残留した水銀を効率的に回収することができ、その充填塔３４を経て煙突から放出されるＤＲＫ排ガス中の水銀濃度を極めて低いレベルにすることができる。
(Treatment using a filling tower filled with a mercury adsorbent)
As described above, by passing the treated exhaust gas from the wet electrostatic precipitator group 33 through the filling
このように、ガス洗浄塔３２及び湿式電気集塵機群３３での処理によっても、ＤＲＫ３１からの燃焼排ガス中の水銀を有効に回収除去することができるが、より好ましく、さらに水銀吸着剤を充填した充填塔３４に通過させる処理を行うことにより、より確実に水銀を回収除去することができる。
As described above, the treatment in the
例えば、粒子の最大長さが２５ｍｍ以下であり、粒径が１ｍｍ以上の粒コークス等の炭素化合物の表面に、銅精鉱、亜鉛精鉱、鉛精鉱等から選択される１種以上の硫化物を付着させた水銀吸着剤に吸着させた後の水銀は、その水銀吸着剤を水洗することによって脱離させることができ、選択的に水銀濃縮物を回収して、酸化亜鉛鉱の製造プラント外に払い出すことができる。 For example, one or more types of mercury selected from copper concentrate, zinc oxide, lead concentrate, etc. on the surface of a carbon compound such as grain coke having a maximum particle length of 25 mm or less and a particle size of 1 mm or more. Mercury after being adsorbed on a mercury adsorbent to which an object is attached can be desorbed by washing the mercury adsorbent with water, and the mercury concentrate is selectively recovered to produce a zinc oxide ore production plant. Can be paid out.
なお、湿式電気集塵機群３３を経て排出される処理排ガス中の水銀濃度は、極めて低濃度であることから、この充填塔３４に充填させて使用する水銀吸着剤は１年以上の長期に亘って使用することができる。また、定期的に水銀吸着剤中の水銀濃度を分析して、例えば濃度５重量％を閾値として、その濃度を超えた場合に水銀吸着剤を交換すればよい。
Since the mercury concentration in the treated exhaust gas discharged through the wet electrostatic precipitator group 33 is extremely low, the mercury adsorbent used by filling the filling
以下、本発明の実施例を示してより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。 Hereinafter, examples of the present invention will be described in more detail, but the present invention is not limited to the following examples.
［実施例１］
酸化亜鉛鉱の産出量が６ｔ／ｈ〜１０ｔ／ｈである酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガスに対し、排ガス中の水銀を除去する処理を行った。具体的には、図２に示す製造プラント１を用いて、排ガスの処理方法を実行した。
[Example 1]
The exhaust gas discharged from the zinc oxide ore production plant whose production amount of zinc oxide ore is 6 t / h to 10 t / h was treated to remove mercury in the exhaust gas. Specifically, the exhaust gas treatment method was carried out using the
具体的には、酸化亜鉛鉱の製造原料である鉄鋼ダストをＲＲＫ１１に装入し、被処理物の最高温度が１１００℃〜１２００℃程度となるようにコントロールして還元焙焼することによって粗酸化亜鉛を生成させるとともに、そのＲＲＫ１１から排出された燃焼排ガスを乾式電気集塵機１２及びバグフィルター１３に導入した。このとき、バグフィルター１３に処理排ガスを導入するに際して、排ガスに対して活性炭を吹き込んだ。活性炭としては、クラレケミカル株式会社製のクラレコールＰＤＸ−Ａ（登録商標）を用いた。
Specifically, steel dust, which is a raw material for producing zinc oxide ore, is charged into RRK11, and crude oxidation is performed by controlling the maximum temperature of the object to be treated to be about 1100 ° C to 1200 ° C and reducing roasting. Zinc was produced, and the combustion exhaust gas discharged from the RRK 11 was introduced into the dry
その後、乾式電気集塵機１２及びバグフィルター１３から、粗酸化亜鉛ダストと、水銀を吸着させた活性炭とを併せて回収した。
Then, the crude zinc oxide dust and the activated carbon adsorbed with mercury were recovered together from the dry
次に、粗酸化亜鉛ダストと水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物を湿式処理設備２１に装入し、その回収物に対して、ハロゲン系不純物成分を除去するために洗浄液を用いて湿式処理を施した。これにより、粗酸化亜鉛ダストがケーキ状となった。
Next, a recovered product containing crude zinc oxide dust and activated carbon adsorbed with mercury is charged into the
次に、得られた粗酸化亜鉛ケーキをＤＲＫ３１に装入し、１１００℃〜１１５０℃の温度条件で焼成することにより酸化亜鉛を製造した。一方で、ＤＲＫ３１からの燃焼排ガスを、ガス洗浄塔３２に導入して洗浄し、続いて、ガス洗浄塔３２からの処理排ガスを、２基のミストコットレル３３ａ，３３ｂが直列に配列した湿式電気集塵機群３３に導入した。このとき、上流側に位置するミストコットレル３３ａから排出された処理排ガスに酸化剤水溶液（２体積％の次亜塩素酸ソーダ水溶液）を用いて４Ｌ／分の流量で噴霧し、酸化剤が噴霧された排ガスを下流側に位置するミストコットレル３３ｂに導入した。この処理により、ミストコットレル３３ｂからは、水銀のダストが生成した。
Next, the obtained crude zinc oxide cake was charged into DRK31 and baked under temperature conditions of 1100 ° C. to 1150 ° C. to produce zinc oxide. On the other hand, the combustion exhaust gas from the
以上のような排ガスの処理方法を経て回収されたＤＲＫ排ガスについて、その排ガス中の水銀濃度を測定したところ、１００μｇ／Ｎｍ３であった。水銀除去率としては、８０％であった。 The mercury concentration in the exhaust gas of the DRK exhaust gas recovered through the above exhaust gas treatment method was measured and found to be 100 μg / Nm 3 . The mercury removal rate was 80%.
［実施例２］
実施例２では、実施例１と同様にして排ガスの処理方法を実行したのち、さらに、ミストコットレル３３ｂから排出された処理排ガスを、水銀吸着剤が充填された充填塔３４に通過させる処理を行った。
[Example 2]
In the second embodiment, the exhaust gas treatment method is executed in the same manner as in the first embodiment, and then the treated exhaust gas discharged from the mist cotrel 33b is passed through the filling
充填塔３４に充填させる水銀吸着剤としては、粒子の最大長さが２５ｍｍ以下であり、粒径１ｍｍ以上の粒コークスの表面に銅精鉱を付着させたものを用いた。また、充填塔３４としては、塔内流速が０．２０ｍ／秒〜０．２５ｍ／秒となるようなものを用い、その充填塔に吸着層高さが１５００ｍｍとなるように水銀吸着剤を充填した。
As the mercury adsorbent to be filled in the packing
以上のような排ガスの処理方法を経て回収されたＤＲＫ排ガスについて、その排ガス中の水銀濃度を測定したところ、１０μｇ／Ｎｍ３であった。水銀除去率としては、８８％であった。 The mercury concentration in the exhaust gas of the DRK exhaust gas recovered through the above exhaust gas treatment method was measured and found to be 10 μg / Nm 3 . The mercury removal rate was 88%.
［参考例１］
参考例１として、実施例１と同様にしてＤＲＫ３１にて焼成を行った後、得られたＤＲＫ３１からの燃焼排ガスを、ガス洗浄塔３２及び湿式電気集塵機群３３に導入した。このとき、湿式電気集塵機群３３の上流側に位置するミストコットレル３３ａから排出された処理排ガスには、酸化剤水溶液を噴霧させなかった。つまり、排ガス中の水銀を酸化して除去する処理を行わなかった。
[Reference example 1]
As a reference example 1, after firing in the
一方で、湿式電気集塵機群３３の下流側に位置するミストコットレル３３ｂから排出された処理排ガスに対し、水銀吸着剤が充填された充填塔３４に通過させる処理を行った。
On the other hand, the treated exhaust gas discharged from the mist cotrel 33b located on the downstream side of the wet electrostatic precipitator group 33 was passed through a filling
充填塔３４に充填させる水銀吸着剤としては、粒子の最大長さが２５ｍｍ以下であり、粒径１ｍｍ以上の粒コークスの表面に銅精鉱を付着させたものを用いた。また、充填塔３４としては、塔内流速が０．２０ｍ／秒〜０．２５ｍ／秒となるようなものを用い、その充填塔に吸着層高さが１５００ｍｍとなるように水銀吸着剤を充填した。
As the mercury adsorbent to be filled in the packing
以上のような排ガスの処理方法を経て回収されたＤＲＫ排ガスについて、その排ガス中の水銀濃度を測定したところ、１００μｇ／Ｎｍ３であった。水銀除去率としては、８０％であった。 The mercury concentration in the exhaust gas of the DRK exhaust gas recovered through the above exhaust gas treatment method was measured and found to be 100 μg / Nm 3 . The mercury removal rate was 80%.
［比較例１］
酸化亜鉛鉱の産出量が６ｔ／ｈ〜１０ｔ／ｈである酸化亜鉛鉱の製造プラントから排出される排ガスに対し、排ガス中の水銀を除去する処理を行った。具体的には、図３に示す製造プラント１００を用いて、排ガスの処理方法を実行した。
[Comparative Example 1]
The exhaust gas discharged from the zinc oxide ore production plant whose production amount of zinc oxide ore is 6 t / h to 10 t / h was treated to remove mercury in the exhaust gas. Specifically, the exhaust gas treatment method was carried out using the
この比較例１の処理方法においては、実施例１とは異なり、ＤＲＫからの燃焼排ガスをガス洗浄塔に導入するとともに、そのガス洗浄塔の洗浄水に活性炭を混合することにより、その活性炭に燃焼排ガス中の水銀を吸着させ除去する処理を行った。なお、活性炭の混合量は１０ｋｇ／ｈ〜２０ｋｇ／ｈ程度とし、また、活性炭としてはクラレケミカル株式会社製のクラレコールＰＤＸ−Ａ（登録商標）を用いた。 In the treatment method of Comparative Example 1, unlike Example 1, the combustion exhaust gas from the DRK is introduced into the gas scrubber, and activated carbon is mixed with the cleaning water of the gas scrubber to burn the activated carbon. A treatment was performed to adsorb and remove mercury in the exhaust gas. The mixed amount of activated carbon was about 10 kg / h to 20 kg / h, and Kuraraycol PDX-A (registered trademark) manufactured by Kuraray Chemical Co., Ltd. was used as the activated carbon.
以上のような排ガスの処理方法を経て回収されたＤＲＫ排ガスについて、その排ガス中の水銀濃度を測定したところ、４００μｇ／Ｎｍ３であった。水銀除去率としては、５３％であった。 The mercury concentration in the exhaust gas of the DRK exhaust gas recovered through the above exhaust gas treatment method was measured and found to be 400 μg / Nm 3 . The mercury removal rate was 53%.
１ 酸化亜鉛鉱の製造プラント
１１ 還元焙焼炉（ＲＲＫ）
１２ 乾式電気集塵機
１３ バグフィルター
２１ 湿式処理設備
３１ 乾燥加熱炉（ＤＲＫ）
３２ ガス洗浄塔
３３ 湿式電気集塵機群（ミストコットレル）
３３ａ，３３ｂ ミストコットレル
３４ 充填塔
1 Zinc oxide ore manufacturing plant 11 Reduction roasting furnace (RRK)
12 Dry
32 Gas scrubber 33 Wet electrostatic precipitator group (mist cotrel)
33a,
Claims (8)
酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成する処理にて排出される排ガスに、活性炭を吹き込み、原料の粗酸化亜鉛に含まれる水銀を該活性炭に吸着させて該粗酸化亜鉛ダストと共に回収し、
前記粗酸化亜鉛ダストと前記水銀を吸着させた活性炭とを含む回収物に対して湿式処理を施して粗酸化亜鉛ケーキを生成させ、
前記粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより該粗酸化亜鉛ケーキに含まれる水銀を揮発させたのち、その揮発させた水銀を含む排ガスに酸化剤を噴霧することによって該水銀を酸化する
排ガスの処理方法。 It is a method of treating exhaust gas in a zinc oxide ore manufacturing plant.
Activated charcoal is blown into the exhaust gas discharged by the process of reducing and roasting the production raw material of zinc oxide ore to generate crude zinc oxide dust, and mercury contained in the raw material crude zinc oxide is adsorbed on the activated charcoal to produce the crude zinc oxide. Collected with zinc oxide dust
The recovered product containing the crude zinc oxide dust and the activated carbon adsorbed with mercury is subjected to a wet treatment to produce a crude zinc oxide cake.
After the mercury contained in the crude zinc oxide cake was volatilized by baking the crude zinc oxide cake, treatment of exhaust gas that turn into acid the aqueous silver by spraying an oxidizing agent into the exhaust gas containing the volatilized allowed mercury Method.
請求項１に記載の排ガスの処理方法。 The method for treating exhaust gas according to claim 1, wherein the mercury dust obtained by oxidizing by spraying the oxidizing agent is removed from the exhaust gas, and the exhaust gas is further passed through a filling tower filled with a mercury adsorbent. ..
請求項１又は２に記載の排ガスの処理方法。 The method for treating exhaust gas according to claim 1 or 2, wherein the oxidizing agent is an aqueous solution of sodium hypochlorite or an aqueous solution of potassium permanganate.
請求項２に記載の排ガスの処理方法。 In the mercury adsorbent, any one or more of copper concentrate, zinc concentrate, and lead concentrate adhered to the surface of grain coke having a maximum particle length of 25 mm or less and a particle size of 1 mm or more. The method for treating exhaust gas according to claim 2.
酸化亜鉛鉱の製造原料を還元焙焼して粗酸化亜鉛ダストを生成させる還元焙焼炉と、
前記還元焙焼炉の燃焼排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収する乾式電気集塵機と、
前記乾式電気集塵機の処理排ガスから粗酸化亜鉛ダストを回収するバグフィルターと、
前記乾式電気集塵機及び前記バグフィルターにて回収した粗酸化亜鉛ダストを湿式処理することにより粗酸化亜鉛ケーキを得る湿式処理設備と、
前記粗酸化亜鉛ケーキを焼成することにより酸化亜鉛焼鉱を製造する乾燥加熱炉と、
前記乾燥加熱炉の燃焼排ガスを洗浄液で洗浄するガス洗浄塔と、
直列に複数の湿式電気集塵機が配列されており、前記ガス洗浄塔の処理排ガスからダストを除去する湿式電気集塵機群と、を備える
請求項１乃至４のいずれか１項に記載の排ガスの処理方法。 The zinc oxide ore manufacturing plant
A reduction roasting furnace that produces crude zinc oxide dust by reducing and roasting the raw materials for producing zinc oxide ore,
A dry electrostatic precipitator that recovers crude zinc oxide dust from the combustion exhaust gas of the reduction roasting furnace,
A bag filter that collects crude zinc oxide dust from the treated exhaust gas of the dry electrostatic precipitator,
A wet treatment facility for obtaining a crude zinc oxide cake by wet-treating the crude zinc oxide dust collected by the dry electrostatic precipitator and the bag filter.
A drying and heating furnace for producing zinc oxide sinter by firing the crude zinc oxide cake,
A gas scrubber that cleans the combustion exhaust gas of the drying and heating furnace with a cleaning liquid,
The method for treating exhaust gas according to any one of claims 1 to 4, wherein a plurality of wet electrostatic precipitators are arranged in series, and a wet electrostatic precipitator group for removing dust from the treated exhaust gas of the gas scrubber is provided. ..
請求項５に記載の排ガスの処理方法。 The method for treating exhaust gas according to claim 5, further comprising a filling tower that is filled with a mercury adsorbent and allows the treated exhaust gas from the wet electrostatic precipitator group to pass through the mercury adsorbent.
請求項５又は６に記載の排ガスの処理方法。 The method for treating exhaust gas according to claim 5 or 6, wherein the activated carbon is blown into the treated exhaust gas of the dry electrostatic precipitator on the upstream side of the bag filter.
請求項５乃至７のいずれか１項に記載の排ガスの処理方法。 The oxidizing agent is sprayed on the exhaust gas at a position where the exhaust gas sprayed with the oxidizing agent passes through at least one or more wet electrostatic precipitators in the wet electrostatic precipitator group, any one of claims 5 to 7. The method for treating exhaust gas described in the section.
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